KR102525258B1 - 개선된 강도 및 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법에 관한 것으로, 강의 화학 조성은 0.13 % ≤ C ≤ 0.22 %, 1.9 % ≤ Si ≤ 2.3 %, 2.4 % ≤ Mn ≤ 3 %, Al ≤ 0.5 %, Ti ＜ 0.05 %, Nb ＜ 0.05 % 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다. 상기 시트는, Ac3 보다 높고 1000 ℃ 미만의 온도 (TA) 에서 30 초 초과의 시간동안 어닐링되고; 오스테나이트 및 적어도 50 % 의 마르텐사이트로 구성되는 조직을 얻기 위해 200 ℃ 내지 280 ℃ 의 켄칭 온도 (QT) 까지 냉각됨으로써 켄칭되고, 오스테나이트 함량은 최종 조직이 페라이트 없이 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계를 가질 수 있도록 하는 함량이고; 430 ℃ 내지 490 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT) 까지 가열되고 10 s 내지 100 s 의 시간 (Pt) 동안 상기 파티셔닝 온도에서 유지되고; 용융 코팅되고; 실온까지 냉각된다.

Description

개선된 강도 및 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트{METHOD FOR PRODUCING A HIGH STRENGTH COATED STEEL SHEET HAVING IMPROVED STRENGTH, FORMABILITY AND OBTAINED SHEET}
본 발명은 개선된 강도, 연성 및 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법 및 상기 방법으로 얻어진 시트에 관한 것이다.
자동차용 차체 패널 및 차체 조직 부재의 부품과 같은 다양한 장비를 제조하기 위해, 일반적으로 DP (dual phase) 강 또는 TRIP (transformation induced plasticity) 강으로 제조된 갈바나이징 (galvanized) 또는 갈바닐링 (galvannealed) 시트를 사용한다.
예를 들어, 마르텐사이트 조직 및/또는 잔류 오스테나이트를 포함하고 약 0.2 % 의 C, 약 2 % 의 Mn, 약 1.7 % 의 Si 를 함유하는 강들은, 약 750 MPa 의 항복 강도, 약 980 MPa 의 인장 강도, 8 % 초과의 총 연신율을 갖는다. 이 시트들은 Ac3 변태점보다 높은 어닐링 온도로부터 Ms 변태점보다 높은 오버에이징까지 켄칭시키고 이 온도에서 주어진 시간 동안 시트를 유지함으로써 연속 어닐링 라인에서 제조된다. 이어서 시트는 갈바나이징되거나 갈바닐링된다.
지구 환경 보존을 고려하여 연료 효율을 향상시키기 위해 자동차의 중량을 감소시키기 위해, 시트는 개선된 항복 및 인장 강도를 갖는 것이 바람직하다. 그러나, 이러한 시트는 또한 양호한 연성 및 양호한 성형성을 가져야 하며, 보다 구체적으로는 양호한 신장 플랜지성 (stretch flangeability) 을 가져야 한다.
이와 관련하여, 시트는 적어도 800 MPa 의 항복 강도 (YS), 약 1180 MPa 의 인장 강도 (TS), 적어도 14 % 의 총 연신율 및 ISO 표준 16630:2009 에 따라 25 % 초과의, 심지어는 30 % 초과의 구멍 확장비 (HER) 를 갖는 것이 바람직하다. 측정 방법의 차이 때문에, ISO 표준에 따른 구멍 확장비 (HER) 의 값은 매우 다르고 JFS T 1001 (일본 철강 연맹 표준) 에 따른 구멍 확장비 (λ) 의 값과 비슷하지 않음이 강조되어야 한다.
따라서, 본 발명의 목적은 이러한 시트 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
이를 위해, 본 발명은 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법에 관한 것으로, 상기 강 시트는 강 시트의 열처리 및 코팅에 의해 적어도 800 MPa 의 항복 강도 (YS), 적어도 1180 MPa 의 인장 강도 (TS), 적어도 14 % 의 총 연신율 및 ISO 표준에 따라 측정된 적어도 30 % 의 구멍 확장비 (HER) 를 갖고,
강의 화학 조성은
0.13 % ≤ C ≤ 0.22 %
1.9 % ≤ Si ≤ 2.3 %
2.4 % ≤ Mn ≤ 3 %
Al ≤ 0.5 %
Ti ≤ 0.05 %
Nb ≤ 0.05 %
를 포함하고,
잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이고,
상기 열처리 및 코팅은
- Ac3 보다 높고 1000 ℃ 미만의 어닐링 온도 (TA) 에서 30 초 초과의 시간동안 상기 시트를 어닐링하는 단계,
- 오스테나이트 및 적어도 50 % 의 마르텐사이트로 구성되는 조직을 얻기에 충분한 냉각 속도로 200 ℃ 내지 280 ℃ 의 켄칭 온도 (QT) 까지 상기 시트를 냉각시킴으로써 상기 시트를 켄칭시키는 단계로서, 오스테나이트 함량은 최종 조직, 즉 처리, 코팅 및 실온까지의 냉각 이후의 최종 조직이 페라이트 없이 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계를 가질 수 있도록 하는 함량인, 상기 시트를 켄칭시키는 단계,
- 430 ℃ 내지 490 ℃ 의 파티셔닝 (partitioning) 온도 (PT) 까지 상기 시트를 가열하고 10 s 내지 100 s 의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 상기 파티셔닝 온도에서 상기 시트를 유지시키는 파티셔닝 단계,
- 상기 시트를 용융 코팅 (hot dip coating) 하는 단계,
- 상기 시트를 실온까지 냉각시키는 단계
를 포함한다.
바람직하게는, 파티셔닝 온도는 하기의 조건들 중 적어도 하나를 충족시킨다: PT ≥ 455 ℃ 및 PT ≤ 485 ℃.
파티셔닝 동안에 시트의 온도는 PT - 20 ℃ 내지 PT + 20 ℃ 에 유지될 수도 있거나, 또는 재가열 온도로부터 455 ℃ 내지 465 ℃ 의 온도로 선형적으로 감소한다.
바람직하게는, 강의 화학적 조성은 하기의 조건들 중 적어도 하나를 만족시킨다: C ≥ 0.16 %, C ≤ 0.20 %, Si ≥ 2.0 %, Si ≤ 2.2 %, Mn ≥ 2.6 % 및 Mn ≤ 2.8 %.
바람직하게는, 시트가 켄칭 온도 (QT) 까지 켄칭된 후에 그리고 시트가 파티셔닝 온도 (PT) 까지 가열되기 전에, 시트는 2 s 내지 8 s, 바람직하게는 3 s 내지 7 s 의 유지 시간동안 켄칭 온도 (QT) 에서 유지된다.
바람직하게는, 어닐링 온도는 Ac3 + 15℃ 보다 높고, 특히 875 ℃ 보다 높다.
바람직하게는, 용융 코팅하는 단계는 갈바나이징 (galvanizing) 단계이거나, 또는 490 ℃ 내지 530 ℃ 의 또는 하기의 조건들, TGA > 515 ℃ 및 TGA < 525 ℃ 중 적어도 하나를 만족시키는 합금화 온도 (TGA) 를 갖는 갈바닐링 (galvannealing) 단계이다.
바람직하게는, 파티셔닝 시간 (Pt) 은 10 s 내지 90 s 이다.
또한, 본 발명은 코팅된 강 시트에 관한 것으로, 강의 화학적 조성은 중량 %로
0.13 % ≤ C ≤ 0.22 %
1.9 % ≤ Si ≤ 2.3 %
2.4 % ≤ Mn ≤ 3 %
Al ≤ 0.5 %
Ti ≤ 0.05 %
Nb ≤ 0.05 %
를 포함하고,
잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다. 조직은 페라이트 없이 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계로 이루어진다. 시트의 적어도 하나의 면은 금속 코팅을 포함한다. 시트는 적어도 800 MPa 의 항복 강도, 적어도 1180 MPa 의 인장 강도, 적어도 14 % 의 총 연신율 및 적어도 30 % 의 구멍 확장비 (HER) 를 갖는다. 구멍 확장비 (HER) 는 40 % 보다 클 수도 있다.
선택적으로, 강의 화학 조성은 하기의 조건들 중 적어도 하나를 만족시킨다:
C ≥ 0.16 %
C ≤ 0.20 %
Si ≥ 2.0 %
Si ≤ 2.2 %
Mn ≥ 2.6 % 및
Mn ≤ 2.8 %.
바람직하게는, 적어도 하나의 코팅된 면은 갈바나이징되거나 갈바닐링된다.
바람직하게는, 잔류 오스테나이트 중의 C 함량은 적어도 0.9 %, 더 바람직하게는 적어도 1.0 %, 1.6 % 이하이다.
평균 오스테나이트 입자 크기, 즉 유지된 오스테나이트의 평균 입자 크기는 바람직하게는 5 ㎛ 이하이다.
마르텐사이트 및 베이나이트의 입자 또는 블록의 평균 크기는 바람직하게는 10 ㎛ 이하이다.
도 1 은 본 발명에 따른 예 1 을 설명하는 도면이다.
본 발명은 이제 상세히 설명될 것이나, 제한을 도입하지 않고, 본 발명에 따른 예 1 을 설명하는 단일 도면에 의해 예시될 것이다.
본 발명에 따르면, 시트는 TRIP 또는 튜얼 강으로 제조된 반제품의 열간 압연 및 선택적으로 냉간 압연에 의해 얻어지며, 화학 조성은 중량 %로 이하를 포함한다:
- 충분한 연신율을 얻기 위해 필요한 잔류 오스테나이트의 안정성을 향상시키고 양호한 강도를 확보하기 위해 0.13 내지 0.22 %, 바람직하게는 0.16 % 초과, 바람직하게는 0.20 % 미만의 탄소를 함유한다. 탄소 함량이 너무 높으면, 열간 압연 시트의 냉간 압연이 너무 어려우며 용접성이 불충분하다.
- 코팅성에 해로운 시트의 표면에서의 산화 규소의 형성없이 오버에이징 중에 탄화물의 형성을 지연시키고 고용체 강화를 제공하고 오스테나이트를 안정화시키기 위하여, 1.9 % 내지 2.3 %, 바람직하게는 2 % 초과 및 2.2 % 미만의 규소를 함유한다. 증가된 양의 Si 는 구멍 확장비를 개선하고, 탄화물 형성을 지연시킴으로써 강 벌크 미세조직에 해를 끼치지 않으면서 더 높은 갈바닐링 온도에 도달 할 수 있게 한다.
- 적어도 85 % 의 마르텐사이트 또는 마르텐사이트 및 베이나이트를 함유하는 조직 (마르텐사이트가 바람직하지만, 종종 광학 현미경에 의해 마르텐사이트 및 베이나이트를 구별하기 어렵다), 1150 MPa 초과의 인장 강도를 얻고 연성에 해로운 편석 문제를 갖는 것을 회피하기 위해서 충분한 경화능을 갖도록 2.4 % 내지 3 %, 바람직하게는 2.6 % 초과, 보다 바람직하게는 2.8 % 미만의 망간을 함유한다. 또한, 2.4 % 내지 3 % 의 Mn 은 갈바닐링중에 오스테나이트를 안정화시킬 수 있다.
- 탈산소의 목적으로 액체 강에 보통 0.5 % 이하의 알루미늄이 첨가되며, 바람직하게는 Al 함량은 0.05 로 제한된다. Al 함량이 0.5 % 를 초과하면, 오스테 나이트화 온도가 도달하기에 너무 높아져서 강의 프로세싱이 산업적으로 어렵게 된다.
- Nb 함량은 0.05 % 로 제한되는데, 왜냐하면 이 값을 초과하면 큰 침전물이 형성되고 성형성이 저하되어 14 % 의 총 연신율에 도달하기가 더 어려워지기 때문이다.
- Ti 함량은 0.05 % 로 제한되는데, 왜냐하면 이 값을 초과하면 큰 침전물이 형성되고 성형성이 저하되어 14 % 의 총 연신율에 도달하기가 더 어려워지기 때문이다.
잔부는 철 및 제강에서 기인하는 잔류 원소들이다. 이 점에서, 적어도 Ni, Cr, Mo, Cu, V, B, S, P 및 N 은 불가피한 불순물인 잔류 원소로 간주된다. 따라서, 이들의 함량은 Ni : 0.05 % 미만, Cr : 0.05 %, Mo : 0.02 %, Cu : 0.03 %, V : 0.007 %, B : 0.0010 %, S : 0.007 %, P : 0.02 % 및 N : 0.010 % 이다.
시트는 당업자에게 공지된 방법에 따라 열간 압연 및 선택적으로 냉간 압연에 의해 제조된다.
압연후에 시트들은 산세 또는 세척된 다음에 열처리 및 용융 코팅된다.
바람직하게는 조합된 연속 어닐링 및 용융 코팅 라인상에서 이루어지는 열처리는 하기의 단계들을 포함한다:
- 조직이 완전히 오스테나이트이도록 보장하기 위해 강의 Ac3 변태점보다 높은, 바람직하게는 Ac3 + 15 ℃ 보다 높은, 본 발명에 따른 강의 경우에 875 ℃ 보다 높은, 그러나 오스테나이트 입자를 너무 많이 조대화하지 않도록 하기 위해 1000℃ 미만인 어닐링 온도 (TA) 에서 시트를 어닐링한다. 시트는 어닐링 온도에서 유지된다; 즉 화학 조성을 균질화하기에 충분한 시간 동안 TA - 5℃ 내지 TA + 10 ℃ 에 유지된다. 이 시간은 바람직하게는 60 s 초과이지만 300 s 초과일 필요는 없다.
- 페라이트 형성을 회피하기에, 즉 페라이트없는 조직을 갖기에 충분한 냉각 속도로 Ms 변태점보다 낮은 켄칭 온도 (QT) 까지 냉각시킴으로써 시트를 켄칭시킨다. 켄칭 온도는 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계를 함유하는 조직을 갖기 위해 200 ℃ 내지 280 ℃이다. 특히, 200 ℃ 내지 280 ℃ 의 켄칭 온도까지 시트를 켄칭하는 것은 적어도 1180 MPa 의 인장 강도, 적어도 14 % 의 총 연신율 및 ISO 표준 16630:2009 에 따른 30 % 초과의 구멍 확장비 (HER) 를 얻는데 중요하다. 특히, 본 발명자들은 켄칭 온도가 280 ℃ 를 초과하면 총 연신율 및 구멍 확장비가 목표치 이하로 현저히 저하된다는 것을 발견했다. 전술한 바와 같이, 마르텐사이트가 바람직하지만, 마르텐사이트 및 베이나이트는 종종 구별하기가 어렵다. 그러나, 켄칭 온도가 Ms 보다 낮기 때문에, 조직은 반드시 마르텐사이트를 함유한다. 얻어진 인장 강도로 인해, 최종 조직에서의 마르텐사이트의 양은 50 % 초과로 추정될 수 있다. 30 ℃/s 보다 높은 냉각 속도이면 충분하다.
- 켄칭 온도로부터 430 ℃ 내지 490 ℃, 바람직하게는 455 ℃ 내지 485 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT) 까지 시트를 재가열한다. 예를 들어, 파티셔닝 온도는 용융 코팅되도록 시트가 가열되어야 하는 온도, 즉 455 ℃ 내지 465 ℃ 의 온도일 수 있다. 재가열이 유도 가열기에 의해 행해질 때 재가열 속도는 높을 수 있지만, 재가열 속도는 시트의 최종 특성에 영향을 미치지 않는다. 바람직하게는, 켄칭 단계와 시트를 파티셔닝 온도 (PT) 까지 재가열하는 단계 사이에서, 시트는 2 s 내지 8 s, 바람직하게는 3 s 내지 7 s 의 유지 시간 동안 켄칭 온도에서 유지된다.
- 10 s 내지 100 s, 예를 들어 90 s 의 시간 동안 시트를 파티셔닝 온도 (PT) 에서 유지시킨다. 시트를 파티셔닝 온도에서 유지한다는 것은, 파티셔닝 동안에 시트의 온도가 PT - 20 ℃ 내지 PT + 20 ℃ 에 유지되거나 또는 시트의 온도가 재가열 온도로부터 455 ℃ 내지 465 ℃ 의 온도로 선형적으로 감소하는 것을 의미한다.
- 선택적으로, 용융 코팅되도록 시트가 가열되어야 하는 온도와 동일하도록 냉각 또는 가열에 의해 시트의 온도를 조절한다.
- 갈바나이징 또는 갈바닐링에 의해 시트를 용융 코팅한다. 시트가 갈바나이징되는 경우, 일반적인 조건으로 처리된다. 시트가 갈바닐링되는 경우, TGA 의 온도는 양호한 최종 기계적 특성을 얻기 위해서는 너무 높아서는 안된다. 이 온도는 바람직하게는 490 ℃ 내지 530 ℃, 바람직하게는 515 ℃ 내지 525 ℃ 이다.
일반적으로, 코팅 후에, 시트는 공지된 기술에 따라 처리된다. 특히, 시트는 바람직하게는 1 ℃/s 보다 높은 냉각 속도, 현재는 2 ℃/s 내지 4 ℃/s 의 냉각 속도에서 실온으로 냉각된다.
이 처리는 파티셔닝, 코팅 및 실온으로의 냉각후의 최종 조직이 페라이트 없이 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계를 함유하도록 허용한다.
또한, 이 처리는 잔류 오스테나이트에서 적어도 0.9 %, 바람직하게는 적어도 1.0 %, 최대 1.6 % 의 증가된 C 함량을 얻을 수 있게 한다.
또한, 평균 오스테나이트 입자 크기는 바람직하게는 5 ㎛ 이하이고, 베이나이트 또는 마르텐사이트의 블록의 평균 크기는 바람직하게는 10 ㎛ 이하이다.
잔류 오스테나이트의 양은 예를 들어 적어도 11 % 이다.
이와 같은 처리에 의해, 적어도 800 MPa 의 항복 강도 (YS), 적어도 1180 MPa 의 인장 강도, 적어도 14 % 의 총 연신율 및 ISO 표준 16630:2009 에 따른 적어도 30 % 의 구멍 확장비 (HER) 를 갖는 코팅된 시트가 얻어질 수 있다.
일 예로서, 1.2 mm 두께의 시트는 다음과 같은 조성을 갖는다: C = 0.19 %, Si = 2.1 %, Mn = 2.7 %, 잔부는 Fe 및 불순물이고 열간 및 냉간 압연에 의해 제조되었다. 이 강의 이론적인 Ms 변태점 (Andrews 의 공식에 따름) 은 363 ℃ 이고 실험 방법으로 측정한 Ac3 점은 856 ℃ 이다.
시트의 샘플들은, 880 ℃ 에서 어닐링하고, 250 ℃, 300 ℃ 및 350 ℃ 의 켄칭 온도로 켄칭하고, 480 ℃ 까지 가열하여 파티셔닝하고, 460 ℃ 까지 선형적으로 온도를 낮추어, 열처리되었다. 그런 다음, 시트의 샘플들은 520 ℃, 550 ℃ 또는 570 ℃ 에서의 합금화에 의해 갈바닐링되었다.
열처리 조건 및 얻어진 특성을 표 1 에 기록한다.
Figure 112022133144600-pat00001
이 표에서, AT 는 어닐링 온도, QT 는 켄칭 온도, PT 는 파티셔닝 온도, Pt 는 파티셔닝 온도에서의 유지 시간, GA 는 갈바닐링이고 합금화 온도와 관련되고, YS 는 항복 강도, TS 는 인장 강도, UE 는 균일 연신율, TE 는 총 연신율, HER 은 ISO 표준에 따라 측정된 구멍 확장비이다. RA % 는 미세조직에서의 잔류 오스테나이트 양이고, RA 입자 크기는 평균 오스테나이트 입자 크기이고, RA 에서의 C % 는 잔류 오스테나이트에서의 C 함량이고, BM 입자 크기는 마르텐사이트 및 베이나이트의 입자 또는 블록의 평균 크기이다.
모든 예들은 갈바닐링된 시트와 관련이 있다. 예 1 만이 특성에 대한 요구 조건을 만족한다. 다른 것들 (예 2 내지 8) 의 경우, 충분한 항복 강도를 나타내지 않는 예 5 를 제외하고는 연성이 충분하지 않다. 이러한 결과는, 300 ℃ 또는 350 ℃ 의 켄칭 온도가 만족스러운 결과를 제공하지 않는다는 것을 보여준다. 켄칭 온도가 250 ℃ 일 때, 합금화 온도가 550 ℃ 또는 570 ℃ 이면, 그 결과도 만족스럽지 못하다.
본 발명에 따른 강 시트에 수행된 시험은 시트의 용접성이 만족스럽다는 것을 보여주었다. 특히, 본 발명에 따른 용접된 시트에 수행된 용접 시험은 약 6 kN 의 단면 강도를 나타내었으며, 이는 사후 용접 열처리가 수행된 후에 약 12 kN 까지 개선될 수 있다. 인장 전단 강도는 약 25 kN 에서 측정되었다.

Claims (17)

  1. 중량 % 로,
    0.13 % ≤ C ≤ 0.22 %
    1.9 % ≤ Si ≤ 2.3 %
    2.4 % ≤ Mn ≤ 3 %
    Al ≤ 0.5 %
    Ti ≤ 0.05 %
    Nb ≤ 0.05 %
    을 함유하는 화학 조성을 갖고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물인 강으로 제조된 시트의 열처리 및 코팅에 의한 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법으로서,
    상기 코팅된 강 시트는 적어도 800 MPa 의 항복 강도 (YS), 적어도 1180 MPa 의 인장 강도 (TS), 적어도 14 % 의 총 연신율 및 적어도 30 % 의 ISO 표준 16630:2009 에 따른 구멍 확장비 (HER) 를 갖고,
    상기 열처리 및 코팅은
    - Ac3 보다 높고 1000 ℃ 미만의 어닐링 온도 (TA) 에서 30 초 초과의 시간동안 상기 시트를 어닐링하는 단계,
    - 오스테나이트 및 면적 분율 (%) 을 기준으로 적어도 50 % 의 마르텐사이트로 구성되는 조직을 얻기에 충분한 냉각 속도로 200 ℃ 내지 280 ℃ 의 켄칭 온도 (QT) 까지 상기 시트를 냉각시킴으로써 상기 시트를 켄칭시키는 단계로서, 오스테나이트 함량은 최종 조직, 즉 처리, 코팅 및 실온까지의 냉각 이후의 최종 조직이 페라이트 없이 면적 분율 (%) 을 기준으로, 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계를 갖도록 하는 함량이고, 상기 최종 조직은 면적 분율 (%) 을 기준으로 적어도 50 % 의 마르텐사이트를 포함하는, 상기 시트를 켄칭시키는 단계,
    - 상기 시트를 2 s 내지 8 s 의 유지 시간 동안 상기 켄칭 온도 (QT) 에서 유지하는 단계,
    - 430 ℃ 내지 490 ℃ 의 파티셔닝 (partitioning) 온도 (PT) 까지 상기 시트를 가열하고 10 s 내지 100 s 의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 상기 파티셔닝 온도에서 상기 시트를 유지시키는 파티셔닝 단계,
    - 상기 시트를 용융 코팅 (hot dip coating) 하는 단계로서, 상기 용융 코팅하는 단계는 490 ℃ 내지 530 ℃ 의 합금화 온도 (TGA) 를 갖는 갈바닐링 (galvannealing) 단계인, 상기 용융 코팅하는 단계,
    - 상기 시트를 2 ℃/s 내지 4 ℃/s 의 냉각 속도로 실온까지 냉각시키는 단계
    를 포함하는, 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 하기의 조건들
    PT ≥ 455 ℃ 및
    PT ≤ 485 ℃
    중 적어도 하나가 충족되는 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    파티셔닝 동안에 상기 시트의 온도가 PT - 20 ℃ 내지 PT + 20 ℃ 에 유지되는 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  4. 제 1 항에 있어서,
    파티셔닝 동안에 상기 시트의 온도가 재가열 온도로부터 455 ℃ 내지 465 ℃ 의 온도로 선형적으로 감소하는 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 강의 화학적 조성이 하기의 조건들
    중량 % 로,
    C ≥ 0.16 %
    C ≤ 0.20 %
    Si ≥ 2.0 %
    Si ≤ 2.2 %
    Mn ≥ 2.6 % 및
    Mn ≤ 2.8 %
    중 적어도 하나를 만족시키는 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 유지 시간은 3 s 내지 7 s 인 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 어닐링 온도가 875 ℃ 보다 높은 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 파티셔닝 시간 (Pt) 이 10 s 내지 90 s 인 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  9. 제 1 항에 있어서,
    상기 합금화 온도는 하기의 조건들
    TGA > 515 ℃ 및
    TGA < 525 ℃
    중 적어도 하나를 만족시키는 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  10. 제 1 항에 있어서,
    베이나이트 및 마르텐사이트의 입자들 또는 블록들의 평균 크기는 10 ㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  11. 제 1 항에 있어서,
    상기 잔류 오스테나이트는 5 ㎛ 이하의 평균 입자 크기를 갖는 것을 특징으로 하는 개선된 연성 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  12. 코팅된 강 시트로서,
    상기 강의 화학적 조성이 중량 % 로
    0.13 % ≤ C ≤ 0.22 %
    2.0 % ≤ Si ≤ 2.2 %
    2.4 % ≤ Mn ≤ 3 %
    Al ≤ 0.5 %
    Ti ≤ 0.05 %
    Nb ≤ 0.05 %
    를 포함하고,
    잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이고,
    상기 코팅된 강 시트는 페라이트 없이 면적 분율 (%) 을 기준으로, 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계로 이루어지는 조직을 갖고, 상기 조직은 면적 분율 (%) 을 기준으로 적어도 50 % 의 마르텐사이트를 포함하고,
    상기 코팅된 강 시트의 적어도 하나의 면이 금속 코팅을 포함하고,
    금속 코팅을 포함하는 상기 코팅된 강 시트의 적어도 하나의 면은 갈바닐링되고,
    상기 코팅된 강 시트는 적어도 800 MPa 의 항복 강도, 적어도 1180 MPa 의 인장 강도, 적어도 14 % 의 총 연신율 및 적어도 30 % 의 ISO 표준 16630:2009 에 따른 구멍 확장비 (HER) 를 갖고,
    베이나이트 및 마르텐사이트의 입자들 또는 블록들의 평균 크기가 10 ㎛ 이하인, 코팅된 강 시트.
  13. 제 12 항에 있어서,
    상기 구멍 확장비 (HER) 가 40 % 보다 큰 것을 특징으로 하는 코팅된 강 시트.
  14. 제 12 항에 있어서,
    상기 강의 화학 조성은 하기의 조건들
    중량 % 로,
    C ≥ 0.16 %
    C ≤ 0.20 %
    Si ≥ 2.0 %
    Si ≤ 2.2 %
    Mn ≥ 2.6 % 및
    Mn ≤ 2.8 %
    중 적어도 하나를 만족시키는 것을 특징으로 하는 코팅된 강 시트.
  15. 제 12 항에 있어서,
    상기 잔류 오스테나이트는 적어도 0.9 % 의 C 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 코팅된 강 시트.
  16. 제 15 항에 있어서,
    상기 잔류 오스테나이트는 적어도 1.0 % 의 C 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 코팅된 강 시트.
  17. 제 12 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 잔류 오스테나이트는 5 ㎛ 이하의 평균 입자 크기를 갖는 것을 특징으로 하는 코팅된 강 시트.
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