KR102373224B1 - Carburized bearing steel parts and steel bars for carburized bearing steel parts - Google Patents

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Abstract

소정의 화학 조성을 갖고, 임의의 부품 단면에 있어서, 원 상당 직경이 5㎛ 이상에서의, 또한 CaO, Al2O3 및 SiO2를 포함하고, 또한 CaO, Al2O3 및 SiO2의 합계 질량에 대한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하이고, 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도가 750 이상이고, 전동면의 압축 잔류 응력이 900㎫ 이상인, 침탄 베어링강 부품 및 당해 침탄 베어링강 부품을 얻는데 적합한 침탄 베어링강 부품용 봉강.It has a predetermined chemical composition, and in any part cross section, has an equivalent circle diameter of 5 µm or more, and contains CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 , and the total mass of CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 The number density of oxides having an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more is 3.0 pieces/cm 2 or less, the Vickers hardness at a depth of 50 μm from the raceway is 750 or more, and the compressive residual stress of the raceway is 900 MPa or more, the carburized bearing Steel parts and bars for carburized bearing steel parts suitable for obtaining the carburized bearing steel parts.

Description

침탄 베어링강 부품 및 침탄 베어링강 부품용 봉강Carburized bearing steel parts and steel bars for carburized bearing steel parts

본 개시는, 침탄 베어링강 부품 및 침탄 베어링강 부품용 봉강에 관한 것이다.The present disclosure relates to a carburized bearing steel component and a steel bar for a carburized bearing steel component.

자동차 등에 사용되는 베어링강 부품은, 연비 향상을 위해 부품의 소형화나 윤활유의 저점도화에 의해 근년 사용 환경의 가혹함이 증가하고 있다. 특히, 마모분 등의 이물 말려들어감에 의해 형성하는 압흔 주연의 융기부를 기점으로 한 박리가 발생하여, 베어링으로서의 기능이 손상되는 경우가 있다. 이와 같은 현상을 방지하기 위해, 압흔이 존재할 때의 전동 피로 수명(이하, 내압흔 수명이라고 함)을 향상시킨 베어링강 부품이 요망되고 있다.DESCRIPTION OF RELATED ART The harshness of the usage environment of bearing steel parts used for an automobile etc. is increasing in recent years with the miniaturization of parts and lowering of the viscosity of lubricating oil for fuel efficiency improvement. In particular, peeling may occur starting from the protruding portion of the periphery of the indentation formed by the entrainment of foreign substances such as wear powder, and the function as a bearing may be impaired. In order to prevent such a phenomenon, the bearing steel component which improved the rolling fatigue life (henceforth an indentation resistance life) when an indentation exists is desired.

종래, 내압흔 수명을 향상시키기 위해, 전동면의 잔류 오스테나이트양을 높게 함으로써, 압흔 주연의 융기부를 억제하는 기술이 특허문헌 1에 개시되어 있다. 또한 특허문헌 1에서는 잔류 오스테나이트양을 20％∼45％의 범위로 하여 설명하고 있다.Conventionally, in order to improve the life of an indentation, the technique which suppresses the protrusion of the periphery of an indentation by making the amount of retained austenite of a raceway high is disclosed by patent document 1. In addition, in Patent Document 1, the amount of retained austenite is described as being in the range of 20% to 45%.

특허문헌 2에서는, 베어링강 부품에 대한 숏 피닝 가공을 소프트하게 하는, 즉 압축 잔류 응력을 저하시킴으로써 숏 피닝 시에 발생하는 미소한 크랙의 발생을 억제하는 것이 개시되어 있다. 그리고, 특허문헌 2에서는, 미소한 크랙의 발생을 억제함으로써, 내압흔 수명이 향상되는 것을 개시하고 있다.In Patent Document 2, it is disclosed to soften the shot peening process for bearing steel parts, that is, to reduce the compressive residual stress, thereby suppressing the occurrence of minute cracks generated during shot peening. And Patent Document 2 discloses that the indentation resistance life is improved by suppressing the occurrence of minute cracks.

기타, 특허문헌 3∼5에도, 베어링강 부품에 관한 기술이 개시되어 있다. 구체적으로는, 다음과 같다.In addition, patent documents 3-5 also disclose the technique regarding a bearing steel component. Specifically, it is as follows.

특허문헌 3에서는, AlN의 석출량을 0.01％ 이하로 제한하고, 원 상당 직경이 20㎛ 초과, 애스펙트비가 3 초과로 황화물의 밀도 d(개/㎟)와, S의 함유량 [S](질량％)가 d≤1700[S]+20을 만족시키는 기소강이 개시되어 있다. 그리고, 특허문헌 3에서는, AlN, 황화물, S의 함유량을 제어함으로써, 기소강의 조대 입자의 발생을 방지하고, 냉간 가공성, 절삭성, 침탄 ??칭 후의 피로 특성이 우수한 것이 개시되어 있다.In Patent Document 3, the AlN precipitation amount is limited to 0.01% or less, the equivalent circle diameter is more than 20 µm, and the aspect ratio is more than 3, the density d (pieces/mm 2 ) of the sulfide and the content of S [S] (mass%) ) satisfies d ≤ 1700 [S] + 20 is disclosed. And, in patent document 3, it is disclosed that generation|occurrence|production of the coarse grain of Kiso steel is prevented by controlling the content of AlN, sulfide, and S, and it is excellent in cold workability, machinability, and the fatigue characteristic after carburizing and quenching.

또한, 특허문헌 4에서는, 불소원을 실질적으로 함유하지 않는 CaO-SiO2계 플럭스를 사용하고, 대기 하에 있어서, Al에 의해 탈산된 용강과 플럭스를 교반한 후, 용강에 Ca를 첨가하고, 그 후, 용강을 감압 하에서 정련하는 베어링강의 제조 방법이 개시되어 있다. 그리고, 특허문헌 4에서는, CaF2 등의 불소원을 함유하지 않는 플럭스를 사용하여, 강 중 개재물을 미세화함과 동시에 개재물 개수를 저감하고, 청정성이 높고, 전동 피로 수명 특성이 우수한 베어링강을 제조할 수 있는 것이 개시되어 있다.Further, in Patent Document 4, CaO-SiO 2 flux containing substantially no fluorine source is used and the flux is stirred with the molten steel deoxidized by Al in the atmosphere, then Ca is added to the molten steel, and the Then, there is disclosed a method for producing bearing steel in which molten steel is refined under reduced pressure. And, in Patent Document 4, by using a flux that does not contain a fluorine source such as CaF 2 , the number of inclusions in the steel is miniaturized and the number of inclusions is reduced, cleanliness is high, and bearing steel excellent in rolling fatigue life characteristics is manufactured What can be done is disclosed.

또한, 특허문헌 5에서는, 강 중에 포함되는 산화물계 개재물이 모두 입자경 15㎛ 이하이며, 10㎛ 이상의 입자가 전체의 2％ 미만인 베어링강이 개시되어 있다. 그리고, 특허문헌 5에서는, 산화물계 개재물의 입경을 제어함으로써, 고강도, 장수명 및 높은 내열성을 실현하는 것이 개시되어 있다.Moreover, in patent document 5, all the oxide type inclusions contained in steel have a particle diameter of 15 micrometers or less, and 10 micrometers or more of particle|grains are less than 2% of the whole bearing steel is disclosed. And in patent document 5, realizing high strength, long life, and high heat resistance by controlling the particle diameter of an oxide type inclusion is disclosed.

일본 특허 공개 소64-55423호 공보Japanese Patent Laid-Open No. 64-55423 일본 특허 공개 2006-329319호 공보Japanese Patent Laid-Open No. 2006-329319 국제 공개 WO2010-116555호 공보International Publication No. WO2010-116555 일본 특허 공개 2010-196114호 공보Japanese Patent Laid-Open No. 2010-196114 일본 특허 공개 평5-140696호 공보Japanese Patent Laid-Open No. 5-140696

그러나, 특허문헌 1의 베어링강 부품은, 잔류 오스테나이트의 증가는 표면 경도를 저하시키기 때문에, 내압흔 수명 이외의 전동 피로 수명(즉 청정 환경에 있어서의 개재물 기점의 내부 피로 파괴, 또는 시징에 의한 파괴에 대한 강도)이 저하된다. 또한, 표면 경도를 일반적으로 자동차용으로 사용되는 일반 베어링강 부품 레벨(비커스 경도 750 이상) 이상으로 유지할 수는 없다.However, in the bearing steel parts of Patent Document 1, since the increase in retained austenite reduces the surface hardness, rolling fatigue life other than the indentation resistance life (that is, internal fatigue failure at the origin of inclusions in a clean environment, or seizing strength to break) is reduced. In addition, the surface hardness cannot be maintained above the level (Vickers hardness of 750 or more) of general bearing steel parts generally used for automobiles.

또한, 가일층의 내압흔 수명의 향상에는, 특허문헌 2의 베어링강 부품과 같이 압축 잔류 응력을 저하시키는 것이 아니라, 충분한 압축 잔류 응력을 부여하는 것이 필요하다.Moreover, it is not required to reduce a compressive residual stress like the bearing steel component of patent document 2, but to provide sufficient compressive residual stress for further improvement of indentation resistance life.

그리고, 특허문헌 3∼5에 개시되어 있는 베어링강 부품에 관한 기술은, 비금속 개재물을 기점으로 한 내부 피로 파괴의 억제(즉, 내압흔 수명 이외의 전동 피로 수명의 향상)에 관한 기술이고, 내압흔 수명에 대해서는 전혀 고려되어 있지 않다. 그 때문에, 특허문헌 3∼5에 개시되어 있는 베어링강 부품에 관한 기술에서는, 내압흔 수명의 향상에 대하여 개선의 여지가 있다.And, the technology related to bearing steel parts disclosed in Patent Documents 3 to 5 is a technology related to suppression of internal fatigue fracture starting from non-metallic inclusions (that is, improvement of rolling fatigue life other than indentation resistance life), The indentation life is not considered at all. Therefore, in the technique related to the bearing steel component currently disclosed by patent documents 3 - 5, there exists room for improvement with respect to the improvement of the indentation resistance life.

그래서, 본 개시의 목적은, 표면 경도를 일반 베어링강 부품 레벨과 동등하게 유지하면서 내압흔 수명이 우수한 침탄 베어링강 부품 및 당해 침탄 베어링강 부품을 얻는데 적합한 침탄 베어링강 부품용 봉강을 제공하는 것이다.Therefore, an object of the present disclosure is to provide a carburized bearing steel part excellent in indentation resistance life while maintaining the surface hardness equal to the level of normal bearing steel parts, and a bar for carburized bearing steel parts suitable for obtaining the carburized bearing steel part.

상기 과제는, 이하의 수단이 포함된다.The said subject includes the following means.

<1><1>

침탄 베어링강 부품의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,At a depth of 2.00 mm from the surface of the carburized bearing steel part, the internal chemical composition,

질량％로,in mass %,

C: 0.15∼0.25％,C: 0.15 to 0.25%;

Si: 0.70∼1.50％,Si: 0.70 to 1.50%,

Mn: 0.40∼1.50％,Mn: 0.40 to 1.50%;

Cr: 0.15∼1.50％,Cr: 0.15 to 1.50%,

Mo: 0.001∼0.150％,Mo: 0.001 to 0.150%,

S: 0.001∼0.030％,S: 0.001 to 0.030%;

N: 0.004∼0.020％,N: 0.004 to 0.020%;

Ca: 0.0002∼0.0100％Ca: 0.0002 to 0.0100%

Al: 0.001∼0.010％,Al: 0.001 to 0.010%,

O: 0∼0.005％,O: 0 to 0.005%;

P: 0∼0.030％,P: 0 to 0.030%;

Ni: 0∼3.00％,Ni: 0 to 3.00%;

Cu: 0∼1.00％,Cu: 0-1.00%,

Co: 0∼3.00％,Co: 0 to 3.00%,

W: 0∼1.00％,W: 0-1.00%,

V: 0∼0.30％,V: 0 to 0.30%;

Ti: 0∼0.300％,Ti: 0 to 0.300%,

Nb: 0∼0.300％,Nb: 0 to 0.300%,

B: 0∼0.0050％B: 0 to 0.0050%

Pb: 0∼0.50％,Pb: 0 to 0.50%;

Bi: 0∼0.50％,Bi: 0 to 0.50%,

Mg: 0∼0.0100％,Mg: 0 to 0.0100%,

Zr: 0∼0.0500％,Zr: 0 to 0.0500%,

Te: 0∼0.1000％,Te: 0 to 0.1000%;

희토류 원소: 0∼0.0050％,Rare earth elements: 0 to 0.0050%;

Sn: 0∼2.0％,Sn: 0 to 2.0%,

In: 0∼0.50％, 그리고In: 0 to 0.50%, and

잔부: Fe 및 불순물로 이루어지고,Balance: consisting of Fe and impurities,

임의의 부품 단면에 있어서, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, CaO, Al2O3 및 SiO2를 포함하고, 또한 상기 CaO, 상기 Al2O3 및 상기 SiO2의 합계의 질량에 대한 상기 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하이고,Arbitrary part cross section WHEREIN: The equivalent circle diameter is 5 micrometers or more, and it contains CaO, Al2O3, and SiO2, and said Al with respect to the mass of the sum of the said CaO, said Al2O3, and said SiO2 . The number density of oxides having a content of 2 O 3 of 50 mass% or more is 3.0 pieces/cm 2 or less,

전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도가 750 이상이고,Vickers hardness at a depth of 50 μm from the raceway is 750 or more,

전동면의 압축 잔류 응력이 900㎫ 이상인,The compressive residual stress of the raceway is 900 MPa or more,

침탄 베어링강 부품.Carburized bearing steel parts.

<2><2>

침탄 베어링강 부품의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,At a depth of 2.00 mm from the surface of the carburized bearing steel part, the internal chemical composition,

질량％로,in mass %,

Ni: 0.01∼3.00％,Ni: 0.01 to 3.00%;

Cu: 0.01∼1.00％,Cu: 0.01 to 1.00%,

Co: 0.01∼3.00％,Co: 0.01 to 3.00%,

W: 0.01∼1.00％,W: 0.01 to 1.00%;

V: 0.01∼0.30％,V: 0.01 to 0.30%;

Ti: 0.001∼0.300％,Ti: 0.001 to 0.300%,

Nb: 0.001∼0.300％ 및Nb: 0.001 to 0.300% and

B: 0.0001∼0.0050％B: 0.0001 to 0.0050%

의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 <1>에 기재된 침탄 베어링강 부품.The carburized bearing steel part according to <1>, containing one or two or more of

<3><3>

침탄 베어링강 부품의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,At a depth of 2.00 mm from the surface of the carburized bearing steel part, the internal chemical composition,

질량％로,in mass %,

Pb: 0.01∼0.50％,Pb: 0.01 to 0.50%;

Bi: 0.01∼0.50％,Bi: 0.01 to 0.50%,

Mg: 0.0001∼0.0100％,Mg: 0.0001 to 0.0100%,

Zr: 0.0001∼0.0500％,Zr: 0.0001 to 0.0500%,

Te: 0.0001∼0.1000％,Te: 0.0001 to 0.1000%;

희토류 원소: 0.0001∼0.0050％Rare earth element: 0.0001 to 0.0050%

의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 <1> 또는 <2>에 기재된 침탄 베어링강 부품.The carburized bearing steel part according to <1> or <2>, containing one or two or more kinds of

<4><4>

전동면에 있어서의 침탄층의 C 함유량이, 질량％로 0.60∼1.10％인 <1>∼<3> 중 어느 한 항에 기재된 침탄 베어링강 부품.The carburized bearing steel part according to any one of <1> to <3>, wherein the C content of the carburized layer in the raceway is 0.60 to 1.10% by mass%.

<5><5>

침탄 베어링강 부품용 봉강의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,At a depth of 2.00 mm from the surface of the bar for carburized bearing steel parts, the chemical composition inside is

질량％로,in mass %,

C: 0.15∼0.25％,C: 0.15 to 0.25%;

Si: 0.70∼1.50％,Si: 0.70 to 1.50%,

Mn: 0.40∼1.50％,Mn: 0.40 to 1.50%;

Cr: 0.15∼1.50％,Cr: 0.15 to 1.50%,

Mo: 0.001∼0.150％,Mo: 0.001 to 0.150%,

S: 0.001∼0.030％,S: 0.001 to 0.030%;

N: 0.004∼0.020％,N: 0.004 to 0.020%;

Ca: 0.0002∼0.0100％Ca: 0.0002 to 0.0100%

Al: 0.001∼0.010％,Al: 0.001 to 0.010%,

O: 0∼0.005％,O: 0 to 0.005%;

P: 0∼0.030％,P: 0 to 0.030%;

Ni: 0∼3.00％,Ni: 0 to 3.00%;

Cu: 0∼1.00％,Cu: 0-1.00%,

Co: 0∼3.00％,Co: 0 to 3.00%,

W: 0∼1.00％,W: 0-1.00%,

V: 0∼0.30％,V: 0 to 0.30%;

Ti: 0∼0.300％,Ti: 0 to 0.300%,

Nb: 0∼0.300％,Nb: 0 to 0.300%,

B: 0∼0.0050％B: 0 to 0.0050%

Pb: 0∼0.50％,Pb: 0 to 0.50%;

Bi: 0∼0.50％,Bi: 0 to 0.50%,

Mg: 0∼0.0100％,Mg: 0 to 0.0100%,

Zr: 0∼0.0500％,Zr: 0 to 0.0500%,

Te: 0∼0.1000％,Te: 0 to 0.1000%;

희토류 원소: 0∼0.0050％,Rare earth elements: 0 to 0.0050%;

Sn: 0∼2.0％,Sn: 0 to 2.0%,

In: 0∼0.50％, 그리고In: 0 to 0.50%, and

잔부: Fe 및 불순물로 이루어지고,Balance: consisting of Fe and impurities,

임의의 봉강 단면에 있어서, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, CaO, Al2O3 및 SiO2를 포함하고, 또한 상기 CaO, 상기 Al2O3 및 상기 SiO2의 합계 질량에 대한 상기 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하인,In any cross-section of the steel bar, the equivalent circle diameter is 5 µm or more, contains CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 , and the Al 2 with respect to the total mass of the CaO, the Al 2 O 3 and the SiO 2 The number density of oxides having an O 3 content of 50 mass% or more is 3.0 pieces/cm 2 or less,

침탄 베어링강 부품용 봉강.Bars for carburized bearing steel parts.

<6><6>

침탄 베어링강 부품용 봉강의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,At a depth of 2.00 mm from the surface of the bar for carburized bearing steel parts, the chemical composition inside is

질량％로,in mass %,

Ni: 0.01∼3.00％,Ni: 0.01 to 3.00%;

Cu: 0.01∼1.00％,Cu: 0.01 to 1.00%,

Co: 0.01∼3.00％,Co: 0.01 to 3.00%,

W: 0.01∼1.00％,W: 0.01 to 1.00%;

V: 0.01∼0.30％,V: 0.01 to 0.30%;

Ti: 0.001∼0.300％,Ti: 0.001 to 0.300%,

Nb: 0.001∼0.300％ 및Nb: 0.001 to 0.300% and

B: 0.0001∼0.0050％B: 0.0001 to 0.0050%

의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 <5>에 기재된 침탄 베어링강 부품용 봉강.The steel bar for carburized bearing steel parts according to <5>, containing one or two or more of

<7><7>

침탄 베어링강 부품용 봉강의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,At a depth of 2.00 mm from the surface of the bar for carburized bearing steel parts, the chemical composition inside is

질량％로,in mass %,

Pb: 0.01∼0.50％,Pb: 0.01 to 0.50%;

Bi: 0.01∼0.50％,Bi: 0.01 to 0.50%,

Mg: 0.0001∼0.0100％,Mg: 0.0001 to 0.0100%,

Zr: 0.0001∼0.0500％,Zr: 0.0001 to 0.0500%,

Te: 0.0001∼0.1000％,Te: 0.0001 to 0.1000%;

희토류 원소: 0.0001∼0.0050％Rare earth element: 0.0001 to 0.0050%

의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 <5> 또는 <6>에 기재된 침탄 베어링강 부품용 봉강.The bar for carburized bearing steel parts according to <5> or <6>, which contains one or two or more kinds of

본 개시에 의하면, 표면 경도를 일반 베어링강 부품 레벨과 동등하게 유지하면서 내압흔 수명이 우수한 침탄 베어링강 부품 및 당해 침탄 베어링강 부품을 얻는 데 적합한 침탄 베어링강 부품용 봉강을 제공할 수 있다.Advantageous Effects of Invention According to the present disclosure, it is possible to provide a carburized bearing steel part having excellent indentation resistance while maintaining the surface hardness equal to the level of a general bearing steel part, and a bar for carburizing bearing steel parts suitable for obtaining the carburized bearing steel part.

도 1은, 외형 치수가 φ12mm×22mm인 원기둥상 전동 피로 시험편을 도시하는 개략 표면도이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a schematic surface view which shows the cylindrical rolling-fatigue test piece whose external dimensions are phi 12 mm x 22 mm.

이하, 본 개시의 일례인 실시 형태에 대하여 설명한다.Hereinafter, embodiment which is an example of this indication is described.

또한, 본 명세서 중에 있어서, 「∼」를 사용하여 표시되는 수치 범위는, 「∼」의 전후에 기재되는 수치를 하한값 및 상한값으로서 포함하는 범위를 의미한다.In addition, in this specification, the numerical range indicated using "-" means the range which includes the numerical value described before and after "-" as a lower limit and an upper limit.

또한, 「∼」의 전후에 기재되는 수치에 「초과」 또는 「미만」이 붙어 있는 경우의 수치 범위는, 이들 수치를 하한값 또는 상한값으로서 포함하지 않는 범위를 의미한다.In addition, the numerical range in case "exceeds" or "less than" is attached to the numerical value described before and after "to" means a range which does not include these numerical values as a lower limit or an upper limit.

또한, 화학 조성의 원소의 함유량에 대해서, 「％」는 「질량％」를 의미한다.In addition, with respect to content of the element of a chemical composition, "%" means "mass %."

(침탄 베어링강 부품)(carburized bearing steel parts)

본 실시 형태에 관한 침탄 베어링강 부품(이하, 단순히 「베어링강 부품」이라고도 칭함)은, 소정의 화학 성분을 갖고, 임의의 부품 단면에 있어서, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, CaO, Al2O3 및 SiO2를 포함하고, 또한 CaO, Al2O3 및 SiO2의 합계 질량에 대한 Al2O3의 함유율이 50％ 질량 이상인 산화물(이하, 「원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물」이라고도 칭함)의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하이고, 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도가 750 이상이고, 전동면의 압축 잔류 응력이 900㎫ 이상이다.The carburized bearing steel component (hereinafter, simply referred to as "bearing steel component") according to the present embodiment has a predetermined chemical composition, has an arbitrary component cross section, and has an equivalent circle diameter of 5 µm or more, CaO, Al 2 Oxides containing O 3 and SiO 2 and having an Al 2 O 3 content of 50% or more by mass relative to the total mass of CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 (hereinafter, “the equivalent circle diameter is 5 μm or more, and Al 2 O 3 content of 50% by mass or more”) has a number density of 3.0 pieces/cm 2 or less, Vickers hardness at a depth of 50 μm from the raceway is 750 or more, and the compressive residual stress of the raceway is 900 MPa or more .

본 실시 형태에 관한 베어링강 부품은, 상기 구성에 의해, 표면 경도를 일반 베어링강 부품 레벨과 동등하게 유지하면서 내압흔 수명이 우수한 베어링강 부품으로 된다. 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품은, 다음 지견에 의해 발견되었다.The bearing steel component which concerns on this embodiment becomes a bearing steel component excellent in the indentation resistance life, maintaining surface hardness equal to the general bearing steel component level by the said structure. The bearing steel part which concerns on this embodiment was discovered by the following knowledge.

먼저, 본 발명자들은, 표면 경도를 일반 베어링강 부품 레벨과 동등 이상으로 유지하면서 내압흔 수명이 우수한 베어링강 부품을 실현하기 위해, 다음의 평가를 실시하였다. 구체적으로는, 화학 조성을 계통적으로 변화시킨 베어링 강재에 대하여, 다양한 가공 프로세스를 조합하여 베어링강 부품으로 한 때의 내압흔 수명 평가를 실시하였다. 그 결과, 하기 (1)∼(2)의 지견이 얻어졌다.First, the present inventors performed the following evaluation in order to implement|achieve the bearing steel component excellent in the indentation resistance life, maintaining surface hardness equal to or more than the level of a general bearing steel component. The indentation-resistance life evaluation at the time of combining various machining processes and setting it as a bearing steel component was performed about the bearing steel material which changed the chemical composition systematically specifically,. As a result, the knowledge of the following (1)-(2) was acquired.

(1) 내압흔 수명 저하는, 압흔 주연의 융기 표면으로부터 발생하는 균열에 기인한다.(1) The decrease in the life of the indentation resistance is due to cracks generated from the raised surface around the indentation periphery.

(2) 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수가 적은 강재를 선택하고, 또한 부품의 전동면에 숏 피닝에 의해 압축 잔류 응력을 부여함으로써, 균열이 억제되어, 내압흔 수명을 향상시킬 수 있다.(2) by selecting a steel material having a circle equivalent diameter of 5 µm or more and having an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more and a small number of oxides, and applying a compressive residual stress to the raceway of the part by shot peening, Cracking is suppressed, and indentation-resistant life span can be improved.

여기서, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수를 저감함으로써, 강 중에 존재하는 미소한 개재물의 성질(예를 들어, 모재와의 밀착성)이 변화된다고 생각된다. 그 결과, 숏 피닝 시에 발생하는 미소한 크랙 및 융기부의 균열 발생이 억제된다고 생각된다.Here, by reducing the number of oxides having an equivalent circle diameter of 5 µm or more and an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more, the properties of minute inclusions present in steel (eg, adhesion to the base material) change. I think it will As a result, it is thought that generation|occurrence|production of the microcrack which generate|occur|produces at the time of shot peening and cracks in a raised part is suppressed.

특허문헌 2에서는, 숏 피닝의 가공을 소프트하게 하는, 즉 압축 잔류 응력을 저하시킴으로써 미소 크랙의 발생을 억제하고 있다. 그러나, 소프트가 아닌 통상의 숏 피닝을 실시함으로써, 충분한 압축 잔류 응력을 부여하면서 미소한 크랙이 발생하지 않는 베어링강 부품이 실현된다.In patent document 2, generation|occurrence|production of microcracks is suppressed by making the processing of shot peening soft, ie, reducing a compressive residual stress. However, by performing normal shot peening instead of soft, a bearing steel component in which minute cracks do not occur while providing sufficient compressive residual stress is realized.

또한, 내압흔 수명의 향상에는, 잔류 오스테나이트를 사용하지 않는 기구, 즉 압축 잔류 응력에 의한 효과 및 미소 크랙의 억제 효과를 이용한 기구이고, 다량의 잔류 오스테나이트가 필요 없기 때문에, 표면 경도를 저하시키지 않는다는 이점도 있다.In addition, in order to improve the indentation resistance life, it is a mechanism that does not use retained austenite, that is, a mechanism that utilizes the effect of compressive residual stress and the effect of suppressing microcracks, and since a large amount of retained austenite is not required, the surface hardness is reduced It also has the advantage of not doing it.

이상의 지견에 의해, 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품은, 표면 경도를 일반 베어링강 부품 레벨과 동등하게 유지하면서 내압흔 수명에 우수한 베어링강 부품으로 되는 것이 발견되었다.From the above knowledge, it was discovered that the bearing steel component which concerns on this embodiment becomes the bearing steel component excellent in indentation resistance life, maintaining surface hardness equal to the level of general bearing steel components.

그리고, 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품은, 우수한 내압흔 수명을 갖기 때문에, 이물 혼입 환경에 있어서도 사용할 수 있다.And since the bearing steel component which concerns on this embodiment has the outstanding indentation-proof lifetime, it can be used also in a foreign material mixing environment.

이하, 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품에 대하여 상세하게 설명한다.Hereinafter, the bearing steel component which concerns on this embodiment is demonstrated in detail.

(화학 성분)(chemical composition)

먼저, 본 실시 형태에 관한 강의 화학 성분의 한정 이유에 대하여 설명한다. 또한, 이하 설명하는 강의 화학 성분은, 침탄 베어링강 부품의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분을 나타낸다.First, the reason for limitation of the chemical composition of the steel which concerns on this embodiment is demonstrated. In addition, the chemical composition of steel demonstrated below shows an internal chemical composition at depth 2.00 mm from the surface of a carburized bearing steel component.

C: 0.15∼0.25％C: 0.15 to 0.25%

C 함유량은, 베어링강 부품이 침탄되어 있지 않은 영역의 경도에 영향을 끼친다. 필요한 경도를 확보하기 위해서, C 함유량의 하한값을 0.15％로 한다. 한편, C 함유량이 너무 많으면 기계 가공 시의 가공성이 압하하기 때문에, C 함유량의 상한값을 0.25％로 한다. C 함유량의 바람직한 하한은 0.17％이고, 더욱 바람직하게는 0.18％이다. C 함유량의 바람직한 상한은 0.24％이고, 더욱 바람직하게는 0.23％이다.The C content affects the hardness of the region where the bearing steel parts are not carburized. In order to secure the required hardness, the lower limit of the C content is set to 0.15%. On the other hand, when there is too much C content, since workability at the time of machining decreases, the upper limit of C content is made into 0.25 %. A preferable lower limit of the C content is 0.17%, more preferably 0.18%. The preferable upper limit of C content is 0.24 %, More preferably, it is 0.23 %.

Si: 0.70∼1.50％Si: 0.70 to 1.50%

Si는, 강의 탈산에 유효하고 산화물의 조성에 영향을 끼치는 원소임과 함께, 베어링강 부품으로서 필요한 고온 환경 하에서의 강도를 부여하기 위해 유효한 원소이다. Si 함유량이 0.70％ 미만이면, 그 효과가 불충분하다. 또한, Si 함유량이 1.50％를 초과하면, Si를 포함하는 산화물이 나타나, 숏 피닝 시의 크랙의 원인으로 된다. 이상의 이유에 의해, Si 함유량을 0.70∼1.50％의 범위 내로 할 필요가 있다. Si 함유량의 바람직한 하한은 0.75％이고, 더욱 바람직하게는 0.80％이다. 또한, Si 함유량의 하한은, 0.90％ 초과 또는 1.0％여도 된다. Si 함유량의 바람직한 상한은 1.40％이고, 더욱 바람직하게는 1.20％이다.While Si is an element which is effective for deoxidation of steel and affects the composition of an oxide, in order to provide the intensity|strength under the high temperature environment required as a bearing steel component, it is an effective element. When the Si content is less than 0.70%, the effect is insufficient. Moreover, when Si content exceeds 1.50 %, oxide containing Si will appear and it will become a cause of the crack at the time of shot peening. For the above reasons, it is necessary to make the Si content into a range of 0.70 to 1.50%. The preferable lower limit of Si content is 0.75 %, More preferably, it is 0.80 %. The lower limit of the Si content may be more than 0.90% or 1.0%. The preferable upper limit of Si content is 1.40 %, More preferably, it is 1.20 %.

Mn: 0.40∼1.50％Mn: 0.40 to 1.50%

Mn은, 필요한 강도 및 ??칭성을 강에 부여하기 위해 유효한 원소이다. Mn 함유량이 0.40％ 미만이면, 이 효과가 불충분하다. 또한, Mn 함유량이 1.50％를 초과하면, 침탄 ??칭 후에 잔류 오스테나이트가 다량으로 되어, 경도가 저하된다. 이상의 이유에 의해, Mn 함유량을 0.40∼1.50％의 범위 내로 할 필요가 있다. Mn 함유량의 바람직한 하한은 0.45％이고, 더욱 바람직하게는 0.5％이다. Mn 함유량의 바람직한 상한은 1.40％이고, 더욱 바람직하게는 1.30％이다.Mn is an effective element for imparting necessary strength and hardenability to steel. When the Mn content is less than 0.40%, this effect is insufficient. Moreover, when Mn content exceeds 1.50 %, retained austenite will become abundant after carburizing and quenching, and hardness will fall. For the above reasons, it is necessary to make the Mn content into the range of 0.40 to 1.50%. A preferable lower limit of the Mn content is 0.45%, more preferably 0.5%. A preferable upper limit of the Mn content is 1.40%, more preferably 1.30%.

Cr: 0.15∼1.50％Cr: 0.15 to 1.50%

Cr은, 필요한 강도 및 ??칭성을 강에 부여하기 위해 유효한 원소이다. Cr 함유량이 0.15％ 미만이면, 그 효과가 불충분하다. Cr 함유량이 1.50％를 초과하면, 그 효과가 포화된다. 이상의 이유에 의해, Cr 함유량을 0.15∼1.50％의 범위 내로 할 필요가 있다. Cr 함유량의 바람직한 하한은 0.18％이고, 더욱 바람직하게는 0.20％이다. Cr 함유량의 바람직한 상한은 1.45％이고, 더욱 바람직하게는 1.40％이다.Cr is an effective element for imparting required strength and hardenability to steel. When the Cr content is less than 0.15%, the effect is insufficient. When the Cr content exceeds 1.50%, the effect is saturated. For the above reasons, it is necessary to make the Cr content into a range of 0.15 to 1.50%. A preferable lower limit of the Cr content is 0.18%, more preferably 0.20%. The preferable upper limit of Cr content is 1.45 %, More preferably, it is 1.40 %.

Mo: 0.001∼0.150％Mo: 0.001 to 0.150%

Mo는, 필요한 ??칭성을 부여하는 것에 더하여, P가 입계에 편석되는 것을 억제하므로, 강의 피로 강도의 향상을 위해 유효한 원소이다. Mo 함유량이 0.001％ 미만이면, 이 효과가 불충분하다. Mo 함유량이 0.150％를 초과하면, 그 효과가 포화된다. 이상의 이유에 의해, Mo 함유량을 0.001∼0.150％의 범위 내로 할 필요가 있다. Mo 함유량의 바람직한 하한은 0.010％이고, 더욱 바람직하게는 0.020％이다. Mo 함유량의 바람직한 상한은 0.140％이고, 더욱 바람직하게는 0.130％이다.Mo is an element effective for the improvement of the fatigue strength of steel since it suppresses segregation of P at a grain boundary in addition to providing required quenching property. When the Mo content is less than 0.001%, this effect is insufficient. When the Mo content exceeds 0.150%, the effect is saturated. For the above reason, it is necessary to make Mo content into 0.001 to 0.150% of range. The preferable lower limit of Mo content is 0.010 %, More preferably, it is 0.020 %. The preferable upper limit of Mo content is 0.140 %, More preferably, it is 0.130 %.

S: 0.001∼0.030％S: 0.001 to 0.030%

S는, 강 중에서 MnS를 형성하고, 이로써 강의 피삭성을 향상시킨다. 부품에 대한 절삭 가공이 가능한 레벨의 피삭성을 얻기 위해서는 일반적인 기계 구조용 강과 동등한 S 함유량이 필요하다. 이상의 이유로부터, S의 함유량을 0.001∼0.030％의 범위 내로 할 필요가 있다. S 함유량의 바람직한 하한은 0.002％이고, 더욱 바람직하게는 0.003％이다. S 함유량의 바람직한 상한은 0.025％이고, 더욱 바람직하게는 0.020％이다.S forms MnS in the steel, thereby improving the machinability of the steel. In order to obtain a level of machinability capable of cutting parts, an S content equivalent to that of general mechanical structural steel is required. From the above reason, it is necessary to make content of S into 0.001 to 0.030% of range. The preferable lower limit of the S content is 0.002%, more preferably 0.003%. A preferable upper limit of the S content is 0.025%, more preferably 0.020%.

N: 0.004∼0.020％N: 0.004 to 0.020%

N은 불가피하게 혼입되는 원소이지만, Al, Ti, V, Cr 등과 화합물을 형성하는 것에 의한 결정립 미세화 효과가 있다. 그 때문에, N은 0.004％ 이상 첨가할 필요가 있다. 그러나, N 함유량이 0.020％를 초과하면 화합물이 조대로 되어, 결정립 미세화 효과를 얻지 못한다. 이상의 이유에 의해, N 함유량을 0.004∼0.020％의 범위 내로 할 필요가 있다. N 함유량의 바람직한 하한은 0.0045％이고, 더욱 바람직하게는 0.005％이다. N 함유량의 바람직한 상한은 0.015％이고, 더욱 바람직하게는 0.012％이다.Although N is an element that is unavoidably mixed, there is an effect of refining grains by forming a compound with Al, Ti, V, Cr, and the like. Therefore, it is necessary to add 0.004% or more of N. However, when the N content exceeds 0.020%, the compound becomes coarse and the crystal grain refining effect cannot be obtained. For the above reasons, it is necessary to make the N content into a range of 0.004 to 0.020%. A preferable lower limit of the N content is 0.0045%, more preferably 0.005%. A preferable upper limit of the N content is 0.015%, more preferably 0.012%.

Ca: 0.0002∼0.0100％Ca: 0.0002 to 0.0100%

Ca는, 강의 탈산에 유효하고, 산화물 중의 Al2O3의 함유율을 저하시키는 원소이다. Ca 함유량이 0.0002％ 미만이면, 이 효과가 불충분하다. Ca 함유량이 0.0100％를 초과하면 Ca를 포함하는 조대한 산화물이 대량으로 나타나, 전동 피로 수명 저하의 원인으로 된다. 이상의 이유에 의해, Ca 함유량을 0.0002∼0.0100％의 범위 내로 할 필요가 있다. Ca 함유량의 바람직한 하한은 0.0003％이고, 더욱 바람직하게는 0.0005％이다. Ca 함유량의 바람직한 상한은 0.0080％이고, 더욱 바람직하게는 0.0060％이다.Ca is effective for deoxidation of steel, and is an element which reduces the content rate of Al2O3 in an oxide. When the Ca content is less than 0.0002%, this effect is insufficient. When Ca content exceeds 0.0100 %, the coarse oxide containing Ca will appear in large quantities, and it will become a cause of rolling fatigue life fall. For the above reasons, it is necessary to make the Ca content into a range of 0.0002 to 0.0100%. A preferable lower limit of the Ca content is 0.0003%, more preferably 0.0005%. The preferable upper limit of Ca content is 0.0080 %, More preferably, it is 0.0060 %.

Al: 0.001∼0.010％Al: 0.001 to 0.010%

Al은, Al2O3으로서 강 중에 정출되어, 숏 피닝 시에 발생하는 크랙 및 압흔 주연 융기부의 균열 발생에 영향을 끼친다. 그 때문에 Al 함유량은 0.010％ 이하로 제한될 필요가 있다. Al 함유량의 바람직한 상한은 0.009％이고, 더욱 바람직하게는 0.007％이다. Al 함유량은 적은 편이 바람직하므로, Al 함유량은 0％가 바람직하다. 단, 제조 시에 사용하는 부원료 등의 불순물로서 반드시 혼입되기 때문에, Al 함유량의 하한은 0.001％이다.Al crystallizes in steel as Al 2 O 3 , and influences cracks occurring at the time of shot peening and cracks in the indentation peripheral ridges. Therefore, the Al content needs to be limited to 0.010% or less. The preferable upper limit of Al content is 0.009 %, More preferably, it is 0.007 %. Since it is preferable that there is little Al content, 0% of Al content is preferable. However, the lower limit of the Al content is 0.001% because it is always mixed as impurities such as auxiliary materials used during production.

O: 0∼0.005％O: 0 to 0.005%

O는, 강 중에서 산화물을 형성하기 위해, 숏 피닝 시의 크랙 및 융기부의 균열의 발생에 영향을 끼치는 원소이다. O 함유량은 0.005％ 이하로 제한될 필요가 있다. O 함유량의 바람직한 상한은 0.003％ 이하이고, 더욱 바람직하게는 0.002％이다. O 함유량은 적은 편이 바람직하므로, O 함유량의 하한값은 0％이다. 즉, O는 함유하지 않아도 된다.O is an element that affects the occurrence of cracks and cracks in raised portions during shot peening in order to form oxides in steel. The O content needs to be limited to 0.005% or less. The preferable upper limit of O content is 0.003 % or less, More preferably, it is 0.002 %. Since it is preferable that there is little O content, the lower limit of O content is 0 %. That is, it is not necessary to contain O.

P: 0∼0.030％P: 0 to 0.030%

P는, 침탄 ??칭 전의 가열 시에 오스테나이트 입계에 편석되고, 그것에 의해 피로 강도를 저하시켜 버린다. 따라서, P 함유량을 0.030％ 이하로 제한할 필요가 있다. P 함유량의 바람직한 상한은 0.025％ 이하이고, 더욱 바람직하게는 0.023％이다. P 함유량은 적은 편이 바람직하므로, P 함유량의 하한값은 0％이다. 즉, P는 함유하지 않아도 된다. 그러나, P의 제거를 필요 이상으로 행한 경우, 제조 비용이 증대된다. 따라서, P 함유량의 실질적인 하한값은 0.004％로 되는 것이 좋다.P segregates at the austenite grain boundary during heating before carburizing and quenching, thereby reducing fatigue strength. Therefore, it is necessary to limit the P content to 0.030% or less. The preferable upper limit of P content is 0.025 % or less, More preferably, it is 0.023 %. Since it is preferable that there is little P content, the lower limit of P content is 0 %. That is, it is not necessary to contain P. However, when the removal of P is performed more than necessary, manufacturing cost increases. Accordingly, the practical lower limit of the P content is preferably 0.004%.

본 실시 형태에 관한 베어링강 부품은, ??칭성 또는 결정립 미세화 효과를 높이기 위해, Fe의 일부 대신에, Ni, Cu, Co, W, V, Ti, Nb 및 B로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 더 함유해도 된다. 즉, 이들 원소의 함유량의 하한은 0％이다. 그리고, 이들 원소를 함유시키는 경우, 원소의 함유량의 상한값은, 후술하는 범위의 상한값으로 한다. 각 원소의 함유량은, 0％ 초과하고 후술하는 범위의 상한값 이하가 바람직하고, 후술하는 범위가 보다 바람직하다.The bearing steel component according to the present embodiment is one selected from the group consisting of Ni, Cu, Co, W, V, Ti, Nb, and B instead of a part of Fe, in order to increase the quenching property or the crystal grain refining effect. Or you may contain 2 or more types further. That is, the lower limit of the content of these elements is 0%. In addition, when containing these elements, let the upper limit of content of an element be the upper limit of the range mentioned later. The content of each element exceeds 0% and is preferably equal to or less than the upper limit of the range described later, and more preferably the range described later.

Ni: 0.01∼3.00％Ni: 0.01 to 3.00%

Ni는, 필요한 ??칭성을 강에 부여하기 위해 유효한 원소이다. Ni 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Ni 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. Ni 함유량이 3.00％를 초과하면, 침탄 ??칭 후에 잔류 오스테나이트가 다량으로 되어, 경도가 저하되는 경우가 있다. 이상의 이유에 의해, Ni 함유량의 상한을 3.00％로 한다. Ni 함유량의 상한은 바람직하게는, 2.00％이고, 더욱 바람직하게는 1.80％이다. 바람직한 Ni 함유량의 하한은 0.10％이고, 더욱 바람직하게는 0.30％이다.Ni is an effective element in order to provide steel with necessary hardenability. When Ni content is less than 0.01 %, this effect may become inadequate. Therefore, the Ni content is preferably 0.01% or more. When the Ni content exceeds 3.00%, retained austenite becomes abundant after carburizing and quenching, and hardness may decrease. For the above reasons, the upper limit of the Ni content is set to 3.00%. The upper limit of Ni content becomes like this. Preferably it is 2.00 %, More preferably, it is 1.80 %. The lower limit of the preferable Ni content is 0.10%, more preferably 0.30%.

Cu: 0.01∼1.00％Cu: 0.01 to 1.00%

Cu는, 강의 ??칭성의 향상에 유효한 원소이다. Cu 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Cu 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. Cu 함유량이 1.00％를 초과하면, 열간 연성이 저하되는 경우가 있다. 그 때문에, Cu 함유량의 상한을 1.00％로 한다. Cu 함유량의 상한으로서는 0.50％, 0.30％, 또는 0.20％로 해도 된다. Cu를 함유시켜서 상술한 효과를 얻는 경우에는, Cu 함유량의 바람직한 하한은 0.05％이고, 더욱 바람직하게는 0.10％이다.Cu is an element effective for the improvement of the hardening property of steel. When Cu content is less than 0.01 %, this effect may become inadequate. Therefore, as for Cu content, 0.01 % or more is preferable. When Cu content exceeds 1.00 %, hot ductility may fall. Therefore, the upper limit of the Cu content is set to 1.00%. The upper limit of the Cu content may be 0.50%, 0.30%, or 0.20%. When containing Cu and obtaining the above-mentioned effect, the preferable minimum of Cu content is 0.05 %, More preferably, it is 0.10 %.

Co: 0.01∼3.00％Co: 0.01 to 3.00%

Co는, 강의 ??칭성의 향상에 유효한 원소이다. Co 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Co 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. Co 함유량이 3.00％를 초과하면, 그 효과가 포화되는 경우가 있다. 그 때문에, Co 함유량의 상한을 3.00％로 한다. Co 함유량의 상한으로서는 1.00％, 0.50％, 또는 0.20％로 해도 된다. Co를 함유시켜서 상술한 효과를 얻는 경우에는, Co 함유량의 바람직한 하한은 0.05％이고, 더욱 바람직하게는 0.10％이다.Co is an element effective for the improvement of the hardening property of steel. When the Co content is less than 0.01%, this effect may become insufficient. Therefore, the Co content is preferably 0.01% or more. When the Co content exceeds 3.00%, the effect may be saturated. Therefore, the upper limit of the Co content is set to 3.00%. The upper limit of the Co content may be 1.00%, 0.50%, or 0.20%. In the case where the effect described above is obtained by containing Co, the preferable lower limit of the Co content is 0.05%, more preferably 0.10%.

W: 0.01∼1.00％W: 0.01 to 1.00%

W는, 강의 ??칭성의 향상에 유효한 원소이다. W 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, W 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. W 함유량이 1.00％를 초과하면, 그 효과가 포화되는 경우가 있다. 그 때문에, W 함유량의 상한을 1.00％로 한다. W 함유량의 상한으로서는 0.50％, 0.30％, 또는 0.20％로 해도 된다. W를 함유시켜 상술한 효과를 얻는 경우에는, W 함유량이 바람직한 하한은 0.05％이고, 더욱 바람직하게는 0.10％이다.W is an element effective for the improvement of the hardening property of steel. When the W content is less than 0.01%, this effect may become insufficient. Therefore, the W content is preferably 0.01% or more. When the W content exceeds 1.00%, the effect may be saturated. Therefore, the upper limit of the W content is set to 1.00%. The upper limit of the W content may be 0.50%, 0.30%, or 0.20%. When containing W and obtaining the above-mentioned effect, the minimum with a preferable W content is 0.05 %, More preferably, it is 0.10 %.

V: 0.01∼0.30％V: 0.01 to 0.30%

V는, C 및 N과 화합물을 형성하여, 결정립 미세화 효과를 가져오는 원소이다. V 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, V 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. V 함유량이 0.30％를 초과하면 화합물이 조대로 되어, 결정립 미세화 효과를 얻을 수 없는 경우가 있다. 그 때문에, V 함유량의 상한을 0.30％로 한다. V 함유량의 상한으로서는 0.20％로 해도 된다. V를 함유시켜 상술한 효과를 얻는 경우에는, V 함유량의 바람직한 하한은 0.10％이고, 더욱 바람직하게는 0.15％이다.V is an element which forms a compound with C and N, and brings about the effect of grain refinement. When the V content is less than 0.01%, this effect may become insufficient. Therefore, the V content is preferably 0.01% or more. When the V content exceeds 0.30%, the compound becomes coarse and the effect of refining the crystal grains may not be obtained. Therefore, the upper limit of the V content is set to 0.30%. As an upper limit of V content, it is good also as 0.20 %. When V is contained and the above-mentioned effect is obtained, the preferable lower limit of V content is 0.10 %, More preferably, it is 0.15 %.

Ti: 0.001∼0.300％Ti: 0.001 to 0.300%

Ti는, 강 중에서 미세한 TiC, (Ti, Nb)C 및 TiCS 등의 Ti계 석출물을 생성하여, 결정립의 미세화 효과를 가져오는 원소이다. Ti 함유량이 0.001％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Ti 함유량은 0.001％ 이상이 바람직하다. Ti 함유량이 0.300％를 초과하면, 그 효과는 포화되는 경우가 있다. 이상의 이유로부터, Ti의 함유량을 0.300％ 이하로 한다. Ti 함유량의 바람직한 상한은 0.250％이고, 더욱 바람직하게는 0.200％이다.Ti is an element that produces fine Ti-based precipitates such as TiC, (Ti, Nb)C, and TiCS in steel, and brings about the effect of refining crystal grains. When Ti content is less than 0.001 %, this effect may become inadequate. Therefore, the Ti content is preferably 0.001% or more. When the Ti content exceeds 0.300%, the effect may be saturated. From the above reasons, the content of Ti is made 0.300% or less. The preferable upper limit of Ti content is 0.250 %, More preferably, it is 0.200 %.

Nb: 0.001∼0.300％Nb: 0.001 to 0.300%

Nb는, 강 중에 (Ti, Nb)C를 생성하여, 결정립 미세화 효과를 가져오는 원소이다. Nb 함유량이 0.001％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Nb 함유량은 0.001％ 이상이 바람직하다. Nb 함유량이 0.300％를 초과하면, 그 효과는 포화되는 경우가 있다. 이상의 이유로부터, Nb의 함유량을 0.300％ 이하로 한다. Nb 함유량의 바람직한 상한은 0.250％이고, 더욱 바람직하게는 0.200％이다.Nb is an element which produces (Ti, Nb)C in steel and brings about the effect of grain refining. When the Nb content is less than 0.001%, this effect may become insufficient. Therefore, the Nb content is preferably 0.001% or more. When the Nb content exceeds 0.300%, the effect may be saturated. From the above reasons, the content of Nb is made 0.300% or less. The preferable upper limit of Nb content is 0.250 %, More preferably, it is 0.200 %.

B: 0.0001∼0.0050％B: 0.0001 to 0.0050%

B는, P의 입계 편석을 억제하는 작용을 갖는다. 또한, B는 입계 강도 및 입자 내 강도의 향상 효과 및 ??칭성의 향상 효과도 갖고, 이들 효과는 강의 피로 강도를 향상시킨다. B 함유량이 0.0001％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, B 함유량은 0.0001％ 이상이 바람직하다. B 함유량이 0.0050％를 초과하면, 그 효과는 포화되는 경우가 있다. 이상의 이유로부터, B의 함유량을 0.0050％ 이하로 한다. B 함유량의 바람직한 상한은 0.0045％이고, 더욱 바람직하게는 0.0040％이다.B has an effect of suppressing grain boundary segregation of P. Moreover, B also has the effect of improving the grain boundary strength and intragranular strength, and the improvement effect of quenching property, and these effects improve the fatigue strength of steel. When B content is less than 0.0001 %, this effect may become inadequate. Therefore, the B content is preferably 0.0001% or more. When the B content exceeds 0.0050%, the effect may be saturated. From the above reasons, the content of B is made 0.0050% or less. The preferable upper limit of B content is 0.0045 %, More preferably, it is 0.0040 %.

본 실시 형태에 의한 베어링강 부품의 화학 조성은, 또한, Fe의 일부 대신에, Pb, Bi, Mg, Zr, Te 및 희토류 원소(REM)로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유해도 된다. 즉, 이들 원소의 함유량의 하한은 0％이다. 그리고, 이들 원소를 함유시키는 경우, 원소의 함유량의 상한값은, 후술하는 범위의 상한값으로 한다. 각 원소의 함유량은, 0％ 초과하고 후술하는 범위의 상한값 이하가 바람직하고, 후술하는 범위가 보다 바람직하다.The chemical composition of the bearing steel component according to the present embodiment contains one or two or more selected from the group consisting of Pb, Bi, Mg, Zr, Te and rare earth elements (REM) instead of a part of Fe. You can do it. That is, the lower limit of the content of these elements is 0%. In addition, when containing these elements, let the upper limit of content of an element be the upper limit of the range mentioned later. The content of each element exceeds 0% and is preferably equal to or less than the upper limit of the range described later, and more preferably the range described later.

Pb: 0.01∼0.50％Pb: 0.01 to 0.50%

Pb는 절삭 시에 용융, 취화함으로써 피삭성을 향상시키는 원소이다. Pb 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Pb 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. 한편 과잉으로 첨가하면 제조성이 저하되는 경우가 있다. 그 때문에, Pb 함유량의 상한은 0.50％로 한다. Pb 함유량의 상한으로서는 0.30％, 0.20％, 또는 0.10％로 해도 된다. Pb를 함유시켜 상술한 효과를 얻는 경우에는, Pb 함유량의 바람직한 하한은 0.02％이고, 더욱 바람직하게는 0.05％이다.Pb is an element that improves machinability by melting and embrittlement during cutting. When Pb content is less than 0.01 %, this effect may become inadequate. Therefore, 0.01% or more of Pb content is preferable. On the other hand, when it adds excessively, productivity may fall. Therefore, the upper limit of the Pb content is set to 0.50%. The upper limit of the Pb content may be 0.30%, 0.20%, or 0.10%. When containing Pb and obtaining the above-mentioned effect, the preferable lower limit of Pb content is 0.02 %, More preferably, it is 0.05 %.

Bi: 0.01∼0.50％Bi: 0.01 to 0.50%

Bi는, 황화물이 미세 분산됨으로써 피삭성을 향상시키는 원소이다. Bi 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Bi 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. 한편 과잉으로 첨가하면 강의 열간 가공성이 열화되어, 열간 압연이 곤란해지는 경우가 있다. 그 때문에, Bi 함유량의 상한을 0.50％로 한다. Bi 함유량의 상한으로서는 0.20％, 0.10％, 또는 0.05％로 해도 된다. Bi를 함유시켜 상술한 효과를 얻는 경우에는, 바람직한 하한은 0.02％이고, 더욱 바람직하게는 0.05％이다.Bi is an element that improves machinability by finely dispersing sulfides. When the Bi content is less than 0.01%, this effect may become insufficient. Therefore, the Bi content is preferably 0.01% or more. On the other hand, when it is added excessively, the hot workability of steel may deteriorate, and hot rolling may become difficult. Therefore, the upper limit of the Bi content is set to 0.50%. The upper limit of the Bi content may be 0.20%, 0.10%, or 0.05%. When Bi is contained and the above-mentioned effect is obtained, a preferable lower limit is 0.02 %, More preferably, it is 0.05 %.

Mg: 0.0001∼0.0100％Mg: 0.0001 to 0.0100%

Mg는 탈산 원소이고, 강 중에 산화물을 생성한다. 또한, Mg가 형성하는 Mg계 산화물은, MnS의 정출 및/또는 석출의 핵으로 되기 쉽다. 또한, Mg의 황화물은, Mn 및 Mg의 복합 황화물로 되게 되어, MnS를 구상화시킨다. 이와 같이, Mg는 MnS의 분산을 제어하여, 피삭성을 개선하기 위해 유효한 원소이다. Mg 함유량이0.0001％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Mg 함유량은 0.0001％ 이상이 바람직하다. 그러나, Mg 함유량이 0.0100％를 초과하면, MgS가 대량으로 생성되어, 강의 피삭성이 저하되는 경우가 있다. 그 때문에, Mg를 함유시켜 상술한 효과를 얻는 경우에는, Mg 함유량의 상한을 0.0100％로 한다. Mg 함유량의 바람직한 상한은 0.0080％이고, 더욱 바람직하게는 0.0050％이다. Mg 함유량의 바람직한 하한은 0.0005％이고, 더욱 바람직하게는 0.0010％이다.Mg is a deoxidizing element and forms oxides in steel. Moreover, the Mg-type oxide formed by Mg tends to become crystallization of MnS and/or the nucleus of precipitation. Moreover, the sulfide of Mg becomes a complex sulfide of Mn and Mg, and MnS is spheroidized. In this way, Mg is an effective element for controlling the dispersion of MnS and improving the machinability. When the Mg content is less than 0.0001%, this effect may become insufficient. Therefore, the Mg content is preferably 0.0001% or more. However, when Mg content exceeds 0.0100 %, MgS may generate|generate in large quantity, and the machinability of steel may fall. Therefore, when containing Mg and obtaining the effect mentioned above, let the upper limit of Mg content be 0.0100 %. A preferable upper limit of the Mg content is 0.0080%, more preferably 0.0050%. The preferable lower limit of the Mg content is 0.0005%, more preferably 0.0010%.

Zr: 0.0001∼0.0500％Zr: 0.0001 to 0.0500%

Zr은 탈산 원소이고, 산화물을 생성한다. 또한, Zr이 형성하는 Zr계 산화물은 MnS의 정출 및/또는 석출의 핵으로 되기 쉽다. 이와 같이, Zr은, MnS의 분산을 제어하여, 피삭성을 개선하기 위해 유효한 원소이다. Zr 함유량이 0.0001％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Zr 함유량은 0.0001％ 이상이 바람직하다. 그러나, Zr양이 0.0500％를 초과하면, 그 효과가 포화되는 경우가 있다. 그 때문에, Zr을 함유시켜서 상술한 효과를 얻는 경우에는, Zr 함유량의 상한을 0.0500％로 한다. Zr 함유량의 바람직한 상한은 0.0400％이고, 더욱 바람직하게는 0.0100％이다. Zr 함유량의 바람직한 하한은 0.0005％이고, 더욱 바람직하게는 0.0010％이다.Zr is a deoxidizing element and forms an oxide. In addition, the Zr-based oxide formed by Zr tends to form MnS crystallization and/or precipitation nuclei. In this way, Zr is an effective element in order to control dispersion of MnS and to improve machinability. When the Zr content is less than 0.0001%, this effect may become insufficient. Therefore, the Zr content is preferably 0.0001% or more. However, when the amount of Zr exceeds 0.0500%, the effect may be saturated. Therefore, when Zr is contained and the above-mentioned effect is acquired, the upper limit of Zr content is made into 0.0500 %. A preferable upper limit of the Zr content is 0.0400%, more preferably 0.0100%. The preferable lower limit of the Zr content is 0.0005%, more preferably 0.0010%.

Te: 0.0001∼0.1000％Te: 0.0001 to 0.1000%

Te는, MnS의 구상화를 촉진하므로, 강의 피삭성을 개선한다. Te 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, Te 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. Te 함유량이 0.1000％를 초과하면 그 효과가 포화되는 경우가 있다. 그 때문에, Te를 함유시켜 상술한 효과를 얻는 경우에는, Te 함유량의 상한을 0.1000％로 한다. Te 함유량의 바람직한 상한은 0.0800％이고, 더욱 바람직하게는 0.0600％이다. Te 함유량의 상한으로서는 0.0100％, 0.0070％, 또는 0.0050％로 해도 된다. Te 함유량의 바람직한 하한은 0.0005％이고, 더욱 바람직하게는 0.0010％이다.Since Te promotes the spheroidization of MnS, the machinability of steel is improved. When the Te content is less than 0.01%, this effect may become insufficient. Therefore, the Te content is preferably 0.01% or more. When the Te content exceeds 0.1000%, the effect may be saturated. Therefore, when Te is contained and the above-mentioned effect is acquired, the upper limit of Te content is made into 0.1000 %. A preferable upper limit of the Te content is 0.0800%, more preferably 0.0600%. The upper limit of the Te content may be 0.0100%, 0.0070%, or 0.0050%. The preferable lower limit of the Te content is 0.0005%, more preferably 0.0010%.

희토류 원소: 0.0001∼0.0050％Rare earth element: 0.0001 to 0.0050%

희토류 원소는, 강 중에 황화물을 생성하고, 이 황화물이 MnS의 석출핵으로 됨으로써, MnS의 생성을 촉진하는 원소이고, 강의 피삭성을 개선한다. 희토류 원소의 합계 함유량이 0.0001％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, 희토류 원소의 합계 함유량은 0.0001％ 이상이 바람직하다. 그러나, 희토류 원소의 합계 함유량이 0.0050％를 초과하면, 황화물이 조대해져, 강의 피로 강도를 저하시키는 경우가 있다. 그 때문에, 희토류 원소를 함유시켜 상술한 효과를 얻는 경우에는, 희토류 원소의 합계 함유량의 상한을 0.0050％로 한다. 희토류 원소의 합계 함유량의 바람직한 상한은 0.0040％이고, 더욱 바람직하게는 0.0030％이다. 희토류 원소의 합계 함유량의 바람직한 하한은 0.0005％이고, 더욱 바람직하게는 0.0010％이다.A rare earth element is an element which produces|generates a sulfide in steel, and this sulfide becomes a MnS precipitation nucleus, and is an element which accelerates|stimulates the production|generation of MnS, and improves the machinability of steel. When the total content of rare earth elements is less than 0.0001%, this effect may become insufficient. Therefore, the total content of the rare earth elements is preferably 0.0001% or more. However, when the total content of the rare earth element exceeds 0.0050%, the sulfide becomes coarse and the fatigue strength of steel may be lowered. Therefore, when the above-described effect is obtained by containing the rare earth element, the upper limit of the total content of the rare earth element is set to 0.0050%. A preferable upper limit of the total content of rare earth elements is 0.0040%, more preferably 0.0030%. A preferable lower limit of the total content of rare earth elements is 0.0005%, more preferably 0.0010%.

본 명세서에서 말하는 희토류 원소는, 주기율표 중 원자 번호 57의 란탄(La)부터 원자 번호 71의 루테튬(Lu)까지의 15원소에, 이트륨(Y) 및 스칸듐(Sc)을 더한 17원소의 총칭이다. 희토류 원소의 함유량은, 이들 중 1종 또는 2종 이상의 원소의 총 함유량을 의미한다.The rare earth element as used herein is a generic term for 17 elements in the periodic table including lanthanum (La) with atomic number 57 to lutetium (Lu) with atomic number 71, plus yttrium (Y) and scandium (Sc). The content of the rare earth element means the total content of one or more of these elements.

본 실시 형태에 의한 베어링강 부품의 화학 조성은, 또한, Fe의 일부 대신에, Sn 및 In으로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종을 함유해도 된다. 즉, 이들 원소의 함유량의 하한은 0％이다. 그리고, 이들 원소를 함유시키는 경우, 원소의 함유량의 상한값은, 후술하는 범위의 상한값으로 한다. 각 원소의 함유량은, 0％ 초과하고 후술하는 범위의 상한값 이하가 바람직하고, 후술하는 범위가 보다 바람직하다.The chemical composition of the bearing steel component by this embodiment may also contain the 1 type(s) or 2 types chosen from the group which consists of Sn and In instead of a part of Fe. That is, the lower limit of the content of these elements is 0%. In addition, when containing these elements, let the upper limit of content of an element be the upper limit of the range mentioned later. The content of each element exceeds 0% and is preferably equal to or less than the upper limit of the range described later, and more preferably the range described later.

Sn: 0.01％∼2.0％Sn: 0.01% to 2.0%

Sn은, 페라이트를 취화시켜 공구 수명을 연장시킴과 함께, 절삭 가공 후의 표면 조도를 향상시키는 효과가 있다. 그 효과를 안정적으로 얻기 위해서는, Sn 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. 또한, 2.0％를 초과하여 Sn을 함유해도, 그 효과는 포화된다. 따라서, Sn을 함유하는 경우에는, Sn 함유량을 2.0％ 이하로 한다.Sn embrittles ferrite and extends tool life, and has an effect of improving the surface roughness after cutting. In order to acquire the effect stably, as for Sn content, 0.01 % or more is preferable. Moreover, even if it contains Sn exceeding 2.0 %, the effect is saturated. Therefore, when Sn is contained, Sn content shall be 2.0 % or less.

In: 0.01％∼0.50％In: 0.01% to 0.50%

In은, 절삭 시에 용융, 취화함으로써 피삭성을 향상시키는 원소이다. In 함유량이 0.01％ 미만이면, 이 효과가 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, In 함유량은 0.01％ 이상이 바람직하다. 한편 과잉으로 첨가하면 제조성이 저하되는 경우가 있다. 그 때문에, In 함유량의 상한은 0.50％로 한다. In 함유량의 상한으로서는 0.30％, 0.20％, 또는 0.10％로 해도 된다. In을 함유시켜 상기 효과를 얻는 경우에는, In 함유량의 하한은, 0.02％가 보다 바람직하고, 0.05％가 더욱 바람직하다.In is an element that improves machinability by melting and embrittlement during cutting. When the In content is less than 0.01%, this effect may become insufficient. Therefore, the In content is preferably 0.01% or more. On the other hand, when it adds excessively, productivity may fall. Therefore, the upper limit of the In content is set to 0.50%. The upper limit of the In content may be 0.30%, 0.20%, or 0.10%. When containing In and obtaining the said effect, 0.02 % is more preferable and, as for the lower limit of In content, 0.05 % is still more preferable.

본 실시 형태에 관한 베어링강 부품은, 상술한 합금 성분을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물을 포함한다. 상술한 합금 성분 이외의 원소(예를 들어, Sb, Ta, As, H, Hf, Zn 등의 원소)가, 불순물로서, 원재료 및 제조 장치로부터 강 중에 혼입되는 것은, 그 혼입량이 강의 특성에 영향을 끼치지 않는 수준인 한 허용된다.The bearing steel component which concerns on this embodiment contains the alloy component mentioned above, balance contains Fe and an impurity. Elements other than the above-mentioned alloying components (for example, elements such as Sb, Ta, As, H, Hf, Zn) are mixed into steel from raw materials and manufacturing equipment as impurities, and the amount of mixing affects the properties of the steel. It is permissible as long as it does not cause harm.

여기서, 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품은, 침탄 처리가 실시된 침탄강 베어링강 부품이다. 그리고, 후술하는 금속 조직의 조건을 만족시키는 관점에서, 강 베어링강 부품의 전동면에 있어서의 침탄층의 C 함유량은, 0.60∼1.10％가 바람직하고, 0.65∼1.05％가 보다 바람직하다.Here, the bearing steel component which concerns on this embodiment is a carburized steel bearing steel component to which the carburizing process was performed. And 0.60 to 1.10 % is preferable and, as for C content of the carburizing layer in the raceway of a steel bearing steel component from a viewpoint of satisfy|filling the conditions of the metal structure mentioned later, 0.65 to 1.05 % is more preferable.

여기서, 침탄층의 C 함유량은, 강 베어링강 부품의 전동면에 있어서 표면으로부터 50㎛ 깊이까지의 위치에서의 평균 C 함유량으로 한다.Here, let the C content of a carburizing layer be an average C content in the position from the surface to a depth of 50 micrometers in the raceway of a steel bearing steel component.

(금속 조직)(metallic tissue)

이어서, 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품의 금속 조직에 대하여 설명한다.Next, the metal structure of the bearing steel component which concerns on this embodiment is demonstrated.

원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도에 대하여 설명한다.The number density of the oxide whose equivalent circle diameter is 5 micrometers or more and the content rate of Al2O3 is 50 mass % or more is demonstrated.

숏 피닝 시의 크랙 및 압흔 주연의 융기부로부터의 균열 발생, 전파를 억제하기 위해, 발명자들이 산화물의 종류 및 양이 다른 강재를 사용하여, 산화물과 내압흔 수명의 관계를 조사하였다.In order to suppress the occurrence and propagation of cracks and cracks from the ridges around the indentation during shot peening, the inventors used steel materials with different types and amounts of oxides to investigate the relationship between oxides and indentation resistance life.

먼저, 산화물을 구성하는 산화물종의 종류, 양의 영향을 검토하였다. 그 결과, 다양한 산화물종이 강 중에 존재하는 동안, Al2O3, CaO 및 SiO2의 비율이 내압흔 수명에 대하여 영향을 끼치고, 그 3종의 산화물의 합계의 질량에 대한 Al2O3의 함유율이 내압흔 수명에 대하여 강하게 상관하는 것을 알 수 있었다. 즉, 산화물 중에, Al2O3, CaO 및 SiO2 이외의 산화물이 포함되어도, Al2O3, CaO 및 SiO2의 합계의 질량에 대한 Al2O3의 함유율이 내압흔 수명에 대하여 강하게 상관하는 것을 알 수 있었다.First, the influence of the type and amount of oxide species constituting the oxide was examined. As a result, while various oxide species exist in the steel, the ratio of Al 2 O 3 , CaO and SiO 2 affects the indentation resistance life, and the content of Al 2 O 3 with respect to the mass of the sum of the three kinds of oxides It turned out that it strongly correlates with respect to this indentation-proof lifetime. That is, even if oxides other than Al 2 O 3 , CaO and SiO 2 are contained in the oxide, the content of Al 2 O 3 with respect to the total mass of Al 2 O 3 , CaO and SiO 2 is strongly correlated with the indentation resistance life. knew what to do

이어서, 내압흔 수명에 끼치는 산화물의 형상, 개수에 대하여 검토하였다. 그 결과, 원 상당 직경이 5㎛ 이상인 산화물의 개수 밀도가 내압흔 수명과 상관하는 것을 알 수 있었다. 그래서, 내압흔 수명에 큰 영향을 끼치는 Al2O3의 함유율과 원 상당 직경이 5㎛ 이상인 산화물 개수 밀도에 대하여, 각각 종축, 횡축에 플롯을 취하여 정리한 결과, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하의 영역에서 양호한 내압흔 수명이 얻어지고, 그 영역으로부터 벗어날수록 내압흔 수명이 저하되는 것을 알아냈다.Next, the shape and number of oxides that affect the life of the indentation were studied. As a result, it was found that the number density of oxides having an equivalent circle diameter of 5 µm or more correlates with the indentation resistance lifetime. Therefore, for the Al 2 O 3 content and the number density of oxides with an equivalent circle diameter of 5 μm or more, which have a great influence on the indentation resistance life, plots are plotted on the ordinate and abscissa, respectively. As a result, the equivalent circle diameter is 5 μm or more. In addition, it was found that good indentation resistance life was obtained in a region where the number density of oxides having an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more was 3.0 pieces/cm 2 or less, and the indentation resistance life decreased as it moved away from the region.

이것은, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물을 제어하는 것에 수반하여, 광학 현미경으로 판별할 수 없는 레벨의 미소한 개재물에 의한 「숏 피닝 시에 발생하는 미소한 크랙」 및 「융기부의 균열의 발생」을 무해화할 수 있기 때문이라고 추측한다.This is accompanied by control of oxides having an equivalent circle diameter of 5 µm or more and an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more, and "at the time of shot peening," It is presumed that this is because the occurrence of microcracks and "cracks in raised portions" can be made harmless.

그리고, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하로 되는 베어링강 부품은, 크랙이 보이지 않고, 양호한 내압흔 수명이 얻어졌다. 그 때문에, 산화물의 개수 밀도의 상한을 3.0개/㎠로 하였다. Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도의 바람직한 상한은 2.0개/㎠이고, 더욱 바람직하게는 1.5개/㎠이다. 산화물은 존재하지 않는 것이 바람직하기 때문에, 하한은 0개/㎠이다.And, in bearing steel parts whose equivalent circle diameter is 5 µm or more and the content of Al 2 O 3 is 50 mass% or more and the number density of oxides is 3.0 pieces/cm 2 or less, cracks are not seen, and good indentation resistance life is was obtained Therefore, the upper limit of the number density of oxides was set to 3.0 pieces/cm 2 . The preferable upper limit of the number density of the oxide whose content rate of Al2O3 is 50 mass % or more is 2.0 pieces/cm< 2 >, More preferably, it is 1.5 pieces/cm< 2 >. Since it is preferable that no oxides are present, the lower limit is 0 pieces/cm 2 .

또한, 산화물의 개수 밀도는, 관찰 시야의 선정을 제외하고 [실시예]에 기재한 방법으로 측정된 값이다. 관찰 시야는 절단면의 관찰부의 면적을 합계 4㎠ 확보할 수 있으면 된다.In addition, the number density of oxides is a value measured by the method described in [Example] except selection of an observation field. The observation field should just be able to ensure the area of the observation part of a cut surface 4 cm<2> in total.

이어서, 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도에 대하여 설명한다.Next, Vickers hardness at a depth of 50 µm from the raceway will be described.

표면 경도를 낮게 하면 압흔 주연의 융기부가 무너지기 때문에 내압흔 수명을 향상시킬 수 있지만, 내압흔 수명 이외의 전동 피로 수명이 저하된다. 그 때문에, 내압흔 수명 이외의 전동 피로 수명을 유지하기 위해서는, 일반적으로 자동차용으로 사용되는 베어링강 부품 레벨의 경도, 즉 비커스 경도로 750 정도의 경도가 요구된다. 이것으로부터, 표면의 경도, 즉 전동면으로부터 50㎛ 깊이에서의 비커스 경도는 750 이상일 필요가 있다. 그러나, 비커스 경도는 너무 높아지면 취화되기 때문에, 1050을 상한으로 할 필요가 있다. 비커스 경도의 바람직한 상한은 1000, 더욱 바람직하게는 950이다.When the surface hardness is lowered, the protruding portion of the periphery of the indentation collapses, so the life of the indentation resistance can be improved, but the rolling fatigue life other than the indentation resistance life is reduced. Therefore, in order to maintain rolling fatigue life other than the indentation resistance life, the hardness of the bearing steel component level generally used for automobiles, that is, the hardness of about 750 in Vickers hardness is calculated|required. From this, the hardness of the surface, that is, the Vickers hardness at a depth of 50 µm from the raceway, needs to be 750 or more. However, since Vickers hardness becomes embrittled when it becomes too high, it is necessary to make 1050 into an upper limit. A preferable upper limit of the Vickers hardness is 1000, more preferably 950.

또한, 비커스 경도는, 절단 위치를 제외하고 [실시예]에 기재한 방법으로 측정된 값이다. 절단 위치는 부품 형상에 따라 다르지만, 전송부 표면에 수직으로 절단한 단면이면 된다.In addition, Vickers hardness is a value measured by the method described in [Example] except a cutting position. The cutting position varies depending on the shape of the part, but it may be any cross section cut perpendicular to the surface of the transmission unit.

이어서, 전동면의 압축 잔류 응력에 대하여 설명한다.Next, the compressive residual stress of the raceway is demonstrated.

전동면의 압축 잔류 응력은, 압흔 주연의 융기부로부터의 균열 발생을 억제해 내압흔 수명을 향상시키는 효과가 있다. 그 효과를 얻기 위해서는, 전동면의 압축 잔류 응력이 900㎫ 이상일 필요가 있다. 전동면의 압축 잔류 응력은 높을수록 바람직하지만, 압축 잔류 응력을 과잉으로 높게 하기 위해서는 숏 피닝 시의 투사압을 높게 하는 등의 심한 가공이 필요해져, 부품 형상이 바뀌어 기능을 달성할 수 없게 된다. 그 때문에 전동면의 압축 잔류 응력의 상한은 2000㎫이다.The compressive residual stress of the raceway has the effect of suppressing the occurrence of cracks from the protruding portion of the periphery of the indentation and improving the life of the indentation resistance. In order to obtain the effect, the compressive residual stress of the raceway needs to be 900 MPa or more. The higher the compressive residual stress of the raceway, the more desirable, but in order to make the compressive residual stress excessively high, severe processing such as increasing the projected pressure during shot peening is required, and the shape of the part changes and the function cannot be achieved. Therefore, the upper limit of the compressive residual stress of the raceway is 2000 MPa.

또한, 압축 잔류 응력은, [실시예]에 기재한 방법으로 측정된 값이다.In addition, the compressive residual stress is a value measured by the method described in [Example].

이어서, 베어링강 부품의 금속 조직에 대하여 설명한다.Next, the metal structure of a bearing steel component is demonstrated.

본 실시 형태에 관한 베어링강 부품은, 예를 들어 침탄 ??칭 템퍼링을 행함으로써 얻어진다.The bearing steel component which concerns on this embodiment is obtained by performing carburizing quenching and tempering, for example.

그 때문에, 베어링강 부품의 금속 조직은, 예를 들어 침탄되어 C 농도의 구배를 갖는 표층부(즉 침탄층)와, C 농도가 침탄 전의 모재와 같은 코어부로 구성된다.Therefore, the metal structure of a bearing steel component is comprised, for example from the surface layer part which carburizes and has a gradient of C concentration (namely, carburized layer), and the core part whose C concentration is the same as the base material before carburization.

그리고, 표층부(즉 침탄층)의 금속 조직은, 템퍼링 마르텐사이트, 잔류 오스테나이트 및 잔부(베이나이트, 페라이트, 시멘타이트 등)로 이루어지는 금속 조직이 예시된다.In addition, the metal structure which consists of tempered martensite, retained austenite, and remainder (bainite, ferrite, cementite, etc.) is illustrated as a metal structure of a surface layer part (namely, a carburizing layer).

한편, 코어부의 금속 조직은, 템퍼링 마르텐사이트 및 잔부(베이나이트, 페라이트, 펄라이트 등)로 이루어지는 금속 조직을 예시할 수 있다.In addition, the metal structure of a core part can illustrate the metal structure which consists of tempered martensite and remainder (bainite, ferrite, pearlite, etc.).

또한, 코어부의 금속 조직은, 베어링강 부품용 봉강의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 금속 조직이다.In addition, the metal structure of a core part is an internal metal structure at a depth of 2.00 mm from the surface of the steel bar for bearing steel components.

(베어링강 부품용 봉강)(Steel bar for bearing steel parts)

본 실시 형태에 관한 베어링강 부품을 얻는데 적합한 본 실시 형태에 관한 침탄 베어링강 부품용 봉강(이하, 「베어링강 부품용 봉강」이라고도 칭함)은, 다음과 같다.The steel bar for carburized bearing steel parts (hereinafter, also referred to as "steel bar for bearing steel parts") according to the present embodiment suitable for obtaining the bearing steel parts according to the present embodiment is as follows.

본 실시 형태에 관한 베어링강 부품용 봉강은, 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품과 동일한 화학 조성을 갖고, 임의의 봉강 단면에 있어서, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, CaO, Al2O3 및 SiO2를 포함하고, 또한 CaO, Al2O3 및 SiO2의 합계 질량에 대한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하이다.The steel bar for bearing steel parts according to the present embodiment has the same chemical composition as the bearing steel parts according to the present embodiment, and has an equivalent circle diameter of 5 µm or more in any cross-section of the steel bar, and is CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 is included and the number density of the oxide whose content rate of Al2O3 with respect to the total mass of CaO, Al2O3, and SiO2 is 50 mass % or more is 3.0 pieces/cm< 2 > or less.

또한, 산화물의 개수 밀도의 측정 방법은, 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품에 있어서의, 산화물의 개수 밀도의 측정 방법과 동일하다.In addition, the measuring method of the number density of oxides is the same as the measuring method of the number density of oxides in the bearing steel component which concerns on this embodiment.

본 실시 형태에 관한 베어링강 부품용 봉강의 금속 조직은, 페라이트를 주체로 하여(예를 들어 면적률 60％ 이상으로) 포함하고, 펄라이트, 베이나이트, 잔부로 이루어지는 금속 조직을 예시할 수 있다.The metal structure of the bar steel for bearing steel parts according to the present embodiment contains mainly ferrite (for example, in an area ratio of 60% or more), and includes a metal structure composed of pearlite, bainite, and balance.

베어링강 부품용 봉강의 금속 조직은, 베어링강 부품용 봉강의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 금속 조직이다.The metal structure of the bar for bearing steel components is an internal metal structure at a depth of 2.00 mm from the surface of the bar for bearing steel components.

(베어링강 부품의 제조 방법)(Manufacturing method of bearing steel parts)

이어서, 본 실시 형태에 관한 베어링강 부품의 제조 방법에 대하여 설명한다.Next, the manufacturing method of the bearing steel component which concerns on this embodiment is demonstrated.

상기 금속 조직을 갖는 베어링강 부품은, 일례로서, 다음과 같이 제조하는 것이 좋다.As an example, it is good to manufacture the bearing steel component which has the said metal structure as follows.

먼저, 철광석 또는 스크랩 베이스의 원료를 사용하여 전로에서 1차 정련을 행한다. 전로로부터 출강한 용강에 대하여 Si를 첨가하고, 그 후 Al을 첨가하여 탈산 처리를 실시한다. 탈산 처리 후, 레이들 정련법, 진공 처리 장치를 사용한 정련법에 의한 2차 정련에 의해, 상기 화학 조성을 갖는 용강 성분으로 조정한다. 성분 조정한 용강을 연속 주조하여 강괴로 하는 것이 좋다. 이 정련 방법의 제어에 의해, 상기 산화물의 개수 밀도를 제어할 수 있다. 또한, Al 탈산만 실시한 경우, 예를 들어 화학 성분으로서 Si를 포함해도, 또한 첨가하는 플럭스에 SiO2가 포함되어도, 개재물로서의 산화물 중에는 SiO2 성분은 혼입되지 않는다. Si 또는 SiO2에는, 환원 작용이 작용하기 때문이다.First, primary refining is performed in a converter using raw materials of iron ore or scrap base. Si is added to the molten steel tapped from the converter, and then Al is added to deoxidize. After the deoxidation treatment, the molten steel component having the above chemical composition is adjusted by secondary refining by a ladle refining method or a refining method using a vacuum processing apparatus. It is preferable to continuously cast the molten steel whose composition has been adjusted to obtain a steel ingot. By controlling this refining method, the number density of the oxides can be controlled. In the case where only Al deoxidation is performed, for example, even if Si is included as a chemical component or SiO 2 is included in the flux to be added, the SiO 2 component is not mixed in the oxide as an inclusion. This is because a reducing action acts on Si or SiO 2 .

여기서, 주조 시에, 턴디쉬 내에서의 용강 온도는 5∼200℃ 슈퍼 히트시키고, 주형 내에서는 전자 교반을 행한다.Here, at the time of casting, the temperature of molten steel in a tundish is 5-200 degreeC superheat, and electromagnetic stirring is performed in a casting_mold|template.

이어서, 강괴에 대하여 분괴 압연을 행하여, 열간 압연에 의해 소정의 단면 형상으로 가공한 후, 냉각하여 베어링강 부품용 봉강을 얻는다. 열간 압연 후의 냉각 속도는, 강재의 표면 온도가 800℃부터 300℃ 사이에 있어서의 평균 냉각 속도로 0.1∼5℃/초의 범위로 제어하는 것이 좋다.Next, after performing crush-rolling with respect to a steel ingot and processing it into a predetermined|prescribed cross-sectional shape by hot rolling, it cools and obtains the steel bar for bearing steel components. It is good to control the cooling rate after hot rolling in the range of 0.1-5 degree-C/sec with the average cooling rate in 800 degreeC - 300 degreeC of surface temperature of steel materials.

이어서, 얻어진 베어링강 부품용 봉강을, 열간 단조, 냉간 단조, 기계 가공 등에 의해, 연마 제거분을 가미한 부품 형상으로 하여, 침탄 ??칭 템퍼링을 행한다. 단조나 기계 가공의 효율을 높이기 위해, 이 사이에 소준이나 구상화 어닐링 등의 열처리를 실시해도 된다. 또한, 침탄 ??칭은, 가스 침탄, 진공 침탄 등의 침탄 방법을 막론하고, 침탄 질화를 행해도 된다. 템퍼링은 감압, 또는 비산화 분위기 하에서 실시해도 된다. 침탄 ??칭 템퍼링 후에 기계 가공을 행해도 된다.Next, the obtained steel bar for bearing steel parts is made into the part shape which added the grinding|polishing removal powder by hot forging, cold forging, machining, etc., and carburizing quenching and tempering are performed. In order to improve the efficiency of forging or machining, you may give heat treatment, such as a spheroidizing or spheroidizing annealing, in between. In addition, carburizing-nitriding may be performed irrespective of carburizing methods, such as gas carburizing and vacuum carburizing, for carburizing quenching. Tempering may be performed under reduced pressure or a non-oxidizing atmosphere. You may perform machining after carburizing quenching and tempering.

그리고, 처리 후의 가공품에 숏 피닝 처리를 실시한다. 그 후, 치수 정밀도를 확보하기 위해 연마를 실시한다. 숏 피닝 처리 후에 미리 정해진 치수 정밀도를 확보할 수 있는 경우, 연마 공정을 생략해도 된다. 이와 같이 하여 베어링강 부품을 제조함으로써, 상기 금속 조직이 얻어진다.And the shot peening process is performed to the processed product after a process. After that, grinding is performed to ensure dimensional accuracy. When a predetermined dimensional accuracy can be ensured after the shot peening treatment, the polishing step may be omitted. By manufacturing a bearing steel component in this way, the said metal structure is obtained.

실시예Example

이어서, 본 개시의 실시예에 대하여 설명하지만, 실시예에서의 조건은, 본 개시의 실시 가능성 및 효과를 확인하기 위해 채용한 일 조건예이고, 본 개시는, 이 일 조건예에 한정되는 것은 아니다. 본 개시는, 본 개시의 요지를 일탈하지 않고, 본 개시의 목적을 달성하는 한에 있어서, 다양한 조건을 채용할 수 있는 것이다.Next, although the Example of this indication is described, the conditions in an Example are one condition example employ|adopted in order to confirm the practicability and effect of this indication, and this indication is not limited to this one condition example. . Various conditions can be employ|adopted for this indication, as long as the objective of this indication is achieved without deviating from the summary of this indication.

표 1에 나타내는 화학 성분을 갖는 다양한 강괴를 열간 압연하여, 봉강을 얻었다. 그리고, 봉강을 직경 28mm로 열간 단조하였다. 단조 전의 가열 온도는 1250℃로 하였다. 강번 25는 범용 베어링강의 JIS 규정의 SUJ2이고, 강번 25만, 열처리 조건이 다르다. 강번 25 이외에 관하여, 단조 후, 950℃에서 1시간 유지하여 완전히 오스테나이트화시킨 후에 방랭하는 조건에서, 단조품에 소준 처리를 실시하였다. 강번 25는 960℃에서 가열을 행하고, 소준 처리를 실시하였다. 이어서, 795℃에서 1.5시간 유지한 후, 650℃까지 12℃/시의 조건에서 냉각하여 방랭하는 조건에서, 소준품에 구상화 어닐링을 실시하였다.Various steel ingots having the chemical components shown in Table 1 were hot-rolled to obtain steel bars. Then, the steel bar was hot forged to a diameter of 28 mm. The heating temperature before forging was 1250 degreeC. Steel No. 25 is SUJ2 of the JIS regulations for general-purpose bearing steel, and only No. 25, the heat treatment conditions are different. With regard to steel number 25, after forging, the forging was subjected to a quenching treatment under the condition that the forging was maintained at 950° C. for 1 hour to completely austenitize it and then allowed to cool. Steel No. 25 was heated at 960°C and subjected to a quenching treatment. Subsequently, after holding|maintaining at 795 degreeC for 1.5 hours, the spheroidizing annealing was performed to the spheroidalization annealing under the conditions which cooled to 650 degreeC on the conditions of 12 degreeC/hour, and left to cool.

이어서, φ12.2mm×150mm의 원기둥으로 가공하였다. 그리고, 원기둥품에 대하여, 강번 22 이외에 관하여, 930℃에서 카본 포텐셜 0.8의 분위기화에서 5시간 유지하고, 130℃의 오일 ??칭을 행하는 조건에서 가스 침탄 처리를 행한 후에, 150℃에서 2시간 유지하는 조건에서 템퍼링을 실시하였다. 강번 25는, 아르곤 분위기에 830℃에서 0.5시간 유지하고, 60℃의 오일 냉각하는 조건에서 ??칭을 실시한 후, 180℃에서 2시간 유지하는 조건에서 템퍼링을 실시하였다.Next, it was processed into a cylinder of (phi) 12.2 mm x 150 mm. Then, with respect to the cylindrical article, except for steel number 22, hold for 5 hours at 930 ° C. in an atmosphere of carbon potential 0.8, and after performing gas carburizing treatment under the conditions of performing oil quenching at 130 ° C., 150 ° C. for 2 hours Tempering was carried out under the condition to be maintained. Steel No. 25 was held at 830 ° C. for 0.5 hours in an argon atmosphere, quenched under oil cooling conditions of 60 ° C., and then tempered under conditions held at 180 ° C. for 2 hours.

그 후, 표 2에 따라, 얻어진 강번 1∼24, 26∼33, 35∼36의 템퍼링한 원기둥품에 숏 피닝을 실시하였다. 또한, No.1∼24, 26∼33에 대하여 숏 피닝 A를, No.35에 대하여 숏 피닝 B를, No.36에 대하여 숏 피닝 C를 실시하였다. No.25, 34에 대해서는 숏 피닝 실시하지 않았다.Then, according to Table 2, shot peening was performed to the tempered columnar product of the obtained steel numbers 1-24, 26-33, and 35-36. Moreover, shot peening A was performed with respect to No. 1-24, 26-33, shot peening B was performed with respect to No. 35, and shot peening C was performed with respect to No. 36. No. 25 and 34 were not shot peened.

이와 같이 하여, 베어링강 부품의 시료를 얻었다.In this way, samples of bearing steel parts were obtained.

<숏 피닝 A><Shot peening A>

·숏 입자: 스틸 라운드 컷트 와이어 φ1.0, HV800・Shot grain: steel round cut wire φ1.0, HV800

·투사압: 0.5㎫・Projection pressure: 0.5 MPa

·커버리지: 400％・Coverage: 400%

<숏 피닝 B><Shot peening B>

·숏 입자: 스틸 라운드 컷트 와이어 φ1.0, HV800・Shot grain: steel round cut wire φ1.0, HV800

·투사압: 0.3㎫・Projection pressure: 0.3 MPa

·커버리지: 200％・Coverage: 200%

<숏 피닝 C><Shot peening C>

·숏 입자: 스틸 라운드 컷트 와이어 φ1.0, HV600・Shot grain: steel round cut wire φ1.0, HV600

·투사압: 0.2㎫・Projection pressure: 0.2 MPa

·커버리지: 200％・Coverage: 200%

그 후, 베어링강 부품의 시료를 연마에 의해 가공하고, 버프 연마에 의해 마무리하고, 도 1에 도시하는, 외형 치수가 φ12mm×22mm인 원기둥상 전동 피로 시험편을 얻었다. 그리고, 내압흔 수명 평가를 실시하였다. 내압흔 수명의 평가에는, NTN 원통형 전동 피로 시험기를 사용하였다. 구체적으로는, 다음과 같다.Then, the sample of the bearing steel component was processed by grinding, finished by buff grinding, and the cylindrical rolling fatigue test piece shown in FIG. 1 whose outer dimension is phi 12 mm x 22 mm was obtained. And indentation-proof lifetime evaluation was implemented. An NTN cylindrical rolling fatigue tester was used for evaluation of the indentation resistance life. Specifically, it is as follows.

먼저, 530kgf/㎟의 부하 하에서 46240rpm으로 가속 시간을 포함하여 10초간 유지하고, 시험편에 있어서의 압흔을 찍는 위치를 목표 설정하였다. 목표 설정한 위치에 로크웰 경도 시험기에 의해 압흔을 90도마다 4개소 부여하였다. 그 후에, 600kgf/㎟의 부하 하에서, 윤활유에 JX 닛코 닛세키 에너지제의 FBK 터빈 ISO 점도 그레이드 56을 사용하여 46240rpm으로, 진동계에서 박리 발생의 검지를 행하고, 107회를 상한으로 하여 박리 수명을 측정하였다. N=10에서 얻은 박리 수명에 대하여 와이불 선도에 플롯하고, 10％ 파손되는 수명을 내압흔 수명이라고 하였다. 또한, 내압흔 수명 이외의 전동 피로 수명으로서, 압흔을 부여하지 않는 상태에서 108회를 상한으로 하여 박리 수명을 N=2에서 측정하고, 이 평균값을 전동 피로 수명이라고 하였다.First, under a load of 530 kgf/mm 2 , it was held at 46240 rpm including acceleration time for 10 seconds, and the position to make an indentation in the test piece was set as a target. Indentations were made at four locations every 90 degrees with a Rockwell hardness tester at the target positions. Thereafter, under a load of 600 kgf / mm 2 , using JX Nikko Niseki Energy’s FBK turbine ISO viscosity grade 56 as lubricating oil, at 46240 rpm, the occurrence of peeling was detected with a vibration meter, and peeling life was measured with 107 times as the upper limit. did The peeling life obtained at N=10 was plotted on the Weibull diagram, and the 10% breakage life was referred to as the indentation resistance life. In addition, as rolling fatigue life other than the indentation resistance life, the peeling life was measured at N= 2 by making 108 times an upper limit in the state which does not provide an indentation, and this average value was made into rolling fatigue life.

전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도는, 다음과 같이 측정하였다. 원기둥상 전동 피로 시험편의 시험 실시 상당히 위치인, 단부면으로부터 약 7mm 위치에서 길이 방향으로 수직으로 절단하여 얻은 단면에 대하여, JIS Z 2244: 2009에 준하여 마이크로비커스 경도 시험기를 사용하여 측정하였다. 구체적으로는, 하중 200g 및 유지 시간 10초의 조건에서, 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 경도를, 오목부의 중심간 거리에서 150㎛ 떨어진 5점에 대하여 측정하고, 상가 평균함으로써, 비커스 경도를 구하였다.Vickers hardness at a depth of 50 µm from the raceway was measured as follows. Test execution of cylindrical rolling fatigue test piece A cross section obtained by cutting perpendicularly in the longitudinal direction at a position of about 7 mm from the end face, which is quite a position, was measured using a MicroVickers hardness tester in accordance with JIS Z 2244: 2009. Specifically, under the conditions of a load of 200 g and a holding time of 10 seconds, the hardness at a depth of 50 µm from the raceway was measured at five points 150 µm apart from the center-to-center distance of the recess, and the Vickers hardness was obtained by averaging.

전동면의 압축 잔류 응력은, 다음과 같이 측정하였다. 원기둥상 전동 피로 시험편의 단부면으로부터 약 7mm 위치를 중심으로 하여 2mm×2mm의 범위를 측정할 수 있도록 마스킹하였다. 그리고, 2mm×2mm의 범위에 대하여, 리가쿠 덴키제 Automate(Cr 관구 사용)를 사용하여, 콜리메이터 φ1mm로 하여 2θ·sin2ψ법 및 병사법(Iso-Inclination Method)으로, 전동면의 압축 잔류 응력을 측정하였다.The compressive residual stress of the raceway was measured as follows. The cylindrical rolling fatigue test piece was masked to measure a range of 2 mm × 2 mm centered at a position of about 7 mm from the end surface of the test piece. Then, with respect to a range of 2 mm × 2 mm, using Automate (using Cr tube) manufactured by Rigaku Electric Co., Ltd., using a collimator φ 1 mm, 2θ·sin 2 ψ method and the Iso-Inclination method, compressive residual stress of the raceway was measured.

원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도는, 다음과 같이 측정하였다. 원기둥상 전동 피로 시험편의 단부면으로부터 3, 7, 15, 19mm 위치에서 길이 방향으로 수직으로 절단하였다. 각 시험편의 절단면을, 다이아몬드 페이스트를 사용하여 경면 연마를 행하였다. 그 후, 각 시험편의 절단면 중, 원의 중심과 정사각형의 중심이 일치하도록 설정한 1cm×1cm의 영역을, 광학 현미경으로 관찰하여 원 상당 직경이 5㎛ 이상인 개재물의 위치를 기록하였다. 그리고, 주사형 전자 현미경(니혼 덴시제 JSM-6500F)에 탑재된 에너지 분산형 X선 분석 장치(EDS)를 사용하여 그 개재물 영역 전체의 분석으로부터 얻은 스펙트럼을 분석하여, 산화물, 황화물, 탄질화물의 판정을 행하였다. 분석 시에, 가속 전압은 20keV로 하고, 각 영역에서 10초간 측정하였다. 스펙트럼의 분석, 정량화에는 니혼 덴시제 소프트웨어 Analysis Station을 사용하였다.The number density of oxides having an equivalent circle diameter of 5 µm or more and an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more was measured as follows. The cylindrical rolling fatigue test piece was cut vertically in the longitudinal direction at positions 3, 7, 15, and 19 mm from the end face. The cut surface of each test piece was mirror-polished using diamond paste. Thereafter, an area of 1 cm x 1 cm set so that the center of the circle and the center of the square coincide with the center of the circle among the cut surfaces of each test piece was observed with an optical microscope, and the position of inclusions having an equivalent circle diameter of 5 µm or more was recorded. Then, using an energy dispersive X-ray analyzer (EDS) mounted on a scanning electron microscope (JSM-6500F manufactured by Nippon Denshi Corporation), the spectrum obtained from the analysis of the entire inclusion region was analyzed, and oxides, sulfides, and carbonitrides were judgment was made. At the time of analysis, the acceleration voltage was set to 20 keV, and measurements were made for 10 seconds in each region. For spectral analysis and quantification, Nippon Denshi software Analysis Station was used.

산화물이라고 판정한 개재물에 대하여, 산소 이외의 Ca, Al, Si의 3종의 원소의 질량비를 구하고, 각 3종의 원소가 생성하는 산화물(즉, CaO, Al2O3 및 SiO2)의 질량비로 환산함으로써, CaO, Al2O3 및 SiO2의 합계의 질량에 대한 Al2O3 함유율을 산출하고, Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상으로 된 산화물의 개수를 관찰 면적 4㎠(1cm×1cm의 관찰×4시야의 합계 관찰 면적)로 나눔으로써 개수 밀도를 계산하였다.With respect to the inclusions determined to be oxides, the mass ratio of three types of elements other than oxygen, Ca, Al, and Si, is obtained, and the mass ratio of oxides (ie, CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 ) generated by each of the three types of elements By converting to , the Al 2 O 3 content with respect to the total mass of CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 is calculated, and the number of oxides having an Al 2 O 3 content of 50% by mass or more is measured in an observation area of 4 cm 2 ( The number density was calculated by dividing by the observation area of 1 cm × 1 cm × the total observation area of 4 fields).

또한, 동일한 방법에 의해, 얻어진 단조 전의 봉강의 「상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도」를 측정하였다.Moreover, "the number density of oxides having an equivalent diameter of 5 µm or more and an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more” of the obtained steel bar before forging was measured by the same method.

전동면의 침탄층의 C 함유량의 측정 방법을 설명한다. 원기둥상 전동 피로 시험편의 시험 실시 상당히 위치인, 단부면으로부터 약 7mm 위치에서 길이 방향으로 수직으로 절단하여 얻은 단면에 대해서, 니혼 덴시 가부시키가이샤제의 EPMA, JXA-8200을 사용하여, 깊이 방향의 C의 농도 분포를 5㎛ 피치로 측정하고, 전동면에 있어서의 표면으로부터 50㎛의 농도의 상가 평균을(즉, 표면으로부터 5㎛의 위치를 측정 개시점으로 하고, 표면으로부터 50㎛까지를 5㎛ 피치로 측정한 농도의 상가 평균을), 침탄층의 C 함유량으로 하였다. 측정점의 크기(EPMA의 전자 빔 직경)은 φ5㎛로 하였다.A method for measuring the C content of the carburized layer of the raceway will be described. For the cross section obtained by cutting vertically in the longitudinal direction at a position of about 7 mm from the end face, which is quite a position for testing a cylindrical rolling fatigue test piece, using EPMA, JXA-8200 manufactured by Nippon Denshi Co., Ltd., in the depth direction The concentration distribution of C is measured at a pitch of 5 μm, and the average of the concentrations of 50 μm from the surface in the raceway is taken as the measurement starting point (that is, the position 5 μm from the surface is the measurement starting point, and the distance from the surface to 50 μm is 5 μm) The average of the concentrations measured with the pitch) was taken as the C content of the carburized layer. The size of the measurement point (electron beam diameter of EPMA) was phi 5 mu m.

표 2에 각 시료의 강종에 있어서의, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, 또한 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도(표 중 「산화물의 개수 밀도」라고 표기), 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도(표 중 「표면 경도」라고 표기), 전동면의 압축 잔류 응력, 내압흔 수명, 전동 피로 수명을 나타낸다. 또한, 침탄층의 C 함유량도 나타낸다.Table 2 shows the number density of oxides having an equivalent circle diameter of 5 µm or more and an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more in the steel type of each sample (indicated as “number density of oxides” in the table), raceways shows Vickers hardness at a depth of 50 µm (referred to as “surface hardness” in the table), compressive residual stress of the raceway, indentation resistance life, and rolling fatigue life. Moreover, the C content of a carburizing layer is also shown.

또한, 표 중, 「10^X」의 표기는, 「10X」를 의미한다. 예를 들어, 「10^6」은 「106」을 의미한다.In addition, in the table|surface, the notation of "10^ X " means "10X". For example, “10^6” means “10 6 ”.

또한, 표 1 및 표 2의 밑줄이 그어진 값은, 본 개시의 범위 외의 값인 것을 나타낸다. 표 1의 화학 조성의 란의 공란 개소는, 그 공란 개소에 해당하는 원소가 의도적으로 첨가되어 있지 않은 것을 나타낸다.In addition, the underlined value of Table 1 and Table 2 shows that it is a value outside the range of this indication. An empty location in the column of the chemical composition of Table 1 indicates that an element corresponding to the empty location is not intentionally added.

Figure 112020078790951-pct00001
Figure 112020078790951-pct00001

Figure 112020078790951-pct00002
Figure 112020078790951-pct00002

개시예의 No.1∼24는, 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도를 일반 베어링강 부품 레벨(비커스 경도 750 이상)과 동등하게 유지하면서, 양호한 내압흔 수명 및 전동 피로 수명을 갖는다.Nos. 1 to 24 of the disclosure example have favorable indentation resistance life and rolling fatigue life while maintaining Vickers hardness at a depth of 50 µm from the raceway equal to the level of general bearing steel components (Vickers hardness of 750 or more).

비교예의 No.25는 범용적으로 사용되는 SUJ2이고, 화학 성분의 함유량, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도 및 전동면의 압축 잔류 응력이 본 개시의 규정 범위 외이고, 침탄 처리를 실시하고 있지 않기 때문에, 내압흔 수명 및 전동 피로 수명이 모두 낮아졌다.No. 25 of the comparative example is SUJ2 which is used universally, and the number density of oxides having a chemical component content, an equivalent circle diameter of 5 µm or more, and an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more, and the compressive residual stress of the raceway were observed. It was outside the prescribed range of the indication, and since the carburizing process was not performed, both the indentation resistance mark life and rolling fatigue life became low.

비교예의 No.26, 27, 30∼32는, 화학 성분의 함유량 및 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가, 본 개시의 규정 범위 외였기 때문에, 낮은 내압흔 수명밖에 갖지 않았다.In Comparative Examples No. 26, 27, 30 to 32, the number density of oxides having a chemical component content and an equivalent circle diameter of 5 µm or more and an Al 2 O 3 content of 50 mass% or more was outside the prescribed range of the present disclosure. Therefore, it had only a low indentation-resistance life.

비교예의 No.28 및 29는, 화학 성분의 함유량이 본 개시의 규정 범위 외이고, 적절한 숏 피닝 처리를 실시해도 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도가 낮았기 때문에, 낮은 전동 피로 수명밖에 갖지 않았다.Nos. 28 and 29 of Comparative Examples had only a low rolling fatigue life because the content of the chemical component was outside the stipulated range of the present disclosure, and the Vickers hardness at a depth of 50 µm from the raceway was low even if an appropriate shot peening treatment was performed.

비교예의 No.33은, 화학 성분의 함유량이 본 개시의 규정 범위 외였기 때문에, 낮은 내압흔 수명밖에 갖지 않았다.No. 33 of the comparative example had only low indentation resistance life because the content of the chemical component was outside the prescribed range of the present disclosure.

비교예의 No.34는, 숏 피닝 처리를 실시하지 않기 때문에, 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도 및 전동면의 압축 잔류 응력이 본 개시의 규정 범위 외로 된 결과, 내압흔 수명 및 전동 피로 수명이 모두 낮아졌다.In Comparative Example No. 34, since shot peening was not performed, the Vickers hardness at a depth of 50 μm from the raceway and the compressive residual stress of the raceway were outside the specified ranges of the present disclosure. As a result, both the indentation resistance and rolling fatigue life were lowered. .

비교예의 No.35는, 숏 피닝 처리에 있어서의 투사압 및 커버리지가 낮고, 전동면의 압축 잔류 응력이 본 개시의 규정 범위 외로 되었기 때문에, 낮은 내압흔 수명밖에 갖지 않았다.No. 35 of the comparative example had low projection pressure and coverage in the shot peening process, and since the compressive residual stress of the raceway became outside the stipulated range of the present disclosure, it had only a low indentation resistance life.

비교예의 No.36은, 숏 피닝 처리에 있어서의 숏 입자의 경도, 투사압 및 커버리지가 낮고, 전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도 및 전동면의 압축 잔류 응력이 본 개시의 규정 범위 외로 되었기 때문에, 내압흔 수명 및 전동 피로 수명 모두 낮아졌다.In Comparative Example No. 36, the hardness, projection pressure and coverage of shot particles in the shot peening process were low, and the Vickers hardness at a depth of 50 μm from the raceway and the compressive residual stress of the raceway were outside the stipulated ranges of the present disclosure. Both the indentation life and the rolling fatigue life were reduced.

또한, 강번 1∼24에 나타내는 화학 성분을 갖는 봉강은, 적절한 숏 피닝 처리를 실시하면, 표면 경도를 일반 베어링강 부품 레벨과 동등하게 유지하면서 내압흔 수명이 우수한 베어링강 부품이 얻어지기 때문에, 당해 베어링강 부품을 얻는데 적합한 봉강인 것을 알 수 있다.In addition, if the steel bar having the chemical composition shown in Steel Nos. 1 to 24 is subjected to an appropriate shot peening treatment, a bearing steel component having excellent indentation resistance while maintaining the surface hardness equal to the level of general bearing steel components is obtained. It can be seen that the bar is suitable for obtaining bearing steel parts.

또한, 일본 특허 출원 제2018-008181호의 개시는 그 전체가 참조에 의해 본 명세서에 포함된다.In addition, the indication of Japanese Patent Application No. 2018-008181 is incorporated herein by reference in its entirety.

본 명세서에 기재된 모든 문헌, 특허 출원 및 기술 규격은, 개개의 문헌, 특허 출원 및 기술 규격이 참조에 의해 포함되는 것이 구체적이고 또한 개별적으로 기재된 경우와 동일 정도로, 본 명세서 중에 참조에 의해 포함된다.All publications, patent applications, and technical standards described in this specification are incorporated herein by reference to the same extent as if each individual publication, patent application, and technical standard were specifically and individually indicated to be incorporated by reference.

Claims (7)

침탄 베어링강 부품의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,
질량％로,
C: 0.15∼0.25％,
Si: 0.70∼1.50％,
Mn: 0.40∼1.50％,
Cr: 0.15∼1.50％,
Mo: 0.001∼0.150％,
S: 0.001∼0.030％,
N: 0.004∼0.020％,
Ca: 0.0002∼0.0100％
Al: 0.001∼0.010％,
O: 0∼0.005％,
P: 0∼0.030％,
Ni: 0∼3.00％,
Cu: 0∼1.00％,
Co: 0∼3.00％,
W: 0∼1.00％,
V: 0∼0.30％,
Ti: 0∼0.300％,
Nb: 0∼0.300％,
B: 0∼0.0050％
Pb: 0∼0.50％,
Bi: 0∼0.50％,
Mg: 0∼0.0100％,
Zr: 0∼0.0500％,
Te: 0∼0.1000％,
희토류 원소: 0∼0.0050％,
Sn: 0∼2.0％,
In: 0∼0.50％, 그리고
잔부: Fe 및 불순물로 이루어지고,
임의의 부품 단면에 있어서, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, CaO, Al2O3 및 SiO2를 포함하고, 또한 상기 CaO, 상기 Al2O3 및 상기 SiO2의 합계의 질량에 대한 상기 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하이고,
전동면으로부터 50㎛ 깊이의 비커스 경도가 750 이상이고,
전동면의 압축 잔류 응력이 900㎫ 이상인,
침탄 베어링강 부품.At a depth of 2.00 mm from the surface of the carburized bearing steel part, the chemical composition inside is
in mass %,
C: 0.15 to 0.25%;
Si: 0.70 to 1.50%,
Mn: 0.40 to 1.50%;
Cr: 0.15 to 1.50%,
Mo: 0.001 to 0.150%,
S: 0.001 to 0.030%;
N: 0.004 to 0.020%;
Ca: 0.0002 to 0.0100%
Al: 0.001 to 0.010%,
O: 0 to 0.005%;
P: 0 to 0.030%;
Ni: 0 to 3.00%;
Cu: 0-1.00%,
Co: 0 to 3.00%,
W: 0-1.00%,
V: 0 to 0.30%;
Ti: 0 to 0.300%,
Nb: 0 to 0.300%,
B: 0 to 0.0050%
Pb: 0 to 0.50%;
Bi: 0 to 0.50%,
Mg: 0 to 0.0100%,
Zr: 0 to 0.0500%,
Te: 0 to 0.1000%;
Rare earth elements: 0 to 0.0050%;
Sn: 0 to 2.0%,
In: 0 to 0.50%, and
Balance: consisting of Fe and impurities,
Arbitrary part cross section WHEREIN: The equivalent circle diameter is 5 micrometers or more, and it contains CaO, Al2O3, and SiO2, and said Al with respect to the mass of the sum of the said CaO, said Al2O3, and said SiO2 . The number density of oxides having a content of 2 O 3 of 50 mass% or more is 3.0 pieces/cm 2 or less,
Vickers hardness at a depth of 50 μm from the raceway is 750 or more,
The compressive residual stress of the raceway is 900 MPa or more,
Carburized bearing steel parts. 제1항에 있어서, 침탄 베어링강 부품의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,
질량％로,
Ni: 0.01∼3.00％,
Cu: 0.01∼1.00％,
Co: 0.01∼3.00％,
W: 0.01∼1.00％,
V: 0.01∼0.30％,
Ti: 0.001∼0.300％,
Nb: 0.001∼0.300％ 및
B: 0.0001∼0.0050％
의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 침탄 베어링강 부품.According to claim 1, wherein at a depth of 2.00 mm from the surface of the carburized bearing steel part, the chemical composition therein,
in mass %,
Ni: 0.01 to 3.00%;
Cu: 0.01 to 1.00%,
Co: 0.01 to 3.00%,
W: 0.01 to 1.00%;
V: 0.01 to 0.30%;
Ti: 0.001 to 0.300%,
Nb: 0.001 to 0.300% and
B: 0.0001 to 0.0050%
Carburized bearing steel parts containing one or two or more of 제1항 또는 제2항에 있어서, 침탄 베어링강 부품의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,
질량％로,
Pb: 0.01∼0.50％,
Bi: 0.01∼0.50％,
Mg: 0.0001∼0.0100％,
Zr: 0.0001∼0.0500％,
Te: 0.0001∼0.1000％,
희토류 원소: 0.0001∼0.0050％
의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 침탄 베어링강 부품.The chemical composition according to claim 1 or 2, wherein at a depth of 2.00 mm from the surface of the carburized bearing steel part, the chemical composition therein is:
in mass %,
Pb: 0.01 to 0.50%;
Bi: 0.01 to 0.50%,
Mg: 0.0001 to 0.0100%,
Zr: 0.0001 to 0.0500%,
Te: 0.0001 to 0.1000%;
Rare earth element: 0.0001 to 0.0050%
Carburized bearing steel parts containing one or two or more of 제1항 또는 제2항에 있어서, 전동면에 있어서의 침탄층의 C 함유량이, 질량％로 0.60∼1.10％인 침탄 베어링강 부품.The carburized bearing steel part according to claim 1 or 2, wherein the C content of the carburized layer in the raceway is 0.60 to 1.10% by mass%. 침탄 베어링강 부품용 봉강의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,
질량％로,
C: 0.15∼0.25％,
Si: 0.70∼1.50％,
Mn: 0.40∼1.50％,
Cr: 0.15∼1.50％,
Mo: 0.001∼0.150％,
S: 0.001∼0.030％,
N: 0.004∼0.020％,
Ca: 0.0002∼0.0100％
Al: 0.001∼0.010％,
O: 0∼0.005％,
P: 0∼0.030％,
Ni: 0∼3.00％,
Cu: 0∼1.00％,
Co: 0∼3.00％,
W: 0∼1.00％,
V: 0∼0.30％,
Ti: 0∼0.300％,
Nb: 0∼0.300％,
B: 0∼0.0050％
Pb: 0∼0.50％,
Bi: 0∼0.50％,
Mg: 0∼0.0100％,
Zr: 0∼0.0500％,
Te: 0∼0.1000％,
희토류 원소: 0∼0.0050％,
Sn: 0∼2.0％,
In: 0∼0.50％, 그리고
잔부: Fe 및 불순물로 이루어지고,
임의의 봉강 단면에 있어서, 원 상당 직경이 5㎛ 이상이고, CaO, Al2O3 및 SiO2를 포함하고, 또한 상기 CaO, 상기 Al2O3 및 상기 SiO2의 합계 질량에 대한 상기 Al2O3의 함유율이 50질량％ 이상인 산화물의 개수 밀도가 3.0개/㎠ 이하인,
침탄 베어링강 부품용 봉강.At a depth of 2.00 mm from the surface of the bar for carburized bearing steel parts, the chemical composition inside is
in mass %,
C: 0.15 to 0.25%;
Si: 0.70 to 1.50%,
Mn: 0.40 to 1.50%;
Cr: 0.15 to 1.50%,
Mo: 0.001 to 0.150%,
S: 0.001 to 0.030%;
N: 0.004 to 0.020%;
Ca: 0.0002 to 0.0100%
Al: 0.001 to 0.010%,
O: 0 to 0.005%;
P: 0 to 0.030%;
Ni: 0 to 3.00%;
Cu: 0-1.00%,
Co: 0 to 3.00%,
W: 0-1.00%,
V: 0 to 0.30%;
Ti: 0 to 0.300%,
Nb: 0 to 0.300%,
B: 0 to 0.0050%
Pb: 0 to 0.50%;
Bi: 0 to 0.50%,
Mg: 0 to 0.0100%,
Zr: 0 to 0.0500%,
Te: 0 to 0.1000%;
Rare earth elements: 0 to 0.0050%;
Sn: 0 to 2.0%,
In: 0 to 0.50%, and
Balance: consisting of Fe and impurities,
In any cross-section of the steel bar, the equivalent circle diameter is 5 µm or more, contains CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 , and the Al 2 with respect to the total mass of the CaO, Al 2 O 3 and SiO 2 The number density of oxides having an O 3 content of 50 mass% or more is 3.0 pieces/cm 2 or less,
Bars for carburized bearing steel parts. 제5항에 있어서, 침탄 베어링강 부품용 봉강의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,
질량％로,
Ni: 0.01∼3.00％,
Cu: 0.01∼1.00％,
Co: 0.01∼3.00％,
W: 0.01∼1.00％,
V: 0.01∼0.30％,
Ti: 0.001∼0.300％,
Nb: 0.001∼0.300％ 및
B: 0.0001∼0.0050％
의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 침탄 베어링강 부품용 봉강.According to claim 5, wherein at a depth of 2.00 mm from the surface of the steel bar for carburized bearing steel parts, the internal chemical composition,
in mass %,
Ni: 0.01 to 3.00%;
Cu: 0.01 to 1.00%,
Co: 0.01 to 3.00%,
W: 0.01 to 1.00%;
V: 0.01 to 0.30%;
Ti: 0.001 to 0.300%,
Nb: 0.001 to 0.300% and
B: 0.0001 to 0.0050%
A bar for carburized bearing steel parts containing one or two or more of 제5항 또는 제6항에 있어서, 침탄 베어링강 부품용 봉강의 표면으로부터 깊이 2.00mm에서 내부의 화학 성분이,
질량％로,
Pb: 0.01∼0.50％,
Bi: 0.01∼0.50％,
Mg: 0.0001∼0.0100％,
Zr: 0.0001∼0.0500％,
Te: 0.0001∼0.1000％,
희토류 원소: 0.0001∼0.0050％
의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 침탄 베어링강 부품용 봉강.The chemical composition of claim 5 or 6, wherein at a depth of 2.00 mm from the surface of the steel bar for carburized bearing steel parts, the chemical composition therein is,
in mass %,
Pb: 0.01 to 0.50%;
Bi: 0.01 to 0.50%,
Mg: 0.0001 to 0.0100%,
Zr: 0.0001 to 0.0500%,
Te: 0.0001 to 0.1000%;
Rare earth element: 0.0001 to 0.0050%
A bar for carburized bearing steel parts containing one or two or more of
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