KR102286702B1 - Gas Treatment System and Vessel having the same - Google Patents

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 따른 가스 처리 시스템은, 액화가스 저장탱크와 고압 수요처를 연결하는 고압 증발가스 공급라인; 상기 고압 증발가스 공급라인 상에 구비되되, 상기 액화가스 저장탱크에서 발생된 증발가스를 가압하여 상기 고압 수요처로 공급하고, 복수 개 마련되어 서로 병렬로 구축되는 증발가스 압축기; 상기 고압 증발가스 공급라인 상의 상기 증발가스 압축기 중간단에서 분기되어 저압 수요처와 연결되는 저압 증발가스 공급라인; 및 선박의 항해 여부에 따라 상기 증발가스 압축기를 제어하는 제어부를 포함하고, 상기 제어부는, 상기 선박이 밸러스트 항해인 경우, 상기 증발가스 압축기 중 적어도 하나를 상기 저압 수요처로만 공급하도록 제어하는 것을 특징으로 한다. A gas treatment system according to an embodiment of the present invention includes: a high-pressure BOG supply line connecting a liquefied gas storage tank and a high-pressure demander; a boil-off gas compressor provided on the high-pressure boil-off gas supply line, pressurizing the boil-off gas generated in the liquefied gas storage tank and supplying it to the high-pressure consumer; a low-pressure boil-off gas supply line branched from the intermediate stage of the boil-off gas compressor on the high-pressure boil-off gas supply line and connected to a low-pressure consumer; and a control unit for controlling the BOG compressor according to whether the vessel is sailing, wherein the control unit controls to supply at least one of the BOG compressors only to the low-pressure demander when the vessel is on a ballast sailing. do.

Description

가스 처리 시스템 및 이를 포함하는 선박{Gas Treatment System and Vessel having the same}Gas Treatment System and Vessel having the same

본 발명은 가스 처리 시스템 및 이를 포함하는 선박에 관한 것이다. The present invention relates to a gas treatment system and a ship comprising the same.

최근 기술 개발에 따라 가솔린이나 디젤을 대체하여 액화천연가스(Liquefied Natural Gas), 액화석유가스(Liquefied Petroleum Gas) 등과 같은 액화가스를 널리 사용하고 있다.According to recent technology development, liquefied gas such as liquefied natural gas (Liquefied Natural Gas) and liquefied petroleum gas (Liquefied Petroleum Gas) is widely used to replace gasoline or diesel.

액화천연가스는 가스전에서 채취한 천연가스를 정제하여 얻은 메탄을 냉각해 액화시킨 것이며, 무색ㆍ투명한 액체로 공해물질이 거의 없고 열량이 높아 대단히 우수한 연료이다. 반면 액화석유가스는 유전에서 석유와 함께 나오는 프로판(C3H8)과 부탄(C4H10)을 주성분으로 한 가스를 상온에서 압축하여 액체로 만든 연료이다. 액화석유가스는 액화천연가스와 마찬가지로 무색무취이고 가정용, 업무용, 공업용, 자동차용 등의 연료로 널리 사용되고 있다.Liquefied natural gas is liquefied by cooling and liquefying methane obtained by refining natural gas collected from a gas field. It is a colorless and transparent liquid with few pollutants and high calorific value. On the other hand, liquefied petroleum gas is a fuel made into a liquid by compressing the gas containing propane (C3H8) and butane (C4H10) together with petroleum from oil fields at room temperature. Liquefied petroleum gas, like liquefied natural gas, is colorless and odorless and is widely used as fuel for household, business, industrial, and automobile use.

이와 같은 액화가스는 지상에 설치되어 있는 액화가스 저장탱크에 저장되거나 또는 대양을 항해하는 운송수단인 선박에 구비되는 액화가스 저장탱크에 저장되는데, 액화천연가스는 액화에 의해 1/600의 부피로 줄어들고, 액화석유가스는 액화에 의해 프로판은 1/260, 부탄은 1/230의 부피로 줄어들어 저장 효율이 높다는 장점이 있다. 이러한 액화가스를 연료로 사용하는 엔진이 구동되기 위해서 필요한 온도 및 압력 등은, 탱크에 저장되어 있는 액화가스의 상태와는 다를 수 있다. Such liquefied gas is stored in a liquefied gas storage tank installed on the ground or stored in a liquefied gas storage tank provided in a ship that is a means of transportation to navigate the ocean. The volume of liquefied petroleum gas is reduced to 1/260 of propane and 1/230 of butane by liquefaction, which has the advantage of high storage efficiency. The temperature and pressure required to drive the engine using the liquefied gas as fuel may be different from the state of the liquefied gas stored in the tank.

또한 LNG를 액상으로 보관할 때 탱크로 열침투가 발생함에 따라 일부 LNG가 기화되어 증발가스(BOG: Boil off Gas)가 생성되는데, 이러한 증발가스는 액화가스 처리 시스템상에 문제를 일으킬 수 있어 기존에는 증발가스를 외부로 배출시켜 태우는 방법(기존에는 탱크 압력을 낮춰 탱크의 파손 위험을 제거하기 위해서 증발가스를 단순히 외부로 배출 처리하였다.)으로 소비를 시킴으로서 문제를 해결하고자 하였으나 이는 환경오염과 자원낭비의 문제를 일으키고 있다.In addition, when LNG is stored in liquid form, some of the LNG is vaporized and boil off gas (BOG) is generated as heat penetrates into the tank. The problem was solved by consuming the boil-off gas by discharging it to the outside and burning it (in the past, the boil-off gas was simply discharged to the outside to remove the risk of damage to the tank by lowering the tank pressure). is causing the problem of

이에 최근에는 증발가스를 효율적으로 처리하는 기술로서, 생성된 증발가스를 액화가스를 통해 재응축하여 액화시켜 엔진에 공급하는 등의 활용방안에 대한 연구 및 개발이 활발히 이루어지고 있는 실정이다. Accordingly, recently, as a technology for efficiently processing BOG, research and development on utilization methods such as re-condensing the generated BOG through liquefied gas, liquefying it and supplying it to an engine are being actively conducted.

본 발명은 종래의 기술을 개선하고자 창출된 것으로서, 본 발명의 목적은, 액화가스 저장탱크에서 수요처로 액화가스 및/또는 증발가스를 효과적으로 공급하는 가스 처리 시스템 및 이를 포함하는 선박을 제공하기 위한 것이다. The present invention has been created to improve the prior art, and an object of the present invention is to provide a gas processing system for effectively supplying liquefied gas and/or boil-off gas from a liquefied gas storage tank to a consumer, and a ship including the same .

본 발명에 따른 가스 처리 시스템은, 액화가스 저장탱크와 고압 수요처를 연결하는 고압 증발가스 공급라인; 상기 고압 증발가스 공급라인 상에 구비되되, 상기 액화가스 저장탱크에서 발생된 증발가스를 가압하여 상기 고압 수요처로 공급하고, 복수 개 마련되어 서로 병렬로 구축되는 증발가스 압축기; 상기 고압 증발가스 공급라인 상의 상기 증발가스 압축기 중간단에서 분기되어 저압 수요처와 연결되는 저압 증발가스 공급라인; 및 선박의 항해 여부에 따라 상기 증발가스 압축기를 제어하는 제어부를 포함하고, 상기 제어부는, 상기 선박이 밸러스트 항해인 경우, 상기 증발가스 압축기 중 적어도 하나를 상기 저압 수요처로만 공급하도록 제어하는 것을 특징으로 한다. A gas treatment system according to the present invention includes a high-pressure BOG supply line connecting a liquefied gas storage tank and a high-pressure demander; a boil-off gas compressor provided on the high-pressure boil-off gas supply line, pressurizing the boil-off gas generated in the liquefied gas storage tank and supplying it to the high-pressure consumer; a low-pressure boil-off gas supply line branched from the intermediate stage of the boil-off gas compressor on the high-pressure boil-off gas supply line and connected to a low-pressure consumer; and a control unit for controlling the BOG compressor according to whether the vessel is sailing, wherein the control unit controls to supply at least one of the BOG compressors only to the low-pressure demander when the vessel is on a ballast sailing. do.

구체적으로, 상기 제어부는, 상기 선박이 밸러스트 항해인 경우, 상기 증발가스 압축기 중 나머지의 증발가스 압축기에서 압축하는 증발가스를 상기 저압 수요처 및 상기 고압 수요처 모두에 공급하도록 제어할 수 있다. Specifically, when the vessel is a ballast sailing, the BOG compressed by the remaining BOG compressors among the BOG compressors may be controlled to be supplied to both the low-pressure consumer and the high-pressure consumer.

구체적으로, 상기 제어부는, 상기 증발가스 압축기 중 나머지의 증발가스 압축기에서 압축하는 증발가스 중 상기 저압 수요처로 공급되는 증발가스의 양이 상기 고압 수요처로 공급되는 증발가스의 양보다 적을 수 있다. Specifically, the controller may include an amount of BOG supplied to the low-pressure demander among BOG compressed by the remaining BOG compressors among the BOG compressors than the amount of BOG supplied to the high-pressure consumer.

구체적으로, 상기 증발가스 압축기는, 4단 또는 5단의 피스톤이 직렬연결되는 구성 압축기가 구비되되, 상기 구성 압축기가 4 개가 마련되어 서로 병렬 연결될 수 있다. Specifically, the boil-off gas compressor may include a compressor in which four or five-stage pistons are connected in series, and the four constituent compressors may be provided and connected in parallel to each other.

구체적으로, 상기 증발가스 압축기는, 표준 고압 압축기(Standard High Pressure Compressor)일 수 있다. Specifically, the boil-off gas compressor may be a standard high pressure compressor.

구체적으로, 상기 증발가스 압축기는, 상온용 증발가스 압축기로, 영하 40도 내지 영하 20 사이의 증발가스를 공급받아 압축할 수 있다.Specifically, the boil-off gas compressor is a boil-off gas compressor for room temperature, and may receive and compress the boil-off gas between minus 40 degrees and minus 20 degrees Celsius.

구체적으로, 상기 액화가스 저장탱크와 상기 수요처를 연결하며 상기 증발가스 압축기를 구비하는 증발가스 공급라인; 및 상기 증발가스 공급라인 상의 상기 증발가스 압축기 상류에 구비되되, 상기 증발가스 압축기로 공급되는 증발가스를 예열하는 예열기를 더 포함할 수 있다. Specifically, a boil-off gas supply line connecting the liquefied gas storage tank and the demander and having the boil-off gas compressor; and a preheater provided upstream of the boil-off gas compressor on the boil-off gas supply line to preheat the boil-off gas supplied to the boil-off gas compressor.

구체적으로, 상기 가스 처리 시스템을 포함하는 것을 특징으로 하는 선박일 수 있다.Specifically, it may be a ship characterized in that it includes the gas processing system.

본 발명에 따른 가스 처리 시스템 및 이를 포함하는 선박은, 액화가스 저장탱크에서 수요처로 액화가스 및/또는 증발가스를 효과적으로 공급하여 시스템 안정성 및 신뢰성을 높이는 효과가 있다. The gas treatment system and the ship including the same according to the present invention have the effect of effectively supplying liquefied gas and/or boil-off gas from a liquefied gas storage tank to a demand to increase system stability and reliability.

도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 2는 본 발명의 제2 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 3은 본 발명의 제3 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 4는 본 발명의 제4 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 5는 본 발명의 제5 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 6은 본 발명의 제6 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 7은 본 발명의 제7 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 8은 본 발명의 제8 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 9는 본 발명의 제9 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 10은 본 발명의 제10 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 11은 본 발명의 제11 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.
도 12는 본 발명의 실시예에 따른 증발가스 압축기의 유량 대비 소비전력에 대한 그래프이다. 1 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a first embodiment of the present invention.
2 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a second embodiment of the present invention.
3 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a third embodiment of the present invention.
4 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a fourth embodiment of the present invention.
5 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a fifth embodiment of the present invention.
6 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a sixth embodiment of the present invention.
7 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a seventh embodiment of the present invention.
8 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to an eighth embodiment of the present invention.
9 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a ninth embodiment of the present invention.
10 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a tenth embodiment of the present invention.
11 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to an eleventh embodiment of the present invention.
12 is a graph of power consumption versus flow rate of the boil-off gas compressor according to an embodiment of the present invention.

본 발명의 목적, 특정한 장점들 및 신규한 특징들은 첨부된 도면들과 연관되어지는 이하의 상세한 설명과 바람직한 실시예로부터 더욱 명백해질 것이다. 본 명세서에서 각 도면의 구성요소들에 참조번호를 부가함에 있어서, 동일한 구성 요소들에 한해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 한 동일한 번호를 가지도록 하고 있음에 유의하여야 한다. 또한, 본 발명을 설명함에 있어서, 관련된 공지 기술에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우 그 상세한 설명은 생략한다.The objects, specific advantages and novel features of the present invention will become more apparent from the following detailed description and preferred embodiments taken in conjunction with the accompanying drawings. In the present specification, in adding reference numbers to the components of each drawing, it should be noted that only the same components are given the same number as possible even though they are indicated on different drawings. In addition, in describing the present invention, if it is determined that a detailed description of a related known technology may unnecessarily obscure the subject matter of the present invention, the detailed description thereof will be omitted.

이하에서 액화가스는 LPG, LNG, 에탄 등일 수 있으며, 예시적으로 LNG(Liquefied Natural Gas)를 의미할 수 있으며, 증발가스는 자연 기화된 LNG 등인 BOG(Boil Off Gas)를 의미할 수 있다. Hereinafter, the liquefied gas may be LPG, LNG, ethane, etc., for example, may mean LNG (Liquefied Natural Gas), and the boil-off gas may mean BOG (Boil Off Gas) such as naturally vaporized LNG.

액화가스는 액체 상태, 기체 상태, 액체와 기체 혼합 상태, 과냉 상태, 초임계 상태 등과 같이 상태 변화와 무관하게 지칭될 수 있으며, 증발가스 역시 마찬가지임을 알려 둔다. 또한 본 발명은 처리 대상이 액화가스로 한정되지 않고, 액화가스 처리 시스템 및/또는 증발가스 처리 시스템일 수 있고, 하기 실시할 각 도면의 시스템은 서로 적용될 수 있음은 자명하다. 또한, 이하에서 기술하는 혼합 유체는, 혼합된 증발가스 또는 적어도 일부 액상이 포함된 유체일 수 있다.Liquefied gas may be referred to regardless of a change in state, such as a liquid state, a gaseous state, a liquid and gas mixture state, a supercooled state, a supercritical state, and the like, and it should be noted that boil-off gas is also the same. In addition, it is obvious that the present invention is not limited to liquefied gas, but may be a liquefied gas processing system and/or a boil-off gas processing system, and the systems in the drawings to be implemented below may be applied to each other. In addition, the mixed fluid to be described below may be a fluid including mixed boil-off gas or at least some liquid phase.

또한, 본 발명의 가스 처리 시스템(1)의 실시예들은 각각 서로 조합되어 구성될 수 있으며, 각 구성들의 추가가 서로 교차로 이루어질 수 있음은 물론이다. 그리고 본 발명의 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 선체(부호 도시하지 않음)에 장착될 수 있고, 이때, 선박(100)은 LNG Carrier, 컨테이너 운반선 등의 선박일 수 있으며, 이에 한정되지 않는다. In addition, the embodiments of the gas treatment system 1 of the present invention may be configured in combination with each other, and of course, addition of each configuration may be made to cross each other. In addition, the gas treatment system 1 according to the embodiment of the present invention may be mounted on a hull (not shown), and in this case, the vessel 100 may be a vessel such as an LNG carrier, a container carrier, and the like. doesn't happen

본 명세서에서 기재되는 스탠바이 상태란, 증발가스의 압축이 구현되지 않는 상태로 증발가스 압축기의 작동 대기 상태 또는 작동 중단 상태를 모두 포괄하는 상태를 말한다. The standby state described in the present specification refers to a state in which the BOG compression is not implemented and encompasses both the operation standby state or the operation stop state of the BOG compressor.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세히 설명하기로 한다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 1 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a first embodiment of the present invention.

도 1에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 강제 기화기(21), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다. As shown in FIG. 1 , the gas treatment system 1 according to the first embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10 , a boosting pump 20 , a forced vaporizer 21 , a preheater 30 , It includes a standard high-pressure BOG compressor 40, a propulsion engine 50, and a control unit (not shown).

이하에서는 도 1을 참고로 하여 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 한다.Hereinafter, a gas processing system 1 according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 1 .

본 발명의 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)의 개별적인 구성을 기술하기에 앞서, 개별적인 구성들을 유기적으로 연결하는 기본적인 유로들에 대해서 설명하기로 한다. 여기서 유로는 유체가 흐르는 통로로 라인(Line)일 수 있으며 이에 한정되지 않고 유체가 유동하는 구성이면 모두 가능하다. Before describing the individual components of the gas processing system 1 according to the embodiment of the present invention, basic flow paths that organically connect the individual components will be described. Here, the flow path is a passage through which the fluid flows and may be a line.

본 발명의 실시예에서는, 강제기화가스 공급라인(L1), 증발가스 공급라인(L2), 제1 바이패스라인(BL1)을 더 포함할 수 있다. 각각의 라인에는 개도 조절이 가능한 밸브(도시하지 않음)들이 설치될 수 있으며, 각 밸브의 개도 조절에 따라 증발가스의 공급량이 제어될 수 있다.In the embodiment of the present invention, the forced vaporization gas supply line (L1), the boil-off gas supply line (L2), may further include a first bypass line (BL1). Valves (not shown) capable of controlling the opening degree may be installed in each line, and the amount of BOG supplied may be controlled according to the control of the opening degree of each valve.

강제기화가스 공급라인(L1)은, 액화가스 저장탱크(10)와 증발가스 공급라인(L2)을 연결하고, 부스팅 펌프(20) 및 강제기화기(21)를 구비하여 액화가스 저장탱크(10)에 저장된 액화가스를 강제기화시켜 증발가스 공급라인(L2)으로 공급할 수 이 있다. The forced vaporization gas supply line (L1) connects the liquefied gas storage tank 10 and the boil-off gas supply line (L2), and includes a boosting pump 20 and a forced vaporizer 21 to store a liquefied gas storage tank (10) It is possible to forcibly vaporize the liquefied gas stored in the evaporator and supply it to the boil-off gas supply line (L2).

증발가스 공급라인(L2)은, 액화가스 저장탱크(10)와 추진엔진(50)을 연결하고, 제1 예열기(30)와 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 구비하여, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스를 추진엔진(50)으로 공급할 수 있다. 이때, 증발가스 공급라인(L2)은, 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)를 각각 병렬로 연결할 수 있으며, 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45) 각각을 구비하는 라인을 제1 내지 제5 공급라인(부호 도시하지 않음)으로 호칭할 수 있다.The boil-off gas supply line (L2) connects the liquefied gas storage tank 10 and the propulsion engine 50, and includes a first preheater 30 and a standard high-pressure boil-off gas compressor 40, and a liquefied gas storage tank ( The boil-off gas generated in 10) may be supplied to the propulsion engine 50 . In this case, the BOG supply line L2 may connect the first to fifth BOG compressors 41 to 45 in parallel, respectively, and a line having each of the first to fifth BOG compressors 41 to 45 . may be referred to as first to fifth supply lines (not shown).

증발가스 공급라인(L2)은, 제1 내지 제5 공급라인의 상류 및 하류에 공통으로 형성되므로, 제1 내지 제5 공급라인의 상류를 상류 공통라인으로 호칭할 수 있고, 제1 내지 제5 공급라인의 하류를 하류 공통라인으로 호칭할 수 있다. Since the boil-off gas supply line L2 is commonly formed upstream and downstream of the first to fifth supply lines, the upstream of the first to fifth supply lines may be referred to as an upstream common line, and the first to fifth supply lines may be referred to as upstream common lines. The downstream of the supply line may be referred to as a downstream common line.

제1 바이패스라인(BL1)은, 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 하류에서 분기되어 제1 예열기(30)의 상류로 연결되고, 제1 조절밸브(B1)를 구비하여, 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되어 표준 고압 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스가 다시 제1 예열기(30)의 상류로 공급되도록 할 수 있다. 여기서 제1 조절밸브(B1)는, 제어부와 유선 또는 무선으로 연결되어 제어부의 개도 조절 명령을 수신받을 수 있다. The first bypass line BL1 is branched from the downstream of the standard high-pressure BOG compressor 40 on the BOG supply line L2 and is connected to the upstream of the first preheater 30, and the first control valve B1 By providing the boil-off gas supplied from the liquefied gas storage tank 10 and compressed in the standard high-pressure boil-off gas compressor 40 can be supplied to the upstream of the first preheater 30 again. Here, the first control valve B1 may be connected to the control unit by wire or wirelessly to receive an opening degree control command from the control unit.

이하에서는 상기 설명한 각 라인들(L1~L3, BL1)에 의해 유기적으로 형성되어 가스 처리 시스템(1)을 구현하는 개별적인 구성들에 대해서 설명하도록 한다. Hereinafter, individual components that are organically formed by each of the above-described lines L1 to L3 and BL1 to implement the gas processing system 1 will be described.

액화가스 저장탱크(10)는, 추진엔진(50)에 공급될 액화가스를 저장한다. 액화가스 저장탱크(10)는, 액화가스를 액체상태로 보관하여야 하는데, 이때 액화가스 저장탱크(10)는 압력 탱크 형태를 가질 수 있다. The liquefied gas storage tank 10 stores the liquefied gas to be supplied to the propulsion engine 50 . The liquefied gas storage tank 10 should store the liquefied gas in a liquid state, and in this case, the liquefied gas storage tank 10 may have a pressure tank shape.

여기서 액화가스 저장탱크(10)는, 선체(부호 도시하지 않음)의 내부에 배치되며, 엔진룸(부호 도시하지 않음)의 전방에 일례로 4개 형성될 수 있다. 또한, 액화가스 저장탱크(10)는 일례로 멤브레인 형 탱크이나, 이에 한정되지 않고 독립형 탱크 등, 다양한 형태로 그 종류를 특별히 한정하지는 않는다.Here, the liquefied gas storage tank 10 is disposed inside the hull (not shown), and may be formed in four, for example, in front of the engine room (not shown). In addition, the liquefied gas storage tank 10 is, for example, a membrane type tank, but is not limited thereto, and the type is not particularly limited to various types, such as an independent tank.

부스팅 펌프(20)는, 강제기화가스 공급라인(L1) 상에 구비되어 액화가스 저장탱크(10)에 저장된 액화가스를 강제기화기(21)로 공급할 수 있다. The boosting pump 20 may be provided on the forced vaporization gas supply line L1 to supply the liquefied gas stored in the liquefied gas storage tank 10 to the forced vaporizer 21 .

부스팅 펌프(20)는, 추진엔진(50)에서 요구하는 연료의 요구량에 따라 액화가스 저장탱크(10)에 저장된 액화가스를 강제기화기(21)로 공급하거나, 강제기화기(21)로 공급되는 액화가스의 공급을 중단할 수 있다. The boosting pump 20 supplies the liquefied gas stored in the liquefied gas storage tank 10 to the forced carburetor 21, or the liquefied gas supplied to the forced carburetor 21 according to the required amount of fuel required by the propulsion engine 50 . The gas supply can be stopped.

여기서 부스팅 펌프(20)는, 액화가스 저장탱크(10) 내부 또는 외부에 마련될 수 있으며, 일례로 원심형 펌프일 수 있다. Here, the boosting pump 20 may be provided inside or outside the liquefied gas storage tank 10, and may be, for example, a centrifugal pump.

강제 기화기(21)는, 강제기화가스 공급라인(L1) 상에 구비되며, 부스팅 펌프(20)로부터 액화가스 저장탱크(10)에 저장된 액화가스를 공급받아 강제 기화시켜 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급한다. The forced vaporizer 21 is provided on the forced vaporization gas supply line L1, and receives the liquefied gas stored in the liquefied gas storage tank 10 from the boosting pump 20 and forcibly vaporizes it to a standard high-pressure BOG compressor 40 ) is supplied.

강제기화기(21)는, 보일러(도시하지 않음)에서 공급되는 스팀(Steam)을 열원으로 공급받을 수 있으며, 스팀과 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스를 열교환시킴으로써 액상의 액화가스를 기상의 강제기화증발가스로 상변화시킬 수 있다. 여기서, 강제기화기(21)에 사용되는 열원으로 스팀 외에 다양한 열원이 사용될 수 있음은 물론이다. The forced vaporizer 21 may receive steam supplied from a boiler (not shown) as a heat source, and heat-exchange steam and boil-off gas generated in the liquefied gas storage tank 10 to generate liquid liquefied gas. It can be phase-changed to gaseous forced vaporization evaporative gas. Here, it goes without saying that various heat sources other than steam may be used as the heat source used in the forced vaporizer 21 .

이때, 액상의 액화가스는 대략 영하 163도로, 이 액화가스를 영하 40 도 내지 영하 20도를 가지는 강제기화된 증발가스로 승온시킬 수 있으며, 이는 상기 기술한 바와 같이 액상에서 기상으로의 상변화를 동반한다.At this time, the liquefied gas in the liquid phase is approximately minus 163 degrees Celsius, and the temperature of the liquefied gas can be raised to a forcibly vaporized boil-off gas having a temperature of -40 degrees to -20 degrees below zero, which prevents the phase change from liquid phase to gas phase as described above. accompanying

강제기화기(21)는, 예열기(30)와 함께 스팀을 공유할 수 있다. 구체적으로, 보일러는 강제기화기(21)로 스팀을 공급할 뿐만 아니라 예열기(30)로도 스팀을 공급할 수 있다. The forced vaporizer 21 may share steam with the preheater 30 . Specifically, the boiler may supply steam not only to the forced vaporizer 21 but also to the preheater 30 .

예열기(30)는, 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 상류에 배치되며, 액화가스 저장탱크(10)에서 토출되는 증발가스를 예열하여 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급한다. The preheater 30 is disposed upstream of the standard high-pressure BOG compressor 40 on the BOG supply line L2, and preheats BOG discharged from the liquefied gas storage tank 10 to preheat the BOG compressor 40 ) is supplied.

예열기(30)는, 보일러에서 공급되는 스팀(Steam)을 열원으로 공급받을 수 있으며, 스팀과 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스를 열교환시킴으로써 대략 영하 110도의 증발가스를 영하 40 도 내지 영하 20도로 승온시킬 수 있다. 여기서, 예열기(30)에 사용되는 열원으로 스팀 외에 다양한 열원이 사용될 수 있음은 물론이다.The preheater 30 may receive steam supplied from the boiler as a heat source, and heat-exchange the steam and the boil-off gas generated in the liquefied gas storage tank 10 to heat the boil-off gas of approximately minus 110 degrees to -40 degrees to minus 40 degrees. It can be heated to minus 20 degrees Celsius. Here, it goes without saying that various heat sources other than steam may be used as the heat source used in the preheater 30 .

표준 고압 증발가스 압축기(40; Standard High Pressure Compressor;SHP 압축기)는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생된 증발가스를 가압하여 추진엔진(50; 수요처)로 공급하며, 복수 개 마련되어 증발가스 공급라인(L2) 상에 서로 각각 병렬로 구비된다. The standard high pressure BOG compressor (40; Standard High Pressure Compressor; SHP compressor) pressurizes BOG generated in the liquefied gas storage tank 10 and supplies it to the propulsion engine 50; a plurality of BOG is provided. They are provided in parallel with each other on the line L2, respectively.

이때, 표준 고압 증발가스 압축기(40)는, 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45; 구성 압축기)로 구비되어 증발가스 공급라인(L2) 상에 서로 각각 병렬로 구비될 수 있다. In this case, the standard high-pressure BOG compressor 40 may be provided as first to fifth BOG compressors 41 to 45 (component compressors) and may be provided in parallel with each other on the BOG supply line L2.

표준 고압 증발가스 압축기(40) 내의 각각의 증발가스 압축기(41-45)는, 복수 개의 단(피스톤)으로 직렬 연결되어 증발가스를 다단 가압시킬 수 있다. 일례로, 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)는, 4개 또는 5개의 피스톤이 직렬로 연결된 구조, 즉 4단 또는 5단으로 직렬 연결된 구조를 가지며, 최종 단에서 증발가스를 150 내지 350bar (바람직하게는 대략 300bar)로 압축하여 토출하여 추진엔진(50)으로 공급할 수 있다. 이때, 제5 증발가스 압축기(45)는, 예비용 압축기로 역할을 수행할 수 있다. Each of the BOG compressors 41-45 in the standard high-pressure BOG compressor 40 may be connected in series with a plurality of stages (pistons) to pressurize BOG in multiple stages. As an example, the first to fifth BOG compressors 41 to 45 have a structure in which four or five pistons are connected in series, that is, a structure connected in series in four or five stages, and in the final stage, 150 To 350 bar (preferably about 300 bar) compressed and discharged may be supplied to the propulsion engine (50). In this case, the fifth BOG compressor 45 may serve as a spare compressor.

여기서 제1 바이패스 라인(BL1)은, 증발가스 공급라인(L2) 상의 제1 증발가스 압축기(41)와 추진엔진(50) 사이에서 분기되어, 예열기(30)의 상류로 공급될 수 있다. 이때, 증발가스 공급라인(L2) 상의 상기 분기지점에는 밸브(도시하지 않음)가 구비될 수 있고, 밸브는 추진엔진(50)으로 공급되는 증발가스의 유량 또는 예열기(30)로 공급되는 증발가스의 유량을 제어할 수 있으며, 삼방밸브일 수 있다.Here, the first bypass line BL1 may be branched between the first boil-off gas compressor 41 and the propulsion engine 50 on the boil-off gas supply line L2 , and may be supplied upstream of the preheater 30 . At this time, a valve (not shown) may be provided at the branch point on the boil-off gas supply line L2 , and the valve is a flow rate of the boil-off gas supplied to the propulsion engine 50 or the boil-off gas supplied to the preheater 30 . can control the flow rate, and may be a three-way valve.

제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)는, 각 단들의 사이에 증발가스 냉각기(도시하지 않음)가 구비될 수 있다. 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)에 의하여 증발가스가 가압되면, 압력 상승에 따라 온도 역시 상승될 수 있기 때문에, 본 실시예는 증발가스 냉각기를 사용하여 증발가스의 온도를 다시 낮춰줄 수 있다. 증발가스 냉각기는 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)의 각 단과 동일한 수로 설치될 수 있으며, 각 증발가스 냉각기는, 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)의 각 단 하류에 마련될 수 있다.The first to fifth BOG compressors 41 to 45 may be provided with BOG coolers (not shown) between respective stages. When the BOG is pressurized by the first to fifth BOG compressors 41 to 45, the temperature may also be increased as the pressure rises, so the present embodiment lowers the BOG temperature again using a BOG cooler. can give The BOG cooler may be installed in the same number as each stage of the first to fifth BOG compressors 41 to 45, and each BOG cooler is downstream of each stage of the first to fifth BOG compressors 41 to 45. can be provided in

또한, 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)는, 제1 단에서 흡입되는 증발가스의 온도가 영하 40도 내지 영하 20도인 상온용 증발가스 압축기일 수 있다. 이를 위해서 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)의 전단에는 별도의 히팅 장치가 필요로 해지며, 본 발명의 실시예에서는 예열기(30)가 구비된다.In addition, the first to fifth BOG compressors 41 to 45 may be BOG compressors for room temperature in which the BOG suctioned from the first stage is at a temperature of -40 degrees to -20 degrees below zero. To this end, a separate heating device is required at the front ends of the first to fifth BOG compressors 41 to 45, and a preheater 30 is provided in the embodiment of the present invention.

이 예열기(30)는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생된 대략 영하 110도의 증발가스를 영하 40 도 내지 영하 20도까지 승온시켜 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)로 유입시킬 수 있다. The preheater 30 raises the temperature of the boil-off gas of approximately minus 110 degrees below zero generated in the liquefied gas storage tank 10 to minus 40 degrees to minus 20 degrees, and introduces the boil-off gas into the first to fifth boil-off gas compressors 41 to 45. can

여기서, 표준 고압 증발가스 압축기(40; SHP 압축기)는, 실린더가 V자형태로 형성되어, 압축기 자체의 크기가 상당히 축소되도록 형성될 수 있고, 이로 인해 압축기가 차지하는 공간을 획기적으로 줄일 수 있다.Here, in the standard high-pressure BOG compressor 40 (SHP compressor), the cylinder is formed in a V-shape, and the size of the compressor itself can be significantly reduced, thereby remarkably reducing the space occupied by the compressor.

또한, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 어느 하나가 작동 중단되는 경우, 일례로 제1 증발가스 압축기(41)가 작동 중단되는 경우, 기설정 조건에서 작동 대기 상태로 제어되며, 작동 대기 상태가 기설정기간을 초과하는 경우, 작동 대기된 제1 증발가스 압축기(41)를 작동시켜 제1 바이패스 라인(BL1)을 통해서 작동 시작된 제1 증발가스 압축기(41)에서 토출되는 증발가스를 예열기(30)의 상류로 바이패스할 수 있다. In addition, when any one of the standard high-pressure BOG compressors 40 is stopped, for example, when the first BOG compressor 41 is stopped, it is controlled to an operation standby state under a preset condition, and the operation standby state is When the preset period is exceeded, the boil-off gas discharged from the first boil-off gas compressor 41 that has been operated through the first bypass line BL1 by operating the standby first boil-off gas compressor 41 is preheated ( 30) can be bypassed upstream.

추진엔진(50)은, 액화가스 저장탱크(10)로부터 증발가스 또는 액화가스를 연료로 사용한다. 이때, 추진엔진(50)은, 고압가스분사엔진(일례로 MEGI)일 수 있으며, MEGI엔진의 경우 약 150 내지 350bar의 고압으로 가압된 증발가스를 연료로 사용할 수 있다.The propulsion engine 50 uses boil-off gas or liquefied gas from the liquefied gas storage tank 10 as fuel. In this case, the propulsion engine 50 may be a high-pressure gas injection engine (eg MEGI), and in the case of the MEGI engine, boil-off gas pressurized to a high pressure of about 150 to 350 bar may be used as fuel.

추진엔진(50)은, 액화가스 또는 증발가스의 연소에 의해 실린더(도시하지 않음) 내부의 피스톤(도시하지 않음)이 왕복운동 함에 따라, 피스톤에 연결된 크랭크 축(도시하지 않음)이 회전되고, 크랭크 축에 연결되는 프로펠러 축(도시하지 않음)이 회전될 수 있다. 따라서 추진엔진(50) 구동 시 프로펠러 축에 연결된 프로펠러(부호 도시하지 않음)가 회전함에 따라, 선박(100)이 전진 또는 후진할 수 있다.In the propulsion engine 50, as a piston (not shown) inside a cylinder (not shown) reciprocates by combustion of liquefied gas or boil-off gas, a crankshaft (not shown) connected to the piston is rotated, A propeller shaft (not shown) connected to the crankshaft may be rotated. Therefore, as the propeller (not shown) connected to the propeller shaft rotates when the propulsion engine 50 is driven, the ship 100 may move forward or backward.

추진엔진(50)은, 통상 디젤 사이클로 구동되는 2행정 엔진(2-stroke DF engine)이며 저속엔진일 수 있다. 이러한 디젤 사이클은 기본적으로, 공기가 피스톤에 의해 압축되고, 압축된 고온의 공기는 점화연료(Pilot Fuel)에 의해서 점화가 이루어지며, 나머지 고압의 가스가 분사되어 폭발이 이루어진다. The propulsion engine 50 is a 2-stroke DF engine typically driven by a diesel cycle, and may be a low-speed engine. In this diesel cycle, basically, air is compressed by a piston, the compressed high-temperature air is ignited by a pilot fuel, and the remaining high-pressure gas is injected to cause an explosion.

이때, 점화연료는 HFO(Heavy Fuel Oil) 또는 MDO(Marine Diesel Oil)를 사용하게 되며, 보통 점화연료와 고압 가스의 비율은 약 5:95이고, 점화연료의 분사량은 5~100%까지 조정이 가능하다. 따라서 점화연료는 엔진의 구동 연료로도 이용가능하다. At this time, HFO (Heavy Fuel Oil) or MDO (Marine Diesel Oil) is used as the ignition fuel, and the ratio of ignition fuel and high-pressure gas is usually about 5:95, and the injection amount of ignition fuel can be adjusted from 5 to 100%. possible. Accordingly, the ignition fuel can also be used as a driving fuel of the engine.

즉, 점화연료의 분사량이 약 5%정도인 경우 엔진 구동 연료로 증발가스(또는 가열된 액화가스; 약 95%)가 주로 사용되며, 점화 연료의 분사량이 100%인 경우에는 엔진 구동 연료로 점화연료(오일)가 전부 사용된다.That is, when the injection amount of the ignition fuel is about 5%, boil-off gas (or heated liquefied gas; about 95%) is mainly used as the engine driving fuel, and when the injection amount of the ignition fuel is 100%, the ignition is the engine driving fuel. All fuel (oil) is used.

이때, 점화연료의 분사량 약 50%인 경우(와 증발가스 약 50%)에는, 점화연료와 증발가스가 혼합되어 엔진으로 유입되는 것이 아닌 점화연료가 먼저 발화하여 발열량을 생산하고, 이후, 나머지 증발가스가 유입되어 폭발하여 발열량을 생산하여 추진엔진(50)의 구동에 필요한 발열량을 생산한다. At this time, when the injection amount of the ignition fuel is about 50% (and about 50% of the boil-off gas), the ignition fuel is first ignited instead of flowing into the engine by mixing the ignition fuel and the boil-off gas, and then the remaining amount of heat is evaporated. Gas is introduced and exploded to produce a calorific value to produce a calorific value required for driving the propulsion engine 50 .

본 발명의 실시예에서는, 제1 조절밸브(B1) 및 압력센서(P)를 더 포함할 수 있다. In an embodiment of the present invention, it may further include a first control valve (B1) and a pressure sensor (P).

제1 조절밸브(B1)는, 제1 바이패스 밸브(BL1) 상에 구비되며, 제1 증발가스 압축기(41)에서 토출되는 증발가스의 적어도 일부를 예열기(30)의 상류로 공급하도록 개도를 개폐할 수 있다. 이때, 제1 조절밸브(B1)는, 제어부로부터 유선 또는 무선으로 연결되어 개도 개방 또는 폐쇄 지시를 받을 수 있다. The first control valve B1 is provided on the first bypass valve BL1 and has an opening degree to supply at least a portion of the boil-off gas discharged from the first boil-off gas compressor 41 to the upstream of the preheater 30 . can be opened and closed. At this time, the first control valve (B1) may receive an opening or closing instruction by being connected by wire or wirelessly from the control unit.

압력센서(P)는, 액화가스 저장탱크(10)의 내부 또는 외부에 구비될 수 있으며, 액화가스 저장탱크(10) 내에서 발생되는 증발가스에 의해 상승 또는 하강하는 액화가스 저장탱크(10)의 내부 압력을 측정하여 제어부로 송신할 수 있다. 이때, 물론 압력센서(P)는 제어부와 유선 또는 무선으로 연결될 수 있으며, 측정된 내압을 통해서 증발가스 발생량을 산출할 수 있다.(구체적으로 액화가스 저장탱크(10)의 내압에 따른 액화가스 저장탱크(10) 내부에 잔존하는 증발가스의 물성치를 통해서 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스의 발생량을 측정할 수 있다.) 따라서, 압력센서(P)는, 증발가스 발생량 측정센서로 호칭될 수 있다.The pressure sensor P may be provided inside or outside the liquefied gas storage tank 10, and the liquefied gas storage tank 10 that rises or falls by the boil-off gas generated in the liquefied gas storage tank 10. can measure the internal pressure and transmit it to the control unit. At this time, of course, the pressure sensor P may be connected to the controller by wire or wirelessly, and may calculate the amount of BOG generated through the measured internal pressure. (Specifically, liquefied gas storage according to the internal pressure of the liquefied gas storage tank 10 ) The amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10 can be measured through the physical properties of BOG remaining inside the tank 10.) Therefore, the pressure sensor P is a BOG measurement sensor. can be called

제어부는, 압력센서(P)로부터 측정되는 증발가스 발생량을 전달받아 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 구동을 제어할 수 있다. The control unit may receive the amount of BOG measured from the pressure sensor P to control the driving of the standard high-pressure BOG compressor 40 .

구체적으로, 제어부는 압력센서(P)로부터 전달받은 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 어느 하나(일례로 제1 증발가스 압축기(41))를 작동 중단 상태로 제어하고, 병렬 연결된 표준 고압 증발가스 압축기(40) 나머지(일례로 제2 내지 제4 증발가스 압축기(42~44))의 부하를 증가시키도록 제어할 수 있다. Specifically, when the amount of BOG received from the pressure sensor P is less than or equal to a preset amount, the control unit shuts down any one of the standard high-pressure BOG compressors 40 (eg, the first BOG compressor 41). and control to increase the load of the rest of the standard high-pressure BOG compressor 40 connected in parallel (eg, the second to fourth BOG compressors 42 to 44).

이때, 제어부는, 작동 중단된 증발가스 압축기(41)를 기설정 조건에서 작동 대기 상태로 제어할 수 있고, 작동 대기 상태가 기설정기간을 초과하는 경우 작동 대기된 증발가스 압축기(41)를 작동시켜 제1 바이패스 라인(BL1)을 통해 작동 시작된 증발가스 압축기(41)에서 토출되는 증발가스를 예열기(30)의 상류로 바이패스하도록 제어할 수 있다. At this time, the control unit may control the BOG compressor 41 that has been stopped in operation to a standby state under a preset condition, and operates the BOG compressor 41 that is on standby when the standby state exceeds a preset period. Thus, it is possible to control the BOG discharged from the BOG compressor 41 that has been operated through the first bypass line BL1 to be bypassed upstream of the preheater 30 .

즉, 제어부는, 작동 대기 상태인 증발가스 압축기(41)가 작동 대기 상태가 기설정기간을 초과하는 경우에, 작동 대기 상태인 증발가스 압축기(41)를 재가동시키고 제1 조절밸브(B1)의 개도를 개방하여, 작동 대기 상태인 증발가스 압축기(41)에서 토출되는 증발가스가 제1 바이패스 라인(BL1)을 통해 예열기(30)의 상류로 바이패스하도록 제어할 수 있다. That is, when the BOG compressor 41 in the standby state for operation exceeds the preset period, the control unit restarts the boil-off gas compressor 41 in the standby state for operation and activates the first control valve B1. By opening the opening, it is possible to control the BOG discharged from the BOG compressor 41 in a standby state to be bypassed upstream of the preheater 30 through the first bypass line BL1.

제어부는, 이와 달리 작동 대기 상태가 기설정기간을 초과하는 경우 작동 대기된 증발가스 압축기(41)를 작동 중단하도록 제어할 수도 있으나, 이는 별도의 실시예로서 진행될 수 있다. Alternatively, the controller may control to stop the operation of the BOG compressor 41 waiting for operation when the operation standby state exceeds a preset period, but this may be performed as a separate embodiment.

여기서 기설정 조건은 작동 중단된 증발가스 압축기(41)가 재가동하기 위한 시점에서 중단된 증발가스 압축기(41)를 가동하는데 걸리는 시간만큼 전의 시간에 도달하는 조건을 말한다. 그리고 작동 중단된 증발가스 압축기(41)가 재가동하기 위한 시점은, 액화가스 저장탱크(10)의 내압이 기설정압력 초과인 시점이거나 또는 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량이 기설정발생량 초과인 시점인 것을 말한다. Here, the preset condition refers to a condition in which the stopped BOG compressor 41 reaches the previous time by the time it takes to operate the stopped BOG compressor 41 at the time for restarting. And the time point for restarting the stopped BOG compressor 41 is when the internal pressure of the liquefied gas storage tank 10 exceeds the preset pressure or the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10 is It means the point in time when the set generation amount is exceeded.

이와 같이 본 발명의 실시예에서는, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 구동 시 작동 대기 상태가 오래 지속되는 경우, 작동 중단하지 않고 증발가스를 바이패스시키도록 하여 추진엔진(50)으로 즉각적인 증발가스의 공급이 가능토록 함과 동시에, 바이패스되는 증발가스를 예열기(30) 상류로 공급함으로써, 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 다시 공급되는 증발가스가 적정 온도를 가지도록 하여 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 구동 효율을 증대시키고 구축 비용을 최소화할 수 있는 효과가 있다. As described above, in the embodiment of the present invention, when the standard high-pressure BOG compressor 40 is driven and the standby state for operation continues for a long time, the BOG is bypassed without stopping the operation so that the BOG is immediately transferred to the propulsion engine 50 . At the same time, the BOG supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 has an appropriate temperature by supplying the bypassed BOG upstream of the preheater 30 while enabling the supply of the standard high-pressure BOG compressor. There is an effect of increasing the driving efficiency of (40) and minimizing the construction cost.

또한 제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 구동여부를 제어하되, 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 작동 중단시키도록 제어할 수 있다. In addition, the control unit controls whether the standard high-pressure BOG compressor 40 is driven according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10, but when the amount of BOG generated is less than or equal to a preset amount, the standard high-pressure BOG compressor ( 40) can be controlled to disable at least one of them.

이때, 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. At this time, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor. It is a point at which power consumption is not reduced even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 in the ratio of the power consumption to the flow rate of (40) is reduced.

그리고, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And, the load at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

이에 대한 상세한 내용은 도 12를 참고로 하여 상세히 살펴보도록 한다. The details of this will be described in detail with reference to FIG. 12 .

도 12는 본 발명의 실시예에 따른 증발가스 압축기의 유량 대비 소비전력에 대한 그래프이다. 여기서 제5 증발가스 압축기(45)는, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)와 동일한 압축기이나 예비용 압축기이므로 본 발명의 제어에는 포함되지 아니한 바 이하의 기술에서 포함하지 않는다. 12 is a graph of power consumption versus flow rate of the boil-off gas compressor according to an embodiment of the present invention. Here, since the fifth BOG compressor 45 is the same compressor as the first to fourth BOG compressors 41 to 44 or a spare compressor, it is not included in the control of the present invention and thus is not included in the following description.

도 12의 그래프에서 도시한 바와 같이, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)는, 유량이 비효율지점(A) 이상의 구간일 경우 유량이 증가하면 비례적으로 소비전력이 증가한다. 이는 많은 유량의 증발가스를 압축하기 위해 많은 소비전력이 필요한 것을 의미한다. 이때, 비효율지점(A)은 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)의 제원, 구동 조건 등에 따라 결정되는 유량값으로, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량이다.As shown in the graph of FIG. 12 , in the first to fourth BOG compressors 41 to 44, when the flow rate is in the section above the inefficiency point A, the power consumption increases proportionally when the flow rate increases. This means that a lot of power consumption is required to compress a large amount of BOG. At this time, the inefficiency point (A) is a flow rate value determined according to the specifications and driving conditions of the first to fourth BOG compressors 41 to 44, and the first to fourth BOG compressors 41 to 44 have the maximum load. It is a flow rate of 20 to 40% of the flow rate with

반면 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)로 유입되는 증발가스의 유량이 비효율지점(A)보다 적은 구간에서는, 유량이 줄어들더라도 소비전력이 감소하지 않는다. 이는 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에 일정한 체적의 증발가스가 유입되지 않을 경우 발생하는 서징(surging)을 방지하기 위해 소비되는 소비전력때문이다. On the other hand, in the section in which the flow rate of BOG flowing into the first to fourth BOG compressors 41 to 44 is less than the inefficiency point A, power consumption is not reduced even if the flow rate is reduced. This is because of the power consumed to prevent surging that occurs when a predetermined volume of BOG is not introduced into the first to fourth BOG compressors 41 to 44 .

즉, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)로 유입되는 증발가스의 일부를 리사이클(recycle) 시켜 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)로의 증발가스 유입체적을 일정한 값 이상으로 유지하면 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에 서징을 방지할 수 있다. 이때, 리사이클을 수행하기 위해서 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에는 별도의 소비전력이 발생되는데, 이 소비전력으로 인해 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에 유입되는 증발가스량이 줄어들더라도 소비전력이 감소하지 않는다.That is, by recycling a portion of the BOG flowing into the first to fourth BOG compressors 41 to 44, the volume of BOG flowing into the first to fourth BOG compressors 41 to 44 is equal to or greater than a certain value. When maintained as , it is possible to prevent surging in the first to fourth BOG compressors (41 to 44). At this time, in order to perform recycling, separate power consumption is generated in the first to fourth BOG compressors 41 to 44, and due to this power consumption, the first to fourth BOG compressors 41 to 44 are Even if the amount of boil-off gas decreases, power consumption does not decrease.

따라서, 본 발명의 실시예에서는, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)가 병렬로 구동되는 경우에, 상기 도 12에 개시된 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)의 특징을 이용하여 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에 소모되는 소비전력을 최소화할 수 있다. Therefore, in the embodiment of the present invention, when the first to fourth BOG compressors 41 to 44 are driven in parallel, the characteristics of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 disclosed in FIG. 12 . It is possible to minimize the power consumption of the first to fourth BOG compressors (41 to 44) by using the.

즉, 본 발명의 실시예에서는, 증발가스 발생량이 기설정값 이하(이때가 도 12에 도시된 A 지점의 이하 구간)가 되면, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 중 적어도 하나의 증발가스 압축기를 스탠바이하고, 나머지 증발가스 압축기의 부하를 증가시켜 소비전력이 낭비되는 것을 방지할 수 있다. That is, in the embodiment of the present invention, when the amount of BOG generated is equal to or less than the preset value (this time is the section below the point A shown in FIG. 12 ), at least one of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 . It is possible to prevent power consumption from being wasted by standby the BOG compressor and increasing the load of the remaining BOG compressors.

예를 들어, 비효율지점(A)의 유량을 50이라고 하고 그 때의 소비전력도 50이라고 하며 A이상의 구간에서 유량과 소비전력의 비(기울기)가 1이라고 할 때(하나의 증발가스 압축기 기준), 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)로 유입되는 증발가스의 유량이 각각 30씩인 경우(액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량이 기설정 발생량 이하인 경우)에 1)제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 모두 구동하는 경우와 2)제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 중 제1 증발가스 압축기(41)를 스탠바이하는 경우의 소비전력을 비교해보도록 한다. For example, if the flow rate at the point of inefficiency (A) is 50, the power consumption at that time is also 50, and the ratio (slope) of the flow rate and power consumption in the section above A is 1 (based on one BOG compressor) , when the flow rate of BOG flowing into the first to fourth BOG compressors 41 to 44 is 30 each (when the BOG generated in the liquefied gas storage tank 10 is less than or equal to a preset amount) 1) Power consumption when all of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 are driven and 2) when the first BOG compressor 41 among the first to fourth BOG compressors 41 to 44 is on standby. Let's compare.

1)의 경우 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 모두 구동하게 되므로, 소비전력은 50*4=200이 된다. 그러나 2)의 경우 제1 증발가스 압축기(41)의 구동이 정지되고 나머지 제2 내지 제4 증발가스 압축기(42~44)로 증발가스가 유량 10씩 추가 공급되어 60*3=180이 된다. In the case of 1), since all of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 are driven, power consumption becomes 50*4=200. However, in the case of 2), the driving of the first BOG compressor 41 is stopped, and the BOG is additionally supplied at a flow rate of 10 to the remaining second to fourth BOG compressors 42 to 44, so that 60*3=180.

즉, 1)에 비해 2)의 구동이 증발가스 압축기의 소비전력측면에서 매우 효율적이게된다. That is, compared to 1), the operation of 2) becomes very efficient in terms of power consumption of the BOG compressor.

이와 같이 본 발명의 실시예에서는, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)가 병렬로 구동되는 경우, 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하가 될 때 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 중 적어도 하나를 스탠바이시킴으로써, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에 소모되는 소비전력을 최소화할 수 있다. As described above, in the embodiment of the present invention, when the first to fourth BOG compressors 41 to 44 are driven in parallel, the first to fourth BOG compressors 41 when the BOG generation amount is less than or equal to the preset amount generated. ~44) by standby, it is possible to minimize the power consumption of the first to fourth BOG compressors (41 to 44).

또한, 제어부는, 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하로 반복 발생되는 경우, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 중 적어도 하나를 스탠바이 상태로 교번적인 제어를 수행할 수 있다. Also, when the BOG generation amount is repeatedly generated below a preset generation amount, the controller may alternately control at least one of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 in a standby state.

구체적으로, 제어부는, 증발가스 발생량이 기설정 발생량 이하인 경우, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 중 적어도 하나를 스탠바이 상태로 제어하되, 증발가스 발생량이 다시 기설정 발생량 이하가 되는 경우, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 중 나머지 하나를 스탠바이 상태로 제어할 수 있다. Specifically, when the amount of BOG generated is less than or equal to a preset amount, the control unit controls at least one of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 to a standby state, but the amount of BOG generated is again equal to or less than the preset amount. In this case, the other one of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 may be controlled in a standby state.

일례로 제어부는, 증발가스 발생량이 기설정 발생량 이하인 경우, 제1 증발가스 압축기(41)를 스탠바이 상태로 제어하고 제2 내지 제4 증발가스 압축기(42~44)는 가동상태를 유지하도록 제어한다. For example, when the amount of BOG generated is less than or equal to a preset amount, the control unit controls the first BOG compressor 41 to be in a standby state and controls the second to fourth BOG compressors 42 to 44 to maintain an operating state. .

이후 증발가스 발생량이 기설정 발생량 초과로 복귀하는 경우 제어부는, 제1 증발가스 압축기(41)의 스탠바이 상태를 해제하여 다시 가동시킴으로써, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)가 모두 가동되게 제어한다. Afterwards, when the BOG generation amount returns to more than the preset BOG generation amount, the control unit releases the standby state of the first BOG compressor 41 and operates it again, so that the first to fourth BOG compressors 41 to 44 are all operated. control it so much

그 다음으로 증발가스 발생량이 다시 기설정 발생량 이하로 변화하는 경우, 제1 증발가스 압축기(41)가 아닌 제2 증발가스 압축기(42)를 작동 중단 상태로 제어하고 제1, 제3, 제4 증발가스 압축기(41,43,44)는 가동 상태를 유지하도록 제어한다. Next, when the BOG generation amount again changes to less than or equal to the preset BOG generation amount, the second BOG compressor 42, not the first BOG compressor 41, is controlled to a stopped state and first, third, and fourth BOG compressors (41, 43, 44) are controlled to maintain an operating state.

따라서, 본 발명의 실시예에서는 제어부를 통해 상기와 같은 교번 제어를 수행함으로써, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)의 내구성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다. Accordingly, in the embodiment of the present invention, the durability of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 can be improved by performing the alternating control as described above through the control unit.

또한, 제어부는, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 중 적어도 하나를 작동 중단 상태로 제어하고, 작동 중단된 증발가스 압축기(41)를 기설정 조건에서 작동 대기 상태로 제어한다. In addition, the control unit controls at least one of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 to the stopped operation, and controls the stopped BOG compressor 41 to the operating standby state under a preset condition.

여기서 제어부는, 작동 대기된 증발가스 압축기(일례로 제1 증발가스 압축기(51))의 작동 대기 상태가 기설정기간을 초과하는 경우, 작동 대기된 증발가스 압축기(41)를 가동 중단하도록 제어거나, 작동 대기된 증발가스 압축기(41)를 다시 가동시키고 제1 바이패스 라인(BL1)을 통해 가동 시작된 증발가스 압축기(41)에서 토출되는 증발가스를 예열기(30) 전단으로 바이패스하도록 제어할 수 있다. Here, when the standby state of the boil-off gas compressor (eg, the first boil-off gas compressor 51) that is on standby for operation exceeds a preset period, the control unit controls to stop the operation of the boil-off gas compressor 41 on standby or , it is possible to control the boil-off gas compressor 41 to operate again and bypass the boil-off gas discharged from the boil-off gas compressor 41 that has been started through the first bypass line BL1 to the front end of the preheater 30 . there is.

물론 제2 내지 제4 증발가스 압축기(42~44)에도 각각 바이패스 라인(도시하지 않음)들이 구비될 수 있으며, 바이패스 라인들에는 각각 조절 밸브(도시하지 않음)가 구비되며, 각각의 조절 밸브를 통해 상기 바이패스 제어가 수행되도록 할 수 있다. Of course, bypass lines (not shown) may be provided in the second to fourth BOG compressors 42 to 44, respectively, and a control valve (not shown) is provided in each of the bypass lines, and each control A valve may allow the bypass control to be performed.

여기서 기설정 조건은, 작동 중단된 증발가스 압축기(41)가 재가동하기 위한 시점에서 작동 중단된 증발가스 압축기(41)를 다시 가동하는데 걸리는 시간만큼 전의 시간에 도달하는 조건일 수 있으며, 작동 중단된 증발가스 압축기(41)가 재가동하기 위한 시점은 액화가스 저장탱크(10)의 내압이 기설정압력 초과인 시점이거나 또는 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량이 기설정 발생량 초과인 시점일 수 있다. Here, the preset condition may be a condition in which the stopped BOG compressor 41 reaches the previous time as much as the time it takes to restart the stopped BOG compressor 41 at the time for restarting, The time point for restarting the boil-off gas compressor 41 is when the internal pressure of the liquefied gas storage tank 10 exceeds the preset pressure or when the amount of boil-off gas generated in the liquefied gas storage tank 10 exceeds the preset amount. can be

이와 같이 본 발명의 실시예에서는 제어부(90)를 통해서, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)가 스탠바이 상태에서 또는 작동 중단 상태에서 빠르게 작동 상태로 복귀할 수 있어 증발가스 공급의 신뢰성이 향상되고 안정성이 극대화되는 효과가 있다. As described above, in the embodiment of the present invention, through the control unit 90, the first to fourth BOG compressors 41 to 44 can quickly return to the operating state from the standby state or from the stopped operation state, so the reliability of the boil-off gas supply This has the effect of improving and maximizing stability.

도 2는 본 발명의 제2 실시예에 따른 가스 처리 시스템의 개념도이다.2 is a conceptual diagram of a gas processing system according to a second embodiment of the present invention.

도 2에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제2 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50), 제1 및 제2 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.As shown in FIG. 2 , the gas treatment system 1 according to the second embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10 , a boosting pump 20 , a preheater 30 , and a standard high-pressure BOG compressor ( 40), a propulsion engine 50, and a first and second control unit (not shown).

본 발명의 실시예에서 표준 고압 증발가스 압축기(40) 및 제1 및 제2 제어부를 제외한 구성들은 도 1을 참고로 기술한 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, the components except for the standard high-pressure BOG compressor 40 and the first and second control units are each in the gas treatment system 1 according to the first embodiment of the present invention described with reference to FIG. 1 . Although the same reference numerals are used for configuration and convenience, they do not necessarily refer to the same components.

이하에서는 도 2를 참고로 하여 본 발명의 제2 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 및 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, the gas processing system 1 according to the second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 2 , and the standard high-pressure BOG compressor 40 and the control unit will be mainly described.

표준 고압 증발가스 압축기(40)는, 제1 실시예에서 기술한 바와 동일하며, 하기 기술할 바와 같이 적어도 일부의 압축기에 가변주파수드라이브 장치가 구축되는 점에서 그 차이점이 존재한다. The standard high-pressure BOG compressor 40 is the same as that described in the first embodiment, and there is a difference in that a variable frequency drive device is built in at least some of the compressors as will be described below.

표준 고압 증발가스 압축기(40)는, 구성 압축기인 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45) 중 적어도 하나 가변주파수드라이브(VFD) 장치가 구비되어 제1 및 제2 제어부에 의해 가변주파수드라이브 제어될 수 있다. The standard high-pressure boil-off gas compressor 40 includes at least one variable frequency drive (VFD) device among the first to fifth boil-off gas compressors 41 to 45, which are constituent compressors, so that the variable frequency drive is controlled by the first and second controllers. can be controlled.

일례로 본 발명의 실시예에서는 제1 증발가스 압축기(41), 제2 증발가스 압축기(42)가 가변주파수드라이브(VFD) 제어될 수 있으며, 예비용으로 구축되는 제5 증발가스 압축기(45)도 가변주파수드라이브(VFD) 제어될 수 있다.For example, in the embodiment of the present invention, the first boil-off gas compressor 41 and the second boil-off gas compressor 42 may be controlled by a variable frequency drive (VFD), and the fifth boil-off gas compressor 45 constructed as a spare. A variable frequency drive (VFD) can also be controlled.

표준 고압 증발가스 압축기(40)의 가변주파수드라이브 제어는 제어부에서 상세히 기술하도록 한다. The control of the variable frequency drive of the standard high-pressure BOG compressor 40 will be described in detail in the control unit.

본 발명의 실시예에서는, 유량센서(F) 및 압력센서(P)를 더 포함할 수 있다. In an embodiment of the present invention, it may further include a flow sensor (F) and a pressure sensor (P).

압력센서(P)는, 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)와 추진엔진(50) 사이에 배치되는 제1 압력센서(P1)를 가질 수 있으며, 이 뿐만 아니라, 제1 실시예에서의 압력센서(P)와 같이 액화가스 저장탱크(10)의 내압을 측정하기 위해 내부 또는 외부에 설치되는 제2 압력센서(P2)를 가질 수 있다. 물론 압력센서(P)는 제어부와 유선 또는 무선으로 연결될 수 있으며, 제1 압력센서(P1)는 제1 제어부와 연결되고 제2 압력센서(P2)는, 제2 제어부와 연결될 수 있다. The pressure sensor P may have a first pressure sensor P1 disposed between the standard high-pressure BOG compressor 40 and the propulsion engine 50 on the BOG supply line L2, Like the pressure sensor P in the first embodiment, it may have a second pressure sensor P2 installed inside or outside to measure the internal pressure of the liquefied gas storage tank 10 . Of course, the pressure sensor P may be connected to the control unit by wire or wirelessly, the first pressure sensor P1 may be connected to the first control unit and the second pressure sensor P2 may be connected to the second control unit.

유량센서(F)는, 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)와 추진엔진(50) 사이에 배치될 수 있으며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)에서 토출되는 증발가스의 유량을 측정하여 제어부로 송신할 수 있다. 이때, 물론 유량센서(F)는 제어부와 유선 또는 무선으로 연결될 수 있다.The flow rate sensor F may be disposed between the standard high-pressure BOG compressor 40 and the propulsion engine 50 on the BOG supply line L2, and The flow rate can be measured and transmitted to the control unit. At this time, of course, the flow sensor (F) may be connected to the control unit by wire or wirelessly.

제어부는, 추진엔진(50)에서 요구하는 증발가스의 압력 또는 유량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 제어하거나 또는 액화가스 저장탱크(10)에서의 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 제어할 수 있다. 여기서 제어부는, 제1 제어부 및 제2 제어부로 나뉠 수 있다. 이하 제어부의 역할에 따라 제1 및 제2 제어부로 나누어 기술하도록 한다. The control unit controls the standard high-pressure BOG compressor 40 according to the pressure or flow rate of BOG required by the propulsion engine 50 or the standard high-pressure BOG compressor according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10 . (40) can be controlled. Here, the control unit may be divided into a first control unit and a second control unit. Hereinafter, it will be described by dividing it into first and second control units according to the role of the control unit.

제1 제어부는, 추진엔진(50)에서 요구하는 증발가스의 압력 또는 유량에 따라 복수 개의 증발가스 압축기(표준 고압 증발가스 압축기(40))에서 토출되는 증발가스의 압력 또는 유량을 제어하며, 추진엔진(50)에서 요구하는 증발가스의 압력 또는 유량에 따라 복수 개의 증발가스 압축기(표준 고압 증발가스 압축기(40)) 중 어느 하나를 가변주파수드라이브로 제어한다. The first control unit controls the pressure or flow rate of BOG discharged from a plurality of BOG compressors (standard high-pressure BOG compressor 40) according to the pressure or flow rate of BOG required by the propulsion engine 50, and propulsion. According to the pressure or flow rate of BOG required by the engine 50, any one of the plurality of BOG compressors (standard high-pressure BOG compressor 40) is controlled by a variable frequency drive.

구체적으로, 제1 제어부는, 추진엔진(50)에서 요구하는 증발가스의 압력 또는 유량과 제1 압력센서(P1)에서 측정되는 압력 또는 유량센서(F)에서 측정되는 유량을 비교하여 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)를 제어할 수 있다. Specifically, the first control unit compares the pressure or flow rate of the boil-off gas required by the propulsion engine 50 with the pressure or flow rate measured by the pressure or flow rate sensor F measured by the first pressure sensor P1 to first to The fourth BOG compressors 41 to 44 may be controlled.

더욱 구체적으로 제1 제어부는, 추진엔진(50)에서 요구하는 증발가스의 압력이 제1 압력센서(P1)에서 측정한 압력보다 낮은 경우, 제1 및 제2 증발가스 압축기(41,42)의 부하를 증가시키도록 가변주파수드라이브를 제어하며, 추진엔진(50)에서 요구하는 증발가스의 압력이 제1 압력센서(P1)에서 측정한 압력보다 높은 경우, 제1 및 제2 증발가스 압축기(41,42)의 부하를 감소시키도록 가변주파수드라이브를 제어할 수 있다. More specifically, the first control unit, when the pressure of BOG required by the propulsion engine 50 is lower than the pressure measured by the first pressure sensor P1, the first and second BOG compressors 41 and 42 The variable frequency drive is controlled to increase the load, and when the pressure of BOG required by the propulsion engine 50 is higher than the pressure measured by the first pressure sensor P1, the first and second BOG compressors 41 ,42) can control the variable frequency drive to reduce the load.

제2 제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 제어할 수 있다. The second controller may control the standard high-pressure BOG compressor 40 according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10 .

구체적으로 제2 제어부는, 제2 압력센서(P2)로부터 전달받은 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 어느 하나를 스탠바이 상태로 제어하고, 병렬 연결된 증발가스 압축기 나머지의 부하를 증가시키도록 가변주파수드라이브를 제어할 수 있다. Specifically, when the amount of BOG received from the second pressure sensor P2 is less than or equal to a preset amount, the second control unit controls any one of the standard high-pressure BOG compressors 40 to a standby state, and parallel-connected BOG compressors. The variable frequency drive can be controlled to increase the rest of the load.

여기서 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. Here, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor ( 40), even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 is reduced in the ratio of the power consumption to the flow rate, the power consumption is not reduced.

그리고 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And the load amount at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

이와 같이 본 발명의 제2 실시예에서는, 바이패스 라인, 밸브 또는 버퍼탱크등의 추가적인 구축 없이 가변주파수드라이브 제어를 통해 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 제어함으로써, 추가적인 구축비용없이 추진엔진(50)으로 공급될 연료의 안정적인 공급이 가능해지므로 구축 비용이 절감되고 선박(100) 내 사용공간이 확대되는 효과가 있다. As described above, in the second embodiment of the present invention, by controlling the standard high-pressure BOG compressor 40 through variable frequency drive control without additional construction of a bypass line, valve or buffer tank, etc., the propulsion engine 50 without additional construction cost ), since the stable supply of the fuel to be supplied is possible, the construction cost is reduced and the space used in the ship 100 is expanded.

도 3은 본 발명의 제3 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 3 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a third embodiment of the present invention.

도 3에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제3 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50), 버퍼탱크(51) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.As shown in FIG. 3 , the gas treatment system 1 according to the third embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10 , a boosting pump 20 , a preheater 30 , and a standard high-pressure BOG compressor ( 40), a propulsion engine 50, a buffer tank 51, and a control unit (not shown).

본 발명의 실시예에서 버퍼탱크(51) 및 제어부를 제외한 구성들은 도 1을 참고로 기술한 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, components other than the buffer tank 51 and the control unit use the same reference numerals for convenience as each configuration in the gas treatment system 1 according to the first embodiment of the present invention described with reference to FIG. 1 . However, they do not necessarily refer to the same configuration.

이하에서는 도 3을 참고로 하여 본 발명의 제3 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 버퍼탱크(51) 및 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, the gas processing system 1 according to the third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 3 , and the buffer tank 51 and the control unit will be mainly described.

이하 버퍼탱크(51) 및 제어부를 설명하기 전에 본 발명의 실시예에서 추가 구비되는 제2 바이패스라인(BL2) 및 제2 조절밸브(B2)를 설명하고, 압력센서(P) 및 증발가스 공급라인(L2)에 대해서 추가 기술하도록 한다. Hereinafter, before describing the buffer tank 51 and the control unit, the second bypass line BL2 and the second control valve B2 that are additionally provided in the embodiment of the present invention will be described, and the pressure sensor P and the boil-off gas supply The line L2 will be further described.

제2 바이패스라인(BL2)은, 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 하류에서 분기되어 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 상류로 연결되고, 제2 조절밸브(B2)를 구비하여, 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되어 표준 고압 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스가 다시 표준 고압 증발가스 압축기(40)의의 상류로 공급되도록 할 수 있다. The second bypass line BL2 is branched from the downstream of the standard high-pressure BOG compressor 40 on the BOG supply line L2 and is connected to the upstream of the standard high-pressure BOG compressor 40, and a second control valve ( B2) may be provided so that the BOG supplied from the liquefied gas storage tank 10 and compressed in the standard high-pressure BOG compressor 40 is again supplied upstream of the standard high-pressure BOG compressor 40 .

제2 조절밸브(B2)는, 제2 바이패스 라인(BL2) 상에 구비되며, 제1 증발가스 압축기(41)에서 토출되는 증발가스의 적어도 일부를 제1 증발가스 압축기(41)의 상류로 공급하도록 개도를 개폐할 수 있다. 이때, 제2 조절밸브(B2)는, 제어부로부터 유선 또는 무선으로 연결되어 개도 개방 또는 폐쇄 지시를 받을 수 있다. The second control valve B2 is provided on the second bypass line BL2 and transfers at least a portion of the boil-off gas discharged from the first boil-off gas compressor 41 to an upstream of the first boil-off gas compressor 41 . The opening can be opened and closed to supply. At this time, the second control valve (B2) may receive an opening or closing instruction by being wired or wirelessly connected from the control unit.

본 발명의 실시예에서 압력센서(P)는, 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)와 추진엔진(50) 사이에 배치되는 제1 압력센서(P1)를 가질 수 있으며, 이 뿐만 아니라, 제1 실시예에서의 압력센서(P)와 같이 액화가스 저장탱크(10)의 내압을 측정하기 위해 내부 또는 외부에 설치되는 제2 압력센서(P2)를 가질 수 있다. 물론 압력센서(P)는 제어부와 유선 또는 무선으로 연결될 수 있다. In an embodiment of the present invention, the pressure sensor P may have a first pressure sensor P1 disposed between the standard high-pressure BOG compressor 40 and the propulsion engine 50 on the BOG supply line L2, , as well as this, may have a second pressure sensor P2 installed inside or outside to measure the internal pressure of the liquefied gas storage tank 10 like the pressure sensor P in the first embodiment. Of course, the pressure sensor P may be connected to the control unit by wire or wirelessly.

본 발명의 실시예에서 증발가스 공급라인(L2)은, 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45)에 각각 병렬로 연결할 수 있으며, 제1 내지 제5 증발가스 압축기(41~45) 각각을 구비하는 라인을 제1 내지 제5 공급라인(부호 도시하지 않음)으로 호칭할 수 있다.In an embodiment of the present invention, the BOG supply line L2 may be connected in parallel to the first to fifth BOG compressors 41 to 45, respectively, and the first to fifth BOG compressors 41 to 45, respectively. Lines having a line may be referred to as first to fifth supply lines (not shown).

증발가스 공급라인(L2)은, 제1 내지 제5 공급라인의 상류 및 하류에 공통으로 형성되므로, 제1 내지 제5 공급라인의 상류를 상류 공통라인으로 호칭할 수 있고, 제1 내지 제5 공급라인의 하류를 하류 공통라인으로 호칭할 수 있다. Since the boil-off gas supply line L2 is commonly formed upstream and downstream of the first to fifth supply lines, the upstream of the first to fifth supply lines may be referred to as an upstream common line, and the first to fifth supply lines may be referred to as upstream common lines. The downstream of the supply line may be referred to as a downstream common line.

버퍼탱크(51)는, 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)와 추진엔진(50) 사이에 구비되며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 구성 압축기들에서 서로 다른 압력으로 토출되는 증발가스들이 추진엔진(50)이 요구하는 기설정압력을 가지도록 임시 저장한 후, 추진엔진(50)으로 공급한다. The buffer tank 51 is provided between the standard high-pressure boil-off gas compressor 40 and the propulsion engine 50 on the boil-off gas supply line L2, and pressures different from each other in the compressors of the standard high-pressure boil-off gas compressor 40 . Temporarily stored so that boil-off gases discharged to have a preset pressure required by the propulsion engine 50 , and then are supplied to the propulsion engine 50 .

버퍼탱크(51)는, 제1 내지 제4 공급라인 상의 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 하류에 구비될 수 있으며, 이와 달리 하류 공통라인에만 단일하게 구비될 수 있다. The buffer tank 51 may be provided downstream of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 on the first to fourth supply lines. Alternatively, the buffer tank 51 may be provided singly only on the downstream common line.

제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 작동 중단 상태 또는 증발가스의 압축을 구현하지 않는 스탠바이 상태로 제어하되, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 하류의 증발가스 유동을 제어할 수 있다. The control unit controls at least one of the standard high-pressure BOG compressors 40 to a stand-by state that does not implement the compression of BOG or in a stopped operation state according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10, but liquefied gas The flow of BOG downstream of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be controlled according to the amount of BOG generated in the storage tank 10 .

구체적으로 제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량이 기설정 발생량 이상인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40)에서 토출되는 증발가스가 제2 바이패스 라인(BL2)으로 유동하도록 제어하고, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량이 기설정 발생량 미만인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40)에서 토출되는 증발가스가 버퍼탱크(51)로 유동하도록 제어할 수 있다. Specifically, when the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10 is greater than or equal to a preset amount, the controller is configured to allow BOG discharged from the standard high-pressure BOG compressor 40 to flow to the second bypass line BL2. control, and when the amount of BOG generated from the liquefied gas storage tank 10 is less than a preset amount, the BOG discharged from the standard high-pressure BOG compressor 40 may be controlled to flow to the buffer tank 51 .

여기서 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. Here, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor ( 40), even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 is reduced in the ratio of the power consumption to the flow rate, the power consumption is not reduced.

그리고 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And the load amount at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

이와 같이 본 발명의 제3 실시예에서는, 바이패스 라인, 밸브 등의 추가적인 구축 없이 단지 버퍼탱크(51)만을 구축하여 추진엔진(50)으로 공급될 연료의 안정적인 공급이 가능해지므로, 구축 비용이 절감되고 선박(100) 내 사용공간이 확대되는 효과가 있다. As described above, in the third embodiment of the present invention, the stable supply of fuel to be supplied to the propulsion engine 50 is possible by constructing only the buffer tank 51 without additional construction of a bypass line, a valve, etc., thus reducing the construction cost. There is an effect that the space used in the vessel 100 is expanded.

또한, 복잡한 제어로직 없이 단순히 버퍼탱크(51)만으로 추진엔진(50)에 안정적인 공급이 가능해지므로 연료공급의 신뢰성이 향상되고 시스템 안정성이 극대화되는 효과가 있다. In addition, since stable supply to the propulsion engine 50 is possible only with the buffer tank 51 without complicated control logic, the reliability of fuel supply is improved and system stability is maximized.

도 4는 본 발명의 제4 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 4 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a fourth embodiment of the present invention.

도 4에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제4 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50), 오일 저장탱크(60), 오일 펌프(61) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.As shown in FIG. 4 , the gas treatment system 1 according to the fourth embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10 , a boosting pump 20 , a preheater 30 , and a standard high-pressure BOG compressor ( 40), a propulsion engine 50, an oil storage tank 60, an oil pump 61, and a control unit (not shown).

본 발명의 실시예에서 오일 저장탱크(60), 오일 펌프(61) 및 제어부를 제외한 구성들은 도 1을 참고로 기술한 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, components other than the oil storage tank 60, the oil pump 61, and the control unit are each component in the gas treatment system 1 according to the first embodiment of the present invention described with reference to FIG. and the same reference numerals are used for convenience, but do not necessarily refer to the same components.

이하에서는 도 4를 참고로 하여 본 발명의 제4 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 오일 저장탱크(60), 오일 펌프(61) 및 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, the gas treatment system 1 according to the fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 4 , and the oil storage tank 60 , the oil pump 61 and the control unit will be mainly described.

이하 오일 저장탱크(60), 오일 펌프(61) 및 제어부를 설명하기 전에 본 발명의 실시예에서 추가 구비되는 오일 공급라인(L3)을 설명하도록 한다.Hereinafter, before describing the oil storage tank 60 , the oil pump 61 and the control unit, the oil supply line L3 additionally provided in the embodiment of the present invention will be described.

본 발명의 실시예에서는 오일 공급라인(L3)을 더 포함할 수 있다. In the embodiment of the present invention, it may further include an oil supply line (L3).

오일 공급라인(L3)은, 오일 저장탱크(60)와 추진엔진(50)을 직접 연결하거나 또는 오일 저장탱크(60)와 증발가스 공급라인(L2)을 연결하여 오일 저장탱크(60)에 저장된 오일을 추진엔진(60)으로 공급할 수 있다. The oil supply line (L3) is stored in the oil storage tank (60) by directly connecting the oil storage tank (60) and the propulsion engine (50) or by connecting the oil storage tank (60) and the boil-off gas supply line (L2). Oil may be supplied to the propulsion engine 60 .

여기서 오일 공급라인(L3)은, 오일의 공급을 제어하는 밸브(도시하지 않음) 및 오일 펌프(61)를 구비할 수 있으며, 오일 펌프(61)는, 제어부로부터 유선 또는 무선으로 연결되어 공급 또는 공급중단 지시를 받을 수 있다. Here, the oil supply line L3 may include a valve (not shown) for controlling the supply of oil and an oil pump 61 , and the oil pump 61 is wired or wirelessly connected from the control unit to supply or You may receive an order to stop supply.

본 발명의 실시예에서 압력센서(P)는, 제1 실시예에서의 압력센서(P)와 같이 액화가스 저장탱크(10)의 내압을 측정하기 위해 내부 또는 외부에 설치될 수 있으며, 물론 압력센서(P)는 제어부와 유선 또는 무선으로 연결될 수 있다. In an embodiment of the present invention, the pressure sensor (P) may be installed inside or outside to measure the internal pressure of the liquefied gas storage tank (10) like the pressure sensor (P) in the first embodiment, and, of course, the pressure The sensor P may be connected to the controller by wire or wirelessly.

오일 저장탱크(60)는 추진엔진(50)에 공급될 오일을 저장하며, 오일 공급라인(L3)을 통해서 추진엔진(50)과 직접 연결되거나 또는 증발가스 공급라인(L2)과 연결될 수 있다. The oil storage tank 60 stores oil to be supplied to the propulsion engine 50 , and may be directly connected to the propulsion engine 50 through the oil supply line L3 or may be connected to the boil-off gas supply line L2 .

여기서 오일 저장탱크(60)는, 오일을 저장하는 저장 탱크 형태를 가질 수 있으며, 오일은 마린디젤오일(MDO) 또는 중유(HFO)일 수 있다. Here, the oil storage tank 60 may have a form of a storage tank for storing oil, and the oil may be marine diesel oil (MDO) or heavy oil (HFO).

오일 펌프(61)는, 오일 저장탱크(60)에 저장된 오일을 추진엔진(50)으로 공급하되, 추진엔진(50)이 요구하는 압력과 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 공급하는 증발가스의 압력의 차를 보상하기 위해 오일을 추진엔진(50)으로 공급한다. The oil pump 61 supplies the oil stored in the oil storage tank 60 to the propulsion engine 50, but the pressure required by the propulsion engine 50 and the BOG supplied by the standard high-pressure BOG compressor 40 Oil is supplied to the propulsion engine 50 to compensate for the pressure difference.

이때, 오일 펌프(61)는, 오일 저장탱크(60) 내부 또는 외부에 마련될 수 있으며, 일례로 원심형 펌프일 수 있다. In this case, the oil pump 61 may be provided inside or outside the oil storage tank 60 , and may be, for example, a centrifugal pump.

제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 작동 중단 상태 또는 증발가스의 압축을 구현하지 않는 스탠바이 상태로 제어하되, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 오일 펌프(61)를 제어할 수 있다. The control unit controls at least one of the standard high-pressure BOG compressors 40 to a stand-by state that does not implement the compression of BOG or in a stopped operation state according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10, but liquefied gas The oil pump 61 may be controlled according to the amount of BOG generated in the storage tank 10 .

구체적으로, 제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량이 기설정 발생량 미만인 경우, 추진엔진(50)이 요구하는 압력과 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 공급하는 증발가스의 압력의 차만큼의 필요한 오일의 양을 추진엔진(50)으로 공급하도록 오일 펌프(61)를 제어할 수 있다.Specifically, when the amount of BOG generated from the liquefied gas storage tank 10 is less than a preset amount, the control unit may control the pressure required by the propulsion engine 50 and the BOG supplied by the standard high-pressure BOG compressor 40 . The oil pump 61 may be controlled to supply the required amount of oil as much as the pressure difference to the propulsion engine 50 .

제어부는, 오일 공급라인(L3)을 통해서 오일이 추진엔진(50)으로 직접 공급되도록 하여, 추진엔진(50)이 오일을 연소하여 발생되는 압력으로 추진엔진(50)이 요구하는 압력과 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 공급하는 증발가스의 압력의 차를 보상하도록 제어할 수 있다. The control unit causes the oil to be directly supplied to the propulsion engine 50 through the oil supply line L3, so that the propulsion engine 50 burns the oil to generate the pressure required by the propulsion engine 50 and the standard high pressure. It can be controlled to compensate for the difference in the pressure of the boil-off gas supplied by the boil-off gas compressor 40 .

여기서 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. Here, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor ( 40), even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 is reduced in the ratio of the power consumption to the flow rate, the power consumption is not reduced.

그리고 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And the load amount at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

이와 같이 본 발명의 제4 실시예에서는, 바이패스 라인, 밸브, 버퍼탱크 등의 추가적인 구축 없이 단지 오일 저장탱크(60) 및 오일 펌프(61)만을 구축한 후, 표준 고압 증발가스 압축기(40)에서 토출되는 증발가스의 압력변동을 방지하기 위해 오일의 공급을 제어하는 제어부의 제어로 상기 압력변동에 의한 압력차이를 보상함으로써, 추진엔진(50)으로 공급될 연료의 안정적인 공급이 가능해져 구축 비용이 절감되고 선박(100) 내 사용공간이 확대되는 효과가 있다. As such, in the fourth embodiment of the present invention, only the oil storage tank 60 and the oil pump 61 are built without additional construction of a bypass line, a valve, a buffer tank, etc., and then the standard high-pressure BOG compressor 40 By compensating for the pressure difference due to the pressure fluctuation with the control of the control unit that controls the supply of oil to prevent the pressure fluctuation of the boil-off gas discharged from This is reduced and there is an effect that the space used in the vessel 100 is expanded.

도 5는 본 발명의 제5 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 5 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a fifth embodiment of the present invention.

도 5에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제5 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 추가 예열기(31), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50), 증발가스 열교환기(70) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.As shown in FIG. 5 , the gas treatment system 1 according to the fifth embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10 , a boosting pump 20 , an additional preheater 31 , and a standard high-pressure BOG compressor. 40 , a propulsion engine 50 , a boil-off gas heat exchanger 70 and a control unit (not shown).

본 발명의 실시예에서 추가 예열기(31), 증발가스 열교환기(70) 및 제어부를 제외한 구성들은 도 1을 참고로 기술한 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, components other than the additional preheater 31, the boil-off gas heat exchanger 70 and the control unit are each in the gas processing system 1 according to the first embodiment of the present invention described with reference to FIG. Although the same reference numerals are used for configuration and convenience, they do not necessarily refer to the same components.

이하에서는 도 5를 참고로 하여 본 발명의 제5 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 추가 예열기(31), 증발가스 열교환기(70) 및 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. 본 발명의 실시예에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)는 상온용 증발가스 압축기로 호칭될 수 있다. Hereinafter, the gas processing system 1 according to the fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 5 , and the additional preheater 31 , the boil-off gas heat exchanger 70 and the control unit will be mainly described. In the embodiment of the present invention, the standard high-pressure BOG compressor 40 may be referred to as a BOG compressor for room temperature.

이하 추가 예열기(31), 증발가스 열교환기(70) 및 제어부를 설명하기 전에 본 발명의 실시예에서 추가 구비되는 재액화 라인(L5)을 설명하도록 한다.Hereinafter, before describing the additional preheater 31 , the boil-off gas heat exchanger 70 and the control unit, the reliquefaction line L5 additionally provided in the embodiment of the present invention will be described.

재액화 라인(L5)은, 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 하류에서 분기되어 액화가스 저장탱크(10)와 연결되며, 증발가스 열교환기(70)를 구비할 수 있다. 여기서 재액화 라인(L5)은, 증발가스의 공급을 제어하는 밸브(도시하지 않음)를 구비할 수 있다. The reliquefaction line (L5) is branched from the downstream of the standard high-pressure BOG compressor (40) on the BOG supply line (L2) and is connected to the liquefied gas storage tank (10), and is provided with a BOG heat exchanger (70). can Here, the reliquefaction line L5 may include a valve (not shown) for controlling the supply of boil-off gas.

추가 예열기(31)는, 증발가스 공급라인(L2) 상의 증발가스 열교환기(70)와 상온용 증발가스 압축기(40) 사이에 구비되되, 상온용 증발가스 압축기(40)로 공급되는 증발가스를 예열하고, 복수 개의 상온용 증발가스 압축기(40) 중 적어도 어느 하나에 구비되어 증발가스 열교환기(70)가 가동하지 않는 경우에만 가동될 수 있다.The additional preheater 31 is provided between the BOG heat exchanger 70 on the BOG supply line L2 and the BOG compressor 40 for room temperature, the BOG supplied to the BOG compressor 40 for room temperature. It is preheated, and is provided in at least one of the plurality of BOG compressors 40 for room temperature and may be operated only when the BOG heat exchanger 70 is not in operation.

추가 예열기(31)는, 구성 압축기(41~44) 중 어느 하나(일례로 제1 증발가스 압축기(41))에만 구비되어 증발가스 열교환기(70)가 가동하지 않는 경우에만 가동할 수 있다. The additional preheater 31 is provided only in any one of the constituent compressors 41 to 44 (eg, the first boil-off gas compressor 41 ) and can be operated only when the boil-off gas heat exchanger 70 does not operate.

추가 예열기(31)는, 상온용 증발가스 압축기(40) 중 하나(구성 압축기 하나; 일례로 제1 증발가스 압축기(41) 하나)가 처리할 수 있는 증발가스의 양만큼을 예열할 수 있는 용량을 가질 수 있다. The additional preheater 31 has a capacity to preheat the amount of BOG that one of the BOG compressors 40 for room temperature (one component compressor; for example, one first BOG compressor 41) can process can have

증발가스 열교환기(70)는, 재액화 라인(L5) 및 증발가스 공급라인(L2) 상에 구비되되, 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되는 증발가스를 상온용 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스와 열교환한다. The BOG heat exchanger 70 is provided on the reliquefaction line L5 and the BOG supply line L2, and the BOG supplied from the liquefied gas storage tank 10 is transferred from the BOG compressor 40 for room temperature. It exchanges heat with compressed boil-off gas.

증발가스 열교환기(70)에서 열교환된 증발가스는, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 압축된 증발가스와 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되는 증발가스가 있으며, 서로의 열교환을 통해 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되는 증발가스는 가열되고, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 압축된 증발가스는 냉각된다. BOG exchanged in the BOG heat exchanger 70 includes BOG compressed by the first to fourth BOG compressors 41 to 44 and BOG supplied from the liquefied gas storage tank 10, and BOG supplied from the liquefied gas storage tank 10 through heat exchange is heated, and the BOG compressed in the first to fourth BOG compressors 41 to 44 is cooled.

증발가스 열교환기(70)에서 열교환된 증발가스 중 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 압축된 증발가스는, 액화가스 저장탱크(10)로 공급되고, 증발가스 열교환기(20)에서 열교환된 증발가스 중 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되는 증발가스는 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)로 공급될 수 있다. BOG compressed in the first to fourth BOG compressors 41 to 44 among the BOG heat exchanged in the BOG heat exchanger 70 is supplied to the liquefied gas storage tank 10, and the BOG heat exchanger 20 ), the BOG supplied from the liquefied gas storage tank 10 among the BOG heat-exchanged may be supplied to the first to fourth BOG compressors 41 to 44 .

이를 통해서 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 압축된 증발가스는, 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되는 증발가스로부터 냉열을 공급받아 부분재액화될 수 있으며, 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되는 증발가스는 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 압축된 증발가스로부터 열원을 공급받아 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)로 공급되기 전에 예열될 수 있다. Through this, the BOG compressed in the first to fourth BOG compressors 41 to 44 may be partially re-liquefied by receiving cooling heat from BOG supplied from the liquefied gas storage tank 10, and the liquefied gas storage tank The BOG supplied in (10) is supplied with a heat source from the BOG compressed in the first to fourth BOG compressors 41 to 44 and preheated before being supplied to the first to fourth BOG compressors 41 to 44. can be

제어부는, 증발가스 열교환기(70)로 상온용 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스의 공급 유무에 따라, 증발가스 열교환기(70)와 추가 예열기(31)를 제어할 수 있다. The controller may control the BOG heat exchanger 70 and the additional preheater 31 according to whether BOG compressed in the BOG compressor 40 for room temperature is supplied to the BOG heat exchanger 70 .

구체적으로, 제어부는, 상온용 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스가 증발가스 열교환기(70)로 공급되지 않는 경우 추가 예열기(31)를 가동하고, 상온용 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스가 증발가스 열교환기(70)로 공급되는 경우, 추가 예열기(31)의 가동을 중단하도록 제어할 수 있다. 여기서 증발가스 열교환기(70)가 가동하지 않는 경우(상온용 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스가 증발가스 열교환기(70)로 공급되지 않는 경우)는, 증발가스 열교환기(70)가 가동하는 경우(상온용 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스가 증발가스 열교환기(70)로 공급되는 경우)보다 우선할 수 있다. Specifically, the controller operates the additional preheater 31 when the BOG compressed in the BOG compressor 40 for room temperature is not supplied to the BOG heat exchanger 70, and operates the BOG compressor 40 for room temperature. When the compressed boil-off gas is supplied to the boil-off gas heat exchanger 70 , the operation of the additional preheater 31 may be stopped. Here, when the boil-off gas heat exchanger 70 does not operate (when the boil-off gas compressed in the boil-off gas compressor 40 for room temperature is not supplied to the boil-off gas heat exchanger 70), the boil-off gas heat exchanger 70 may take precedence over the case in which the BOG is operated (when BOG compressed in the BOG compressor 40 for room temperature is supplied to the BOG heat exchanger 70).

상기 제어부의 제어는, 증발가스 열교환기(70)가 구동하기 전 즉, 증발가스 열교환기(70)의 초기 구동 구간에 이루어질 수 있다. The control of the controller may be performed before the boil-off gas heat exchanger 70 is driven, that is, during the initial driving period of the boil-off gas heat exchanger 70 .

증발가스 열교환기(70)의 초기 구동 구간은, 잠시 상온용 증발가스 압축기(40)에서 압축된 증발가스가 증발가스 열교환기(70)로 공급되지 않는 시기가 존재한다. 이 경우, 상온용 증발가스 압축기(40)에 예열되지 않는 증발가스가 공급될 우려가 존재하여 상온용 증발가스 압축기(40)의 초기 구동 효율이 매우 저하되는 단점이 있었다. In the initial driving section of the boil-off gas heat exchanger 70 , there is a period in which the boil-off gas compressed in the boil-off gas compressor 40 for room temperature is not supplied to the boil-off gas heat exchanger 70 for a while. In this case, there is a possibility that the BOG that is not preheated to be supplied to the BOG compressor 40 for room temperature has a disadvantage that the initial driving efficiency of the BOG compressor 40 for room temperature is greatly reduced.

이에 본 발명의 실시예에서는, 예열기(30)를 구비하지 않고 추가 예열기(31)를 제1 증발가스 압축기(41)의 상류에만 구비하도록 한 후, 제어부를 통해 증발가스 열교환기(70)의 초기 구동 구간에만 제1 증발가스 압축기(41)만 구동하도록 제어할 수 있다. Accordingly, in the embodiment of the present invention, the additional preheater 31 is provided only upstream of the first BOG compressor 41 without the preheater 30 , and then the BOG heat exchanger 70 is initially installed through the control unit. It can be controlled to drive only the first boil-off gas compressor 41 only in the driving section.

이를 통해 증발가스 열교환기(70)의 초기 구동 구간에 제1 증발가스 압축기(41)에서 압축된 증발가스가 증발가스 열교환기(70)로 공급되도록 하여, 증발가스 열교환기(70)에서 열교환되어 예열된 증발가스가 나머지 제2 내지 제4 증발가스 압축기(42~44)로 공급되도록 할 수 있다. Through this, the boil-off gas compressed in the first boil-off gas compressor 41 is supplied to the boil-off gas heat exchanger 70 in the initial driving section of the boil-off gas heat exchanger 70 and heat exchanged in the boil-off gas heat exchanger 70 is performed. The preheated BOG may be supplied to the remaining second to fourth BOG compressors 42 to 44 .

즉, 본 발명의 실시예에서는 상기와 같은 제어부의 제어를 통해서 상온용 증발가스 압축기(40)의 구동 효율을 최적화하여 구동 효율을 극대화할 수 있으며, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)로 유입되는 증발가스의 유량을 커버할 수 있는 용량이 큰 예열기 대신 제1 증발가스 압축기(41)로 유입되는 증발가스의 유량을 커버할 수 있는 용량을 가진 추가 예열기(31)만으로도 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)로 공급되는 증발가스의 예열을 최적화할 수 있어 구축 비용이 절감되고 공간 활용성이 극대화되는 효과가 있다. That is, in the embodiment of the present invention, it is possible to maximize the driving efficiency by optimizing the driving efficiency of the BOG compressor 40 for room temperature through the control of the controller as described above, and the first to fourth BOG compressors 41 to 44 ) instead of the preheater having a large capacity to cover the flow rate of BOG introduced into the first BOG compressor 41, only the additional preheater 31 having a capacity to cover the flow rate of BOG flowing into the first BOG compressor 41 is used. Preheating of the boil-off gas supplied to the fourth boil-off gas compressors 41 to 44 can be optimized, thereby reducing construction costs and maximizing space utilization.

본 발명의 실시예에서는, 증발가스 감압기(도시하지 않음) 및 기액 분리기(도시하지 않음)를 더 포함할 수 있다. In an embodiment of the present invention, a boil-off gas pressure reducer (not shown) and a gas-liquid separator (not shown) may be further included.

증발가스 감압기는, 재액화 라인(L5) 상의 증발가스 열교환기(70)의 하류에 구비되어, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 가압되어 증발가스 열교환기(70)에서 열교환된 증발가스를 감압 또는 팽창시켜 적어도 일부를 액화시킨다. 예를 들어, 증발가스 감압기는 150 내지 350bar의 증발가스를 1bar 내지 10bar로 감압할 수 있으며, 증발가스가 액화되어 액화가스 저장탱크(10)로 이송시 1bar 까지도 감압될 수 있고, 감압시 증발가스는 냉각효과가 이루어질 수 있다.The BOG reducer is provided downstream of the BOG heat exchanger 70 on the reliquefaction line L5, is pressurized by the first to fourth BOG compressors 41 to 44, and heat exchanges in the BOG heat exchanger 70 At least part of the boil-off gas is liquefied by decompression or expansion. For example, the boil-off gas pressure reducer can reduce the boil-off gas of 150 to 350 bar to 1 bar to 10 bar, and when the boil-off gas is liquefied and transferred to the liquefied gas storage tank 10, the pressure can be reduced to even 1 bar, and when the pressure is reduced, boil off gas can have a cooling effect.

본 실시예서는, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 가압된 증발가스는 증발가스 열교환기(70)에서 액화가스 저장탱크(10)에서 공급된 증발가스와 열교환되어 냉각되나, 압력은 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 토출된 토출압을 유지할 수 있다. In this embodiment, the BOG pressurized in the first to fourth BOG compressors 41 to 44 is cooled by heat exchange with BOG supplied from the liquefied gas storage tank 10 in the BOG heat exchanger 70, The pressure may maintain the discharge pressure discharged from the first to fourth BOG compressors 41 to 44 .

이에 따라 본 실시예는 상기와 같이 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 가압된 증발가스가 증발가스 열교환기(70)에서 열교환되어 냉열을 공급받은 후에도 고압을 유지하고 있음을 이용하여, 증발가스 감압기를 통해 증발가스를 감압시켜서 증발가스가 추가 냉각되도록 할 수 있다. Accordingly, in this embodiment, as described above, the BOG pressurized in the first to fourth BOG compressors 41 to 44 is heat-exchanged in the BOG heat exchanger 70 to maintain a high pressure even after receiving cooling heat. Thus, the boil-off gas may be reduced through the boil-off gas pressure reducer to further cool the boil-off gas.

이를 통해 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 가압된 증발가스는 증발가스 열교환기(70)에서 부분 재액화되나 증발가스 감압기에서는 최종적으로 완전 액화될 수 있다. Through this, the BOG pressurized in the first to fourth BOG compressors 41 to 44 is partially reliquefied in the BOG heat exchanger 70, but may be finally completely liquefied in the BOG decompressor.

구체적으로, 증발가스는 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 다단 가압되어 150 내지 350bar의 압력을 가질 수 있고, 온도는 45도 내외로 이루어질 수 있다. 45도 내외의 온도로 상승된 증발가스는 증발가스 열교환기(70)로 회수되어 액화가스 저장탱크(10)에서 공급되는 -100도 내외의 증발가스와 열교환되며, -97도 내외의 온도로 냉각된 후 증발가스 감압기로 공급된다. 이때, 증발가스 감압기에서 증발가스는, 감압에 의해 냉각되어 약 1bar의 압력과 약 -162.3도 정도의 온도를 가질 수 있다.Specifically, the boil-off gas may be pressurized in multiple stages in the first to fourth boil-off gas compressors 41 to 44 to have a pressure of 150 to 350 bar, and the temperature may be made around 45 degrees. The boil-off gas that has risen to a temperature of about 45 degrees is recovered by the boil-off gas heat exchanger 70 and exchanged heat with the boil-off gas supplied from the liquefied gas storage tank 10 at around -100 degrees, and cooled to a temperature of about -97 degrees. It is then supplied to the boil-off gas pressure reducer. At this time, the boil-off gas in the boil-off gas pressure reducer may be cooled by reduced pressure to have a pressure of about 1 bar and a temperature of about -162.3 degrees.

이와 같이, 본 실시예에서는, 증발가스 감압기를 통한 증발가스의 감압으로 증발가스가 -162도보다 낮은 온도를 가지게 되므로, 약 30~40%의 증발가스 액화율을 구현할 수 있다. 이는 증발가스의 감압되는 압력 범위가 클수록 증발가스의 냉각효과가 증대될 수 있음을 이용한 것이다. As such, in the present embodiment, since the boil-off gas has a temperature lower than -162 degrees Celsius due to the decompression of the boil-off gas through the boil-off gas pressure reducer, a boil-off gas liquefaction rate of about 30 to 40% can be implemented. This is using the fact that the greater the pressure range of the boil-off gas, the greater the cooling effect of the boil-off gas.

여기서, 증발가스 감압기는 줄 톰슨 밸브(Joule-Thomson Valve)로 이루어질 수 있다. 이와 달리, 증발가스 감압기는 팽창기(익스팬더; Expander)로 이루어질 수도 있다. Here, the boil-off gas pressure reducer may be formed of a Joule-Thomson valve. Alternatively, the boil-off gas pressure reducer may be formed of an expander (expander).

팽창기는 별도의 전력을 이용하지 않고도 구동될 수 있다. 특히, 발생된 동력을 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 구동시키는 전력으로 활용함으로써, 가스 처리 시스템(1)의 효율을 향상시킬 수 있다. 동력전달은 예를 들어, 기어연결 또는 전기변환 후 전달 등에 의해 이루어질 수 있다.The inflator can be driven without using separate power. In particular, the efficiency of the gas treatment system 1 may be improved by using the generated power as power for driving the first to fourth BOG compressors 41 to 44 . Power transmission may be performed, for example, by gear connection or transmission after electrical conversion.

기액분리기(separator)는, 재액화 라인(L5) 상의 증발가스 열교환기(70) 하류에 구비되는 증발가스 감압기 하류에 구비되되, 증발가스 감압기에서 감압 또는 팽창된 증발가스를 임시저장하며, 중력을 통해 증발가스를 액체와 기체로 분리한다. The gas-liquid separator is provided downstream of the boil-off gas pressure reducer provided downstream of the boil-off gas heat exchanger 70 on the reliquefaction line L5, and temporarily stores the boil-off gas decompressed or expanded in the boil-off gas pressure reducer, Gravity separates boil-off gas into liquid and gas.

이때 기체는 플래시 가스이며, 온도가 대략 -162.3도가 된다. 이 플래시 가스와 액화가스 저장탱크(10)에서 발생한 -100도의 증발가스는 증발가스 열교환기(70) 상류에서 혼합되어 -110 내지 -120도(약 -114도)의 온도를 가진 혼합가스가 되고, 혼합가스는 -110 내지 -120도(약 -114도)의 온도를 가진 상태로 증발가스 열교환기(70)에 유입될 수 있다.At this point, the gas is a flash gas, and the temperature is approximately -162.3 degrees. The flash gas and the boil-off gas of -100 degrees generated in the liquefied gas storage tank 10 are mixed in the upstream of the boil-off gas heat exchanger 70 to become a mixed gas having a temperature of -110 to -120 degrees (about -114 degrees). , the mixed gas may be introduced into the boil-off gas heat exchanger 70 in a state having a temperature of -110 to -120 degrees (about -114 degrees).

따라서, 재액화 라인(L5)을 따라 회수되는 45도의 증발가스는, 증발가스 열교환기(70)에서 증발가스 공급라인(L2)을 통해 공급되는 -110 내지 -120도의 혼합가스와 열교환함으로써 냉각될 수 있다. 이는 플래시 가스의 회수가 없을 경우(45도의 증발가스가 -100도의 증발가스와 열교환)와 대비할 때, 증발가스의 추가적인 냉각이 구현될 수 있음을 알 수 있다.Therefore, the boil-off gas of 45 degrees recovered along the reliquefaction line L5 is cooled by heat exchange with the mixed gas of -110 to -120 degrees supplied through the boil-off gas supply line L2 in the boil-off gas heat exchanger 70. can It can be seen that additional cooling of the boil-off gas can be realized when there is no recovery of the flash gas (heat exchange with boil-off gas at -100 degrees of boil-off gas at 45 degrees).

이로 인해 증발가스 열교환기(70)에서 토출되어 증발가스 감압기로 유입되는 증발가스는, 플래시 가스의 순환이 없을 경우(약 -97도)보다 낮은 약 -112도일 수 있으며, 증발가스 감압기에 의해 감압되면 약 -163.7도로 냉각될 수 있다. 이 경우 플래시 가스의 순환이 없는 경우보다 더욱 많은 증발가스가 증발가스 감압기에 의해 액화되어 액화가스 저장탱크(10)로 회수될 수 있다.For this reason, the boil-off gas discharged from the boil-off gas heat exchanger 70 and introduced into the boil-off gas pressure reducer may be about -112 degrees lower than when there is no flash gas circulation (about -97 degrees), and the pressure is reduced by the boil-off gas pressure reducer. It can be cooled to about -163.7 degrees. In this case, more BOG may be liquefied by the BOG reducer and recovered to the liquefied gas storage tank 10 than in the case where there is no flash gas circulation.

따라서 본 실시예서는, 기액분리기를 통해 발생된 플래시 가스를 증발가스 열교환기(70) 상류에 공급함으로써, 액화가스 저장탱크(10)로부터 증발가스 열교환기(70)로 공급되는 증발가스의 온도가 충분히 낮게 되고, 이로 인해 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 압축되어 증발가스 열교환기(70)로 리턴되는 증발가스의 액화 효율을 60% 이상으로 끌어 올릴 수 있는 효과가 있다.Therefore, in this embodiment, by supplying the flash gas generated through the gas-liquid separator to the upstream of the boil-off gas heat exchanger 70 , the temperature of the boil-off gas supplied from the liquefied gas storage tank 10 to the boil-off gas heat exchanger 70 is increased. It is sufficiently low, and this has the effect of raising the liquefaction efficiency of the BOG compressed in the first to fourth BOG compressors 41 to 44 and returned to the BOG heat exchanger 70 to 60% or more.

기액분리기에서 증발가스는, 액체와 기체로 분리되어 액체는 액화가스 저장탱크(10)로 공급되고, 기체는 플래시 가스로서 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)의 상류로 회수될 수 있다. BOG in the gas-liquid separator is separated into liquid and gas, the liquid is supplied to the liquefied gas storage tank 10, and the gas is recovered as a flash gas upstream of the first to fourth BOG compressors 41 to 44. there is.

즉, 기액분리기에서 증발가스가 액체와 기체로 분리되면, 액화된 증발가스(액체)와 플래시 가스(기체)는 각각이 재액화 라인(L5)을 통해 액화가스 저장탱크(10)로 회수거나, 플래시가스 공급라인(도시하지 않음)을 통해 증발가스 열교환기(70)의 상류로 회수될 수 있다.That is, when BOG is separated into liquid and gas in the gas-liquid separator, the liquefied BOG (liquid) and flash gas (gas) are each recovered to the liquefied gas storage tank 10 through the reliquefaction line L5, or It may be recovered upstream of the boil-off gas heat exchanger 70 through a flash gas supply line (not shown).

이와 같이 본 실시예에서의 기액분리기는, 액화된 증발가스를 액화가스 저장탱크(10)로 회수시키고, 기액분리기에서 발생된 플래시 가스를 증발가스 열교환기(70)의 상류로 회수시킴으로써, 잉여 증발가스를 재액화시켜 액화가스 저장탱크(10)에 재저장할 수 있으며 플래시가스를 버리지 않고 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)를 통해 재가압시켜 추진엔진(50)에서 재사용하도록 공급할 수 있다. As described above, the gas-liquid separator in this embodiment recovers the liquefied BOG to the liquefied gas storage tank 10 and recovers the flash gas generated in the gas-liquid separator to the upstream of the BOG heat exchanger 70, thereby surplus evaporation The gas can be re-liquefied and stored again in the liquefied gas storage tank 10, and the flash gas is re-pressurized through the first to fourth boil-off gas compressors 41 to 44 without discarding it and supplied to be reused in the propulsion engine 50. there is.

도 6은 본 발명의 제6 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 6 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a sixth embodiment of the present invention.

도 6에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제6 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 고압 펌프(22), 기화기(23), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.As shown in FIG. 6 , the gas treatment system 1 according to the sixth embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10 , a boosting pump 20 , a high pressure pump 22 , a vaporizer 23 , It includes a preheater 30, a standard high-pressure BOG compressor 40, a propulsion engine 50, and a control unit (not shown).

본 발명의 실시예에서 고압 펌프(22), 기화기(23) 및 제어부를 제외한 구성들은 도 1을 참고로 기술한 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, components other than the high-pressure pump 22, the vaporizer 23, and the control unit are for convenience and each configuration in the gas treatment system 1 according to the first embodiment of the present invention described with reference to FIG. The same reference numerals are used, but do not necessarily refer to the same components.

이하에서는 도 6을 참고로 하여 본 발명의 제6 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 고압 펌프(22), 기화기(23) 및 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, the gas processing system 1 according to the sixth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 6 , and the high-pressure pump 22 , the vaporizer 23 and the control unit will be mainly described.

이하 고압 펌프(22), 기화기(23) 및 제어부를 설명하기 전에 본 발명의 실시예에서 추가 구비되는 액화가스 공급라인(L4)을 설명하도록 한다.Hereinafter, the liquefied gas supply line (L4) additionally provided in the embodiment of the present invention will be described before describing the high-pressure pump 22, the vaporizer 23 and the control unit.

액화가스 공급라인(L4)은, 액화가스 저장탱크(10)와 추진엔진(50)을 연결하거나 또는 액화가스 저장탱크(10)와 증발가스 공급라인(L2) 상의 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 하류와 연결되며, 고압 펌프(22) 및 기화기(23)를 구비할 수 있다. 여기서 액화가스 공급라인(L4)은, 액화가스의 공급을 제어하는 밸브(도시하지 않음)를 구비할 수 있다. The liquefied gas supply line (L4) connects the liquefied gas storage tank 10 and the propulsion engine 50 or the liquefied gas storage tank 10 and the standard high-pressure boil-off gas compressor 40 on the boil-off gas supply line (L2). It is connected to the downstream of the, and may be provided with a high-pressure pump 22 and a vaporizer (23). Here, the liquefied gas supply line L4 may include a valve (not shown) for controlling the supply of the liquefied gas.

고압 펌프(22)는, 액화가스 공급라인(L4) 상의 부스팅 펌프(20)와 기화기(23) 사이에 구비되되, 부스팅 펌프(20)로부터 가압된 액화가스를 공급받아 고압으로 가압할 수 있다. The high-pressure pump 22 is provided between the boosting pump 20 and the vaporizer 23 on the liquefied gas supply line L4, and may receive the pressurized liquefied gas from the boosting pump 20 and pressurize it to a high pressure.

기화기(23)는, 액화가스 공급라인(L4) 상의 고압 펌프(22)와 추진엔진(50) 사이에 구비되되, 고압 펌프(22)로부터 고압으로 가압된 액화가스를 공급받아 기화시킨다. The vaporizer 23 is provided between the high-pressure pump 22 and the propulsion engine 50 on the liquefied gas supply line L4, and receives the liquefied gas pressurized at high pressure from the high-pressure pump 22 and vaporizes it.

제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 제어할 수 있으며, 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 증발가스의 압축을 구현하지 않는 스탠바이 상태로 제어할 수 있다. The controller may control the standard high-pressure BOG compressor 40 according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10, and evaporate at least one of the standard high-pressure BOG compressors 40 according to the amount of BOG generated. It can be controlled in a standby state that does not implement gas compression.

구체적으로, 제어부는 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 어느 하나를 스탠바이 상태로 제어하고, 병렬 연결된 표준 고압 증발가스 압축기(40) 나머지의 부하를 증가시키도록 제어할 수 있다. Specifically, when the amount of BOG generated is less than or equal to a preset amount, the controller controls any one of the standard high-pressure BOG compressors 40 to a standby state and increases the load of the rest of the standard high-pressure BOG compressors 40 connected in parallel. can be controlled

이때, 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. At this time, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor. It is a point at which power consumption is not reduced even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 in the ratio of the power consumption to the flow rate of (40) is reduced.

그리고, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And, the load at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

이와 같이 본 발명의 제6 실시예에서는, 증발가스의 처리를 위한 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 로드를 줄일 수 있고, 구축 비용이 절감되는 효과가 있다. As described above, in the sixth embodiment of the present invention, the load of the standard high-pressure BOG compressor 40 for the treatment of BOG can be reduced, and the construction cost is reduced.

도 7은 본 발명의 제7 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 7 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a seventh embodiment of the present invention.

도 7에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제7 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 고압 펌프(22), 기화기(23), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40; 이하 상온용 증발가스 압축기로 호칭될 수 있음), 극저온 증발가스 압축기(40a), 추진엔진(50), 발전엔진(50a) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.As shown in FIG. 7 , the gas treatment system 1 according to the seventh embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10 , a boosting pump 20 , a high-pressure pump 22 , a vaporizer 23 , A preheater 30, a standard high-pressure BOG compressor 40 (hereinafter may be referred to as a BOG compressor for room temperature), a cryogenic BOG compressor 40a, a propulsion engine 50, a power generation engine 50a, and a control unit (not shown) not) are included.

본 발명의 실시예에서 극저온 증발가스 압축기(40a), 발전엔진(50a) 및 제어부를 제외한 구성들은 도 1을 참고로 기술한 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, components except for the cryogenic boil-off gas compressor 40a, the power generation engine 50a, and the control unit are each in the gas processing system 1 according to the first embodiment of the present invention described with reference to FIG. Although the same reference numerals are used for configuration and convenience, they do not necessarily refer to the same components.

이하에서는 도 7을 참고로 하여 본 발명의 제7 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 극저온 증발가스 압축기(40a), 발전엔진(50a) 및 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, the gas processing system 1 according to the seventh embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 7 , and the cryogenic BOG compressor 40a, the power generation engine 50a, and the control unit will be mainly described.

이하 극저온 증발가스 압축기(40a), 발전엔진(50a) 및 제어부를 설명하기 전에 본 발명의 실시예에서 추가 구비되는 발전엔진 연료 공급라인(L2a)을 설명하도록 한다.Hereinafter, before describing the cryogenic BOG compressor 40a, the power generation engine 50a, and the control unit, the power generation engine fuel supply line L2a additionally provided in the embodiment of the present invention will be described.

발전엔진 연료 공급라인(L2a)은, 액화가스 저장탱크(10)와 발전엔진(50a)을 연결하거나 또는 증발가스 공급라인(L2) 상의 예열기(30)와 액화가스 저장탱크(10) 사이에서 분기되어 발전엔진(50a)으로 연결되며, 극저온 증발가스 압축기(40a)를 구비할 수 있다. The power generation engine fuel supply line (L2a) connects the liquefied gas storage tank (10) and the power generation engine (50a) or branches between the preheater (30) and the liquefied gas storage tank (10) on the boil-off gas supply line (L2) It is connected to the power generation engine 50a, and may be provided with a cryogenic boil-off gas compressor (40a).

발전엔진 연료 공급라인(L2a)은, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생된 증발가스를 발전엔진(50a)으로 공급할 수 있으며, 예열되지 않은 증발가스를 극저온 증발가스 압축기(40a)를 이용하여 압축한 후 발전엔진(50a)으로 공급할 수 있다. The power generation engine fuel supply line L2a may supply BOG generated in the liquefied gas storage tank 10 to the power generation engine 50a, and compress the BOG that has not been preheated using a cryogenic BOG compressor 40a. After that, it can be supplied to the power generation engine 50a.

여기서 발전엔진 연료 공급라인(L2a)은, 증발가스의 공급을 제어하는 밸브(도시하지 않음)를 구비할 수 있으며, 증발가스 공급라인(L2)이 증발가스 제1 공급라인으로 호칭되는 경우에 증발가스 제2 공급라인으로 호칭될 수 있다. Here, the power generation engine fuel supply line L2a may include a valve (not shown) for controlling the supply of boil-off gas, and when the boil-off gas supply line L2 is called the boil-off gas first supply line, it evaporates. It may be referred to as a gas second supply line.

극저온 증발가스 압축기(40a)는, 액화가스 저장탱크(10)로부터 공급되는 증발가스 중 예열기(30)의 상류에서 분기되어 공급되는 증발가스를 가압하여 발전엔진(50a)으로 공급한다. The cryogenic boil-off gas compressor 40a presses the boil-off gas that is branched from the upstream of the preheater 30 among the boil-off gas supplied from the liquefied gas storage tank 10 and supplies it to the power generation engine 50a.

극저온 증발가스 압축기(40a)는, 발전엔진 연료 공급라인(L2a) 상에 구비되어 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스를 예열없이 공급받아 압축할 수 있으며, 압축된 증발가스를 발전엔진(50a)으로 공급할 수 있다. The cryogenic BOG compressor 40a is provided on the power generation engine fuel supply line L2a to receive and compress BOG generated from the liquefied gas storage tank 10 without preheating, and converts the compressed BOG into the power generation engine. (50a) can be supplied.

발전엔진(50a)은, 액화가스 저장탱크(10)로부터 공급되는 증발가스를 연료로 사용한다. 즉, 발전엔진(50a)는, 증발가스를 필요로 하며 이를 원료로 하여 구동될 수 있다. 발전엔진(50a)는, 발전기로 예를들어 DFDE 또는 DFDG일 수 있으며, 이에 한정되지 않는다.The power generation engine 50a uses boil-off gas supplied from the liquefied gas storage tank 10 as a fuel. That is, the power generation engine 50a requires boil-off gas and can be driven using this as a raw material. The power generation engine 50a may be, for example, DFDE or DFDG as a generator, but is not limited thereto.

구체적으로, 발전엔진(50a)는, 극저온 증발가스 압축기(40a)와 발전엔진 연료 공급라인(L2a)을 통해 연결될 수 있으며, 극저온 증발가스 압축기(40a)에서 저압(2 내지 8bar; 바람직하게는 4 내지 6bar)으로 압축된 증발가스를 공급받아 연료로 사용할 수 있다. Specifically, the power generation engine 50a may be connected to the cryogenic BOG compressor 40a and the power generation engine fuel supply line L2a, and a low pressure (2 to 8 bar; preferably 4) in the cryogenic BOG compressor 40a. to 6 bar) compressed BOG may be supplied and used as fuel.

또한, 발전엔진(50a)는, 이종연료가 사용가능한 이종연료엔진일 수 있어, 증발가스뿐만 아니라 오일을 연료로 사용할 수 있으나, 증발가스와 오일이 혼합되어 공급되지 않고 증발가스 또는 오일이 선택적으로 공급될 수 있다. 이는 연소 온도가 상이한 두 물질이 혼합 공급되는 것을 차단하여, 발전엔진(50a)의 효율이 떨어지는 것을 방지하기 위함이다.In addition, the power generation engine 50a may be a heterogeneous fuel engine capable of using different fuels, so that not only boil-off gas but also oil can be used as fuel, but the boil-off gas and oil are not mixed and supplied, and the boil-off gas or oil is selectively supplied. can be supplied. This is to prevent the two materials having different combustion temperatures from being mixed and supplied, thereby preventing the efficiency of the power generation engine 50a from falling.

또한, 발전엔진(50a)는, 보일러로서 청수(Fresh water)를 가열하여 스팀을 생성할 수 있고, 생성된 스팀으로 전력을 발생시키거나 남는 스팀을 별도의 스팀저장매체에 저장할 수 있다. In addition, the power generation engine 50a may generate steam by heating fresh water as a boiler, and may generate electric power from the generated steam or store the remaining steam in a separate steam storage medium.

발전엔진(50a)은, 생성된 스팀을 예열기(30), 추가 예열기(31) 또는 강제 기화기(21)에 공급할 수 있으며, 이를 통해 예열기(30, 추가 예열기(31) 또는 강제 기화기(21)가 증발가스를 가열할 수 있도록 한다.The power generation engine 50a may supply the generated steam to the preheater 30, the additional preheater 31, or the forced carburetor 21, through which the preheater 30, the additional preheater 31 or the forced carburetor 21 is Allow the boil-off gas to be heated.

이때, 발전엔진(50a)은 추진엔진(50)이 고압 수요처로 호칭되는 경우에 저압 수요처로 호칭될 수 있다. In this case, the power generation engine 50a may be referred to as a low-pressure demander when the propulsion engine 50 is called a high-pressure demander.

제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40; 상온용 증발가스 압축기)를 제어할 수 있으며, 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 증발가스의 압축을 구현하지 않는 스탠바이 상태로 제어할 수 있다. The controller may control the standard high-pressure BOG compressor (40; BOG compressor for room temperature) according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10, and the standard high-pressure BOG compressor (40) according to the amount of BOG generated ) can be controlled in a standby state that does not implement the compression of boil-off gas.

구체적으로, 제어부는 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 어느 하나를 스탠바이 상태로 제어하고, 병렬 연결된 표준 고압 증발가스 압축기(40) 나머지의 부하를 증가시키도록 제어할 수 있다. Specifically, when the amount of BOG generated is less than or equal to a preset amount, the controller controls any one of the standard high-pressure BOG compressors 40 to a standby state and increases the load of the rest of the standard high-pressure BOG compressors 40 connected in parallel. can be controlled

이때, 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. At this time, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor. It is a point at which power consumption is not reduced even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 in the ratio of the power consumption to the flow rate of (40) is reduced.

그리고, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And, the load at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

이와 같이 본 발명의 제7 실시예에서는, 상온용 증발가스 압축기(40)와 극저온용 증발가스 압축기(40a)를 함께 사용할 경우 예열기(30) 없이 사용할 수 있는 극저온 증발가스 압축기(40a)의 특성을 이용하여 예열기(30)의 상류에서 분기되는 증발가스를 극저온 증발가스 압축기(40a)로 공급하도록 설계함으로써, 증발가스를 처리하기 위한 에너지를 최적화할 수 있고 시스템 효율을 증대시킬 수 있는 효과가 있으며 시스템 구축비용이 절감되는 효과가 있다. As described above, in the seventh embodiment of the present invention, when the BOG compressor 40 for room temperature and the BOG compressor 40a for cryogenic temperature are used together, the characteristics of the cryogenic BOG compressor 40a that can be used without the preheater 30 are obtained. By designing the BOG branched from the upstream of the preheater 30 to be supplied to the cryogenic BOG compressor 40a using the It has the effect of reducing the construction cost.

도 8은 본 발명의 제8 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 8 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to an eighth embodiment of the present invention.

도 8에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제8 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50), 제1 내지 제4 블락밸브(81~84) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.8, the gas treatment system 1 according to the eighth embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10, a boosting pump 20, a preheater 30, and a standard high-pressure BOG compressor ( 40), the propulsion engine 50, the first to fourth block valves 81 to 84 and a control unit (not shown).

본 발명의 실시예에서 제1 내지 제4 블락밸브(81~84) 및 제어부를 제외한 구성들은 도 1을 참고로 기술한 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, the components except for the first to fourth block valves 81 to 84 and the control unit are each component in the gas treatment system 1 according to the first embodiment of the present invention described with reference to FIG. 1 . and the same reference numerals are used for convenience, but do not necessarily refer to the same components.

이하에서는 도 8을 참고로 하여 본 발명의 제8 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 제1 내지 제4 블락밸브(81~84) 및 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, the gas processing system 1 according to the eighth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 8 , and the first to fourth block valves 81 to 84 and the control unit will be mainly described.

제1 내지 제4 블락밸브(81~84)는, 증발가스 공급라인(L2) 상의 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44) 각각의 하류에 구비되며, 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 토출되는 증발가스가 추진엔진(50)으로 공급되는 유량을 제어할 수 있다. The first to fourth block valves 81 to 84 are provided downstream of each of the first to fourth BOG compressors 41 to 44 on the BOG supply line L2, and the first to fourth BOG compressors It is possible to control the flow rate of the boil-off gas discharged in (41 to 44) is supplied to the propulsion engine (50).

이때, 제1 내지 제4 블락밸브(81~84)는 제1 내지 제4 제어밸브로 호칭될 수 있으며, 각각의 밸브들은, 제어부와 유선 또는 무선으로 연결되어 개도 개방 신호 또는 개도 폐쇄 신호를 전달받아 구동될 수 있다. In this case, the first to fourth block valves 81 to 84 may be referred to as first to fourth control valves, and each of the valves is connected to the control unit by wire or wirelessly to transmit an opening opening signal or an opening closing signal. can be received and driven.

제어부는, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 구동 시작을 제어하는 제1 제어부와 액화가스 저장탱크(10)의 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 스탠바이 상태로 제어하는 제2 제어부를 포함할 수 있다. The control unit controls at least one of the standard high-pressure BOG compressor 40 in a standby state according to the BOG generation amount of the first control unit and the liquefied gas storage tank 10 for controlling the start of driving of the standard high-pressure BOG compressor 40 . It may include a second control unit.

제1 제어부는, 표준 고압 증발가스 압축기(40; 복수 개의 증발가스 압축기)의 구동 시작을 제어하되, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 구동 시작 시, 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 순차적으로 구동되도록 제어한다. The first control unit controls the start of driving the standard high-pressure BOG compressor 40 (a plurality of BOG compressors), but when the driving of the standard high-pressure BOG compressor 40 starts, the standard high-pressure BOG compressor 40 is sequentially operated. control to run.

구체적으로 제1 제어부는, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 최초 구동되는 증발가스 압축기의 처리 유량이 기설정유량 이상이 되면, 최초 구동되는 증발가스 압축기 다음 순서의 증발가스 압축기를 구동시키도록 제어할 수 있다. Specifically, when the processing flow rate of the BOG compressor initially driven among the standard high-pressure BOG compressors 40 is equal to or greater than a preset flow rate, the first control unit controls to drive the BOG compressor in the order following the first-driven BOG compressor. can do.

일례로 최초로 구동되는 증발가스 압축기를 제1 증발가스 압축기(41)라하고, 제1 증발가스 압축기(41) 다음으로 구동되는 증발가스 압축기를 제2 증발가스 압축기(42)라고 할 수 있고, 다음으로 계속 구동되는 증발가스 압축기를 제3 증발가스 압축기(43) 및 제4 증발가스 압축기(44)일 수 있다. For example, the BOG compressor driven first may be referred to as a first BOG compressor 41, and the BOG compressor driven next to the first BOG compressor 41 may be referred to as a second BOG compressor 42, and The boil-off gas compressor continuously driven may be the third boil-off gas compressor 43 and the fourth boil-off gas compressor 44 .

더욱 구체적으로 제1 제어부는, 제1 증발가스 압축기(41)의 구동 시작 시 제1 내지 제4 제어밸브(81~84)를 모두 폐쇄하고, 제1 증발가스 압축기(81)의 증발가스 처리 유량이 기설정유량이 되면, 제2 증발가스 압축기(42)를 구동 시작하고, 제1 증발가스 압축기(41)의 증발가스 처리 유량이 최대구동유량이 되면, 제1 제어밸브(81)를 개방하도록 제어하여 추진엔진(50)이 요구하는 고압의 증발가스를 추진엔진(50)으로 공급할 수 있다. 물론 이때 제2 내지 제4 제어밸브(82~84)는 폐쇄 상태이므로 제1 증발가스 압축기(41)에서 압축된 증발가스만이 추진엔진(50)으로 공급된다. More specifically, the first control unit closes all of the first to fourth control valves 81 to 84 when the driving of the first BOG compressor 41 starts, and the BOG processing flow rate of the first BOG compressor 81 . When the preset flow rate is reached, the second BOG compressor 42 is started to be driven, and when the BOG processing flow rate of the first BOG compressor 41 is the maximum driving flow rate, the first control valve 81 is opened. By controlling it, the high-pressure boil-off gas required by the propulsion engine 50 may be supplied to the propulsion engine 50 . Of course, at this time, since the second to fourth control valves 82 to 84 are closed, only the boil-off gas compressed in the first boil-off gas compressor 41 is supplied to the propulsion engine 50 .

계속해서 제2 증발가스 압축기(42)의 증발가스 처리 유량이 기설정유량이 되면, 제3 증발가스 압축기(43)를 구동 시작하고 제2 증발가스 압축기(42)의 증발가스 처리 유량이 최대구동유량이 되면 제2 제어밸브(83)를 개방하도록 제어하여, 제1 및 제2 증발가스 압축기(41,42)에서 추진엔진(50)이 요구하는 압력으로 압축된 고압의 증발가스를 추진엔진(50)으로 공급할 수 있다. (제3 및 제4 제어밸브(83,84)는 이때까지도 폐쇄상태이다.)Subsequently, when the BOG processing flow rate of the second BOG compressor 42 becomes the preset flow rate, the third BOG compressor 43 starts to be driven, and the BOG processing flow rate of the second BOG compressor 42 is maximally driven. When the flow rate is reached, the second control valve 83 is controlled to open, and the high-pressure BOG compressed to the pressure required by the propulsion engine 50 in the first and second BOG compressors 41 and 42 is transferred to the propulsion engine ( 50) can be supplied. (The third and fourth control valves 83 and 84 are in a closed state even at this time.)

다음으로 제3 증발가스 압축기(43)의 증발가스 처리 유량이 기설정유량이 되면 제4 증발가스 압축기(44)를 구동 시작하고, 제3 증발가스 압축기(43)의 증발가스 처리 유량이 최대구동유량이 되면 제3 제어밸브(83)를 개방하도록 제어하여, 제1 내지 제3 증발가스 압축기(41~43)에서 추진엔진(50)이 요구하는 압력으로 압축된 고압의 증발가스를 추진엔진(50)으로 공급할 수 있다. Next, when the BOG processing flow rate of the third BOG compressor 43 is the preset flow rate, the fourth BOG compressor 44 starts to be driven, and the BOG processing flow rate of the third BOG compressor 43 is driven to the maximum. When the flow rate is reached, the third control valve 83 is controlled to open, and the high-pressure BOG compressed to the pressure required by the propulsion engine 50 in the first to third BOG compressors 41 to 43 is transferred to the propulsion engine ( 50) can be supplied.

다음으로 제4 증발가스 압축기(44)의 증발가스 처리 유량이 최대구동유량이 되면 제4 제어밸브(84)를 개방하여 제1 내지 제4 증발가스 압축기(41~44)에서 추진엔진(50)이 요구하는 고압의 증발가스를 추진엔진(50)으로 공급할 수 있다. Next, when the BOG processing flow rate of the fourth BOG compressor 44 is the maximum driving flow rate, the fourth control valve 84 is opened and the first to fourth BOG compressors 41 to 44 propulsion engine 50 . The required high-pressure boil-off gas may be supplied to the propulsion engine 50 .

여기서 기설정유량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 최대구동유량의 85 내지 95%의 유량일 수 있다.Here, the preset flow rate may be 85 to 95% of the maximum driving flow rate of the standard high-pressure BOG compressor 40 .

이와 같은 제1 제어부의 제어를 통해서 추진엔진(50)으로 공급될 증발가스의 압력이 일정하게 추진엔진(50)이 요구하는 고압으로 공급될 수 있어 추진엔진(50)으로 유연한 연료의 공급이 가능해지고, 그에 따라 가스 처리 시스템(1)의 안정성이 증대되고 추진엔진(50)의 구동 효율이 극대화되는 효과가 있다. Through the control of the first control unit, the pressure of the boil-off gas to be supplied to the propulsion engine 50 can be constantly supplied at the high pressure required by the propulsion engine 50 , so that flexible fuel can be supplied to the propulsion engine 50 . As a result, the stability of the gas treatment system 1 is increased and the driving efficiency of the propulsion engine 50 is maximized.

제2 제어부는, 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40; 상온용 증발가스 압축기)를 제어할 수 있으며, 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 증발가스의 압축을 구현하지 않는 스탠바이 상태로 제어할 수 있다. The second control unit may control the standard high-pressure BOG compressor 40 according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10, and the standard high-pressure BOG compressor according to the amount of BOG generated. At least one of (40) may be controlled in a standby state that does not implement the compression of the boil-off gas.

구체적으로, 제2 제어부는 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 어느 하나를 스탠바이 상태로 제어하고, 병렬 연결된 표준 고압 증발가스 압축기(40) 나머지의 부하를 증가시키도록 제어할 수 있다. Specifically, when the amount of BOG generated is less than or equal to a preset amount, the second control unit controls any one of the standard high-pressure BOG compressors 40 to a standby state, and increases the load of the rest of the standard high-pressure BOG compressors 40 connected in parallel. can be controlled to do so.

이때, 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. At this time, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor. It is a point at which power consumption is not reduced even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 in the ratio of the power consumption to the flow rate of (40) is reduced.

그리고, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And, the load at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

도 9는 본 발명의 제9 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 9 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a ninth embodiment of the present invention.

도 9에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제9 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50), 발전엔진(50a) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.9, the gas treatment system 1 according to the ninth embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10, a boosting pump 20, a preheater 30, and a standard high-pressure BOG compressor ( 40), a propulsion engine 50, a power generation engine 50a, and a control unit (not shown).

본 발명의 실시예에서 제어부를 제외한 구성들은 도 7을 참고로 기술한 본 발명의 제7 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, components except for the control unit use the same reference numerals for convenience as each configuration in the gas processing system 1 according to the seventh embodiment of the present invention described with reference to FIG. not referring to

이하에서는 도 9을 참고로 하여 본 발명의 제9 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, the gas processing system 1 according to the ninth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 9 , and the control unit will be mainly described.

이하 제어부를 설명하기 전에 본 발명의 실시예에서 추가 구비되는 제3 바이패스 라인(BL3)을 설명하도록 한다.Hereinafter, before describing the control unit, the third bypass line BL3 additionally provided in the embodiment of the present invention will be described.

제3 바이패스 라인(BL3)은, 증발가스 공급라인(L2) 상에 각각 구비되는 표준 고압 증발가스 압축기(40) 각각의 중간단(제2 단 내지 제3 단 사이)에서 분기되어 발전엔진(50a)과 연결될 수 있다. The third bypass line BL3 is branched from the intermediate stage (between the second stage and the third stage) of each of the standard high-pressure boil-off gas compressors 40 provided on the boil-off gas supply line L2, respectively, and the power generation engine ( 50a) can be connected.

제3 바이패스 라인(BL3)은, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 각각의 제2 단 내지 제3 단에서 압축된 저압의 증발가스를 발전엔진(50a)으로 공급할 수 있으며, 각 라인 상에는 증발가스의 공급을 제어하는 밸브(도시하지 않음)를 구비할 수 있다. 여기서, 증발가스 공급라인(L2)이 고압 증발가스 공급라인으로 호칭되는 경우에 제3 바이패스 라인(BL3)은, 저압 증발가스 공급라인으로 호칭될 수 있다. The third bypass line BL3 may supply BOG compressed in the second to third stages of each of the standard high-pressure BOG compressor 40 to the power generation engine 50a, and BOG is on each line. It may be provided with a valve (not shown) for controlling the supply of. Here, when the boil-off gas supply line L2 is referred to as a high-pressure boil-off gas supply line, the third bypass line BL3 may be referred to as a low pressure boil-off gas supply line.

제어부는, 선박(100)의 항해 여부에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 제어한다. The control unit controls the standard high-pressure BOG compressor 40 according to whether the vessel 100 is sailing.

구체적으로 제어부는, 선박(100)이 밸러스트 항해인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 발전엔진(50a)으로만 공급하도록 제어하고, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 나머지 증발가스 압축기를 발전엔진(50a) 및 추진엔진(50) 모두에 공급하도록 제어할 수 있다.Specifically, when the ship 100 is a ballast sailing, at least one of the standard high-pressure BOG compressors 40 is controlled to be supplied only to the power generation engine 50a, and the remainder of the standard high-pressure BOG compressors 40 is evaporated. The gas compressor may be controlled to be supplied to both the power generation engine 50a and the propulsion engine 50 .

이때, 제어부는, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 나머지 증발가스 압축기에서 압축하는 증발가스 중 발전엔진(50a)으로 공급되는 증발가스의 양이 추진엔진(50)으로 공급되는 증발가스의 양보다 적도록 제어될 수 있다. At this time, the controller determines that the amount of BOG supplied to the power generation engine 50a among BOG compressed by the remaining BOG compressors among the standard high-pressure BOG compressors 40 is higher than the amount of BOG supplied to the propulsion engine 50 . It can be controlled to be less.

일례로 제어부는, 제1 및 제2 증발가스 압축기(41,42)에서 압축된 증발가스를 발전엔진(50a)으로만 공급되도록 제어하고 제3 및 제4 증발가스 압축기(43,44)에서 압축된 증발가스를 추진엔진(50) 및 발전엔진(50a) 모두에 공급하도록 제어할 수 있다. For example, the control unit controls the BOG compressed in the first and second BOG compressors 41 and 42 to be supplied only to the power generation engine 50a, and is compressed by the third and fourth BOG compressors 43 and 44. It can be controlled to supply the evaporated gas to both the propulsion engine 50 and the power generation engine 50a.

이때, 제어부는 제1 및 제2 증발가스 압축기(41,42)의 증발가스 공급유량으로 200의 수치를 발전엔진(50a)으로 공급하되 추진엔진(50)으로는 증발가스를 전혀 공급하지 않도록 제어하고, 제3 및 제4 증발가스 압축기(43,44)의 증발가스 공급유량으로 200의 수치를 발전엔진(50a)으로 공급하고 700의 수치를 추진엔진(50)으로 공급하도록 제어할 수 있다. At this time, the control unit supplies a value of 200 as the BOG supply flow rate of the first and second BOG compressors 41 and 42 to the power generation engine 50a, but controls so that no BOG is supplied to the propulsion engine 50 at all. and supplying a value of 200 to the power generation engine 50a as the BOG supply flow rate of the third and fourth BOG compressors 43 and 44 and supplying a value of 700 to the propulsion engine 50 .

이와 같이 본 발명의 제9 실시예에서는, 증발가스의 발생량이 적은 밸러스트 항해 시에 증발가스를 매우 효율적으로 처리할 수 있어 증발가스의 소비가 최적화되어 환경오염을 방지하고 시스템 구동 효율을 증대시킬 수 있는 효과가 있다. As described above, in the ninth embodiment of the present invention, BOG can be treated very efficiently during ballast sailing with a small amount of BOG, so that BOG consumption is optimized to prevent environmental pollution and increase system driving efficiency. there is an effect

도 10은 본 발명의 제10 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다.10 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to a tenth embodiment of the present invention.

도 10에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제10 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.10, the gas treatment system 1 according to the tenth embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10, a boosting pump 20, a preheater 30, and a standard high-pressure BOG compressor ( 40), including a propulsion engine 50 and a control unit (not shown).

본 발명의 실시예에서 제어부를 제외한 구성들은 도 1을 참고로 기술한 본 발명의 제1 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, components except for the control unit use the same reference numerals for convenience as each configuration in the gas processing system 1 according to the first embodiment of the present invention described with reference to FIG. not referring to

이하에서는 도 10을 참고로 하여 본 발명의 제10 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, the gas processing system 1 according to the tenth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 10 , and the control unit will be mainly described.

본 발명의 실시예에서는 로드 센서(L; 로드 측정센서)를 더 포함할 수 있다. In an embodiment of the present invention, it may further include a load sensor (L; load measuring sensor).

로드 센서(L)는, 추진엔진(50)의 내부 또는 외부에 구비될 수 있으며, 추진엔진(50)의 로드 또는 부하를 측정하여 제어부로 송신할 수 있다. 이때, 물론 로드 센서(L)는 제어부와 유선 또는 무선으로 연결될 수 있다.The load sensor L may be provided inside or outside the propulsion engine 50 , and may measure the load or load of the propulsion engine 50 and transmit it to the control unit. In this case, of course, the load sensor L may be connected to the control unit by wire or wirelessly.

제어부는, 추진엔진(50)의 로드에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 제어하되, 추진엔진(50)의 로드에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 증발가스의 압축을 구현하지 않는 스탠바이 상태로 제어한다. The control unit controls the standard high-pressure BOG compressor 40 according to the load of the propulsion engine 50, but compresses at least one of the standard high-pressure BOG compressors 40 according to the load of the propulsion engine 50. It is controlled in a standby state that is not implemented.

구체적으로, 제어부는 로드 센서(L)로부터 측정되는 추진엔진(50)의 로드량을 전달받아 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 구동을 제어하되, 로드 센서(L)로부터 전달받은 로드량이 기설정로드량 이하인 경우 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 어느 하나를 스탠바이 상태로 제어하고, 병렬 연결된 표준 고압 증발가스 압축기(40) 나머지의 부하를 증가시키도록 제어할 수 있다. Specifically, the control unit receives the load amount of the propulsion engine 50 measured from the load sensor (L) and controls the driving of the standard high-pressure BOG compressor 40, but the load amount received from the load sensor (L) is preset When the load is less than the load amount, any one of the standard high-pressure BOG compressors 40 may be controlled to be in a standby state, and the load of the rest of the standard high-pressure BOG compressors 40 connected in parallel may be controlled to increase.

이때, 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. At this time, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor. It is a point at which power consumption is not reduced even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 in the ratio of the power consumption to the flow rate of (40) is reduced.

그리고, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And, the load at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

이와 같이 본 발명의 제10 실시예에서는, 추진엔진(50)의 로드에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40)를 차별구동할 수 있어, 증발가스를 매우 효율적으로 처리할 수 있고, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 부하를 최적화할 수 있으므로 증발가스의 소비가 최적화되어 환경오염을 방지하고 시스템 구동 효율을 증대시킬 수 있는 효과가 있다. As described above, in the tenth embodiment of the present invention, the standard high-pressure BOG compressor 40 can be differentially driven according to the load of the propulsion engine 50, so that BOG can be processed very efficiently, and the standard high-pressure BOG can be processed very efficiently. Since the load of the compressor 40 can be optimized, the consumption of boil-off gas is optimized, thereby preventing environmental pollution and increasing system driving efficiency.

도 11은 본 발명의 제11 실시예에 따른 가스 처리 시스템을 포함하는 선박의 개념도이다. 11 is a conceptual diagram of a ship including a gas processing system according to an eleventh embodiment of the present invention.

도 11에 도시한 바와 같이, 본 발명의 제11 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)은, 액화가스 저장탱크(10), 부스팅 펌프(20), 예열기(30), 표준 고압 증발가스 압축기(40), 추진엔진(50), 발전엔진(50a), 가스 연소 장치(50b), 재액화 장치(90), 감압밸브(91), 제1 및 제2 오일 분리기(92,93) 및 제어부(도시하지 않음)를 포함한다.11, the gas treatment system 1 according to the eleventh embodiment of the present invention includes a liquefied gas storage tank 10, a boosting pump 20, a preheater 30, and a standard high-pressure BOG compressor ( 40), a propulsion engine 50, a power generation engine 50a, a gas combustion device 50b, a reliquefaction device 90, a pressure reducing valve 91, first and second oil separators 92 and 93, and a control unit ( not shown).

본 발명의 실시예에서 가스 연소 장치(50b), 재액화 장치(90), 감압밸브(91), 제1 및 제2 오일 분리기(92,93) 및 제어부를 제외한 구성들은 도 7을 참고로 기술한 본 발명의 제7 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)에서의 각 구성과 편의상 동일한 도면 부호를 사용하나, 반드시 동일한 구성을 지칭하는 것은 아니다. In the embodiment of the present invention, the components except for the gas combustion device 50b, the reliquefaction device 90, the pressure reducing valve 91, the first and second oil separators 92 and 93 and the control unit are described with reference to FIG. For convenience, the same reference numerals are used for the respective components in the gas processing system 1 according to the seventh embodiment of the present invention, but do not necessarily refer to the same components.

이하에서는 도 11을 참고로 하여 본 발명의 제11 실시예에 따른 가스 처리 시스템(1)을 설명하도록 하며, 가스 연소 장치(50b), 재액화 장치(90), 감압밸브(91), 제1 및 제2 오일 분리기(92,93) 및 제어부를 중점적으로 설명하도록 한다. Hereinafter, a gas processing system 1 according to an eleventh embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 11 , and a gas combustion device 50b, a reliquefaction device 90, a pressure reducing valve 91, and the first and the second oil separators 92 and 93 and the control unit will be mainly described.

또한, 표준 고압 증발가스 압축기(40)는 본 실시예에서 급유 방식의 윤활을 구현하여 윤활유를 사용하는 압축기일 수 있으며, 윤활유를 증발가스에 혼합시켜 압축시킨 후 추진엔진(50) 또는 발전엔진(50a) 및 가스연소장치(50b)로 공급할 수 있다. (물론 발전엔진(50a) 및 가스연소장치(50b)로 공급할 수 있다는 의미는 감압밸브(91)로 공급되는 것을 포함한다.)In addition, the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a compressor using lubricating oil by implementing the oil supply type lubrication in this embodiment, and the propulsion engine 50 or the power generation engine ( 50a) and the gas combustion device 50b. (Of course, the meaning that it can be supplied to the power generation engine 50a and the gas combustion device 50b includes supply to the pressure reducing valve 91).

이하 제어부를 설명하기 전에 본 발명의 실시예에서 추가 구비되는 발전엔진 연료공급라인(L5a) 및 가스연소장치 연료공급라인(L5b)을 설명하도록 한다. 여기서 재액화 라인(L5)은 제5 실시예에서와 달리 발전엔진 연료공급라인(L5a) 및 가스연소장치 연료공급라인(L5b)이 분기되고, 재액화 라인(L5) 상에는 증발가스 열교환기(70)가 아닌 재액화 장치(90), 감압밸브(91), 제1 및 제2 오일 분리기(92,93)가 구비될 수 있다. Hereinafter, before describing the control unit, a fuel supply line (L5a) and a fuel supply line (L5b) for a gas combustion device that are additionally provided in the embodiment of the present invention will be described. Here, the reliquefaction line (L5) is a power generation engine fuel supply line (L5a) and a gas combustion device fuel supply line (L5b) are branched, unlike in the fifth embodiment, and the boil-off gas heat exchanger 70 is on the reliquefaction line (L5). ) other than the reliquefaction device 90 , the pressure reducing valve 91 , and the first and second oil separators 92 and 93 may be provided.

발전엔진 연료공급라인(L5a)은, 재액화 라인(L5) 상에 재액화 장치(90) 상류에서 분기되어 발전엔진(50a)과 연결될 수 있으며, 가스연소장치 연료공급라인(L5b)은, 재액화 라인(L5) 상에 재액화 장치(90) 상류에서 분기되어 가스연소장치(50b)와 연결될 수 있다. The power generation engine fuel supply line (L5a) is branched from the upstream of the reliquefaction device (90) on the reliquefaction line (L5) and may be connected to the power generation engine (50a), and the gas combustion device fuel supply line (L5b) is, It is branched from the upstream of the reliquefaction device 90 on the liquefaction line L5 and may be connected to the gas combustion device 50b.

이때, 발전엔진 연료공급라인(L5a) 및 가스연소장치 연료공급라인(L5b) 각 라인 상에는 증발가스의 공급을 제어하는 밸브(도시하지 않음)를 구비할 수 있으며, 여기서, 증발가스 공급라인(L2)이 고압 증발가스 공급라인으로 호칭되는 경우에 재액화 라인(L5), 발전엔진 연료공급라인(L5a) 및 가스연소장치 연료공급라인(L5b)은, 저압 증발가스 공급라인으로 통칭될 수 있고, 발전엔진 연료공급라인(L5a)은 제1 저압 증발가스 공급라인으로 호칭되고 가스연소장치 연료공급라인(L5b)은 제2 저압 증발가스 공급라인으로 호칭될 수 있다.At this time, a valve (not shown) for controlling the supply of boil-off gas may be provided on each line of the power generation engine fuel supply line L5a and the gas combustion device fuel supply line L5b, where the boil-off gas supply line L2 ) is referred to as a high-pressure BOG supply line, the reliquefaction line (L5), the power generation engine fuel supply line (L5a) and the gas combustion device fuel supply line (L5b) may be collectively referred to as a low-pressure BOG supply line, The power generation engine fuel supply line L5a may be referred to as a first low pressure BOG supply line and the gas combustion device fuel supply line L5b may be referred to as a second low pressure BOG supply line.

가스연소장치(50b; Gas Combustion Unit)는, 가스연소장치 연료공급라인(L5b)과 연결되어 감압밸브(91)에 의해 감압된 증발가스를 공급받아 연소하며, 연소된 증발가스를 외부로 배출할 수 있다. The gas combustion device (50b; Gas Combustion Unit) is connected to the gas combustion device fuel supply line (L5b), receives the boil-off gas decompressed by the pressure reducing valve 91 and burns it, and discharges the burnt boil-off gas to the outside. can

가스연소장치(50b)는, 발전엔진(50a)과 같이 저압의 증발가스를 공급받아 연소하며, 윤활유와 혼합된 증발가스를 공급받아 연소가 가능할 수 있다. The gas combustion device 50b, like the power generation engine 50a, is supplied with low-pressure BOG and combusted, and can be combusted by receiving BOG mixed with lubricating oil.

여기서 가스연소장치(50b)는, 추진엔진(50)이 고압 수요처로 호칭되는 경우에 발전엔진(50a)과 같이 저압 수요처로 호칭될 수 있고, 상세하게는 발전엔진(50a)과 함께 제1 저압 수요처로 세분화되어 호칭될 수 있다. Here, the gas combustion device 50b may be referred to as a low-pressure demander like the power generation engine 50a when the propulsion engine 50 is called a high-pressure demander, and in detail, the first low pressure together with the power generation engine 50a. It can be subdivided into demand and called.

재액화 장치(90)는 재액화 라인(L5) 상에 구비되어 감압밸브(91)에 의해 감압된 증발가스를 공급받아 재액화하며, 재액화된 증발가스를 액화가스 저장탱크(10)로 공급할 수 있다. The reliquefaction device 90 is provided on the reliquefaction line L5 to receive the boil-off gas decompressed by the pressure reducing valve 91 and reliquefy it, and to supply the reliquefied BOG to the liquefied gas storage tank 10 . can

재액화 장치(90)는, 별도의 냉매 사이클을 가질 수 있으며 일례로 질소를 사용하는 냉매 사이클을 가질 수 있다. The reliquefaction apparatus 90 may have a separate refrigerant cycle, for example, a refrigerant cycle using nitrogen.

이러한 재액화 장치(90)는 발전엔진(50a) 및 가스연소장치(50b)와 달리 윤활유가 혼합된 증발가스를 사용할 수 없으므로 후술할 제1 및 제2 오일 분리기(92,93)에 의해 윤활유가 분리된 증발가스를 공급받을 수 있다. Unlike the power generation engine 50a and the gas combustion device 50b, the reliquefaction device 90 cannot use the boil-off gas mixed with lubricating oil. The separated boil-off gas may be supplied.

재액화 장치(90)는 하류에 기액분리기(도시하지 않음)를 추가 구비하여 미쳐 재액화되지 못한 증발가스를 타 증발가스 소비처(일례로 가스연소장치(50b) 등)로 공급하도록 할 수 있다. 이를 통해서 액화가스 저장탱크(10)의 내압이 급격히 상승하는 것을 방지할 수 있다. The reliquefaction device 90 may further include a gas-liquid separator (not shown) downstream to supply the BOG that has not been reliquefied to other BOG consumers (eg, the gas combustion device 50b, etc.). Through this, it is possible to prevent the internal pressure of the liquefied gas storage tank 10 from rising rapidly.

여기서 재액화장치(90)는, 추진엔진(50)이 고압 수요처로 호칭되는 경우에 발전엔진(50a) 및 가스연소장치(50b)와 같이 저압 수요처로 호칭될 수 있고, 상세하게는 발전엔진(50a)과 가스연소장치(50b)가 제1 저압 수요처로 호칭되는 경우에 제2 저압 수요처로 세분화되어 호칭될 수 있다. Here, the re-liquefaction device 90 may be called a low-pressure demander, such as a power generation engine 50a and a gas combustion device 50b, when the propulsion engine 50 is called a high-pressure demander, and specifically, a power generation engine ( 50a) and the gas combustion device 50b may be subdivided into second low-pressure demanders when they are called the first low-pressure demanders.

감압밸브(91)는, 재액화 라인(L5) 상의 발전엔진 연료공급라인(L5a) 및 가스연소장치 연료공급라인(L5b)이 분기되는 지점의 상류에 구비되며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)에서 공급되는 증발가스 중 적어도 일부를 발전엔진(50a), 가스 연소 장치(50b)가 요구하는 압력으로 감압할 수 있다. 여기서 감압밸브(91)는 감압장치로 호칭될 수 있다. The pressure reducing valve 91 is provided upstream of the point where the power generation engine fuel supply line L5a and the gas combustion device fuel supply line L5b on the reliquefaction line L5 branch off, and the standard high-pressure BOG compressor 40 At least a portion of the boil-off gas supplied from the power generation engine 50a and the gas combustion device 50b may reduce the pressure to the required pressure. Here, the pressure reducing valve 91 may be referred to as a pressure reducing device.

감압밸브(91)는, 일례로 표준 고압 증발가스 압축기(40)에서 200 내지 400 바아(bar)로 압축된 증발가스를 공급받아 The pressure reducing valve 91 receives, for example, the BOG compressed from the standard high-pressure BOG compressor 40 to 200 to 400 bar.

제1 및 제2 오일 분리기(92,93)는, 재액화 라인(L5) 상의 감압밸브(91) 하류에 구비되되, 감압밸브(91)에 의해 감압된 증발가스에 혼합된 윤활유(lube oil)를 분리할 수 있고, 윤활유가 분리된 증발가스를 재액화 장치(90)에 공급할 수 있다. The first and second oil separators 92 and 93 are provided downstream of the pressure reducing valve 91 on the reliquefaction line L5, and lube oil mixed with the boil-off gas pressure-reduced by the pressure reducing valve 91. can be separated, and the boil-off gas from which the lubricating oil is separated can be supplied to the reliquefaction apparatus 90 .

즉, 제1 및 제2 오일 분리기(92,93)는, 감압밸브(91)에 의해 감압된 증발가스를 공급받아 윤활유를 분리하므로, 감압밸브(91)에 의해 감압되기 전의 증발가스보다 더 낮은 온도의 증발가스를 공급받아 윤활유를 제거할 수 있어 윤활유가 다량 응고되므로, 감압밸브(91) 전의 감압되기 전의 증발가스에서 윤활유를 제거하는 것보다 윤활유의 제거 효율이 증대되는 효과가 있다.That is, the first and second oil separators 92 and 93 receive the boil-off gas pressure-reduced by the pressure reducing valve 91 and separate the lubricating oil. Since it is possible to remove the lubricating oil by receiving the boil-off gas at the temperature, so that the lubricant is solidified in a large amount, there is an effect of increasing the removal efficiency of the lubricating oil compared to removing the lubricant from the boil-off gas before the pressure reduction before the pressure reducing valve 91 is removed.

구체적으로 제1 오일 분리기(92)는, 재액화 라인(L5) 상의 발전엔진 연료공급라인(L5a) 및 가스연소장치 연료공급라인(L5b)이 분기되는 지점의 상류와 감압밸브(91) 사이에 구비될 수 있으며, 감압밸브(91)에서 감압된 증발가스를 1차 윤활유 제거를 수행할 수 있다. Specifically, the first oil separator 92 is disposed between the pressure reducing valve 91 and upstream of the branching point of the power generation engine fuel supply line L5a and the gas combustion device fuel supply line L5b on the reliquefaction line L5. It may be provided, and the boil-off gas decompressed by the pressure reducing valve 91 may be removed as a primary lubricant.

제1 오일 분리기(92)는 윤활유가 분리된 증발가스를 발전엔진 연료공급라인(L5a)을 통해 발전엔진(50a)으로, 그리고 가스연소장치 연료공급라인(L5b)을 통해 가스연소장치(50b)로 공급할 수 있다. The first oil separator 92 transfers the boil-off gas from which the lubricating oil is separated to the power generation engine 50a through the power generation engine fuel supply line L5a, and the gas combustion device 50b through the gas combustion device fuel supply line L5b. can be supplied with

제2 오일 분리기(93)는, 재액화 라인(L5) 상의 발전엔진 연료공급라인(L5a) 및 가스연소장치 연료공급라인(L5b)이 분기되는 지점의 하류와 재액화 장치(90) 사이에 구비될 수 있으며, 제1 오일 분리기(92)에서 1차 윤활유 제거된 증발가스를 2차 윤활유 제거를 수행할 수 있다. The second oil separator 93 is provided between the reliquefaction device 90 and the downstream of the point where the power generation engine fuel supply line L5a and the gas combustion device fuel supply line L5b on the reliquefaction line L5 branch off. In addition, the boil-off gas from which the primary lubricating oil has been removed in the first oil separator 92 may be subjected to secondary lubricating oil removal.

제2 오일 분리기(93)는 윤활유가 최종 제거된 증발가스를 재액화 장치(90)로 안전하게 공급할 수 있어 재액화 장치(90)의 구동 효율을 극대화시키고 안전성을 최대화할 수 있는 효과가 있다. The second oil separator 93 can safely supply the boil-off gas from which the lubricating oil is finally removed to the reliquefaction apparatus 90 , thereby maximizing the driving efficiency of the reliquefaction apparatus 90 and maximizing safety.

즉, 제2 오일 분리기(93)는, 제1 오일 분리기(92)에 보완적으로 구비됨으로써, 제1 오일 분리기(92)에 증발가스의 과도한 유량이 공급되는 것으로 인해 미쳐 분리되지 못하는 윤활유를 완전 제거할 수 있으므로, 윤활유의 완벽한 제거로 인해 재액화 장치(90)의 구동 신뢰성이 향상되고 구동 효율이 증대될 수 있다.That is, the second oil separator 93 is provided as a complement to the first oil separator 92, so that the lubricating oil that cannot be separated due to the excessive flow rate of boil-off gas being supplied to the first oil separator 92 is completely removed. Since it can be removed, the driving reliability of the reliquefaction apparatus 90 may be improved and driving efficiency may be increased due to the complete removal of the lubricant.

또한, 본 발명의 실시예와 달리 제1 오일 분리기(92)는 제거되고 제2 오일 분리기(93)만 구비될 수도 있다. 이 경우 제2 오일 분리기(93)는, 윤활유가 섞인 증발가스를 사용해도 가능한 발전엔진(50a) 및 가스연소장치(50b)로 공급될 증발가스까지 윤활유 제거를 수행하지 않아도 되므로, 윤활유를 분리해야할 증발가스의 유량이 줄어들어 사이즈가 작아질 수 있어 구축 비용이 절감되고 시스템 최적화가 가능해지는 효과가 있다. Also, unlike the embodiment of the present invention, the first oil separator 92 may be removed and only the second oil separator 93 may be provided. In this case, since the second oil separator 93 does not need to remove the lubricating oil to the boil-off gas to be supplied to the power generation engine 50a and the gas combustion device 50b, which can use boil-off gas mixed with lubricating oil, it is necessary to separate the lubricating oil. As the flow rate of boil-off gas is reduced, the size can be reduced, which has the effect of reducing construction cost and enabling system optimization.

제어부는 액화가스 저장탱크(10)에서 발생되는 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40; 상온용 증발가스 압축기)를 제어할 수 있으며, 증발가스 발생량에 따라 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 적어도 하나를 증발가스의 압축을 구현하지 않는 스탠바이 상태로 제어할 수 있다. The control unit can control the standard high-pressure BOG compressor (40; BOG compressor for room temperature) according to the amount of BOG generated in the liquefied gas storage tank 10, and the standard high-pressure BOG compressor 40 according to the amount of BOG generated. At least one of them may be controlled in a standby state that does not implement the compression of the boil-off gas.

구체적으로, 제어부는 증발가스 발생량이 기설정발생량 이하인 경우, 표준 고압 증발가스 압축기(40) 중 어느 하나를 스탠바이 상태로 제어하고, 병렬 연결된 표준 고압 증발가스 압축기(40) 나머지의 부하를 증가시키도록 제어할 수 있다. Specifically, when the amount of BOG generated is less than or equal to a preset amount, the controller controls any one of the standard high-pressure BOG compressors 40 to a standby state and increases the load of the rest of the standard high-pressure BOG compressors 40 connected in parallel. can be controlled

이때, 기설정발생량은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 유입되는 증발가스량이며, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점은 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 유량 대비 소비전력량의 비율에서 표준 고압 증발가스 압축기(40)로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점이다. At this time, the preset generation amount is the amount of BOG flowing into the standard high-pressure BOG compressor 40 at the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40, and the inefficiency point of the standard high-pressure BOG compressor 40 is the standard high-pressure BOG compressor. It is a point at which power consumption is not reduced even if the flow rate supplied to the standard high-pressure BOG compressor 40 in the ratio of the power consumption to the flow rate of (40) is reduced.

그리고, 표준 고압 증발가스 압축기(40)의 비효율지점에서의 부하량은, 표준 고압 증발가스 압축기(40)가 최대부하를 가지는 유량의 20 내지 40%의 유량일 수 있다. And, the load at the point of inefficiency of the standard high-pressure BOG compressor 40 may be a flow rate of 20 to 40% of the flow rate at which the standard high-pressure BOG compressor 40 has a maximum load.

이상 본 발명을 구체적인 실시예를 통하여 상세히 설명하였으나, 이는 본 발명을 구체적으로 설명하기 위한 것으로, 본 발명은 이에 한정되지 않으며, 본 발명의 기술적 사상 내에서 당해 분야의 통상의 지식을 가진 자에 의해 그 변형이나 개량이 가능함은 명백하다고 할 것이다.Although the present invention has been described in detail through specific examples, this is for the purpose of describing the present invention in detail, and the present invention is not limited thereto, and by those of ordinary skill in the art within the technical spirit of the present invention. It will be clear that the transformation or improvement is possible.

본 발명의 단순한 변형 내지 변경은 모두 본 발명의 영역에 속하는 것으로 본 발명의 구체적인 보호 범위는 첨부된 특허청구범위에 의하여 명확해질 것이다. All simple modifications and variations of the present invention fall within the scope of the present invention, and the specific scope of protection of the present invention will be made clear by the appended claims.

1: 가스 처리 시스템 100: 선박
10: 액화가스 저장탱크 20: 부스팅 펌프
21: 강제 기화기 22: 고압 펌프
23: 기화기 30: 예열기
31: 보조 예열기 40: 표준 고압 증발가스 압축기
41: 제1 증발가스 압축기 42: 제2 증발가스 압축기
43: 제3 증발가스 압축기 44: 제4 증발가스 압축기
45: 제5 증발가스 압축기 40a: 극저온 증발가스 압축기
50: 추진엔진 50a: 발전엔진
50b: 가스연소장치(GCU) 51: 버퍼탱크
60: 오일 저장탱크 61: 오일 펌프
70: 증발가스 열교환기 81: 제1 블락 밸브
82: 제2 블락 밸브 83: 제3 블락 밸브
84: 제4 블락 밸브 90: 재액화 장치
91: 감압밸브 92: 제1 오일 분리기
93: 제2 오일 분리기
L1: 강제기화가스 공급라인 L2: 증발가스 공급라인
L2a: 발전엔진 연료공급라인 L3: 오일 공급라인
L4: 액화가스 공급라인 L5: 재액화 라인
L5a: 발전엔진 연료공급라인 L5b:가스연소장치 연료공급라인
BL1: 제1 바이패스라인 BL2: 제2 바이패스라인
BL3: 제3 바이패스 라인 B1: 제1 조절밸브
B2: 제2 조절밸브 P: 압력센서
F: 유량센서 L: 로드센서1: gas treatment system 100: ship
10: liquefied gas storage tank 20: boosting pump
21: forced carburetor 22: high pressure pump
23: carburetor 30: preheater
31: auxiliary preheater 40: standard high-pressure BOG compressor
41: first boil-off gas compressor 42: second boil-off gas compressor
43: third boil-off gas compressor 44: fourth boil-off gas compressor
45: fifth boil-off gas compressor 40a: cryogenic boil-off gas compressor
50: propulsion engine 50a: power generation engine
50b: gas combustion unit (GCU) 51: buffer tank
60: oil storage tank 61: oil pump
70: boil-off gas heat exchanger 81: first block valve
82: second block valve 83: third block valve
84: fourth block valve 90: reliquefaction device
91: pressure reducing valve 92: first oil separator
93: second oil separator
L1: forced vaporization gas supply line L2: boil-off gas supply line
L2a: Power generation engine fuel supply line L3: Oil supply line
L4: Liquefied gas supply line L5: Reliquefaction line
L5a: Power generation engine fuel supply line L5b: Gas combustion device fuel supply line
BL1: first bypass line BL2: second bypass line
BL3: 3rd bypass line B1: 1st regulating valve
B2: second control valve P: pressure sensor
F: flow sensor L: load sensor

Claims (8)

액화가스 저장탱크와 고압 수요처를 연결하는 고압 증발가스 공급라인;
상기 고압 증발가스 공급라인 상에 구비되되, 상기 액화가스 저장탱크에서 발생된 증발가스를 가압하여 상기 고압 수요처로 공급하고, 복수 개 마련되어 서로 병렬로 구축되는 증발가스 압축기;
상기 고압 증발가스 공급라인 상의 상기 증발가스 압축기 중간단에서 분기되어 저압 수요처와 연결되는 저압 증발가스 공급라인; 및
선박의 항해 여부에 따라 상기 증발가스 압축기를 제어하는 제어부를 포함하고,
상기 제어부는,
상기 선박이 밸러스트 항해인 경우,
상기 증발가스 압축기 중 일부의 상기 증발가스 압축기에서 압축하는 증발가스를 상기 저압 수요처로만 공급하도록 제어하고,
상기 증발가스 압축기 중 나머지의 상기 증발가스 압축기에서 압축하는 증발가스를 상기 저압 수요처 및 상기 고압 수요처 모두에 공급하도록 제어하며,
나머지의 상기 증발가스 압축기의 증발가스 공급유량이 일부의 상기 증발가스 압축기의 증발가스 공급유량보다 크도록 제어하여, 나머지의 상기 증발가스 압축기로 유입되는 증발가스량이 상기 증발가스 압축기의 비효율지점에서 상기 증발가스 압축기로 유입되는 증발가스량 이상이 되도록 하며,
상기 증발가스 압축기의 비효율지점은,
상기 증발가스 압축기의 유량 대비 소비전력량의 비율에서, 상기 증발가스 압축기로 공급되는 유량이 감소하더라도 소비전력이 줄어들지 않는 지점인 것을 특징으로 하는 가스 처리 시스템.a high-pressure boil-off gas supply line connecting the liquefied gas storage tank and high-pressure consumers;
a boil-off gas compressor provided on the high-pressure boil-off gas supply line, pressurizing the boil-off gas generated in the liquefied gas storage tank and supplying it to the high-pressure consumer;
a low-pressure boil-off gas supply line branched from the intermediate stage of the boil-off gas compressor on the high-pressure boil-off gas supply line and connected to a low-pressure consumer; and
A control unit for controlling the boil-off gas compressor according to whether the vessel is sailing,
The control unit is
If the vessel is a ballast voyage,
Controlling the BOG compressed by some of the BOG compressors to be supplied only to the low-pressure demander,
Controlling the BOG compressed by the remaining BOG compressors among the BOG compressors to be supplied to both the low-pressure consumer and the high-pressure consumer,
The remaining BOG supply flow rate of the BOG compressor is controlled to be greater than the BOG supply flow rate of some of the BOG compressors, so that the remaining BOG flow rate flowing into the BOG compressor is at an inefficiency point of the BOG compressor. The amount of boil-off gas flowing into the boil-off gas compressor should be higher than that,
The inefficiency point of the boil-off gas compressor is,
In the ratio of the power consumption to the flow rate of the BOG compressor, even if the flow rate supplied to the BOG compressor is reduced, the point at which power consumption is not reduced. 삭제delete 제 1 항에 있어서, 상기 제어부는,
상기 증발가스 압축기 중 나머지의 증발가스 압축기에서 압축하는 증발가스 중 상기 저압 수요처로 공급되는 증발가스의 양이 상기 고압 수요처로 공급되는 증발가스의 양보다 적은 것을 특징으로 하는 가스 처리 시스템.According to claim 1, wherein the control unit,
The gas treatment system, characterized in that the amount of BOG supplied to the low-pressure demanding source among BOG compressed by the remaining BOG compressors among the BOG compressors is less than the amount of BOG supplied to the high-pressure demanding source. 제 1 항에 있어서, 상기 증발가스 압축기는,
4단 또는 5단의 피스톤이 직렬연결되는 구성 압축기가 구비되되, 상기 구성 압축기가 4 개가 마련되어 서로 병렬 연결되는 것을 특징으로 하는 가스 처리 시스템.According to claim 1, wherein the boil-off gas compressor,
A gas processing system comprising a compressor having four or five-stage pistons connected in series, wherein four of the constituent compressors are provided and connected in parallel. 제 1 항에 있어서, 상기 증발가스 압축기는,
표준 고압 압축기(Standard High Pressure Compressor)인 것을 특징으로 하는 가스 처리 시스템.According to claim 1, wherein the boil-off gas compressor,
A gas treatment system characterized in that it is a Standard High Pressure Compressor. 제 1 항에 있어서, 상기 증발가스 압축기는,
상온용 증발가스 압축기로, 영하 40도 내지 영하 20 사이의 증발가스를 공급받아 압축하는 것을 특징으로 하는 가스 처리 시스템.According to claim 1, wherein the boil-off gas compressor,
A BOG compressor for room temperature, a gas treatment system, characterized in that it receives and compresses BOG at a temperature between minus 40 degrees and minus 20 degrees Celsius. 제 6 항에 있어서,
상기 액화가스 저장탱크와 상기 수요처를 연결하며 상기 증발가스 압축기를 구비하는 증발가스 공급라인; 및
상기 증발가스 공급라인 상의 상기 증발가스 압축기 상류에 구비되되, 상기 증발가스 압축기로 공급되는 증발가스를 예열하는 예열기를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 가스 처리 시스템.7. The method of claim 6,
a boil-off gas supply line connecting the liquefied gas storage tank and the consumer and having the boil-off gas compressor; and
The gas treatment system according to claim 1, further comprising a preheater provided upstream of the boil-off gas compressor on the boil-off gas supply line and preheating the boil-off gas supplied to the boil-off gas compressor. 제 1 항, 제 3 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에서의 상기 가스 처리 시스템을 포함하는 것을 특징으로 하는 선박.8. A vessel comprising the gas treatment system according to any one of claims 1, 3 to 7.
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