KR102253088B1 - 코크스 열간 강도의 추정 방법 - Google Patents
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Abstract
석탄 성분의 양과 석탄의 열간 특성과 관련된 인자들을 이용해 그 정확도를 향상시킨 코크스 열간 강도의 추정 방법을 제공한다. 용철 제조에 사용하는 코크스의 열간 강도의 추정 방법으로서, 코크스의 열간 강도(CSR)는 하기의 수식을 만족한다.
CSR = -4.2O - 88.2Rm2 + 185Rm + 1.85Ash2 - 31Ash + 109.7
여기서, O는 코크스로 되는 석탄에 함유된 산소의 양(vol%), Rm은 석탄의 반사율, Ash는 석탄에 포함된 회분의 양(wt%)이다.
CSR = -4.2O - 88.2Rm2 + 185Rm + 1.85Ash2 - 31Ash + 109.7
여기서, O는 코크스로 되는 석탄에 함유된 산소의 양(vol%), Rm은 석탄의 반사율, Ash는 석탄에 포함된 회분의 양(wt%)이다.
Description
본 발명은 코크스 열간 강도의 추정 방법에 관한 것이다. 더욱 상세하게는, 석탄 성분의 양과 석탄의 열간 특성과 관련된 인자들을 이용해 그 정확도를 향상시킨 코크스 열간 강도의 추정 방법에 관한 것이다.
코크스는 점결탄을 고온 건류한 다공질 고체 연료로서, 그 주성분은 고정 탄소이다. 코크스는 회분과 휘발분을 약간 함유한다. 제철 산업에서는 코크스를 산화시켜 철광석을 환원해 용철을 제조한다. 코크스가 산화되어 일산화탄소가 되고, 이 일산화탄소가 철광석을 환원시키면서 이산화탄소로 변환된다. 일산화탄소 또는 이산화탄소는 고로에서 배출되는 가스에 함유된다. 따라서 코크스를 연료로 사용하는 경우, 코크스는 이산화탄소로 변환되어 배가스로 배출되므로, 코크스가 기후 변화의 한 요인이라고 할 수 있다. 따라서 제철 산업에서 이산화탄소의 발생량을 저감시키고자 하는 경우, 코크스를 대체할 수 있는 환원제가 필요하다.
따라서 최근에는 코크스를 대체하기 위한 환원제로서 수소가 사용된다. 수소는 코크스의 주성분인 탄소보다 환원력에 있어서 3배 정도 더 크지만 그 발열량이 코크스에 비해 부족하여 용철 제조에는 한계가 있다. 따라서 제철 산업에서는 수소를 코크스와 병행하여 사용하면서 코크스의 사용량을 줄일 필요가 있다. 용철 제조용 고로에 수소와 코크스를 함께 사용하는 경우, 고로 내에서 코크스의 열간 반응량이 증가한다. 따라서 코크스의 열간 강도가 더욱 중요한 관리 인자가 된다. 이러한 점에서 원료탄의 특성을 이용하여 코크스의 열간 강도를 추정할 필요가 있다.
한국등록특허 제1,421,208호
원료탄에 함유된 성분의 양과 원료탄의 열간 특성과 관련된 인자들을 이용해 그 정확도가 향상된 코크스 열간 강도의 추정 방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 일 실시예에 따른 코크스 열간 강도의 추정 방법은 용철 제조에 사용하는 코크스에 적용된다. 코크스의 열간 강도(CSR)는 아래의 수식을 만족한다.
CSR = -4.2O - 88.2Rm2 + 185Rm + 1.85Ash2 - 31Ash + 109.7
여기서, O는 상기 코크스로 되는 석탄에 함유된 산소의 양(vol%), Rm은 석탄의 반사율, Ash는 석탄에 포함된 회분의 양(wt%)이다.
본 발명의 또다른 실시예에 따른 코크스의 열간 강도의 추정 방법은 용철 제조에 사용하는 코크스에 적용된다. 코크스의 열간 강도(CSR)는 아래의 수식을 만족한다.
CSR = -359.5 + 0.5955(RST)·(PR0.05) + 110.95Rm - 53.41Rm2
여기서, RST는 재고화온도(℃), PR은 연화용융 온도범위(℃), Rm은 반사율이다.
코크스는 고로 또는 용융가스화로에 장입되고, 고로의 풍구 또는 용융가스화로의 풍구를 통하여 수소를 취입할 수 있다.
코크스의 열간 강도를 정확히 추정할 수 있다. 그 결과, 코크스 제조에 필요한 석탄을 선별하여 용철 제조시에 적절한 열량을 공급할 수 있는 코크스를 제조할 수 있다.
도 1은 용철 제조에 사용되는 고로의 개략적인 도면이다.
도 2는 용철 제조에 사용되는 용융가스화로의 개략적인 도면이다.
도 3은 석탄 연화 용융 공정 중의 재고화 온도와 산소 함량과의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 4는 본 발명의 제1 실시예에 따른 코크스 열간 강도의 추정 방법의 개략적인 그래프이다.
도 5는 본 발명의 제2 실시예에 따른 코크스 열간 강도의 추정 방법의 개략적인 그래프이다.
도 2는 용철 제조에 사용되는 용융가스화로의 개략적인 도면이다.
도 3은 석탄 연화 용융 공정 중의 재고화 온도와 산소 함량과의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 4는 본 발명의 제1 실시예에 따른 코크스 열간 강도의 추정 방법의 개략적인 그래프이다.
도 5는 본 발명의 제2 실시예에 따른 코크스 열간 강도의 추정 방법의 개략적인 그래프이다.
여기서 사용되는 전문용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는"의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소, 성분 및/또는 군의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
이하, 첨부한 도면을 참조하여 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
도 1은 고로(100)를 개략적으로 나타낸다. 도 1의 고로(100)의 구조는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며, 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다. 따라서 고로(100)의 구조를 다른 형태로도 변형할 수 있다.
도 1에 도시한 바와 같이, 장입구(10)를 통하여 소결광 및 코크스가 고로(100) 내부로 장입된다. 고로(100)의 아래에 위치한 풍구(12)를 통해서는 열풍이 공급된다. 열풍은 코크스를 가열하고, 발열된 코크스로 인해 소결광이 용융 환원되어 용철이 제조된다. 용철은 출선구(14)를 통하여 외부로 배출된다.
고로(100)에서 용철을 제조하는 경우, 코크스를 대체하는 환원제로서 수소(H2)를 사용할 수 있다. 수소는 코크스에서 발생되는 가스인 일산화탄소에 비해 3배의 환원력을 가져서 소결광의 환원 효율을 더욱 높일 수 있다. 따라서 수소를 풍구(12)를 통해 취입하여 소결광의 환원에 사용할 수 있다. 이 경우, 코크스의 사용량을 저감하여 기후 변화에 큰 영향을 미치는 이산화탄소 배출량을 줄일 수 있다.
도 2는 용융가스화로(200)를 개략적으로 나타낸다. 도 2의 용융가스화로(200)의 구조는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며, 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다. 따라서 용융가스화로(200)의 구조를 다른 형태로도 변형할 수 있다.
도 2에 도시한 바와 같이, 용융가스화로(200)는 환원로(30)를 통하여 환원철을 공급받는다. 그리고 장입구(20)를 통하여 성형탄을 공급한다. 성형탄 이외에도 환원철을 용융시키기 위해 충분한 열량을 확보하기 위하여 코크스를 장입구(20)를 통해 추가로 공급할 수 있다. 풍구(22)를 통해 공급되는 산소에 의해 성형탄이 연소되면서 그 열로 용융가스화로(200)에 공급된 환원철을 용융하여 용철이 제조된다. 용철은 출선구(24)를 통하여 외부로 배출된다. 성형탄이 연소되면서 발생한 환원가스는 용융가스화로(200)에 연결된 환원가스 공급관(26)을 통해 외부로 배출되어 환원로(30)에 공급된다. 따라서 환원가스를 이용해 환원로(30)에 공급되는 철광석을 환원시켜 환원철로 제조할 수 있다. 환원로(30)는 유동층형 환원로 또는 충전층형 환원로일 수 있다. 한편, 수소를 풍구(22)를 통해 산소와 함께 용융가스화로(200)에 취입할 수 있다. 수소는 용융가스화로(200)에서 생성되는 환원가스와 혼합되어 그 환원력을 높인다.
다만, 전술한 고로 또는 용융가스화로에서 수소를 사용하더라도 연료비 등의 문제로 인해 수소를 100% 전부 사용할 수는 없다. 따라서 여전히 코크스를 사용해야 한다. 즉, 수소를 사용하면서도 코크스의 사용량을 최소화해야 한다.
수소를 사용하면서도 코크스의 사용량을 최소화하기 위해서는 수소 농도의 조절에 의한 평형 농도의 조절이 중요하지만, 속도론적인 관점에서 코크스의 반응 후 강도가 중요하다. 특히, 고로에 수소와 코크스를 함께 사용하는 경우, 고로 내에서 코크스의 열간 반응량이 증가한다. 따라서 코크스 열간 강도, 즉 반응 후 강도에 의해 노내 반응 속도 및 반응 효율이 크게 영향을 받는다. 따라서 이 열간 강도가 용철 제조 공정의 경제성을 좌우하므로, 더욱 중요한 관리 인자가 되며 원료탄의 특성을 이용하여 코크스의 열간 강도를 추정하는 것이 매우 중요하다. 즉, 아래의 화학식 1에 기재한 바와 같이, 수소가 철광석의 산소와 반응하여 산화되면서 수증기가 발생하고, 수증기는 다시 코크스와 반응하여 그 일부가 다시 수소로 전환된다.
[화학식 1]
3H2 + Fe2O3 → 2Fe + 3H2O
H2O + C → H2 + CO
수증기와 반응 후의 코크스의 강도는 이산화탄소와 반응 후의 코크스의 강도에 비해 낮아진다. 따라서 고로에 장입된 코크스는 그 약화된 강도로 인하여 고로의 하부까지 도달하지 못하고 입도가 매우 작은 코크스분을 발생 시켜 고로내 통기성을 해치거나 고로 중간에서 소멸된다. 그 결과, 코크스를 고로에 추가적으로 장입해야 하므로, 연료비가 증가한다. 따라서 이러한 현상을 방지하기 위해서는 코크스의 열간 강도 관리가 필요하다.
그러므로 본 발명의 일 실시예에서는 수소 산화시 발생하는 수증기와 반응 후의 코크스 강도에 영향을 미치는 인자들을 찾아내고, 이들을 제어하여 코크스의 열간 강도 품질을 제어한다. 코크스는 소결광의 환원 반응열 및 온도 유지에 필요한 열량 공급에만 한정해 사용된다. 그리고 용철 제조시 고로에서 발생한 이산화탄소를 재환원함으로써 이산화탄소의 발생량을 획기적으로 저감시킨다.
코크스의 열간 강도는 코크스의 반응성과 밀접한 관계를 가진다. 코크스의 반응성은 코크스에 함유된 탄소의 이방성 발달 정도에 좌우된다. 즉, 이방성 조직이 발달할수록 탄소 조직이 안정화되면서 코크스의 반응성이 낮아지므로, 코크스의 반응 후 강도를 향상시킬 수 있다.
참고로, 석탄을 코크스로 제조하면서 이방성 조직을 발달시키고자 하는 경우, 석탄을 가열하면서 용융 상태에 이르게 한다. 그리고 액상을 유지하면, 다환 방향족 분자들이 성장한다. 여기서, 다환 방향족 분자들을 성장시킬 수 있는 조건이 매우 중요하다.
다환 방향족 분자들로 성장하기 위해서, 즉 작은 분자들끼리 중합하여 점차 거대 분자로 성장하기 위해서는 분자들이 최적의 방향으로 배열될 수 있는 유동성 조건의 유지가 필요하다. 또한, 탄소 이외의 이종 분자가 중간에 끼어드는 경우, 다환 조직에 결함이 생성된다. 따라서 거대 분자의 성장이 방해를 받고, 축합 중합에 의해 가교 결합이 생성되면서 유동성이 상실되어 이방성 조직이 성장하지 않는다.
따라서 석탄 가열시 연화, 용융 및 재고화 특성이 열간 강도를 좌우한다. 이러한 특성들 중에서도 재고화 온도(resolidification temperature, RST)가 가장 중요한 요인으로 작용한다. 재고화 온도가 높을수록 용융 상태가 최대한 유지되어 이방성 조직이 잘 발달되는 환경을 조성할 수 있다. 재고화 온도를 좌우하는 인자들은 다양하지만, 산소 등의 이종 원소의 함량이 높을수록 가교 결합이 형성되어 고화 온도가 낮아진다. 이를 도 3을 통하여 좀더 상세하게 설명한다.
도 3은 석탄 연화 용융 공정 중의 재고화 온도와 산소 함량과의 관계를 나타낸 그래프이다. 도 3은 실제 석탄의 분석값을 이용하여 함수 관계를 도출한 것이다.
도 3에 도시한 바와 같이, 석탄은 그 산소 함량에 따라 재고화 온도에 대한 의존성을 나타낸다. 재고화 온도를 석탄의 산소 함량에 대한 함수로 나타내면 아래의 수학식 1과 같다. 그리고 그 상관도(R2)는 88%로서 매우 높은 신뢰성을 보인다.
[수학식 1]
즉, 산소 함량을 부피%로 나타낸 경우, 산소 함량의 역수에 로그를 취하면 재고화 온도와 선형 관계를 나타낸다. 즉, 석탄의 산소 함량은 재고화 온도와 관계를 가진다.
도 3에 도시한 바와 같이, 산소의 양이 감소할수록 석탄의 재고화 온도는 점차 커진다. 즉, 석탄에 함유된 산소의 양과 석탄의 재고화 온도는 반비례 관계에 있다. 따라서 산소의 양을 줄여야 석탄의 재고화 온도를 높일 수 있다. 즉, 산소의 양을 줄여서 가교 결합을 막아야 한다.
산소 이외에 석탄의 재고화 온도에 영향을 주는 인자들은 연화용융 온도범위(plastic range, PR), 회분 함량(ash) 및 반사율(Rm) 등이 있다. 연화용융 온도범위는 석탄 가열에 따라 석탄이 연화되기 시작하는 온도로부터 재고화되는 온도까지의 범위를 의미한다. 연화용융 온도범위가 잘 중첩되지 않은 석탄들이 섞인 혼합탄은 상호 연화용융 온도범위가 상이하기 때문에 함께 연화 용융되지 않는 특성이 있어서 그 열간 강도가 우수하다. 한편, 회분 함량은 석탄에 함유된 회분의 양을 의미한다. 회분은 석탄이 다 연소한 후에 남은 불연성 물질을 의미한다.
한편, 반사율(Rm)은 석탄에 조사된 빛에 대한 반사된 빛의 비율을 나타내며, 석탄화의 지표로 사용된다. 석탄의 반사광을 디지털화하여 좀더 정확한 반사율을 얻을 수 있다. 예를 들면, 현미경에서 할로겐 램프를 이용해 광을 조사하면 여러 단계의 프리즘을 통과한 광이 대물 렌즈를 통해 석탄 조직에 닿는다. 석탄 표면은 암갈색 물질이지만 석탄 내부 조직에 광을 비추면 식물의 목질부와 가지, 뿌리 등이 지하에서 변형된 모습을 그대로 간직한 채 석탄화 정도의 진행에 따라 각각 다른 조직을 구성한다. 이들 조직은 각각 다르게 광을 흡수한 후 반사한다. 석탄에 광을 조사하는 경우, 그 광의 일부는 흡수되고 일부는 반사된다. 반사되는 광은 집광되어 프리즘을 통과한 후 단색광으로 변한다. 이 반사광이 광섬유를 통해 증폭기로 전송되고, 광전 음극에 충돌하는 회수가 증가하면서 광전자가 발생된다. 발생된 광전자는 2차 전극에 충돌하여 2차 광전자를 발생시킨다. 이러한 과정을 반복하면서 수십배 내지 수백만배의 광전자가 증폭되어 전류를 발생시킨다. 이 전류에 저항을 걸어주면 전압으로 변환되고, 이 값을 읽어서 반사율을 측정한다. 반사율이 증가함에 따라 코크스의 열간 강도도 어느 정도 이에 비례하여 커진다.
전술한 연화용융 온도범위, 회분 함량, 반사율을 적절하게 조합하여 코크스의 열간 강도 추정시 그 정확도를 높일 수 있다. 한편, 이러한 본 발명의 일 실시예는 수소와 코크스를 함께 사용하는 경우를 설명하였지만, 코크스만 사용하는 경우에도 적용할 수 있다. 코크스의 열간 강도의 추정 방법을 아래에서 좀더 구체적으로 설명한다.
도 4는 본 발명의 제1 실시예에 따른 코크스 열간 강도의 추정 방법의 그래프를 개략적으로 나타낸다. 여기서는 산소(O) 함량, 반사율(Rm) 및 회분의 양을 열간 강도 추정식의 인자로 사용하여 실제 석탄의 열간 강도를 정확히 예측할 수 있다.
도 4에 도시한 바와 같이, X축 인자로서 X = O + 21Rm2 - 44Rm - 0.44Ash2 + 7.4Ash를 사용한다. 여기서, O는 산소 함량, Rm은 반사율, Ash는 회분의 양이다. 이에 대응하여 CSR을 Y축으로 나타내는 경우 X 와 Y는 아래의 수학식 2로 나타낼 수 있다.
[수학식 2]
Y = 109.7 - 4.2X
즉, X 와 Y는 선형 관계를 나타낸다. 이 경우, 실제 측정 데이터에 대한 상관도(R2)는 76%이므로, 그 추정치가 상당히 높은 것을 알 수 있다. 수학식 2를 아래의 수학식 3으로 다시 나타낼 수 있다.
[수학식 3]
CSR = - 4.2O - 88.2Rm2 + 185Rm + 1.85Ash2 - 31Ash + 109.7
도 5는 본 발명의 제2 실시예에 따른 코크스 열간 강도의 추정 방법의 그래프를 개략적으로 나타낸다. 여기서는 석탄의 산소 함량 대신에 재고화온도(RST)를 직접 적용한다. 또한, 연화용융 온도범위와 반사율을 함께 고려하여 열간 강도를 추정한다. 특히, 연화용융 온도범위를 포함하여 석탄의 열간 강도를 추정한다.
도 5에 도시한 바와 같이, 추정된 코크스의 열간 강도는 X축의 인자를 X= - 359.9 + 0.5955(RST)(PR0.05) + 110.95Rm - 53.41Rm2 로 나타낸다. 그리고 Y축을 열간 강도로 나타낸 경우, 아래의 수학식 4와 같이 선형 관계를 보여준다.
[수학식 4]
Y = X
여기서, 상관도(R2)는 82%이므로, 상당히 향상된 예측 신뢰도를 보인다. 따라서 X와 Y가 거의 동일한 것을 알 수 있다. 수학식 4는 다시 아래의 수학식 5로 나타낼 수 있다.
[수학식 5]
CSR = - 359.5 + 0.5955(RST)·(PR0.05) + 110.95Rm - 53.41Rm2
여기서, RST는 재고화온도, PR은 연화용융 온도범위, Rm은 반사율을 나타낸다. 전술한 바와 같이, 산소 함량, 반사율, 회분의 양, 재고화온도, 연화용융 온도범위를 이용하여 코크스의 열간 강도를 정확하게 추정할 수 있다. 즉, 코크스에 함유된 성분인 산소, 탄소, 회분과 코크스의 열간 특성과 관련된 재고화 온도 및 연화용융 온도범위를 이용하여 코크스의 열간 강도를 추정한다.
이하에서는 실험예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 이러한 실험예는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며. 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다.
실험예
코크스의 열간 강도를 추정하기 위하여 아래의 표 1의 석탄들을 사용하였다. 이러한 석탄들은 세계 각국의 여러 광산에서 생산된 것이며, 이들을 표준 분석법을 통해 분석하였다.
[표 1]
이들 석탄들로부터 제조된 코크스의 열간 강도는 각 석탄을 실험용 코크스 제조기에서 표준 방법을 적용해 코크스를 제조한 후에 측정하였다. 즉, 일정 입도의 코크스를 1100℃ 로 가열하면서 CO2를 흘려 보내 반응시킨 후 반응하고 남은 코크스를 드럼에서 회전시키고 분화되지 않고 남은 일정 입도의 코크스의 분율을 계산해 측정하였다. 그리고 연화용융 온도범위는 기젤라 플라스토미터에서 석탄을 서서히 가열하면서 석탄이 유동하고 다시 고화되는 특성을 이용하여 측정하였다. 나머지 인자들의 도출 과정은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 이해할 수 있으므로, 그 상세한 설명을 생략한다.
석탄의 특성을 나타내는 인자들로부터 코크스의 열간 강도를 좀더 정확하게 예측할 수 있는 수학식을 구하고자 하였다. 따라서 실제 석탄의 특성 분석치와 이로부터 제조된 코크스의 열간 강도를 상관시키는 회귀 분석을 이용해 높은 상관도를 가지는 수학식을 도출하였다. 좀더 구체적으로, 각 인자들과 코크스의 열간 강도의 상관 관계를 계산하고 가장 상관도가 높은 인자들부터 계수를 결정하고, 그 다음으로 상관도가 높은 인자의 계수를 차례로 결정하였다. 특히, 모든 인자의 조합을 다 계산한 결과, 재고화온도와 연화용융 온도범위가 코크스의 열간 강도와 가장 상관도가 높은 인자임을 알 수 있었다. 그 결과, 전술한 도 4 및 도 5를 도출할 수 있었고, 이로부터 코크스의 열간 강도를 정확히 추정할 수 있었다.
본 발명을 앞서 기재한 바에 따라 설명하였지만, 다음에 기재하는 특허청구범위의 개념과 범위를 벗어나지 않는 한, 다양한 수정 및 변형이 가능하다는 것을 본 발명이 속하는 기술 분야에서 종사하는 자들은 쉽게 이해할 것이다.
10, 20. 장입구
12, 22. 풍구
14, 24. 출선구
30. 환원로
100. 고로
200. 용융가스화로
12, 22. 풍구
14, 24. 출선구
30. 환원로
100. 고로
200. 용융가스화로
Claims (3)
- 용철 제조에 사용하는 코크스의 열간 강도의 추정 방법으로서, 상기 코크스의 열간 강도(CSR)는 하기의 수식을 만족함.
CSR = -4.2O - 88.2Rm2 + 185Rm + 1.85Ash2 - 31Ash + 109.7
여기서, O는 상기 코크스로 되는 석탄에 함유된 산소의 양(vol%), Rm은 상기 석탄의 반사율, Ash는 상기 석탄에 포함된 회분의 양(wt%) - 용철 제조에 사용하는 코크스의 열간 강도의 추정 방법으로서, 상기 코크스의 열간 강도(CSR)는 하기의 수식을 만족함.
CSR = -359.5 + 0.5955(RST)·(PR0.05) + 110.95Rm - 53.41Rm2
여기서, RST는 상기 코크스로 되는 석탄의 재고화온도(℃), PR은 상기 석탄의 연화용융 온도범위(℃), Rm은 상기 석탄의 반사율 - 제1항 또는 제2항에서,
상기 코크스는 고로 또는 용융가스화로에 장입되고, 상기 고로의 풍구 또는 상기 용융가스화로의 풍구를 통하여 수소를 취입하는 코크스의 열간 강도의 추정 방법.
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