KR102231653B1 - Charging apparatus charging material for blast furnace and charging method of the same - Google Patents
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Abstract
고로에 적층 코크스를 장입하는 단계; 상기 장입된 적층 코크스가 이루는 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하는 단계; 및 상기 장입된 소결광이 이루는 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계;를 포함하는 고로용 장입물의 장입방법이 소개된다.Charging the stacked coke to the blast furnace; Charging sintered ore onto the stacked coke layer formed by the charged stacked coke; And charging the central coke and slag in the central region of the sintered ore layer formed by the charged sintered ore.
Description
본 발명은 고로용 장입물의 장입장치 및 그 장입방법에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 슬래그를 중심 코크스와 함께 장입하여 중심 코크스의 분화를 방지하고, 가스 이용효율을 증가시킬 수 있는 고로용 장입물의 장입장치 및 그 장입방법에 관한 것이다.The present invention relates to a charging device for a blast furnace and a charging method thereof. More specifically, it relates to a charging device for a blast furnace charge and a charging method for preventing the differentiation of the central coke by charging the slag together with the central coke and increasing the gas utilization efficiency.
최근, 고로의 중심에 대립의 중심 코크스만 장입하는 중심 장입 기술이 대부분의 고로에서 사용되고 있다. 이로 인해 고로의 중심으로는 다량의 환원가스 즉, CO 가스가 소결광 환원에 이용되지 못하고, 배출되게 된다.Recently, a central charging technology in which only the central coke of confrontation at the center of the blast furnace is charged has been used in most blast furnaces. For this reason, a large amount of reducing gas, that is, CO gas, cannot be used to reduce the sintered ore and is discharged to the center of the blast furnace.
상기와 같은 문제를 개선하고자, 도 1과 같이 중심 코크스 중에 소립 소결광을 장입하여 통기성을 제어함으로써 고로의 중심에서 환원에 사용되지 않고, 배출되는 가스의 양을 줄여서 가스 이용률을 높이는 기술이 개발되었다.In order to improve the above problems, a technology has been developed to increase the gas utilization rate by reducing the amount of gas discharged without being used for reduction at the center of the blast furnace by charging small sintered ore into the central coke to control the air permeability as shown in FIG.1.
하지만 도 2에 나타낸 바와 같이, 중심 코크스에 소립 소결광을 장입하는 경우, 소결광 중 Fe2O3가 CO 가스에 의해서 환원되면서 발생되는 CO2에 의해서 코크스와 반응을 일으키고, 이로 인해 중심 코크스의 분화가 일어나게 된다. 도 2는 소결광과 코크스 혼합 시, 코크스 분화 정도를 나타낸 것으로 중심 코크스와 소결광 혼합 시, 중심 코크스의 분화가 증가하는 것을 알 수 있다.However, as shown in FIG. 2, when the small-grain sintered ore is charged into the central coke, Fe 2 O 3 in the sintered ore is reduced by CO gas, causing a reaction with coke by CO 2 , which causes differentiation of the central coke It happens. 2 shows the degree of coke differentiation when the sintered ore and coke are mixed. It can be seen that when the central coke and the sintered ore are mixed, the differentiation of the central coke increases.
이 경우, 중심 코크스가 분화되어 고로의 하부 노저 노심부에서 작은 코크스로 치환되기 때문에 노저에서 통액성을 유지 시키는 작용을 방해하는 문제점이 발생하게 된다.In this case, since the central coke is differentiated and is replaced with small coke in the lower core of the blast furnace, a problem arises that hinders the function of maintaining liquid permeability in the furnace.
즉, 중심에 장입된 소립 소결광으로 인해 중심 코크스가 분화되어 다량의 분이 포함되므로 작은 사이즈의 코크스와 다량의 분이 노심으로 유입되어 노저 부분의 코크스가 치환될 수 있다. 이 경우, 노저에서 용선의 원활한 흐름이 방해되어 용선이 중심으로 흐르지 못하고, 주변으로만 흐르게 되어 노저 벽부의 온도가 상승할 수 있다.That is, since the central coke is differentiated due to the small sintered ore charged in the center and a large amount of powder is included, coke of a small size and a large amount of powder are introduced into the core, and the coke in the furnace bottom portion can be replaced. In this case, the smooth flow of the molten iron in the furnace is obstructed, so that the molten iron cannot flow to the center, but only flows to the periphery, thereby increasing the temperature of the furnace wall.
이에 따라 노저 벽부의 내화물을 손상시키는 문제를 일으켜 고로 수명을 단축하게 된다. 따라서 이러한 고로 중심에서 코크스의 분화가 되지 않으면서 중심에서 통기성을 제어하여 가스 이용률을 향상 시킬 필요가 있다.Accordingly, it causes a problem of damaging the refractory material of the furnace wall and shortens the life of the blast furnace. Therefore, there is a need to improve the gas utilization rate by controlling the air permeability at the center without differentiation of coke at the center of the blast furnace.
슬래그를 중심 코크스와 함께 장입하여 중심 코크스의 분화를 방지하고, 가스 이용효율을 증가시킬 수 있는 고로용 장입물의 장입장치 및 그 장입방법을 제공한다.It provides a charging device for a blast furnace charging material and a charging method for a blast furnace that can prevent differentiation of the central coke by charging the slag together with the central coke and increase the gas utilization efficiency.
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입방법은 고로에 적층 코크스를 장입하는 단계; 상기 장입된 적층 코크스가 이루는 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하는 단계; 및 상기 장입된 소결광이 이루는 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계;를 포함한다.The charging method for a blast furnace charge according to an embodiment of the present invention includes the steps of charging stacked coke in the blast furnace; Charging sintered ore onto the stacked coke layer formed by the charged stacked coke; And charging central coke and slag in a central region above the sintered ore layer formed by the charged sintered ore.
상기 소결광을 장입하는 단계에서, 상기 소결광과 함께 상기 슬래그를 장입할 수 있다.In the step of charging the sintered ore, the slag may be charged together with the sintered ore.
상기 고로에 장입되는 코크스의 전체 100 중량%에 대하여, 상기 장입되는 코크스가 60 중량% 이상일 때, 상기 슬래그를 함께 장입할 수 있다.When the charged coke is 60% by weight or more with respect to the total 100% by weight of the coke charged to the blast furnace, the slag may be charged together.
상기 적층 코크스를 장입하는 단계 이후, 상기 적층 코크스층 상부의 중앙영역에 상기 코크스 및 철광석이 포함된 광석을 장입하여 혼합층을 형성시키는 단계;를 더 포함할 수 있다.After the step of charging the stacked coke, the step of forming a mixed layer by charging ore containing the coke and iron ore in a central region above the stacked coke layer.
상기 슬래그는, 전로로부터 발생된 제강 슬래그; 및 상기 제강 슬래그보다 염기도(CaO/SiO2)가 낮은 페로니켈 슬래그;를 포함할 수 있다.The slag may include steelmaking slag generated from a converter; And ferronickel slag having a lower basicity (CaO/SiO 2) than the steelmaking slag.
상기 슬래그는, 상기 슬래그의 전체 100 중량%에 대하여, 50 내지 60 중량%의 제강 슬래그 및 40 내지 50 중량%의 페로니켈 슬래그를 포함할 수 있다.The slag may include 50 to 60% by weight of steelmaking slag and 40 to 50% by weight of ferronickel slag with respect to the total 100% by weight of the slag.
상기 슬래그의 평균 입경은 5 내지 20mm일 수 있다.The average particle diameter of the slag may be 5 to 20 mm.
상기 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)는 0.8 내지 2.0일 수 있다.The slag may have a basicity (CaO/SiO 2 ) of 0.8 to 2.0.
상기 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서, 상기 중심 코크스 및 상기 슬래그의 전체 100 부피%에 대하여, 상기 슬래그는 10 내지 30 부피%일 수 있다.In the step of charging the central coke and the slag, the slag may be 10 to 30% by volume with respect to the total 100% by volume of the central coke and the slag.
상기 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서, 상기 중심 코크스 및 상기 슬래그가 이루는 중심 코크스층의 공극률은 0.3 내지 0.45일 수 있다.In the step of charging the central coke and slag, the porosity of the central coke and the central coke layer formed by the slag may be 0.3 to 0.45.
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입장치는 고로로 장입물을 이송하는 벨트 컨베이어; 상기 벨트 컨베이어로 코크스를 공급하는 코크스 서지호퍼; 및 상기 장입물의 이송방향을 기준으로, 상기 코크스 서지호퍼의 후방에 배치되며, 상기 벨트 컨베이어로 슬래그를 공급하는 슬래그 공급호퍼;를 포함한다.A charging device for a blast furnace charge according to an embodiment of the present invention includes a belt conveyor for transferring the charge to the blast furnace; A coke surge hopper for supplying coke to the belt conveyor; And a slag supply hopper disposed at the rear of the coke surge hopper based on the conveying direction of the charged material and supplying the slag to the belt conveyor.
상기 코크스 서지호퍼 및 상기 슬래그 공급호퍼의 배출을 조절하여 상기 슬래그를 상기 벨트 컨베이어 상에 적하하고, 상기 적하된 슬래그 상에 상기 코크스를 적하하는 제어부;를 더 포함할 수 있다.It may further include a control unit for dropping the slag onto the belt conveyor by controlling the discharge of the coke surge hopper and the slag supply hopper, and dropping the coke onto the dropped slag.
상기 슬래그 서지호퍼는, 제강 슬래그를 공급하는 제1슬래그 서지호퍼; 및 상기 제1슬래그 서지호퍼와 나란히 배치되며, 페로니켈 슬래그를 공급하는 제2슬래그 서지호퍼;를 포함할 수 있다.The slag surge hopper may include: a first slag surge hopper for supplying steelmaking slag; And a second slag surge hopper disposed parallel to the first slag surge hopper and supplying ferronickel slag.
상기 제어부는, 상기 제1슬래그 서지호퍼 및 상기 제2슬래그 서지호퍼의 배출을 조절하여 상기 제강 슬래그와 상기 페로니켈 슬래그의 중량비(제강 슬래그: 페로니켈 슬래그)를 5:5 내지 6:4로 조절할 수 있다.The control unit controls the discharge of the first slag surge hopper and the second slag surge hopper to adjust the weight ratio (steel slag: ferronickel slag) of the steelmaking slag and the ferronickel slag to 5:5 to 6:4. I can.
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입장치의 경우, 슬래그를 중심 코크스에 혼합하여, 구체적으로, 제강 슬래그 및 페로니켈 슬래그를 중심 코크스에 혼합하여 고로 중심에서 환원에 사용되지 못하고, 배출되는 CO 가스의 고로 반경 중간부로의 이동을 유도할 수 있다.In the case of the charging device for a blast furnace charge according to an embodiment of the present invention, slag is mixed with the central coke, and specifically, steelmaking slag and ferronickel slag are mixed with the central coke and cannot be used for reduction in the center of the blast furnace, and discharged. It is possible to induce the movement of the CO gas to be moved to the middle of the blast furnace radius.
이에 따라 광석이 다량 존재하는 중간부에서 광석의 환원에 사용됨으로써 고로 내에서 CO 가스가 광석환원에 이용되는 효율인 ηCO(CO2/(CO2+CO)가 약 1% 이상 증대되는 효과를 기대할 수 있다. As a result, it is expected that ηCO (CO 2 /(CO 2 +CO), which is the efficiency that CO gas is used for ore reduction in the blast furnace, increases by about 1% or more by being used for the reduction of ore in the middle part where a large amount of ore exists I can.
따라서 단위 용선 생산에 필요한 환원제비의 감소에 기여하는 효과가 있다. Therefore, there is an effect of contributing to the reduction of the reducing agent cost required for the production of unit molten iron.
또한, 소립의 소결광이 중심 코크스에 혼합 장입되지 않고, 대신 슬래그가 혼합됨으로써 융착대 근처의 노심 중심부에서 코크스가 분화되지 않기 때문에, 분화된 코크스가 노저에 있는 노심부의 중심에 유입되지 않을 수 있다.In addition, since the small-grained sintered ore is not mixed and charged into the central coke, and the slag is mixed instead, the coke is not differentiated at the center of the core near the fusion zone, so that the differentiated coke may not flow into the center of the core of the furnace.
이에 따라 용선과 슬래그가 노저의 주변 대신 통기성이 좋은 중심으로 흐르게 되어서 노저 벽부 온도가 저하되어 노저 벽부의 내화재 마모가 심화되지 않기 때문에 고로 수명이 연장되는 효과가 있다.Accordingly, the molten iron and the slag flow to the center with good ventilation instead of the periphery of the furnace, so that the temperature of the furnace wall is lowered and the wear of the fireproof material on the furnace wall is not intensified, thereby extending the life of the blast furnace.
도 1은 종래의 코크스 중심 장입 기술과 고로내 코크스 및 가스 흐름을 도식화하여 나타낸 도면이다.
도 2는 중심 코크스에 소립의 소결광을 혼합하여 장입시켰을 때와 소립의 소결광을 장입시키지 않았을 때의 중심 코크스 분화 정도 및 압축강도의 평균 값을 비교하는 그래프이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입방법에 따라 장입물이 장입된 모습을 나타내는 도면이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입장치를 나타내는 도면이다.
도 5는 본 발명에 따른 실시예와 비교예의 중심 코크스 분화 정도 및 압축강도의 평균 값을 비교하는 그래프이다.
도 6은 본 발명에 따른 실시예의 가스 이용률 변화 관찰 모습을 나타내는 그래프이다.1 is a view schematically showing a conventional coke-centered charging technology and coke and gas flow in a blast furnace.
2 is a graph comparing the average values of the degree of differentiation and compressive strength of the central coke when the sintered ore of small particles is mixed and charged to the central coke and the sintered ore of the small particle is not charged.
3 is a view showing a state in which the charge is charged according to the charging method of the charge for the blast furnace according to an embodiment of the present invention.
4 is a view showing a charging device for a blast furnace charge according to an embodiment of the present invention.
5 is a graph comparing the average values of the degree of differentiation of the central coke and the compressive strength of Examples and Comparative Examples according to the present invention.
6 is a graph showing a state of observation of changes in gas utilization rate according to an embodiment of the present invention.
제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.Terms such as first, second and third are used to describe various parts, components, regions, layers and/or sections, but are not limited thereto. These terms are only used to distinguish one part, component, region, layer or section from another part, component, region, layer or section. Accordingly, a first part, component, region, layer or section described below may be referred to as a second part, component, region, layer or section without departing from the scope of the present invention.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 “포함하는”의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.The terminology used herein is only for referring to specific embodiments and is not intended to limit the present invention. Singular forms as used herein also include plural forms unless the phrases clearly indicate the opposite. The meaning of “comprising” as used in the specification specifies a specific characteristic, region, integer, step, action, element and/or component, and the presence or presence of another characteristic, region, integer, step, action, element and/or component It does not exclude additions.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.When a part is referred to as being "on" or "on" another part, it may be directly on or on the other part, or other parts may be involved in between. In contrast, when a part is referred to as being "directly above" another part, no other part is interposed between them.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다.Although not defined differently, all terms including technical and scientific terms used herein have the same meaning as commonly understood by one of ordinary skill in the art to which the present invention belongs.
보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.Terms defined in a commonly used dictionary are additionally interpreted as having a meaning consistent with the related technical literature and the presently disclosed content, and are not interpreted in an ideal or very formal meaning unless defined.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail so that those of ordinary skill in the art may easily implement the present invention. However, the present invention may be implemented in various different forms and is not limited to the embodiments described herein.
고로용Blast furnace 장입물의Charged 장입방법How to charge
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입방법은 도 3과 같이, 고로에 적층 코크스를 장입하는 단계, 장입된 적층 코크스가 이루는 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하는 단계 및 장입된 소결광이 이루는 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계를 포함한다.The charging method of the charged material for a blast furnace according to an embodiment of the present invention includes charging the stacked coke to the blast furnace, charging the sintered ore on the top of the stacked coke layer formed of the charged stacked coke, and the charged sintered ore. And charging the central coke and slag in the central region of the upper portion of the sintered ore layer to be formed.
먼저, 적층 코크스를 장입하는 단계에서는 고로 내부에 적층 코크스를 장입하여 적층 코크스층을 형성시킨다.First, in the step of charging the laminated coke, the laminated coke is charged into the blast furnace to form a laminated coke layer.
코크스가 저장된 코크스 서지호퍼로부터 고로와 연결된 벨트 컨베이어로 코크스를 공급하고, 고로 상부에 배치된 노상호퍼로 장입시킬 수 있다.Coke can be supplied from the coke surge hopper in which coke is stored to the belt conveyor connected to the blast furnace, and charged to the furnace hopper disposed on the upper part of the blast furnace.
다음으로, 소결광을 장입하는 단계에서는 고로 내부 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하여 소결광층을 형성시킨다. 구체적으로, 적층 코크스층을 형성시킨 후, 적층 코크스층 상에 적층 코크스와 철광석이 포함된 광석이 혼합된 혼합층을 형성시키고, 그 위로 소결광층을 형성시킬 수 있다.Next, in the step of charging the sintered ore, the sintered ore layer is formed by charging the sintered ore on the top of the coke layer stacked inside the blast furnace. Specifically, after the laminated coke layer is formed, a mixed layer in which the laminated coke and ore containing iron ore are mixed may be formed on the laminated coke layer, and a sintered ore layer may be formed thereon.
구체적으로, 소결광층을 형성하는 소결광은 평균 입경 12 내지 50mm의 대립 소결광일 수 있다. 대립 소결광이 저장된 대립 소결광 서지호퍼로부터 벨트 컨베이어로 대립 소결광을 공급하고, 고로 상부에 배치된 노상호퍼로 장입시킬 수 있다.Specifically, the sintered ore forming the sintered ore layer may be an opposing sintered ore having an average particle diameter of 12 to 50 mm. The opposite sintered ore can be supplied from the surge hopper in which the opposite sintered ore is stored to the belt conveyor, and charged to the furnace hopper disposed on the upper part of the blast furnace.
다음으로, 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서는, 고로 내부 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 함께 장입하여 중심 코크스층을 형성시킨다.Next, in the step of charging the central coke and the slag, the central coke and the slag are charged together in a central region above the sintered ore layer inside the blast furnace to form a central coke layer.
슬래그가 저장된 슬래그 서지호퍼로부터 고로와 연결된 벨트 컨베이어로 슬래그를 공급하고, 고로 상부에 배치된 노상호퍼로 장입시킬 수 있다. 노상 호퍼에 연결된 선회슈트를 통해 노상호퍼에 장입된 중심 코크스와 슬래그를 고로로 장입시켜 중심 코크스층을 형성시킬 수 있다.The slag can be supplied from the slag surge hopper in which the slag is stored to the belt conveyor connected to the blast furnace, and charged to the furnace hopper disposed at the top of the blast furnace. The central coke and slag charged in the hearth hopper can be charged into the blast furnace through the turning chute connected to the hearth hopper to form a central coke layer.
중심 코크스 및 상기 슬래그의 전체 100 부피%에 대하여, 슬래그는 10 내지 30 부피%일 수 있다. 이와 같이 슬래그의 함량을 조절함으로써 중심 코크스층의 공극률을 제어하여 중심 코크스의 분화를 방지함과 동시에 가스 이용률을 증가시키는 것이 가능하다. 이때, 중심 코크스 및 슬래그가 이루는 중심 코크스층의 공극률은 0.3 내지 0.45일 수 있다.With respect to the total 100% by volume of the central coke and the slag, the slag may be 10 to 30% by volume. By controlling the content of the slag as described above, it is possible to control the porosity of the central coke layer to prevent differentiation of the central coke and to increase the gas utilization rate. In this case, the porosity of the central coke layer formed by the central coke and the slag may be 0.3 to 0.45.
중심 코크스 및 슬래그로 이루어진 중심 코크스층이 소결광층 상부의 중앙영역에 형성됨으로써 중심 코크스의 분화를 방지할 수 있고, 중심으로 배출되는 CO 가스가 소결광층에 고루 전달되어 가스 이용률이 증가됨과 동시에 환원제비를 감소시킬 수 있다. 이에 따라 용선 원가를 줄일 수 있다.The central coke layer composed of the central coke and slag is formed in the central area above the sintered ore layer to prevent the differentiation of the central coke, and the CO gas discharged to the center is evenly transferred to the sintered ore layer, increasing the gas utilization rate and reducing the cost Can be reduced. Accordingly, charter costs can be reduced.
나아가 용선 중심류 조업이 가능하게 되어 노저 벽부의 온도가 안정적일 수 있어, 고로 노황이 불안정해지는 문제와 고로 수명이 단축되는 문제를 해결할 수 있다.Furthermore, since the central flow operation of the molten iron is possible, the temperature of the furnace wall can be stable, thereby solving the problem that the blast furnace furnace condition becomes unstable and the blast furnace life is shortened.
한편, 적층 코크스를 장입하는 단계에서 적층 코크스와 함께 슬래그를 장입할 수 있다. 이에 따라 중심 코크스층 뿐만아니라, 적층 코크스층에도 슬래그가 포함될 수 있다.Meanwhile, in the step of charging the laminated coke, slag may be charged together with the laminated coke. Accordingly, slag may be included not only in the central coke layer but also in the stacked coke layer.
고로에 장입되는 코크스의 전체 100 중량%에 대하여, 장입되는 코크스가 60 중량% 이상일 때, 슬래그를 함께 장입할 수 있다. 이와 같이, 60 중량% 이상일 때부터 슬래그를 함께 장입함으로써 중심부로 배출되지 못한 CO 가스가 중간부로 과도하게 배출되는 것을 적절하게 제어함으로써 CO 가스가 균일하게 분산되는 효과를 기대할 수 있다. 고로의 단면을 기준으로, 단면 가운데 가상의 중심점으로부터 고로 내벽까지의 길이를 r이라 할 때, 중심부는 중심점으로부터 0.5r까지의 영역일 수 있다. 중간부는 0.5r부터 0.8r까지의 영역일 수 있다. 이에 따라 중심 코크스가 장입되는 중앙영역은 중심부에 대응될 수 있다.When the amount of coke to be charged is 60% by weight or more with respect to the total 100% by weight of the coke charged in the blast furnace, the slag may be charged together. In this way, when the slag is charged together from 60% by weight or more, the effect of uniformly dispersing the CO gas can be expected by appropriately controlling the excessive discharge of the CO gas that has not been discharged to the central part to the middle part. Based on the cross section of the blast furnace, when r is the length from the imaginary center point to the inner wall of the blast furnace in the middle of the cross section, the center portion may be an area from the center point to 0.5 r. The middle portion may be in the range of 0.5r to 0.8r. Accordingly, the central region into which the central coke is charged may correspond to the central portion.
슬래그는 전로로부터 발생된 제강 슬래그 및 제강 슬래그보다 염기도(CaO/SiO2)가 낮은 페로니켈 슬래그를 포함할 수 있다.The slag may include steelmaking slag generated from a converter and ferronickel slag having a lower basicity (CaO/SiO 2) than steelmaking slag.
제강 슬래그는 CaO, SiO2, Al2O3, MgO 및 T.Fe를 포함하며, 염기도(CaO/SiO2)는 2 내지 4일 수 있다. 용융온도는 1200℃ 이상일 수 있다.Steelmaking slag includes CaO, SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO and T.Fe, and basicity (CaO/SiO 2 ) may be 2 to 4. The melting temperature may be 1200°C or higher.
페로니켈 슬래그는 CaO, SiO2, MgO 및 T.Fe를 포함하며, 염기도(CaO/SiO2)는 0.1 이하일 수 있다. 용융온도는 1350℃ 이상일 수 있다.Ferronickel slag includes CaO, SiO 2 , MgO and T.Fe, and the basicity (CaO/SiO 2 ) may be 0.1 or less. The melting temperature may be 1350°C or higher.
슬래그의 전체 100 중량%에 대하여, 50 내지 60 중량%의 제강 슬래그 및 40 내지 50 중량%의 페로니켈 슬래그를 포함할 수 있다. 이 경우, 슬래그의 전체 용융온도는 약 1300℃일 수 있다. 또한, 슬래그의 평균 입경은 5 내지 20mm이고, 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)는 0.8 내지 2.0일 수 있다.It may include 50 to 60% by weight of steelmaking slag and 40 to 50% by weight of ferronickel slag with respect to the total 100% by weight of the slag. In this case, the total melting temperature of the slag may be about 1300°C. In addition, the slag may have an average particle diameter of 5 to 20 mm, and the slag may have a basicity (CaO/SiO 2 ) of 0.8 to 2.0.
이때, 고로 내에서 용융점이 소결광과 비슷할 수 있다. 조업 상황에 따라 용융온도가 더 낮은 제강 슬래그의 비율을 증가시킴으로써 슬래그 전체 용융온도를 낮출 수 있다. 용융점이 낮아질 경우, 고로 중심으로 가는 CO 가스가 소결광의 연화 전에 융착대로 보내질 수 있어 가스 이용효율이 좋아질 수 있다. 또한, 노황 안정을 이룰 수 있다.At this time, the melting point in the blast furnace may be similar to that of the sintered ore. Depending on the operating conditions, the overall melting temperature of the slag can be lowered by increasing the proportion of steelmaking slag with a lower melting temperature. If the melting point is lowered, the CO gas going to the center of the blast furnace can be sent to the fusion zone before softening of the sintered ore, so that the gas utilization efficiency can be improved. In addition, it can achieve stability in the old age.
경우에 따라 더욱 낮은 용융점이 필요할 경우, 제강 슬래그만 사용하여 용융점을 약 1200 내지 1250℃으로 조절할 수 있다.In some cases, if a lower melting point is required, the melting point may be adjusted to about 1200 to 1250°C using only steel slag.
다음으로, 소결광층 상부의 고로 벽부와 가까운 주변영역에 소립 소결광이 장입되어 소립 소결광층이 형성될 수 있다. 소립 소결광은 5 내지 12mm의 평균 입경을 가질 수 있다. 고로의 단면을 기준으로, 단면 가운데 가상의 중심점으로부터 고로 내벽까지의 길이를 r이라 할 때, 고로 벽부는 0.8r부터 r까지의 영역일 수 있다.Next, the small-grain sintered ore layer may be formed by charging the small-grain sintered ore in a peripheral region close to the blast furnace wall on the upper portion of the sintered ore layer. The small grain sintered ore may have an average particle diameter of 5 to 12 mm. Based on the cross section of the blast furnace, when r is the length from the imaginary center point in the cross section to the inner wall of the blast furnace, the blast furnace wall portion may be a region from 0.8r to r.
고로용Blast furnace 장입물의Charged 장입장치Charging device
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입장치는 도 4와 같이, 고로(10)로 장입물을 이송하는 벨트 컨베이어(100), 벨트 컨베이어(100)로 코크스를 공급하는 코크스 서지호퍼(200) 및 장입물의 이송방향을 기준으로, 코크스 서지호퍼(200)의 후방에 배치되며, 벨트 컨베이어(100)로 슬래그를 공급하는 슬래그 공급호퍼를 포함한다.As shown in FIG. 4, the charging device for a blast furnace charge according to an embodiment of the present invention includes a
고로(10)의 내부에 코크스와 소결광이 교대로 장입시킨 다음 연소하여 용선을 제조할 수 있다. 벨트 컨베이어(100)는 고로(10) 측으로 고로(10)용 장입물을 이송시킨다. 고로(10)의 상부에는 벨트 컨베이어(100)를 통해 이송된 장입물이 장입되는 노상호퍼(400)가 배치되고, 노상호퍼(400) 하부에는 선회슈트(500)가 배치되어 장입물을 고로(10) 내부로 장입시킬 수 있다.Coke and sintered ore are alternately charged in the
노상호퍼(400)는 코크스가 장입되어 고로(10)로 코크스를 장입하는 제1노상호퍼(400)와 소결광이 장입되어 고로(10)로 소결광을 장입하는 제2노상호퍼(400)로 구분될 수 있다.The
코크스 서지호퍼(200)는 벨트 컨베이어(100) 상부에 배치되고, 코크스가 저장되어 벨트 컨베이어(100)로 코크스를 적하한다. 슬래그 서지호퍼(300)는 벨트 컨베이어(100) 상부에 배치되고, 슬래그가 저장되어 벨트 컨베이어(100)로 슬래그를 적하한다.The
벨트 컨베이어(100) 상에서 장입물이 고로(10)를 향해 이송되는 방향을 전방으로 할 때, 슬래그 서지호퍼(300)는 코크스 서지호퍼(200)의 후방에 배치될 수 있다.When the direction in which the charge is conveyed toward the
코크스 서지호퍼(200) 및 슬래그 공급호퍼와 연결된 제어부를 통해, 코크스 서지호퍼(200) 및 슬래그 공급호퍼의 배출을 조절할 수 있다.Through a control unit connected to the
구체적으로, 후방에 배치된 슬래그 서지호퍼(300)로부터 슬래그가 먼저 배출되고, 그 다음으로 전방에 배치된 코크스 서지호퍼(200)로부터 코크스가 슬래그 상에 배출됨으로써 슬래그가 코크스의 하방에 위치한 채로, 벨트 컨베이어(100)를 따라 고로(10)를 향해 공급될 수 있다. 하방에 위치한 소결광과 상부에 위치한 코크스가 장입물 표면에 충돌하면서 서로 균일 혼합되기 때문에 코크스와 슬래그가 고르게 혼합된 채로 적층 코크스층 및 중심 코크스층을 형성할 수 있다.Specifically, slag is first discharged from the
구체적으로, 슬래그 서지호퍼(300)는 제강 슬래그를 공급하는 제1슬래그 서지호퍼(300) 및 제1슬래그 서지호퍼(300)와 나란히 배치되며, 페로니켈 슬래그를 공급하는 제2슬래그 서지호퍼(300)를 포함할 수 있다.Specifically, the
제어부는 제1슬래그 서지호퍼(300) 및 제2슬래그 서지호퍼(300)의 배출을 조절하여 상기 제강 슬래그와 상기 페로니켈 슬래그의 중량비(제강 슬래그: 페로니켈 슬래그)를 5:5 내지 6:4로 조절할 수 있다.The control unit controls the discharge of the first
벨트 컨베이어(100) 상부에 배치되어 벨트 컨베이어(100)로 대립 소결광 및 소립 소결광을 각각 배출하는 대립 소결광 서지호퍼 및 소립 소결광 서지호퍼를 더 포함할 수 있다.The
이하 본 발명의 구체적인 실시예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 구체적인 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, specific examples of the present invention will be described. However, the following examples are only specific examples of the present invention, and the present invention is not limited to the following examples.
실시예Example
(1) 고로에 (1) blast furnace 장입물의Charged 장입Charging
(실시예) 코크스 서지호퍼, 및 슬래그 서지호퍼로부터 각각 코크스 및 슬래그를 벨트 컨베이어로 배출하였다. 이때, 벨트 컨베이어 상에서 슬래그가 코크스의 하방에 위치하도록 배출하였다. 소결광 서지호퍼로부터 배출된 소결광과 함께 노상호퍼로 이송하였고, 선회슈트를 이용하여 장입물을 고로에 장입하였다.(Example) Coke surge hopper and slag Coke and slag were discharged from the surge hopper to a belt conveyor, respectively. At this time, the slag was discharged so as to be located under the coke on the belt conveyor. Sintered ore The sintered ore discharged from the surge hopper was transferred to the furnace hopper, and the charged material was charged into the blast furnace using a turning suit.
고로에 장입되는 코크스의 전체 100 중량%에 대하여, 장입되는 코크스가 60 중량% 이상인 시점에, 코크스를 슬래그와 함께 장입하여 적층 코크스층을 형성시켰다. 이후, 코크스와 철광석이 포함된 광석을 함께 장입하여 적층 코크스층 상부의 중앙영역에 혼합층을 형성시켰다.Coke was charged with slag to form a laminated coke layer at a time when the charged coke was 60% by weight or more with respect to the total 100% by weight of the coke charged in the blast furnace. Thereafter, coke and ore containing iron ore were charged together to form a mixed layer in the central region above the stacked coke layer.
적층코코스층 및 혼합층의 상부에 대립 소결광을 장입하여 소결광층을 형성시켰고, 코크스와 소결광을 함께 장입하여 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스층을 형성시켰다. 중심 코크스 및 슬래그의 전체 100 부피%에 대하여, 슬래그는 20 부피%가 되도록 장입하였다. 상기의 과정을 반복하여 고로 내에 장입물을 장입시켰다.A sintered ore layer was formed by charging opposing sintered ore on the top of the stacked cocos layer and the mixed layer, and a central coke layer was formed in a central area above the sintered ore layer by charging coke and sintered ore together. With respect to the total 100% by volume of the central coke and slag, the slag was charged to 20% by volume. Charges were charged into the blast furnace by repeating the above process.
슬래그는 전체 100 중량%에 대하여, 60 중량%의 제강 슬래그 및 40 중량%의 페로니켈 슬래그를 혼합하였으며, 슬래그의 평균 입도는 10mm이었고, (CaO/SiO2)는 0.83이었다. 제강 슬래그, 페로니켈 슬래그 및 상기의 비율로 혼합된 슬래그의 성분은 하기 표 1과 같았다.As for the slag, 60% by weight of steelmaking slag and 40% by weight of ferronickel slag were mixed with respect to the total 100% by weight, and the average particle size of the slag was 10 mm, and (CaO/SiO 2 ) was 0.83. Components of steelmaking slag, ferronickel slag, and slag mixed in the above ratio are shown in Table 1 below.
(비교예) 상기의 실시예와 동일한 조건으로 장입물을 장입하되, 슬래그를 첨가하지 않고, 장입물을 장입시켰다.(Comparative Example) Charges were charged under the same conditions as in the above example, but without adding slag, the charges were charged.
(2) 중심 코크스의 분화 정도 및 압축강도 평가(2) Evaluation of the degree of differentiation and compressive strength of the core coke
실시예와 비교예에 따른 중심 코크스의 분화 정도 및 압축강도를 측정하여 평가하였다. 융착대 온도까지 노내에서 반응을 진행 시킨 후, 슬래그 용융 시험을 실시하는 하중연화시험(SUL)을 실시한 다음 코크스 분화 정도와 압축강도 변화를 도 5에 나타내었다. 도 5와 같이, 중심 코크스의 분화 정도는 실시예의 경우, 더 우수하였고, 압축강도 평균 값의 경우, 실시예와 비교예가 거의 동등 수준의 결과를 보여줌을 알 수 있었다.The degree of differentiation and compressive strength of the central coke according to Examples and Comparative Examples were measured and evaluated. After the reaction was carried out in the furnace to the temperature of the fusion zone, a load softening test (SUL) was performed to perform a slag melting test, and then the degree of coke differentiation and the change in compressive strength were shown in FIG. 5. As shown in FIG. 5, the degree of differentiation of the central coke was better in the case of the Example, and in the case of the average value of the compressive strength, it was found that the Example and the Comparative Example showed almost the same level of results.
(3) 가스 이용률 변화 관찰(3) Observation of changes in gas utilization rate
도 6을 참조할 때. 실시예와 같이 중심 코크스 중에 슬래그를 장입한 경우에 중심 코크스층과 혼합층 사이에서 배출되는 가스를 억제하여 대부분의 환원가스가 광석이 다량 존재하는 부분으로 이동하게 되어 가스 이용효율이 크게 상승하게 되는 것을 확인할 수 있었다.When referring to FIG. 6. When the slag is charged into the central coke as in the embodiment, gas discharged between the central coke layer and the mixed layer is suppressed, so that most of the reducing gas moves to a portion where a large amount of ore exists, and the gas utilization efficiency is greatly increased. I could confirm.
본 발명은 상기 구현예 및/또는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 구현예 및/또는 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.The present invention is not limited to the above embodiments and/or embodiments, but may be manufactured in a variety of different forms, and those of ordinary skill in the art to which the present invention pertains change the technical spirit or essential features of the present invention. It will be appreciated that it can be implemented in other specific forms without doing so. Therefore, it should be understood that the embodiments and/or embodiments described above are exemplary in all respects and are not limiting.
10: 고로
100: 벨트 컨베이어 200: 코크스 서지호퍼
300: 슬래그 서지호퍼 400: 노상호퍼
500: 선회슈트10: blast furnace
100: belt conveyor 200: coke surge hopper
300: slag surge hopper 400: road hopper
500: swivel suit
Claims (14)
상기 장입된 적층 코크스가 이루는 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하는 단계; 및
상기 장입된 소결광이 이루는 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계;를 포함하고,
상기 슬래그는,
전로로부터 발생된 제강 슬래그; 및
상기 제강 슬래그보다 염기도(CaO/SiO2)가 낮은 페로니켈 슬래그;를 포함하는 고로용 장입물의 장입방법.Charging the stacked coke to the blast furnace;
Charging sintered ore on the stacked coke layer formed by the charged stacked coke; And
Including; charging the central coke and slag in the central region of the upper sintered ore layer formed by the charged sintered ore,
The slag,
Steelmaking slag generated from the converter; And
Ferronickel slag having a lower basicity (CaO/SiO 2) than the steel slag.
상기 소결광을 장입하는 단계에서,
상기 소결광과 함께 상기 슬래그를 장입하는 고로용 장입물의 장입방법.The method of claim 1,
In the step of charging the sintered ore,
Charging method for a blast furnace charging material for charging the slag together with the sintered ore.
상기 고로에 장입되는 코크스의 전체 100 중량%에 대하여, 상기 장입되는 코크스가 60 중량% 이상일 때, 상기 슬래그를 함께 장입하는 고로용 장입물의 장입방법.The method of claim 2,
When the charged coke is 60% by weight or more with respect to the total 100% by weight of the coke charged to the blast furnace, the charging method for a blast furnace charging material is charged together with the slag.
상기 적층 코크스를 장입하는 단계 이후,
상기 적층 코크스층 상부의 중앙영역에 상기 코크스 및 철광석이 포함된 광석을 장입하여 혼합층을 형성시키는 단계;를 더 포함하는 고로용 장입물의 장입방법.The method of claim 1,
After the step of charging the laminated coke,
Charging method for a blast furnace charge, further comprising: forming a mixed layer by charging ore containing the coke and iron ore in a central region above the stacked coke layer.
상기 슬래그는,
상기 슬래그의 전체 100 중량%에 대하여, 50 내지 60 중량%의 제강 슬래그 및 40 내지 50 중량%의 페로니켈 슬래그를 포함하는 고로용 장입물의 장입방법.The method of claim 1,
The slag,
A method of charging a blast furnace charge comprising 50 to 60% by weight of steelmaking slag and 40 to 50% by weight of ferronickel slag based on 100% by weight of the total amount of the slag.
상기 슬래그의 평균 입경은 5 내지 20mm인 고로용 장입물의 장입방법.The method of claim 1,
The method of charging the blast furnace charge with an average particle diameter of the slag of 5 to 20 mm.
상기 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)는 0.8 내지 2.0인 고로용 장입물의 장입방법.The method of claim 1,
The basicity (CaO/SiO 2 ) of the slag is 0.8 to 2.0.
상기 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서,
상기 중심 코크스 및 상기 슬래그의 전체 100 부피%에 대하여, 상기 슬래그는 10 내지 30 부피%인 고로용 장입물의 장입방법.The method of claim 1,
In the step of charging the central coke and slag,
With respect to the total 100% by volume of the central coke and the slag, the slag is 10 to 30% by volume charging method for a blast furnace charge.
상기 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서,
상기 중심 코크스 및 상기 슬래그가 이루는 중심 코크스층의 공극률은 0.3 내지 0.45인 고로용 장입물의 장입방법.The method of claim 1,
In the step of charging the central coke and slag,
The porosity of the central coke layer formed by the central coke and the slag is 0.3 to 0.45.
상기 벨트 컨베이어로 코크스를 공급하는 코크스 서지호퍼; 및
상기 장입물의 이송방향을 기준으로, 상기 코크스 서지호퍼의 후방에 배치되며, 상기 벨트 컨베이어로 슬래그를 공급하는 슬래그 공급호퍼;를 포함하고,
상기 슬래그 공급호퍼는,
제강 슬래그를 공급하는 제1슬래그 공급호퍼; 및
상기 제1슬래그 공급호퍼와 나란히 배치되며, 페로니켈 슬래그를 공급하는 제2슬래그 공급호퍼;를 포함하는 고로용 장입물의 장입장치.A belt conveyor for transferring the charges to the blast furnace;
A coke surge hopper for supplying coke to the belt conveyor; And
Including; a slag supply hopper disposed at the rear of the coke surge hopper based on the conveying direction of the charged material and supplying the slag to the belt conveyor,
The slag supply hopper,
A first slag supply hopper for supplying steelmaking slag; And
A charging device for a blast furnace charge comprising a; a second slag supply hopper which is disposed parallel to the first slag supply hopper and supplies ferronickel slag.
상기 코크스 서지호퍼 및 상기 슬래그 공급호퍼의 배출을 조절하여 상기 슬래그를 상기 벨트 컨베이어 상에 적하하고, 상기 적하된 슬래그 상에 상기 코크스를 적하하는 제어부;를 더 포함하는 고로용 장입물의 장입장치.The method of claim 11,
A charging device for a blast furnace charge further comprising a control unit for dropping the slag onto the belt conveyor by controlling the discharge of the coke surge hopper and the slag supply hopper, and dropping the coke onto the dropped slag.
상기 제어부는,
상기 제1슬래그 공급호퍼 및 상기 제2슬래그 공급호퍼의 배출을 조절하여 상기 제강 슬래그와 상기 페로니켈 슬래그의 중량비(제강 슬래그: 페로니켈 슬래그)를 5:5 내지 6:4로 조절하는 고로용 장입물의 장입장치.The method of claim 12,
The control unit,
Charge for a blast furnace to control the discharge of the first slag supply hopper and the second slag supply hopper to adjust the weight ratio of the steelmaking slag and the ferronickel slag (steelmaking slag: ferronickel slag) from 5:5 to 6:4 Water charging device.
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Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2001064705A (en) | 1999-06-25 | 2001-03-13 | Kawasaki Steel Corp | Method for charging raw material into blast furnace |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| E90F | Notification of reason for final refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant |