KR102177044B1 - Grain oriented electrical steel sheet and manufacturing method of the same - Google Patents
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Abstract
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법은 슬라브를 가열하는 단계; 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하는 단계; 열연 강판을 열연판 소둔하는 단계; 열연판 소둔된 열연 강판을 1차 냉간 압연하는 단계; 1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계; 탈탄 소둔이 완료된 강판을 2차 냉간 압연하는 단계; 2차 냉간 압연이 완료된 강판을 연속 소둔하는 단계 및 연속 소둔된 강판을 배치 소둔하는 단계를 포함한다.A method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes the steps of heating the slab; Manufacturing a hot-rolled steel sheet by hot rolling the slab; Annealing the hot-rolled steel sheet; Hot-rolled sheet The step of first cold rolling the annealed hot-rolled steel sheet; Decarburization annealing the first cold-rolled steel sheet; Secondary cold rolling the steel sheet on which the decarburization annealing has been completed; It includes the step of continuously annealing the steel sheet on which the secondary cold rolling is completed, and the step of batch annealing the continuously annealed steel sheet.
Description
방향성 전기강판 및 그의 제조방법에 관한 것이다. 구체적으로, 복수의 냉간 압연 및 탈탄 소둔 공정을 포함함으로써, 자성을 향상시킨 방향성 전기강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.It relates to grain-oriented electrical steel sheet and its manufacturing method. Specifically, it relates to a grain-oriented electrical steel sheet in which magnetic properties are improved by including a plurality of cold rolling and decarburization annealing processes, and a manufacturing method thereof.
방향성 전기강판은 강판의 결정방위가 {110}<001>인 일명 고스(Goss) 방위를 갖는 결정립들로 이루어진 압연방향의 자기적 특성이 뛰어난 연자성 재료이다. A grain-oriented electrical steel sheet is a soft magnetic material that has excellent magnetic properties in the rolling direction, which is composed of crystal grains having a so-called Goss orientation whose crystal orientation is {110}<001>.
이러한 방향성 전기강판은 슬라브 가열 후 열간 압연, 열연판 소둔, 냉간 압연을 통하여 최종두께로 압연된 다음, 1차 재결정 소둔과 2차 재결정 형성을 위하여 고온소둔을 거쳐 제조된다. The grain-oriented electrical steel sheet is produced by heating the slab and then rolling to the final thickness through hot rolling, hot-rolled sheet annealing, and cold rolling, and then subjected to primary recrystallization annealing and high-temperature annealing to form secondary recrystallization.
통상 방향성 전기강판의 2차 재결정 소둔 공정은 낮은 승온율 및 고온에서의 장시간 순화소둔이 필요하여 에너지 소모가 심한 공정이라고 할 수 있다. 이러한 극한의 공정을 거치면서 2차 재결정을 형성하여 우수한 자기적 특성을 가지는 방향성 전기강판을 제조하기 때문에 공정상의 다음과 같은 어려움이 발생하게 된다. In general, the secondary recrystallization annealing process of grain-oriented electrical steel sheet requires a low temperature increase rate and long-term purifying annealing at a high temperature, which can be said to be a process that consumes a lot of energy. Since secondary recrystallization is formed through such an extreme process to manufacture a grain-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties, the following difficulties arise in the process.
첫째, 코일상태에서의 열처리로 인한 코일의 외권부와 내권부 온도 편차가 발생하여 각 부분에서 동일한 열처리 패턴을 적용할 수 없어 외권부와 내권부의 자성편차가 발생한다. 둘째, 탈탄 소둔 후 MgO를 표면에 코팅하고 고온소둔 중 Base coating을 형성하는 과정에서 다양한 표면 결함이 발생하기 때문에 실수율을 떨어뜨리게 된다. 셋째, 탈탄 소둔이 끝난 탈탄판을 코일형태로 감은 후 고온소둔 후 다시 평탄화소둔을 거쳐 절연코팅을 하기 때문에 생산공정이 3단계로 나누어지게 됨으로써 실수율이 떨어지는 문제점이 발생한다.First, due to the heat treatment in the coil state, a temperature difference between the outer and inner windings of the coil occurs, and the same heat treatment pattern cannot be applied to each part, resulting in a magnetic deviation between the outer and inner windings. Second, since various surface defects occur in the process of coating the surface with MgO after decarburization annealing and forming the base coating during high temperature annealing, the error rate is lowered. Third, since the decarburized plate after decarburization annealing is wound in a coil shape and then subjected to planarization annealing again after high-temperature annealing to perform insulation coating, the production process is divided into three stages, resulting in a problem that the error rate decreases.
이러한 공정상의 제약을 극복하고자 탈탄소둔 및 냉간압하율을 조절하여 2차 재결정 현상을 이용하지 않고, 정상결정성장을 이용하는 기술이 제안된 바 있다. 그러나, 연속소둔을 통하여서는 수분의 짧은 열처리 시간으로 인하여 최종결정립의 결정립 성장에 한계가 있으며, 최적의 입경을 갖는 결정립으로 성장하지 못하여 철손개선에 한계가 존재하였다.In order to overcome such process limitations, a technique using normal crystal growth has been proposed without using the secondary recrystallization phenomenon by adjusting the decarburization annealing and cold reduction rate. However, through continuous annealing, there is a limit to the grain growth of the final grain due to a short heat treatment time of several minutes, and there is a limit to improvement of iron loss due to the failure to grow into grains having an optimal grain size.
방향성 전기강판 및 그의 제조방법을 제공한다. 구체적으로, 복수의 냉간 압연 및 탈탄 소둔 공정을 포함함으로써, 자성을 향상시킨 방향성 전기강판 및 그 제조 방법을 제공한다.A grain-oriented electrical steel sheet and a manufacturing method thereof are provided. Specifically, by including a plurality of cold rolling and decarburization annealing processes, a grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic properties and a method of manufacturing the same are provided.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법은 슬라브를 가열하는 단계; 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하는 단계; 열연 강판을 열연판 소둔하는 단계; 열연판 소둔된 열연 강판을 1차 냉간 압연하는 단계; 1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계; 탈탄 소둔이 완료된 강판을 2차 냉간 압연하는 단계; 2차 냉간 압연이 완료된 강판을 연속 소둔하는 단계 및 연속 소둔된 강판을 배치 소둔하는 단계를 포함한다.A method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes the steps of heating the slab; Manufacturing a hot-rolled steel sheet by hot rolling the slab; Annealing the hot-rolled steel sheet; Hot-rolled sheet The step of first cold rolling the annealed hot-rolled steel sheet; Decarburization annealing the first cold-rolled steel sheet; Secondary cold rolling the steel sheet on which the decarburization annealing has been completed; It includes the step of continuously annealing the steel sheet on which the secondary cold rolling is completed, and the step of batch annealing the continuously annealed steel sheet.
슬라브는 중량%로, Si:1.0% 내지 4.0%, C:0.1% 내지 0.4% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.The slab is in weight %, Si: 1.0% to 4.0%, C: 0.1% to 0.4%, and the balance may contain Fe and unavoidable impurities.
슬라브는 Mn: 0.1 중량% 이하 및 S: 0.005 중량% 이하 더 포함할 수 있다.The slab may further include Mn: 0.1 wt% or less and S: 0.005 wt% or less.
열연판 소둔하는 단계에서 탈탄과정을 포함할 수 있다.In the step of annealing the hot-rolled sheet, a decarburization process may be included.
열연판 소둔하는 단계는 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔할 수 있다.The step of annealing the hot-rolled sheet may be annealed at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C.
1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계는 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔할 수 있다.The step of decarburizing annealing the first cold-rolled steel sheet may be annealed at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C.
1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계는 오스테나이트 단상영역 또는 페라이트 및 오스테나이트의 복합상이 존재하는 영역에서 소둔할 수 있다.The step of decarburizing annealing the first cold-rolled steel sheet may be annealed in an austenite single phase region or a region in which a composite phase of ferrite and austenite exists.
1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계 이후, 결정립의 평균 직경이 150 내지 250㎛일 수 있다.After the step of decarburizing annealing the first cold-rolled steel sheet, the average diameter of the crystal grains may be 150 to 250㎛.
1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계 및 상기 탈탄 소둔이 완료된 강판을 2차 냉간 압연하는 단계는 2회 이상 반복되는 것일 수 있다.The step of decarburizing annealing the first cold-rolled steel sheet and the step of secondary cold rolling the steel sheet on which the decarburization annealing is completed may be repeated two or more times.
연속 소둔하는 단계는 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔할 수 있다.The step of continuous annealing may be annealed at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C.
연속 소둔하는 단계는 1 내지 5분 동안 소둔할 수 있다.The step of continuous annealing may be annealing for 1 to 5 minutes.
배치 소둔하는 단계는 1000℃ 내지 1200℃ 온도 및 이슬점 온도 -20℃ 이하에서 소둔할 수 있다.The batch annealing step may be annealing at a temperature of 1000° C. to 1200° C. and a dew point temperature of -20° C. or less.
배치 소둔하는 단계는 1 내지 8시간 동안 소둔할 수 있다.The batch annealing step can be annealing for 1 to 8 hours.
배치 소둔하는 단계 이후, {110}<001>로부터 15˚ 이하의 각도를 이루는 결정립의 부피 분율이 40% 이상일 수 있다.After the batch annealing step, the volume fraction of the crystal grains forming an angle of 15 degrees or less from {110}<001> may be 40% or more.
배치 소둔하는 단계 이후, 전체 결정립 중 직경이 1000㎛ 내지 5000㎛ 인 결정립 면적 분율이 20 내지 70%일 수 있다.After the batch annealing step, a grain area fraction having a diameter of 1000 μm to 5000 μm among the total grains may be 20 to 70%.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전체 결정립 중 직경이 1000㎛ 내지 5000㎛ 인 결정립 면적 분율이 20 내지 70%일 수 있다.The grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may have a grain area fraction having a diameter of 1000 μm to 5000 μm among the total grains of 20 to 70%.
전기강판은 중량%로, Si:1.0% 내지 4.0%, C:0.005% 이하(0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.The electrical steel sheet is a weight %, Si: 1.0% to 4.0%, C: 0.005% or less (excluding 0%), and the balance may contain Fe and inevitable impurities.
전기강판은 Mn: 0.1 중량% 이하 및 S: 0.005 중량% 이하 더 포함할 수 있다.The electrical steel sheet may further include Mn: 0.1 wt% or less and S: 0.005 wt% or less.
{110}<001>로부터 15˚ 이하의 각도를 이루는 결정립의 부피 분율이 40% 이상일 수 있다.The volume fraction of crystal grains forming an angle of 15 degrees or less from {110}<001> may be 40% or more.
외접원의 지름(D1)과 내접원의 지름(D2)의 비(D2/D1)가 0.5이상인 고스 결정립이 전체 고스 결정립 중 95 면적% 이상일 수 있다.The Goth grains having a ratio (D2/D1) of the circumscribed circle diameter (D1) to the inscribed circle diameter (D2) of 0.5 or more may be 95 area% or more of the total Goth grains.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 정상 결정 성장을 이용하면서, 직경이 큰 고스 결정립을 안정적으로 형성시킴으로써 자기적 특성이 뛰어나다.The grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention has excellent magnetic properties by stably forming Goth grains having a large diameter while using normal crystal growth.
또한, 결정립 성장 억제제로 AlN 및 MnS를 사용하지 않으므로 1300℃ 이상의 고온으로 슬라브를 가열할 필요가 없다.In addition, since AlN and MnS are not used as grain growth inhibitors, there is no need to heat the slab at a high temperature of 1300°C or higher.
또한, 석출물인 N, S를 제거하는 것이 필요 없어, 순화소둔 시간이 상대적으로 짧아질 수 있으며, 생산성이 향상될 수 있다.In addition, it is not necessary to remove the precipitates N and S, the purification annealing time can be relatively shortened, and productivity can be improved.
또한, 폭 방향으로 균열한 자기적 특성을 가지는 방향성 전기강판을 제공할 수 있다.In addition, it is possible to provide a grain-oriented electrical steel sheet having magnetic properties cracked in the width direction.
도 1은 발명재 2에서 제조한 방향성 전기강판의 표면을 주사 전자 현미경으로 관찰한 사진이다.
도 2는 비교재 2에서 제조한 방향성 전기강판의 표면을 주사 전자 현미경으로 관찰한 사진이다.1 is a photograph of an observation of the surface of a grain-oriented electrical steel sheet prepared in Inventive Material 2 with a scanning electron microscope.
2 is a photograph of the surface of the grain-oriented electrical steel sheet prepared in Comparative Material 2 observed with a scanning electron microscope.
제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.Terms such as first, second and third are used to describe various parts, components, regions, layers, and/or sections, but are not limited thereto. These terms are only used to distinguish one part, component, region, layer or section from another part, component, region, layer or section. Accordingly, a first part, component, region, layer or section described below may be referred to as a second part, component, region, layer or section without departing from the scope of the present invention.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 “포함하는”의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.The terminology used herein is for referring only to specific embodiments and is not intended to limit the present invention. Singular forms as used herein also include plural forms unless the phrases clearly indicate the opposite. As used in the specification, the meaning of “comprising” specifies a specific characteristic, region, integer, step, action, element and/or component, and the presence of another characteristic, region, integer, step, action, element and/or component It does not exclude additions.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.When a part is referred to as being "on" or "on" another part, it may be directly on or on another part, or other parts may be involved in between. In contrast, when a part is referred to as being “directly above” another part, no other part is intervened.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.Although not defined differently, all terms including technical and scientific terms used herein have the same meaning as commonly understood by one of ordinary skill in the art to which the present invention belongs. Terms defined in a commonly used dictionary are additionally interpreted as having a meaning consistent with the related technical literature and the presently disclosed content, and are not interpreted in an ideal or very formal meaning unless defined.
또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미하며, 1ppm 은 0.0001중량%이다.In addition, unless otherwise specified,% means% by weight, and 1 ppm is 0.0001% by weight.
본 발명의 일 실시예에서 추가 원소를 더 포함하는 것의 의미는 추가 원소의 추가량 만큼 잔부인 철(Fe)을 대체하여 포함하는 것을 의미한다.In an embodiment of the present invention, the meaning of further including an additional element means to include the remaining iron (Fe) by replacing the amount of the additional element.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail so that those of ordinary skill in the art can easily implement the present invention. However, the present invention may be implemented in various different forms and is not limited to the embodiments described herein.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법은 슬라브를 가열하는 단계; 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하는 단계; 열연 강판을 열연판 소둔하는 단계; 열연판 소둔된 열연 강판을 1차 냉간 압연하는 단계; 1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계; 탈탄 소둔이 완료된 강판을 2차 냉간 압연하는 단계; 2차 냉간 압연이 완료된 강판을 연속 소둔하는 단계 및 연속 소둔된 강판을 배치 소둔하는 단계를 포함한다.A method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes the steps of heating the slab; Manufacturing a hot-rolled steel sheet by hot rolling the slab; Annealing the hot-rolled steel sheet; Hot-rolled sheet The step of first cold rolling the annealed hot-rolled steel sheet; Decarburization annealing the first cold-rolled steel sheet; Secondary cold rolling the steel sheet on which the decarburization annealing has been completed; It includes the step of continuously annealing the steel sheet on which the secondary cold rolling is completed, and the step of batch annealing the continuously annealed steel sheet.
이하에서는 각 단계별로 구체적으로 설명한다.Hereinafter, each step will be described in detail.
먼저, 슬라브를 가열 한다.First, the slab is heated.
슬라브는 중량%로, Si:1.0% 내지 4.0%, C:0.1% 내지 0.4% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.The slab is in weight %, Si: 1.0% to 4.0%, C: 0.1% to 0.4%, and the balance may contain Fe and unavoidable impurities.
조성을 한정한 이유는 하기와 같다.The reason for limiting the composition is as follows.
실리콘(Si)는 전기강판의 자기이방성을 낮추고 비저항을 증가시켜 철손을 개선한다. Si 함량이 1.0 중량% 미만인 경우에는 철손이 열위하게 되며, 4.0 중량% 초과인 경우 취성이 증가한다. 따라서, 슬라브 및 최종 소둔 단계 이후 방향성 전기강판에서의 Si의 함량은 1.0 내지 4.0 중량% 일 수 있다. 더욱 구체적으로 Si의 함량은 1.5 내지 3.5 중량%일 수 있다.Silicon (Si) improves iron loss by lowering the magnetic anisotropy of the electrical steel sheet and increasing the specific resistance. When the Si content is less than 1.0% by weight, the iron loss is inferior, and when the Si content is more than 4.0% by weight, brittleness increases. Therefore, the content of Si in the grain-oriented electrical steel sheet after the slab and the final annealing step may be 1.0 to 4.0% by weight. More specifically, the content of Si may be 1.5 to 3.5% by weight.
탄소(C)는 중간 탈탄소둔 및 최종 탈탄소둔중에 표층부의 Goss 결정립이 중심부로 확산하기 위하여 중심부의 C가 표층부로 빠져 나오는 과정이 필요하기 때문에 슬라브 중 C의 함량은 0.1 내지 0.4 중량% 일 수 있다. 더욱 구체적으로 슬라브 중 C의 함량은 0.15 내지 0.3 중량% 일 수 있다. 또한, 탈탄이 완료된 최종 소둔 단계 이후 최종 방향성 전기강판에서의 탄소량은 0.0050 중량% 이하일 수 있다. 더욱 구체적으로 0.002 중량% 이하일 수 있다.The content of C in the slab may be 0.1 to 0.4% by weight, because carbon (C) requires a process in which the C in the center is released to the surface in order to diffuse the Goss grains in the center during intermediate decarburization annealing and final decarburization annealing. . More specifically, the content of C in the slab may be 0.15 to 0.3% by weight. In addition, the amount of carbon in the final grain-oriented electrical steel sheet after the final annealing step in which decarburization is completed may be 0.0050% by weight or less. More specifically, it may be 0.002% by weight or less.
슬라브는 Mn: 0.1 중량% 이하 및 S: 0.005 중량% 이하 더 포함할 수 있다.The slab may further include Mn: 0.1 wt% or less and S: 0.005 wt% or less.
Mn 및 S 는 MnS 석출물을 형성하여 탈탄 과정 중 중심부로 확산하는 Goss 결정립의 성장을 방해한다. 따라서 Mn, S 는 첨가되지 않는 것이 바람직하다. 그러나 제강 공정 중 불가피하게 혼입되는 양을 고려하여 슬라브 및 최종 소둔 단계 이후 방향성 전기강판에서의 Mn, S 는 Mn: 0.1 중량% 이하, S: 0.005 중량%이하로 각각 제어할 수 있다.Mn and S form MnS precipitates and hinder the growth of Goss grains that diffuse to the center during the decarburization process. Therefore, it is preferable that Mn and S are not added. However, in consideration of the amount inevitably mixed during the steel making process, Mn and S in the grain-oriented electrical steel sheet after the slab and the final annealing step can be controlled to Mn: 0.1% by weight or less and S: 0.005% by weight or less.
잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다. 불가피한 불순물에 대해서는 제강 단계 및 방향성 전기강판의 제조 공정 과정에서 혼입되는 불순물이며, 이는 해당 분야에서 널리 알려져 있으므로, 구체적인 설명은 생략한다. 구체적으로, Al, N, Ti, Mg, Ca 같은 성분들은 강중에서 산소와 반응하여 산화물을 형성하게 되므로 강력 억제하는 것이 필요함에 따라서 각각의 성분별로 0.005 중량% 이하로 관리할 수 있다. 본 발명의 일 실시예예서 전술한 합금 성분 외에 원소의 추가를 배제하는 것은 아니며, 본 발명의 기술 사상을 해치지 않는 범위 내에서 다양하게 포함될 수 있다. 추가 원소를 더 포함하는 경우 잔부인 Fe를 대체하여 포함한다.The balance contains Fe and unavoidable impurities. The inevitable impurities are impurities that are mixed in the steel making step and the manufacturing process of the grain-oriented electrical steel sheet, and since this is widely known in the field, a detailed description will be omitted. Specifically, components such as Al, N, Ti, Mg, and Ca react with oxygen in the steel to form oxides, and therefore, it is necessary to strongly suppress them, so that each component can be managed at 0.005% by weight or less. In one embodiment of the present invention, the addition of elements other than the above-described alloy components is not excluded, and may be variously included within the scope not impairing the technical spirit of the present invention. When additional elements are further included, the remainder of Fe is replaced and included.
더욱 구체적으로, 슬라브는 중량%로, Si:1.0% 내지 4.0%, C:0.1% 내지 0.4% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.More specifically, the slab may be composed of weight %, Si: 1.0% to 4.0%, C: 0.1% to 0.4%, and the balance of Fe and unavoidable impurities.
슬라브 가열 온도는 통상의 가열 온도보다 높은 1100℃ 내지 1350℃일 수 있다. 슬라브 가열시 온도가 높을 경우 열연 조직이 조대화되어 자성에 악영향을 미치게 되는 문제점이 있다. 그러나 본 발명의 일실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조 방법은 슬라브의 탄소 함량이 비교적 많아 슬라브 재가열 온도가 높더라도 열연 조직이 조대화 되지 않으며, 통상의 경우 보다 높은 온도에서 재가열 함으로써, 열간 압연시 보다 유리하다.The slab heating temperature may be 1100° C. to 1350° C. higher than the usual heating temperature. When the temperature of the slab is high, there is a problem in that the hot-rolled structure becomes coarse and adversely affects the magnetism. However, in the method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention, the hot-rolled structure does not coarsen even when the slab reheating temperature is high because the carbon content of the slab is relatively high, and by reheating at a higher temperature than usual, during hot rolling More advantageous.
다음으로, 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조한다.Next, the slab is hot-rolled to manufacture a hot-rolled steel sheet.
열간압연은 최종 냉간압연단계에서 적정한 압연율을 적용하여 최종 제품두께로 제조할 수 있도록 열간압연에 의하여 1.5 내지 4.0mm 두께의 열연판으로 제조할 수 있다. Hot-rolling can be manufactured into a hot-rolled sheet having a thickness of 1.5 to 4.0 mm by hot rolling so that it can be manufactured to a final product thickness by applying an appropriate rolling rate in the final cold rolling step.
열연온도나 냉각 온도는 특별히 제한되지 아니하나, 자성이 우수한 일예로 열연 종료 온도를 950℃ 이하로 하고 냉각을 물에 의해 급랭하여 600℃ 이하에서 권취할 수 있다.The hot rolling temperature or cooling temperature is not particularly limited, but as an example of excellent magnetism, the hot rolling end temperature is set to 950°C or less, and the cooling can be rapidly cooled with water and wound at 600°C or less.
다음으로 열연 강판을 열연판 소둔한다. 이때 열연판 소둔은 탈탄 과정을 포함할 수 있다. 구체적으로 열연판 소둔은 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔할 수 있다. 전술한 소둔 이후, 1000 내지 1200℃의 온도 및 이슬점 온도 0℃ 이하에서 추가 소둔할 수 있다. 열연판 소둔을 실시한 후 산세할 수 있다.Next, the hot-rolled steel sheet is annealed. In this case, the annealing of the hot-rolled sheet may include a decarburization process. Specifically, the hot-rolled sheet annealing may be annealed at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C. After the annealing described above, an additional annealing may be performed at a temperature of 1000 to 1200° C. and a dew point temperature of 0° C. or less. It can be pickled after hot-rolled sheet annealing.
다음으로, 1차 냉간 압연을 실시하여 냉연강판을 제조한다.Next, primary cold rolling is performed to manufacture a cold-rolled steel sheet.
통상의 방향성 전기강판의 제조 공정에 있어서 냉간 압연은 90%에 가까운 고압하율로 1회 실시하는 것이 효과적인 것으로 알려져 있다. 이것이 1차 재결정립 중 Goss 결정립만이 입자성장하기 유리한 환경을 만들어주기 때문이다. 그러나 본 발명의 일 실시예에 따른 방향성 전기강판의 제조방법은 Goss 방위 결정립의 비정상 입자 성장을 이용하지 않고 탈탄 소둔 및 냉간 압연에 의하여 발생한 표층부의 Goss 결정립을 내부 확산시키는 것이므로 표층부에서 Goss 방위 결정립을 다수 분포하도록 형성하는 것이 유리하다.It is known that it is effective to perform cold rolling once at a high pressure drop rate close to 90% in the usual manufacturing process of grain-oriented electrical steel sheet. This is because only Goss grains among the primary recrystallized grains create a favorable environment for grain growth. However, the method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention is to internally diffuse Goss grains generated by decarburization annealing and cold rolling without using abnormal grain growth of Goss grains. It is advantageous to form a plurality of distributions.
따라서, 냉간 압연시 압하율 50% 내지 70%에서 냉간 압연을 실시하는 경우 Goss 집합조직이 표층부에서 다수 형성될 수 있다. 더욱 구체적으로 55% 내지 65% 일 수 있다.Therefore, when cold rolling is performed at a reduction ratio of 50% to 70% during cold rolling, a plurality of Goss textures may be formed in the surface layer. More specifically, it may be 55% to 65%.
다음으로 냉연강판을 탈탄 소둔한다. 이 때, 탈탄 소둔하는 단계는 오스테나이트 단상영역 또는 페라이트 및 오스테나이트의 복합상이 존재하는 영역에서 실시할 수 있다. 구체적으로 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔할 수 있다. 또한, 분위기는 수소 및 질소의 혼합가스 분위기일 수 있다. 또한, 탈탄 소둔시 탈탄량은 0.0300 중량% 내지 0.0600 중량% 일 수 있다. 전술한 소둔 이후, 1000 내지 1200℃의 온도 및 이슬점 온도 0℃ 이하에서 추가 소둔할 수 있다.Next, the cold-rolled steel sheet is decarburized and annealed. In this case, the decarburization annealing may be performed in an austenite single phase region or a region in which a composite phase of ferrite and austenite exists. Specifically, it may be annealed at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C. In addition, the atmosphere may be a mixed gas atmosphere of hydrogen and nitrogen. In addition, the amount of decarburization during decarburization annealing may range from 0.0300% by weight to 0.0600% by weight. After the annealing described above, an additional annealing may be performed at a temperature of 1000 to 1200° C. and a dew point temperature of 0° C. or less.
이러한 탈탄 소둔 과정에서 전기강판의 표면의 결정립의 크기는 조대하게 성장 하게 되지만 전기강판의 내부의 결정립은 미세한 조직으로 남게된다. 이러한 탈탄 소둔 이후 결정립의 평균 직경은 150㎛ 내지 250㎛일 수 있다. 이 때, 결정립은 표면 페라이트 결정립이다. 또한 결정립의 직경이란 결정립과 동일한 면적을 가지는 가상의 원을 상정하여, 그 원의 직경을 의미한다.In this decarburization annealing process, the size of grains on the surface of the electrical steel sheet grows coarse, but the grains inside the electrical steel sheet remain in a fine structure. After the decarburization annealing, the average diameter of the crystal grains may be 150 μm to 250 μm. At this time, the crystal grains are surface ferrite grains. In addition, the diameter of a crystal grain assumes an imaginary circle having the same area as the crystal grain, and means the diameter of the circle.
다음으로, 탈탄 소둔이 완료된 강판을 2차 냉간 압연한다. 2차 냉간 압연은 1차 냉간 압연과 동일하므로, 구체적인 설명은 생략한다.Next, the steel sheet on which the decarburization annealing has been completed is subjected to secondary cold rolling. Since the secondary cold rolling is the same as the primary cold rolling, a detailed description will be omitted.
전술한 냉연강판을 탈탄 소둔하는 단계 및 탈탄 소둔이 완료된 강판을 2차 냉간 압연하는 단계는 2회 이상 반복하여 실시할 수 있다. 2회 이상 반복하여 실시함으로써, Goss 집합조직이 표층부에서 다수 형성 될 수 있다.The step of decarburization annealing the above-described cold-rolled steel sheet and the step of secondary cold-rolling the steel sheet on which the decarburization annealing is completed may be repeated two or more times. By repeating two or more times, a large number of Goss textures can be formed in the surface layer.
다음으로, 2차 냉간 압연이 완료된 강판을 연속 소둔한다.Next, the steel sheet on which the secondary cold rolling has been completed is continuously annealed.
연속 소둔하는 단계는 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔한다. 연속 소둔 전 냉연판은 탈탄 소둔이 진행되어 탄소량이 슬라브의 탄소 중량 대비 40% 내지 60% 남아있는 상태이다. 따라서 연속 소둔하는 단계에서는 탄소가 빠져나가면서 표층부에 형성된 결정립이 내부로 확산된다. 연속 소둔하는 단계에서는 강판 중의 탄소량을 0.005 중량% 이하가 되도록 탈탄을 실시할 수 있다.The step of continuous annealing is annealing at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C. In the cold-rolled sheet before continuous annealing, decarburization annealing proceeds, so that the amount of carbon remains 40% to 60% of the carbon weight of the slab. Therefore, in the step of continuous annealing, the crystal grains formed in the surface layer are diffused into the inside as carbon is removed. In the step of continuous annealing, decarburization can be performed so that the amount of carbon in the steel sheet is 0.005% by weight or less.
연속 소둔하는 단계는 1 내지 5분 동안 소둔할 수 있다. 연속 소둔하는 단계의 목적은 강중의 Carbon을 탈탄 후 결정립을 일정크기 이상으로 성장시키는 것이다. 그 이유는 탈탄 및 그 직후의 결정립 성장의 과정을 통하여 지속적으로 Goss 결정립의 분율이 늘어나기 때문이다. 이것은 Goss 결정립이 주변의 Non-Goss 결정립을 잠식하면서 성장하기 때문이다. 그러나 연속소둔의 생산성을 고려하여 소둔시간이 수분내로 제한되기 때문에 결정성장이 제한적이라고 할 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서는 추가적인 배치 소둔을 통하여 결정성장을 유발하여 철손감소에 효과가 있음을 주장하고자 한다. 이때 Goss 분율의 증가가 일어나지는 않으나, 결정립 크기증가에 의한 효과로 인하여 철손의 감소가 일어난다.The step of continuous annealing may be annealing for 1 to 5 minutes. The purpose of the continuous annealing step is to grow crystal grains above a certain size after decarburization of carbon in steel. The reason is that the fraction of Goss grains continuously increases through the process of decarburization and grain growth immediately thereafter. This is because Goss grains grow while encroaching on surrounding Non-Goss grains. However, considering the productivity of continuous annealing, since the annealing time is limited within a few minutes, it can be said that crystal growth is limited. In an embodiment of the present invention, it is to be argued that crystal growth is induced through additional batch annealing, thereby reducing iron loss. At this time, the Goss fraction does not increase, but the iron loss decreases due to the effect of increasing the grain size.
연속 소둔하는 단계 이후, 소둔 분리제를 도포할 수 있다 소둔 분리제는 해당 기술 분야에서 널리 알려져 있으므로, 구체적인 설명은 생략한다. 예컨데, MgO를 주성분으로 하는 소둔 분리제를 사용할 수 있다.After the step of continuous annealing, an annealing separator may be applied. Since the annealing separator is widely known in the art, a detailed description will be omitted. For example, an annealing separator containing MgO as a main component can be used.
다음으로, 연속 소둔된 강판을 배치 소둔한다. 배치(batch) 소둔이란, 강판을 코일상으로 권취하여 소둔하는 것을 의미한다. Next, the continuous annealed steel sheet is batch-annealed. Batch annealing refers to annealing by winding a steel sheet in a coil shape.
배치 소둔하는 단계에서는 연속 소둔 단계에서 확산한 고스 방위를 가진 집합 조직이 성장하게 된다. 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법에서는 고스 집합조직은 종래의 비정상 입자성장에 의하여 결정립이 성장된 경우와 달리 결정립의 직경이 5 mm 이하 일 수 있다. 구체적으로 1000um 내지 5000um의 직경을 갖는 결정립 분율이 증가하게 된다. 따라서, 종래의 비정상 결정성장에 의하여 제조되는 방향성 전기강판에 비하여 결정립의 크기가 작은 고스 결정립이 다수개 존재하지만 그 결정립의 크기는 철손을 최대한 낮출 수 있도록 적절한 크기로 조절될 수 있다. 더욱 구체적으로 전체 결정립 중 직경이 1000㎛ 내지 5000㎛ 인 결정립 면적 분율이 20 내지 70%일 수 있다. 이 때 결정립 면적 분율은 강판의 압연면(ND면)과 평행한 면에서 측정한 것이다. 더욱 구체적으로 전체 결정립 중 직경이 1000㎛ 내지 5000㎛ 인 결정립 면적 분율이 20 내지 60%일 수 있다. 더욱 구체적으로 전체 결정립 중 직경이 1000㎛ 내지 5000㎛ 인 결정립 면적 분율이 20 내지 50%일 수 있다.In the batch annealing step, an aggregated structure with a Goth orientation spread in the continuous annealing step is grown. In the method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention, the Goth texture may have a diameter of 5 mm or less, unlike a case in which the grains are grown by abnormal grain growth in the related art. Specifically, the fraction of crystal grains having a diameter of 1000 um to 5000 um is increased. Accordingly, there are a large number of Goth grains having a smaller grain size than the conventional grain-oriented electrical steel sheet manufactured by abnormal grain growth, but the size of the grains can be adjusted to an appropriate size so as to reduce iron loss as much as possible. More specifically, a grain area fraction having a diameter of 1000 μm to 5000 μm among the total grains may be 20 to 70%. At this time, the grain area fraction was measured on a plane parallel to the rolled plane (ND plane) of the steel sheet. More specifically, a grain area fraction having a diameter of 1000 μm to 5000 μm among the total grains may be 20 to 60%. More specifically, a grain area fraction of the total grains having a diameter of 1000 μm to 5000 μm may be 20 to 50%.
배치소둔 하는 단계는 1000℃ 내지 1200℃ 온도 및 이슬점 온도 -20℃ 이하에서 소둔할 수 있다.The batch annealing step may be annealed at a temperature of 1000° C. to 1200° C. and a dew point temperature of -20° C. or less.
또한 배치 소둔하는 단계는 1 내지 8시간 동안 소둔할 수 있다. 더욱 구체적으로 2 내지 5시간 동안 소둔할 수 있다.In addition, the batch annealing step may be annealing for 1 to 8 hours. More specifically, it can be annealed for 2 to 5 hours.
또한, 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법에서는 고스 분율이 높아, 자성이 향상된다. 구체적으로 {110}<001>로부터 15˚ 이하의 각도를 이루는 결정립의 부피 분율이 40% 이상일 수 있다. 더욱 구체적으로 40% 내지 75%일 수 있다. 더욱 구체적으로 45 내지 60%일 수 있다.In addition, in the manufacturing method of the grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention, the Goth fraction is high, and the magnetism is improved. Specifically, the volume fraction of crystal grains forming an angle of 15˚ or less from {110}<001> may be 40% or more. More specifically, it may be 40% to 75%. More specifically, it may be 45 to 60%.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전체 결정립 중 직경이 1000㎛ 내지 5000㎛ 인 결정립 면적 분율이 20 내지 70%이다.The grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention has a grain area fraction of 20 to 70% with a diameter of 1000 μm to 5000 μm among the total grains.
결정립의 면적 분포에 대해서는 방향성 전기강판의 제조 방법과 관련하여 상세하게 설명하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다.The area distribution of the crystal grains has been described in detail with respect to the manufacturing method of the grain-oriented electrical steel sheet, and therefore, overlapping descriptions are omitted.
전기강판은 중량%로, Si:1.0% 내지 4.0%, C:0.005% 이하(0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다. The electrical steel sheet is a weight %, Si: 1.0% to 4.0%, C: 0.005% or less (excluding 0%), and the balance may contain Fe and inevitable impurities.
전기강판은 Mn: 0.1 중량% 이하 및 S: 0.005 중량% 이하 더 포함할 수 있다.The electrical steel sheet may further include Mn: 0.1 wt% or less and S: 0.005 wt% or less.
C를 제외하고, 슬라브의 성분 한정 내용과 동일하므로, 중복되는 설명은 생략한다.Except for C, since it is the same as the content of the slab component, redundant descriptions will be omitted.
{110}<001>로부터 15˚ 이하의 각도를 이루는 결정립의 부피 분율이 40% 이상일 수 있다. The volume fraction of crystal grains forming an angle of 15 degrees or less from {110}<001> may be 40% or more.
외접원의 지름(D1)과 내접원의 지름(D2)의 비(D2/D1)가 0.5이상인 고스 결정립이 전체 고스 결정립 중 95 면적% 이상일 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 특유의 제조 공정으로 인하여 전술한 형태의 결정립이 형성된다.The Goth grains having a ratio (D2/D1) of the circumscribed circle diameter (D1) to the inscribed circle diameter (D2) of 0.5 or more may be 95 area% or more of the total Goth grains. In an embodiment of the present invention, crystal grains of the above-described shape are formed due to a unique manufacturing process.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 고스 분율이 높아, 자성이 향상된다. 구체적으로 철손(W17/50)이 1.3 W/kg 이하일 수 있다. 더욱 구체적으로 철손(W17/50)이 1 내지 1.3 W/kg 일 수 있다. 더욱 구체적으로 1.1 내지 1.25W/kg일 수 있다. 철손 W17/50은 1.7Tesla 및 50Hz 조건에서 유도되는 철손의 크기(W/kg)이다.The grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention has a high Goth fraction, thereby improving magnetism. Specifically, the iron loss (W 17/50 ) may be 1.3 W/kg or less. More specifically, iron loss (W 17/50 ) may be 1 to 1.3 W/kg. More specifically, it may be 1.1 to 1.25W/kg. The iron loss W 17/50 is a size (W / kg) of the iron loss is derived from 1.7Tesla and 50Hz conditions.
이하 본 발명의 구체적인 실시예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 구체적인 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, specific examples of the present invention will be described. However, the following examples are only specific examples of the present invention, and the present invention is not limited to the following examples.
실시예 1Example 1
중량%로 Si: 2.32%, C: 0.195%를 함유하고 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 1250℃ 의 온도에서 가열한 다음 열간 압연하고, 이어 소둔 온도 950℃, 이슬점 온도 60℃에서 열연판 소둔을 하였다. 이후 강판을 냉각한 후 산세를 실시하고, 65%의 압하율로 냉간 압연하여 두께 0.8mm의 냉연판을 제작하였다. A slab containing 2.32% Si: 2.32% C: 0.195% by weight and containing the balance Fe and inevitable impurities was heated at a temperature of 1250°C, followed by hot rolling, followed by annealing temperature of 950°C and a dew point temperature of 60°C. Annealed. Thereafter, the steel sheet was cooled, pickled, and cold-rolled at a reduction ratio of 65% to produce a cold-rolled sheet having a thickness of 0.8 mm.
냉간 압연된 판은 다시 950℃의 온도에서 수소 및 질소의 습윤 혼합가스 분위기(이슬점 온도 60℃)에서 80초 동안 탈탄 소둔을 거치고 다시 65%의 압하율로 냉간 압연하여 두께 0.28mm의 냉연판을 제작하였다. The cold-rolled sheet was subjected to decarburization annealing for 80 seconds in a humid mixed gas atmosphere of hydrogen and nitrogen at a temperature of 950°C (dew point temperature of 60°C), and then cold-rolled at a reduction rate of 65% to obtain a cold-rolled sheet with a thickness of 0.28 mm. Was produced.
이후 최종 소둔시에는 950℃의 온도에서 수소 및 질소의 습윤 혼합가스 분위기(이슬점 온도 60℃)에서 2분 간 탈탄 소둔을 실시한 후, 표 1에 정리된 것과 같이, 연속적으로 1100℃의 수소 및 질소의 혼합가스 분위기(이슬점 온도 60℃)에서 열처리를 실시하거나, 또는 코일상태로 1200℃의 수소 및 질소의 혼합가스 분위기에서 하기 표 1의 시간 동안 열처리를 실시하였다. After the final annealing, decarburization annealing was performed for 2 minutes in a wet mixed gas atmosphere of hydrogen and nitrogen at a temperature of 950° C. (dew point temperature of 60° C.), and then as summarized in Table 1, hydrogen and nitrogen at 1100° C. Heat treatment was performed in a mixed gas atmosphere of (dew point temperature of 60° C.), or heat treatment was performed for the time shown in Table 1 in a mixed gas atmosphere of hydrogen and nitrogen at 1200° C. in a coil state.
표 1 은 실시예에 의한 고온소둔 후의 방향성 전기강판의 결정립의 Goss 분율, 1 mm 이상 5mm 이하인 결정립의 면적 분율 및 철손을 나타낸 표이다. Goss 분율은 {110}<001>로부터 15˚ 이하의 각도를 이루는 결정립의 부피 분율을 측정하였다. 최종 수득된 강판을 표면 세정 후, Single sheet 측정법을 이용하여 1.7 Tesla, 50 Hz 조건에서 철손을 측정하였다.Table 1 is a table showing the Goss fraction of grains of grain-oriented electrical steel sheets after high-temperature annealing according to Examples, area fractions of grains of 1 mm or more and 5 mm or less, and iron loss. The Goss fraction was measured as the volume fraction of crystal grains forming an angle of 15 degrees or less from {110}<001>. After surface cleaning of the finally obtained steel sheet, iron loss was measured under conditions of 1.7 Tesla and 50 Hz using a single sheet measurement method.
(W/Kg)Iron loss (W17/50)
(W/Kg)
표 1에 나타나듯이, 배치소둔을 적절한 시간 동안 수행한 발명재 1 내지 발명재 4는 직경이 1 내지 5mm 인 결정립의 면적 분율이 높은 것을 확인할 수 있다. 고스 분율이 비교재에 비해 비교적 낮더라도 철손이 오히려 우수함을 확인할 수 있다.As shown in Table 1, it can be seen that Inventive Materials 1 to Inventive Materials 4 subjected to batch annealing for an appropriate time have a high area fraction of crystal grains having a diameter of 1 to 5 mm. Although the Goth fraction is relatively low compared to the comparative material, it can be confirmed that the iron loss is rather excellent.
도 1 및 도 2에서는 발명재 2 및 비교재 2에서 제조한 방향성 전기강판의 표면을 주사 전자 현미경으로 관찰한 사진을 나타낸다.1 and 2 show photographs of observing the surfaces of grain-oriented electrical steel sheets prepared from Inventive Material 2 and Comparative Material 2 with a scanning electron microscope.
도 1 및 도 2에서 확인할 수 있듯이, 발명재 2에서 제조한 방향성 전기강판의 결정립이 비교적 크게 형성된 것을 확인할 수 있다.As can be seen in FIGS. 1 and 2, it can be seen that the grains of the grain-oriented electrical steel sheet manufactured in Inventive Material 2 are formed relatively large.
본 발명은 상기 구현예 및/또는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 구현예 및/또는 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.The present invention is not limited to the above embodiments and/or embodiments, but may be manufactured in various different forms, and those of ordinary skill in the art to which the present invention pertains change the technical spirit or essential features of the present invention. It will be appreciated that it can be implemented in other specific forms without doing so. Therefore, it should be understood that the embodiments and/or embodiments described above are illustrative and non-limiting in all respects.
Claims (14)
전체 결정립 중 직경이 1000㎛ 내지 5000㎛ 인 결정립 면적 분율이 20 내지 70%인 방향성 전기강판.In% by weight, Si: 1.0% to 4.0%, C: 0.005% or less (excluding 0%), Mn: 0.1% by weight or less (excluding 0%), S: 0.005% by weight or less (excluding 0% And the balance contains Fe and unavoidable impurities,
A grain-oriented electrical steel sheet having a grain area fraction of 20 to 70% with a diameter of 1000 μm to 5000 μm among the total grains.
{110}<001>로부터 15˚ 이하의 각도를 이루는 결정립의 부피 분율이 40% 이상인 방향성 전기강판.The method of claim 1,
A grain-oriented electrical steel sheet with a volume fraction of 40% or more of crystal grains forming an angle of 15 degrees or less from {110}<001>.
외접원의 지름(D1)과 내접원의 지름(D2)의 비(D2/D1)가 0.5이상인 고스 결정립이 전체 고스 결정립 중 95 면적% 이상인 방향성 전기강판.The method of claim 1,
A grain-oriented electrical steel sheet in which the ratio of the diameter of the circumscribed circle (D1) to the diameter of the inscribed circle (D2) (D2/D1) is 0.5 or more and 95 area% or more of the total Goth grains.
상기 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하는 단계;
상기 열연 강판을 열연판 소둔하는 단계;
상기 열연판 소둔된 열연 강판을 1차 냉간 압연하는 단계;
상기 1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계;
상기 탈탄 소둔이 완료된 강판을 2차 냉간 압연하는 단계;
상기 2차 냉간 압연이 완료된 강판을 연속 소둔하는 단계 및
연속 소둔된 강판을 배치 소둔하는 단계를 포함하고,
상기 1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계는 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔하고,
상기 연속 소둔하는 단계는 1 내지 5분 동안 소둔하고,
상기 배치 소둔하는 단계는 1 내지 8 시간 동안 소둔하는 방향성 전기강판의 제조방법.Heating the slab containing Fe and unavoidable impurities in weight %, Si: 1.0% to 4.0%, C: 0.1% to 0.4%, and the balance;
Manufacturing a hot-rolled steel sheet by hot rolling the slab;
Annealing the hot-rolled steel sheet;
First cold rolling the annealed hot-rolled steel sheet;
Decarburization annealing the first cold-rolled steel sheet;
Secondary cold rolling the steel sheet on which the decarburization annealing has been completed;
Continuous annealing the steel sheet on which the secondary cold rolling has been completed, and
Including the step of batch annealing the continuously annealed steel sheet,
The step of decarburizing annealing the first cold-rolled steel sheet is annealing at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C,
The continuous annealing step is annealing for 1 to 5 minutes,
The batch annealing step is a method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet annealing for 1 to 8 hours.
상기 열연판 소둔하는 단계에서 탈탄과정을 포함하는 방향성 전기강판의 제조방법.The method of claim 4,
A method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet comprising a decarburization process in the step of annealing the hot-rolled sheet.
상기 열연판 소둔하는 단계는 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔하는 방향성 전기강판의 제조방법.The method of claim 4,
The step of annealing the hot-rolled sheet is a method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet annealing at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C.
상기 1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계는 오스테나이트 단상영역 또는 페라이트 및 오스테나이트의 복합상이 존재하는 영역에서 소둔하는 방향성 전기강판의 제조방법.The method of claim 4,
The step of decarburization annealing the first cold-rolled steel sheet is a method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet in which annealing is performed in an austenite single phase region or a region in which a composite phase of ferrite and austenite exists.
상기 1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계이후, 결정립의 평균 직경이 150 내지 250㎛인 방향성 전기강판의 제조방법.The method of claim 4,
After the step of decarburizing annealing the first cold-rolled steel sheet, the average diameter of the grains is 150 to 250㎛ method for producing a grain-oriented electrical steel sheet.
상기 1차 냉간 압연된 강판을 탈탄 소둔하는 단계 및 상기 탈탄 소둔이 완료된 강판을 2차 냉간 압연하는 단계는 2회 이상 반복되는 방향성 전기강판의 제조방법.The method of claim 4,
The step of decarburizing annealing the first cold-rolled steel sheet and the step of secondary cold-rolling the steel sheet on which the decarburization annealing has been completed are repeated two or more times.
상기 연속 소둔하는 단계는 850℃ 내지 1000℃ 온도 및 이슬점 온도 50℃ 내지 70℃에서 소둔하는 방향성 전기강판의 제조방법. The method of claim 4,
The continuous annealing step is a method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet annealing at a temperature of 850°C to 1000°C and a dew point temperature of 50°C to 70°C.
상기 배치 소둔하는 단계는 1000℃ 내지 1200℃ 온도 및 이슬점 온도 -20℃ 이하에서 소둔하는 방향성 전기강판의 제조방법.The method of claim 4,
The batch annealing step is a method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet annealing at a temperature of 1000° C. to 1200° C. and a dew point temperature of -20° C. or less.
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