KR102101233B1 - River - Google Patents

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신야 데라모토
아키라 시가
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닛폰세이테츠 가부시키가이샤
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Abstract

본 발명의 일 형태에 관한 강은, 단위 질량％로 C: 0.10 내지 0.25％, Si: 0.60 내지 1.20％, Mn: 0.60 내지 1.00％, P: 0.040 내지 0.060％, S: 0.060 내지 0.100％, Cr: 0.05 내지 0.20％, Bi: 0.0001 내지 0.0050％, N: 0.0020 내지 0.0150％, V: 0 내지 0.010％, Al: 0 내지 0.0050％, Ti: 0 내지 0.020％, Ca: 0 내지 0.005％, Zr: 0 내지 0.005％ 및 Mg: 0 내지 0.005％를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어진다.The steel according to one embodiment of the present invention is C: 0.10 to 0.25%, Si: 0.60 to 1.20%, Mn: 0.60 to 1.00%, P: 0.040 to 0.060%, S: 0.060 to 0.100%, Cr in unit mass%. : 0.05 to 0.20%, Bi: 0.0001 to 0.0050%, N: 0.0020 to 0.0150%, V: 0 to 0.010%, Al: 0 to 0.0050%, Ti: 0 to 0.020%, Ca: 0 to 0.005%, Zr: 0 to 0.005% and Mg: 0 to 0.005%, the balance is composed of Fe and impurities.

Description

강River

본 발명은 강에 관한 것이며, 특히 파단 분리성이 우수한 열간 단조용 비조질강에 관한 것이다.The present invention relates to steel, and more particularly, to a hot-forged non-alloyed steel having excellent fracture separability.

본원은, 2015년 12월 25일에 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2015-253563호에 기초하여 우선권을 주장하고, 그 내용을 여기에 원용한다.This application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2015-253563 for which it applied to Japan on December 25, 2015, and uses the content here.

자동차 엔진용 부품 및 현가 장치용 부품은, 열간 단조로 성형을 행하고, 이어서 ?칭 템퍼링과 같은 열 처리를 행하거나(이후, 열 처리가 행해지는 부품을 조질 부품이라 칭함), 또는 열 처리를 적용하지 않고(이후, 열 처리가 행해지지 않는 부품을 비조질 부품이라 칭함), 적용하는 부품에 필요한 기계 특성을 확보한다. 최근에는 제조 공정에 있어서의 경제 효율성의 관점에서 조질을 생략한 부품, 즉 비조질 부품이 많이 보급되고 있다.Parts for automobile engines and suspension devices are molded by hot forging, and then subjected to heat treatment such as quenching tempering (hereafter, parts to be subjected to heat treatment are referred to as tempered parts), or heat treatment is applied. It does not (hereinafter, a part in which heat treatment is not performed is referred to as a non-tempered part) and ensures mechanical properties required for the part to be applied. In recent years, a lot of parts having been omitted from the viewpoint of economic efficiency in the manufacturing process, i.e., non-part parts, have been widely used.

자동차 엔진용 부품의 예로서 커넥팅 로드(이후, 콘 로드라 함)를 들 수 있다. 이 부품은, 엔진 내에서 피스톤의 왕복 운동을 크랭크 샤프트에 의한 회전 운동으로 변환할 때에 동력을 전달하는 부품이다. 콘 로드는, 크랭크 샤프트의 핀부라 불리는 편심 부위를 콘 로드의 캡부와 로드부로 물어서 체결하고, 핀부와 콘 로드의 체결부가 회전 미끄럼 이동하는 기구에 의해 동력을 전달한다. 이 캡부와 로드부의 체결의 효율화를 위해, 최근 몇년간 파단 분리형 콘 로드가 많이 채용되고 있다.An example of a component for an automobile engine includes a connecting rod (hereinafter, referred to as a cone rod). This part is a part that transmits power when converting the reciprocating motion of the piston in the engine into rotational motion by the crankshaft. The cone rod bites and engages an eccentric portion called the pin portion of the crankshaft with the cap portion and rod portion of the cone rod, and transmits power by a mechanism in which the pin portion and the rod portion of the cone rod rotate and slide. In order to increase the efficiency of fastening of the cap portion and the rod portion, a rupture-separated cone rod has been adopted in recent years.

파단 분리형 콘 로드란, 열간 단조 등으로 캡부와 로드부가 일체로 된 형상으로 강재를 성형한 후, 캡부와 로드부의 경계에 상당하는 부분에 절결을 넣어, 이 부분을 파단 분리하는 공법을 채용한 것이다. 이 공법에서는, 캡부 및 로드부의 맞춤면에 있어서 파단 분리된 파면끼리를 끼워 맞추기 때문에, 맞춤면의 기계 가공이 불필요할 뿐만 아니라, 위치 정렬을 위해 실시하는 가공도 필요에 따라 생략할 수 있다. 이로부터 부품의 가공 공정을 대폭 삭감할 수 있어, 부품 제조시의 경제 효율성은 대폭 향상된다. 이러한 공법으로 제조되는 파단 분리형 콘 로드에는, 파단면의 파괴 형태가 취성적이며, 파단 분리에 의한 파면 근방의 변형량이 작고, 또한 파단 분리시의 칩 발생량이 적을 것, 즉 파단 분리성이 양호할 것이 요구된다.The break-separated cone rod is a method of forming a steel material in an integral shape with a cap portion and a rod portion by hot forging, etc., and then inserting a cut in a portion corresponding to the boundary between the cap portion and the rod portion, and employing a method of breaking and separating this portion. . In this construction method, since the fractured surfaces of the cap portion and the rod portion are fitted between the fractured surfaces, machining of the fitting surface is not necessary, and machining performed for alignment can be omitted if necessary. From this, the machining process of parts can be greatly reduced, and the economic efficiency in manufacturing parts is greatly improved. The fracture-separated cone rod manufactured by such a method has a brittle shape of the fracture surface, a small amount of deformation in the vicinity of the fracture surface due to fracture separation, and a small amount of chips generated during fracture separation, i.e., good fracture separability. Is required.

파단 분리형 콘 로드에 사용하는 강재로서 구미에서 보급되고 있는 것은, DIN 규격의 C70S6이다. 이것은, 0.7질량％의 C를 포함하는 고탄소 비조질강이며, 파단 분리시의 치수 변화를 억제하기 위해, 그 금속 조직을 연성 및 인성이 낮은 펄라이트 조직으로 한 것이다. C70S6은, 파단시의 파단면 근방의 소성 변형량이 작기 때문에 파단 분리성이 우수한 한편, 현행의 콘 로드용 강인 중탄소 비조질강의 페라이트·펄라이트 조직에 비해 조직이 조대하기 때문에, 항복비(=항복 강도/인장 강도)가 낮고, 높은 좌굴 강도가 요구되는 고강도 콘 로드에는 적용할 수 없다는 문제가 있다.As a steel material used for the rupture-separating cone rod, it is C70S6 of DIN standard that has been widely distributed in Europe and America. This is a high-carbon, non-carbon steel containing 0.7% by mass of C, and the metal structure is a pearlite structure having low ductility and toughness in order to suppress dimensional changes during fracture separation. C70S6 has excellent fracture separability due to a small amount of plastic deformation in the vicinity of the fracture surface at the time of fracture, while the structure is coarse compared to the ferrite-pearlite structure of the medium-carbon, non-carbon steel, which is currently used for cone rod, yield ratio (= yield The strength / tensile strength) is low, and there is a problem that it cannot be applied to a high strength cone rod requiring high buckling strength.

강재의 항복비를 높이기 위해서는 탄소량을 저감하고, 페라이트 분율을 증가시킬 필요가 있다. 그러나, 페라이트 분율을 증가시키면 강재의 연성이 향상되어, 파단 분리시에 소성 변형량이 커지고, 크랭크 샤프트의 핀부에 체결되는 콘 로드 미끄럼 이동부의 형상 변형이 증대되어, 진원도가 저하된다는, 부품 성능상의 문제가 발생한다.In order to increase the yield ratio of steel materials, it is necessary to reduce the carbon content and increase the ferrite fraction. However, when the ferrite fraction is increased, the ductility of the steel is improved, the amount of plastic deformation increases at the time of fracture separation, and the shape deformation of the cone rod sliding portion fastened to the pin portion of the crankshaft increases, resulting in a decrease in roundness. Occurs.

고강도의 파단 분리형 콘 로드에 적합한 강재로서 몇 가지의 비조질강이 제안되어 있다. 예를 들어, 특허문헌 1 및 특허문헌 2에는, 강재에 Si 또는 P와 같은 취화 원소를 다량으로 첨가하여, 강재 자체의 연성 및 인성을 저하시킴으로써 강재의 파단 분리성을 개선하는 기술이 기재되어 있다. 특허문헌 3 및 특허문헌 4에는, 제2상 입자의 석출 강화를 이용하여 페라이트의 연성 및 인성을 저하시킴으로써 강재의 파단 분리성을 개선하는 기술이 기재되어 있다. 또한, 특허문헌 5 내지 7에는, Mn 황화물의 형태를 제어함으로써 강재의 파단 분리성을 개선하는 기술이 기재되어 있다. 특허문헌 8에는, 강을 -60℃ 이하로 냉각한 후 파단 분리시킴으로써, 강의 파단 분리성을 개선하는 기술이 기재되어 있다.Several non-hardened steels have been proposed as steels suitable for high-strength fracture-separated cone rods. For example, Patent Literature 1 and Patent Literature 2 describe techniques for improving the fracture separability of steel materials by adding a large amount of embrittlement elements such as Si or P to the steel materials, thereby reducing the ductility and toughness of the steel itself. . Patent Literature 3 and Patent Literature 4 describe techniques for improving the fracture separability of steel materials by reducing the ductility and toughness of ferrite by using precipitation strengthening of the second phase particles. In addition, Patent Documents 5 to 7 disclose a technique for improving the fracture separability of steel materials by controlling the form of Mn sulfide. Patent Document 8 discloses a technique for improving the fracture separability of steel by cooling the steel to −60 ° C. or less and then breaking the steel.

그러나, 어느 기술도 파단 분리성에 대하여 충분히 만족하고 있다고는 할 수 없는 것이 실정이다.However, it cannot be said that neither technique is satisfactorily satisfied with the rupture separability.

특허문헌 1, 특허문헌 2 및 특허문헌 6에 기재된 기술에서는, 강의 강도를 높이기 위해 다량의 C를 함유시킬 것이 요구된다. 이러한 특징을 갖는 강은 파단 분리에 사용한 경우, 파단면에서의 칩 발생량이 증대되어 파단 분리성이 부족하다. 그러나 특허문헌 1, 특허문헌 2 및 특허문헌 6에서는, 칩 발생량을 억제하는 수단에 대하여 전혀 검토되지 않았다.In the techniques described in Patent Literature 1, Patent Literature 2 and Patent Literature 6, it is required to contain a large amount of C in order to increase the strength of steel. When the steel having such a characteristic is used for breaking separation, the amount of chips generated at the breaking surface is increased, and thus the breaking separation property is insufficient. However, in Patent Literature 1, Patent Literature 2 and Patent Literature 6, no means have been studied for means for suppressing the amount of chip generation.

특허문헌 3의 기술에서는, 강의 연성을 저하시키기 위해 Mn 함유량을 소정값 미만으로 제한할 것이 요구된다. 그러나, Mn은 파단 분리에 의해 발생하는 파단면에 요철을 형성하여, 파단면의 끼워 맞춤성을 높이기 위해 유효한 원소이다. 특허문헌 3에 기재된 강은 파단 분리에 사용한 경우, 파단면에 충분한 크기 및 수의 요철이 형성되지 않기 때문에, 파단 분리성이 부족하다. 그러나 특허문헌 3에서는, 파단면의 끼워 맞춤성에 대하여 전혀 검토되지 않았다.In the technique of Patent Document 3, it is required to limit the Mn content to less than a predetermined value in order to lower the ductility of steel. However, Mn is an effective element to form irregularities on the fracture surface generated by the separation of fractures, thereby increasing the fit of the fracture surface. When the steel described in Patent Literature 3 is used for breaking separation, since it does not form a sufficient size and number of irregularities on the breaking surface, the breaking separation property is insufficient. However, in Patent Document 3, the fit of the fracture surface was not examined at all.

특허문헌 4, 특허문헌 5 및 특허문헌 7의 기술에서는, 강 중의 페라이트를 취화시켜 파단 분리성을 높이기 위해 V 및/또는 Ti를 함유할 것이 요구된다. 그러나 본 발명자들은, 페라이트를 취화시킬 정도로 V 또는 Ti를 강에 첨가한 경우, 이들 원소의 편석이 발생하고, V 또는 Ti의 농도가 높은 영역에서 칩이 발생한다는 것을 알아내었다. 특허문헌 4, 특허문헌 5 및 특허문헌 7에 기재된 강은 파단 분리에 사용한 경우, 칩 발생량을 억제할 수 없기 때문에, 파단 분리성이 부족하다. 그러나 특허문헌 4, 특허문헌 5 및 특허문헌 7에서는, V 및 Ti와 같은 페라이트 취화 원소의 편석에 대하여 전혀 검토되지 않았다.In the techniques of Patent Document 4, Patent Document 5, and Patent Document 7, it is required to contain V and / or Ti in order to embrittle the ferrite in the steel and increase the fracture separation property. However, the present inventors have found that when V or Ti is added to steel enough to embrittle ferrite, segregation of these elements occurs and chips are generated in a region where the concentration of V or Ti is high. The steels described in Patent Literature 4, Patent Literature 5, and Patent Literature 7 are not capable of suppressing the amount of chip generation when used for rupture separation, and thus have insufficient rupture separation properties. However, in Patent Document 4, Patent Document 5, and Patent Document 7, no segregation of ferrite embrittlement elements such as V and Ti has been studied.

특허문헌 8에 기재된 기술에서는, 강의 기계 특성을 높이기 위해 강의 단조 후 경도를 나타내는 지표 Ceq를 소정값 이상으로 할 것이 요구된다. 이러한 특징을 갖는 강은, 파단 분리시의 칩 발생량이 많아 파단 분리성이 손상된다. 특허문헌 8에 제시되어 있는 -60℃ 이하의 저온에서의 파단 분리는, 부품 제조시의 경제 효율성을 저하시킨다.In the technique described in Patent Document 8, in order to improve the mechanical properties of steel, it is required to make the index Ceq indicating the hardness after forging of the steel to a predetermined value or more. Steel having such characteristics has a large amount of chips generated at the time of fracture separation, and thus the fracture separability is impaired. The fracture separation at a low temperature of -60 ° C or lower, which is proposed in Patent Document 8, lowers the economic efficiency in manufacturing parts.

일본 특허 제3637375호 공보Japanese Patent No. 3637375 일본 특허 제3756307호 공보Japanese Patent No. 3756307 일본 특허 제3355132호 공보Japanese Patent No. 3355132 일본 특허 제3988661호 공보Japanese Patent No. 3988661 일본 특허 제4314851호 공보Japanese Patent No. 4314851 일본 특허 제3671688호 공보Japanese Patent No. 3671688 일본 특허 제4268194호 공보Japanese Patent No.4268194 일본 특허 공개2004-183094호 공보Japanese Patent Publication 2004-183094

상술한 바와 같이, 파단 분리성은 예를 들어 파단면에 있어서의 변형량, 파단면에 있어서의 취성 파면율, 파단면에 있어서의 요철의 크기 및 개수, 및 파단면에 있어서의 칩 발생량 등에 의해 평가된다. 변형량의 억제 및 취성 파면율의 향상은, 강의 인성을 저하시킴으로써 달성된다. 예를 들어, 인성의 지표인 샤르피 충격값이 낮은 강에서는, 변형량의 억제 및 취성 파면율의 향상이 달성되어 있는 것이 통상이다. 종래 기술에 의하면, V 및 Ti 등을 강에 첨가하여, 페라이트에 석출 강화를 발생시킴으로써, 강의 인성을 저하시켜 변형량의 억제 및 취성 파면율의 향상이 달성되어 왔다. 그러나, 이들 원소, 특히 V는 편석되기 쉬운 원소이다. 파단 분리성을 향상시키기 위해 필요한 양의 이들 취화 원소를 강에 첨가한 경우, 이들 원소의 편석부(이들 원소의 농도가 주위보다 높은 부분)에 있어서 취화가 과잉으로 발생하여, 파단 분리시에 칩이 발생한다. 이에 의해, 파단 분리시의 칩 발생량이 증대되어, 파단 분리성이 손상된다. 따라서, V 등과 같은 칩 발생량을 증대시키는 원소를 사용하지 않고 파단 분리성을 확보할 것이 필요로 된다.As described above, the fracture separability is evaluated by, for example, the amount of deformation in the fracture surface, the brittle fracture rate in the fracture surface, the size and number of irregularities in the fracture surface, and the amount of chip generation in the fracture surface. . The suppression of the deformation amount and the improvement of the brittle fracture rate are achieved by lowering the toughness of the steel. For example, in steel having a low Charpy impact value, which is an index of toughness, it is common that suppression of deformation amount and improvement of brittle fracture rate are achieved. According to the prior art, by adding V and Ti or the like to the steel and generating precipitation strengthening in the ferrite, the toughness of the steel is reduced to suppress the amount of deformation and to improve the brittle fracture rate. However, these elements, especially V, are elements that are easily segregated. When these embrittlement elements are added to the steel in an amount necessary to improve the rupture separability, excessive embrittlement occurs in the segregation portions of these elements (the portion where the concentration of these elements is higher than the surroundings), resulting in chip breakage. This happens. Thereby, the amount of chips generated at the time of breaking separation increases, and the breaking separation property is impaired. Therefore, it is necessary to ensure fracture separability without using an element that increases the amount of chip generation such as V or the like.

또한, 높은 좌굴 강도가 요구되는 고강도 콘 로드와 같은 기계 부품의 재료로서 사용되는 강에는, 높은 항복비도 요구된다.In addition, a high yield ratio is also required for steel used as a material for mechanical parts such as high strength cone rods where high buckling strength is required.

본 발명은 상기한 실정을 감안하여, 파단 분리성 및 항복비가 우수한 열간 단조용 비조질강을 제공하는 것을 목적으로 한다. 구체적으로는, 인성의 저하와 칩 발생량의 억제의 양쪽을 달성할 수 있으며, 또한 항복비도 우수한 강의 제공을 목적으로 한다.In view of the above circumstances, an object of the present invention is to provide a non-hardened steel for hot forging having excellent fracture separability and yield ratio. Specifically, it is possible to achieve both toughness reduction and suppression of chip generation amount, and also aim to provide steel with excellent yield ratio.

상술한 과제를 해결하기 위해, 본 발명자는 파단 분리성이 우수한 열간 단조용 비조질강을 실현하는 방책에 대하여 예의 검토한 결과, 이하의 (a), (b)의 지견을 얻었다.In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors earnestly studied the measures for realizing the non-hardened steel for hot forging having excellent fracture separability, and have obtained the following findings (a) and (b).

(a) 강 중에 미량 Bi를 함유시킴으로써, 현저하게 인성을 저하시킨다는 것을 알아내었다. 이것은 강 중에 고용된 Bi가 페라이트를 현저하게 취화시켰기 때문이다. 이 효과에 의해 파단 분리성이 떨어진 저탄소 조성의 강재도 파단 분리용 비조질강으로서 사용 가능하게 된다.(a) It was found that by containing a small amount of Bi in the steel, toughness was significantly reduced. This is because Bi employed in steel significantly embrittled the ferrite. Due to this effect, a low-carbon composition steel material having poor fracture separability can also be used as a non-hardened steel for fracture separation.

(b) 강 중에 미량 Bi를 함유시킴으로써, 편석되기 쉬운 V를 함유시키지 않아도 인성을 저하시킬 수 있다는 것을 알아내었다. 이것은, 페라이트를 취화시키는 효과는 VC에 의한 석출 강화보다도, 고용 Bi 쪽이 현저하게 크기 때문이다.(b) It has been found that by incorporating a trace amount of Bi in the steel, toughness can be reduced even if V, which is easy to segregate, is not contained. This is because the effect of embrittling the ferrite is significantly higher in the solid solution Bi than in the precipitation strengthening by VC.

이상과 같은 (a), (b)의 지견에 기초하여, V 등의 종래 알려진 페라이트 취화 원소를 함유시키지 않고 미량 Bi를 함유시킴으로써 저탄소 조성의 강재도 파단 분리성을 충분히 향상시킬 수 있다는 것을 알아내어, 본 발명을 이루기에 이르렀다.Based on the findings of (a) and (b) as described above, it was found that a steel having a low carbon composition can sufficiently improve fracture separability by containing a trace amount of Bi without containing a conventional ferrite embrittlement element such as V or the like. , It has come to achieve the present invention.

본 발명이 요지로 하는 것은, 다음과 같다.The main points of the present invention are as follows.

(1) 본 발명의 일 형태에 관한 강은, 단위 질량％로 C: 0.10 내지 0.25％, Si: 0.60 내지 1.20％, Mn: 0.60 내지 1.00％, P: 0.040 내지 0.060％, S: 0.060 내지 0.100％, Cr: 0.05 내지 0.20％, Bi: 0.0001 내지 0.0050％, N: 0.0020 내지 0.0150％, V: 0 내지 0.010％, Al: 0 내지 0.0050％, Ti: 0 내지 0.020％, Ca: 0 내지 0.0050％, Zr: 0 내지 0.0050％ 및 Mg: 0 내지 0.0050％를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어진다.(1) The steel according to one embodiment of the present invention is C: 0.10 to 0.25%, Si: 0.60 to 1.20%, Mn: 0.60 to 1.00%, P: 0.040 to 0.060%, S: 0.060 to 0.100 in unit mass%. %, Cr: 0.05 to 0.20%, Bi: 0.0001 to 0.0050%, N: 0.0020 to 0.0150%, V: 0 to 0.010%, Al: 0 to 0.0050%, Ti: 0 to 0.020%, Ca: 0 to 0.0050% , Zr: 0 to 0.0050% and Mg: 0 to 0.0050%, the balance consisting of Fe and impurities.

(2) 상기 (1)에 기재된 강은, 단위 질량％로 Ca: 0.0005 내지 0.0050％, Zr: 0.0005 내지 0.0050％ 및 Mg: 0.0005 내지 0.0050％ 중 1종 이상을 함유해도 된다.(2) The steel described in (1) may contain one or more of Ca: 0.0005 to 0.0050%, Zr: 0.0005 to 0.0050% and Mg: 0.0005 to 0.0050% in unit mass%.

(3) 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 강은, 단위 질량％로 N: 0.0020 내지 0.0090％를 함유해도 된다.(3) The steel described in (1) or (2) above may contain N: 0.0020 to 0.0090% in unit mass%.

(4) 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 기재된 강은, 단위 질량％로 Al: 0 내지 0.0008％를 함유해도 된다.(4) The steel described in any one of (1) to (3) above may contain Al: 0 to 0.0008% in unit mass%.

(5) 상기 (1) 내지 (4) 중 어느 하나에 기재된 강은, 단위 질량％로 V: 0 내지 0.004％를 함유해도 된다.(5) The steel described in any one of (1) to (4) above may contain V: 0 to 0.004% in unit mass%.

본 발명에 따르면, 인성의 저하와 칩 발생량의 억제의 양쪽이 달성되어, 파단 분리성 및 항복비가 우수한 열간 단조용 비조질강을 제공할 수 있다.According to the present invention, both the reduction of toughness and the suppression of the amount of chip generation are achieved, and it is possible to provide a non-hardened steel for hot forging having excellent fracture separation and yield ratio.

도 1은 본 발명의 일 형태에 관한 강의 용도의 일례인 콘 로드를 도시하는 분해 사시도이다.1 is an exploded perspective view showing a cone rod as an example of a steel use according to one embodiment of the present invention.

<강 성분> <Strong ingredient>

우선 본 실시 형태에 관한 강의 성분 조성의 한정 이유에 대하여 설명한다. 이하, 강의 합금 원소의 함유량의 단위 「％」는, 특별히 언급이 없는 한 「질량％」를 의미한다.First, the reason for limiting the composition of the steel components according to the present embodiment will be described. Hereinafter, the unit "%" of the content of the alloy element of steel means "mass%" unless otherwise specified.

C: 0.10 내지 0.25％ C: 0.10 to 0.25%

C는 강의 인장 강도를 확보하는 효과를 갖는다. 필요한 강도를 얻기 위해서는, C 함유량의 하한을 0.10％로 할 필요가 있다. 한편, C를 과잉으로 함유하면 파단면의 칩이 발생하는 빈도가 상승하기 때문에, C 함유량의 상한은 0.25％로 한다. C 함유량의 하한을 0.12％, 0.15％ 또는 0.19％로 해도 된다. C 함유량의 상한을 0.23％, 0.22％ 또는 0.21％로 해도 된다.C has an effect of securing the tensile strength of steel. In order to obtain the required strength, it is necessary to set the lower limit of the C content to 0.10%. On the other hand, if C is excessively contained, the frequency of occurrence of chips on the fracture surface increases, so the upper limit of the C content is set to 0.25%. The lower limit of the C content may be 0.12%, 0.15%, or 0.19%. The upper limit of the C content may be 0.23%, 0.22%, or 0.21%.

Si: 0.60 내지 1.20％ Si: 0.60 to 1.20%

Si는 고용 강화에 의해 페라이트를 강화시키고, 강의 연성 및 인성을 저하시키기 때문에, 강의 파단 분리성을 향상시킨다. 이 효과를 얻기 위해서는, Si 함유량의 하한을 0.60％로 할 필요가 있다. 한편, Si를 과잉으로 함유하면 파단면의 칩이 발생하는 빈도가 상승하기 때문에, Si 함유량의 상한은 1.20％로 한다. Si 함유량의 하한값을 0.70％, 0.75％ 또는 0.80％로 해도 된다. Si 함유량의 상한값을 1.00％, 0.90％ 또는 0.85％로 해도 된다.Si strengthens ferrite by solid solution strengthening and lowers the ductility and toughness of the steel, thereby improving the fracture separability of the steel. In order to obtain this effect, it is necessary to set the lower limit of the Si content to 0.60%. On the other hand, when Si is excessively contained, the frequency of occurrence of chips on the fracture surface increases, so the upper limit of the Si content is set to 1.20%. The lower limit of the Si content may be set to 0.70%, 0.75%, or 0.80%. The upper limit of the Si content may be 1.00%, 0.90%, or 0.85%.

Mn: 0.60 내지 1.00％ Mn: 0.60 to 1.00%

Mn은 고용 강화에 의해 페라이트를 강화시키고, 강의 연성 및 인성을 저하시키기 때문에, 강의 파단 분리성을 향상시킨다. 또한, Mn은 S와 결합하여 Mn 황화물을 형성한다. 본 실시 형태의 강으로 이루어지는 강 부품을 파단 분리시킬 때에, 압연 방향으로 신장된 Mn 황화물을 따라 균열이 전파되기 때문에, Mn 황화물은 파단면의 요철을 크게 하여 파단면을 끼워 맞출 때에 위치 어긋남을 방지하는 효과가 있다. 한편, Mn을 과잉으로 함유하는 경우, 페라이트가 지나치게 단단해져 파단면의 칩이 발생하는 빈도가 증가된다. 이것들을 감안하여, Mn 함유량의 범위는 0.60 내지 1.00％이다. Mn 함유량의 하한값을 0.70％, 0.80％ 또는 0.82％로 해도 된다. Mn 함유량의 상한값을 0.90％, 0.87％ 또는 0.85％로 해도 된다.Mn strengthens ferrite by solid solution strengthening and lowers the ductility and toughness of the steel, thereby improving the fracture separability of the steel. In addition, Mn combines with S to form Mn sulfide. When the steel parts made of the steel of the present embodiment are fracture-separated, cracks propagate along the Mn sulfide extended in the rolling direction, so that the Mn sulfide increases the unevenness of the fracture surface and prevents misalignment when fitting the fracture surface. It has the effect. On the other hand, when Mn is excessively contained, ferrite becomes too hard, and the frequency of occurrence of chips on the fracture surface increases. In view of these, the range of Mn content is 0.60 to 1.00%. The lower limit of the Mn content may be set to 0.70%, 0.80%, or 0.82%. The upper limit of the Mn content may be 0.90%, 0.87%, or 0.85%.

P: 0.040 내지 0.060％ P: 0.040 to 0.060%

P는 페라이트 및 펄라이트의 연성 및 인성을 저하시키고, 강을 취화시킨다. 통상은, P는 함유되는 것이 바람직하지 않은 불순물 원소로 간주된다. 파단 분리를 포함하지 않는 제조 방법에 의해 제조되는 부품의 재료가 되는 강에 있어서는, 부품의 취화를 방지하기 위해 P의 함유량을 약 0.020％ 이하로 하는 것이 통상이다. 그러나, 파단 분리성의 향상을 목적으로 하는 본 실시 형태에 관한 강에 있어서, P는 파단 분리성을 향상시키는 효과를 갖기 때문에 유익하다. 따라서, 본 실시 형태에 관한 강에서는, P 함유량을 불순물로서 통상의 강에 포함되는 범위를 대폭 상회하는 0.040％ 이상으로 할 필요가 있다. 단, 과잉량의 P는 결정립계의 취화를 일으켜, 파단면의 칩이 발생되기 쉽게 한다. 이상을 고려하면, P 함유량의 범위는 0.040 내지 0.060％이다. P 함유량의 하한값을 0.042％, 0.045％ 또는 0.048％로 해도 된다. P 함유량의 상한값을 0.058％, 0.055％ 또는 0.050％로 해도 된다.P lowers the ductility and toughness of ferrite and pearlite and embrittles the steel. Usually, P is regarded as an impurity element which is not preferably contained. In the steel used as a material for a component manufactured by a manufacturing method that does not include fracture separation, it is common to make the P content of about 0.020% or less in order to prevent embrittlement of the component. However, in the steel according to the present embodiment for the purpose of improving the fracture separability, P is advantageous because it has an effect of improving the fracture separability. Therefore, in the steel according to the present embodiment, it is necessary to make the P content as an impurity to be 0.040% or more significantly exceeding the range included in ordinary steel. However, the excessive amount of P causes embrittlement of the grain boundaries, making it easy to generate chips on the fracture surface. Considering the above, the range of P content is 0.040 to 0.060%. The lower limit of the P content may be 0.042%, 0.045%, or 0.048%. The upper limit of the P content may be 0.058%, 0.055%, or 0.050%.

S: 0.060 내지 0.100％ S: 0.060 to 0.100%

S는 Mn과 결합하여 Mn 황화물을 형성한다. 본 실시 형태에 관한 강으로 이루어지는 강 부품을 파단 분리시킬 때에, 압연 방향으로 신장된 Mn 황화물을 따라 균열이 전파되기 때문에, S는 파단면의 요철을 크게 하여 파단면을 끼워 맞출 때에 위치 어긋남을 방지하는 효과가 있다. 그 효과를 얻기 위해서는 S 함유량의 하한을 0.060％로 할 필요가 있다. 한편, S를 과잉으로 함유하면 파단 분리시의 파단면 근방의 소성 변형량이 증대되어, 파단 분리성이 저하되는 경우가 있다. 이에 더하여, S를 과잉으로 함유하는 경우, 파단면의 칩을 조장하는 경우가 있다. 이상의 이유로부터, S 함유량의 범위를 0.060 내지 0.100％로 한다. S 함유량의 하한값을 0.070％, 0.075％ 또는 0.080％로 해도 된다. S 함유량의 상한값을 0.090％, 0.088％ 또는 0.085％로 해도 된다.S combines with Mn to form Mn sulfide. When cracking and separating the steel parts made of the steel according to the present embodiment, since cracks propagate along the Mn sulfide extended in the rolling direction, S increases the unevenness of the fracture surface and prevents misalignment when fitting the fracture surface. It has the effect. In order to obtain the effect, it is necessary to set the lower limit of the S content to 0.060%. On the other hand, when S is excessively contained, the amount of plastic deformation in the vicinity of the fracture surface at the time of fracture separation increases, so that the fracture separation property may decrease. In addition, when S is excessively contained, a chip on a fracture surface may be promoted. For the above reasons, the range of S content is set to 0.060 to 0.100%. The lower limit of the S content may be 0.070%, 0.075%, or 0.080%. The upper limit of the S content may be 0.090%, 0.088%, or 0.085%.

Cr: 0.05 내지 0.20％ Cr: 0.05 to 0.20%

Cr은, Mn과 마찬가지로 고용 강화에 의해 페라이트를 강화하고, 강의 연성 및 인성을 저하시키기 때문에, 강의 파단 분리성을 향상시킨다. 그러나, Cr을 과잉으로 함유하면, 펄라이트의 라멜라 간격이 작아져, 오히려 펄라이트의 연성 및 인성이 높아지기 때문에, 강의 파단 분리성이 저하된다. 또한, Cr을 과잉으로 함유하면 베이나이트 조직이 생성되기 쉬워져, 항복비의 저하에 의한 항복 강도의 저하나, 파단 분리성의 현저한 저하가 발생한다. 따라서, Cr 함유량의 범위를 0.05 내지 0.20％로 한다. Cr 함유량의 하한값을 0.07％, 0.09％ 또는 0.10％로 해도 된다. Cr 함유량의 상한값을 0.17％, 0.16％ 또는 0.15％로 해도 된다.Cr, like Mn, strengthens ferrite by solid solution strengthening and lowers the ductility and toughness of the steel, thereby improving the fracture separability of the steel. However, when Cr is excessively contained, the lamellar spacing of pearlite decreases, and rather, the ductility and toughness of pearlite increases, so that the fracture separability of steel decreases. In addition, when Cr is excessively contained, a bainite structure tends to be generated, resulting in a decrease in yield strength due to a decrease in yield ratio and a significant decrease in break separability. Therefore, the range of Cr content is made into 0.05 to 0.20%. The lower limit of the Cr content may be 0.07%, 0.09%, or 0.10%. The upper limit of the Cr content may be 0.17%, 0.16%, or 0.15%.

Bi: 0.0001 내지 0.0050％ Bi: 0.0001 to 0.0050%

Bi는 본 실시 형태에 관한 강에 있어서 중요한 원소이다. 강이 미량의 Bi를 함유하는 경우, 고용 Bi가 페라이트를 취화시키고, 강의 연성 및 인성을 저하시키기 때문에, 강의 파단 분리성이 향상된다. 여기에서 착안해야 할 것은, Bi의 페라이트 취화 효과가 매우 미량으로 발현된다는 점에 있다. 본 발명자들이 알아낸 바로는, 상술한 효과를 얻기 위해서는 Bi의 함유량을 0.0001％ 이상으로 하면 된다. 이러한 미량의 Bi가 강의 파단 분리성을 향상시킨다는 취지는 지금까지 보고되지 않았다. 또한, Bi를 사용하여 페라이트를 취화시킨 경우, 칩 발생량의 증대는 확인되지 않았다. 이 원인은 불분명하지만, Bi량이 매우 미세하여, Bi 편석의 영향을 무시할 수 있을 정도로 작기 때문이라고 추정되었다.Bi is an important element in the steel according to the present embodiment. When the steel contains a trace amount of Bi, the solid solution Bi embrittles the ferrite and lowers the ductility and toughness of the steel, thereby improving the fracture separability of the steel. What is to be noted here is that the ferrite embrittlement effect of Bi is expressed in a very small amount. As found by the present inventors, in order to obtain the above-described effect, the content of Bi may be 0.0001% or more. The fact that this trace amount of Bi improves the fracture separability of steel has not been reported so far. In addition, when the ferrite was embrittled using Bi, no increase in the amount of chip generation was observed. Although this cause is unclear, it was presumed that the amount of Bi was so fine that the effect of Bi segregation was small enough to be negligible.

그러나, Bi의 함유량이 0.0050％를 초과하면, Bi에 의한 페라이트의 취화 효과가 포화되고, 또한 항복 강도의 저하가 발생한다. 이들의 이유로부터, 본 실시 형태에 관한 강에서는, Bi 함유량은 0.0001％ 내지 0.0050％로 한다. Bi 함유량의 하한값을 0.0025％, 0.0028％ 또는 0.0030％로 해도 된다. Bi 함유량의 상한값을 0.0045％, 0.0042％ 또는 0.0040％로 해도 된다.However, when the content of Bi exceeds 0.0050%, the embrittlement effect of ferrite by Bi is saturated, and a decrease in yield strength occurs. From these reasons, in the steel according to the present embodiment, the Bi content is 0.0001% to 0.0050%. The lower limit of the Bi content may be 0.0025%, 0.0028%, or 0.0030%. The upper limit of the Bi content may be 0.0045%, 0.0042%, or 0.0040%.

N: 0.0020 내지 0.0150％ N: 0.0020 to 0.0150%

N은 강 중에 V나 Ti가 함유되면, 이것들의 질화물 또는 탄질화물을 형성하지만, 그 이외의 N은 강 중에 고용된 상태로 존재한다. 고용 N(즉 강에 고용된 상태의 N)은 페라이트를 취화시키고, 강의 연성 및 인성을 저하시키기 때문에, 강의 파단 분리성을 향상시킨다. 이 효과를 얻기 위해서는 N 함유량의 하한을 0.0020％로 한다. N을 과잉으로 함유하면 열간 연성이 저하되어 열간 가공시에 깨짐 또는 결함이 발생하기 쉬워지는 경우가 있기 때문에, N 함유량의 상한을 0.0150％로 한다. N 함유량의 하한값을 0.0050％, 0.0070％ 또는 0.0080％로 해도 된다. N 함유량의 상한값을 0.0100％, 0.0095％ 또는 0.0090％로 해도 된다.When N or V is contained in steel, N forms nitrides or carbonitrides thereof, but other Ns are present in a solid solution in the steel. Solid solution N (i.e., N in the solid solution state) embrittles ferrite and lowers the ductility and toughness of the steel, thereby improving the fracture separability of the steel. In order to obtain this effect, the lower limit of the N content is set to 0.0020%. If the content of N is excessive, hot ductility decreases, and cracks or defects may easily occur during hot working. Therefore, the upper limit of the N content is set to 0.0150%. The lower limit of the N content may be 0.0050%, 0.0070%, or 0.0080%. The upper limit of the N content may be 0.0100%, 0.0095%, or 0.0090%.

V: 0 내지 0.010％ V: 0 to 0.010%

V는, 탄화물 또는 탄질화물을 형성하여 페라이트에 석출 강화를 발생시키고, 페라이트의 연성 및 인성을 저하시켜, 이에 의해 파단 분리시의 변형량을 작게 하는 효과를 갖는다. 따라서 V는, 종래 기술에 의하면 높은 파단 분리성이 필요한 강에 함유되는 경우가 있다. 그러나, V를 사용하여 상술한 효과를 충분히 얻기 위해서는, V 함유량을 약 0.10％ 이상으로 할 필요가 있다. 약 0.10％ 이상의 V를 강에 함유시킨 경우, V의 편석이 발생하고, V 농도가 높은 영역에서 페라이트의 연성 및 인성이 과잉으로 저하되어, 강의 파단 분리시에 칩이 발생하기 쉬워진다. 즉, V는 파단 분리시의 변형량을 작게 할 수 있지만, 파단 분리시의 칩양을 증대시킨다.V has the effect of forming carbides or carbonitrides to generate precipitation strengthening in the ferrite, lowering the ductility and toughness of the ferrite, thereby reducing the amount of deformation during fracture separation. Therefore, according to the prior art, V may be contained in steels requiring high fracture separability. However, in order to sufficiently obtain the above-described effect using V, it is necessary to make the V content about 0.10% or more. When V is contained in the steel of about 0.10% or more, segregation of V occurs, and the ductility and toughness of the ferrite are excessively lowered in the region where the V concentration is high, so that chips are likely to be generated at the time of separation of fractures of the steel. That is, V can reduce the amount of deformation at break separation, but increases the amount of chips at break separation.

본 실시 형태에 관한 강은 상술한 미량의 Bi를 함유하기 때문에, 파단 분리성의 향상을 위해 V를 필요로 하지 않는다. 따라서 V 함유량의 하한값은 0％이다. 칩 발생량을 저감시키기 위해서는, V를 함유시키지 않는 것이 바람직하다. 그러나, 스크랩을 재료로 하여 본 실시 형태에 관한 강을 제조한 경우, V가 혼입될 우려가 있다. 이 경우, 0.010％ 이하의 V는, 칩 발생량을 증대시키지 않기 때문에 허용된다. V 함유량의 상한값을 0.007％, 0.005％, 0.004％ 또는 0.002％로 해도 된다. 스크랩을 강의 재료로서 사용하지 않는다면, 불순물로서 강에 혼입되는 V의 함유량은 0.010％ 이하가 되는 것이 통상이다. 또한, 본 실시 형태에 관한 강이 속하는 기술 분야에 있어서, 0.010％ 이하의 V는, 강의 특성에 실질적인 영향을 미치지 않는 불순물로 간주되는 것이 통상이다. 밀 시트 등에서는 0.010％ 이하의 V는 함유량이 0％로 간주되어, 그 개시가 생략되는 경우가 있다.Since the steel according to the present embodiment contains a small amount of Bi as described above, V is not required for improving the breaking separability. Therefore, the lower limit of the V content is 0%. In order to reduce the chip generation amount, it is preferable not to contain V. However, when the steel according to the present embodiment is produced using scrap as a material, V may be mixed. In this case, V of 0.010% or less is allowed because the amount of chip generation is not increased. The upper limit of the V content may be 0.007%, 0.005%, 0.004%, or 0.002%. If scrap is not used as a steel material, the content of V incorporated into the steel as an impurity is usually 0.010% or less. In addition, in the technical field to which the steel according to the present embodiment belongs, V of 0.010% or less is usually regarded as an impurity that does not substantially affect the properties of the steel. In a mill sheet or the like, the content of V of 0.010% or less is regarded as 0%, and its start may be omitted.

Al: 0 내지 0.0050％ Al: 0 to 0.0050%

본 실시 형태에 관한 강은 Al을 포함하지 않고 그 효과를 발휘할 수 있기 때문에, Al의 함유량의 하한값은 0％이다. 또한, 0.0050％ 이상의 Al은 강 중에서 Al 산화물을 형성하고, 이 Al 산화물이 강의 피삭성을 손상시키는 경우가 있다. 이상의 이유에 의해, 본 실시 형태에 관한 강의 Al 함유량의 상한값은 0.0050％가 된다. Al 함유량의 상한값을 0.0040％, 0.0010％ 또는 0.0008％로 해도 된다. 또한, 본 실시 형태에 관한 강이 속하는 기술 분야에 있어서, 0.0050％ 이하의 Al은, 강의 특성에 실질적인 영향을 미치지 않는 불순물로 간주되는 것이 통상이다. 따라서, 밀 시트 등에서는 0.0050％ 이하의 Al은 함유량이 0％로 간주되어, 그 개시가 생략되는 경우가 있다.Since the steel according to the present embodiment does not contain Al and can exhibit its effects, the lower limit of the content of Al is 0%. Moreover, Al of 0.0050% or more forms Al oxide in steel, and this Al oxide may impair the machinability of steel. For the above reasons, the upper limit of the Al content of the steel according to the present embodiment is 0.0050%. The upper limit of the Al content may be 0.0040%, 0.0010%, or 0.0008%. In addition, in the technical field to which the steel according to the present embodiment belongs, Al of 0.0050% or less is generally regarded as an impurity that does not substantially affect the properties of the steel. Therefore, in a wheat sheet or the like, the content of Al of 0.0050% or less is regarded as 0%, and the start thereof may be omitted.

Ti: 0 내지 0.020％ Ti: 0 to 0.020%

Ti는 상술한 V와 마찬가지로, 질화물을 형성하여 페라이트에 석출 강화를 발생시키고, 페라이트의 연성 및 인성을 저하시키고, 이에 의해 파단 분리시의 변형량을 작게 하는 효과를 갖는다. 그러나, 상술한 V와 마찬가지로, Ti는 파단 분리시의 칩양을 증대시킬 우려가 있다.Ti has the effect of forming a nitride, generating precipitation strengthening in ferrite, lowering the ductility and toughness of ferrite, and thereby reducing the amount of strain at break separation. However, like V described above, Ti may increase the amount of chips at the time of fracture separation.

본 실시 형태에 관한 강은 상술한 미량의 Bi를 함유하기 때문에, 파단 분리성의 향상을 위해 Ti를 필요로 하지 않는다. 따라서, Ti 함유량의 하한값은 0％이다. 칩 발생량을 저감시키기 위해서는, Ti를 함유시키지 않는 것이 바람직하다. 그러나, 스크랩을 재료로 하여 본 실시 형태에 관한 강을 제조한 경우, Ti가 혼입될 우려가 있다. 이 경우, 0.020％ 이하의 Ti는, 칩 발생량을 증대시키지 않기 때문에 허용된다. Ti 함유량의 상한값을 0.010％, 0.005％ 또는 0.002％로 해도 된다. 스크랩을 강의 재료로서 사용하지 않는다면, 불순물로서 강에 혼입되는 Ti의 함유량은 0.020％ 이하가 되는 것이 통상이다. 또한, 본 실시 형태에 관한 강이 속하는 기술 분야에 있어서, 0.020％ 이하의 Ti는, 강의 특성에 실질적인 영향을 미치지 않는 불순물로 간주되는 것이 통상이다. 밀 시트 등에서는 0.020％ 이하의 Ti는 함유량이 0％로 간주되어, 그 개시가 생략되는 경우가 있다.Since the steel according to the present embodiment contains a small amount of Bi as described above, Ti is not required for improving the breaking separability. Therefore, the lower limit of the Ti content is 0%. In order to reduce the chip generation amount, it is preferable not to contain Ti. However, when the steel according to this embodiment is produced using scrap as a material, there is a fear that Ti may be mixed. In this case, Ti of 0.020% or less is allowed because the amount of chip generation is not increased. The upper limit of the Ti content may be 0.010%, 0.005%, or 0.002%. If scrap is not used as a steel material, the content of Ti incorporated into the steel as an impurity is usually 0.020% or less. In addition, in the technical field to which the steel according to the present embodiment belongs, Ti of 0.020% or less is usually regarded as an impurity that does not substantially affect the properties of the steel. In a mill sheet or the like, the content of Ti of 0.020% or less is regarded as 0%, and its start may be omitted.

Ca: 0 내지 0.0050％, Zr: 0 내지 0.0050％, Mg: 0 내지 0.0050％ Ca: 0 to 0.0050%, Zr: 0 to 0.0050%, Mg: 0 to 0.0050%

본 실시 형태에 관한 강은 Ca, Zr 및 Mg를 포함하지 않고 그 효과를 발휘할 수 있기 때문에, Ca, Zr 및 Mg의 함유량의 하한값은 0％이다. 그러나, Ca, Zr 및 Mg는 모두 산화물을 형성하고, MnS의 정출 핵이 되어 MnS를 균일 미세 분산시키는 효과가 있다. 본 실시 형태에 관한 강으로 이루어지는 강 부품을 파단 분리시킬 때에, 압연 방향으로 신장된 MnS를 따라 균열이 전파되기 때문에, Mn 황화물이 클수록 파단면의 요철을 커지는 한편, 연성 및 인성이 높아 파단 분리성이 낮아진다. MnS를 미세 분산함으로써 균열 진전 방향으로 전파되기 쉬워져 파단 분리성은 향상되는 효과가 얻어진다. 이 효과를 얻기 위해, 본 실시 형태에 관한 강은 0.0005％ 이상의 Ca, 0.0005％ 이상의 Zr 및 0.0005％ 이상의 Mg로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상을 함유해도 된다. 한편, Ca, Zr 또는 Mg의 함유량이 0.0050％를 초과하면, 강의 열간 가공성이 열화되어, 강의 열간 압연이 곤란해진다. 이러한 점에서, Ca, Zr 및 Mg의 함유량 각각의 상한은 0.0050％로 한다.Since the steel according to the present embodiment does not contain Ca, Zr and Mg and can exhibit its effects, the lower limit of the content of Ca, Zr and Mg is 0%. However, Ca, Zr, and Mg all form an oxide and become an crystallization nucleus of MnS, and have an effect of uniformly dispersing MnS. When the steel parts made of the steel according to the present embodiment are fracture-separated, cracks propagate along the MnS extended in the rolling direction, so that the larger the Mn sulfide, the larger the unevenness of the fracture surface, and the higher the ductility and toughness, the higher the fracture separability. This is lowered. By finely dispersing MnS, it is easy to propagate in the crack propagation direction, and an effect of improving break separation properties is obtained. In order to obtain this effect, the steel according to the present embodiment may contain at least one selected from the group consisting of 0.0005% or more Ca, 0.0005% or more Zr, and 0.0005% or more Mg. On the other hand, when the content of Ca, Zr or Mg exceeds 0.0050%, hot workability of the steel deteriorates, and hot rolling of the steel becomes difficult. In this respect, the upper limit of each of the contents of Ca, Zr and Mg is 0.0050%.

본 실시 형태에 관한 강의 화학 성분의 잔부는 철 및 불순물을 포함한다. 불순물이란, 강재를 공업적으로 제조할 때에, 광석 혹은 스크랩 등과 같은 원료, 또는 제조 공정의 다양한 요인에 의해 혼입되는 성분이며, 본 실시 형태에 관한 강에 악영향을 주지 않는 범위에서 허용되는 것을 의미한다.The remainder of the chemical component of the steel according to the present embodiment contains iron and impurities. The impurity is a raw material such as ore or scrap when manufacturing steel materials industrially, or a component incorporated by various factors in the manufacturing process, and means that it is allowed within a range that does not adversely affect the steel according to the present embodiment. .

본 실시 형태에 관한 강의 조직은, 실질적으로 페라이트 및 펄라이트로 이루어지고, 약간 개재물 등을 포함하는 경우가 있는, 소위 페라이트·펄라이트 조직이다. 이 조직은, 강의 화학 성분을 상술한 범위 내로 제어함으로써 얻어진다. 따라서, 본 실시 형태에 관한 강의 조직을 명시적으로 한정할 필요는 없지만, 예를 들어 본 실시 형태에 관한 강의 조직을 합계 99면적％ 이상의 페라이트 및 펄라이트를 포함하는 조직으로 규정해도 된다.The steel structure according to the present embodiment is a so-called ferrite-pearlite structure, which is substantially made of ferrite and pearlite, and may contain some inclusions. This structure is obtained by controlling the chemical composition of the steel within the above-described range. Therefore, although it is not necessary to explicitly limit the structure of the steel according to the present embodiment, for example, the structure of the steel according to the present embodiment may be defined as a structure including ferrite and pearlite having a total area of 99 area% or more.

이상 설명한 비조질강은, 종래 재료가 V를 첨가함으로써 페라이트의 취화를 도모하여 파단 분리성을 양호하게 하고 있었던 것에 비해, V를 첨가하지 않고 미량Bi 첨가 효과에 의한 페라이트의 취화를 이룰 수 있어 파단 분리성을 양호하게 하고 있다.In the non-hardened steel described above, ferrite embrittlement is improved by adding V in order to improve embrittlement of the ferrite, and the embrittlement of the ferrite can be achieved by adding a trace amount of Bi without adding V. The castle is good.

이상 설명된 본 실시 형태에 관한 강의 용도는 특별히 한정되지 않는다. 그러나, 본 실시 형태에 관한 강은 양호한 파단 분리성을 갖기 때문에, 파단 분리하는 공정을 포함하는 제조 방법에 의해 얻어지는 기계 부품(파단 분리형 부품)의 재료로서 사용하는 것이 적합하며, 자동차 엔진의 콘 로드의 재료로서 사용하는 것이 특히 적합하다. 본 실시 형태의 비조질강으로 이루어지는 강 부품으로서의 파단 분리형 콘 로드(1)이면, 맞댐면의 새로운 가공이나 위치 결정 핀이 불필요하여, 대폭적인 제조 공정의 간략화를 이룰 수 있다.The use of the steel according to the present embodiment described above is not particularly limited. However, since the steel according to the present embodiment has good fracture separability, it is suitable to be used as a material for mechanical parts (break-separated parts) obtained by a manufacturing method including a step of breaking-separation, and the cone rod of an automobile engine. It is particularly suitable to be used as a material. If the fracture-separated cone rod 1 as a steel component made of the non-hardened steel of the present embodiment does not require new machining or positioning pins on the abutment surface, it is possible to greatly simplify the manufacturing process.

도 1은, 본 발명에 관한 강에 의해 형성되는 파단 분리형 콘 로드의 일례를 도시하는 분해 사시도이다.1 is an exploded perspective view showing an example of a fracture-separated cone rod formed by a steel according to the present invention.

도 1에 도시된 파단 분리형 콘 로드(1)는, 상하로 분리된 로드 부착 반원호 형의 어퍼측 절반 부재(2)와, 반원호형의 로워측 절반 부재(3)로 구성되어 있다. 어퍼측 절반 부재(2)의 반원호부(2A)의 양단측에는 각각 로워측 절반 부재(3)에 고정하기 위한 나사 홈을 갖는 나사 구멍(5)이 형성되고, 로워측 절반 부재(3)의 반원호부(3A)의 양단측에는 각각 어퍼측 절반 부재(2)에 고정하기 위한 삽입 관통 구멍(6)이 형성되어 있다.The fracture-separating cone rod 1 shown in FIG. 1 is composed of a semi-circular upper half member 2 with a rod separated up and down, and a semi-arc lower side half member 3. On both ends of the semicircular arc portion 2A of the upper side half member 2, screw holes 5 having screw grooves for fixing to the lower side half member 3 are formed, respectively, and a half circle of the lower side half member 3 Insertion through holes 6 for fixing to the upper half members 2 are formed on both ends of the arc 3A, respectively.

어퍼측 절반 부재(2)의 반원호부(2A)와 로워측 절반 부재(3)의 반원호부(3A)를 원환형으로 합쳐서 상호의 양단측의 삽입 관통 구멍(6)과 나사 구멍(5)에 결합 볼트(7)를 삽입 관통하여, 나사 결합함으로써 원환형의 빅 엔드부(8)가 구성되어 있다. 어퍼측 절반 부재(2)의 로드부(2B)의 상단측에는 원환형의 스몰 엔드부(9)가 형성되어 있다.The semicircular arc portion 2A of the upper half member 2 and the semicircular arc portion 3A of the lower half member 3 are annularly joined to the insertion holes 6 and screw holes 5 on both ends of each other. The annular big end part 8 is comprised by inserting through the coupling bolt 7 and screwing it. On the upper side of the rod portion 2B of the upper half member 2, an annular small end portion 9 is formed.

도 1에 도시한 구조의 파단 분리형 콘 로드(1)는, 자동차 엔진 등의 내연 기관의 피스톤의 왕복 운동을 회전 운동으로 변환하기 위해 내연 기관에 내장되며, 스몰 엔드부(9)가 도시를 생략한 피스톤에 접속되고, 빅 엔드부(8)가 내연 기관의 커넥팅 로드 저널(도시 생략)에 접속된다.The break-separated cone rod 1 of the structure shown in FIG. 1 is built into the internal combustion engine to convert the reciprocating motion of the piston of an internal combustion engine such as an automobile engine into a rotational movement, and the small end portion 9 omits illustration It is connected to one piston, and the big end portion 8 is connected to a connecting rod journal (not shown) of the internal combustion engine.

파단 분리형 콘 로드(1)의 어퍼측 절반 부재(2)의 반원호부(2A)와 로워측 절반 부재(3)의 반원호부(3A)는, 원래 하나의 원환형 부품이었던 부분을 취성 파단하여 형성된다. 일례로서, 열간 단조품의 일부에 절결을 형성하여 이 절결을 기점으로서 취성적으로 파단 분리하여 어퍼측 절반 부재(2)의 반원호부(2A)의 맞댐면(2a)과 로워측 절반 부재(3)의 반원호부(3A)의 맞댐면(3a)을 형성한다. 이들 맞댐면(2a, 3a)은, 양호한 파단 분리성을 갖는 본 실시 형태에 관한 강을 파단 분리하여 형성하고 있기 때문에, 양호한 위치 정렬 정밀도로 맞댐이 가능하게 된다.The half-circular arc portion 2A of the upper half-member 2 of the breaking-separated cone rod 1 and the half-circular arc portion 3A of the lower half-member 3 are formed by brittle fracture of a portion that was originally an annular part. do. As an example, a cut is formed in a part of the hot forged product, and the cut is brittlely broken as a starting point, and the abutting surface 2a of the semicircular arc portion 2A of the upper half member 2 and the lower half member 3 Forms the abutting surface 3a of the semicircular arc portion 3A. Since the abutment surfaces 2a and 3a are formed by breaking and separating the steel according to the present embodiment having good fracture separation properties, it is possible to assemble with good positional alignment accuracy.

이 구조의 파단 분리형 콘 로드(1)는 맞댐면의 새로운 가공이나 위치 결정 핀이 불필요하여, 대폭적인 제조 공정의 간략화가 이루어진다.The break-separated cone rod 1 of this structure does not require new machining or positioning pins on the abutment surface, which greatly simplifies the manufacturing process.

이하, 본 발명을 실시예에 따라 이하에 상세하게 설명한다. 또한, 이들 실시예는 본 발명의 기술적 의의, 효과를 설명하기 위한 것이며, 본 발명의 범위를 한정하는 것은 아니다.Hereinafter, the present invention will be described in detail according to examples. In addition, these examples are intended to illustrate the technical significance and effects of the present invention, and do not limit the scope of the present invention.

실시예 Example

이하의 표 1에 나타내는 조성을 갖는 전로 용제 강을 연속 주조에 의해 제조하고, 필요에 따라 균열 확산 처리, 분괴 압연 공정을 거쳐서 한 변이 162mm인 정사각형의 압연 소재로 하였다. 이어서 압연 소재를 열간 압연함으로써, 직경이 45mm인 봉강 형상으로 하였다. 표 1의 밑줄이 그어진 값은, 본 발명의 범위 외의 값이다. 또한, 표 1의 기호 「-」은, 그 기호에 관한 원소가 제조 단계에서 첨가되지 않고, 또한 통상은 불순물로 간주되는 수준 이하의 양밖에 포함되지 않음을 나타낸다. 또한, 실시예 1 내지 23 및 비교예 a 내지 h의 V, Al 및 Ti의 함유량은, 본 발명이 속하는 기술 분야에 있어서의 기술 상식에 의하면 불순물로 간주될 정도로 미량이었지만, 본 발명의 작용 효과를 확인하기 위해 특별히 상세하게 측정을 행하여, 그 값을 표 1에 기재하였다.The converter solvent steel having the composition shown in Table 1 below was produced by continuous casting and, if necessary, subjected to a crack diffusion treatment and a crushing rolling process to obtain a square rolled material having a side of 162 mm. Subsequently, the rolled material was hot rolled to form a rod-shaped steel having a diameter of 45 mm. The underlined values in Table 1 are out of the scope of the present invention. In addition, the symbol "-" in Table 1 indicates that the element related to the symbol is not added in the manufacturing step, and that it contains only an amount below the level generally regarded as an impurity. In addition, the contents of V, Al and Ti in Examples 1 to 23 and Comparative Examples a to h were small enough to be regarded as impurities according to the technical common sense in the technical field to which the present invention belongs, but the effect of the present invention In order to confirm, measurement was performed in detail in detail, and the value is shown in Table 1.

이어서, 파단 분리성, 기계적 성질 및 조직을 조사하기 위해, 단조 콘 로드 상당의 시험편을, 상기 봉강을 열간 단조함으로써 제작하였다. 구체적으로는, 직경 45mm의 소재 봉강을 1150 내지 1280℃로 가열 후, 봉강의 길이 방향과 수직으로 단조하여 두께 20mm로 하고, 충풍 냉각 장치에 의한 충풍냉에 의해 실온까지 냉각하였다. 냉각 후의 단조재로부터, JIS4호 인장 시험편 및 샤르피 충격 시험편을 가공하였다. 샤르피 충격 시험편에는, 깊이 2mm, 선단 곡률 0.25mm의 45도의 V 노치 가공을 실시하였다.Subsequently, in order to investigate fracture separability, mechanical properties, and texture, a test piece corresponding to a forged cone rod was produced by hot forging the steel bar. Specifically, after heating the raw material steel bar having a diameter of 45 mm to 1150 to 1280 ° C., it was forged perpendicular to the longitudinal direction of the steel bar to a thickness of 20 mm, and cooled to room temperature by air-cooling by an air-cooling device. A JIS4 tensile test piece and a Charpy impact test piece were processed from the forged material after cooling. The Charpy impact test piece was subjected to a 45 degree V notch processing with a depth of 2 mm and a tip curvature of 0.25 mm.

파단 분리성은, 파단면의 파괴 형태가 취성적이며, 파단 분리에 의한 파면 근방의 변형량이 작고, 또한 파단 분리시의 칩 발생량이 적은 경우에 양호하다고 여겨진다. 샤르피 충격값이 낮은 강에서는, 변형량의 억제 및 취성 파면율의 향상이 달성되어 있는 것이 통상이다. 따라서 파단면의 파괴 형태 및 파단면 근방의 변형량을 평가하는 지표로서, 본 발명자들은 샤르피 충격값을 채용하였다. 샤르피 충격 시험은, 상술한 샤르피 충격 시험편에 대하여 JIS Z 2242에 기초하여 실온에서 반복 5회 실시하고, 얻어진 5개의 값의 평균값을, 시험편의 샤르피 충격값으로 하였다. 샤르피 충격값이 9J/cm2 이하인 강을, 변형량의 억제 및 취성 파면율의 향상이 달성되어 있는 것이라고 판단하였다.The fracture separability is considered to be good when the fracture mode of the fracture surface is brittle, the amount of deformation in the vicinity of the fracture surface due to fracture separation is small, and the amount of chips generated during fracture separation is small. In steel with a low Charpy impact value, it is usual to suppress the amount of deformation and to improve the brittle fracture rate. Therefore, as an index for evaluating the fracture mode of the fracture surface and the amount of deformation in the vicinity of the fracture surface, the present inventors adopted a Charpy impact value. The Charpy impact test was repeated five times at room temperature on the above-mentioned Charpy impact test piece based on JIS Z 2242, and the average value of the five obtained values was taken as the Charpy impact value of the test piece. It was judged that steel having a Charpy impact value of 9 J / cm 2 or less was able to suppress the amount of deformation and improve the brittle fracture rate.

또한, 칩 발생량의 측정 방법은 이하와 같이 하였다. 80mm×80mm이면서 두께 18mm인 판이며, 그 중앙부에 직경 50mm의 구멍을 갖고, 이 구멍의 내면에, 단조 전의 소재인 봉강의 길이 방향에 대하여 ±90도의 위치 2개소에, 깊이 1mm이면서 선단 곡률 0.5mm인 45도의 V 노치를 갖는 파단 분리성 평가용 시험편을 제작하였다. 또한, 볼트 구멍으로서 직경 8mm의 관통 구멍을, 그 중심선이 노치 가공측의 측면으로부터 8mm의 개소에 위치하도록 파단 분리성 평가용 시험편으로 형성하였다. 이 파단 분리성 평가용 시험편을, 파단 분리성 평가 시험 장치를 사용하여 파단시켰다. 파단 분리성 평가의 시험 장치는, 분할 금형과 낙추 시험기로 구성되어 있다. 분할 금형은 직사각형 강재 상에 성형한 직경 46.5mm의 원기둥을 중심선을 따라 2분할한 형상이며, 한쪽이 고정되고, 다른쪽이 레일 상을 이동한다. 2개의 반원 기둥의 맞춤면에는 쐐기 구멍이 가공되어 있다. 파단 시험시에는, 시험편의 직경 50mm의 구멍을 이 분할 금형의 직경 46.5mm의 원기둥에 끼우고, 쐐기를 꽂아 낙추 상에 설치한다. 낙추는 질량 200kg이며, 가이드를 따라 낙하하는 구조이다. 낙추를 떨어뜨리면 쐐기가 타입되어, 시험편은 2개로 인장 파단된다. 또한, 파단시에 시험편이 분할 금형으로부터 유리되지 않도록, 시험편은 분할 금형에 압박되도록 주위가 고정되어 있다. 본시험에서는, 낙추 높이 100mm로 파단을 행하였다. 이에 의해 얻어진 파단면을 맞대어, 파단된 강을 20N·m의 토크로 볼트 체결하여 조립하고, 이어서 볼트를 느슨하게 하여 파단면끼리를 이격하는 작업을 10회 반복하였다. 이 작업에 의해 탈락된 파편의 총 중량을, 그 강의 칩 발생량으로 정의하였다. 칩 발생량이 1.00mg 미만인 강을, 칩 발생량이 억제된 것이라고 판단하였다.In addition, the method of measuring the chip generation amount was as follows. It is 80mm × 80mm and 18mm thick. It has a hole with a diameter of 50mm at its center, and at the inner surface of this hole, at two positions of ± 90 degrees with respect to the longitudinal direction of the material before forging, the depth of 1mm is 0.5mm. A test piece for evaluation of fracture segregation was prepared having a V notch of 45 degrees, which is mm. Further, a through hole having a diameter of 8 mm was formed as a bolt hole as a test piece for evaluation of fracture separability so that its center line was located at a location 8 mm from the side surface of the notch processing side. The test piece for evaluation of fracture separability was broken using a fracture separability evaluation test apparatus. The test device for breaking fracture evaluation consists of a split mold and a drop tester. The dividing mold is a shape in which a cylinder having a diameter of 46.5 mm, molded on a rectangular steel material, is divided into two along the center line, one of which is fixed, and the other moves on the rail. The wedge holes are machined on the mating surfaces of the two semicircle columns. In the fracture test, a hole having a diameter of 50 mm in the test piece is fitted into a cylinder having a diameter of 46.5 mm in this dividing mold, and a wedge is inserted and placed on a falling leaf. The falling weight is 200kg in mass, and the structure falls along the guide. When the fall weight is dropped, the wedge is typed, and the test piece is tensilely broken in two. In addition, the periphery is fixed so that the test piece is pressed against the split mold so that the test piece does not free from the split mold at the time of fracture. In this test, fracture was performed with a drop height of 100 mm. The fracture surface thus obtained was abutted, and the broken steel was bolted and assembled with a torque of 20 N · m, and then the operation of separating the fracture surfaces by loosening the bolt was repeated 10 times. The total weight of debris dropped by this operation was defined as the amount of chips generated in the steel. It was judged that steel having a chip generation amount of less than 1.00 mg was suppressed.

인장 시험은, 상술한 JIS4호 인장 시험편에 대하여 JIS Z 2241에 준거하여 상온에서 20mm/min의 속도로 실시하였다. 항복비가 0.75 이상이 되는 것을, 항복비가 양호한 시료라고 판단하였다.The tensile test was carried out at a rate of 20 mm / min at room temperature in accordance with JIS Z 2241 with respect to the above-mentioned JIS 4 tensile test piece. It was judged that the yield ratio was 0.75 or more as a sample having a good yield ratio.

또한, 상기 샤르피 충격 시험편이나 인장 시험편과 동일 부위로부터 한 변이 10mm인 정사각형 샘플을 잘라내고, 나이탈 부식을 실시하여, 조직 관찰을 행하였다.In addition, a square sample of 10 mm on one side was cut out from the same site as the Charpy impact test piece or tensile test piece, and subjected to nitrile corrosion to observe the structure.

Figure 112018062944558-pct00001
Figure 112018062944558-pct00001

표 2에 시험 결과를 나타낸다. 강 No.1 내지 23의 본 발명예는 모두 강 화학 성분이 본 발명의 규정 범위 내였기 때문에, 샤르피 충격값을 9J/cm2 이하로 할 수 있으며, 또한 칩 발생량도 억제되었다. 즉 강 No.1 내지 23은 양호한 파단 분리성을 가졌다. 또한, 강 No.1 내지 23은 높은 항복비를 가졌기 때문에, 높은 좌굴 강도가 요구되는 기계 부품의 재료로서 사용 가능한 것이었다.Table 2 shows the test results. Since all of the inventive examples of steel Nos. 1 to 23 had steel chemical components within the prescribed range of the present invention, the Charpy impact value could be 9 J / cm 2 or less, and the amount of chip generation was also suppressed. That is, steel Nos. 1 to 23 had good fracture separation properties. In addition, since steel Nos. 1 to 23 had a high yield ratio, they could be used as a material for mechanical parts requiring high buckling strength.

이에 비해, 비교예 a는 C의 함유량이 적기 때문에, 인장 강도가 낮고, 샤르피 충격값이 높았다.On the other hand, in Comparative Example a, since the content of C was small, the tensile strength was low and the Charpy impact value was high.

비교예 b 내지 d는 Si, Mn 또는 P의 함유량이 적기 때문에, 페라이트의 취화 효과가 작고, 샤르피 충격값이 높았다.In Comparative Examples b to d, since the content of Si, Mn, or P was small, the embrittlement effect of ferrite was small and the Charpy impact value was high.

비교예 e는 Cr의 함유량이 많아, 페라이트·펄라이트 조직에 더하여 일부에서 베이나이트 조직이 생성되었기 때문에, 샤르피 충격값이 높고, 또한 항복비가 손상되었다.In Comparative Example e, since the content of Cr was high and a bainite structure was formed in part in addition to the ferrite-pearlite structure, the Charpy impact value was high and the yield ratio was impaired.

비교예 f는 Bi를 함유하고 있지 않기 때문에, 페라이트의 취화 효과가 없고, 샤르피 충격값이 높았다.Since Comparative Example f did not contain Bi, there was no embrittlement effect of ferrite, and the Charpy impact value was high.

비교예 g는 Bi를 함유하고 있기 때문에, 페라이트의 취화 효과가 얻어지고, 샤르피 충격값은 낮지만, Bi의 함유량이 많기 때문에, 항복 강도 및 항복비가 낮았다.Since the comparative example g contained Bi, the embrittlement effect of ferrite was obtained, and the Charpy impact value was low, but since the content of Bi was large, the yield strength and yield ratio were low.

비교예 h는 V의 함유량이 많기 때문에, V의 편석이 발생하고, V 농도가 높은 영역에서 페라이트의 인성이 과잉으로 저하되고, 강의 파단 분리시의 칩 발생량이 많아졌다.Since the comparative example h had a large amount of V, segregation of V occurred, and the toughness of ferrite was excessively reduced in the region where the V concentration was high, and the amount of chips generated at the time of separation of steel fractures increased.

Figure 112018062944558-pct00002
Figure 112018062944558-pct00002

본 발명에 관한 강은, 인성의 저하와, 칩 발생량의 억제의 양쪽을 달성할 수 있으며, 또한 항복비도 우수하다. 따라서, 본 발명에 관한 강은, 파단 분리 공정을 포함하는 제조 방법에 의해 얻어지는 기계 부품의 재료인 열간 단조용 비조질강으로서 사용된 경우, 높은 좌굴 강도를 갖는 기계 부품을 제조 가능하고, 또한 부품 제조시의 경제 효율성을 대폭으로 향상시킬 수 있다.The steel according to the present invention can achieve both toughness reduction and suppression of chip generation, and is also excellent in yield ratio. Therefore, when the steel according to the present invention is used as a material for mechanical forging, which is a material for a mechanical part obtained by a manufacturing method including a rupture separation step, a mechanical part having high buckling strength can be produced, and the part is also produced. The economic efficiency of the city can be greatly improved.

1…파단 분리형 콘 로드(강 부품)
2…어퍼측 절반 부재
2A…반원호부
2a…맞댐면
2B…로드부
3…로워측 절반 부재
3A…반원호부
3a…맞댐면
5…나사 구멍
6…삽입 관통 구멍
7…결합 볼트
8…빅 엔드부
9…스몰 엔드부 One… Breakable cone rod (steel parts)
2… Upper half member
2A… Half circle
2a ... Butt
2B… Rod part
3… Lower side half absent
3A… Half circle
3a… Butt
5… Screw hole
6… Insertion through hole
7… Combined bolt
8… Big End
9… Small end

Claims (7)

단위 질량％로
C: 0.10 내지 0.25％,
Si: 0.60 내지 1.20％,
Mn: 0.60 내지 1.00％,
P: 0.040 내지 0.060％,
S: 0.060 내지 0.100％,
Cr: 0.05 내지 0.20％,
Bi: 0.0001 내지 0.0050％,
N: 0.0020 내지 0.0150％,
V: 0 내지 0.010％,
Al: 0 내지 0.0050％,
Ti: 0 내지 0.020％,
Ca: 0 내지 0.0050％,
Zr: 0 내지 0.0050％ 및
Mg: 0 내지 0.0050％
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 강.In unit mass%
C: 0.10 to 0.25%,
Si: 0.60 to 1.20%,
Mn: 0.60 to 1.00%,
P: 0.040 to 0.060%,
S: 0.060 to 0.100%,
Cr: 0.05 to 0.20%,
Bi: 0.0001 to 0.0050%,
N: 0.0020 to 0.0150%,
V: 0 to 0.010%,
Al: 0 to 0.0050%,
Ti: 0 to 0.020%,
Ca: 0 to 0.0050%,
Zr: 0 to 0.0050% and
Mg: 0 to 0.0050%
Steel, characterized in that the balance is made of Fe and impurities. 제1항에 있어서, 단위 질량％로
Ca: 0.0005 내지 0.0050％,
Zr: 0.0005 내지 0.0050％ 및
Mg: 0.0005 내지 0.0050％
중 1종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 강.The method according to claim 1, wherein
Ca: 0.0005 to 0.0050%,
Zr: 0.0005 to 0.0050% and
Mg: 0.0005 to 0.0050%
Steel characterized by containing at least one of them. 제1항에 있어서, 단위 질량％로
N: 0.0020 내지 0.0090％
를 함유하는 것을 특징으로 하는 강.The method according to claim 1, wherein
N: 0.0020 to 0.0090%
Steel characterized in that it contains. 제2항에 있어서, 단위 질량％로
N: 0.0020 내지 0.0090％
를 함유하는 것을 특징으로 하는 강.The method according to claim 2, wherein
N: 0.0020 to 0.0090%
Steel characterized in that it contains. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 단위 질량％로
Al: 0 내지 0.0008％
를 함유하는 것을 특징으로 하는 강.The method according to any one of claims 1 to 4, wherein the unit mass%
Al: 0 to 0.0008%
Steel characterized in that it contains. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 단위 질량％로
V: 0 내지 0.004％
를 함유하는 것을 특징으로 하는 강.The method according to any one of claims 1 to 4, wherein the unit mass%
V: 0 to 0.004%
Steel characterized in that it contains. 제5항에 있어서, 단위 질량％로
V: 0 내지 0.004％
를 함유하는 것을 특징으로 하는 강.The method according to claim 5, wherein
V: 0 to 0.004%
Steel characterized in that it contains.
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