KR102086305B1 - Cold rolled steel sheet having excellent bake hardenability and corrosion resistance, and method for manufacturing the same - Google Patents

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Abstract

중량%로, 탄소(C): 0.005~0.08%; 망간(Mn): 1.25% 이하(0% 제외); 인(P): 0.03% 이하(0% 제외); 황(S): 0.01% 이하(0% 제외); 질소(N): 0.01% 이하(0% 제외); 알루미늄(sol.Al): 0.01~0.06%; 크롬(Cr): 1.0%~2.5%; 안티몬(Sb): 0.1% 이하(0% 제외);과 Ni: 0.3% 이하(0% 제외), Si: 0.3% 이하(0% 제외), Mo: 0.2% 이하(0% 제외) 및 B: 0.003% 이하(0% 제외)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상, 잔부 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하고, 면적%로, 1~5%의 마르텐사이트 및 잔부 페라이트를 포함하는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법을 제공한다.
[관계식 1]
1.3≤Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)≤2.7
(여기서 Mn, Cr, Sb 각각은 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함)By weight, carbon (C): 0.005-0.08%; Manganese (Mn): 1.25% or less (excluding 0%); Phosphorus (P): 0.03% or less (excluding 0%); Sulfur (S): 0.01% or less (excluding 0%); Nitrogen (N): 0.01% or less (excluding 0%); Aluminum (sol.Al): 0.01 to 0.06%; Chromium (Cr): 1.0% to 2.5%; Antimony (Sb): 0.1% or less (except 0%); and Ni: 0.3% or less (except 0%), Si: 0.3% or less (except 0%), Mo: 0.2% or less (except 0%) and B: It contains at least one selected from the group consisting of 0.003% or less (excluding 0%), residual iron (Fe) and unavoidable impurities, satisfying the following relation 1, 1% to 5% martensite and residual ferrite in area% It provides a cold-rolled steel sheet and a manufacturing method excellent in the hardening hardening and corrosion resistance comprising a.
[Relationship 1]
1.3≤Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt%) ≤2.7
Where Mn, Cr, and Sb each represent the content (% by weight) of the element.

Description

소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법{COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT BAKE HARDENABILITY AND CORROSION　RESISTANCE, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT BAKE HARDENABILITY AND CORROSION RESISTANCE, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 자동차 외판 판넬용 소재 등에 사용되는 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 소부경화성, 내식성 및 내시효성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steel sheet used in automobile exterior panel materials and the like, and more particularly, to a cold rolled steel sheet excellent in hardening hardening, corrosion resistance, and aging resistance, and a method of manufacturing the same.

자동차의 충격 안정성의 규제 및 연비 효율이 강조되면서 자동차 차체의 경량화와 더불어 고강도화를 동시에 만족시키기 위해 고장력강이 적극적으로 사용되고 있으며, 이러한 추세를 따라 자동차 외판에도 고강도강의 적용이 확대되고 있는 실정이다.With the emphasis on the impact stability and fuel efficiency of automobiles, high-strength steels are being actively used to satisfy both lightweight and high-strength automobile bodies, and the application of high-strength steels to automobile exteriors is also expanding.

현재는 대부분 340MPa급 소부경화강이 자동차 외판으로 적용되고 있으나, 일부 490MPa급 강판도 적용 중에 있으며, 향후 590MPa급의 강판으로 확대 적용될 전망이다.Currently, 340MPa grade hardened hardened steel is being applied to the exterior of automobiles, but some 490MPa grade steel sheets are also being applied, and are expected to be expanded to 590MPa grade steel sheets in the future.

이와 같이 강도가 증가된 강판을 외판으로 적용할 경우 경량화 및 내덴트성은 향상되는 반면, 강도 증가에 따라 가공시 성형성이 열위해지는 단점이 있다. 이에, 최근 고객사에서는 외판에 고강도강을 적용하면서 부족한 가공성을 보완시키기 위해 항복비(YR=YS/TS)가 낮고, 연성이 우수한 강판을 요구하고 있다.As such, when the steel sheet having increased strength is applied to the outer plate, the weight reduction and the dent resistance are improved, while the formability is inferior in processability as the strength increases. Therefore, in recent years, the customer demands a steel sheet having a low yield ratio (YR = YS / TS) and excellent ductility in order to compensate for the lack of workability while applying high strength steel to the outer shell.

아울러, 자동차 외판 판넬용 소재로 적용하기 위해서는 일정 수준 이상의 소부경화성을 가질 것이 요구된다. 소부경화 현상은 프레스 공정중에 생성된 전위에 도장 소부시 활성화된 고용 탄소 및 질소가 고착되어 항복강도가 증가하는 현상으로, 소부경화성이 우수한 강은 도장소부 전 성형이 용이하며, 최종 제품에서 내덴트성이 향상되는 특성을 가짐으로써, 자동차 외판 판넬용 소재로는 매우 이상적이다. 더불어, 자동차 외판 판넬용 소재로 적용하기 위해서는 일정 이상의 기간 동안 시효(Aging)에 대해 보증할 수 있도록 일정 수준의 내시효성을 가질 것이 요구된다.In addition, in order to apply as a material for automotive exterior paneling it is required to have a baking hardening of a certain level or more. The hardening hardening phenomenon is a phenomenon that the yield strength is increased by the solid solution of activated carbon and nitrogen fixed at the potential generated during the pressing process. Due to its improved properties, it is ideal for automotive exterior panel materials. In addition, it is required to have a certain level of aging resistance to guarantee the aging for a certain period or more in order to apply to the automotive panel material.

고장력 강판에서 가공성을 향상시킨 종래기술로서 특허문헌 1 내지 3 등이 알려져 있는데, 특허문헌 1에는 마르텐사이트를 주체로 하는 복합조직을 갖는 강판이 개시되어 있으며, 가공성 향상을 위해 조직 내에 입경 1~100nm의 미세한 Cu 석출물을 분산시킨 고장력 강판의 제조방법이 개시되어 있다. 그런데, 이 기술은 미세한 Cu 입자를 석출시키기 위하여 2~5%의 과량의 Cu를 첨가할 필요가 있으며, 이는 Cu로부터 기인하는 적열취성이 발생할 수 있고, 제조비용이 과다하게 상승하는 문제점이 있다.Patent documents 1 to 3 and the like are known as prior arts for improving workability in high tensile steel sheets, and Patent Document 1 discloses a steel sheet having a composite structure mainly composed of martensite, and has a particle diameter of 1 to 100 nm in the structure for improving workability. A method for producing a high tensile strength steel sheet in which fine Cu precipitates are dispersed. However, this technique needs to add an excess of 2 to 5% of Cu in order to precipitate fine Cu particles, which may cause red brittleness resulting from Cu and excessively increase the manufacturing cost.

특허문헌 2에는 주상인 페라이트와 2상인 잔류 오스테나이트 및 저온 변태상인 베이나이트와 마르텐사이트를 포함하는 복합조직 강판과 상기 강판의 연성과 신장플랜지성을 개선하는 방법이 개시되어 있다. 그런데, 이 기술은 잔류 오스테나이트상의 확보를 위해 다량의 Si와 Al을 첨가함에 따라 도금품질을 확보하기 어렵고, 제강 및 연주시 표면품질의 확보가 어려운 문제점을 가지고 있다. 또한, 변태유기소성으로 인해 초기 YS값이 높아 항복비가 높은 단점이 있다.Patent Document 2 discloses a composite steel sheet comprising ferrite as a main phase, residual austenite as a two phase, and bainite and martensite as a low-temperature transformation phase, and a method for improving the ductility and extension flange of the steel sheet. However, this technique has a problem in that it is difficult to secure the plating quality by adding a large amount of Si and Al to secure the retained austenite phase, and it is difficult to secure the surface quality during steelmaking and performance. In addition, due to the metamorphic organic plasticity has a high yield ratio high initial YS value.

특허문헌 3에는 가공성이 양호한 고장력 용융아연도금강판을 제공하기 위한 기술로서, 미세조직으로 연질 페라이트와 경질 마르텐사이트를 복합으로 포함하는 강판과, 이것의 연신율 및 r값(Lankford value)을 개선하기 위한 제조방법이 개시되어 있다. 그런데, 이 기술은 다량의 Si을 첨가함에 따라 우수한 도금품질을 확보하기 어려울 뿐만 아니라, 다량의 Ti과 Mo의 첨가로부터 제조원가가 상승하는 문제가 발생한다.Patent Document 3 is a technique for providing a high-strength hot-dip galvanized steel sheet with good workability, and a steel sheet comprising a composite of soft ferrite and hard martensite as a microstructure, and to improve its elongation and r value (Lankford value) A manufacturing method is disclosed. However, this technique not only ensures excellent plating quality as a large amount of Si is added, but also causes a problem in that the manufacturing cost increases due to the addition of a large amount of Ti and Mo.

일본 공개특허공보 제2005-264176호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2005-264176 일본 공개특허공보 제2004-292891호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2004-292891 대한민국 공개특허공보 제2002-0073564호Republic of Korea Patent Publication No. 2002-0073564

본 발명의 바람직한 일 측면은 소부경화성, 내식성 및 내시효성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.One preferred aspect of the present invention is to provide a cold rolled steel sheet excellent in hardening hardening, corrosion resistance and aging resistance and a method of manufacturing the same.

본 발명의 바람직한 일 측면은 중량%로, 탄소(C): 0.005~0.08%; 망간(Mn): 1.25% 이하(0% 제외); 인(P): 0.03% 이하(0% 제외); 황(S): 0.01% 이하(0% 제외); 질소(N): 0.01% 이하(0% 제외); 알루미늄(sol.Al): 0.01~0.06%; 크롬(Cr): 1.0%~2.5%; 안티몬(Sb): 0.1% 이하(0% 제외);과 Ni: 0.3% 이하(0% 제외), Si: 0.3% 이하(0% 제외), Mo: 0.2% 이하(0% 제외) 및 B: 0.003% 이하(0% 제외)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상, 잔부 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하고, 미세조직으로, 면적%로, 1~5%의 마르텐사이트 및 잔부 페라이트를 포함하는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판을 제공한다.One preferred aspect of the present invention is by weight, carbon (C): 0.005 ~ 0.08%; Manganese (Mn): 1.25% or less (excluding 0%); Phosphorus (P): 0.03% or less (excluding 0%); Sulfur (S): 0.01% or less (excluding 0%); Nitrogen (N): 0.01% or less (excluding 0%); Aluminum (sol.Al): 0.01 to 0.06%; Chromium (Cr): 1.0% to 2.5%; Antimony (Sb): 0.1% or less (except 0%); and Ni: 0.3% or less (except 0%), Si: 0.3% or less (except 0%), Mo: 0.2% or less (except 0%) and B: It contains at least one selected from the group consisting of 0.003% or less (excluding 0%), residual iron (Fe) and inevitable impurities, satisfies the following relation 1, with a microstructure, in area%, 1 to 5% martens Provided is a cold rolled steel sheet having excellent bake hardening resistance and corrosion resistance including a sight and a residual ferrite.

[관계식 1]  [Relationship 1]

1.3≤Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)≤2.71.3≤Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt%) ≤2.7

(여기서 Mn, Cr, Sb 각각은 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함)Where Mn, Cr, and Sb each represent the content (% by weight) of the element.

상기 냉연강판은 210~270MPa의 항복강도 및 0.6이하의 항복비(YS/TS)를 가질 수 있다. The cold rolled steel sheet may have a yield strength of 210 to 270 MPa and a yield ratio of less than or equal to 0.6 (YS / TS).

본 발명의 바람직한 다른 일 측면은 중량%로, 탄소(C): 0.005~0.08%; 망간(Mn): 1.25% 이하(0% 제외); 인(P): 0.03% 이하(0%는 제외); 황(S): 0.01% 이하(0%는 제외); 질소(N): 0.01% 이하(0%는 제외); 알루미늄(sol.Al): 0.01~0.06%; 크롬(Cr): 1.0%~2.5%; 안티몬(Sb): 0.1% 이하(0% 제외);과 Ni: 0.3% 이하(0% 제외), Si: 0.3% 이하(0% 제외), Mo: 0.2% 이하(0% 제외) 및 B: 0.003% 이하(0% 제외)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상, 잔부 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 슬라브를 재가열하는 단계;Another preferred aspect of the present invention is by weight, carbon (C): 0.005 ~ 0.08%; Manganese (Mn): 1.25% or less (excluding 0%); Phosphorus (P): 0.03% or less (except 0%); Sulfur (S): 0.01% or less (excluding 0%); Nitrogen (N): 0.01% or less (excluding 0%); Aluminum (sol.Al): 0.01 to 0.06%; Chromium (Cr): 1.0% to 2.5%; Antimony (Sb): 0.1% or less (except 0%); and Ni: 0.3% or less (except 0%), Si: 0.3% or less (except 0%), Mo: 0.2% or less (except 0%) and B: Reheating the slab comprising at least one selected from the group consisting of 0.003% or less (excluding 0%), residual iron (Fe) and inevitable impurities, and satisfying the following relational formula 1;

[관계식 1] [Relationship 1]

1.3≤Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)≤2.71.3≤Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt%) ≤2.7

(여기서 Mn, Cr, Sb 각각은 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함)Where Mn, Cr, and Sb each represent the content (% by weight) of the element.

상기 재가열된 슬라브를 850~1150℃의 온도범위에서 열간압연하여 열연강판을 얻는 단계;Hot rolling the reheated slab at a temperature range of 850 to 1150 ° C. to obtain a hot rolled steel sheet;

상기 열연강판을 550~750℃의 온도범위까지 10~70℃/sec의 평균 냉각속도로 냉각하는 단계;Cooling the hot rolled steel sheet at an average cooling rate of 10 to 70 ° C / sec to a temperature range of 550 to 750 ° C;

상기 냉각된 열연강판을 550~750℃의 온도범위에서 권취하는 단계;Winding the cooled hot rolled steel sheet in a temperature range of 550 to 750 ° C;

상기 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계;Cold rolling the hot rolled steel sheet to obtain a cold rolled steel sheet;

상기 냉연강판을 Ac1+20℃~Ac3-20℃의 온도범위에서 3~30부피%의 수소 농도하에서 연속소둔하는 단계; 및 Continuously annealing the cold rolled steel sheet at a hydrogen concentration of 3 to 30% by volume in a temperature range of Ac 1 + 20 ° C to Ac 3 -20 ° C; And

상기 연속 소둔된 냉연강판을 630~670℃까지 2~10℃/sec의 평균 냉각 속도로 1차 냉각하는 단계를 포함하는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판의 제조방법을 제공한다.It provides a method for producing a cold-rolled steel sheet excellent in hardening hardening and corrosion resistance including the step of first cooling the continuous annealing cold rolled steel sheet to an average cooling rate of 2 ~ 10 ℃ / sec to 630 ~ 670 ℃.

상기 냉간압연 시 압하율은 40~80%로 설정될 수 있다.The rolling reduction rate during cold rolling may be set to 40 to 80%.

상기 냉간압연은 5 또는 6개 스텐드로 구성되는 압연기를 이용하여 실시될 수 있고, 이 때, 최초 스텐드 압하율은 25~37%로 설정될 수 있다.The cold rolling may be carried out using a rolling mill consisting of 5 or 6 stands, wherein the initial stand reduction rate may be set to 25 to 37%.

본 발명의 여러 효과 중 하나로서, 본 발명의 바람직한 측면에 따른 냉연강판은 소부경화성, 내식성 및 내시효성이 우수하여 자동차 외판 판넬용 소재 등으로 바람직하게 적용될 수 있다.As one of several effects of the present invention, the cold rolled steel sheet according to a preferred aspect of the present invention is excellent in hardening hardening, corrosion resistance and age resistance, and thus may be preferably applied to automobile exterior panel materials.

본 발명은 자동차 외판 판넬용 소재로 적합하도록 강도 및 연성을 동시에 확보하여 성형성이 우수할 뿐만 아니라, 소부경화성, 내식성 및 내시효성이 우수한 냉연강판을 제공하기 위하여 깊은 연구와 실험을 행하고, 그 결과에 기초하여 이루어진 것이다.The present invention is not only excellent in formability by securing the strength and ductility at the same time to be suitable as a material for automotive exterior panel, but also to provide a cold rolled steel sheet excellent in hardening hardening, corrosion resistance and aging resistance, and as a result It is based on.

본 발명은 강판의 조성 범위와 미세조직을 적절히 제어하여 기존 강판의 재질 물성과 동등이상의 재질 물성을 확보하면서 내식성이 보다 우수한 강판을 제공한다.The present invention provides a steel sheet having better corrosion resistance while properly controlling the composition range and microstructure of the steel sheet to ensure material properties equal to or greater than those of the existing steel sheet.

본 발명은 마르텐사이트와 페라이트 결정입계 계면에 Sb 편석을 유도하여 소둔 중에 Mn, Cr등의 표면 용출을 억제함으로써 도금밀착성 및 내식성을 보다 향상시킨 강판을 제공한다.The present invention provides a steel sheet which further improves plating adhesion and corrosion resistance by inducing Sb segregation at the interface between martensite and ferrite grain boundaries and suppressing elution of Mn and Cr during annealing.

본 발명은 경화능 향상원소인 Mn과 Cr의 상대적인 비율의 최적화에 의해 보다 우수한 내식성을 확보하고 아울러 Sb의 적절히 첨가에 의해 우수한 소부경화성 및 도금 밀착성 뿐만 아니라 내식성을 갖는 강판을 제공한다.The present invention provides a steel sheet having superior corrosion resistance and plating adhesion as well as excellent bake hardenability and plating adhesion by appropriately adding Sb by optimizing the relative ratio of Mn and Cr, which is an element for improving hardenability.

본 발명은 강판의 조성 범위와 제조조건을 적절히 제어하여 우수한 내식성과 함께, 강도, 연성 및 성형성이 우수할 뿐만 아니라, 도금 밀착성, 소부경화성 및 내시효성이 우수한 강판을 제공한다. The present invention provides a steel sheet excellent in strength, ductility, and moldability as well as excellent plating adhesion, baking hardening resistance, and aging resistance by controlling the composition range and manufacturing conditions of the steel sheet appropriately.

이하. 본 발명의 바람직한 일 측면에 따르는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판에 대하여 설명한다.Below. The cold rolled steel sheet excellent in the hardening hardening resistance and corrosion resistance according to a preferred aspect of the present invention will be described.

본 발명의 바람직한 일 측면에 따르는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판은 중량%로, 탄소(C): 0.005~0.08%; 망간(Mn): 1.25% 이하(0% 제외); 인(P): 0.03% 이하(0% 제외); 황(S): 0.01% 이하(0% 제외); 질소(N): 0.01% 이하(0% 제외); 알루미늄(sol.Al): 0.01~0.06%; 크롬(Cr): 1.0%~2.5%; 안티몬(Sb): 0.1% 이하(0% 제외);와 Ni: 0.3% 이하(0% 제외), Si: 0.3% 이하(0% 제외), Mo: 0.2% 이하(0% 제외) 및 B: 0.003% 이하(0% 제외)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상, 잔부 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하고, 면적%로, 1~5%의 마르텐사이트 및 잔부 페라이트를 포함한다. Cold rolled steel sheet having excellent hardening hardening resistance and corrosion resistance according to a preferred aspect of the present invention by weight, carbon (C): 0.005 ~ 0.08%; Manganese (Mn): 1.25% or less (excluding 0%); Phosphorus (P): 0.03% or less (excluding 0%); Sulfur (S): 0.01% or less (excluding 0%); Nitrogen (N): 0.01% or less (excluding 0%); Aluminum (sol.Al): 0.01 to 0.06%; Chromium (Cr): 1.0% to 2.5%; Antimony (Sb): 0.1% or less (except 0%); and Ni: 0.3% or less (except 0%), Si: 0.3% or less (except 0%), Mo: 0.2% or less (except 0%) and B: It contains at least one selected from the group consisting of 0.003% or less (excluding 0%), residual iron (Fe) and unavoidable impurities, satisfying the following relation 1, 1% to 5% martensite and residual ferrite in area% It includes.

[관계식 1]  [Relationship 1]

1.3≤Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)≤2.71.3≤Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt%) ≤2.7

(여기서 Mn, Cr, Sb 각각은 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함)Where Mn, Cr, and Sb each represent the content (% by weight) of the element.

이하, 냉연강판의 합금 성분 및 바람직한 함량 범위에 대하여 상세히 설명한다. 후술하는 각 성분의 함량은 특별히 언급하지 않는 한 모두 중량 기준임을 미리 밝혀둔다.Hereinafter, the alloy component and the preferred content range of the cold rolled steel sheet will be described in detail. It is noted that the content of each component described below is based on weight unless otherwise specified.

C: 0.005~0.08%C: 0.005-0.08%

탄소(C)는 본 발명에서 목적하는 복합조직을 확보하기 위해 첨가하는 필수 원소로써, 일반적으로 탄소의 함량이 증가할수록 마르텐사이트의 형성이 용이하여 복합조직강 제조에 유리하나, 의도하는 강도 및 항복비(항복강도/인장강도)를 확보하기 위해서는 적정 함량으로 관리할 것이 요구된다. 만약, 탄소 함량이 0.005% 미만인 경우 본 발명에서 목표로 하는 강도 확보가 어려울 수 있으며, 적정 수준의 마르텐사이트 형성이 어려울 수 있다. 반면, 그 함량이 0.08%를 초과할 경우 소둔 후 냉각시 입계 베이나이트 형성이 촉진되어 강의 항복비가 높아지고, 자동차 부품으로의 가공시 굴곡 및 표면 결함 발생이 용이해지는 단점이 있다. 따라서, 본 발명에서는 탄소의 함량을 0.005~0.08%로 설정하며, 보다 바람직하게는, 0.007~0.06%로 설정한다.Carbon (C) is an essential element added in order to secure the composite structure desired in the present invention, and in general, as the content of carbon increases, martensite is easily formed, which is advantageous for producing a composite tissue steel. In order to secure the ratio (yield strength / tensile strength), it is required to manage the proper content. If the carbon content is less than 0.005%, it may be difficult to secure the strength targeted in the present invention, and it may be difficult to form an appropriate level of martensite. On the other hand, if the content is more than 0.08%, grain boundary bainite is promoted during cooling after annealing, so that the yield ratio of steel is increased, and bending and surface defects are easily generated during processing into automotive parts. Therefore, in the present invention, the carbon content is set to 0.005 to 0.08%, and more preferably, 0.007 to 0.06%.

Mn: 1.25% 이하(0% 제외)Mn: 1.25% or less (except 0%)

망간(Mn)은 복합조직강에서 경화능을 향상시키는 원소로서, 특히 마르텐사이트를 형성시킴에 있어 중요한 역할을 하는 원소이다. 하지만, 망간 함량이 증가하는 경우 소둔시 Mn산화물이 강판 표층에 용출되어 도금 밀착성을 열위시킬 뿐만 아니라 부품 성형 후 용접시 용접성을 열위시키고, 특히 소지철과 도금층의 밀착성 열위로 인한 내식성에 열위로 자동차용 강재로 적용이 어려울 수 있다. 본 발명자들은 극저탄소강을 이용하여 미세한 마르텐사이트 형성을 위한 Mn, Cr 및 B 등 경화능 원소에 대한 다양한 실험을 통해 경화원소로 Cr을 이용하여 강을 제조시 미세한 마르텐 사이트 형성으로 인한 상온 내시효 보증이 가능한 소부경화강을 제조할 뿐만 아니라 내식성에도 매우 우수하다는 것을 확인하고 본 발명에 이르렀다. Manganese (Mn) is an element that improves the hardenability in the composite steel, especially an element that plays an important role in forming martensite. However, when the manganese content is increased, Mn oxide is eluted to the surface of the steel sheet during annealing to infer plating adhesiveness, and inferior to weldability when welding after forming parts, and in particular, it is inferior to corrosion resistance due to the inferior adhesion between the base iron and the plating layer. Molten steel can be difficult to apply. The inventors conducted various experiments on hardenable elements such as Mn, Cr and B for forming fine martensite using ultra low carbon steel, and at room temperature aging due to the formation of fine martensite when forming steel using Cr as a hardening element. The present invention was confirmed by not only manufacturing a hardened hardened steel which can be guaranteed but also having excellent corrosion resistance.

만약, 망간 함량이 1.25%를 초과하여 미세한 마르텐사이트를 형성시키면 상대적으로 Cr함량이 적어 요구되는 재질 특성은 확보하더라도 내식성이 열위되어 본 발명의 목적과는 다른 결과가 도출되었다. 이에 망간 함량을 1.25% 미만으로 설정하여 강을 제조시 내식성이 향상됨을 확인하고 특별히 그 하한 값은 정의하지 않았다(0% 제외). 따라서, 본 발명에서는 망간의 함량을 1.25% 이하로 제어하며, 보다 바람직하게는, 0.5~1.0%로 제어한다.If the manganese content is greater than 1.25% to form fine martensite, the Cr content is relatively low, so that corrosion resistance is inferior even if the required material properties are secured, resulting in a different result from the object of the present invention. The manganese content is set to less than 1.25% to confirm that the corrosion resistance is improved when manufacturing steel, and the lower limit is not particularly defined (except 0%). Therefore, in the present invention, the content of manganese is controlled to 1.25% or less, and more preferably, 0.5 to 1.0%.

P: 0.03% 이하(0% 제외) P: 0.03% or less (except 0%)

인(P)은 성형성을 크게 해치지 않으면서 강도를 확보하는데 가장 유리한 원소이나, 과잉 첨가될 경우 취성 파괴 발생 가능성이 크게 증가하여 열간압연 중 슬라브의 판파단 발생 가능성이 크게 증가하며, 도금 표면 특성을 저해할 수 있으므로, 본 발명에서는 인 함량을 0.03% 이하로 제어한다.Phosphorus (P) is the most advantageous element to secure the strength without significantly deteriorating the formability, but when excessively added, the possibility of brittle fracture is greatly increased, which greatly increases the possibility of plate breakage of the slab during hot rolling. Since it can inhibit, in the present invention, the phosphorus content is controlled to 0.03% or less.

S: 0.01% 이하(0% 제외)S: 0.01% or less (except 0%)

황(S)은 강 중 불가피하게 포함되는 불순물로써, 가능한 한 그 함량을 낮게 관리함이 바람직하다. 특히, 강 중 황은 적열 취성을 발생시킬 가능성을 높이므로, 그 함량은 0.01% 이하로 관리한다.Sulfur (S) is an impurity inevitably included in the steel, it is preferable to manage the content as low as possible. In particular, sulfur in the steel increases the possibility of generating red brittle, so the content is controlled to 0.01% or less.

N: 0.01% 이하(0% 제외)N: 0.01% or less (except 0%)

질소는 강 중 불가피하게 포함되는 불순물로써, 가능한 한 그 함량을 낮게 관리함이 중요하나, 이를 위해서는 강의 정련 비용이 급격히 상승하는 문제가 있으므로, 조업 조건이 가능한 범위인 0.01% 이하로 관리한다.Nitrogen is an inevitable impurity contained in steel, and it is important to keep the content as low as possible, but for this purpose, the refining cost of the steel is rapidly increased, so the operating conditions are controlled at 0.01% or less, which is possible.

Al(sol.Al): 0.01~0.06%Al (sol.Al): 0.01 ~ 0.06%

산가용 알루미늄(sol.Al)은 입도 미세화와 탈산을 위해 첨가되는 원소로서, 그 함량이 0.01% 미만인 경우 통상의 안정된 상태로 알루미늄 킬드(Al-killed) 강을 제조할 수 없으며, 한편, 그 함량이 0.06%를 초과할 경우 결정립 미세화 효과로 인해 강도 상승에는 유리한 반면, 제강 연주 조업시 개재물이 과다 형성되어 도금강판의 표면 불량이 발생할 가능성이 높아질 뿐 아니라, 제조 원가의 급격한 상승을 초래하는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 산가용 알루미늄(sol.Al)의 함량을 0.01~0.06%로 제어한다.Acid soluble aluminum (sol.Al) is an element added to refine the particle size and deoxidation, and when the content is less than 0.01%, aluminum-killed steel cannot be produced in a normal stable state. When the content exceeds 0.06%, it is advantageous to increase the strength due to the effect of grain refinement.However, the inclusion of excessive inclusions during steelmaking operation increases the possibility of surface defects on the plated steel sheet, and also causes a sudden increase in manufacturing cost. have. Therefore, in the present invention, the content of acid soluble aluminum (sol.Al) is controlled to 0.01 to 0.06%.

Cr: 1.0~2.5% Cr: 1.0-2.5%

크롬(Cr)은 망간과 유사한 특성을 갖는 성분으로, 강의 경화능 향상과 더불어 강의 강도 향상을 위해 첨가되는 원소이다. 또한, 크롬은 마르텐사이트 형성에 도움을 주며, 열간압연 중 Cr23C6와 같은 조대한 Cr계 탄화물을 형성하여 강 중 고용 탄소량을 적정 수준 이하로 석출시킴으로써, 항복점 연신(YP-El) 발생을 억제하여 항복비가 낮은 복합조직강 제조에 유리한 원소이다. 또한, 크롬은 강도 상승 대비 연성 하락을 최소화하여 고연성을 갖는 고강도 복합조직강 제조에도 유리한 원소이다. 다만, 그 함량이 1.0% 미만의 경우 요구되는 마르텐사이트 조직이 형성되지 못하며, 2.5%를 초과하는 경우 과도한 마르텐사이트 분율로 인해 강도 증가 및 연신율 저하를 초래하는 바, 본 발명에서는 크롬 함량을 1.0~2.5%로 제어한다. 보다 바람직하게는 1.3~1.8%이다.Chromium (Cr) is a component having properties similar to manganese and is an element added to improve the hardenability of the steel and the strength of the steel. In addition, chromium helps to form martensite and yields yield point (YP-El) by forming coarse Cr-based carbides such as Cr 23 C 6 during hot rolling to precipitate the amount of dissolved carbon in steel below an appropriate level. It is an element that is advantageous for the production of composite steel with low yield ratio. In addition, chromium is an advantageous element for producing high strength composite tissue steel having high ductility by minimizing ductility drop compared to strength increase. However, when the content is less than 1.0%, the required martensite structure is not formed, and when it exceeds 2.5%, the excessive martensite fraction causes an increase in strength and a decrease in elongation. Control at 2.5%. More preferably, it is 1.3 to 1.8%.

Sb: 0.1% 이하(0% 제외)Sb: 0.1% or less (except 0%)

안티몬(Sb)은 본 발명에서 중요한 역할을 하는 원소이다. 본 발명에서는 탄소를 가능한 한 낮추고 바람직하게는 0.005%~0.04%로 하고 Mn 및 Cr 등의 경화능 원소를 이용하여 미세한 M(마르텐사이트) 상을 강중에 분포시켜 내시효성이 우수한 소부경화강을 제조할 수 있다.Antimony (Sb) is an element that plays an important role in the present invention. In the present invention, the carbon is as low as possible, preferably 0.005% to 0.04%, and fine M (martensite) using hardenable elements such as Mn and Cr. By distributing the phase in the steel, it is possible to produce a hardened hardened steel excellent in aging resistance.

그런데, 상기 Mn 및 Cr은 소둔 중 Mn, Cr계 산화물이 표층이 용출되어 도금시 밀착성을 열위시켜 도금 박리의 문제를 일으킬 수 있다. 이에, Sb를 미량 첨가하여 M(마르텐사이트)상 결정입계에 우선적으로 편석하도록 하여 Mn 및 Cr 등이 입계를 따라 이동하는 것을 방지하여 최종적으로 도금 표면 품질이 향상된다. Sb가 미량 첨가되어도 충분한 효과를 얻을 수 있어 0%를 제외한 것 외에는 특별히 하한을 설정하지 않으며 그 함량이 0.1%를 초과하는 경우는 과잉의 Sb 존재로 합금원가 상승 및 열연에서의 표면 크랙 발생 가능성이 높아 그 함량의 상한을 0.1%로 제한한다. 보다 바람직하게는 0.005~0.04%로 한정하는 것이 유리하다.However, Mn and Cr may cause a problem of plating peeling by inferring adhesion during plating because Mn and Cr-based oxides are eluted during annealing. Accordingly, a small amount of Sb is added to preferentially segregate at the grain boundaries of the M (martensite) phase, thereby preventing Mn and Cr from moving along the grain boundaries, thereby improving the plating surface quality. Even if a small amount of Sb is added, a sufficient effect can be obtained, and no lower limit is specifically set except for 0%. If the content exceeds 0.1%, there is a possibility of an increase in alloy cost and surface cracking in hot rolling due to the presence of excess Sb. High limit to 0.1%. More preferably, it is advantageous to limit to 0.005 to 0.04%.

Ni: 0.3% 이하(0% 제외), Si: 0.3% 이하(0% 제외), Mo: 0.2% 이하(0% 제외) 및 B: 0.003% 이하(0% 제외)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상Ni: 0.3% or less (except 0%), Si: 0.3% or less (except 0%), Mo: 0.2% or less (except 0%) and B: 0.003% or less (except 0%) More than

Ni: 0.3% 이하(0% 제외)Ni: 0.3% or less (except 0%)

니켈(Ni)은 크롬과 함께 보편적으로 사용되는 합금원소이고 강의 조직을 미세화시키고 오스테나이트와 페라이트에 잘 고용되므로 기지 강화에 이용된다. 크롬이나 몰리브덴과 공존하면 우수한 경화능을 나타내기도 하며 내식성 향상에 유용한 원소이다. 그 함량이 0.3%를 초과하는 경우 내식성에는 유리하지만 제조원가 상승 부담이 있고 용접특성에도 좋지 않은 영향을 미치므로 그 상한은 0.3% 이하로 제한한다. 본 발명에서 Ni 효과는 미량 첨가해도 Cr과 상호 작용에 의해 내식성 향상에 도움이 되어 유리하기 때문에 특별히 하한 값은 한정하지는 않고 경제적인 측면을 고려하여 그 첨가량을 0.3% 이하(0% 제외)로 하며 보다 바람직하게는 0.03~0.1%가 바람직하다. Nickel (Ni) is an alloying element commonly used with chromium and is used for strengthening the base because it has a finer structure of steel and is well employed in austenite and ferrite. When coexisted with chromium or molybdenum, it shows excellent hardening ability and is useful for improving corrosion resistance. If the content is more than 0.3%, the corrosion resistance is advantageous, but there is a burden of manufacturing cost increase and adversely affects the welding characteristics, so the upper limit is limited to 0.3% or less. In the present invention, since the Ni effect is beneficial to improve the corrosion resistance by interacting with Cr even if a small amount is added, the lower limit value is not particularly limited, and considering the economic aspect, the addition amount is 0.3% or less (excluding 0%). More preferably, 0.03 to 0.1% is preferable.

Si: 0.3% 이하(0%는 제외)Si: 0.3% or less (except 0%)

실리콘(Si)은 고용강화에 의해 강판의 강도 상승에 기여하나, 본 발명에서는 의도적으로 첨가하지는 않으며, 실리콘을 첨가하지 않더라도 물성 확보 측면에서 큰 지장은 없다. 다만, 제조상 불가피하게 첨가되는 양을 고려하여 0%는 제외한다. 한편, 실리콘 함량이 0.3%를 초과할 경우 도금 표면 특성이 열위해지는 문제가 있는 바, 본 발명에서는 실리콘 함량을 0.3% 이하로 제어한다.Silicon (Si) contributes to an increase in strength of the steel sheet by solid solution strengthening, but is not intentionally added in the present invention, and there is no major problem in securing physical properties even if silicon is not added. However, 0% is excluded in consideration of the amount inevitably added during manufacture. On the other hand, when the silicon content exceeds 0.3% there is a problem that the plating surface properties are inferior, in the present invention, the silicon content is controlled to 0.3% or less.

Mo: 0.2% 이하(0%는 제외)Mo: 0.2% or less (except 0%)

몰리브덴(Mo)은 오스테나이트가 펄라이트로 변태되는 것을 지연시킴과 동시에 페라이트 미세화 및 강의 강도 향상을 위해 첨가되는 원소이다. 또한, 몰리브덴은 강의 경화능 향상에도 도움을 준다. 다만, 몰리브덴의 함량이 0.2%를 초과할 경우, 제조 원가의 급격한 상승을 초래하여 경제성이 떨어질 뿐만 아니라, 강의 연성도 저하되는 문제가 있으므로, 본 발명에서는 몰리브덴의 함량을 0.2% 이하로 제어한다. 한편, 그 하한값은 미량 첨가시에도 효과가 높으므로 특별히 한정하지는 않는다. 다만 보다 바람직하게는 0.005~0.1%로 설정하는 것이다.Molybdenum (Mo) is an element added to delay the transformation of austenite into pearlite and at the same time to refine the ferrite and improve the strength of the steel. Molybdenum also helps to improve the hardenability of the steel. However, when the content of molybdenum exceeds 0.2%, there is a problem that not only the economic efficiency is lowered due to a sharp increase in manufacturing cost, but also the ductility of the steel is lowered, in the present invention, the content of molybdenum is controlled to 0.2% or less. On the other hand, the lower limit thereof is not particularly limited because the effect is high even when the trace amount is added. More preferably, however, it is set to 0.005 to 0.1%.

B: 0.003% 이하(0% 제외)B: 0.003% or less (except 0%)

보론(B)은 강 중 인에 의한 내 2차 가공 취성을 방지하기 위해 첨가되는 원소이나, 보론을 첨가하지 않더라도 물성 확보 측면에서 큰 지장은 없다. 한편, 보론의 함량이 0.003%를 초과하게 되면 강의 연성 저하를 초래할 수 있으므로, 본 발명에서는 보론의 함량을 0.003% 이하로 제어한다.Boron (B) is an element added to prevent secondary work brittleness due to phosphorus in steel, but there is no major obstacle in terms of securing physical properties even without adding boron. On the other hand, if the content of boron exceeds 0.003% may cause a decrease in ductility of the steel, in the present invention, the content of boron is controlled to 0.003% or less.

이외에 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 본 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 본 명세서에서 특별히 언급하지는 않는다. 더불어, 상기 조성 이외에 유효한 성분의 첨가가 배제되는 것은 아니다.In addition to the balance Fe and unavoidable impurities. However, in the conventional manufacturing process, impurities which are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably mixed, and thus cannot be excluded. Since these impurities are known to those skilled in the art, not all of them are specifically mentioned in the present specification. In addition, addition of an effective component other than the said composition is not excluded.

상기 Mn, Cr 및 Sb은 하기 관계식 1을 만족시킨다.Mn, Cr, and Sb satisfy the following Equation 1.

[관계식 1]  [Relationship 1]

1.3≤Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)≤2.71.3≤Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt%) ≤2.7

(여기서 Mn, Cr, Sb 각각은 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함)Where Mn, Cr, and Sb each represent the content (% by weight) of the element.

상기 관계식 1은 다양한 조건에서 강 성분에 따른 경화능을 실험실적으로 확인하고 도출된 관계식으로, Mn 함량을 가능한 한 낮추고 Cr 함량을 높여 최적의 설계 범위를 도출하였다. 동일한 탄소 함량을 기준으로 강중 포함된 Mn 함량에 대하여 동등 수준의 기계적 물성을 확보하면서 내식성을 향상시킬 수 있는 성분 조합이 Mn 함량의 1.5배 수준의 Cr을 첨가할 경우 요구되는 물성을 확보할 수 있음을 확인하였다. 특히, Sb를 첨가하여 강중 Mn의 소둔시 표면으로 용출을 최대한 억제시키면서 도금밀착성 및 내식성을 향상시킬 수 있다.  The relational equation 1 is a relational expression derived by confirming the hardenability according to the steel component in various conditions under various conditions, and the optimum design range was derived by lowering the Mn content as much as possible and increasing the Cr content. Based on the same carbon content, a combination of components that can improve corrosion resistance while securing equivalent mechanical properties to Mn content in steel can secure required properties when Cr is 1.5 times the Mn content. It was confirmed. In particular, it is possible to improve the plating adhesion and corrosion resistance while adding Sb while suppressing the dissolution to the surface during the annealing of Mn in the steel.

상기 관계식 1에서 1.3 미만의 경우 요구되는 마르텐사이트를 형성할 수 없어 항복비가 증가하고 상온내시효성이 열위되는 문제가 있고 2.7를 초과하는 경우 과잉의 성분 첨가로 인한 제조원가 상승뿐만 아니라 항복강도가 상승하여 부품 성형시 가공 크랙 발생 가능성이 높아 그 범위를 1.3~2.7로 한정하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1.8~2.5이다.In the above relation 1, there is a problem in that yield ratio is increased because the required martensite cannot be formed and room temperature resistance is inferior, and in the case of more than 2.7, the yield strength as well as the increase in yield strength are increased due to the addition of excess components. It is preferable to limit the range to 1.3-2.7, since the possibility of a process crack in forming a part is high, More preferably, it is 1.8-2.5.

본 발명의 바람직한 일 측면에 따르는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판은 그 미세조직으로, 면적%로, 1~5%의 마르텐사이트 및 잔부 페라이트를 포함한다. Cold rolled steel sheet excellent in hardening hardening and corrosion resistance according to a preferred aspect of the present invention as the microstructure, in the area%, 1 to 5% of martensite and the balance ferrite.

만약, 마르텐사이트의 면적율이 1% 미만인 경우 복합조직 형성이 곤란하여 항복비가 낮은 강판을 얻기 어려우며, 특히 마르텐사이트(M) 함량이 1% 미만인 경우 강중에 함유된 C가 마르텐사이트상으로 충분히 응집하지 못하고 페라이트상에 잔존하기 때문에 상온에서 내시효성 확보가 어려울 뿐만 아니라 소부경화성도 낮아질 수 있다. 반면, 5%를 초과할 경우 강도의 지나친 상승으로 인해 목적하는 가공성 확보가 어려울 수 있다. 일 예에 따르면 강판내 마르텐사이트 함량이 1% 미만으로 존재시 강중 함유된 고용 탄소가 마르텐사이트내에 존재하기 보다는 페라이트에 우선 존재하여 상온에서 내시효성 확보가 곤란할 수 있다. 이는 페라이트상에 존재하는 고용 C은 쉽게 이동이 가능하여 전위와 고착되어 시효성 열위를 가져오기 때문에 상온 내시효성이 감소되는 실험 결과를 얻었으며, 5%를 초과하는 경우 추가적으로 합금을 더욱 첨가해야 되고 항복강도가 지나치게 상승하여 가공시 크랙 발생이 증가하기 때문에 그 상한을 5%로 제한한다.If the area ratio of martensite is less than 1%, it is difficult to form a composite structure because it is difficult to form a composite structure. Especially, if the martensite (M) content is less than 1%, C contained in the steel does not sufficiently aggregate into the martensite phase. In addition, because of remaining in the ferrite phase, it is difficult to secure the aging resistance at room temperature, and may also lower the bake hardenability. On the other hand, if it exceeds 5%, it may be difficult to secure the desired workability due to excessive increase in strength. According to one example, when the content of martensite in the steel sheet is less than 1%, solid solution carbon contained in steel may be present in ferrite first rather than in martensite, thereby making it difficult to secure aging resistance at room temperature. This resulted in an experimental result that the room-temperature aging resistance is reduced because the solid solution C in the ferrite phase is easily shifted and is fixed with dislocations, resulting in an aging inferiority. If it exceeds 5%, an additional alloy must be added. Yield strength is excessively increased and cracking increases during processing, so the upper limit is limited to 5%.

따라서, 마르텐사이트의 면적율은 1~5 면적%인 것이 바람직하고, 1.5~3%인 것이 보다 바람직하다.Therefore, it is preferable that it is 1-5 area%, and, as for the area ratio of martensite, it is more preferable that it is 1.5-3%.

상기 냉연강판은 210~270MPa의 항복강도 및 0.6이하의 항복비(YS/TS)를 가질 수 있다. The cold rolled steel sheet may have a yield strength of 210 to 270 MPa and a yield ratio of less than or equal to 0.6 (YS / TS).

본 발명은 상기한 냉연강판과 이 냉연강판의 표면에 형성된 용융 아연계 도금층을 포함한다.The present invention includes the cold rolled steel sheet and the hot dip galvanized layer formed on the surface of the cold rolled steel sheet.

본 발명에서는 용융 아연계 도금층의 조성에 대해서는 특별히 한정하지 않으며, 순수 아연 도금층이거나, Si, Al, Mg 등을 포함하는 아연계 합금 도금층일 수 있다. 또한, 상기 용융 아연계 도금층은 합금화 용융 아연계 도금층일 수 있다.In the present invention, the composition of the hot dip galvanized layer is not particularly limited, and may be a pure galvanized layer or a zinc-based alloy plated layer containing Si, Al, Mg, or the like. The hot dip galvanized layer may be an alloyed hot dip galvanized layer.

상기 도금강판은 210~270MPa의 항복강도 및 0.6이하의 항복비(YS/TS)를 가질 수 있다. The plated steel sheet may have a yield strength of 210 to 270 MPa and a yield ratio of less than or equal to 0.6 (YS / TS).

이상에서 설명한 본 발명의 냉연강판과, 상기 냉연강판의 표면에 형성된 용융 아연계 도금층을 포함하는 용융 아연계 도금강판은 다양한 방법으로 제조될 수 있으며, 그 제조방법은 특별히 제한되지 않는다. 다만, 바람직한 일 예로써, 다음과 같은 방법에 의해 제조될 수 있다.The hot-rolled galvanized steel sheet including the cold-rolled steel sheet of the present invention described above and the hot-dip galvanized layer formed on the surface of the cold-rolled steel sheet may be manufactured by various methods, and the production method is not particularly limited. However, as a preferred example, it may be prepared by the following method.

이하, 본 발명의 바람직한 또 다른 일 측면인 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판의 제조방법 및 용융 아연계 도금강판의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.Hereinafter, another preferred aspect of the present invention will be described in detail a method for producing a cold rolled steel sheet excellent in hardening and corrosion resistance and a method for producing a hot-dip galvanized steel sheet.

본 발명의 바람직한 또 다른 일 측면에 따르는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판의 제조방법은 중량%로, 탄소(C): 0.005~0.08%; 망간(Mn): 1.25% 이하(0% 제외); 인(P): 0.03% 이하(0% 제외); 황(S): 0.01% 이하(0% 제외); 질소(N): 0.01% 이하(0% 제외); 알루미늄(sol.Al): 0.01~0.06%; 크롬(Cr): 1.0%~2.5%; 안티몬(Sb): 0.1% 이하(0% 제외);과 Ni: 0.3% 이하(0% 제외), Si: 0.3% 이하(0% 제외), Mo: 0.2% 이하(0% 제외) 및 B: 0.003% 이하(0% 제외)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상, 잔부 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 슬라브를 재가열하는 단계;According to another preferred aspect of the present invention, a method for producing a cold rolled steel sheet having excellent hardening hardening resistance and corrosion resistance is% by weight, carbon (C): 0.005 to 0.08%; Manganese (Mn): 1.25% or less (excluding 0%); Phosphorus (P): 0.03% or less (excluding 0%); Sulfur (S): 0.01% or less (excluding 0%); Nitrogen (N): 0.01% or less (excluding 0%); Aluminum (sol.Al): 0.01 to 0.06%; Chromium (Cr): 1.0% to 2.5%; Antimony (Sb): 0.1% or less (except 0%); and Ni: 0.3% or less (except 0%), Si: 0.3% or less (except 0%), Mo: 0.2% or less (except 0%) and B: Reheating the slab comprising at least one selected from the group consisting of 0.003% or less (excluding 0%), residual iron (Fe) and inevitable impurities, and satisfying the following relational formula 1;

[관계식 1] [Relationship 1]

1.3≤Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)≤2.71.3≤Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt%) ≤2.7

(여기서 Mn, Cr, Sb 각각은 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함)Where Mn, Cr, and Sb each represent the content (% by weight) of the element.

상기 재가열된 슬라브를 850~1150℃의 온도범위에서 열간압연하여 열연강판을 얻는 단계;Hot rolling the reheated slab at a temperature range of 850 to 1150 ° C. to obtain a hot rolled steel sheet;

상기 열연강판을 550~750℃의 온도범위까지 10~70℃/sec의 평균 냉각속도로 냉각하는 단계;Cooling the hot rolled steel sheet at an average cooling rate of 10 to 70 ° C / sec to a temperature range of 550 to 750 ° C;

상기 냉각된 열연강판을 550~750℃의 온도범위에서 권취하는 단계;Winding the cooled hot rolled steel sheet in a temperature range of 550 to 750 ° C;

상기 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계;Cold rolling the hot rolled steel sheet to obtain a cold rolled steel sheet;

상기 냉연강판을 Ac1+20℃~Ac3-20℃의 온도범위에서 3~30부피%의 수소 농도하에서 연속소둔하는 단계; 및 The step of continuously annealing the cold-rolled steel sheet in a hydrogen concentration of 3 to 30% by volume in a temperature range of Ac 1 + 20 ℃ ~ A c 3-20 ℃; And

상기 연속 소둔된 냉연강판을 630~670℃까지 2~10℃/sec의 평균 냉각 속도로 1차 냉각하는 단계를 포함한다.And primary cooling the continuously annealed cold rolled steel sheet at an average cooling rate of 2 to 10 ° C / sec to 630 to 670 ° C.

슬라브 재가열 단계Slab reheating stage

먼저, 전술한 성분계를 갖는 슬라브를 재가열한다. 슬라브 재가열온도는 1180~1350℃로 설정하는 것이 바람직하다.First, the slab having the above-described component system is reheated. Slab reheating temperature is preferably set to 1180 ~ 1350 ℃.

본 공정은 후속하는 열간압연 공정을 원활히 수행하고, 목표로 하는 강판의 물성을 충분히 얻기 위해 행하여진다. 이때 상기 재가열온도가 1180℃ 미만이면 Mn, Cr등 산화물이 충분히 재용해되지 않아 열간압연 이후 재질편차발생 및 표면결함의 원인이 되므로, 상기 재가열온도는 1180℃ 이상이 바람직하며, 1350℃를 초과하는 경우에는 오스테나이트 결정립의 이상입성장에 의하여 강도가 저하되므로, 1180~1350℃로 제한하는 것이 바람직하다.This process is performed in order to perform the following hot rolling process smoothly, and to fully acquire the physical property of the target steel plate. In this case, when the reheating temperature is less than 1180 ° C, oxides such as Mn and Cr are not sufficiently re-dissolved, which may cause material deviations and surface defects after hot rolling. Thus, the reheating temperature is preferably 1180 ° C or more and exceeds 1350 ° C. In this case, since the strength decreases due to abnormal grain growth of the austenite grains, it is preferable to limit the temperature to 1180 to 1350 ° C.

열연강판을 얻는 단계Obtaining Hot Rolled Steel Sheets

상기와 같이 재가열된 강 슬라브를 850~1150℃의 범위의 온도에서 열간압연하여 열연강판을 얻는다. 이 때, 열간마무리압연온도는 Ar3 온도 이상이다.The reheated steel slab as described above is hot rolled at a temperature in the range of 850 ~ 1150 ℃ to obtain a hot rolled steel sheet. At this time, the hot finish rolling temperature is more than Ar 3 temperature.

상기 열간압연이 1150℃보다 높은 온도에서 개시되면 열연강판의 온도가 높아져 결정립 크기가 조대해지고 열연강판의 표면품질이 열위해지게 된다. 또한, 열간압연을 850℃보다 낮은 온도에서 종료하면 지나친 재결정 지연에 의해 연신된 결정립의 발달 및 고항복비가 얻어져 냉간압연성이 열위해지고 전단가공성도 나빠지게 된다. When the hot rolling is started at a temperature higher than 1150 ° C, the temperature of the hot rolled steel sheet is increased, resulting in coarse grain size and poor surface quality of the hot rolled steel sheet. In addition, when the hot rolling is finished at a temperature lower than 850 ° C., the development and high yield ratio of the stretched grains are obtained due to excessive recrystallization delay, resulting in inferior cold rolling property and poor shear workability.

열연강판의 냉각 및 권취단계Cooling and winding stage of hot rolled steel sheet

상기 열연강판을 500~750℃의 온도범위까지 10~70℃/sec의 평균 냉각속도로 냉각하고 500~750℃의 온도범위에서 권취한다. The hot rolled steel sheet is cooled to an average cooling rate of 10 to 70 ℃ / sec to a temperature range of 500 ~ 750 ℃ and wound in a temperature range of 500 ~ 750 ℃.

이때, 열연강판을 500℃ 미만의 온도로 냉각하여 권취하게 되면 강중 베이나이트상과 마르텐사이트상이 형성되어 강의 재질이 열위해지며, 750℃보다 높은 온도로 냉각하여 권취하게 되면 조대한 페라이트 결정립이 형성되고 조대한 탄화물과 질화물이 형성되기 쉬워져 강의 재질이 열위해진다. 또한, 냉각시 평균 냉각속도가 10℃/sec 미만이면 조대한 페라이트 결정립이 형성되어 미세조직이 불균일해지며, 평균 냉각속도가 70℃/sec를 초과하게 되면 베이나이트 상이 형성되기 쉬워지고 판의 두께방향으로의 미세조직도 불균일하게 되어 강의 전단가공성이 열위해진다.At this time, when the hot rolled steel sheet is cooled and wound to a temperature below 500 ° C., bainite phase and martensite phase are formed in the steel to heat the material of the steel. As a result, coarse carbides and nitrides tend to form, resulting in inferior steel materials. In addition, if the average cooling rate is less than 10 ℃ / sec during cooling coarse ferrite grains are formed and the microstructure is non-uniform, if the average cooling rate exceeds 70 ℃ / sec is easy to form bainite phase and plate thickness The microstructure in the direction also becomes nonuniform, leading to inferior shearing workability of the steel.

냉연강판을 얻는 단계Obtaining Cold Rolled Steel Sheets

상기와 같이 냉각 및 권취된 열연강판을 냉간 압연하여 냉연강판을 얻는다.Cold rolled hot rolled steel sheet cooled and wound as described above is obtained.

냉간 압연시, 냉간 압하율은 40~80%일 수 있다. 만약, 냉간 압하율이 40% 미만일 경우 목표 두께 확보가 어려울 수 있으며, 강판의 형상 교정이 어려울 수 있다. 반면, 냉간 압하율이 80%를 초과할 경우 강판의 엣지(edge)부에서 크랙이 발생할 수 있으며, 냉간 압연 부하가 야기될 수 있다.In cold rolling, the cold reduction rate may be 40 to 80%. If the cold reduction ratio is less than 40%, securing a target thickness may be difficult, and shape correction of the steel sheet may be difficult. On the other hand, when the cold rolling reduction exceeds 80%, cracks may occur at the edge of the steel sheet, and cold rolling load may be caused.

상기 냉간 압연은 예를 들면, 5 또는 6개 스텐드로 구성되는 압연기를 이용하여 실시될 수 있고, 이 때, 최초 스텐드 압하율은 25~37%로 설정될 수 있다. For example, the cold rolling may be performed using a rolling mill composed of 5 or 6 stands, and at this time, the initial stand reduction rate may be set to 25 to 37%.

최초 스텐드 압하율이 25% 미만의 경우 낮은 압하율로 인해 열연강판의 형상 제어에 한계가 있을 뿐만 아니라, 소둔 후 냉각시 마르텐사이트 핵생성 사이트의 불균일로 조직내 균일한 마르텐사이트가 형성되지 못할 수 있고, 37%를 초과하는 경우에는 초기 스텐드 압하율 증가로 인한 설비 부하를 가져올 수 있으므로, 냉간압연기 초기 스텐드 압하율을 25~37%로 제한할 수 있다. 초기 스텐드 압하율은 30~35%로 설정하는 것이 보다 바람직하다. If the initial stand reduction rate is less than 25%, the low reduction ratio may not only limit the shape control of the hot rolled steel sheet, but also may cause uneven martensite nucleation sites to form uniform martensite in the tissue upon cooling after annealing. And, if it exceeds 37%, since it can bring the equipment load due to the increase in the initial stand reduction rate, cold rolling mill initial stand reduction rate can be limited to 25 ~ 37%. It is more preferable to set initial stage stand reduction rate to 30 to 35%.

냉연강판의 연속소둔단계Continuous Annealing Step of Cold Rolled Steel Sheet

상기 냉연강판을 Ac1+20℃~Ac3-20℃의 온도범위에서 3~30부피%의 수소 농도하에서 연속소둔한다.The cold-rolled steel sheet to continuous annealing in a hydrogen concentration of 3 to 30% by volume in a temperature range of Ac 1 + 20 ℃ ~ Ac 3 -20 ℃.

본 공정은 재결정과 동시에 페라이트 및 오스테나이트를 형성하고, 탄소를 분배하기 위해 행하여진다.This process is carried out to form ferrite and austenite at the same time as recrystallization and to distribute carbon.

본 발명에서는 강중에 미세한 마르텐사이트를 1~5 면적% 범위로 관리하여 상온에서 내시효성을 확보하고 소부(통상 170℃ 20분)온도에서 35MPa 이상 소부경화성을 얻는 강판을 제조하기 위해 소둔온도를 Ac1+20℃~Ac3-20℃의 조건하에서 로내 분위기 중 수소 농도의 범위를 3~30%로 한정하여 제조한다. 상기 소둔 온도가 Ac1+20℃ 미만일 경우 낮은 2상역(페라이트+오스테나이트) 온도에서 오스테나이트 분율이 충분치 못하여 최종 소둔 후 냉각시 미세한 마르텐사이트가 충분히 형성되지 못하여 본 발명에서 요구되는 소부경화성을 얻을 수 없고, Ac3-20℃를 초과하는 경우, 2상역 소둔시 오스테나이트 분율이 너무 높아 소둔 냉각 후 마르텐사이트 크기가 조대하고 그 분율이 5%를 초과하여 강도가 급격히 상승하여 부품 성형시 가공 크랙 발생 가능성이 높아지므로, 상기 소둔온도는 Ac1+20℃~Ac3-20℃로 한정함이 바람직하다.In the present invention, by managing the fine martensite in the steel in the range of 1 to 5 area%, the aging resistance is secured at room temperature, and the annealing temperature is Ac in order to manufacture a steel sheet which obtains the baking hardening property at least 35 MPa at the baking (usually 170 ° C. 20 minutes) temperature. It is prepared by limiting the range of hydrogen concentration in the furnace atmosphere to 3 to 30% under the conditions of 1 + 20 ° C to Ac 3 -20 ° C. When the annealing temperature is less than Ac 1 + 20 ° C, the austenite fraction is not sufficient at low two-phase (ferrite + austenite) temperature, so that fine martensite is not sufficiently formed upon cooling after final annealing, thereby obtaining the hardening hardening required in the present invention. In case of exceeding Ac 3 -20 ℃, the austenitic fraction in two-phase annealing is too high, the martensite size is coarse after annealing cooling, and the fraction is more than 5%, the strength sharply rises, so that the processing crack in forming parts this possibility is increased, the annealing temperature is preferably also limited to Ac 1 + 20 ℃ ~ Ac 3 -20 ℃.

상기 Ac1 및 Ac3는 예를 들면, 각각 하기 식(2)에서와 같이 구해질 수 있다.Ac 1 and Ac 3 may be obtained, for example, as in the following formula (2).

[관계식 2] [Relationship 2]

Ac1(℃) = 723-10.7[Mn]-16.9[Ni]+29.1[Si]+16.9[Cr]Ac 1 (° C) = 723-10.7 [Mn] -16.9 [Ni] +29.1 [Si] +16.9 [Cr]

Ac3(℃) = 910-203√C-15.2Ni+44.7Si+104V+31.5Mo+13.1WAc 3 (° C) = 910-203√C-15.2Ni + 44.7Si + 104V + 31.5Mo + 13.1W

(여기서, [C], [Mn], [Cu], [Cr]. [Ni], [W] 및 [Mo] 각각은 해당 원소의 중량%를 의미함)(Where [C], [Mn], [Cu], [Cr]. [Ni], [W] and [Mo] each represents the weight percentage of the element)

한편, 상기 수소농도가 3부피% 미만인 경우에는 강중에 함유된 Si, Mn, B과 같은 산소친화력이 큰 원소들의 표면농화물 발생이 용이하여 덴트와 도금결함을 유발하고, 반면 30부피%를 초과할 경우 상기 원소들의 결함 억제 효과가 한계에 도달될 뿐만 아니라 제조 원가 측면에서 불리하므로, 수소 농도는 3~30부피%로 설정하는 것이 바람직하다.On the other hand, when the hydrogen concentration is less than 3% by volume, it is easy to generate surface concentrates of elements having a high oxygen affinity such as Si, Mn, and B contained in steel, causing dents and plating defects, while exceeding 30% by volume. In this case, the defect suppression effect of the elements not only reach the limit but also disadvantage in terms of manufacturing cost, it is preferable to set the hydrogen concentration to 3 to 30% by volume.

연속 소둔된 냉연강판의 1차 냉각단계Primary Cooling Stage of Continuous Annealed Cold Rolled Steel Sheet

상기 연속 소둔된 냉연강판을 630~670℃까지 2~10℃/sec의 평균 냉각 속도로 1차 냉각한다.The continuously annealed cold rolled steel sheet is first cooled to an average cooling rate of 2 ~ 10 ℃ / sec to 630 ~ 670 ℃.

본 발명에서는 1차 냉각 종료 온도를 높게 제어하거나, 1차 냉각 속도를 느리게 제어할수록 페라이트의 균일화 및 조대화 경향이 높아져 강의 연성 확보에 유리하다. In the present invention, the higher the primary cooling end temperature or the slower the primary cooling rate, the higher the tendency of uniformity and coarsening of the ferrite, which is advantageous for securing ductility of steel.

또한, 본 발명에서는 1차 냉각시 탄소가 오스테나이트로 확산할 수 있는 충분한 시간을 부여함을 주요한 특징으로 하고 있는데, 이는 본 발명에서 매우 의미가 높다. 보다 상세히 설명하면, 2상역에서는 탄소가 탄소 농화도가 높은 오스테나이트로 확산 이동하게 되는데, 그 온도가 높을수록 그 시간이 길수록 확산 정도가 증가하게 되는 것이다. 만약, 1차 냉각 종료 온도가 630℃ 미만인 경우 너무 낮은 온도로 인해 펄라이트 혹은 베이나이트가 형성될 수 있어 항복비가 증가하며, 가공시 크랙 발생 경향이 높아진다. 반면, 1차 냉각 종료 온도가 670℃를 초과할 경우 냉각시 페라이트가 다량 형성되고 마르텐사이트 형성을 위한 오스테나이트 함량이 적어 최종 마르텐사이트 함량인 1~5%를 효과적으로 제어할 수 없다. In addition, the present invention is characterized by giving a sufficient time for the carbon to diffuse into austenite during the primary cooling, which is very significant in the present invention. In more detail, in the two-phase zone, carbon diffuses and moves to austenite having a high carbon concentration. The higher the temperature, the longer the diffusion time increases. If the primary cooling end temperature is less than 630 ° C., pearlite or bainite may be formed due to too low temperature, so that the yield ratio is increased, and cracking tends to increase during processing. On the other hand, when the primary cooling end temperature exceeds 670 ℃ ferrite is formed in a large amount during cooling and the austenite content for the martensite formation is small, the final martensite content of 1 to 5% can not be effectively controlled.

또한, 1차 냉각 속도가 2℃/sec 미만일 경우 생산성 측면에서 불리하고 페라이트 분율이 증가하여 마르텐사이트 형성을 위한 오스테나이트 함량이 부족하게 되고, 반면, 10℃/sec를 초과하면 베이나이트가 형성되어 항복강도를 증가시켜 재질 열위를 수반한다. 본 발명에서는 미세한 마르텐사이트 외에 베이나이트 혹은 펄라이트 형성을 최대한 억제시키는 것이 바람직하다.In addition, when the primary cooling rate is less than 2 ℃ / sec is disadvantageous in terms of productivity and the ferrite fraction is increased to lack the austenite content for martensite formation, whereas, if it exceeds 10 ℃ / sec bainite is formed Increasing yield strength entails material inferiority. In the present invention, it is preferable to minimize the formation of bainite or pearlite in addition to fine martensite.

이하, 본 발명의 용융 아연계 도금강판의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.Hereinafter, the manufacturing method of the hot-dip galvanized steel sheet of the present invention will be described in detail.

본 발명에 따른 용융 아연계 도금강판의 제조방법은 상기한 냉연강판의 제조방법에 더하여, 상기 1차 냉각된 냉연강판을 4~20℃/sec의 평균 냉각 속도로 440~480℃로 유지되는 용융 아연계 도금욕에 침지하기 까지 2차 냉각하는 단계;Method for producing a hot-dip galvanized steel sheet according to the present invention, in addition to the method of manufacturing the cold rolled steel sheet, the primary cold-rolled cold-rolled steel sheet is maintained at 440 ~ 480 ℃ at an average cooling rate of 4 ~ 20 ℃ / sec Secondary cooling until immersion in a zinc-based plating bath;

상기 2차 냉각된 냉연강판을 440~480℃로 유지되는 용융 아연계 도금욕에 침지하여 용융 아연계 도금강판을 얻는 단계; 및 Obtaining a hot dip galvanized steel sheet by immersing the secondary cooled cold rolled steel sheet in a hot dip galvanizing bath maintained at 440 to 480 ° C .; And

상기 용융 아연계 도금강판을 (Ms-100)℃ 이하까지 3℃/sec 이상의 평균 냉각 속도로 최종 냉각하는 단계를 추가로 포함한다.And further cooling the hot-dip galvanized steel sheet at an average cooling rate of 3 ° C./sec or more to (Ms-100) ° C. or less.

냉연강판의 2차 냉각단계Second cooling stage of cold rolled steel

상기와 같이 1차 냉각된 냉연강판을 4~20℃/sec의 평균 냉각 속도로 440~480℃로 유지되는 용융 아연계 도금욕에 침지하기 까지 2차 냉각한다.As described above, the cold-rolled cold rolled steel sheet is secondly cooled until being immersed in a hot dip galvanizing bath maintained at 440 to 480 ° C at an average cooling rate of 4 to 20 ° C / sec.

본 발명자들의 연구에 따르면, 통상의 용융아연 도금욕의 온도 범위인 440~480℃를 통과하기 전 마르텐사이트가 생성되게 되면, 최종적으로 얻어지는 냉연강판에 조대한 마르텐사이트가 형성되어 저항복비를 달성할 수가 없다. According to the researches of the present inventors, when martensite is formed before passing through a temperature range of 440 ° C to 480 ° C of a conventional hot dip galvanizing bath, coarse martensite is formed on a finally obtained cold rolled steel sheet to achieve a resistance ratio. I can't.

만약, 2차 냉각 속도가 20℃/sec를 초과하게 되면 2차 냉각 중 마르텐사이트가 일부 생성될 수 있으며 생산성 측면에서 통판 속도가 빨라져 판형상 뒤틀림 등의 문제가 발생할 수 있다. 반면, 2차 냉각 속도가 4℃/sec 미만의 경우, 너무 느린 냉각속도로 인해 미세한 베이나이트가 형성될 수 있어 폭 방향 재질 편차를 유발하여 판 형상이 좋지 않으므로, 2차 냉각 속도는 4~20℃/sec로 제어함이 바람직하다. If the secondary cooling rate exceeds 20 ° C / sec, martensite may be partially generated during the secondary cooling, and the platelet speed may be increased in productivity, such that a plate shape distortion may occur. On the other hand, when the secondary cooling rate is less than 4 ℃ / sec, because the too slow cooling rate can form fine bainite, causing the material variation in the width direction, because the plate shape is not good, the secondary cooling rate is 4 ~ 20 It is preferable to control at ° C / sec.

용융 아연계 도금강판을 얻는 단계Obtaining Hot Dip Galvanized Steel Sheet

상기와 같이 2차 냉각된 냉연강판을 440~480℃로 유지되는 용융 아연계 도금욕에 침지하여 용융 아연계 도금강판을 얻는다.As described above, the cold-rolled cold rolled steel sheet is immersed in a hot dip galvanizing bath maintained at 440 to 480 ° C. to obtain a hot dip galvanized steel sheet.

본 발명에서는 용융 아연계 도금욕의 조성에 대해서는 특별히 한정하지 않으며, 순수 아연 도금욕이거나, Si, Al, Mg 등을 포함하는 아연계 합금 도금욕일 수 있다.In the present invention, the composition of the hot dip galvanizing bath is not particularly limited, and may be a pure galvanizing bath or a zinc alloy plating bath containing Si, Al, Mg, or the like.

용융 아연계 도금강판의 최종 냉각단계Final cooling step of hot dip galvanized steel sheet

상기 용융 아연계 도금강판을 (Ms-100)℃ 이하까지 3℃/sec 이상의 평균 냉각 속도로 최종 냉각한다.The hot dip galvanized steel sheet is finally cooled to an average cooling rate of 3 ° C./sec or more to (Ms-100) ° C. or less.

상기 (Ms-100)℃는 마르텐사이트 형성을 위한 냉각 조건이다.The (Ms-100) ° C. is a cooling condition for martensite formation.

상기 Ms의 이론 온도는 예를 들면, 하기 관계식 3에 의해 구할 수 있다.The theoretical temperature of said Ms can be calculated | required, for example by following formula (3).

[식 3] [Equation 3]

Ms(℃) = 539-423[C]-30.4[Mn]-12.1[Cr]-17.7[Ni]-7.5[Mo] Ms (° C.) = 539-423 [C] -30.4 [Mn] -12.1 [Cr] -17.7 [Ni] -7.5 [Mo]

(여기서, [C], [Mn], [Cr]. [Ni] 및 [Mo] 각각은 해당 원소의 중량%를 의미함)(Where [C], [Mn], [Cr]. [Ni] and [Mo] each represents the weight percent of the corresponding element)

상기 최종 냉각 종료 온도가 (Ms-100)℃ 미만일 경우 미세한 마르텐사이트를 얻을 수 없을 뿐만 아니라, 판 형상 불량 문제가 야기될 수 있다. When the final cooling end temperature is less than (Ms-100) ° C., fine martensite may not be obtained, and a plate shape defect may be caused.

한편, 평균 냉각 속도가 3℃/sec 미만일 경우 너무 느린 냉각속도로 인해 마르텐사이트가 입계 또는 입내에 불규칙하게 형성될 뿐만 아니라, 입내 대비 입계 마르텐사이트의 형성비가 낮아 저항복비 강을 제조할 수 없다. 상기 평균 냉각 속도의 상한 값은 설비 특성이 가능한 한 문제의 소지가 없으므로 크게 한정하지는 않는다. On the other hand, when the average cooling rate is less than 3 ° C / sec martensite is not only irregularly formed in the grain boundary or in the mouth due to the too slow cooling rate, the formation ratio of the grain boundary martensite to the mouth can not be produced low resistance steel. The upper limit value of the average cooling rate is not particularly limited since the facility characteristics are not problematic.

합금화 용융 아연계 도금강판을 얻는 단계Obtaining an alloyed hot dip galvanized steel sheet

한편, 필요에 따라, 최종 냉각 전, 용융 아연계 도금강판을 합금화 열처리하여 합금화 용융 아연계 도금강판을 얻는 단계를 추가로 포함할 수 있다.On the other hand, if necessary, prior to final cooling, the step of alloying heat treatment of the hot-dip galvanized steel sheet may further comprise the step of obtaining an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.

본 발명에서는 합금화 열처리 공정 조건에 대해서는 특별히 제한하지 않으며, 통상의 조건이면 무방하다. 일 예로써, 500~540℃의 온도 범위에서 합금화 열처리 공정을 수행할 수 있다.In the present invention, the alloying heat treatment process conditions are not particularly limited and may be normal conditions. As an example, an alloying heat treatment process may be performed in a temperature range of 500 to 540 ° C.

조질압연단계Temper Rolling Stage

또한, 필요에 따라, 최종 냉각된 용융 아연계 도금강판 또는 합금화 용융 아연계 도금강판을 조질압연하는 단계를 추가로 포함할 수 있다.In addition, if necessary, it may further include the step of temper rolling the final cooled hot-dip galvanized steel sheet or alloyed hot-dip galvanized steel sheet.

조질압연하는 경우에는 마르텐사이트 주위에 위치한 페라이트에 다량의 전위를 형성하여 소부경화성을 보다 향상시킬 수 있다.In the case of temper rolling, a large amount of dislocation is formed in the ferrite located around martensite, thereby further improving the baking hardenability.

이때, 압하율은 0.3~1.6%인 것이 바람직하며, 0.5~1.4%인 것이 보다 바람직하다. 만약, 압하율이 0.3% 미만인 경우에는 충분한 전위가 형성되지 않으며, 또한 판 형상 측면에서 불리하며, 특히, 도금 표편 결함이 발생할 우려가 있다. 반면, 압하율이 1.6%를 초과하는 경우에는 전위 형성 측면에서는 유리하나, 설비 능력 한계로 인해 판파단 발생 등 부작용이 야기될 수 있다. At this time, the reduction ratio is preferably 0.3 to 1.6%, more preferably 0.5 to 1.4%. If the reduction ratio is less than 0.3%, sufficient dislocations are not formed and are disadvantageous in terms of plate shape, and in particular, there is a fear that plating platen defects may occur. On the other hand, if the reduction ratio exceeds 1.6%, it is advantageous in terms of dislocation formation, but side effects such as plate breakage may occur due to the limitation of facility capacity.

이하, 실시예를 통해 본 발명을 보다 상세히 설명한다. 다만, 하기 실시예는 본 발명을 보다 상세히 설명하기 위한 예시일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하지는 않는다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. However, the following examples are only examples for explaining the present invention in more detail, and do not limit the scope of the present invention.

(실시예)(Example)

하기 표 1에 기재된 합금조성을 갖는 강 슬라브를 마련한 후, 하기 표 2 및 3에 기재된 제조공정을 이용하여 용융아연도금강판(GI 강판) 또는 합금화 용융아연도금강판(GA 강판)을 제조하였다. 참고로, 하기 표 1에서 발명강 1, 2, 4 및 5와 비교강 1 및 2는 합금화 용융아연도금강판에 해당하며, 발명강 3, 6 및 7은 용융아연도금강판에 해당한다. 비교강 1은 통상 극저탄소강을 이용한 BH강이고, 비교강 2는 고탄소 DP강 계열의 강이다. After preparing the steel slab having the alloy composition shown in Table 1, using the manufacturing process shown in Tables 2 and 3 to prepare a hot-dip galvanized steel sheet (GI steel sheet) or an alloyed hot-dip galvanized steel sheet (GA steel sheet). For reference, Inventive Steels 1, 2, 4 and 5 and Comparative Steels 1 and 2 in Table 1 correspond to alloyed hot-dip galvanized steel sheets, and Invented Steels 3, 6 and 7 correspond to hot-dip galvanized steel sheets. Comparative steel 1 is usually a BH steel using ultra low carbon steel, and comparative steel 2 is a high carbon DP steel series steel.

상기와 같이 제조된 도금강판 각각에 대하여 미세조직을 관찰하고, 물성을 평가하고, 그 결과를 하기 표 4에 나타내었다.Microstructures were observed for each of the plated steel sheets prepared as described above, physical properties were evaluated, and the results are shown in Table 4 below.

하기 표 4에서 미세조직 분율은 판두께 1/4t(t: 강판두께) 지점에서의 우선 광학 현미경을 이용하여 Lepelar 부식을 통해 마르텐사이트 및 베이나이트를 관찰하고, 이를 다시 SEM(3,000배)을 이용하여 관찰한 후, Count Point 작업을 통해 3회 평균한 값으로 마르텐사이트, 베이나이트의 크기 및 분포량을 측정하고 이 들 조직을 제외한 상을 페라이트 함량으로 추정하였다. 하기 표 4에서 각각의 시험편에 대한 인장시험은 JIS 규격을 이용하여 C 방향으로 실시하였다. 하기 표 4에서 YS는 항복강도를 나타내고, YR은 항복비를 나타낸다.In the following Table 4, the microstructure fraction was observed martensite and bainite through Lepelar corrosion using a first optical microscope at a plate thickness of 1 / 4t (t: sheet thickness), and again using SEM (3,000 times). After observation, the size and distribution of martensite and bainite were measured using the average value of three times through Count Point operation, and the phases except for these tissues were estimated as the ferrite content. In Table 4, the tensile test for each test piece was performed in the C direction using JIS standards. In Table 4, YS represents a yield strength, and YR represents a yield ratio.

한편, 소부경화성(L-BH)은 (170℃×20분)의 소부조건에서 측정하였으며, 2% pre-strain후의 항복 강도 차이로 평가하였으며, 내시효성[YP-El(%)]은 100℃에서 1시간 유지후 인장시험시 YP-El(%)을 측정하여 YP-El이 전혀 나타나지 않으면 상온 내시효성이 우수한 것으로 평가하였다 On the other hand, baking hardenability (L-BH) was measured under baking conditions of (170 ° C × 20 minutes), and evaluated by yield strength difference after 2% pre-strain, and aging resistance [YP-El (%)] was 100 ° C. YP-El (%) was measured in the tensile test after 1 hour retention at

미도금 평가는 육안관찰로 이루어졌으며, 미도금 발생 정도에 따라 1~5등급으로 상대 평가하였으며, 1~2등급은 외판재 품질 수준을 확보하는 것을 의미한다. Unplated evaluation was made by visual observation, and the relative evaluation was performed with grades 1 to 5 according to the degree of unplating, and grades 1 and 2 mean securing the quality of exterior plate materials.

내식성 평가는 염수분무 내식성 평가를 위해 강판을 75×150mm 크기로 절단한 다음, 모서리를 테이프로 마스킹 (Masking)하였다. 그리고, 분무압 0.098±0.0025 MPa, 시간당 분무량 1.0 내지 2.0ml 인 염수분무 시험기에 준비한 시편을 장입하고 1,000시간이 경과한 시점에서의 적녹(Red rust) 발생 정도를 비교하였으며, 평가 기준은 하기와 같다. Corrosion resistance evaluation was performed by cutting the steel plate into 75 × 150 mm size and then masking the edges with tape for saline spray corrosion resistance evaluation. Then, the specimen prepared in the salt spray tester with a spray pressure of 0.098 ± 0.0025 MPa, the spraying amount of 1.0 to 2.0 ml per hour was charged, and the degree of red rust generation at the time point of 1,000 hours elapsed was compared. .

◎ : 적녹 발생면적 5% 미만, ○ : 적녹 발생면적 5~20%, △ : 적녹 발생면적 21~50%, × : 적녹 발생면적 50% 초과◎: Red rust occurrence area less than 5%, ○: Red rust generation area 5 ~ 20%, △: Red rust generation area 21 ~ 50%, ×: Red rust generation area more than 50%

강종Steel grade 냉연강판 조성(중량%)Cold rolled steel sheet composition (% by weight) CC MnMn SiSi CrCr PP SS NN Sol.AlSol.Al NiNi SbSb MoMo BB 발명강1Inventive Steel 1 0.0060.006 0.330.33 0.0030.003 2.312.31 0.0030.003 0.0060.006 0.0030.003 0.0210.021 0.0050.005 0.0050.005 -- 0.00040.0004 발명강2Inventive Steel 2 0.0070.007 0.550.55 0.0040.004 2.182.18 0.0030.003 0.0050.005 0.0030.003 0.0340.034 0.010.01 0.0090.009 -- 0.00060.0006 발명강3Invention Steel 3 0.0100.010 0.720.72 0.0030.003 1.751.75 0.0030.003 0.0040.004 0.0020.002 0.0450.045 -- 0.0180.018 0.070.07 -- 발명강4Inventive Steel 4 0.0120.012 0.750.75 0.0210.021 1.821.82 0.0020.002 0.0040.004 0.0030.003 0.0430.043 -- 0.0530.053 -- 0.00210.0021 발명강5Inventive Steel 5 0.0240.024 0.820.82 0.0220.022 1.561.56 0.0010.001 0.0060.006 0.0040.004 0.0520.052 -- 0.0610.061 0.180.18 0.00310.0031 발명강6Inventive Steel 6 0.0310.031 0.930.93 0.0080.008 1.691.69 0.0030.003 0.0040.004 0.0050.005 0.0260.026 -- 0.010.01 0.080.08 0.00080.0008 발명강7Inventive Steel 7 0.0700.070 1.151.15 0.0070.007 1.151.15 0.0050.005 0.0060.006 0.0030.003 0.0410.041 -- 0.040.04 0.030.03 0.00090.0009 비교강1Comparative Steel 1 0.00180.0018 0.150.15 0.0030.003 -- 0.0060.006 0.0040.004 0.0020.002 0.0350.035 -- -- -- -- 비교강2Comparative Steel 2 0.090.09 1.851.85 1.21.2 -- 0.0050.005 0.0070.007 0.0040.004 0.0450.045 -- -- 0.210.21 0.00180.0018

강종Steel grade 열연Hot rolled 냉연Cold rolled steel 재가열
온도
(℃)Reheat
Temperature
(℃) 마무리 압연 온도(℃)Finish rolling temperature (℃) 권취 온도
(℃)Winding temperature
(℃) 권취전 냉각
속도(℃/sec)Cooling before winding
Speed (℃ / sec) 냉간 압하율
(%)Cold rolling reduction
(%) 최초 냉연 스텐드 압하율
(%)First cold rolled stand reduction rate
(%) 발명강1Inventive Steel 1 11851185 886886 569569 2525 5454 2929 11861186 892892 552552 3333 5353 2626 발명강2Inventive Steel 2 11871187 904904 655655 2727 6565 2828 11871187 908908 646646 3131 6363 2323 발명강3Invention Steel 3 12141214 895895 717717 4343 7373 3030 12121212 896896 715715 5555 7676 3333 발명강4Inventive Steel 4 11951195 887887 534534 8181 3838 3131 11961196 928928 584584 1919 7575 3434 발명강5Inventive Steel 5 12241224 846846 634634 1818 5757 2121 12281228 914914 637637 88 4242 3939 발명강6Inventive Steel 6 11871187 894894 676676 3737 8383 3535 11941194 895895 653653 3636 7474 3434 발명강7Inventive Steel 7 12061206 899899 674674 4545 3434 3636 12071207 888888 652652 5656 6363 3333 비교강1Comparative Steel 1 11891189 915915 672672 3838 7474 4545 비교강2Comparative Steel 2 12011201 891891 535535 3434 6363 3737 12071207 898898 674674 2828 6363 3535

강종Steel grade 소둔Annealed 냉각Cooling 비고Remarks 소둔온도
(℃)Annealing Temperature
(℃) 로내수소농도
(%)Furnace hydrogen concentration
(%) 1차 냉각속도
(℃/초)1st cooling rate
(° C / sec) 1차 냉각 종료 온도(℃)Primary cooling end temperature (℃) 2차냉각속도(℃/초)2nd cooling rate (℃ / sec) 2차 냉각 종료 온도(℃)Secondary Cooling End Temperature (℃) 최종냉각속도(℃/초)Final cooling rate (℃ / sec) 최종 냉각 종료 온도(℃)Final Cooling End Temperature (℃) 발명강1Inventive Steel 1 755755 5.15.1 2.62.6 640640 4.64.6 460460 4.34.3 상온Room temperature 발명예1Inventive Example 1 755755 4.54.5 2.52.5 640640 4.64.6 460460 5.15.1 상온Room temperature 발명예2Inventive Example 2 발명강2Inventive Steel 2 776776 5.25.2 3.53.5 640640 3.33.3 460460 6.26.2 상온Room temperature 발명예3Inventive Example 3 790790 6.16.1 3.83.8 640640 3.33.3 460460 6.96.9 상온Room temperature 발명예4Inventive Example 4 발명강3Invention Steel 3 813813 5.85.8 4.34.3 640640 5.25.2 460460 9.89.8 상온Room temperature 발명예5Inventive Example 5 812812 5.25.2 9.39.3 640640 6.16.1 460460 9.39.3 상온Room temperature 발명예6Inventive Example 6 발명강4Inventive Steel 4 675675 6.16.1 5.65.6 640640 9.19.1 460460 5.35.3 상온Room temperature 비교예1Comparative Example 1 831831 3.53.5 5.85.8 640640 8.48.4 460460 7.87.8 상온Room temperature 발명예7Inventive Example 7 발명강5Inventive Steel 5 680680 3.53.5 11.211.2 640640 11.411.4 460460 2.52.5 상온Room temperature 비교예2Comparative Example 2 833833 3.13.1 8.58.5 640640 12.112.1 460460 6.46.4 상온Room temperature 비교예3Comparative Example 3 발명강6Inventive Steel 6 841841 2.52.5 7.77.7 640640 8.98.9 460460 5.35.3 상온Room temperature 비교예4Comparative Example 4 834834 38.138.1 15.515.5 640640 7.27.2 460460 8.18.1 상온Room temperature 비교예5Comparative Example 5 발명강7Inventive Steel 7 845845 3.53.5 6.76.7 640640 2.82.8 460460 2.72.7 상온Room temperature 비교예6Comparative Example 6 835835 3.23.2 15.515.5 640640 2121 460460 8.48.4 상온Room temperature 비교예7Comparative Example 7 비교강1Comparative Steel 1 843843 3.63.6 4.84.8 640640 6.56.5 460460 5.25.2 상온Room temperature 비교예8Comparative Example 8 비교강2Comparative Steel 2 815815 4.44.4 4.94.9 640640 6.56.5 460460 5.35.3 상온Room temperature 비교예9Comparative Example 9 781781 4.54.5 4.14.1 640640 7.87.8 460460 3.83.8 상온Room temperature 비교예10Comparative Example 10

강종Steel grade ①① ②② ③③ YP-El
(%)YP-El
(%) L-BH
(MPa)L-BH
(MPa) YS
(MPa)YS
(MPa) YRYR ④
미도금④
Unplated ⑤
내식성⑤
Corrosion resistance 발명강1Inventive Steel 1 2.52.5 00 1.881.88 00 3838 221221 0.540.54 1One ◎◎ 발명예1Inventive Example 1 2.22.2 00 1.881.88 00 4242 213213 0.520.52 1One ◎◎ 발명예2Inventive Example 2 발명강2Inventive Steel 2 3.13.1 00 2.012.01 00 4242 224224 0.530.53 1One ◎◎ 발명예3Inventive Example 3 3.23.2 00 2.012.01 00 3838 222222 0.570.57 1One ◎◎ 발명예4Inventive Example 4 발명강3Invention Steel 3 3.23.2 00 1.91.9 00 4545 232232 0.540.54 1One ◎◎ 발명예5Inventive Example 5 4.34.3 00 1.91.9 00 4747 234234 0.520.52 1One ◎◎ 발명예6Inventive Example 6 발명강4Inventive Steel 4 3.23.2 00 2.022.02 0.380.38 5353 224224 0.520.52 33 ○○ 비교예1Comparative Example 1 2.12.1 00 2.022.02 00 5151 223223 0.570.57 1One ◎◎ 발명예7Inventive Example 7 발명강5Inventive Steel 5 6.76.7 0.40.4 1.921.92 0.350.35 4848 256256 0.660.66 33 ○○ 비교예2Comparative Example 2 4.54.5 0.20.2 1.921.92 0.320.32 4646 255255 0.660.66 33 ○○ 비교예3Comparative Example 3 발명강6Inventive Steel 6 4.64.6 0.60.6 2.072.07 0.310.31 4242 261261 0.680.68 33 ○○ 비교예4Comparative Example 4 6.26.2 00 2.072.07 0.410.41 4747 263263 0.620.62 44 ○○ 비교예5Comparative Example 5 발명강 7Inventive Steel 7 1.81.8 0.30.3 1.961.96 0.280.28 4747 287287 0.580.58 44 ○○ 비교예6Comparative Example 6 2.12.1 1.31.3 1.961.96 0.180.18 3333 283283 0.560.56 55 △△ 비교예7Comparative Example 7 비교강1Comparative Steel 1 00 00 0.150.15 00 00 181181 0.730.73 22 ◎◎ 비교예8Comparative Example 8 비교강2Comparative Steel 2 8.38.3 3.23.2 1.851.85 00 4545 287287 0.650.65 44 △△ 비교예9Comparative Example 9 9.19.1 2.52.5 1.851.85 00 3939 291291 0.660.66 44 △△ 비교예10Comparative Example 10

여기서, ①은 마르텐사이트 면적율(%)을 의미하고, ②는 베이나이트 면적율(%)을 의미하며, ③은 관계식 1의 값 : Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)을 의미하고, ④ 미도금 평가(1~2등급 우수, 3~4등급 보통, 5등급 열위를 의미하고 ⑤ 염수분무 내식성 평가 결과이다.Here, ① means the martensite area ratio (%), ② means bainite area ratio (%), ③ is the value of the relationship 1 Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt %), ④ unplated evaluation (1 ~ 2 grade excellent, 3 ~ 4 grade average, 5 grade inferior) and ⑤ salt spray corrosion resistance evaluation result.

상기 표 1 내지 4에도 나타난 바와 같이, 본 발명의 합금 조성과 제조 조건을 만족하는 발명예 1 내지 7의 경우에는 210~270MPa 범위의 항복강도를 갖고, 시험편을 100℃×60분 열처리 후 인장시험 시 항복점 연신(YP-El)이 전혀 나타나지 않아 내시효성이 우수하며, 소부경화성도 우수하고, 항복비(YS/TS)가 0.6이하이며, 미도금 판정시 외판 수준인 1~2등급을 나타내고, 내식성 평가에서 가장 우수한 등급을 나타내고 있음을 알 수 있다. As shown in Tables 1 to 4, in the case of Inventive Examples 1 to 7 satisfying the alloy composition and manufacturing conditions of the present invention has a yield strength in the range of 210 ~ 270 MPa, tensile test after heat treatment of the test piece 100 ℃ × 60 minutes Yield point yield (YP-El) does not appear at all, and it is excellent in aging resistance, excellent in hardening hardening, and yield ratio (YS / TS) is 0.6 or less. It can be seen that it shows the best grade in corrosion resistance evaluation.

이에 반해, 본 발명의 합금 조성과 제조 조건 중 적어도 하나의 조건을 만족시키지 못하고 있는 비교예 1 내지 10의 경우에는 항복강도, 항복비, 소부경화성, 내식성 및 내시효성 중 적어도 하나의 물성이 열위하거나 충분치 않음을 알 수 있다.On the contrary, in Comparative Examples 1 to 10, which do not satisfy at least one of the alloy composition and manufacturing conditions of the present invention, the physical properties of at least one of yield strength, yield ratio, baking hardenability, corrosion resistance, and aging resistance are inferior or It can be seen that it is not enough.

Claims (5)

중량%로, 탄소(C): 0.005~0.08%; 망간(Mn): 1.25% 이하(0% 제외); 인(P): 0.03% 이하(0%는 제외); 황(S): 0.01% 이하(0%는 제외); 질소(N): 0.01% 이하(0% 는 제외); 알루미늄(sol.Al): 0.01~0.06%; 크롬(Cr): 1.0%~2.5%; 안티몬(Sb): 0.1% 이하(0% 제외);과 Ni: 0.3% 이하(0% 제외), Si: 0.3% 이하(0% 제외), Mo: 0.2% 이하(0% 제외) 및 B: 0.003% 이하(0% 제외)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상, 잔부 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하고, 면적%로, 1~5%의 마르텐사이트 및 잔부 페라이트를 포함하는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판.
[관계식 1]
1.3≤Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)≤2.7
(여기서 Mn, Cr, Sb 각각은 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함)
By weight, carbon (C): 0.005-0.08%; Manganese (Mn): 1.25% or less (excluding 0%); Phosphorus (P): 0.03% or less (except 0%); Sulfur (S): 0.01% or less (excluding 0%); Nitrogen (N): 0.01% or less (except 0%); Aluminum (sol.Al): 0.01 to 0.06%; Chromium (Cr): 1.0% to 2.5%; Antimony (Sb): 0.1% or less (except 0%); and Ni: 0.3% or less (except 0%), Si: 0.3% or less (except 0%), Mo: 0.2% or less (except 0%) and B: It contains at least one selected from the group consisting of 0.003% or less (excluding 0%), residual iron (Fe) and unavoidable impurities, satisfying the following relation 1, 1% to 5% martensite and residual ferrite in area% Cold-rolled steel sheet excellent in hardening hardening and corrosion resistance comprising a.
[Relationship 1]
1.3≤Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt%) ≤2.7
Where Mn, Cr, and Sb each represent the content (% by weight) of the element.
제1항에 있어서, 상기 냉연강판은 210~270MPa의 항복강도 및 0.6이하의 항복비(YS/TS)를 갖는 것임을 특징으로 하는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판.
The cold rolled steel sheet having excellent hardening resistance and corrosion resistance according to claim 1, wherein the cold rolled steel sheet has a yield strength of 210 to 270 MPa and a yield ratio of less than or equal to 0.6 (YS / TS).
중량%로, 탄소(C): 0.005~0.08%; 망간(Mn): 1.25% 이하(0% 제외); 인(P): 0.03% 이하(0%는 제외); 황(S): 0.01% 이하(0%는 제외); 질소(N): 0.01% 이하(0%는 제외); 알루미늄(sol.Al): 0.01~0.06%; 크롬(Cr): 1.0%~2.5%; 안티몬(Sb): 0.1% 이하(0% 제외);과 Ni: 0.3% 이하(0% 제외), Si: 0.3% 이하(0% 제외), Mo: 0.2% 이하(0% 제외) 및 B: 0.003% 이하(0% 제외)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상, 잔부 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 슬라브를 재가열하는 단계;
[관계식 1]
1.3≤Mn(wt%)+Cr(wt%)/1.5+Sb(wt%)≤2.7
(여기서 Mn, Cr, Sb 각각은 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함)
상기 재가열된 슬라브를 850~1150℃의 온도범위에서 열간압연하여 열연강판을 얻는 단계;
상기 열연강판을 550~750℃의 온도범위까지 10~70℃/sec의 평균 냉각속도로 냉각하는 단계;
상기 냉각된 열연강판을 550~750℃의 온도범위에서 권취하는 단계;
상기 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계;
상기 냉연강판을 Ac1+20℃~Ac3-20℃의 온도범위에서 3~30부피%의 수소 농도하에서 연속소둔하는 단계; 및
상기 연속 소둔된 냉연강판을 630~670℃까지 2~10℃/sec의 평균 냉각 속도로 1차 냉각하는 단계를 포함하는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
By weight, carbon (C): 0.005-0.08%; Manganese (Mn): 1.25% or less (excluding 0%); Phosphorus (P): 0.03% or less (except 0%); Sulfur (S): 0.01% or less (excluding 0%); Nitrogen (N): 0.01% or less (excluding 0%); Aluminum (sol.Al): 0.01 to 0.06%; Chromium (Cr): 1.0% to 2.5%; Antimony (Sb): 0.1% or less (except 0%); and Ni: 0.3% or less (except 0%), Si: 0.3% or less (except 0%), Mo: 0.2% or less (except 0%) and B: Reheating the slab comprising at least one selected from the group consisting of 0.003% or less (excluding 0%), residual iron (Fe) and inevitable impurities, and satisfying the following relational formula 1;
[Relationship 1]
1.3≤Mn (wt%) + Cr (wt%) / 1.5 + Sb (wt%) ≤2.7
Where Mn, Cr, and Sb each represent the content (% by weight) of the element.
Hot rolling the reheated slab at a temperature range of 850 to 1150 ° C. to obtain a hot rolled steel sheet;
Cooling the hot rolled steel sheet at an average cooling rate of 10 to 70 ° C / sec to a temperature range of 550 to 750 ° C;
Winding the cooled hot rolled steel sheet in a temperature range of 550 to 750 ° C;
Cold rolling the hot rolled steel sheet to obtain a cold rolled steel sheet;
The step of continuously annealing the cold-rolled steel sheet in a hydrogen concentration of 3 to 30% by volume in a temperature range of Ac1 + 20 ℃ ~ Ac 3 -20 ℃; And
Method for producing a cold-rolled steel sheet excellent in hardening hardening and corrosion resistance comprising the step of first cooling the continuous annealing cold rolled steel sheet to an average cooling rate of 2 ~ 10 ℃ / sec to 630 ~ 670 ℃.
제3항에 있어서, 상기 냉간압연 시 압하율이 40~80%인 것을 특징으로 하는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
The method for manufacturing a cold rolled steel sheet having excellent hardening hardening resistance and corrosion resistance according to claim 3, wherein the cold rolling rate is 40 to 80%.
제3항에 있어서, 상기 냉간압연은 5 또는 6개 스텐드로 구성되는 압연기를 이용하여 실시될 수 있고, 최초 스텐드 압하율은 25~37%로 설정되는 것을 특징으로 하는 소부경화성 및 내식성이 우수한 냉연강판의 제조방법.The cold rolling of claim 3, wherein the cold rolling may be performed using a rolling mill composed of 5 or 6 stands, and the initial stand reduction rate is set at 25 to 37%. Method of manufacturing steel sheet.
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