KR101964114B1 - Ceramic fiber using slag and rock method of fabricating of the same - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유 및 세라믹 단섬유, 그 원료, 이를 이용한 단열재, 및 그 제조 방법에 관련된 것으로, 보다 상세하게는, 슬래그 및 암석을 분쇄, 조합, 성형, 건조, 용융, 및 방사하여 제조된 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유 및 세라믹 단섬유, 그 원료, 이를 이용한 단열재 및 그 제조 방법에 관련된 것이다.The present invention relates to ceramic long fibers and ceramic short fibers using slag, raw materials thereof, heat insulating materials using the same, and a method of manufacturing the same. More specifically, the present invention relates to crushing, combining, forming, drying, melting, and spinning slag and rocks. It relates to a ceramic long fiber and a ceramic short fiber using a slag produced by the raw material, its raw material, a heat insulating material using the same and a method for producing the same.
자동차, 버스, 자전거, 건물코어 및 내외벽, 타일, 낚싯대, 라켓, 골프채, 악기, 의료기기를 비롯하여, 화력발전용 터빈 블레이드, 항공기 몸체, 국방 구조재, 바이오 부품 등 산업 전반에 걸쳐, 다양한 복합 소재들이 사용되고 있다. 이러한 복합 소재는, 경량, 고강도(충격강도, 인장강도, 굽힘강도)를 갖는 동시에 높은 신뢰성이 필요하며, 복합 소재의 사용은 산업 발전과 함께 점차적으로 증가할 것으로 예상된다. Various composite materials throughout the industry, including automobiles, buses, bicycles, building cores and interior and exterior walls, tiles, rods, rackets, golf clubs, musical instruments, medical devices, turbine blades for power generation, aircraft bodies, defense structures, and bio parts. Are being used. Such composite materials require light weight, high strength (impact strength, tensile strength, bending strength) and at the same time high reliability, and the use of composite materials is expected to increase gradually with industrial development.
특히, 복합 소재 중에서, 경량 및 고강도 특성을 갖는 세라믹 섬유에 대한 다양한 연구 개발이 진행되고 있다. In particular, among the composite material, various research and development for the ceramic fiber having light weight and high strength properties is in progress.
예를 들어, 대한민국 특허등록 공보 10-1783911에는 동일한 스펙을 가진 세라믹 섬유의 적층 수량을 적절히 설정함으로써, 세라믹 섬유 내의 세라믹 함량을 조절할 수 있고, 압축된 세라믹 섬유에 함침되는 알루미늄의 함량을 조절하여, 복합체 제조 과정에서 세라믹 함량과 알루미늄의 함량의 비를 조절함으로써, 복합체의 열팽창계수를 전자 부품에 요구되는 특정 열팽창계수로 맞춤 제작하는 세라믹 섬유를 이용한 열팽창계수 맞춤형 복합체 제조 방법이 개시되어 있다. For example, in Korean Patent Registration Publication No. 10-1783911, by appropriately setting the laminated quantity of ceramic fibers having the same specification, it is possible to control the ceramic content in the ceramic fiber, and to adjust the content of aluminum impregnated in the compressed ceramic fiber, Disclosed is a method for manufacturing a customized composite having a coefficient of thermal expansion using a ceramic fiber in which the thermal expansion coefficient of the composite is customized to a specific thermal expansion coefficient required for an electronic component by controlling the ratio of the ceramic content and the aluminum content during the composite manufacturing process.
다른 예를 들어, 대한민국 특허등록 공보 10-0624094에는 탄소섬유와 탄소 함유 폴리머 전구체를 포함한 혼합물로 성형한 탄소섬유 강화 수지 복합체를 제조하고, 탄소섬유 강화 수지 복합체를 700 ~ 2200℃의 온도로 열처리하고, 열처리된 탄소섬유 강화 수지 복합체의 내부에서 외부로 증착속도를 증가시키면서 급속 열구배 화학기상 침투공정으로 열분해 탄소를 증착하여 탄소섬유 강화 탄소 복합체를 제조하고, 탄소섬유 강화 탄소 복합체의 기공으로 액상 규소를 침투시키는 방법으로, 탄소섬유 강화 세라믹 복합체의 물성을 향상시키고, 종래의 모든 화학기상 침투공정에 비해 5 ~ 10배 이상의 증착속도로 열분해 탄소층을 증착할 수 있는 탄소섬유 강화 세라믹 복합체 제조방법이 개시되어 있다. For another example, Korean Patent Registration Publication No. 10-0624094 prepares a carbon fiber reinforced resin composite molded from a mixture including carbon fiber and a carbon-containing polymer precursor, and heat-treat the carbon fiber reinforced resin composite to a temperature of 700 to 2200 ° C. In order to increase the deposition rate from the inside of the heat-treated carbon fiber reinforced resin composite to the outside, pyrolytic carbon is deposited by rapid thermal gradient chemical vapor infiltration process to produce carbon fiber reinforced carbon composite, and liquid silicon as pores of the carbon fiber reinforced carbon composite. In order to improve the physical properties of the carbon fiber reinforced ceramic composite, the carbon fiber reinforced ceramic composite manufacturing method that can deposit a pyrolytic carbon layer at a deposition rate of 5 to 10 times or more than all conventional chemical vapor penetration process Is disclosed.
본 발명이 해결하고자 하는 일 기술적 과제는, 산업용 폐기물인 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유 및 세라믹 단섬유, 그 원료, 이를 이용한 단열재, 및 그 제조 방법을 제공하는 데 있다. One technical problem to be solved by the present invention is to provide a ceramic long fiber and ceramic short fiber using slag, which is industrial waste, a raw material, a heat insulating material using the same, and a manufacturing method thereof.
본 발명이 해결하고자 하는 다른 기술적 과제는, 기계적 강도특성을 향상시킬 수 있는 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유 및 세라믹 단섬유의 제조 방법을 제공하는 데 있다. Another technical problem to be solved by the present invention is to provide a method for producing a ceramic long fiber and ceramic short fiber using slag that can improve the mechanical strength characteristics.
본 발명이 해결하고자 하는 또 다른 기술적 과제는, 제조 공정이 간소화된 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유 및 세라믹 단섬유의 제조 방법을 제공하는 데 있다. Another technical problem to be solved by the present invention is to provide a method for producing ceramic long fibers and ceramic short fibers using slag with a simplified manufacturing process.
본 발명이 해결하고자 하는 또 다른 기술적 과제는, 제조 비용을 낮춘 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유 및 세라믹 단섬유, 그 원료, 이를 이용한 단열재, 및 그 제조 방법을 제공하는 데 있다. Another technical problem to be solved by the present invention is to provide a ceramic long fiber and ceramic short fiber using a slag lowering the manufacturing cost, its raw material, a heat insulating material using the same, and a method of manufacturing the same.
본 발명이 해결하고자 하는 기술적 과제는 상술된 것에 제한되지 않는다. The technical problem to be solved by the present invention is not limited to the above.
상기 기술적 과제를 해결하기 위해, 본 발명은 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유의 제조 방법을 제공한다. In order to solve the above technical problem, the present invention provides a method for producing a ceramic long fiber using slag.
일 실시 예에 따르면, 상기 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유의 제조 방법은, 슬래그를 건식 분쇄하여, 1차 슬래그 분말을 제조하는 단계, 상기 1차 슬래그 분말을 습식 분쇄하여, 2차 슬래그 분말을 제조하는 단계, 제1 암석을 건식 분쇄하여, 1차 제1 암석 분말을 제조하는 단계, 상기 1차 제1 암석 분말을 습식 분쇄하여, 2차 제1 암석 분말을 제조하는 단계, 제2 암석을 건식 분쇄하여, 1차 제2 암석 분말을 제조하는 단계, 상기 1차 제2 암석 분말을 습식 분쇄하여, 2차 제2 암석 분말을 제조하는 단계, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말을 건식혼합하고, 용융, 및 ?칭하여, 비정질 용융체를 제조하는 단계, 및 상기 비정질 용융체를 용융 및 방사하여, 세라믹 섬유를 제조하는 단계를 포함하되, 상기 제1 암석은, 상기 제2 암석보다, Al2O3 및 CaO 함량이 높고, 상기 제2 암석은, 상기 제1 암석보다, K2O 및 Na2O 함량이 높을 수 있다. According to one embodiment, the method for producing a ceramic long fiber using the slag, dry grinding the slag, to prepare a primary slag powder, by wet grinding the primary slag powder, to produce a secondary slag powder Step, dry grinding the first rock, to prepare a first primary rock powder, wet grinding the primary first rock powder, to prepare a secondary first rock powder, dry grinding the second rock To prepare a first secondary rock powder, wet grinding the first secondary rock powder to prepare a second secondary rock powder, the secondary slag powder, the secondary first rock powder, And dry mixing, melting, and quenching the secondary second rock powder to produce an amorphous melt, and melting and spinning the amorphous melt to produce ceramic fibers, wherein the first rock Silver, the second rock Is a high Al 2 O 3 and CaO content, it said second mesas, than that of the first mesas, may be higher the K 2 O and Na 2 O content.
일 실시 예에 따르면, 상기 1차 슬래그 분말, 상기 1차 제1 암석 분말, 및 상기 1차 제2 암석 분말을 제조하는 단계는, 각각, 순차적으로 죠크러셔(Jaw Crusher) 및 디스크 크러셔(Disk Crusher)를 이용하여, 상기 슬래그, 상기 제1 암석, 및 상기 제2 암석을 분쇄하는 단계를 포함할 수 있다. According to one embodiment, the step of producing the primary slag powder, the primary first rock powder, and the primary second rock powder, respectively, sequentially jaw crusher (Jaw Crusher) and disk crusher (Disk Crusher) ), Pulverizing the slag, the first rock, and the second rock.
일 실시 예에 따르면, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말을 제조하는 단계는, 각각, 포트밀(pot mill)을 이용하여, 상기 1차 슬래그 분말, 상기 1차 제1 암석 분말, 및 상기 1차 제2 암석 분말을 분쇄하는 단계를 포함할 수 있다. According to one embodiment, the step of producing the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder, respectively, using a pot mill (pot mill), the primary slag And pulverizing powder, the primary first rock powder, and the primary second rock powder.
일 실시 예에 따르면, 상기 비정질 용융체를 제조하는 단계에서, 상기 2차 제1 암석 분말의 비율을 조절하여, 상기 세라믹 섬유의 강도를 제어할 수 있다. According to one embodiment, in the step of manufacturing the amorphous melt, by adjusting the ratio of the secondary first rock powder, it is possible to control the strength of the ceramic fiber.
일 실시 예에 따르면, 상기 비정질 용융체를 제조하는 단계에서, 상기 2차 제2 암석 분말의 비율을 조절하여, 상기 비정질 용융체의 용융점을 제어할 수 있다. According to an embodiment, in the preparing of the amorphous melt, the melting point of the amorphous melt may be controlled by adjusting a ratio of the second secondary rock powder.
일 실시 예에 따르면, 상기 제1 암석은, 회장암이고, 상기 제2 암석은, 장석일 수 있다. According to an embodiment, the first rock may be ileal rock and the second rock may be feldspar.
일 실시 예에 따르면, 상기 비정질 용융체를 제조하는 단계는, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말에 바인더를 첨가하는 것을 포함할 수 있다. According to an embodiment, the preparing of the amorphous melt may include adding a binder to the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder.
일 실시 예에 따르면, 상기 세라믹 섬유를 제조하는 단계에서, 용융된 상기 비정질 용융체는 비정질 상태일 수 있다. According to one embodiment, in the manufacturing of the ceramic fiber, the molten amorphous melt may be in an amorphous state.
본 발명의 실시 예에 따르면, 상기 슬래그, 상기 제1 암석, 및 상기 제2 암석을 각각 건식 분쇄하고, 습식 분쇄하여, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말이 제조되고, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말을 혼합, 용융 및 ?칭하여, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말이 실질적으로 균일하게 혼합된 상기 비정질 용융체가 제조될 수 있고, 상기 비정질 용융체를 이용하여, 상기 세라믹 섬유를 제조할 수 있다. 이에 따라, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말이 실질적으로 균일하게 혼합되고 용융된 상태로 상기 세라믹 섬유가 장섬유 형태로 제조될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the slag, the first rock, and the second rock are dry crushed and wet crushed, respectively, the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary agent. Second rock powder is prepared, and the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder are mixed, melted, and quenched to form the secondary slag powder and the secondary first rock powder. , And the amorphous melt in which the secondary second rock powder is mixed substantially uniformly may be prepared, and the ceramic fiber may be manufactured using the amorphous melt. Accordingly, the ceramic fiber may be manufactured in the form of a long fiber in a state in which the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder are substantially uniformly mixed and melted.
또한, 본 발명의 실시 예에 따르면, 상술된 제조 방법에 따라 세라믹 단섬유가 제조될 수 있으며, 이 경우, 상기 세라믹 단섬유의 제조 비용이 절감되고 생산성이 향상될 수 있다. In addition, according to an embodiment of the present invention, the ceramic short fibers can be manufactured according to the above-described manufacturing method, in this case, the manufacturing cost of the ceramic short fibers can be reduced and productivity can be improved.
상술된 본 발명의 실시 에에 따라 제조된 상기 세라믹 장섬유 및 상기 세라믹 단섬유는 FRP 및 단열재의 재료로 사용될 수 있다.The ceramic long fiber and the ceramic short fiber manufactured according to the above-described embodiments of the present invention may be used as materials of FRP and heat insulating material.
도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유의 제조 방법을 설명하기 위한 순서도이다.
도 2는 본 발명의 실시 예들에 따른 비정질 용융체의 제조 공정에서 2차 슬래그 분말, 2차 회장암 분말, 및 2차 장석 분말의 무게 비율을 도시한 것이다.
도 3은 실시 예 1-1 내지 실시 예 1-9에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1400℃에서의 용융 테스트 결과를 나타낸 도면이다.
도 4는 실시 예 2-1 내지 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1400℃에서의 용융 테스트 결과를 나타낸 도면이다.
도 5는 실시 예 3-1 내지 실시 예 3-3에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1350℃에서의 용융 테스트 결과를 나타낸 도면이다.
도 6은 본 발명의 실시 예에 따른 비정질 용융체의 제조에 사용된 슬래그의 원광 시료에 대한 고온 현미경 측정 결과이다.
도 7은 본 발명의 실시 예에 따른 비정질 용융체의 제조에 사용된 슬래그, 회장암, 및 장석의 용융 테스트 결과를 나타낸 도면이다.
도 8 내지 도 11은 각각 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율에 대한 고온 현미경 측정 결과이다.
도 12는 본 발명의 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율의 용융 시편의 절단면을 촬영한 사진이다.
도 13은 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 결정성 확인을 위한 XRD 측정 결과이다.
도 14는 본 발명의 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 용융 테스트 결과이다.
도 15는 본 발명의 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율의 1500℃에서 용융 시편의 절단면을 촬영한 사진이다.
도 16은 본 발명의 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 결정성 확인을 위한 XRD 측정 결과이다.
도 17은 본 발명의 실시 예 2-6 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 고온점도 측정 그래프이다.
도 18은 본 발명의 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 이용하여 제조된 세라믹 단섬유의 사진 및 광학 현미경 사진이다.
도 19는 본 발명의 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 이용하여 제조된 세라믹 장섬유의 사진, 광학 현미경 사진이다.
도 20는 본 발명의 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 이용하여 제조된 세라믹 섬유의 XRD 결과 그래프이다.1 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a ceramic long fiber using slag according to an embodiment of the present invention.
Figure 2 illustrates the weight ratio of the secondary slag powder, secondary ileum rock powder, and secondary feldspar powder in the manufacturing process of the amorphous melt according to the embodiments of the present invention.
3 is a view showing a melting test result at 1400 ° C. for the amorphous melts according to Examples 1-1 to 1-9.
4 is a view showing a melting test result at 1400 ° C. for amorphous melts according to Examples 2-1 to 2-10.
5 is a view showing a melting test result at 1350 ° C. for the amorphous melts according to Examples 3-1 to 3-3.
6 is a high temperature microscopic measurement of the slag ore samples used in the preparation of the amorphous melt according to an embodiment of the present invention.
7 is a view showing the melting test results of the slag, ileum, and feldspar used in the preparation of the amorphous melt according to an embodiment of the present invention.
8 to 11 show the results of high-temperature microscopy for the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10, respectively.
12 is a photograph of the cut surface of the melt specimen of the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 of the present invention.
13 is XRD measurement results for determining the crystallinity of the amorphous melt according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10.
14 shows melting test results of amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 of the present invention.
15 is a photograph of the cut surface of the molten specimen at 1500 ° C. of the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 of the present invention.
16 is an XRD measurement result for determining the crystallinity of the amorphous melt according to Examples 2-6, 2-2, 2-9, and 2-10 of the present invention.
17 is a graph of measuring the high temperature viscosity of the amorphous melt according to Examples 2-6 and 2-10 of the present invention.
18 is a photomicrograph and an optical micrograph of a ceramic short fiber manufactured using an amorphous melt according to Examples 2-6 of the present invention.
19 is a photomicrograph, optical micrograph of a ceramic long fiber prepared using an amorphous melt according to Examples 2-6 of the present invention.
20 is a graph showing an XRD result of ceramic fibers prepared using an amorphous melt according to Examples 2-6 of the present invention.
이하, 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시 예를 상세히 설명할 것이다. 그러나 본 발명의 기술적 사상은 여기서 설명되는 실시 예에 한정되지 않고 다른 형태로 구체화 될 수도 있다. 오히려, 여기서 소개되는 실시 예는 개시된 내용이 철저하고 완전해질 수 있도록 그리고 당업자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되는 것이다.Hereinafter, exemplary embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. However, the technical idea of the present invention is not limited to the exemplary embodiments described herein and may be embodied in other forms. Rather, the embodiments introduced herein are provided to ensure that the disclosed contents are thorough and complete, and that the spirit of the present invention can be sufficiently delivered to those skilled in the art.
또한, 본 명세서의 다양한 실시 예 들에서 제1, 제2, 제3 등의 용어가 다양한 구성요소들을 기술하기 위해서 사용되었지만, 이들 구성요소들이 이 같은 용어들에 의해서 한정되어서는 안 된다. 이들 용어들은 단지 어느 구성요소를 다른 구성요소와 구별시키기 위해서 사용되었을 뿐이다. 따라서, 어느 한 실시 예에 제 1 구성요소로 언급된 것이 다른 실시 예에서는 제 2 구성요소로 언급될 수도 있다. 여기에 설명되고 예시되는 각 실시 예는 그것의 상보적인 실시 예도 포함한다. 또한, 본 명세서에서 '및/또는'은 전후에 나열한 구성요소들 중 적어도 하나를 포함하는 의미로 사용되었다.In addition, in various embodiments of the present specification, terms such as first, second, and third are used to describe various components, but these components should not be limited by these terms. These terms are only used to distinguish one component from another. Thus, what is referred to as a first component in one embodiment may be referred to as a second component in another embodiment. Each embodiment described and illustrated herein also includes its complementary embodiment. In addition, the term 'and / or' is used herein to include at least one of the components listed before and after.
명세서에서 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한 복수의 표현을 포함한다. 또한, "포함하다" 또는 "가지다" 등의 용어는 명세서상에 기재된 특징, 숫자, 단계, 구성요소 또는 이들을 조합한 것이 존재함을 지정하려는 것이지, 하나 또는 그 이상의 다른 특징이나 숫자, 단계, 구성요소 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 배제하는 것으로 이해되어서는 안 된다. In the specification, the singular encompasses the plural unless the context clearly indicates otherwise. In addition, the terms "comprise" or "having" are intended to indicate that there is a feature, number, step, element, or combination thereof described in the specification, and one or more other features or numbers, steps, configurations It should not be understood to exclude the possibility of the presence or the addition of elements or combinations thereof.
또한, 하기에서 본 발명을 설명함에 있어 관련된 공지 기능 또는 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략할 것이다.In addition, in the following description of the present invention, if it is determined that a detailed description of a related known function or configuration may unnecessarily obscure the subject matter of the present invention, the detailed description thereof will be omitted.
도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 슬래그를 이용한 세라믹 장섬유의 제조 방법을 설명하기 위한 순서도이다. 1 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a ceramic long fiber using slag according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 슬래그가 준비된다. 상기 슬래그는, 고로 슬래그일 수 있다. 상기 슬래그를 건식 분쇄하여, 1차 슬래그 분말이 제조될 수 있다(S110). 일 실시 예에 따르면, 상기 슬래그는, 죠크러셔(Jaw Crusher) 및 디스크 크러셔(Disk Crusher)를 이용하여, 순차적으로 분쇄될 수 있다. 보다 구체적으로, 예를 들어, 상기 슬래그는 죠크러셔(Jaw Crusher)를 이용하여 10~60 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄되고, 이어서, 디스크 크러셔(Disk Crusher)를 이용하여, 60~140 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄될 수 있다. Referring to FIG. 1, slag is prepared. The slag may be blast furnace slag. Dry crushing the slag, the primary slag powder may be prepared (S110). According to an embodiment, the slag may be sequentially crushed using a jaw crusher and a disk crusher. More specifically, for example, the slag is crushed into a standard mesh range of 10 to 60 mesh using a jaw crusher, followed by a standard of 60 to 140 mesh using a disk crusher. May be ground to the mesh range.
상기 슬래그가 분쇄되어 제조된 상기 1차 슬래그 분말을 습식 분쇄하여, 2차 슬래그 분말이 제조될 수 있다(S115). 일 실시 예에 따르면, 상기 1차 슬래그 분말은 포트밀(pot mill)을 이용하여 분쇄될 수 있다. 보다 구체적으로, 예를 들어, 상기 1차 슬래그 분말은, 포트밀(pot mill)을 이용하여 200~325 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄될 수 있다. The secondary slag powder may be manufactured by wet grinding the primary slag powder prepared by grinding the slag (S115). According to one embodiment, the primary slag powder may be ground using a pot mill. More specifically, for example, the primary slag powder may be ground to a standard mesh range of 200-325 mesh using a pot mill.
제1 암석이 준비된다. 상기 제1 암석은, 상대적으로 Al2O3 및 CaO 함량이 높은 암석일 수 있다. 구체적으로, 상기 제1 암석은, 후술되는 제2 암석과 비교하여, Al2O3 및 CaO 함량이 높을 수 있다. 예를 들어, 상기 제1 암석은, 회장암일 수 있다. The first rock is prepared. The first rock may be a rock having a relatively high Al 2 O 3 and CaO content. Specifically, the first rock may have a higher Al2O3 and CaO content than the second rock described below. For example, the first rock may be ileal cancer.
상기 제1 암석을 건식 분쇄하여, 1차 제1 암석 분말이 제조될 수 있다(S120). 일 실시 예에 따르면, 상기 제1 암석은, 죠크러셔(Jaw Crusher) 및 디스크 크러셔(Disk Crusher)를 이용하여, 순차적으로 분쇄될 수 있다. 보다 구체적으로, 예를 들어, 상기 제1 암석은 죠크러셔(Jaw Crusher)를 이용하여 10~60 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄되고, 이어서, 디스크 크러셔(Disk Crusher)를 이용하여, 60~140 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄될 수 있다. Dry grinding of the first rock, the first primary rock powder may be prepared (S120). According to an embodiment, the first rock may be sequentially crushed using a jaw crusher and a disk crusher. More specifically, for example, the first rock is crushed into a standard mesh range of 10 to 60 mesh using a jaw crusher, and then 60 to 140 mesh using a disk crusher. It can be ground to a standard mesh range of.
상기 제1 암석이 분쇄되어 제조된 상기 1차 제1 암석 분말을 습식 분쇄하여, 2차 제1 암석 분말이 제조될 수 있다(S125). 일 실시 예에 따르면, 상기 1차 암석 분말은 포트밀(pot mill)을 이용하여 분쇄될 수 있다. 보다 구체적으로, 예를 들어, 상기 1차 제1 암석 분말은, 포트밀(pot mill)을 이용하여 200~325 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄될 수 있다. By wet grinding the primary first rock powder prepared by grinding the first rock, a secondary first rock powder may be manufactured (S125). According to one embodiment, the primary rock powder may be ground using a pot mill. More specifically, for example, the primary first rock powder may be ground to a standard mesh range of 200-325 mesh using a pot mill.
제2 암석이 준비된다. 상기 제2 암석은, 상대적으로 K2O 및 Na2O 함량이 높은 암석일 수 있다. 구체적으로, 상기 제2 암석은, 상기 제1 암석과 비교하여, K2O 및 Na2O 함량이 높을 수 있다. 예를 들어, 상기 제2 암석은, 장석일 수 있다. The second rock is prepared. The second rock may be a rock having a relatively high content of K 2 O and Na 2 O. In detail, the second rock may have a higher K 2 O and Na 2 O content than the first rock. For example, the second rock may be feldspar.
상기 제2 암석을 건식 분쇄하여, 1차 제2 암석 분말이 제조될 수 있다(S130). 일 실시 예에 따르면, 상기 제2 암석은, 죠크러셔(Jaw Crusher) 및 디스크 크러셔(Disk Crusher)를 이용하여, 순차적으로 분쇄될 수 있다. 보다 구체적으로, 예를 들어, 상기 제2 암석은 죠크러셔(Jaw Crusher)를 이용하여 10~60 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄되고, 이어서, 디스크 크러셔(Disk Crusher)를 이용하여, 60~140 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄될 수 있다. Dry grinding the second rock, the first second rock powder may be prepared (S130). According to an embodiment, the second rock may be sequentially crushed using a jaw crusher and a disk crusher. More specifically, for example, the second rock is crushed into a standard mesh range of 10 to 60 mesh using a jaw crusher, and then 60 to 140 mesh using a disk crusher. It can be ground to a standard mesh range of.
상기 제2 암석이 분쇄되어 제조된 상기 1차 제2 암석 분말을 습식 분쇄하여, 2차 제2 암석 분말이 제조될 수 있다(S135). 일 실시 예에 따르면, 상기 2차 암석 분말은 포트밀(pot mill)을 이용하여 분쇄될 수 있다. 보다 구체적으로, 예를 들어, 상기 1차 제2 암석 분말은, 포트밀(pot mill)을 이용하여 200~325 메쉬의 표준 망체 범위로 분쇄될 수 있다. The secondary second rock powder may be manufactured by wet grinding the primary second rock powder prepared by grinding the second rock (S135). According to one embodiment, the secondary rock powder may be ground using a pot mill. More specifically, for example, the primary second rock powder may be ground to a standard mesh range of 200-325 mesh using a pot mill.
상술된 바와 같이, 상기 슬래그를 건식 및 습식 분쇄하여 상기 2차 슬래그 분말을 제조하는 단계(S110, S115), 상기 제1 암석을 건식 및 습식 분쇄하여 상기 2차 제1 암석 분말을 제조하는 단계(S120, S125), 및 상기 제2 암석을 건식 및 습식 분쇄하여 상기 2차 제2 암석 분말을 제조하는 단계(S130, S135)가 순차적으로 수행되는 것으로 설명되었으나, 상기 2차 슬래그 분말의 제조 단계, 상기 2차 제1 암석 분말의 제조 단계, 및 상기 2차 제2 암석 분말의 제조 단계의 수행 순서는 제한되지 않는다. 또한, 상기 2차 슬래그 분말의 제조 단계, 상기 2차 제1 암석 분말의 제조 단계, 및 상기 2차 제2 암석 분말의 제조 단계는 병렬적으로 수행될 수 도 있다. As described above, dry and wet grinding the slag to produce the secondary slag powder (S110 and S115), and dry and wet grinding the first rock to prepare the secondary first rock powder ( S120 and S125, and dry and wet grinding the second rock to prepare the second secondary rock powder (S130, S135) have been described as being sequentially performed, but the manufacturing step of the secondary slag powder, The order of performing the step of producing the secondary first rock powder and the step of producing the secondary second rock powder is not limited. In addition, the manufacturing step of the secondary slag powder, the manufacturing step of the secondary first rock powder, and the manufacturing step of the secondary second rock powder may be performed in parallel.
또한, 상술된 바와 같이, 상기 슬래그, 상기 제1 암석, 및 상기 제2 암석에 대해서, 각각 건식 분쇄 및 습식 분쇄가 순차적으로 수행될 수 있다. 이에 따라, 상기 슬래그, 상기 제1 암석, 및 상기 제2 암석으로부터 제조된 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말이 실질적으로 균일한 크기를 가지고, 용이하게 분쇄될 수 있다. In addition, as described above, dry grinding and wet grinding may be sequentially performed on the slag, the first rock, and the second rock, respectively. Accordingly, the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder prepared from the slag, the first rock, and the second rock have a substantially uniform size, It can be crushed easily.
상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말을 혼합하고, 용융, 및 냉각하여 비정질 용융체가 제조될 수 있다(S140). The secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder may be mixed, melted, and cooled to prepare an amorphous melt (S140).
상기 비정질 용융체는, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말은 혼합되고, 용융되고, 드레인 과정을 거친 후, ?칭(quenching)되어 제조될 수 있다. 이에 따라, 상기 비정질 용융체는 비정질 상태로 제조될 수 있다. 이로 인해, 후술되는 바와 같이, 상기 비정질 용융체가 용이하게 용융 및 방사되어, 세라믹 섬유가 용이하게 제조될 수 있다. The amorphous melt, the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder may be prepared by mixing, melting, draining, and then quenching. . Accordingly, the amorphous melt may be prepared in an amorphous state. For this reason, as will be described later, the amorphous melt is easily melted and spun, so that ceramic fibers can be easily manufactured.
상기 비정질 용융체를 제조하기 위해, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말을 혼합하는 과정에서, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말의 비율이 제어될 수 있다. 이에 따라, 상기 비정질 용융체로부터 제조되는 세라믹 섬유 내의 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말의 비율이 용이하게 제어될 수 있다. 다시 말하면, 상기 세라믹 섬유에서 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말 조성비는, 상기 비정질 용융체에서 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말 조성비와 실질적으로 동일할 수 있다. In order to prepare the amorphous melt, in the process of mixing the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder, the secondary slag powder, the secondary first rock powder, And a ratio of the second secondary rock powder may be controlled. Accordingly, the ratio of the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder in the ceramic fiber manufactured from the amorphous melt can be easily controlled. In other words, the composition ratio of the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder in the ceramic fiber may include the secondary slag powder, the secondary first rock powder in the amorphous melt, And it may be substantially the same as the second secondary rock powder composition ratio.
구체적으로, 상술된 바와 같이, 상기 제1 암석이, 상기 제2 암석보다, Al2O3 및 CaO 함량이 높은 경우, 상기 비정질 용융체를 제조하는 단계에서, 상기 2차 제1 암석 분말의 비율을 조절하여, 상기 세라믹 섬유의 강도를 제어할 수 있다. 예를 들어, 상기 2차 제1 암석 분말의 비율이 높을수록, 상기 세라믹 섬유의 강도가 증가될 수 있다. Specifically, as described above, when the first rock has a higher Al2O3 and CaO content than the second rock, in the step of preparing the amorphous melt, by adjusting the ratio of the secondary first rock powder, The strength of the ceramic fiber can be controlled. For example, as the ratio of the secondary first rock powder is higher, the strength of the ceramic fiber may be increased.
또한, 상술된 바와 같이, 상기 제2 암석이, 상기 제1 암석보다, K2O 및 Na2O 함량이 높은 경우, 상기 비정질 용융체를 제조하는 단계에서, 상기 2차 제2 암석 분말의 비율을 조절하여, 상기 비정질 용융체의 용융점이 제어될 수 있다. 예를 들어, 상기 2차 제2 암석 분말의 비율이 높을수록, 상기 비정질 용융체의 용융점이 낮아질 수 있다. In addition, as described above, when the second rock has a higher K 2 O and Na 2 O content than the first rock, in the step of preparing the amorphous melt, by adjusting the ratio of the second secondary rock powder, The melting point of the amorphous melt can be controlled. For example, the higher the ratio of the second secondary rock powder, the lower the melting point of the amorphous melt.
일 실시 예에 따르면, 상기 2차 슬래그 분말이 50~80wt%, 상기 2차 제1 암석 분말이 10~40wt%, 상기 2차 제2 암석 분말이 10~40wt%이고, 승온 속도가 2~3℃/min이고, 용융 최고 온도 1500℃에서 2시간 유지되는 경우, 상기 비정질 용융체는 비정질 상태로 제공될 수 있다.According to one embodiment, the secondary slag powder is 50 ~ 80wt%, the secondary first rock powder is 10 ~ 40wt%, the secondary second rock powder is 10 ~ 40wt%, the temperature increase rate is 2-3 When the temperature is 2 ° C./min and is maintained for 2 hours at a melting maximum temperature of 1500 ° C., the amorphous melt may be provided in an amorphous state.
일 실시 예에 따르면, 상기 비정질 용융체의 제조 과정에서, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말의 비율에 따라서, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말을 혼합, 용융, 및 드레인 과정을 거친 후, 냉각하는 과정에서 냉각 속도(감온 속도)가 제어될 수 있다. 구체적으로 예를 들어, 상기 2차 제2 암석 분말과 비교하여, 상기 슬래그 분말, 또는 상기 2차 제1 암석 분말의 비율이 높은 경우, 냉각 속도가 빠를 수 있다. 이에 따라, 상기 용융체가 비정질 상태로 용이하게 제조될 수 있다. According to one embodiment, in the manufacturing process of the amorphous melt, according to the ratio of the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder, the secondary slag powder, the secondary After mixing, melting, and draining the first rock powder and the second second rock powder, the cooling rate (decreasing rate) may be controlled in the cooling process. Specifically, for example, when the ratio of the slag powder, or the secondary first rock powder is higher than the secondary secondary rock powder, the cooling rate may be fast. Accordingly, the melt can be easily produced in an amorphous state.
일 실시 예에 따르면, 상기 2차 제1 암석 분말 및 상기 2차 제2 암석 분말의 크기는 서로 다를 수 있다. 구체적으로, 상기 2차 제2 암석 분말의 크기가, 상기 2차 제1 암석 분말의 크기보다 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 비정질 용융체의 제조 과정에서, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말에 의한 충진율이 향상될 수 있다. 또한, 상술된 바와 같이, 상기 제2 암석이, 상기 제1 암석보다, K2O 및 Na2O 함량이 높은 경우, 상기 2차 제2 암석 분말이 보다 균일하게 분산되어, 상기 비정질 용융체의 용융점의 신뢰성이 향상될 수 있다. 이에 따라, 상기 비정질 용융체를 이용하여 세라믹 장섬유가 용이하게 제조될 수 있다.According to one embodiment, the size of the secondary first rock powder and the secondary second rock powder may be different from each other. Specifically, the size of the secondary second rock powder may be smaller than the size of the secondary first rock powder. Accordingly, in the manufacturing process of the amorphous melt, the filling rate by the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder may be improved. In addition, as described above, when the second rock has a higher K 2 O and Na 2 O content than the first rock, the secondary second rock powder is more uniformly dispersed, thereby improving reliability of the melting point of the amorphous melt. Can be. Accordingly, the ceramic long fiber can be easily manufactured using the amorphous melt.
상기 비정질 용융체를 제조하는 과정에서, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말에 바인더(예를 들어, PVA)가 첨가될 수 있다. 이 경우, 일 실시 예에 따르면, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말이 용융된 후 바인더가 첨가될 수 있다. 이에 따라, 바인더와 분말 사이에 트랩된 기포에 의해, 상기 비정질 용융체 내에 기포가 생성되는 것이 최소화될 수 있다. In the process of manufacturing the amorphous melt, a binder (eg, PVA) may be added to the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder. In this case, according to one embodiment, after the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder are melted, a binder may be added. Accordingly, bubbles generated in the amorphous melt can be minimized by bubbles trapped between the binder and the powder.
상기 비정질 용융체를 용융 및 방사하여, 상기 세라믹 섬유가 제조될 수 있다(S150). 상기 세라믹 섬유는 장섬유일 수 있다. 상기 비정질 용융체의 용융 및 방사는 당업자가 채택 가능한 범위에서 다양한 장비들을 이용하여 수행될 수 있다. The ceramic fiber may be manufactured by melting and spinning the amorphous melt (S150). The ceramic fiber may be a long fiber. Melting and spinning of the amorphous melt may be performed using a variety of equipment to the extent that those skilled in the art can adopt.
일 실시 예에 따르면, 상기 세라믹 섬유를 제조하는 단계에서, 용융된 상기 비정질 용융체는 비정질 상태일 수 있다. According to one embodiment, in the manufacturing of the ceramic fiber, the molten amorphous melt may be in an amorphous state.
일 실시 예에 따르면, 상기 비정질 용융체를 용융하는 단계는, 제1 승온 속도로 기준온도까지 상기 비정질 용융체를 1차 가열하는 단계, 상기 제1 승온속도보다 낮은 제2 승온 속도로 상기 기준온도보다 높은 용융온도까지 상기 비정질 용융체를 2차 가열하는 단계, 기준 시간 동안 상기 용융온도에서 상기 비정질 용융체를 유지하는 단계, 상기 비정질 용융체를 상기 기준온도보다 높고 상기 용융온도보다 낮은 안정화 온도로 감온하고 상기 안정화 온도에서 상기 용융온도까지 제3 승온 속도로 가열하는 단계를 복수회 반복하는 단계를 포함할 수 있다. 이에 따라, 상기 비정질 용융체는, 안정적으로 용융되고, 기포가 제거된 균질한 용융물이 생성될 수 있다. 이로 인해, 상기 용융물로부터, 상기 세라믹 장섬유가 용이하게 제조될 수 있다.According to an embodiment, the melting of the amorphous melt may include: first heating the amorphous melt to a reference temperature at a first temperature increase rate, and higher than the reference temperature at a second temperature increase rate lower than the first temperature increase rate. Secondary heating the amorphous melt to a melting temperature, maintaining the amorphous melt at the melting temperature for a reference time, reducing the amorphous melt to a stabilization temperature higher than the reference temperature and lower than the melting temperature and stabilizing the stabilization temperature. The method may include repeating a plurality of times of heating at a third temperature increase rate to the melting temperature. Accordingly, the amorphous melt may be stably melted, and a homogeneous melt in which bubbles are removed may be generated. For this reason, the ceramic long fiber can be easily produced from the melt.
상술된 바와 같이 본 발명의 실시 예에 따르면, 상기 슬래그, 상기 제1 암석, 및 상기 제2 암석을 각각 건식 분쇄하고, 습식 분쇄하여, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말이 제조되고, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말을 혼합, 용융, 드레인 및 냉각하여, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말이 실질적으로 균일하게 혼합된 상기 비정질 용융체가 제조될 수 있고, 상기 비정질 용융체를 이용하여, 상기 세라믹 장섬유를 제조할 수 있다. 이에 따라, 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말이 실질적으로 균일하게 혼합되고 용융된 상태로 상기 세라믹 장섬유가 제조될 수 있다. As described above, according to an embodiment of the present invention, the slag, the first rock, and the second rock, respectively, dry grinding, wet grinding, the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and The secondary secondary rock powder is prepared, and the secondary slag powder, the secondary primary rock powder, and the secondary secondary rock powder are mixed, melted, drained, and cooled to form the secondary slag powder, the Secondary first rock powder, and the amorphous melt in which the secondary second rock powder is substantially uniformly mixed can be produced, by using the amorphous melt, it is possible to manufacture the ceramic long fibers. Accordingly, the ceramic long fibers may be manufactured in a state where the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder are substantially uniformly mixed and melted.
또한, 상술된 본 발명의 실시 예에 따른 기술적 사상은 세라믹 단섬유의 제조 방법에 적용될 수 있다. 이 경우, 상기 세라믹 단섬유의 제조를 위한 상기 비정질 용융체의 용융 온도를 약 300℃ 이상 낮출 수 있고, 이에 따라, 상기 세라믹 단섬유의 제조에 필요한 에너지가 절약되고, 생산성이 향상되고, 용융을 위한 전기로 또는 가스로 내의 내화물이 절약되어, 제조 비용이 감소될 수 있다. In addition, the technical idea according to the embodiment of the present invention described above may be applied to the method for producing a ceramic short fiber. In this case, the melting temperature of the amorphous melt for producing the ceramic short fibers can be lowered by about 300 ° C. or more, thereby saving energy required for the production of the ceramic short fibers, improving productivity, and Refractory in an electric furnace or gas furnace is saved, so that manufacturing costs can be reduced.
상술된 본 발명의 실시 예에 따라 제조된 상기 세라믹 장섬유는, FRP(섬유강화플라스틱) 복합재에 사용될 수 있고, 본 발명의 실시 예에 따라 제조된 상기 세라믹 장섬유를 포함하는 FRP 복합재는 자동차. 항공기. 선박 등 수송기와 건축. 토목용 등 산업용 섬유로 광범위하게 사용될 수 있고, 이에 따라 산업 발전에 기여할 수 있다. The ceramic long fiber manufactured according to the above-described embodiment of the present invention may be used in an FRP (fiber-reinforced plastic) composite, and the FRP composite material comprising the ceramic long fiber manufactured according to the embodiment of the present invention is an automobile. aircraft. Such as shipping, transport and construction. It can be widely used in industrial fibers such as civil engineering, thereby contributing to industrial development.
또한, 본 발명의 실시 예에 따라 제조된 상기 세라믹 단섬유는, 단열재의 원료로 사용될 수 있고, 본 발명의 실시 예에 따라 제조된 상기 세라믹 단섬유에 의해, 상기 단열재이 단열 특성이 향상될 수 있다.In addition, the ceramic short fiber manufactured according to the embodiment of the present invention may be used as a raw material of the heat insulating material, and the heat insulating property of the heat insulating material may be improved by the ceramic short fiber manufactured according to the embodiment of the present invention. .
이하, 상술된 본 발명의 실시 예에 따른 구체적인 실험 예가 설명된다. Hereinafter, specific experimental examples according to the above-described embodiment of the present invention will be described.
슬래그, 회장암, 및 장석 준비Slag, ileal cancer, and feldspar preparation
슬래그로, 선철 과정 중 산업 폐기물로 발생되는 고로 슬래그를 준비하였고, 제1 암석으로 경남 산청에서 산출되는 회장암을 준비하였고, 제2 암석으로 충남 부여군 장암면에서 산출되는 장석을 준비하였다. As slag, blast furnace slag produced as industrial waste during pig iron process was prepared, ileum rock produced in Sancheong, Gyeongnam was prepared as the first rock, and feldspar produced in Jangam-myeon, Buyeo-gun, Chungnam, Korea was prepared as the second rock.
<표 1> 은 슬래그, 회장암 및 장석의 화학성분 분석 결과를 나타낸 것이다. <표 1>에서 보는 바와 같이, 슬래그의 강열감량은 슬래그 원료분말을 백금도가니에 넣어 용융온도 1400℃에서 용융 처리 후 나타낸 결과이다. Table 1 shows the chemical composition analysis results of slag, ileal cancer and feldspar. As shown in Table 1, the ignition loss of the slag is the result of melting the slag raw material into the platinum crucible after melting treatment at a melting temperature of 1400 ℃.
원 료use
Raw material
슬래그, 회장암, 및 장석 분쇄Slag, ileum, and feldspar grinding
슬래그를 1차로 죠크러셔로 표준망체 10메쉬에서 60메쉬 범위로 분쇄한 후 2차로 디스크 분쇄기에서 표준망체 60메쉬에서 140메쉬 범위로 분쇄하여 1차 슬래그 분말을 제조하였다. 이후 조성 배합 조합을 위하여 상기 1차 슬래그 분말을 3Kg Pot mill에 2.5 Kg을 넣은 후 습식 분쇄를 하여, 2차 슬래그 분말을 제조하였다. 이때 분쇄입도 200메쉬에서 325메쉬의 분말도를 얻기 위하여 10시간 습식 분쇄한 후 표준망체 200 메쉬에서의 잔사량을 1% 미만으로 하였다. 상기 2차 슬래그 분말을 출토하여 110±5℃의 건조기에서 3시간 동안 건조하였다. The slag was first pulverized with a jaw crusher in the range of 10 meshes to 60 meshes in the standard mesh, and secondly, in the disk mill, the primary slag powder was pulverized in the range of 60 meshes to 140 meshes in the standard mesh. Thereafter, the primary slag powder was put into 2.5 Kg of a 3Kg pot mill for composition blending, followed by wet grinding, thereby preparing a secondary slag powder. At this time, in order to obtain a powder level of 325 mesh at 200 grain size, the residual amount in the standard mesh 200 mesh was less than 1% after wet grinding for 10 hours. The secondary slag powder was unloaded and dried in a drier at 110 ± 5 ° C. for 3 hours.
괴상원료인 회장암 및 장석도 미립자를 얻기 위하여 분쇄공정은 슬래그와 같은 방법으로 하여 조성 배합에 필요한 2차 회장암 분말 및 2차 장석 분말을 제조하였다. In order to obtain ileum and feldspar fine particles, which are a bulk material, the pulverization process was performed in the same manner as slag to prepare secondary ileum rock powder and secondary feldspar powder required for compositional composition.
비정질 용융체 제조Amorphous Melt Preparation
상술된 방법으로 제조된 2차 슬래그 분말, 2차 회장암 분말, 및 2차 장석 분말과 성형 바인더인 PVA(0.5%)를 준비하였다. 250ml 알루미나도가니에 2차 슬래그 분말, 2차 회장암 분말, 및 2차 장석 분말과 5mL의 PVA를 첨가하여, 성협압력은 250kg/㎠로 제어하고, 승온속도는 3℃/min로 1350℃에서 1500℃까지 용융하면서, 최고온도에서 용융 유지 시간을 2시간으로 제어하여, 비정질 용융체를 제조하였다. Secondary slag powder, secondary ileite powder, and secondary feldspar powder and molding binder PVA (0.5%) prepared by the method described above were prepared. Secondary slag powder, secondary ileal rock powder, and secondary feldspar powder and 5 mL of PVA were added to 250 ml alumina crucible, and the pressure of the cooperative is controlled at 250 kg / cm 2, and the temperature increase rate is 3 ° C./min. While melting to ℃, the melt holding time at the highest temperature was controlled to 2 hours to produce an amorphous melt.
실시 예에 따라 제조된 2차 슬래그 분말, 2차 회장암 분말, 및 2차 장석 분말의 무게 비율은 아래의 <표 2> 및 도 2와 같이 정리된다. 도 2는 본 발명의 실시 예들에 따른 비정질 용융체의 제조 공정에서 2차 슬래그 분말, 2차 회장암 분말, 및 2차 장석 분말의 무게 비율을 도시한 것이다. The weight ratios of the secondary slag powder, the secondary ileum rock powder, and the secondary feldspar powder prepared according to the embodiment are summarized as shown in Table 2 and FIG. 2 below. Figure 2 illustrates the weight ratio of the secondary slag powder, secondary ileum rock powder, and secondary feldspar powder in the manufacturing process of the amorphous melt according to the embodiments of the present invention.
<표 3> 및 도 2에서 도시된 바와 같이, 조성 배합표를 실시 예 1 내지 실시 예 3으로 구분하였다. As shown in <Table 3> and FIG. 2, the composition combination table was divided into Examples 1 to 3.
실시 예 1의 경우 주 원료인 슬래그는 배합범위를 20wt%에서 40wt%까지 조절하였으며, 회장암의 범위는 60wt%에서 10wt%, 장석은 20wt%에서 70wt%까지 변화 시키면서 비정질 용융체를 제조하였다. 도 2에서 실시 예 1의 경우는 삼각좌표에서 나타나는 바와 같이 하단 부분에 형성되는 것을 알 수 있다. 이와 같은 경우는 고로 융융 원료인 슬래그를 상대적으로 적게 사용하고 첨가제인 회장암과 장석을 상대적으로 많이 사용함으로서 조성물의 용융온도를 낮추고자 하였다. In the case of Example 1, the slag as the main raw material was adjusted in the mixing range from 20wt% to 40wt%, the range of ileal rock was changed from 60wt% to 10wt%, feldspar was prepared from the amorphous melt to 20wt% to 70wt%. In the case of Example 1 in Figure 2 it can be seen that formed in the lower portion as shown in the triangular coordinates. In this case, the slag, which is a blast furnace melting raw material, is used relatively little, and the additives of ileal rock and feldspar are used relatively, thereby lowering the melting temperature of the composition.
실시 예 2의 경우는 실시 예 1과는 반대로 슬래그 조성 범위를 50wt%에서 80wt%까지로 10wt%씩 증가하였으며, 회장암은 10wt%에서 40wt%까지 변화시키고, 장석은 10wt%에서 40wt%까지 변화시키면서 비정질 용융체를 제조하였다. 이와 같은 조성의 경우는 슬래그의 조성범위를 증가시킴으로서, 양호한 용융점 범위를 확인함으로서 향후 경제적인 생산 효과를 얻고자 하였다. 실시 예 2의 경우에서도 도 2에서 도시된 바와 같이 조성 배합 범위는 상단 부분에 집중적으로 분포되어 있는 것을 알 수 있다.In the case of Example 2, the slag composition range was increased by 10wt% from 50wt% to 80wt% in contrast to Example 1, while ileal rock was changed from 10wt% to 40wt%, and feldspar was changed from 10wt% to 40wt%. An amorphous melt was prepared. In the case of such a composition by increasing the composition range of the slag, by confirming a good melting point range was intended to obtain economic production effects in the future. Also in the case of Example 2, as shown in Figure 2 it can be seen that the composition blending range is concentrated in the upper portion.
실시 예 3의 경우는 주 원료인 슬래그의 범위를 60wt%에서 8wt0%, 회장암을 20wt%에서 40wt%로 변화시키고, 장석은 첨가하지 않을 경우의 용융상태를 검토 하고자 하였다. In the case of Example 3, the range of slag, the main raw material, was changed from 60wt% to 8wt0%, the ileal rock was changed from 20wt% to 40wt%, and the molten state when feldspar was not added was examined.
아래 <표 3> 내지 <표 11>, <표 12> 내지 <표 21>, 및 <표 22> 내지 <표 24>은 실시 예 1-1 내지 실시 예 1-9, 실시 예 2-1 내지 실시 예 2-10, 및 실시 예 3-1 내지 실시 예 3-3에 따른 비정질 용융체의 조성 배합의 화학 조성을 분석한 것이다. <Table 3> to <Table 11>, <Table 12> to <Table 21>, and <Table 22> to <Table 24> below are Examples 1-1 to 1-9 and Examples 2-1 to The chemical composition of the composition of the amorphous melt according to Examples 2-10 and 3-1 to 3-3 was analyzed.
실시 예 1-1 내지 실시 예 1-9에 따른 비정질 용융체의 용융 테스트(1350℃)Melting test of the amorphous melt according to Examples 1-1 to 1-9 (1350 ° C.)
도 3은 실시 예 1-1 내지 실시 예 1-9에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1400℃에서의 용융 테스트 결과를 나타낸 도면이다. 3 is a view showing a melting test result at 1400 ° C. for the amorphous melts according to Examples 1-1 to 1-9.
도 3을 참조하면, 실시 예 1-1 내지 실시 예 1-9에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1400℃에서의 용융 테스트 결과를 도 3에 나타내었다. 도 3에서 도시된 바와 같이 배합 조성 실시 예 1-4, 1-6 및 1-9의 경우는 용융표면에 버블 현상이 없으며, 그 외의 시료 에서는 회장암의 증가 및 장석의 첨가량이 낮은 결과로 용융 표면이 미 소성 되어짐을 보여 주고 있다. Referring to FIG. 3, the results of the melting test at 1400 ° C. for the amorphous melts according to Examples 1-1 to 1-9 are shown in FIG. 3. As shown in FIG. 3, in Examples 1-4, 1-6, and 1-9, there was no bubble on the molten surface, and in other samples, the melt was increased as a result of an increase in ileal rock and a low amount of feldspar. It shows that the surface is unfired.
실시 예 2-1 내지 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 용융 테스트(1350℃)Melting test of the amorphous melt according to Examples 2-1 to 2-10 (1350 ° C.)
도 4는 실시 예 2-1 내지 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1400℃에서의 용융 테스트 결과를 나타낸 도면이다.4 is a view showing a melting test result at 1400 ° C. for amorphous melts according to Examples 2-1 to 2-10.
도 4를 참조하면, 실시 예 2-1 내지 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1400℃에서의 용융 테스트 결과를 도 4에 나타내었다.Referring to FIG. 4, the results of the melting test at 1400 ° C. for the amorphous melts according to Examples 2-1 to 2-10 are shown in FIG. 4.
도 4에서 도시되는 바와 같이 조성 배합별로 용융온도 1400℃에서의 용융 결과는 슬래그가 증가할수록 용융효과가 떨어지나 슬래그을 60% 및 50%인 경우 장석을 20%에서 40%까지 10%로 증가 할수록 용융상태는 양호한 것으로 보여진다. 도 4에서 도시되는 바와 같이 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9 및 실시 예 2-10의 경우가 양호한 것으로 보여 주었다. 이때의 실시 예 2-6의경우는 슬래그 60%, 회장암 10%, 장석 30%이며, 실시 예 2-8은 슬래그 50%, 회장암 30%, 장석 20%이고, 실시 예 2-9는 슬래그 50%, 회장암 20%, 장석 30% 이며, 실시 예 2-10은 슬래그 50%, 회장암 10%, 장석 40%이다.As shown in FIG. 4, the melting result at the melting temperature of 1400 ° C. according to the composition is reduced as the slag increases, but the melting effect decreases as the slag increases from 20% to 40% and the feldspar is increased from 20% to 40% at 60% and 50%. Appears to be good. As shown in FIG. 4, Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 showed good results. At this time, in the case of Examples 2-6, slag 60%, ileum cancer 10%, feldspar 30%, Example 2-8 is slag 50%, ileum cancer 30%, feldspar 20%, Example 2-9 is slag 50%, ileal cancer 20%, feldspar 30%, Example 2-10 is slag 50%, ileal cancer 10%, feldspar 40%.
실시 예 3-1 내지 실시 예 3-3에 따른 비정질 용융체의 용융 테스트(1350℃)Melting test of the amorphous melt according to Examples 3-1 to 3-3 (1350 ° C.)
도 5는 실시 예 3-1 내지 실시 예 3-3에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1350℃에서의 용융 테스트 결과를 나타낸 도면이다.5 is a view showing a melting test result at 1350 ° C. for the amorphous melts according to Examples 3-1 to 3-3.
도 5를 참조하면, 실시 예 3-1 내지 실시 예 3-3에 따른 비정질 용융체에 대해서, 1350℃에서의 용융 테스트 결과를 도 5에 나타내었다. 도 5에 도시된 바와 같이, 매우 불안정한 용융상태를 보여 주고 있으며, 이는 용융의 안정화를 유지하는 장석의 미 첨가 영향으로 판단된다. Referring to FIG. 5, the melting test results at 1350 ° C. for the amorphous melts according to Examples 3-1 to 3-3 are shown in FIG. 5. As shown in Figure 5, it shows a very unstable melt state, which is judged to be due to the addition of feldspar to maintain the stabilization of the melt.
슬래그 고온 용융 테스트Slag high temperature melting test
도 6은 본 발명의 실시 예에 따른 비정질 용융체의 제조에 사용된 슬래그의 원광 시료에 대한 고온 현미경 측정 결과이다. 6 is a high temperature microscopic measurement of the slag ore samples used in the preparation of the amorphous melt according to an embodiment of the present invention.
도 6을 참조하면, 상술된 실시 예들에 사용된 슬래그에 대해서 슬래그의 고온현미경 측정을 위하여 원광 시료를 마노유발에서 표준망체 200 메쉬로 미분쇄하고, 금형 몰드의 지름이 0.5mm에 시료 0.1g을 넣어 압력을 1000kgf로 성형하여, 측정온도 1350℃까지 3℃/min의 승온 속도 조건에서, 옥두전기 고온 현미경 장비를 이용하여 측정하였다. Referring to Figure 6, for slag used in the above-described embodiments to measure the high temperature microscope of the slag ore samples from the agate induction into a standard mesh 200 mesh, the diameter of the mold mold 0.5g sample 0.1g The pressure was set to 1000 kgf, and the measurement was carried out using an jade electric high temperature microscope instrument under a temperature increase rate condition of 3 ° C / min to a measurement temperature of 1350 ° C.
슬래그, 회장암, 및 장석의 용융 테스트(1400℃)Melt test of slag, ileum rock, and feldspar (1400 ° C)
도 7은 본 발명의 실시 예에 따른 비정질 용융체의 제조에 사용된 슬래그, 회장암, 및 장석의 용융 테스트 결과를 나타낸 도면이다.7 is a view showing the melting test results of the slag, ileum, and feldspar used in the preparation of the amorphous melt according to an embodiment of the present invention.
도 7을 참조하면, 2차 슬래그 분말, 2차 회장암 분말, 및 2차 장석 분말을 지름이 5mm의 금형 몰드에 넣어 압력은 250kg/㎠에서 성형한 후 1400℃로 소성한 결과를 나타내었다. 도 7에 도시된 바와 같이, 슬래그의 경우는 소성 후 퍼짐이 원형 몰드보다 약 2.5배로 불안하게 퍼졌으며, 회장암의 경우는 소성상태가 원형과 같으며, 또한 장석의 경우 매우 안정된 용융 상태를 보여주고 있다. 그러나 슬래그의 소성상태가 다소 불안 한 것은 원광상태의 불순물 혼재 영향이 기인한 것으로 보여 지며 상술된 실시 예 1-1 내지 실시 예 1-9 및 실시 예 2-1 내지 실시 예 2-10의 소성 결과에서 볼 수 있듯이, 회장암 및 장석은 안정된 소성에 긍정적인 영향을 미치는 것을 확인할 수 있다. Referring to FIG. 7, the secondary slag powder, the secondary ileum rock powder, and the secondary feldspar powder were put in a mold having a diameter of 5 mm, and the pressure was molded at 250 kg / cm 2 and then fired at 1400 ° C. FIG. As shown in FIG. 7, in the case of slag, the spread after the firing was unstable about 2.5 times than that of the circular mold, and in the case of the ileal rock, the firing state is the same as that of the round mold, and in the case of feldspar, it shows a very stable molten state Giving. However, the somewhat unstable firing state of the slag is due to the effect of the mixture of impurities in the ore state, and the firing results of Examples 1-1 to 1-9 and 2-1 to 2-10 described above. As can be seen, ileal and feldspar have a positive effect on stable plasticity.
실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율의 용융 테스트Melt test of the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10
도 8 내지 도 11은 각각 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율에 대한 고온 현미경 측정 결과이다.8 to 11 show the results of high-temperature microscopy for the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10, respectively.
도 8 내지 도 11을 참조하면, 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율에 따른 용융 테스트를 수행하고, 고온 현미경으로 촬영하였다. 도 8 내지 도 11은 각각 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율에 대한 고온 현미경 사진이다. 8 to 11, a melting test according to the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 was performed and photographed by a high temperature microscope. . 8 to 11 are high-temperature micrographs of the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10, respectively.
고온현미경 측정 범위는 1000℃부터 20℃ 간격으로 1350℃까지 측정한 결과이다. 실시 예 2-6 조성인 경우 1180℃까지는 시험편의 테두리가 전혀 반응이 없으나 1200℃에서는 서서히 용융되기 시작하여 1220℃부터는 용융속도가 빠르게 일어나 1350℃에서는 완전히 용융되는 현상을 볼 수 있다. 이와 같이 용융되는 것은 용융점이 높은 회장암의 첨가가 적은 반면 용융점이 낮은 장석을 30%로 첨가하였기 때문인 것으로 보여진다. 실시 예 2-8 조성과 실시 예 2-9 조성은 1200℃에서 시험편 테두리가 전혀 반응이 없는 것을 볼 수 있는데 이와 같은 현상은 첨가제인 회장암의 첨가 비율이 각각 30%, 20% 로 다소 많기 때문으로 생각 된다. 또한, 실시 예 2-10 조성에서도 용융온도 1200 ℃에서 실시 예 2-6과 같이 테두리가 무너지는 현상이 비슷하나 1350℃에서는 실시 예 2-6의 용융상태가 다소 높게 보여지는데 이것은 슬래그의 함량이 50%로 실시 예 2-6 의 슬래그 함량(60%)보다 낮기 때문이다. The high temperature microscope measurement range is the result of measuring from 1000 ° C to 20 ° C at 1350 ° C. In the case of Example 2-6 composition, the edge of the test piece did not react at all up to 1180 ° C., but slowly melted at 1200 ° C. and melted rapidly at 1220 ° C., thereby completely melting at 1350 ° C. This melting seems to be due to the addition of feldspar having a low melting point of feldspar while the addition of high melting point ileum rock is low. The composition of Example 2-8 and Example 2-9 showed no reaction at all at 1200 ° C for the test piece edges. This is because the addition rate of ileal cancer, which is an additive, is somewhat higher at 30% and 20%, respectively. I think. In addition, in the composition of Example 2-10, the edge collapse is similar to that of Example 2-6 at the melting temperature of 1200 ° C., but the melting state of Example 2-6 is slightly higher at 1350 ° C. This is because the slag content of Example 2-6 (60%) is 50%.
고온현미경 측정 관찰에서 보는 바와 같이 조성 배합 용융시험 결과 실시 예 2-6 조성이 섬유화하는데 양호한 용융특성을 가짐을 알 수 있다.As can be seen from the observation of the high-temperature microscope measurement, the result of the composition blending melt test shows that the composition of Example 2-6 has good melting characteristics for fiberization.
실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율의 용융 시편의 절단면 관찰(1400℃)Observation of the cut surface of the molten specimen of the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 (1400 ° C.)
도 12는 본 발명의 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율의 용융 시편의 절단면을 촬영한 사진이다. 12 is a photograph of the cut surface of the melt specimen of the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 of the present invention.
도 12를 참조하면, 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체를 1400℃에서 용융하고, 측면 및 윗면을 도 12와 같이 촬영하였다. 도 12에 도시된 바와 같이 용융온도 1400℃에서 용융 후 버블이 나타나고 있으며, 이로 보아, 용융온도1400℃에서는 가스가 완전히 분출 하지 않은 것으로 보여진다. Referring to FIG. 12, the amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 were melted at 1400 ° C., and side and top surfaces thereof were photographed as shown in FIG. 12. It was. As shown in FIG. 12, bubbles appear after melting at a melting temperature of 1400 ° C., and as a result, gas is not completely ejected at melting temperature of 1400 ° C. FIG.
실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 결정성 분석(1400℃)Crystallinity analysis (1400 ° C.) of amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10
도 13은 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 결정성 확인을 위한 XRD 측정 결과이다. 13 is XRD measurement results for determining the crystallinity of the amorphous melt according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10.
도 13을 참조하면, 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체를 1400℃에서 용융 후 XRD 특성을 측정하였다. 도 13에 도시된 바와 같이, 각 조성별 용융온도 1400℃에서의 X-ray 판독 결과 실시 예 2-6에서는 비정질의 결과를 보여주고 있으나 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에서는 측정 각도 2Θ = 26.8에서 α-Quartz 의 결정상 피크를 보여 주고 있다. 이는 용융온도가 1400℃로 낮아 용융점이 높은 α-Quartz가 존재하고 있는 것으로 판단된다. 이러한 결정성 피크는 장섬유화가 어렵고, 따라서 연속으로 섬유를 방사하기 어렵게 된다.Referring to FIG. 13, XRD characteristics of the amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 were measured at 1400 ° C. after melting. As shown in FIG. 13, X-ray reading results at a melting temperature of 1400 ° C. for each composition Example 2-6 shows amorphous results, but Examples 2-8, Examples 2-9, and Examples 2-10 shows the crystal phase peak of α-Quartz at measurement angle 2Θ = 26.8. The low melting temperature is 1400 ℃, it is judged that the high melting point α-Quartz is present. These crystalline peaks are difficult to long fiber, and therefore difficult to spin fibers continuously.
실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 용융 테스트(1500℃)Melting test (1500 ° C) of the amorphous melt according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10
도 14는 본 발명의 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 용융 테스트 결과이다. 14 shows melting test results of amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 of the present invention.
도 14를 참조하면, 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체를 1500℃에서 용융하고 결과를 확인하였다. 도 14에 도시된 바와 같이, 각 조성별 용융상태는 고온점도가 낮아, 비정질 용융체 제조 후 섬유 방사 시 원활한 방사효과가 이루어질 것으로 예상된다.Referring to FIG. 14, the amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 were melted at 1500 ° C., and the results were confirmed. As shown in Figure 14, the molten state for each composition is low in high temperature viscosity, it is expected to achieve a smooth spinning effect when spinning the fiber after preparing the amorphous melt.
실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율의 용융 시편의 절단면 관찰(1500℃)Observation of the cut surface of the molten specimen of the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 (1500 ° C)
도 15는 본 발명의 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 조합 배율의 1500℃에서 용융 시편의 절단면을 촬영한 사진이다. 15 is a photograph of the cut surface of the molten specimen at 1500 ° C. of the combined magnification according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 of the present invention.
도 15를 참조하면, 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체를 1500℃에서 용융하고, 측면 및 윗면을 도 15와 같이 촬영하였다. 도 16에 도시된 바와 같이 용융온도 1400℃에서는 볼 수 있었던 비정질 용융체의 버블 현상이 용융온도 1500℃에서는 나타나지 않았다. 이와 같은 현상은 용융 과정 중 1400℃에서 관찰 되었던 가스가 1500℃에서는 온도상승 중 제거된 것으로 확인된다. Referring to FIG. 15, the amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 were melted at 1500 ° C., and the side and top surfaces thereof were photographed as shown in FIG. 15. It was. As shown in FIG. 16, the bubble phenomenon of the amorphous melt, which was seen at the melting temperature of 1400 ° C., did not appear at the melting temperature of 1500 ° C. FIG. This phenomenon is confirmed that the gas observed at 1400 ℃ during the melting process was removed during the temperature rise at 1500 ℃.
실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 결정성 분석(1500℃)Crystallinity analysis (1500 ° C.) of amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10
도 16은 본 발명의 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 결정성 확인을 위한 XRD 측정 결과이다. 16 is an XRD measurement result for determining the crystallinity of the amorphous melt according to Examples 2-6, 2-2, 2-9, and 2-10 of the present invention.
도 16을 참조하면, 실시 예 2-6, 실시 예 2-8, 실시 예 2-9, 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체를 1500℃에서 용융 후 XRD 특성을 측정하였다. 도 16에 도시된 바와 같이, 각 조성별 X-ray 측정 결과 용융온도 1500℃에서는 각각 안정된 비정질의 결과를 얻을 수 있었다. 이와 같은 결과는 1400℃에서는 용융온도가 다소 낮아 가스가 완전히 방출 되지 않았으나 용융온도 1500℃에서는 가스가 완전히 방출 되어 안정한 용융상태인 비정질로 되어짐을 알 수 있으며, 이에 따라, 원활한 섬유 방사가 가능할 것으로 예상된다. Referring to FIG. 16, XRD characteristics of the amorphous melts according to Examples 2-6, 2-8, 2-9, and 2-10 were measured at 1500 ° C. after melting. As shown in FIG. 16, as a result of X-ray measurement for each composition, stable amorphous results were obtained at a melting temperature of 1500 ° C., respectively. These results indicate that the melting temperature is rather low at 1400 ° C, so that the gas is not completely released, but the gas is completely released at the melting temperature of 1500 ° C, resulting in a stable molten amorphous state. Accordingly, smooth fiber spinning is expected to be possible. do.
실시 예 2-6 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 고온 점도 측정High Temperature Viscosity Measurements of Amorphous Melts According to Examples 2-6 and 2-10
도 17은 본 발명의 실시 예 2-6 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 고온 점도 측정 그래프이다. 17 is a graph of measuring the high temperature viscosity of the amorphous melt according to Examples 2-6 and 2-10 of the present invention.
도 17을 참조하면, 도 16을 참조하여 설명된 것과 같이, 양질의 섬유화가 용이한 비정질상이 관찰된 실시 예 2-6 및 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체 조성에 대하여 섬유방사 실시 전 섬유화 온도를 찾고자 고온점도를 측정하였다. Referring to FIG. 17, as described with reference to FIG. 16, the fiberization temperature before fiber spinning was performed for the amorphous melt composition according to Examples 2-6 and 2-10, in which a high-quality, easy-to-fiber amorphous phase was observed. The high temperature viscosity was measured to find.
도 17에서 보는 바와 같이, 최고용융온도는 1450℃까지 측정 하였으며 이때 승온속도는 3℃/min로 하였다. 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체 조성의 경우는 적합한 방사온도가 1210℃ 이며, 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체 조성의 경우는 방사온도가 1250℃인 것으로 확인된다. 용융점도 측정 과정 중 용융의 흐름도는 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체 배합 조성이 실시 예 2-10에 따른 비정질 용융체의 배합 조성 보다 양호하여, 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체 배합 조성으로 섬유 방사를 후술되는 바와 같이 수행하였다. As shown in Figure 17, the maximum melting temperature was measured to 1450 ℃ and the temperature increase rate was set to 3 ℃ / min. In the case of the amorphous melt composition according to Examples 2-6, a suitable spinning temperature is 1210 ° C, and in the case of the amorphous melt composition according to Examples 2-10, it is confirmed that the spinning temperature is 1250 ° C. The flow chart of melting during the melt viscosity measurement process shows that the amorphous melt blended composition according to Examples 2-6 is better than the blended composition of the amorphous melt according to Examples 2-10, and thus the fiber with the amorphous melt blended composition according to Examples 2-6 Spinning was performed as described below.
실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 이용한 세라믹 단섬유 제조Preparation of ceramic short fibers using an amorphous melt according to Examples 2-6
도 18은 본 발명의 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 이용하여 제조된 세라믹 단섬유의 사진 및 광학 현미경 사진이다.18 is a photomicrograph and an optical micrograph of a ceramic short fiber manufactured using an amorphous melt according to Examples 2-6 of the present invention.
도 18을 참조하면, 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 용융하되, 상온에서 1000℃ 까지는 5.5℃/min로 승온하고, 1200℃ 도달할 때까지는 용융물의 안정화를 위하여 2℃/min로 승온하여, 1260℃까지 승온한 후, 이 온도에서 1시간 유지하였다. Referring to FIG. 18, the amorphous melt according to Examples 2-6 was melted, but the temperature was raised to 5.5 ° C./min from room temperature to 1000 ° C., and the temperature was raised to 2 ° C./min until stabilization of the melt until reaching 1200 ° C. After heating up to 1260 degreeC, it hold | maintained at this temperature for 1 hour.
이후, 용융물의 고온 안정화 및 기포가 제거된 균질한 용융물이 되도록 1210℃에서 1260℃까지 2℃/min씩 변화와 유지를 2~3회 반복하며 용융물을 안정화시켰다. 안정화 이후부터는, Pt-Rh20% 부싱으로부터 섬유 방사를 시작하여 초기에 단섬유화 조건을 설정하였다. Thereafter, the melt was stabilized by repeating the change and maintenance of 2 to 3 times at 1210 ° C. to 1260 ° C. so as to obtain a high temperature stabilization of the melt and a homogeneous melt from which bubbles were removed. After stabilization, fiber spinning was started from the Pt-Rh20% bushing to initially set the short fiberization conditions.
도 18에서 보는 바와 같이 섬유 두께는 24.703㎛에서 25.30㎛로 편차가 약 0.60㎛로 양호한 굵기의 섬유를 방사할 수 있는데, 이것은 용융물의 흐름도가 일정하고 균질하기 때문이다. As shown in FIG. 18, the fiber thickness can spin a fiber of good thickness with a deviation of about 0.60 μm from 24.703 μm to 25.30 μm because the flow of the melt is constant and homogeneous.
실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 이용한 세라믹 장섬유 제조Preparation of Ceramic Long Fibers Using the Amorphous Melt of Example 2-6
도 19는 본 발명의 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 이용하여 제조된 세라믹 장섬유의 사진 및 광학 현미경 사진이고, 도 20는 본 발명의 실시 예 2-6에 따른 비정질 용융체를 이용하여 제조된 세라믹 섬유의 XRD 결과 그래프이다.19 is a photograph and an optical micrograph of a ceramic long fiber prepared using an amorphous melt according to Examples 2-6 of the present invention, Figure 20 is prepared using an amorphous melt according to Examples 2-6 of the present invention XRD results graph of the ceramic fibers.
도 19를 참조하면, 도 18을 참조하여 설명된 방법으로, 장섬유를 제조하였다. 구체적으로, 1210~1230℃ 용융물의 점도가 최적의 장섬유화가 되는 상태에서 부싱에서 나오는 개개의 섬유 필라멘트를 와인더에 감아 섬유를 연속 방사하면서 장섬유를 제조하였다. 용융온도 및 이에 따른 고온에서의 점도를 조절하고 또한 100~1000rpm의 와인딩 속도를 제어하여 도 20의 (b) 및 (c)와 같이 여러 가지 직경의 장섬유를 방사할 수 있다. Referring to FIG. 19, long fibers were prepared by the method described with reference to FIG. 18. Specifically, long fibers were prepared while winding individual fibers filaments from the bushing in a winder in a state where the viscosity of the melt at 1210 to 1230 ° C. became the optimal long fiber. By controlling the melting temperature and thus the viscosity at high temperature, and also by controlling the winding speed of 100 ~ 1000rpm can be spun long fibers of various diameters as shown in (b) and (c) of FIG.
도 20을 참조하면, 제조된 세라믹 섬유는 비정질상을 나타내는 것으로 확인되었다. 이와 같은 결과는 슬래그 조성을 통하여 장섬유화가 가능한 최적의 배합 조성이라 할 수 있으며, 이를 활용하여, 장섬유 방사를 후술되는 바와 같이 수행하였다.Referring to FIG. 20, it was confirmed that the manufactured ceramic fibers exhibit an amorphous phase. This result can be said to be the optimal formulation composition capable of long fiber through the slag composition, utilizing this, was carried out as described later to long fiber spinning.
본 발명의 다양한 실시 예에서 상술된 바와 같이, 재생원료인 슬래그를 활용한 조성 배합, 조성 배합에 따른 용융 온도 조절, 와인더 속도 제어를 통하여 장섬유 및 단섬유를 생산할 수 있음을 확인할 수 있다. As described above in various embodiments of the present invention, it can be seen that long fibers and short fibers can be produced through composition blending using slag, which is a recycled raw material, melting temperature control according to the composition blending, and winder speed control.
이상, 본 발명을 바람직한 실시 예를 사용하여 상세히 설명하였으나, 본 발명의 범위는 특정 실시 예에 한정되는 것은 아니며, 첨부된 특허청구범위에 의하여 해석되어야 할 것이다. 또한, 이 기술분야에서 통상의 지식을 습득한 자라면, 본 발명의 범위에서 벗어나지 않으면서도 많은 수정과 변형이 가능함을 이해하여야 할 것이다.As mentioned above, although this invention was demonstrated in detail using the preferable embodiment, the scope of the present invention is not limited to a specific embodiment, Comprising: It should be interpreted by the attached Claim. In addition, those skilled in the art should understand that many modifications and variations are possible without departing from the scope of the present invention.
Claims (9)
상기 1차 슬래그 분말을 분쇄하여, 상기 1차 슬래그 분말보다 작은 크기의 2차 슬래그 분말을 제조하는 단계;
제1 암석을 분쇄하여, 1차 제1 암석 분말을 제조하는 단계;
상기 1차 제1 암석 분말을 분쇄하여, 상기 1차 제1 암석 분말보다 작은 크기의 2차 제1 암석 분말을 제조하는 단계;
제2 암석을 분쇄하여, 1차 제2 암석 분말을 제조하는 단계;
상기 1차 제2 암석 분말을 분쇄하여, 상기 1차 제2 암석 분말보다 작은 크기의 2차 제2 암석 분말을 제조하는 단계;
상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말을 건식혼합하고, 용융하는 단계;
용융된 상기 2차 슬래그 분말, 상기 2차 제1 암석 분말, 및 상기 2차 제2 암석 분말에 바인더를 첨가하고, ?칭하여 비정질 용융체를 제조하는 단계; 및
상기 비정질 용융체를 용융 및 방사하여, 세라믹 섬유를 제조하는 단계를 포함하되,
상기 비정질 용융체 내의 상기 2차 제1 암석 분말의 비율에 따라서, 상기 세라믹 섬유의 강도가 제어되고,
상기 비정질 용융체 내의 상기 2차 제2 암석 분말의 비율에 따라서, 상기 비정질 용융체의 용융점이 제어되고,
상기 제1 암석은 회장암을 포함하고,
상기 제2 암석은 칼륨장석 또는 나트륨 장석을 포함하는 것을 포함하는 슬래그를 이용한 세라믹 섬유의 제조 방법.
Grinding the blast furnace slag to produce a primary slag powder;
Grinding the primary slag powder to produce secondary slag powder having a smaller size than the primary slag powder;
Grinding the first rock to produce a first first rock powder;
Pulverizing the primary first rock powder to produce a secondary first rock powder having a smaller size than the primary first rock powder;
Pulverizing the second rock to produce a primary second rock powder;
Grinding the primary second rock powder to produce a secondary second rock powder having a smaller size than the primary second rock powder;
Dry mixing and melting the secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder;
Adding an binder to the molten secondary slag powder, the secondary first rock powder, and the secondary second rock powder and quenching to prepare an amorphous melt; And
Melting and spinning the amorphous melt, to produce a ceramic fiber,
According to the ratio of the secondary first rock powder in the amorphous melt, the strength of the ceramic fiber is controlled,
In accordance with the ratio of the secondary secondary rock powder in the amorphous melt, the melting point of the amorphous melt is controlled,
The first rock comprises ileal cancer,
The second rock is a method for producing a ceramic fiber using slag comprising potassium feldspar or sodium feldspar.
상기 비정질 용융체를 용융하는 단계는,
제1 승온 속도로 기준 온도까지 상기 비정질 용융체를 1차 가열하는 단계;
상기 제1 승온 속도와 다른 제2 승온 속도로 상기 기준 온도보다 높은 용융 온도까지 상기 비정질 용융체를 2차 가열하는 단계;
기준 시간 동안 상기 용융 온도를 유지하는 단계; 및
상기 기준 온도보다 높고 상기 용융 온도 보다 낮은 안정화 온도로 감온하고, 상기 안정화 온도에서 상기 용융 온도까지 제3 승온 속도로 가열하는 단계를 포함하는 슬래그를 이용한 세라믹 섬유의 제조 방법.
According to claim 1,
Melting the amorphous melt,
Firstly heating the amorphous melt to a reference temperature at a first elevated temperature rate;
Secondly heating the amorphous melt to a melting temperature higher than the reference temperature at a second heating rate different from the first heating rate;
Maintaining the melting temperature for a reference time; And
A method of manufacturing a ceramic fiber using slag, the method comprising: reducing the temperature to a stabilization temperature higher than the reference temperature and lower than the melting temperature, and heating from the stabilization temperature to the melting temperature at a third temperature increase rate.
상기 제2 승온 속도는, 상기 제1 승온 속도보다 낮은 것을 포함하는 슬래그를 이용한 세라믹 섬유의 제조 방법.
The method of claim 4, wherein
The said 2nd temperature increase rate is a manufacturing method of the ceramic fiber using slag containing the thing lower than the said 1st temperature increase rate.
상기 제1 암석 분말은, 상기 제2 암석 분말보다 Al2O3 및 CaO 중량이 높고, 회장암 분말을 포함하고,
상기 제2 암석 분말은, 상기 제1 암석 분말보다 K2O 및 Na2O 중량이 높고, 칼륨장석 또는 나트륨 장석을 포함하는 세라믹 섬유.
A first rock powder, a second rock powder, blast furnace slag powder, and a molding binder are included as raw materials,
The first rock powder has a higher Al2O3 and CaO weight than the second rock powder, and includes ileal rock powder,
The second rock powder has a higher K 2 O and Na 2 O weight than the first rock powder, and comprises ceramics of potassium feldspar or sodium feldspar.
상기 제1 암석 분말의 비율에 따라서, 상기 세라믹 섬유의 강도가 제어되는 것을 포함하는 세라믹 섬유.
The method of claim 6,
The strength of the ceramic fiber is controlled according to the ratio of the first rock powder.
Fiber-reinforced plastic produced using the ceramic fiber according to claim 6.
Heat insulating material manufactured using the ceramic fiber according to claim 6.
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Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0390668A (en) * | 1989-04-28 | 1991-04-16 | Toji Maehara | Inorganic heat insulating material and production thereof |
| JPH0656474A (en) * | 1992-07-31 | 1994-03-01 | Nippon Steel Chem Co Ltd | Feedstock for producing rock wool |
| JPH11501277A (en) * | 1994-11-08 | 1999-02-02 | ロックウール インターナショナル アー／エス | Synthetic glass fiber |
| KR100208872B1 (en) * | 1993-07-09 | 1999-07-15 | 워렌 디. 놀튼 | Compositions for high temperature fiberisation |
| KR20130113129A (en) * | 2012-04-05 | 2013-10-15 | 주식회사 케이씨씨 | Composition for preparing mineral wool fiber having high solubility in body fluid and mineral wool fiber prepared therefrom |
| WO2017060637A1 (en) * | 2015-10-08 | 2017-04-13 | Saint-Gobain Isover | Mineral fibres |
-
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Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0390668A (en) * | 1989-04-28 | 1991-04-16 | Toji Maehara | Inorganic heat insulating material and production thereof |
| JPH0656474A (en) * | 1992-07-31 | 1994-03-01 | Nippon Steel Chem Co Ltd | Feedstock for producing rock wool |
| KR100208872B1 (en) * | 1993-07-09 | 1999-07-15 | 워렌 디. 놀튼 | Compositions for high temperature fiberisation |
| JPH11501277A (en) * | 1994-11-08 | 1999-02-02 | ロックウール インターナショナル アー／エス | Synthetic glass fiber |
| KR20130113129A (en) * | 2012-04-05 | 2013-10-15 | 주식회사 케이씨씨 | Composition for preparing mineral wool fiber having high solubility in body fluid and mineral wool fiber prepared therefrom |
| WO2017060637A1 (en) * | 2015-10-08 | 2017-04-13 | Saint-Gobain Isover | Mineral fibres |
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