KR101962911B1 - 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금, 이를 이용하여 피막 처리된 보일러 수관 - Google Patents

몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금, 이를 이용하여 피막 처리된 보일러 수관 Download PDF

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Abstract

본 발명은 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금에 관한 것으로, 보다 상세하게는 보일러 수관에 피막을 형성하여 황(Sulfur), 바나듐(Vanadium), 나트륨(Sodium) 등에 의한 고온부식 저항성이 우수하고 틈새부식억제성이 높은 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 및 이를 이용하여 피막 처리된 보일러 수관에 관한 것이다.
본 발명의 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금은 Cr 30~50 중량%, Mo 3.0~6.7 중량%, 나머지가 Ni이며, 보일러 수관의 황, 바나듐, 나트륨에 의한 고온부식 저항성과 틈새부식억제성이 높은 것을 특징으로 한다.

Description

몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금, 이를 이용하여 피막 처리된 보일러 수관{Ni-Cr Superalloy material composed of Mo and Boiler tubes deposited by it}
본 발명은 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금에 관한 것으로, 보다 상세하게는 보일러 수관에 피막을 형성하여 황(Sulfur), 바나듐(Vanadium), 나트륨(Sodium) 등에 의한 고온부식 저항성이 우수하고 틈새부식억제성이 높은 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 및 이를 이용하여 피막 처리된 보일러 수관에 관한 것이다.
보일러에서 연료중의 V, Na, S 등의 성분은 저융점의 용융염으로 되어 고온부에 부착, 축적하여 보일러 수관을 가속산화하여 보일러 수관을 고온부식시키고 있다. 고온부식은 연료 연소시에 생성하는 바나듐화합물생성에 의한 바나듐부식과 염화나트륨(NaCl)과 이산화황(SO2)이 반응하여 황산화나트륨(Na2SO4)계 화합물이 생성되는 과정에 의한 고온 황화부식이 대표적이다.
보일러 내부 분위기는 800℃ 이상의 매우 높은 온도이기 때문에 S, V, Na에 의하여 고온부식(hot corrosion)이 빈번하게 발생되고 있으며, 고온부식이 발생되면 튜브의 감육이 진행되고, 결국 수관이 파열하여 보일러 가동이 중단되는 사고가 발생된다.
바나듐부식은 연료중의 불순물인 바나듐(V)이 연소시 산화바나듐(V2O5)이 되고, 수관을 심하게 부식하는 현상이다. V2O5의 융점(670℃)은 Fe3O4(1527℃)에 비하여 대단히 낮기 때문에 용융상태에서 반응이 진행한다. 이때의 반응은 다음과 같다.
2Fe + 3V2O5 = Fe2O3 + 3V2O4 식 (1)
Fe2O3 + V2 + 5/2O2= 2FeVO4 식 (2)
3V2O4+ 3/2O2 = 3V2O5 식 (3)
식 (1)에서 생선된 V2O4는 식 (3)과 같이 V2O5가 되고, 부식속도가 가속적으로 빨라진다. 이 바나듐화합물은 Na2SO4가 존재하면 650℃ 부근까지 융점이 저하되어 부식 속도를 더 촉진시킨다. 양쪽의 비율이 80%V2O5-20%Na2SO4로 되는 경우 부식속도는 최대로 된다. 그러나 Na2SO4는 단독으로도 산화를 촉진할 뿐만아니라 다음에 설명하는 고온 황화부식의 원인이 된다.
고온 황화부식은 Na2SO4계의 황산염화합물에 의한 부식반응이다. Na2SO4는 Ni, Cr과 다음과 같은 반응으로 황화물을 생성한다.
Figure 112017052153671-pat00001
식 (4)
Figure 112017052153671-pat00002
식 (5)
이들 반응결과 저융점(645℃)의 Ni-Ni3S2 공정체의 생성 및 크롬산화피막(Cr2O3)과 반응해서 내식성이 없는 Na2CrO4를 생성하기 때문에 문제가 된다. 이러한 고온부식은 수관을 손상시켜 불시 정지의 요인이 되며, 경제적 손실은 물론 안전까지 우려하게 되는 상황이 되었다.
종래에는 주로 내부식의 Fe-Cr계 금속코팅이 사용되어 왔지만, 최근에는 석탄가격의 상승으로 인하여 저렴한 저가 연료 사용량이 증가함에 따라 연료내에 불순물이 더욱 증가하여 종래의 코팅으로 고온부식을 방지하는데 한계점에 도달되어 있는 상태이다.
또한, 니켈-크롬계 초합금 피막층은 고온부식에 강하나 관통 기공이나 크랙으로 인하여 틈새부식이 일어나는 문제점을 나타내고 있다. 틈새부식은 도 2와 같이 피막층과 보일러 수관사이에 틈이 생기면 틈에 의하여 부식이 촉진되고, 가속화되면서 모재의 유효 두께를 감소시켜 예상보다 위험한 상태로 만들고 부착된 피막층이 탈락되어 더 이상 고온부식 방지 효과를 기대할 수 없게 된다.
본 발명이 해결하고자 하는 과제는 보일러 수관에 피막을 형성하여 황(Sulfur), 바나듐(Vanadium), 나트륨(Sodium) 등에 의한 고온부식 저항성이 우수하고 틈새부식억제성이 높은 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금을 제공하는 것이다.
본 발명은 Ni-Cr-Mo를 주성분으로 하는 분말이나 금속 와이어(solid wire) 또는 금속 코어드 와이어(metal cored wire)를 만들고, 이를 이용하여 용사공정(Thermal Spray)으로 초합금 피막이 형성된 보일러 수관을 제공하는 데 있다.
상기 조성의 분말이나 solid wire 또는 metal cored wire를 용사공정으로 보일러 전열관 수관 표면에 부착하여 고온부식성을 크게 향상시킬 수 있는 용사피막에 관한 것이다.
본 발명에 따른 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금은 Cr 30~50 중량%, Mo 3.0~6.7 중량%, 나머지가 Ni이며, 보일러 수관의 황, 바나듐, 나트륨에 의한 고온부식 저항성과 틈새부식억제성이 높은 것것을 특징으로 한다.
바람직하게, 본 발명에 따른 보일러 수관은 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 용사제로 피막처리된 것을 특징으로 한다.
본 발명에 의하면 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금은 보일러 수관에 코팅되어 고온부식을 방지하면서도 틈새부식을 억제하여 보일러 수관의 안정성을 높여줄 수 있고 그로 인한 보일러의 내구성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.
즉, 본 발명인 몰리브덴이 함유된 니켈-크롬계 초합금 피막층은 종래 피막층 보다 S, V, Na 등에 의한 고온부식을 방지하면서 상당수준의 내마모성을 유지하고, 몰리브덴(Mo)이 함유되어 틈새부식을 방지하는 더 유익한 피막을 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명에 따른 금속분말(powder) 미세조직 사진
도 2는 본 발명에 따른 금속와이어(solid wire) 단면 사진
도 3은 본 발명에 따른 금속 코어드 와이어(metal cored wire) 단면 사진.
도 4는 본 발명에 따른 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 용사제가 코팅된 보일러 수관의 시공직후와 6개월 가동 후의 사진.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명을 자세히 설명한다.
본 발명에 따른 보일러 수관에 처리된 피막층의 고온부식에 대한 내구성을 확보되기 위한 조성물은 Cr 15~50 중량%, Mo 3~15 중량%, Ni이 나머지 중량%로 구성된다.
Cr이 15 중량% 미만으로 함유되면 고온황부식 방지 기능을 기대하기 힘들고, 50 중량% 초과하게 되면 Ni-Cr 초합금 생성을 방해하게 된다. 이때, Cr을 30~50 중량%로 사용하는 것이 특히 바랍직하다.
그리고, Mo이 3 중량% 미만으로 함유되면 틈새부식 기능을 기대하기 힘들고, 15 중량% 초과하게 되면 Mo가 Cr, Ni과 반응하여 Mo-Cr, Mo-Ni 등과 같은 금속간 화합물을 만들어 피막층의 기계적 특성을 저하시킬 수 있다.
Mo이 첨가된 Ni-Cr계 용사제는 분말(powder), 금속와이어(solid wire), 금속 코어드 와이어(metal cored wire)로 제작할 수 있다. 상기 조성의 합금들을 섞어서 분쇄하여 제조하거나 아토마이저 공정으로 분말(powder) 형태로 만들 수 있다. 도 1은 아토마이저 공정으로 제조한 몰리브덴이 첨가된 Ni-Cr계 초합금 분말의 미세조직 사진이다.
또한 상기 조성의 합금으로 ingot를 제조하고, 제조된 ingot를 인발하여 금속와이어(solid wire) 형태로 도 2와 같이 제조하였다. 이 공정은 단순하여 추가 기재를 생략한다.
본 발명의 조성물을 또 다른 형태인 금속 코어드 와이어 형태로 제작하는 방법은 Ni-Cr계 초합금 강판을 조관하여 반원을 만들고 반원 속에 전체조성이 본 발명의 조성이 되도록 추가로 Ni, Cr, Mo 분말을 충진한 후 도 3과 같이 금속 코어드 와이어(Metal Cored Wire)를 제조한다. 즉 금속 코어드 와이어는 외피(1)와 충진 분말(2)로 구성되고, 충진 분말(2)은 15~45 중량%로 하고 외피(1)를 나머지 중량%로 하는 금속 코어드 와이어를 제조할 수 있다. 충진 분말(2)의 중량%를 조절함으로써 본 발명의 조성을 달성하게 된다.
외피(1)는 소성변형이 용이하고 연성이 좋은 니켈-크롬 초합금 강판을 사용한다. 크롬(Cr)이 30 중량% 초과하게 되면 감마 프라임(γ')상이 형성되어 강도가 크게 증가하여 니켈-크롬 초합금 강판을 튜브 형태로 조관할 수 없게 되고, 크롬(Cr)이 10 중량% 미만으로 함유되면 본 발명의 조성물을 만들 수 없게 된다. 크롬(Cr)이 10~30 중량%이고, 나머지는 니켈(Ni)인 니켈-크롬 초합금 강판을 사용하는 것이 바람직하다.
충진분말(2)은 본 발명의 최종 조성물을 만들기 위하여 여러 가지 형태의 분말을 첨가할 수 있다. 충진 분말(2)로 사용할 수 있는 분말은 니켈(Ni), 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo) 분말이나 이들이 혼합된 화합물 형태로 사용할 수도 있다.
상기의 방법으로 제조한 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 분말, solid wire, metal cored wire는 용사코팅 공정으로 보일러 수관에 코팅하면 고온부식을 방지하면서도 틈새부식을 억제하여 보일러 수관의 안정성을 높여줄 수 있고 그로 인한 보일러의 내구성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.
한편, 충진분말(2)은 티타늄(Ti), 붕소(B), 기타금속 및 불순물을 더 포함할 수 있다. 이때, 기타금속 및 불순물은 니켈-크롬계 초합금 metal cored wire 제조공정에서 분말충진시 함께 충진하는 것이 바람직하다.
Ti은 용사코팅에서 외부로부터 유입되는 산소를 막아 산화방지할 수 있으며, 3.0 증량% 이하로 사용된다. Ti가 3.0 중량% 초과되면 Ni-Cr 초합금 생성을 방해하게 된다.
붕소(B)는 코팅층 피막층에 붕화물을 형성하여 기계적 특성을 향상시킬 수 있으며, 3.5 중량%이하로 사용된다. B가 3.5 중량%를 초과되면 피막층의 취성이 증가하여 내구성이 저하될 수 있다.
또한, 기타금속과 불순물은 제거가 어려워 자동 가미될수 있으며, 기타금속은 Si, Mn, Fe, Al, Mg 등과 같이 전이금속이 5 중량% 이하로 함유된다. 기타금속이 5 중량% 이하 함유되었을 때 기계적 특성과 부식 특성에 영향을 주지 않고 5 중량% 초과 함유되면 기계적 특성을 저하시킬 수 있기 때문에 보일러 수관의 고온부식을 방지하기 힘들다. 불순물은 V, S, P, C 로서 각각 0.01 중량% 이하로 함유되어야 된다. 불순물인 바나듐(V)이 0.01 중량% 초과 함유되면 보일러 수관 피막층에 산화바나듐(V2O5)이 형성되어 고온바나듐부식을 촉진시키는 원인이 된다. 불순물인 황(S)이 0.01 중량% 초과 함유되면 고온 황화부식을 일으키므로 보일러 수관의 내구성을 약화시킨다. 그리고 불순물인 인(P)과 탄소(C)가 각각 0.01 중량% 초과 함유되면 취성이 증가되어 코팅 피막층이 본래의 기능을 유지하기 힘들게 된다. 그래서 원료구입시 기타금속 및 불순물의 함량을 확인해야 한다.
바람직하게는 코팅 피막층의 조성은 Cr이 15~50 중량%, Mo이 3~15 중량%, Ti이 3 중량%이하, B가 3.5% 중량%이하, 기타금속(Si + Mn + Fe + Al + Mg)이 5 중량% 이하, 불순물(V, S, P, C)이 각각 0.01 중량% 이하 함유되어야 한다.
<실시예 1>
상기의 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금의 조성으로 분말(powder)을 도 1과 같이 제조 하였고, 제조된 분말을 용사코팅 공정으로 보일러 수관에 피막처리하여 sample 1를 준비하였다. 이때, 코팅 피막층의 조성은 표 1과 같이 Cr이 38.5 중량%이고, Mo가 6.5 중량%이고, 나머지가 Ni 이었다.
<실시예 2>
상기의 몰리브덴이 함유된 니켈-크롬계 초합금의 조성으로 금속 와이어(solid wire)를 도 2와 같이 제조하였고, 제조된 금속 와이어를 용사코팅 공정으로 보일러 수관에 피막처리하여 sample 2를 준비하였다. 이때, 코팅 피막층의 조성은 표 1과 같이 Cr이 39.2 중량%이고, Mo가 6.7 중량%이고, 나머지가 Ni 이었다.
<실시예 3>
상기의 몰리브덴이 함유된 니켈-크롬계 초합금의 조성으로 도 3과 같이 금속 코어드 와이어(metal cored wire)를 제조하였고, 외피(1)는 Ni과 Cr의 중량비가 80:20인 니켈-크롬 초합금 강판을 사용하였고, 충진분말은 Ni, Cr, Mo 분말을 사용하였다. 제조된 금속 코어드 와이어를 용사코팅 공정으로 보일러 수관에 피막처리하여 sample 3을 준비하였다. 이때, 코팅 피막층의 조성은 표 1과 같이 Cr이 38.9 중량%이고, Mo가 6.4 중량%이고, 나머지가 Ni 이었다.
<실시예 4>
티타늄(Ti)의 경우 산화를 방지하는 효과가 우수하기 때문에 용사코팅 공정에서 외부로부터 유입되는 산소를 막아 피막층의 산화를 방지할 수 있는 특징이 있다. 따라서 상기의 몰리브덴이 함유된 니켈-크롬계 초합금 metal cored wire를 제조할 때 외피(1)는 Ni과 Cr의 중량비가 80:20인 니켈-크롬 초합금 강판을 사용하였고, 충진분말은 Ni, Cr, Mo, Ti 분말을 사용하였다. 제조된 금속 코어드 와이어를 용사코팅 공정으로 보일러 수관에 피막처리하여 sample 4를 준비하였다. 이때, 코팅 피막층의 조성은 표 1과 같이 Cr이 36.5 중량%이고, Mo가 6.3 중량%이고, Ti이 1.3%이고, 나머지가 Ni 이었다.
<실시예 5>
붕소(B)는 코팅층 피막층에 붕화물을 형성하여 기계적 특성을 향상시킬 수 있다. 따라서 상기의 몰리브덴이 함유된 니켈-크롬계 초합금 metal cored wire를 제조할 때 외피(1)는 Ni과 Cr의 중량비가 80:20인 니켈-크롬 초합금 강판을 사용하였고, 충진분말은 Ni, Cr, Mo, B 분말을 사용하였다. 제조된 금속 코어드 와이어를 용사코팅 공정으로 보일러 수관에 피막처리하여 sample 5를 준비하였다. 이때, 코팅 피막층의 조성은 표 1과 같이 Cr이 35.9 중량%이고, Mo가 5.9 중량%이고, B가 2.4 중량%이고, 나머지가 Ni 이었다.
<실시예 6>
티타늄(Ti)과 붕소(B)를 동시에 첨가할 경우 코팅 피막층의 산화 방지 효과와 기계적 특성 향상을 모두 기대할 수 있다. 따라서 상기의 몰리브덴이 함유된 니켈-크롬계 초합금 metal cored wire를 제조할 때 외피(1)는 Ni과 Cr의 중량비가 80:20인 니켈-크롬 초합금 강판을 사용하였고, 충진분말은 Ni, Cr, Mo, Ti, B 분말을 사용하였다. 제조된 금속 코어드 와이어를 용사코팅 공정으로 보일러 수관에 피막처리하여 sample 6을 준비하였다. 이때, 코팅 피막층의 조성은 표 1에 나타내었다.
<실시예 7>
상기의 몰리브덴이 함유된 니켈-크롬계 초합금 metal cored wire를 제조할 때 사용하는 첨가분말(2)의 경우 공업용으로 생산되는 금속 분말들은 기타금속 및 불순물들이 필연적으로 함유되어 있다. 따라서 상기의 몰리브덴이 함유된 니켈-크롬계 초합금 metal cored wire를 제조할 때 외피(1)는 Ni과 Cr의 중량비가 80:20인 니켈-크롬 초합금 강판을 사용하였고, 충진분말은 Ni, Cr, MoB2, Ti 공업용 분말을 사용하였다. 그리고, 기타금속인 Si, Mn, Fe, Al, Mg를 첨가하고, 불순물은 V, S, P, C를 제한량으로 허용하여 제조된 금속 코어드 와이어를 용사코팅 공정으로 보일러 수관에 피막처리하여 sample 7을 준비하였고, 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 코팅층 조성 (중량 %)은 표 1에 나타내었다.
시료
성분		 Sample 1 Sample 2 Sample 3 Sample 4 Sample 5 Sample 6 Sample 7
Ni Balance Balance Balance Balance Balance Balance Balance
Cr 38.5 39.2 38.9 36.5 35.9 34.8 34.70
Mo 6.5 6.7 6.4 6.3 5.9 6.4 6.14
Ti - - - 1.3 - 1.2 1.32
B - - - - 2.4 2.3 2.01
Fe 0.64
Si 0.25
Mn 0.31
Al 0.34
Mg 0.11
V 0.001
S 0.001
P 0.001
C 0.003
<실험예 1>
Sample 1~7 시험편의 틈세부식 및 고온황화부식 특성은 황화부식가속 시험장치를 이용하여 시험하였다. 황화부식가속 시험 조건은 800℃ 고온에서 황화수소(H2S) 가스는 30ml/min의 유량으로, 아르곤(Ar) 가스는 10ml/min 유량으로 흘러보냈다. 틈세 부식 및 고온황화부식으로 인한 무게변화량은 전자저울로 측정하고, 기계적 특성은 비커스 경도시험하여 분석결과를 표 2에 나타내었다.
시료
특성		 Sample 1 Sample 2 Sample 3 Sample 4 Sample 5 Sample 6 Sample 7
황화부식시험
[mg/day]		 0.12 0.11 0.11 0.08 0.14 0.13 0.13
경도시험
[Hv]		 462.4 462.8 462.5 440.1 576.4 489.2 484.2
실시예 1~3은 동일한 조성으로 분말(powder), 금속 와이어(solid wire), 금속 코어드 와이어(metal cored wire) 형태로 각각 제조한 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 코팅 피막층 시혐편이고, 표 2에서와 같이 내식성 및 기계적 특성이 유사하기 때문에 형태와 상관없이 본 발명의 목적한 바를 달성할 수 있는 것이 입증되었다.
실시예 4에서 티타늄(Ti)을 첨가하여 제조한 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 코팅층 피막에서는 내식성이 약 25% 향상되었고, 기계적 특성이 10% 감소하였다. 부식환경이 가혹하지만 기계적 특성이 비교적 필요하지 않는 부분은 실시예 4의 조성으로 제조한 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금으로 코팅층 피막을 형성하는 것이 바람직하다.
실시예 5에서 붕소(B)를 첨가하여 제조한 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 코팅층 피막에서는 내식성이 20% 저하되지만, 본 발명에서 기대하는 내식성은 만족하였고, 기계적 특성이 약 25% 향상되었다. 따라서 실시예 4와 달리 부식환경이 비교적 완화되고, 우수한 기계적 특성 요구되는 부분에는 실시예 5 조성으로 제조한 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금으로 코팅층 피막을 형성하는 것이 바람직하다.
실시예 6에서 티타늄(Ti)과 붕소(B)를 첨가하여 제조한 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 코팅층 피막에서는 내식성이 실시예 1~3과 유사하고, 기계적 특성이 약 10% 향상되었다. 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 코팅층 피막에 Ti와 B를 동시에 첨가하면 내식성은 유지되면서 기계적 특성이 10% 향상되기 때문에 본 발명에 목적한 바를 달성할 수 있다. 하지만 실시예 7은 실제 원료에서 불가피하게 포함되어 있는 기타금속 및 불순물이 첨가된 경우이고, 기타금속이 5 중량%이하 불순물이 각각 0.01 중량% 이하 함유되어 있기 때문에 실시예 6의 조성으로 제조한 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금으로 코팅층 피막을 형성하는 것과 기계적인 특성과 내식성이 유사하게 나타났다.
<실험예 2>
실시예 7의 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 용사제를 양산하여 실제 표준석탄화력 보일러 고온황화부식이 발생되는 버너부 주위 튜브 약 2m2의 면적에 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬 초합금 피막을 보일러 수관에 형성시켰으며, 6개월간 보일러 가동후 두께 변화량을 측정하여 고온부식 저항성을 측정하여 표 3에 나타내었다. 또한, 6개월 가동후의 사진을 도 4에 나타내었다.
또한, 도 4와 같이 6개월 동안 현장에서 직접 사용 후에도 코팅층이 그대로 유지되는 것을 육안으로 확인할 수 있었다.
표 3에 나타난 바와 같이, 본 발명에 따른 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬 초합금 피막층의 6개월간 두께 변화량은 약 5㎛/year이하로 측정되었다. 통상적인 공업 안전율을 4배 적용할 경우 코팅층 수명은 식 (6)과 같이 구할 수 있다. 식 (6)을 적용한 본 발명의 안전수명은 5년이 되므로, 일반적인 코팅제의 2년과 비교하여 약 2.5배이므로 고온부식 저항성이 매우 높다고 할 수 있기 때문에 보일러 수관의 내구성을 향상시켜 효율적인 보일러 운전이 가능함을 알 수 있다.
Figure 112017052153671-pat00003
식 (6)
현장측정번호 코팅층 두께 [㎛]
보일러 가동전 보일러 가동후
1 2 225 230 232 280
3 4 235 250 283 282
5 6 264 274 211 288
7 8 276 216 218 286
9 10 248 299 290 278
11 12 256 284 250 235
13 14 254 218 277 249
15 16 221 206 215 205
17 18 225 234 257 214
19 20 232 277 192 275
21 22 250 291 215 215
23 24 233 260 261 239
25 26 214 278 245 275
27 28 267 210 236 235
29 30 222 296 227 224
31 32 237 234 225 246
33 34 284 255 218 269
35 36 212 261 233 247
37 38 276 270 219 264
39 40 288 284 218 246
41 42 220 225 198 246
43 44 260 215 253 248
45 46 248 219 246 278
47 48 274 264 268 249
49 50 215 285 224 252
평균 249.42 244.72

Claims (9)

  1. Cr 30~50 중량%, Mo 3.0~6.7 중량%, 나머지가 Ni이며, 보일러 수관의 황, 바나듐, 나트륨에 의한 고온부식 저항성과 틈새부식억제성이 높은 것을 특징으로 하는 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금.
  2. 청구항 1에 있어서, Ti 3.0 중량% 이하로 더 첨가한 것을 특징으로 하는 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금.
  3. 청구항 1에 있어서, B 3.5 중량% 이하로 더 첨가한 것을 특징으로 하는 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금.
  4. 청구항 1에 있어서, Ti 3.0 중량% 이하와 B 3.5 중량% 이하로 더 첨가한 것을 특징으로 하는 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금.
  5. 청구항 1의 초합금으로 하는 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금을 금속 분말(powder) 형태로 제조한 용사제
  6. 청구항 1의 초합금으로 하는 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금을 금속와이어(solid wire) 형태로 제조한 용사제.
  7. 청구항 1의 초합금으로 하는 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금을 금속 코어드 와이어(metal cored wire) 형태로 제조한 용사제.
  8. 삭제
  9. 청구항 5 내지 청구항 7 중에서 선택한 어느 하나의 몰리브덴이 첨가된 니켈-크롬계 초합금 용사제로 피막처리된 보일러 수관.
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