KR101950580B1 - Ultra-high strength cold-rolled steel sheet having excellent bending workability and method for manufacturing the same - Google Patents

Ultra-high strength cold-rolled steel sheet having excellent bending workability and method for manufacturing the same Download PDF

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Abstract

굽힘 가공성이 우수한 초고장력 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 발명이 개시된다. 한 구체예에서 상기 초고장력 냉연강판 제조방법은 탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 이용하여 냉연 판재를 제조하는 단계; 상기 냉연 판재를 820~840℃의 온도에서 소둔 열처리 하는 단계; 및 상기 소둔 열처리된 냉연 판재를 600~650℃까지 1차 냉각하고, 그리고 250℃ 이하의 온도까지 2차 냉각하는 단계;를 포함한다.An ultra-high strength cold-rolled steel sheet excellent in bending workability and a method for manufacturing the same are disclosed. In one embodiment, the method for manufacturing an ultra high strength cold rolled steel sheet comprises 0.23 to 0.30 wt% of carbon (C), 0.05 to 0.15 wt% of silicon (Si), 1.0 to 2.2 wt% of manganese (Mn) (Al): more than 0 and not more than 0.05 wt%; chromium (Cr): more than 0 and not more than 0.4 wt%; molybdenum (Mo) (Fe) and other inevitable impurities (Fe) in an amount of 0.2 to 0.6 wt%, titanium (Ti): 0.025 to 0.04 wt%, boron (B): 0.002 to 0.004 wt% A step of producing a cold rolled steel sheet by using a steel slab including the steel slab; Annealing the cold-rolled sheet at a temperature of 820 to 840 캜; And a step of first cooling the annealed annealed cold rolled sheet to 600 to 650 占 폚 and secondarily cooling to a temperature of 250 占 폚 or less.

Description

굽힘 가공성이 우수한 초고장력 냉연강판 및 그 제조방법 {ULTRA-HIGH STRENGTH COLD-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT BENDING WORKABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an ultra-high strength cold-rolled steel sheet having excellent bending workability and a method of manufacturing the same.

본 발명은 굽힘 가공성이 우수한 초고장력 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는 굽힘 가공성, 저항 점 용접성 및 내수소 취화 특성이 우수한 초고장력 저항복비형 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to an ultra-high strength cold-rolled steel sheet excellent in bending workability and a method of manufacturing the same. More particularly, the present invention relates to an ultra-high strength resisting multi-component cold-rolled steel sheet excellent in bending workability, resistance point weldability and hydrogen embrittlement resistance, and a method for producing the same.

차량 제조시 연비향상 및 충돌 안정성 강화라는 두 가지 목표를 동시에 달성하기 위하여 초고장력강 적용 비율이 증가하고 있다.The ratio of super high tensile strength steel is increasing to achieve both the goals of improving fuel efficiency and enhancing crash stability in vehicle manufacturing.

차량 부품 중, 충돌시 승객안전과 직접적으로 관련하는 부품에는 인장강도가 980MPa 이상의 초고장력 냉연강판을 주로 사용되고 있으며, 이러한 부품에는 높은 인강강도와 더불어 높은 굽힘가공성(R/t, 단위두께에 대한 최소 굽힘 반경의 비)이 요구되고 있다. 최근에는 환경오염 규제에 대응하고, 연비를 증가시키고자 보다 높은 초고장력강의 사용 비율이 증가하고 있다.High-tensile strength cold-rolled steel sheet with tensile strength of 980 MPa or more is mainly used for parts directly related to passenger safety in the event of a collision, and high bending workability (R / t, minimum The ratio of the bending radius) is required. In recent years, the use ratio of super high tensile steel has been increasing in order to cope with environmental pollution regulations and increase fuel efficiency.

본 발명과 관련한 배경기술은 대한민국 공개특허공보 제2012-0127733호(2012.11.23. 공개, 발명의 명칭: 가공성이 우수한 초고강도 강판 및 그의 제조 방법)에 개시되어 있다.BACKGROUND ART [0002] The background art relating to the present invention is disclosed in Korean Patent Laid-Open Publication No. 2012-0127733 (published on November 23, 2012, entitled "Ultra-High Strength Steel Sheet Excellent in Workability and Method for Manufacturing the Same").

본 발명의 일 실시예에 의하면, 강성 및 굽힘 가공성이 우수한 초고장력 냉연강판을 제공하는 것이다.According to one embodiment of the present invention, there is provided an ultra high strength cold rolled steel sheet excellent in rigidity and bending workability.

본 발명의 일 실시예에 의하면, 저항 점 용접성 및 내수소 취화 특성이 우수한 초고장력 냉연강판을 제공하는 것이다.According to an embodiment of the present invention, there is provided an ultra high strength cold rolled steel sheet excellent in resistance point weldability and hydrogen embrittlement resistance.

본 발명의 일 실시예에 의하면, 생산성 및 경제성이 우수한 초고장력 냉연강판을 제공하는 것이다.According to one embodiment of the present invention, there is provided an ultra high strength cold rolled steel sheet excellent in productivity and economy.

본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 초고장력 냉연강판의 제조방법을 제공하는 것이다.According to an embodiment of the present invention, there is provided a method of manufacturing the ultra high strength cold-rolled steel sheet.

본 발명의 하나의 관점은 초고장력 냉연강판의 제조방법에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 초고장력 냉연강판 제조방법은 탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 하기 식 1의 관계를 만족하는 강 슬라브를 이용하여 냉연 판재를 제조하는 단계; 상기 냉연 판재를 820~840℃의 온도에서 소둔 열처리 하는 단계; 및 상기 소둔 열처리된 냉연 판재를 600~650℃까지 1차 냉각하고, 그리고 250℃ 이하의 온도까지 2차 냉각하는 단계;를 포함한다:One aspect of the present invention relates to a method of manufacturing an ultra high strength cold rolled steel sheet. In one embodiment, the method for manufacturing an ultra high strength cold rolled steel sheet comprises 0.23 to 0.30 wt% of carbon (C), 0.05 to 0.15 wt% of silicon (Si), 1.0 to 2.2 wt% of manganese (Mn) (Al): more than 0 and not more than 0.05 wt%; chromium (Cr): more than 0 and not more than 0.4 wt%; molybdenum (Mo) (Fe) and other inevitable impurities (Fe) in an amount of 0.2 to 0.6 wt%, titanium (Ti): 0.025 to 0.04 wt%, boron (B): 0.002 to 0.004 wt% A step of producing a cold-rolled sheet using a steel slab satisfying the relationship of the following formula 1; Annealing the cold-rolled sheet at a temperature of 820 to 840 캜; And a second cooling step of cooling the cold-rolled sheet to a temperature of 600 to 650 ° C and a temperature of 250 ° C or less,

[식 1][Formula 1]

[C] + [Si]/30 + [Mn]/20 + 2[P] + 4[S] ≤ 0.45[C] + [Si] / 30 + [Mn] / 20 + 2 [P] + 4 [S]? 0.45

(상기 식 1에서, 상기 [C], [Si], [Mn], [P] 및 [S]는, 상기 강 슬라브에 포함된 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 및 황(S)의 함량(단위: 중량%)임).(C), [Si], [Mn], [P] and [S] (P) and sulfur (S) (unit: wt%)).

한 구체예에서 상기 소둔 열처리는 상기 냉연 판재를 820~840℃의 온도에서 80~120초 동안 열처리하는 것일 수 있다.In one embodiment, the annealing heat treatment may be performed by heat-treating the cold-rolled sheet at a temperature of 820 to 840 ° C for 80 to 120 seconds.

한 구체예에서 상기 1차 냉각은 5~20℃/sec의 냉각 속도로 이루어지며, 상기 2차 냉각은 20~50℃/sec의 냉각 속도로 이루어질 수 있다.In one embodiment, the primary cooling is performed at a cooling rate of 5-20 ° C / sec, and the secondary cooling may be performed at a cooling rate of 20-50 ° C / sec.

한 구체예에서 상기 냉연 판재는, 상기 강 슬라브를 재가열 하고, 마무리 압연온도: 850~950℃ 조건으로 열간 압연하고, 그리고 권취온도: 400~700℃ 조건에서 권취하여 열연 코일을 제조하는 단계; 및 상기 열연 코일을 언코일링하여 산세 처리한 후, 냉간 압연하는 단계;를 포함하여 제조될 수 있다.In one embodiment, the cold-rolled sheet is produced by reheating the steel slab, hot-rolling at a finishing rolling temperature of 850 to 950 ° C, and winding the hot-rolled coil at a coiling temperature of 400 to 700 ° C. And annealing the hot-rolled coil, pickling the hot-rolled coil, and cold-rolling the hot-rolled coil.

한 구체예에서 상기 냉간 압연은 50~70%의 압하율로 실시할 수 있다.In one embodiment, the cold rolling may be performed at a reduction of 50 to 70%.

본 발명의 다른 관점은 상기 초고장력 냉연강판 제조방법에 의해 제조된 초고장력 냉연강판에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 초고장력 냉연강판은 탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1의 관계를 만족하며, 굽힘가공성(R/t): 2.0 이하 및 수소취성 연신율 감소율: 3% 이하이다:Another aspect of the present invention relates to an ultra high strength cold-rolled steel sheet produced by the above-mentioned ultra high-tensile strength cold-rolled steel sheet manufacturing method. In one embodiment, the ultra high strength cold rolled steel sheet comprises 0.23 to 0.30% by weight of carbon (C), 0.05 to 0.15% by weight of silicon (Si), 1.0 to 2.2% by weight of manganese (Mn) (Al): more than 0 and not more than 0.05 wt%; chromium (Cr): more than 0 and not more than 0.4 wt%; molybdenum (Mo): not more than 0.012 wt% (Fe) and other unavoidable impurities are contained in an amount of 0.1 to 0.6 wt%, titanium (Ti): 0.025 to 0.04 wt%, boron (B): 0.002 to 0.004 wt% (R / t) of not more than 2.0 and a hydrogen embrittlement elongation reduction rate of not more than 3%.

[식 1][Formula 1]

[C] + [Si]/30 + [Mn]/20 + 2[P] + 4[S] ≤ 0.45[C] + [Si] / 30 + [Mn] / 20 + 2 [P] + 4 [S]? 0.45

(상기 식 1에서, 상기 [C], [Si], [Mn], [P] 및 [S]는, 상기 냉연강판에 포함된 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 및 황(S)의 함량(단위: 중량%)임).(C), silicon (Si), manganese (Mn), phosphorus (P), and phosphorus (P) contained in the cold- (P) and sulfur (S) (unit: wt%)).

한 구체예에서 상기 냉연강판은 인장강도(TP): 1470MPa 이상, 항복강도(YP): 1000MPa 이상 및 연신율(El): 7% 이상일 수 있다.In one embodiment, the cold-rolled steel sheet may have a tensile strength (TP) of 1470 MPa or more, a yield strength (YP) of 1000 MPa or more, and an elongation (El) of 7% or more.

한 구체예에서 상기 냉연강판은 미세조직이 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite), 마르텐사이트(martensite) 및 베이나이트(bainite)를 포함하여 이루어질 수 있다.In one embodiment, the cold rolled steel sheet may have a microstructure comprising tempered martensite, martensite, and bainite.

본 발명에 따른 초고장력 냉연강판은 인장강도 1470MPa 이상의 초고장력 특성을 가지면서, 굽힘 가공성, 저항 점 용접성 및 내수소 취화 특성이 우수하고, 생산성 및 경제성이 우수할 수 있다.The ultra high tensile strength cold rolled steel sheet according to the present invention is excellent in bending workability, resistance point weldability and hydrogen embrittlement resistance, and can be excellent in productivity and economy, while having an ultra high tensile strength of tensile strength of 1470 MPa or more.

도 1은 본 발명의 한 구체예에 따른 초고장력 냉연강판 제조방법을 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 한 구체예에 따른 냉연강판 제조시, 소둔 열처리 및 냉각 스케쥴을 나타낸 그래프이다.
도 3은 본 발명에 따른 실시예 냉연강판의 미세조직을 나타낸 광학현미경 사진이다.
도 4는 본 발명에 따른 실시예 냉연강판의 수소취성 연신율 감소율 평가 시험 결과를 나타낸 그래프이다.1 shows a method of manufacturing an ultra high strength cold rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a graph showing annealing heat treatment and cooling schedule in the production of a cold-rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention.
3 is an optical microscope photograph showing the microstructure of an example cold-rolled steel sheet according to the present invention.
4 is a graph showing the test results of the hydrogen embrittlement elongation reduction rate test of the cold-rolled steel sheet according to the embodiment of the present invention.

이하, 본 발명을 상세히 설명한다. 이때, 본 발명을 설명함에 있어서 관련된 공지기술 또는 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략할 것이다.Hereinafter, the present invention will be described in detail. In the following description of the present invention, a detailed description of known functions and configurations incorporated herein will be omitted when it may make the subject matter of the present invention rather unclear.

그리고 후술되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의된 용어들로서 이는 사용자, 운용자의 의도 또는 관례 등에 따라 달라질 수 있으므로 그 정의는 본 발명을 설명하는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다.It is to be understood that both the foregoing general description and the following detailed description are exemplary and explanatory and are intended to be exemplary, self-explanatory, allowing for equivalent explanations of the present invention.

초고장력 냉연강판 제조방법Manufacturing method of ultra high tensile strength cold rolled steel sheet

본 발명의 하나의 관점은 초고장력 냉연강판 제조방법에 관한 것이다. 도 1은 본 발명의 한 구체예에 따른 초고장력 냉연강판 제조방법을 나타낸 것이다. 상기 도 1을 참조하면, 본 발명의 초고장력 냉연강판 제조방법은 (S10) 냉연 판재 제조 단계; (S20) 소둔 열처리 단계; 및 (S30) 냉각 단계;를 포함한다.One aspect of the present invention relates to a method of manufacturing an ultra high strength cold rolled steel sheet. 1 shows a method of manufacturing an ultra high strength cold rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention. Referring to FIG. 1, the method for manufacturing an ultra high strength cold rolled steel sheet according to the present invention includes the steps of: (S10) producing a cold rolled sheet; (S20) Annealing heat treatment step; And (S30) a cooling step.

좀 더 구체적으로 상기 초고장력 냉연강판 제조방법은 (S10) 탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 이용하여 냉연 판재를 제조하는 단계; (S20) 상기 냉연 판재를 820~840℃의 온도에서 소둔 열처리 하는 단계; 및 (S30) 상기 소둔 열처리된 냉연 판재를 600~650℃까지 1차 냉각하고, 그리고 250℃ 이하의 온도까지 2차 냉각하는 단계;를 포함한다.More specifically, the method for manufacturing an ultra high strength cold-rolled steel sheet comprises (S10) 0.23 to 0.30% by weight of carbon (C), 0.05 to 0.15% by weight of silicon (Si), 1.0 to 2.2% P: not less than 0 and not more than 0.012 wt%, S: not less than 0,003 wt%, Al: not less than 0 and not more than 0.05 wt%, Cr: not less than 0 but not more than 0.4 wt%, molybdenum (Fe) and a balance of iron (Fe) and iron (Fe) in an amount of 0.2 to 0.6 wt%, Mo: 0.2 to 0.6 wt%, Ti: 0.025 to 0.04 wt% Producing a cold rolled sheet using a steel slab containing other unavoidable impurities; (S20) annealing the cold-rolled sheet at a temperature of 820 to 840 캜; And (S30) cooling the annealed annealed cold rolled sheet to a temperature of 600 to 650 ° C, and secondarily cooling the annealed annealed cold rolled sheet to a temperature of 250 ° C or less.

이하, 본 발명에 따른 초고장력 냉연강판 제조방법을 단계별로 상세히 설명하도록 한다.Hereinafter, the method for manufacturing an ultra high strength cold rolled steel sheet according to the present invention will be described step by step.

(S10) 냉연 판재 제조 단계(S10) Cold-rolled sheet manufacturing step

상기 단계는 탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 이용하여 냉연 판재를 제조하는 단계탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 이용하여 냉연 판재를 제조하는 단계이다.Wherein said step comprises the steps of: 0.23 to 0.30 wt% carbon; 0.05 to 0.15 wt% silicon; 1.0 to 2.2 wt% manganese; (Al): more than 0 and not more than 0.05 wt%, chromium (Cr): more than 0 and not more than 0.4 wt%, molybdenum (Mo): 0.2 to 0.6 wt%, titanium (Ti (Fe) and other unavoidable impurities is used in a cold rolled steel sheet (steel sheet) of 0.025 to 0.04 wt%, boron (B), 0.002 to 0.004 wt% (P): more than 0 and not more than 0.012% by weight of carbon (C), 0.05 to 0.15% by weight of silicon (Si), 1.0 to 2.2% (S): more than 0 and not more than 0.003 wt%, aluminum (Al): more than 0 and not more than 0.05 wt%, chromium (Cr): more than 0 and not more than 0.4 wt%, molybdenum (Mo) (Fe) of 0.002 to 0.004% by weight, boron (B) of 0.0025 to 0.04% by weight, nitrogen (N) By using a steel slab containing the impurity is a step for producing a cold-rolled sheet.

이하, 상기 강 슬라브를 구성하는 성분에 대하여 상세히 설명하도록 한다.Hereinafter, the components constituting the steel slab will be described in detail.

탄소(C)Carbon (C)

상기 탄소(C)는 마르텐사이트 분율 및 경도 향상에 기여하는 합금원소이다. 한 구체예에서 상기 탄소(C)는 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0.23~0.30 중량% 포함된다. 상기 탄소의 첨가량이 0.23 중량% 미만인 경우 1470MPa 이상의 인장강도의 확보가 어렵고, 상기 탄소를 0.30 중량% 초과시 강도는 증가하나, 인성 및 저항 점 용접성이 크게 저하될 수 있다.The carbon (C) is an alloy element that contributes to improvement of the martensite fraction and hardness. In one embodiment, the carbon (C) is included in an amount of 0.23 to 0.30 wt% based on the total weight of the steel slab. When the added amount of carbon is less than 0.23 wt%, it is difficult to secure a tensile strength of 1470 MPa or more. When the carbon content is more than 0.30 wt%, the strength is increased, but toughness and resistance point weldability may be greatly reduced.

실리콘(silicon( SiSi ))

상기 실리콘(Si)은 강 중에 포함되어 탈산제 역할을 하며, 페라이트 안정화 원소로서 굽힘성(수소취성)의 균열의 기점이 되는 세멘타이트의 형성을 억제하여 강도 및 연신율 확보에 기여하는 합금원소이다.The silicon (Si) is an alloy element which is contained in steel and serves as a deoxidizing agent and contributes to securing strength and elongation by suppressing the formation of cementite which is a starting point of cracking of bending property (hydrogen embrittlement) as a ferrite stabilizing element.

한 구체예에서 상기 실리콘은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0.05~0.15 중량% 포함된다. 상기 실리콘을 0.05 중량% 미만으로 포함하는 경우 연신율 확보가 어려우며, 0.15 중량%를 초과시 탄소 당량을 상승시켜 저항 점 용접성을 저하시킬 수 있다.In one embodiment, the silicon is included in an amount of 0.05 to 0.15 wt% based on the total weight of the steel slab. If the amount of silicon is less than 0.05 wt%, it is difficult to secure the elongation. If the amount of silicon is more than 0.15 wt%, the carbon equivalent may be increased to lower resistance point weldability.

망간(Mn)Manganese (Mn)

상기 망간(Mn)은 고용강화 및 소입성 증대를 통하여 강도 향상에 기여하는 합금원소이다. 한 구체예에서 상기 망간은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 1.0~2.2 중량% 포함된다. 상기 망간을 1.0 중량% 미만으로 포함하는 경우 강도의 확보가 어려우며, 2.2 중량%를 초과시 망간밴드 조직이 형성되고 굽힘 가공성을 저해하며 탄소를 상승시켜 용접성을 저해시킬 수 있다.The manganese (Mn) is an alloying element which contributes to enhancement of strength through strengthening of solid solution and increase of incombustibility. In one embodiment, the manganese is contained in an amount of 1.0 to 2.2% by weight based on the total weight of the steel slab. When the content of manganese is less than 1.0% by weight, it is difficult to ensure strength. When the content of manganese exceeds 2.2% by weight, manganese band structure is formed and bending workability is inhibited.

인(P)In (P)

상기 인(P)은 고용강화에 의하여 강의 강도를 향상시키는 원소이다. 한 구체예에서 상기 인은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 0.012 중량% 이하 포함된다. 상기 인을 0.012 중량% 초과하여 포함시, 입계에 편석됨으로써 입계 취성을 촉진시키며, 점 용접성이 크게 저하될 수 있다.The phosphorus (P) is an element that improves the strength of steel by solid solution strengthening. In one embodiment, the phosphorus is included in an amount of more than 0 to 0.012 wt% based on the total weight of the steel slab. When the phosphorus is contained in an amount exceeding 0.012 wt%, it segregates at grain boundaries, thereby promoting grain boundary brittleness and greatly reducing the spot weldability.

황(S)Sulfur (S)

상기 황(S)은 인성 및 용접성을 저해하고 MnS 비금속 개재물을 증가시켜 굽힘 가공성을 저해시키는 원소이다. 한 구체예에서 상기 황은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 0.003 중량% 이하 포함된다. 상기 황을 0.003 중량% 초과하여 포함시, 조대한 개재물을 증가시켜 피로특성을 열화 시킬 수 있다.The sulfur (S) inhibits toughness and weldability and increases MnS non-metallic inclusions, thereby inhibiting bending workability. In one embodiment, the sulfur is present in an amount of greater than 0 to 0.003 wt% based on the total weight of the steel slab. When sulfur is contained in an amount exceeding 0.003 wt%, it is possible to increase coarse inclusions to deteriorate the fatigue characteristics.

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

상기 알루미늄(Al)은 탈산제로 사용되며, 강 중의 질소(N)와 결합하여 AlN을 형성시켜 조직을 미세화하며, 강 중 산소를 제거함으로써 강 슬라브 제조시 균열을 방지하는 기능을 갖는다. 한 구체예에서 상기 알루미늄은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 0.05 중량% 이하 포함된다. 상기 알루미늄을 0.05 중량% 초과하여 포함시 탈산제로서의 작용이 포화되고 페라이트와 오스테나이트 상 중의 탄소확산을 촉진하여 강도가 저하될 수 있다.The aluminum (Al) is used as a deoxidizing agent and has a function of preventing cracking during steel slab manufacturing by removing oxygen in the steel by bonding with nitrogen (N) in the steel to form AlN to make the structure finer. In one embodiment, the aluminum is included in an amount of greater than 0 to 0.05 weight percent based on the total weight of the steel slab. When the amount of aluminum exceeds 0.05 wt%, the action as a deoxidizing agent is saturated and the carbon diffusion in the ferrite and the austenite phase is promoted and the strength may be lowered.

크롬(chrome( CrCr ))

상기 크롬(Cr)은 고용강화 및 소입성을 증대를 통하여 강의 강도 향상에 기여하는 합금원소이다. 한 구체예에서 상기 크롬은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 0.4 중량% 이하 포함된다. 상기 크롬을 미포함하는 경우, 본 발명의 강도확보가 어렵고, 0.4 중량% 초과하여 포함시 용접성을 저해할 수 있다.The chromium (Cr) is an alloying element which contributes to the improvement of the strength of the steel through the solid solution strengthening and the incombustibility. In one embodiment, the chromium is present in an amount of greater than 0 to 0.4 percent by weight based on the total weight of the steel slab. When chromium is not contained, it is difficult to secure the strength of the present invention, and when it exceeds 0.4% by weight, the weldability can be inhibited.

몰리브덴(molybdenum( MoMo ))

상기 몰리브덴(Mo)은 고용강화 및 소입성을 증대를 통하여 강도 향상에 기여하며 수소 취성을 향상시키는 원소이다. 한 구체예에서 상기 몰리브덴은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0.2~0.6 중량% 포함된다. 상기 몰리브덴을 0.2 중량% 미만으로 포함시 수소취성 특성이 저하되고, 강도 확보가 어려우며, 0.6 중량%를 초과하여 포함시 마르텐사이트의 양이 증가하여 인성이 저하되며, 원가상승의 요인이 되는 문제점이 있다.The molybdenum (Mo) is an element which contributes to enhancement of strength through enhancement of solid solution strengthening and incombustibility and improves hydrogen embrittlement. In one embodiment, the molybdenum is contained in an amount of 0.2 to 0.6% by weight based on the total weight of the steel slab. If the content of molybdenum is less than 0.2 wt%, the hydrogen embrittlement property is deteriorated and the strength is difficult to secure. When the molybdenum content is more than 0.6 wt%, the amount of martensite increases to lower toughness, have.

티타늄(titanium( TiTi ))

상기 티타늄(Ti)은 슬라브 재가열시 질화 티타늄(TiN)을 형성하여 오스테나이트 결정립 성장을 억제하여 강재의 조직을 미세화하고, 탄화물의 형성에 의한 수소취성 특성을 향상하며 부품가공시 결정립 미세화에 의한 집중하중이 분포하중으로 응력을 분산하여 굽힘가공성을 향상시킨다. 한 구체예에서 상기 티타늄은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0.025~0.04 중량% 포함된다. 상기 티타늄을 0.025 중량% 미만으로 포함시 BN 및 AlN 등의 질화물을 형성하게 되며, 0.04 중량%를 초과하여 포함시, 연주시 노즐의 막힘을 유발시킬 수 있다.The titanium (Ti) forms titanium nitride (TiN) during reheating of the slab to suppress the growth of austenite grains, thereby making the structure of the steel finer, improving the hydrogen embrittlement property due to the formation of carbides, The load distributes the stress at the distribution load, thereby improving the bending workability. In one embodiment, the titanium is included in an amount of 0.025 to 0.04 wt% based on the total weight of the steel slab. When the titanium is contained in an amount of less than 0.025 wt%, nitrides such as BN and AlN are formed. When the titanium is contained in an amount exceeding 0.04 wt%, clogging of the nozzle may occur during performance.

보론(B)Boron (B)

상기 보론(B)은 강력한 소입성 원소로서 강의 경화능 향상에 크게 기여한다. 한 구체예에서 상기 보론은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0.002~0.004 중량% 포함된다. 상기 보론을 0.002 중량% 미만으로 포함시, 냉연 열처리된 강이 페라이트 및 펄라이트 함유 조직이 연질화되어 본 발명의 강도확보가 어렵고, 0.004 중량%를 초과하여 포함시 강의 취성이 급격히 저하 될 수 있다.Boron (B) is a strong entrapping element and contributes greatly to the improvement of hardenability of steel. In one embodiment, the boron is included in an amount of 0.002 to 0.004 wt% based on the total weight of the steel slab. When boron is contained in an amount of less than 0.002 wt%, the cold-rolled heat treated steel softens the ferrite and pearlite-containing structure, making it difficult to secure the strength of the present invention, and when the boron content exceeds 0.004 wt%, the brittleness of the steel may be drastically lowered.

질소(N)Nitrogen (N)

상기 질소(N)는 연신율을 저해하여 강의 성형성을 열화 시킨다. 질소의 함량이 낮으면 낮을수록 좋으나 낮은 함량으로 관리하는 경우 강의 제조 비용이 증가할 수 있다. 한 구체예에서 상기 질소는 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 0.006 중량% 이하로 포함될 수 있다. 상기 질소를 0.006 중량% 초과하여 포함시 본 발명의 연신율이 저하될 수 있다.The nitrogen (N) inhibits the elongation and deteriorates the formability of the steel. The lower the content of nitrogen, the better, but the lower the content of nitrogen, the higher the production cost of steel. In one embodiment, the nitrogen may be present in an amount greater than 0 and less than or equal to 0.006 percent by weight based on the total weight of the steel slab. When the nitrogen content is more than 0.006 wt%, the elongation of the present invention may be lowered.

한 구체예에서 상기 강 슬라브에 포함되는 성분은 하기 식 1을 만족한다:In one embodiment, the components contained in the steel slab satisfy the following formula 1:

[식 1][Formula 1]

[C] + [Si]/30 + [Mn]/20 + 2[P] + 4[S] ≤ 0.45[C] + [Si] / 30 + [Mn] / 20 + 2 [P] + 4 [S]? 0.45

(상기 식 1에서, 상기 [C], [Si], [Mn], [P] 및 [S]는, 상기 강 슬라브에 포함된 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 및 황(S)의 함량(단위: 중량%)임).(C), [Si], [Mn], [P] and [S] (P) and sulfur (S) (unit: wt%)).

상기 식 1에 따른 성분의 함량이 0.45 중량% 이하인 경우, 본 발명의 굽힘 가공성, 저항 점 용접성 및 내수소 취화 특성이 모두 우수할 수 있다. 상기 식 1에 따른 성분의 함량이 0.45 중량%를 초과하는 경우, 본 발명의 굽힘 가공성, 저항 점 용접성 및 내수소 취화 특성이 저하될 수 있다. 예를 들면 상기 강 슬라브는 상기 식 1에 따른 성분의 함량이 0.35~0.45 중량%일 수 있다.When the content of the component according to the formula 1 is 0.45 wt% or less, the bending workability, resistance point weldability and hydrogen embrittlement resistance of the present invention can be excellent. When the content of the component according to the formula 1 exceeds 0.45% by weight, the bending workability, resistance point weldability and hydrogen embrittlement resistance of the present invention may be deteriorated. For example, in the steel slab, the content of the component according to the formula 1 may be 0.35-0.45 wt%.

한 구체예에서 상기 냉연 판재는, 상기 강 슬라브를 재가열 하고, 마무리 압연온도: 850~950℃ 조건으로 열간 압연하고, 그리고 권취온도: 400~700℃ 조건에서 권취하여 열연 코일을 제조하는 단계; 및 상기 열연 코일을 언코일링하여 산세 처리한 후, 냉간 압연하는 단계;를 포함하여 제조될 수 있다.In one embodiment, the cold-rolled sheet is produced by reheating the steel slab, hot-rolling at a finishing rolling temperature of 850 to 950 ° C, and winding the hot-rolled coil at a coiling temperature of 400 to 700 ° C. And annealing the hot-rolled coil, pickling the hot-rolled coil, and cold-rolling the hot-rolled coil.

한 구체예에서 상기 강 슬라브는, 슬라브 재가열 온도: 1200~1300℃에서 재가열할 수 있다. 상기 조건으로 재가열시, 주조시 편석된 성분이 충분히 재고용되며, 강도 확보가 용이할 수 있다.In one embodiment, the steel slab may be reheated at a slab reheating temperature of 1200-1300 ° C. When reheating under the above conditions, the components segregated at the time of casting are sufficiently reused, and strength can be secured easily.

한 구체예에서 상기 마무리 압연온도 조건으로 열간 압연시, 본 발명이 목표로하는 강도 및 연성을 충분히 확보할 수 있다.In one embodiment, when hot rolling under the above-mentioned finish rolling temperature condition, the desired strength and ductility of the present invention can be sufficiently secured.

한 구체예에서 상기 권취는, 상기 열간 압연된 강 슬라브를 상기 권취 온도까지 냉각하여 권취할 수 있다. 상기 권취온도 조건으로 권취시, 냉간 압연시 부하를 최소화하며, 강판의 변형을 방지할 수 있다.In one embodiment, the winding can be performed by cooling the hot-rolled steel slab to the winding temperature and winding it. When the steel sheet is wound at the winding temperature condition, the load during cold rolling is minimized, and deformation of the steel sheet can be prevented.

한 구체예에서 상기 냉간 압연시 압하율은 열연 코일의 두께와 목표하는 강판 최종 두께에 따라 조절할 수 있으며, 50~70%의 압하율로 실시할 수 있다. 상기 조건에서 강도 확보가 용이할 수 있다.In one embodiment, the reduction rate in the cold rolling can be adjusted according to the thickness of the hot-rolled coil and the final thickness of the steel sheet, and can be carried out at a reduction ratio of 50 to 70%. Strength can be secured easily under the above conditions.

(S20) (S20) 소둔Annealing 열처리 단계 Heat treatment step

상기 단계는 상기 냉연 판재를 820~840℃의 온도에서 소둔 열처리 하는 단계이다. 도 2는 본 발명의 한 구체예에 따른 냉연강판 제조시, 소둔 열처리 및 냉각 스케쥴을 나타낸 그래프이다. 상기 도 2를 참조하면, 한 구체예에서 상기 소둔 열처리는 상기 냉연 판재를 820~840℃의 온도에서 80~120초 동안 열처리하는 것일 수 있다. 상기 온도 및 시간 조건으로 소둔 열처리시 본 발명이 목표로 하는 미세조직과 강도를 확보할 수 있다.The step of annealing the cold-rolled sheet at a temperature of 820 to 840 캜. FIG. 2 is a graph showing annealing heat treatment and cooling schedule in the production of a cold-rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention. Referring to FIG. 2, in one embodiment, the annealing heat treatment may be performed by heat-treating the cold-rolled sheet at a temperature of 820 to 840 ° C for 80 to 120 seconds. The target microstructure and strength can be ensured during annealing in the temperature and time conditions.

상기 냉연 판재를 820℃ 미만의 온도로 소둔 열처리시 오스테나이트 조직을 확보하기 어려우며, 840℃를 초과하는 온도로 소둔 열처리시 본 발명의 강도가 저하될 수 있다.It is difficult to secure the austenite structure when annealing the cold-rolled sheet at a temperature of less than 820 DEG C, and the strength of the present invention may be lowered at annealing at a temperature exceeding 840 DEG C.

(S30) 냉각 단계(S30) Cooling step

상기 단계는 상기 소둔 열처리된 냉연 판재를 600~650℃까지 1차 냉각하고, 그리고 250℃ 이하의 온도까지 2차 냉각하는 단계이다. The annealing step is a step of first cooling the annealed annealed cold rolled plate to 600 to 650 ° C, and secondarily cooling the annealed annealed cold rolled plate to a temperature of 250 ° C or less.

상기 도 2를 참조하면, 한 구체예에서 상기 1차 냉각은 상기 소둔 열처리된 냉연 판재를, 600~650℃까지 5~20℃/sec의 냉각 속도로 냉각하여 이루어질 수 있다. 상기 온도범위 및 냉각 속도 조건으로 1차 냉각을 실시하는 경우, 본 발명이 목표로 하는 미세 조직 및 강도를 확보하며, 굽힘 가공성과 내수소 취화 특성이 우수할 수 있다.Referring to FIG. 2, in one embodiment, the primary cooling may be performed by cooling the annealed annealed cold rolled sheet to 600 to 650 ° C at a cooling rate of 5 to 20 ° C / sec. When primary cooling is carried out under the above-mentioned temperature range and cooling rate conditions, the microstructure and strength of the present invention can be secured, and bending workability and hydrogen embrittlement resistance characteristics can be excellent.

한 구체예에서 상기 2차 냉각은 상기 1차 냉각된 냉연 판재를, (Ms-50℃) 내지 (Ms-150℃)의 온도까지 20~50℃/sec의 냉각 속도로 냉각하여 이루어질 수 있다. 상기 냉각속도로 냉각시, 원하지 않는 상변태가 발생하여 강도가 저하되는 현상을 방지하면서, 본 발명 강판의 재질 불균형을 방지할 수 있다. 상기 2차 냉각시 냉연 판재를 250℃ 초과하는 온도에서 냉각 종료시, 굽힘 가공성과 내수소 취화 특성이 저하될 수 있다. 예를 들면 상기 1차 냉각된 냉연 판재를, 150~250℃의 온도까지 냉각할 수 있다.In one embodiment, the secondary cooling may be performed by cooling the primary cooled cold rolled sheet to a temperature of (Ms-50 ° C) to (Ms-150 ° C) at a cooling rate of 20 to 50 ° C / sec. It is possible to prevent an unbalanced material of the steel sheet according to the present invention while preventing an undesired phase change due to cooling at the cooling rate and lowering the strength. The bending workability and the resistance to hydrogen embrittlement may be deteriorated when cooling the cold-rolled sheet at a temperature exceeding 250 캜 during the secondary cooling. For example, the primary cooled cold rolled sheet can be cooled to a temperature of 150 to 250 ° C.

초고장력 냉연강판 제조방법에 의해 제조된 초고장력 냉연강판High-strength cold-rolled steel sheet manufactured by an ultra-high-strength cold-

본 발명의 다른 관점은 초고장력 냉연강판 제조방법에 의해 제조된 초고장력 냉연강판에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 초고장력 냉연강판은 탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1의 관계를 만족한다:Another aspect of the present invention relates to a super high tensile strength cold rolled steel sheet produced by a method for manufacturing an ultra high tensile strength cold rolled steel sheet. In one embodiment, the ultra high strength cold rolled steel sheet comprises 0.23 to 0.30% by weight of carbon (C), 0.05 to 0.15% by weight of silicon (Si), 1.0 to 2.2% by weight of manganese (Mn) (Al): more than 0 and not more than 0.05 wt%; chromium (Cr): more than 0 and not more than 0.4 wt%; molybdenum (Mo): not more than 0.012 wt% (Fe) and other unavoidable impurities are contained in an amount of 0.1 to 0.6 wt%, titanium (Ti): 0.025 to 0.04 wt%, boron (B): 0.002 to 0.004 wt% , And satisfies the following expression (1): " (1) "

[식 1][Formula 1]

[C] + [Si]/30 + [Mn]/20 + 2[P] + 4[S] ≤ 0.45[C] + [Si] / 30 + [Mn] / 20 + 2 [P] + 4 [S]? 0.45

(상기 식 1에서, 상기 [C], [Si], [Mn], [P] 및 [S]는, 상기 냉연강판에 포함된 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 및 황(S)의 함량(단위: 중량%)임).(C), silicon (Si), manganese (Mn), phosphorus (P), and phosphorus (P) contained in the cold- (P) and sulfur (S) (unit: wt%)).

상기 냉연강판을 구성하는 성분은, 전술한 강 슬라브의 구성 성분과 동일하므로, 이에 대한 상세한 설명은 생략하도록 한다.The components constituting the cold-rolled steel sheet are the same as the constituent components of the steel slab described above, and a detailed description thereof will be omitted.

한 구체예에서 상기 냉연강판은 미세조직이 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite), 마르텐사이트(martensite) 및 베이나이트(bainite)를 포함하여 이루어질 수 있다.In one embodiment, the cold rolled steel sheet may have a microstructure comprising tempered martensite, martensite, and bainite.

예를 들면, 전체 면적에 대하여 90% 이상의 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite), 마르텐사이트(martensite)과, 10% 이하의 베이나이트(bainite)를 포함하여 이루어짐을 알 수 있었다. For example, it can be seen that it comprises 90% or more of tempered martensite, martensite, and 10% or less bainite with respect to the total area.

상기 식 1에 따른 성분의 함량이 0.45 중량% 이하인 경우, 본 발명의 굽힘 가공성, 저항 점 용접성 및 내수소 취화 특성이 모두 우수할 수 있다. 상기 식 1에 따른 성분의 함량이 0.45 중량%를 초과하는 경우, 본 발명의 굽힘 가공성, 저항 점 용접성 및 내수소 취화 특성이 저하될 수 있다. 예를 들면 상기 냉연강판은 상기 식 1에 따른 성분의 함량이 0.35~0.45 중량%일 수 있다.When the content of the component according to the formula 1 is 0.45 wt% or less, the bending workability, resistance point weldability and hydrogen embrittlement resistance of the present invention can be excellent. When the content of the component according to the formula 1 exceeds 0.45% by weight, the bending workability, resistance point weldability and hydrogen embrittlement resistance of the present invention may be deteriorated. For example, the cold-rolled steel sheet may contain 0.35 to 0.45% by weight of the component according to the formula 1.

한 구체예에서 상기 냉연강판은 굽힘가공성(R/t): 2.0 이하 및 수소취성 연신율 감소율(SSRT): 3% 이하일 수 있다. 예를 들면 상기 냉연강판은 굽힘가공성(R/t): 1.0~2.0 및 수소취성 연신율 감소율: 1~3% 일 수 있다.In one embodiment, the cold-rolled steel sheet may have a bending workability (R / t) of 2.0 or less and a hydrogen embrittlement elongation reduction ratio (SSRT) of 3% or less. For example, the cold-rolled steel sheet may have a bending workability (R / t) of 1.0 to 2.0 and a hydrogen embrittlement elongation reduction rate of 1 to 3%.

한 구체예에서 상기 수소취성 연신율 감소율은, 본 발명의 냉연 강판 시편에 수소를 주입 후, 저속인장 시험((Slow Strain Rate Technique, SSRT)하는 방법을 사용하여 평가할 수 있다(ISO 16573 및 ASTM G129-00 기준 의거).In one embodiment, the hydrogen embrittlement elongation reduction rate can be evaluated by injecting hydrogen into the cold-rolled steel sheet specimen of the present invention and then using a method of Slow Strain Rate Technique (SSRT) (ISO 16573 and ASTM G129- 00 standards).

구체적으로, 상기 수소취성 연신율 감소율은 상기 냉연강판 시편에 NaCl 및 NH4SCN을 포함하는 용액을, 전류밀도: 50 A/m2에서 48 시간 동안 수소를 주입(charging) 하고, 크로스 헤드 인장속도: 0.05~0.1mm/min 조건으로 저속 인장 시험 실시하여, 하기 식 1에 의해 도출할 수 있다.Specifically, the hydrogen embrittlement elongation reduction rate was determined by charging hydrogen-containing solution containing NaCl and NH 4 SCN to the cold-rolled steel specimen at a current density of 50 A / m 2 for 48 hours, Speed tensile test under the condition of 0.05 to 0.1 mm / min.

[식 1][Formula 1]

수소 지연 파괴 민감성(%) = [((수소 주입전 시편의 파단 연신율)-(수소 주입후 시편의 파단 연신율))/(수소 주입전 시편의 파단 연신율)] x 100(%) = (((Elongation at break of hydrogen-injected specimen) - (elongation at break of specimen after hydrogen injection)) / (elongation at break of specimen before hydrogen injection) x 100

한 구체예에서 상기 냉연강판은 인장강도(TP): 1470MPa 이상, 항복강도(YP): 1000MPa 이상 및 연신율(El): 7% 이상일 수 있다. 예를 들면, 상기 냉연강판은 인장강도(TP): 1470~1700MPa, 항복강도(YP): 1000~1100MPa 및 연신율(El): 7~10% 일 수 있다.In one embodiment, the cold-rolled steel sheet may have a tensile strength (TP) of 1470 MPa or more, a yield strength (YP) of 1000 MPa or more, and an elongation (El) of 7% or more. For example, the cold-rolled steel sheet may have a tensile strength (TP) of 1470 to 1700 MPa, a yield strength (YP) of 1000 to 1100 MPa, and an elongation (El) of 7 to 10%.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

실시예Example 및  And 비교예Comparative Example

실시예Example 1 One

하기 표 1 함량을 갖는 성분과 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1에 따른 성분의 함량이 하기 표 1에 기재된 수치를 갖는 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도: 1200~1300℃ 조건에서 재가열 하고, 마무리 압연온도: 850~950℃ 조건으로 열간 압연하고, 그리고 권취온도: 400~700℃ 조건에서 권취하여 열연 코일을 제조하였다. 그 다음에, 상기 열연 코일을 언코일링하여 산세 처리한 후, 압하율: 50~70% 조건으로 냉간 압연하여 냉연 판재를 제조하였다. 그 다음에, 상기 냉연 판재를 820℃의 온도에서 100초 동안 소둔 열처리 하고, 상기 소둔 열처리된 냉연 판재를 600~650℃까지 15℃/sec의 냉각 속도로 1차 냉각하고, 그리고 35℃/sec의 냉각속도로 250℃의 온도까지 2차 냉각하여 냉연강판을 제조하였다.A steel slab containing the components having the contents shown in Table 1 below and the balance iron (Fe) and other unavoidable impurities and having the contents shown in the following Table 1 as the component according to the following formula 1 is heated to the slab reheating temperature: 1200 to 1300 DEG C Rolled at a finishing rolling temperature of 850 to 950 占 폚 and then rolled at a coiling temperature of 400 to 700 占 폚 to prepare a hot-rolled coil. Then, the hot-rolled coil was subjected to pickling treatment by uncoiling, and then subjected to cold rolling at a reduction ratio of 50 to 70% to produce a cold-rolled sheet. Then, the cold-rolled sheet material was subjected to heat treatment at a temperature of 820 ° C for 100 seconds, and the annealed heat-treated cold-rolled sheet material was first cooled to 600 to 650 ° C at a cooling rate of 15 ° C / sec, To a temperature of 250 캜 to prepare a cold-rolled steel sheet.

[식 1][Formula 1]

[C] + [Si]/30 + [Mn]/20 + 2[P] + 4[S] ≤ 0.45[C] + [Si] / 30 + [Mn] / 20 + 2 [P] + 4 [S]? 0.45

(상기 식 1에서, 상기 [C], [Si], [Mn], [P] 및 [S]는, 상기 강 슬라브에 포함된 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 및 황(S)의 함량(단위: 중량%)임).(C), [Si], [Mn], [P] and [S] (P) and sulfur (S) (unit: wt%)).

실시예Example 2~4 2 to 4

하기 표 1에 따른 합금 조성과, 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 상기 식 1에 따른 성분 함량이 하기 표 1의 수치를 갖는 강 슬라브를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.Except that the steel slab containing the alloy composition according to the following Table 1 and the remaining amount of iron (Fe) and other unavoidable impurities and the component content according to the above-mentioned formula 1 having the numerical values shown in the following Table 1 was applied, A cold-rolled steel sheet was produced.

실시예Example 5~8 5 ~ 8

하기 표 2에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold-rolled steel sheet was prepared in the same manner as in Example 1, except that the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) at the second cooling step shown in the following Table 2 were applied.

비교예Comparative Example 1~3 1-3

하기 표 1과 같은 조건의 강 슬라브를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold rolled steel sheet was prepared in the same manner as in Example 1, except that a steel slab under the same conditions as in Table 1 was applied.

비교예Comparative Example 4~6 4 to 6

상기 비교예 1과 동일한 강 슬라브를 적용하고, 하기 표 3에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold-rolled steel sheet was prepared in the same manner as in Example 1, except that the same steel slab as that of Comparative Example 1 was applied and the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) .

비교예Comparative Example 7~9 7 ~ 9

상기 비교예 2와 동일한 강 슬라브를 적용하고, 하기 표 3에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold-rolled steel sheet was prepared in the same manner as in Example 1, except that the same steel slab as in Comparative Example 2 was applied and the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) .

비교예Comparative Example 10~12 10-12

상기 비교예 3과 동일한 강 슬라브를 적용하고, 하기 표 3에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold-rolled steel sheet was obtained in the same manner as in Example 1, except that the same steel slab as in Comparative Example 3 was applied and the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) .

비교예Comparative Example 13~14 13-14

상기 실시예 1과 동일한 강 슬래브를 적용하고, 하기 표 3에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold-rolled steel sheet was prepared in the same manner as in Example 1, except that the same steel slab as in Example 1 was applied and the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) .

비교예Comparative Example 15~16 15 ~ 16

상기 실시예 2와 동일한 강 슬래브를 적용하고, 하기 표 3에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold-rolled steel sheet was prepared in the same manner as in Example 1, except that the same steel slab as in Example 2 was applied, and the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) .

비교예Comparative Example 17~18 17 ~ 18

상기 실시예 3과 동일한 강 슬래브를 적용하고, 하기 표 3에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold-rolled steel sheet was obtained in the same manner as in Example 1, except that the same steel slab as in Example 3 was applied, and the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) .

비교예Comparative Example 19~20 19-20

상기 실시예 3과 동일한 강 슬래브를 적용하고, 하기 표 3에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold-rolled steel sheet was obtained in the same manner as in Example 1, except that the same steel slab as in Example 3 was applied, and the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) .

비교예Comparative Example 21 21

하기 표 1 조건의 강 슬래브를 적용하고, 하기 표 3에 기재된 소둔 열처리 온도(SST) 및 2차 냉각시 종료온도(RCS)를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일한 방법으로 냉연강판을 제조하였다.A cold rolled steel sheet was produced in the same manner as in Example 1 except that a steel slab under the conditions shown in Table 1 was applied and the annealing heat treatment temperature (SST) and the finish temperature (RCS) Respectively.

물성 평가Property evaluation

상기 실시예 1~8 및 비교예 1~21에 대하여 제조된 냉연강판에 대하여, 인장강도(TS, MPa), 항복강도(YP, MPa), 연신율(El, %), 굽힘가공성(R/t) 및 수소취성 연신율 감소율(%)을 측정하여 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.Tensile strength (TS, MPa), yield strength (YP, MPa), elongation (El,%) and bending workability (R / t) of the cold-rolled steel sheets prepared for Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 21 ) And hydrogen embrittlement elongation reduction rate (%) were measured. The results are shown in Table 2 below.

상기 수소취성 연신율 감소율은, 상기 실시예 및 비교예 냉연 강판 시편에 수소를 주입 후, 저속인장 시험((Slow Strain Rate Technique, SSRT)하는 방법을 사용하여 평가하였다(ISO 16573 및 ASTM G129-00 기준)The hydrogen embrittlement elongation reduction rate was evaluated by injecting hydrogen into the cold-rolled steel sheet specimens of the Examples and Comparative Examples using a method of Slow Strain Rate Technique (SSRT) (ISO 16573 and ASTM G129-00 )

구체적으로, 상기 수소취성 연신율 감소율은 실시예 및 비교예 시편에 NaCl 및 NH4SCN을 포함하는 용액을, 전류밀도: 50 A/m2에서 48 시간 동안 수소를 주입(charging) 하고, 크로스 헤드 인장속도: 0.05~0.1mm/min 조건으로 시험을 실시하여, 하기 식 1과 같은 방법으로 수소취성 연신율 감소율을 평가하여 하기 표 2 및 3에 나타내었다.Specifically, the hydrogen embrittlement elongation reduction rate was evaluated by charging a solution containing NaCl and NH 4 SCN to the specimens of Examples and Comparative Examples with hydrogen for 48 hours at a current density of 50 A / m 2 , The test was carried out under the condition of a speed of 0.05 to 0.1 mm / min, and the rate of decrease in hydrogen embrittlement elongation was evaluated in the same manner as in the following formula 1, and the results are shown in the following Tables 2 and 3.

[식 1][Formula 1]

수소취성 연신율 감소율(%) = [((수소 주입전 시편의 파단 연신율)-(수소 주입후 시편의 파단 연신율))/(수소 주입전 시편의 파단 연신율)] x 100(Elongation at break of hydrogen specimen after hydrogen injection) - (elongation at break of specimen after hydrogen injection)) / (elongation at break of specimen after hydrogen injection)] x 100

Figure 112017047290587-pat00001
Figure 112017047290587-pat00001

Figure 112017047290587-pat00002
Figure 112017047290587-pat00002

Figure 112017047290587-pat00003
Figure 112017047290587-pat00003

하기 도 3은 본 발명의 실시예 1에 따라 제조된 냉연강판의 미세조직을 나타낸 광학현미경 사진이다. 상기 도 3을 참조하면, 본 발명 냉연강판은 전체 면적 기준, 90% 이상의 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite), 마르텐사이트(martensite)와, 베이나이트(bainite)를 포함하여 이루어짐을 알 수 있었다.3 is an optical microscope photograph showing the microstructure of a cold-rolled steel sheet produced according to Example 1 of the present invention. Referring to FIG. 3, it can be seen that the cold-rolled steel sheet according to the present invention comprises tempered martensite, martensite, and bainite in an amount of 90% or more based on the total area.

하기 도 4는 본 발명에 따른 실시예 7 냉연강판의 수소취성 연신율 감소율 평가 시험 결과를 나타낸 그래프이다. 상기 도 4의 결과를 참조하면, 상기 실시예 7 냉연강판은, 상기 식 1에 따라 도출된 수소취성 연신율 감소율이 1.1%로, 본원발명이 목표로 하는 수소취성 연신율 감소율을 만족함을 알 수 있었다.4 is a graph showing the results of a test for evaluating the hydrogen embrittlement elongation reduction rate of the cold-rolled steel sheet of Example 7 according to the present invention. Referring to the results of FIG. 4, it was found that the hydrogen embrittlement elongation reduction ratio obtained in accordance with the formula 1 was 1.1% in the cold-rolled steel sheet according to Example 7, satisfying the hydrogen embrittling elongation reduction rate targeted by the present invention.

또한, 상기 표 2 및 표 3의 결과를 참조하면, 본 발명에 따른 실시예 1~8의 냉연강판은, 굽힘가공성(R/t): 2.0 이하 및 수소취성 연신율 감소율: 3% 이하를 만족하였고, 본 발명이 목표로 하는 인장강도(TP): 1470MPa 이상, 항복강도(YP): 1000MPa 이상 및 연신율(El): 7% 이상을 만족함을 알 수 있었다.Also, referring to the results of Tables 2 and 3, the cold-rolled steel sheets of Examples 1 to 8 according to the present invention satisfied bending workability (R / t) of 2.0 or less and hydrogen embrittling elongation reduction rate of 3% or less , The target of the present invention was found to satisfy a target tensile strength (TP) of 1470 MPa or more, yield strength (YP) of 1000 MPa or more, and elongation (El) of 7% or more.

반면, 본 발명의 합금성분을 벗어나거나, 본 발명의 2차 냉각 종료 온도를 벗어나 적용한 비교예 1~12의 경우, 상기 실시예 1~8에 비해 항복강도, 연신율 또는 굽힘 가공성 특성이 저하됨을 알 수 있었다.On the other hand, in the case of Comparative Examples 1 to 12 in which the alloy component of the present invention was deviated from the secondary cooling end temperature of the present invention, the yield strength, elongation or bending workability characteristics were lowered than those of Examples 1 to 8 I could.

또한, 본 발명에 따른 합금성분을 만족하였으나, 2차 냉각 종료온도를 벗어난 비교예 13~20의 경우, 상기 실시예 1~8에 비해 수소취성 연신율 감소율이 증가하여 내수소 취화 특성이 저하되었고, 항복강도, 연신율 또는 굽힘 가공성 특성이 저하되었음을 알 수 있었다.In the case of Comparative Examples 13 to 20 which satisfied the alloy component according to the present invention but were out of the secondary cooling termination temperature, the hydrogen embrittling elongation reduction rate was increased as compared with those of Examples 1 to 8, The yield strength, the elongation or the bending workability characteristics were deteriorated.

또한, 본 발명의 식 1에 따른 함량 조건을 벗어난 비교예 21의 경우, 굽힘 가공성과 내수소 취화 특성이 저하됨을 알 수 있었다.It was also found that the bending workability and the hydrogen embrittlement resistance were lowered in Comparative Example 21, which was outside the content condition according to the formula 1 of the present invention.

본 발명의 단순한 변형 내지 변경은 이 분야의 통상의 지식을 가진 자에 의하여 용이하게 실시될 수 있으며, 이러한 변형이나 변경은 모두 본 발명의 영역에 포함되는 것으로 볼 수 있다.It will be understood by those skilled in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the appended claims.

Claims (8)

탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 하기 식 1의 관계를 만족하는 강 슬라브를 이용하여 냉연 판재를 제조하는 단계;
상기 냉연 판재를 820~840℃의 온도에서 80~120초 동안 열처리하는 소둔 열처리 하는 단계; 및
상기 소둔 열처리된 냉연 판재를 600~650℃까지 5~20℃/sec의 냉각 속도로 1차 냉각하고, 그리고 250℃ 이하의 온도까지 20~50℃/sec의 냉각 속도로 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 초고장력 냉연강판 제조방법이며,
상기 제조방법에 의하여 제조된 냉연강판은 굽힘가공성(R/t): 1.0~2.0 및 수소취성 연신율 감소율: 1~3%이며,
상기 냉연강판 전체면적에 대하여 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite) 및 마르텐사이트(martensite)의 합 90% 이상 및 베이나이트(bainite) 10% 이하를 포함하는 미세조직으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 초고장력 냉연강판 제조방법:
[식 1]
[C] + [Si]/30 + [Mn]/20 + 2[P] + 4[S] ≤ 0.45
(상기 식 1에서, 상기 [C], [Si], [Mn], [P] 및 [S]는, 상기 강 슬라브에 포함된 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 및 황(S)의 함량(단위: 중량%)임).
(P): more than 0 and not more than 0.012% by weight, sulfur (S): not more than 0.10 wt%, and the ratio of carbon (C): 0.23 to 0.30 wt%, silicon (Si): 0.05 to 0.15 wt%, manganese (Al): 0 to 0.05 wt% or less, Cr (Cr): 0 to 0.4 wt% or less, molybdenum (Mo): 0.2 to 0.6 wt%, titanium (Ti): 0.025 (Fe) and other inevitable impurities, and satisfying the relationship of the following formula (1): ???????? (Formula 1) ???????? Producing a cold-rolled sheet using a steel slab;
Subjecting the cold-rolled sheet to heat treatment at a temperature of 820 to 840 ° C for 80 to 120 seconds; And
Cooling the annealed heat-treated cold-rolled sheet to a temperature of 600 to 650 ° C at a cooling rate of 5 to 20 ° C / sec and a cooling rate of 20 to 50 ° C / sec to a temperature of 250 ° C or less; High-strength cold-rolled steel sheet,
The cold-rolled steel sheet produced by the above production method has a bending workability (R / t) of 1.0 to 2.0 and a hydrogen embrittlement elongation reduction rate of 1 to 3%
Characterized by comprising a microstructure comprising 90% or more of tempered martensite and martensite and 10% or less of bainite with respect to the total area of the cold-rolled steel sheet. Manufacturing method:
[Formula 1]
[C] + [Si] / 30 + [Mn] / 20 + 2 [P] + 4 [S]? 0.45
(C), [Si], [Mn], [P] and [S] (P) and sulfur (S) (unit: wt%)).
삭제delete 삭제delete 제1항에 있어서,
상기 냉연 판재는, 상기 강 슬라브를 재가열 하고, 마무리 압연온도: 850~950℃ 조건으로 열간 압연하고, 그리고 권취온도: 400~700℃ 조건에서 권취하여 열연 코일을 제조하는 단계; 및
상기 열연 코일을 언코일링하여 산세 처리한 후, 냉간 압연하는 단계;를 포함하여 제조되는 것을 특징으로 하는 초고장력 냉연강판 제조방법.
The method according to claim 1,
The cold-rolled sheet material is produced by reheating the steel slab, hot-rolling the steel sheet at a finish rolling temperature of 850 to 950 占 폚, and winding the hot-rolled coil at a coiling temperature of 400 to 700 占 폚; And
Annealing the hot-rolled coil, pickling the hot-rolled coil, and cold-rolling the hot-rolled coil.
제4항에 있어서,
상기 냉간 압연은 50~70%의 압하율로 실시하는 것을 특징으로 하는 초고장력 냉연강판 제조방법.
5. The method of claim 4,
Wherein the cold rolling is performed at a reduction ratio of 50 to 70%.
탄소(C): 0.23~0.30 중량%, 실리콘(Si): 0.05~0.15 중량%, 망간(Mn): 1.0~2.2 중량%, 인(P): 0 초과 0.012 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.003 중량% 이하, 알루미늄(Al): 0 초과 0.05 중량% 이하, 크롬(Cr): 0 초과 0.4 중량% 이하, 몰리브텐(Mo): 0.2~0.6 중량%, 티타늄(Ti): 0.025~0.04 중량%, 보론(B): 0.002~0.004 중량%, 질소(N): 0 초과 0.006 중량% 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1의 관계를 만족하며,
굽힘가공성(R/t): 1.0~2.0 및 수소취성 연신율 감소율: 1~3%인 냉연강판이며,
상기 냉연강판 전체면적에 대하여 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite) 및 마르텐사이트(martensite)의 합 90% 이상 및 베이나이트(bainite) 10% 이하를 포함하는 미세조직으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 초고장력 냉연강판:
[식 1]
[C] + [Si]/30 + [Mn]/20 + 2[P] + 4[S] ≤ 0.45
(상기 식 1에서, 상기 [C], [Si], [Mn], [P] 및 [S]는, 상기 냉연강판에 포함된 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 및 황(S)의 함량(단위: 중량%)임).
(P): more than 0 and not more than 0.012% by weight, sulfur (S): not more than 0.10 wt%, and the ratio of carbon (C): 0.23 to 0.30 wt%, silicon (Si): 0.05 to 0.15 wt%, manganese (Al): 0 to 0.05 wt% or less, Cr (Cr): 0 to 0.4 wt% or less, molybdenum (Mo): 0.2 to 0.6 wt%, titanium (Ti): 0.025 (Fe) and other inevitable impurities, and satisfies the relationship of the following formula (1): < EMI ID = 1.0 > ,
A cold-rolled steel sheet having a bending workability (R / t) of 1.0 to 2.0 and a hydrogen embrittlement elongation reduction rate of 1 to 3%
Characterized by comprising a microstructure comprising 90% or more of tempered martensite and martensite and 10% or less of bainite with respect to the total area of the cold-rolled steel sheet. :
[Formula 1]
[C] + [Si] / 30 + [Mn] / 20 + 2 [P] + 4 [S]? 0.45
(C), silicon (Si), manganese (Mn), phosphorus (P), and silicon (Si) contained in the cold- (P) and sulfur (S) (unit: wt%)).
제6항에 있어서,
상기 냉연강판은 인장강도(TP): 1470MPa 이상, 항복강도(YP): 1000MPa 이상 및 연신율(El): 7% 이상인 것을 특징으로 하는 초고장력 냉연강판.
The method according to claim 6,
Wherein the cold-rolled steel sheet has a tensile strength (TP) of 1470 MPa or more, a yield strength (YP) of 1000 MPa or more, and an elongation (El) of 7% or more.
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Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5365216B2 (en) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 High-strength steel sheet and its manufacturing method
JP5365217B2 (en) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 High strength steel plate and manufacturing method thereof
KR101467052B1 (en) * 2012-10-31 2014-12-10 현대제철 주식회사 Ultra-high strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same
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KR101736632B1 (en) * 2015-12-23 2017-05-17 주식회사 포스코 Cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet having high yield strength and ductility and method for manufacturing thereof

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