KR101919519B1 - Grain oriented electrical steel sheet, method for refining magnetic domains the same and laminate of the same - Google Patents

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 방향성 전기강판의 상면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성되고, 홈의 깊이(Vh), 홈의 폭(Vw), 힐업의 높이(Hh) 및 힐업의 폭(Hw)이 하기 식 1 내지 식 3를 만족한다.
[식 1]
5㎛≤ Vh
[식 2]
5㎛≤Vw
[식 3]
Hw≤ 20㎛One embodiment grain-oriented electrical steel sheet is directional plurality of grooves and hileop (hill-up) on the top surface along the rolling direction of the steel plate of the electrical steel sheet according to the present invention is formed, the depth of the recess (V h), the width of the groove ( V w ), the height of the heel-up (H h ), and the width of the heel-up (H w ) satisfy the following formulas (1) to (3).
[Formula 1]
5 탆? V h
[Formula 2]
5 [mu] m <
[Formula 3]
Hw? 20 占 퐉

Description

방향성 전기강판, 그의 자구미세화 방법, 그의 적층체{GRAIN ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET, METHOD FOR REFINING MAGNETIC DOMAINS THE SAME AND LAMINATE OF THE SAME}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a grain-oriented electrical steel sheet, a method of refining the magnetic steel sheet, a laminated body thereof,

방향성 전기강판 및 방향성 전기강판 적층체에 관한 것이다.A directional electric steel sheet and a directional electric steel sheet laminate.

방향성 전기강판은 모터나 변압기의 철심 재료로 사용되며 우수한 자기적 특성이 요구된다. 일반적으로 알려진 전기강판 압연프로세스를 거쳐 Goss 집합조직을 강판 전체에 형성시킨다. Goss 집합조직은 Goss 방위를 가지는데 Goss 방위는 압연 방향인 <001> 방향으로 형성되어 있으며 우수한 자성을 나타낸다. Directional electrical steel sheets are used as core materials for motors and transformers and require excellent magnetic properties. The Goss texture is formed on the entire steel sheet through a generally known electric steel sheet rolling process. The Goss texture has a Goss orientation, which is formed in the <001> direction, which is the rolling direction, and exhibits excellent magnetism.

방향성 전기강판에서 효율성 향상을 위해 관심을 가질 수 있는 부분은 크게 전기강판 자체 물성에 대한 부분과 전기강판을 결합해서 모터로 사용시 효율화 할 수 있는 부분으로 나눌 수 있다. 그 중 자체 물성에 관련하여 볼 수 있는 부분에서 이슈화 되고 있는 사항은 세계적 에너지 문제로 인해서 대두되고 있는 에너지 손실 감소 방안이다. 모터나 변압기의 철심 재료로 부분으로 봤을 때 낮은 철손으로 이야기 된다. 이 중 철손을 감소시키는 방안에 대해서 가장 이슈인 방법으로 최근 자구를 미세화 하는 방법이 사용 되고 있다. 자구미세화 방법으로는 열처리 후에도 개선효과 유지되는 영구자구미세화와 그렇지 않은 일시자구미세화가 있다. In order to improve the efficiency in the directional electric steel sheet, the part that can be interested can be divided into the parts for the physical properties of the electric steel sheet and the parts that can be efficiently used when the electric steel sheet is used in combination with the electric steel sheet. Among them, issues that are related to their physical properties are the energy loss reduction measures that are being raised due to global energy problems. It is said to have a low iron loss when viewed from the iron core material of a motor or a transformer. One of the most important issues in reducing iron loss is the recent method of miniaturizing the magnetic domain. As a method of miniaturization of the magnetic domain, there are the refinement of the permanent magnetic domain which maintains the improvement effect even after the heat treatment and the minute domain which is not.

일시자구미세화 기술은 자구를 미세화시키는 방법에 따라 여러 가지 방법이 있으며, 레이저 자구 미세화법, 볼 스크래치법, 플라즈마 또는 전자빔에 의한 자구 미세화법들이 시도 되고 있다. There are various methods according to the method of miniaturizing the magnetic domain, and laser magnetic domain refinement, ball scratch, plasma or electron beam microfabrication techniques are being attempted.

영구자구 미세화 기술은 에칭법, 롤법 및 레이저법 등이 가장 많이 다루어 지고 있다. 에칭에 의한 영구자구미세화 방법은 전기화학적인 부식반응에 의해 홈을 형성시키기는 방법이며 홈 형상제어가 어렵다는 단점이 있다.Etching method, roll method and laser method are the most widely used techniques for finer permanent magnetization. The permanent magnetic microfabrication method by etching is a method of forming a groove by an electrochemical corrosion reaction and has a disadvantage that it is difficult to control a groove shape.

롤에 의한 영구자구미세화 방법은 돌기모양의 롤을 이용하여 가압을 통해 강판에 홈을 형성하여 자구 미세화를 유도하는 기술이다. 그러나 롤의 계속적 마모가 홈의 안정성을 저해하는 요소로 작용하고 있다. 연속파 레이저에 의한 영구자구미세화 방법은 레이저를 강판 표면에 국소적 부분에 에너지를 가해서 홈을 형성시키는 방법이다. 단점으로는 첫 번째 홈 가공 중 철의 용융이 동반되기 때문에 홈 주변의 재응고층을 형성이 불가피하며 이 부분을 제어하기가 어렵다. 그리고 두 번째 용융물들이 홈 주변에 달라 붙는 힐업 (Hill up) 현상이 발생한다는 것이다. 이 부분을 제거하기 위해서 일반적으로 나일론이나 철재 브러쉬로 그 부위를 갈아낸다던지 강한 압축 공기로 용융물들을 불어내는 방법을 상용한다. 마지막으로 강판 전면에 고출력의 에너지를 주기 위한 레이저 장비를 확보하기도 어렵다. 그러나 큰 장점이 있다. 그것은 온라인 형식으로 빠른 조사가 가능하기 때문에 최근 이와 관련된 특허들이 많이 나오고 있는 중이며, 이 연구에서도 연속파 레이저를 통해 영구자구미세화 방법에 대한 내용을 집중하고 있다. The method of refining permanent magnetic beads by a roll is a technique of inducing refinement of a magnetic domain by forming grooves in the steel sheet through pressurization using a projection-like roll. However, continuous wear of the roll serves as an obstacle to the stability of the groove. A method of refining a permanent magnetic domain by a continuous wave laser is a method in which a groove is formed by applying energy to a localized portion of a surface of a steel sheet using a laser. The disadvantage is that during the first grooving process, the melting of the iron is accompanied by the formation of a reattach layer around the grooves, which is difficult to control. And the second melts cling to the periphery of the groove. In order to remove this part, it is common to use a nylon or steel brush to change the area, or to blow out the melts with strong compressed air. Finally, it is difficult to secure laser equipment to give high output energy to the entire steel plate. But there is a big advantage. Because it is possible to conduct a quick survey in an online form, many patents related to this are being published recently. In this study, we also concentrate on the method of refining the permanent magnet with a continuous wave laser.

다음으로 전기강판을 결합해서 모터로 사용시 효율화 할 수 있는 부분으로 적층시 발생하는 에너지 누설에 관한 부분이다. 방향성 전기강판의 경우에는 대형 변합기에 자주 사용되기 때문에 결합을 위해 가운데 부분을 뚫어서 사용하고 있으며, 이때 에너지 누설적 부분이 크게 발생되게 된다.Next, it is a part that can be efficiently used when the electric steel plate is combined with the motor, and it is a part related to the energy leakage generated in the lamination. In case of directional electric steel sheet, since it is frequently used in a large size transformer, it is used by piercing the middle part for joining. In this case, a large amount of energy leakage part is generated.

방향성 전기강판의 양면에 힐업 및 홈을 형성함으로써 철손 개선뿐만 아니라 접착성을 증가시키는 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판 적층체를 제공한다.A directional electric steel sheet and a directional electric steel sheet laminate which not only improve iron loss but also improve adhesion by forming hill-up and grooves on both sides of the directional electric steel sheet.

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 방향성 전기강판의 상면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성되고, 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 하기 식 1 내지 식 3을 만족한다.One embodiment grain-oriented electrical steel sheet is directional plurality of grooves and hileop (hill-up) on the top surface along the rolling direction of the steel plate of the electrical steel sheet according to the present invention is formed, the height of the hileop (H h), width of hileop ( h w), and depth of the groove (V h) and the width (V wh) of the groove in the depth as much as the height of the hileop to satisfy the equations (1) to equation (3).

[식 1] [Formula 1]

1.5㎛ < Hh ≤20㎛1.5 탆 <H h ≤ 20 탆

[식 2][Formula 2]

Hh ≤ Vh H h ≤ V h

[식 3][Formula 3]

Vwh ≤ Hw V wh ≤ H w

방향성 전기강판의 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업이 형성되고, 하면에 형성된 상기 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 상기 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 상기 식 1 내지 식 3을 만족할 수 있다.Direction height of the hileop formed when a plurality of grooves and hileop is formed on the bottom along the rolling direction of the steel plate of electromagnetic steel plates (H h), width of hileop (H w), the depth of the recess (V h) and the The groove width V wh at the depth corresponding to the height of the hill-up can satisfy the above-mentioned expressions 1 to 3.

홈 및 힐업이 하기 식 4를 만족할 수 있다.Groove and heel-up can satisfy the following expression (4).

[식 4] [Formula 4]

Vwh ≤ Hw - 2㎛V wh ≤ H w - 2 탆

힐업의 폭(Hw)이 하기 식 5를 만족할 수 있다.The width (H w ) of the hill-up can satisfy the following expression (5).

[식 5][Formula 5]

3㎛ ≤ Hw≤ 20㎛3 占 퐉? Hw ? 20 占 퐉

강판의 폭 방향에 대하여, 100㎛당 힐업의 개수가 3 이상이 될 수 있다.The number of the hill-up per 100 mu m can be 3 or more with respect to the width direction of the steel sheet.

강판의 압연 방향으로, 홈의 양측면에 힐업이 형성되고, 홈의 일측면에 형성된 힐업의 높이가 홈의 타측면에 형성된 힐업의 높이의 2 내지 4배일 수 있다.The height of the heel-up formed on one side of the groove may be 2 to 4 times the height of the heel-up formed on the other side of the groove in the rolling direction of the steel sheet.

홈은 전기강판의 압연방향에 대하여 ±90 내지 ±75°의 각도로 형성되고, 선상으로 형성될 수 있다.The grooves are formed at an angle of ± 90 to ± 75 ° with respect to the rolling direction of the electric steel sheet, and can be formed in a line.

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구미세화 방법은 방향성 전기강판을 준비하는 단계; 및 방향성 전기강판의 표면에 레이저 빔을 조사하여, 홈 및 힐업을 형성하는 단계;를 포함한다.According to an embodiment of the present invention, there is provided a method of miniaturizing a magnetic field of a directional electric steel sheet, comprising: preparing a directional electric steel sheet; And irradiating a laser beam on the surface of the directional electrical steel sheet to form a groove and a hill-up.

레이저 빔의 조사시, 초점 심도에서 벗어난 정도가 15 내지 20%이고, 홈 및 힐업을 형성하는 단계에서 강판은 레이저 빔 조사 전 강판의 온도에 비해 20℃이하로 온도가 상승한다. 이 때, 초점 심도 벗어난 정도는 (A-B)/k×100로 계산된다. k는 레이저의 심도 값이고, A는 특정 초점 위치이고 B는 홈이 형성되지 않는 위치이다. When irradiated with the laser beam, the degree of deviation from the depth of focus is 15 to 20%. In the step of forming the grooves and the hill-up, the temperature of the steel sheet rises to 20 ° C or lower relative to the temperature of the steel sheet before the laser beam irradiation. At this time, the degree of deviation of the depth of focus is calculated as (A-B) / k x 100. k is the depth value of the laser, A is the specific focus position and B is the position where no groove is formed.

홈 및 힐업을 형성하는 단계에서, 레이저 빔의 Multi mode(멀티 모드) 변형률이 4% 이하일 수 있다. 이 때, Multi mode 변형률이란 {[실제 full width at half maximum (FWHM) 값] - [가우시안 모드에서의 FWHM 값]} / [가우시안 모드에서의 full width at half maximum FWHM) 값]으로 계산된다.In the step of forming the groove and hill-up, the multi mode strain of the laser beam may be less than 4%. In this case, the Multi mode strain is calculated as {[FWHM value of actual full width at half maximum (FWHM)] - [FWHM value in Gaussian mode]} / [full width at half maximum FWHM value in Gaussian mode].

홈 및 힐업을 형성하는 단계에서, 레이저 빔의 조사와 동시에 홈 부에 공기를 50 내지 500 m/s 속도로 가할 수 있다.At the step of forming the groove and hill-up, air can be applied to the groove portion at a speed of 50 to 500 m / s simultaneously with irradiation of the laser beam.

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 적층체 제조 방법은 방향성 전기강판의 상면 및 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성되고, 상기 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 상기 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 하기 식 1 내지 식 3을 만족하는 방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계; 방향성 전기강판을 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈과 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업이 대응되도록 적층하는 단계; 및 적층된 방향성 전기강판을 가압하는 단계;를 포함한다.A method of manufacturing a laminate of a directional electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes forming a plurality of grooves and a hill-up along the rolling direction of the steel sheet on the upper and lower surfaces of the directional electrical steel sheet, h h), width (h w of hileop), a groove having a depth (V h) and the grain-oriented electrical steel sheet satisfying the following width (V wh) of the groove at a depth of as much as a height of the hileop formula 1 to formula 3 A plurality of preparation steps; Stacking the grain-oriented electrical steel sheet so that the groove formed on the lower surface of the grain-oriented electrical steel sheet corresponds to the heel-up formed on the upper surface of the grain-oriented electrical steel sheet; And pressing the stacked directional electrical steel sheets.

[식 1] [Formula 1]

1.5㎛ < Hh ≤20㎛1.5 탆 <H h ≤ 20 탆

[식 2][Formula 2]

Hh ≤ Vh H h ≤ V h

[식 3][Formula 3]

Vwh ≤ Hw V wh ≤ H w

방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계에서, 방향성 전기강판은 홈 및 힐업이 하기 식 4를 만족할 수 있다.In the step of preparing a plurality of grain-oriented electrical steel sheets, the grain-oriented electrical steel sheet may satisfy the following formula (4).

[식 4] [Formula 4]

Vwh ≤ Hw - 2㎛V wh ≤ H w - 2 탆

방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계에서, 힐업의 폭(Hw)이 하기 식 5를 만족할 수 있다.In the step of preparing a plurality of grain-oriented electrical steel sheets, the width (H w ) of the hill-up can satisfy the following formula (5).

[식 5][Formula 5]

3㎛ ≤Hw≤ 20㎛3㎛ ≤H w ≤ 20㎛

방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계에서, 방향성 전기강판은 상기 강판의 폭 방향에 대하여, 100㎛당 힐업의 개수가 3 이상일 수 있다.In the step of preparing a plurality of grain-oriented electrical steel sheets, the grain-oriented electrical steel sheet may have three or more hill-up portions per 100 mu m with respect to the width direction of the steel sheet.

적층된 방향성 전기강판을 가압하는 단계에서, 가압력은 500 내지 1000kg중/mm2일 수 있다.In the step of pressing the stacked directional electrical steel sheets, the pressing force may be 500 to 1000 kg / mm 2 .

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 적층체는 방향성 전기강판의 상면 및 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성된 방향성 전기강판이 복수개 적층되고, 방향성 전기강판을 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈과 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업이 대응되도록 적층되고, 방향성 전기강판의 폭방향으로의 단면에 있어서, 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈의 전체 면적(Va)에 대하여, 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈에서 상기 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업을 제외한 면적(Vb)의 비(Vb/Va)가 0.01 내지 0.3이다.According to an embodiment of the present invention, a directional electric steel sheet laminate includes a plurality of grooves and a hill-up formed on the upper and lower surfaces of the directional electric steel sheet along the rolling direction of the steel sheet, The electrical steel sheet is laminated so that the heel-up formed on the upper surface of the directional electrical steel sheet corresponds to the groove formed on the lower surface of the directional electrical steel sheet, and the total area of the grooves formed on the lower surface of the directional electrical steel sheet with respect to V a), in a groove formed on the lower surface of the non-oriented electrical steel sheet (V b / V a) of the area (V b) except hileop formed on the top surface of the grain-oriented electrical steel sheet of 0.01 to 0.3.

방향성 전기강판 간의 간격은 1 내지 10㎛일 수 있다.The distance between the directional electrical steel sheets may be 1 to 10 mu m.

본 발명의 일 구현예에 따르면, 방향성 전기강판에 형성되는 홈 및 힐업 형상을 적절히 조절하여 저철손 방향성 전기강판을 제조할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, it is possible to manufacture a low iron loss directional electrical steel sheet by appropriately adjusting the shape of the groove and the hill-up formed on the directional electrical steel sheet.

또한, 방향성 전기강판에 형성되는 홈 및 힐업 형상을 적절히 조절하여 가압을 통해 방향성 전기강판을 적층할 시, 별도의 접착 수단 없이도 방향성 전기강판 간을 접착하여 적층체를 제조할 수 있다.In addition, when the directional electric steel sheet is laminated through pressurization by appropriately adjusting the shape of the groove and the hill-up formed on the directional electric steel sheet, the laminate can be manufactured by adhering the directional electric steel sheets without any separate bonding means.

별도의 접착 수단 없이도 방향성 전기강판의 적층체를 제조할 수 있으므로, 접착 수단에 의한 에너지 누설을 원천적으로 방지할 수 있다.The laminate of the grain-oriented electrical steel sheet can be produced without any separate bonding means, so energy leakage by the bonding means can be fundamentally prevented.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 표면의 모식도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 폭방향 단면의 모식도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 표면의 모식도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 폭방향 단면의 모식도이다.
도 5는 가우시안 모드에서의 FWHM 값을 설명하기 위한 도면이다.
도 6은 복수의 방향성 전기강판을 적층한 모습을 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 7은 가압에 의해 제조된 방향성 전기강판의 적층체의 폭방향 단면의 모식도이다.1 is a schematic view of a surface of a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention.
2 is a schematic view of a cross-section of a directional electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention.
3 is a schematic view of a surface of a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention.
4 is a schematic view of a cross-section of a directional electric steel sheet according to an embodiment of the present invention.
5 is a diagram for explaining the FWHM value in the Gaussian mode.
6 is a view schematically showing a state in which a plurality of directional electrical steel sheets are laminated.
7 is a schematic view of a cross section in the width direction of a laminate of a directional electrical steel sheet produced by pressurization.

제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.The terms first, second and third, etc. are used to describe various portions, components, regions, layers and / or sections, but are not limited thereto. These terms are only used to distinguish any moiety, element, region, layer or section from another moiety, moiety, region, layer or section. Thus, a first portion, component, region, layer or section described below may be referred to as a second portion, component, region, layer or section without departing from the scope of the present invention.

여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는"의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.The terminology used herein is for the purpose of describing particular embodiments only and is not intended to limit the invention. The singular forms as used herein include plural forms as long as the phrases do not expressly express the opposite meaning thereto. Means that a particular feature, region, integer, step, operation, element and / or component is specified and that the presence or absence of other features, regions, integers, steps, operations, elements, and / It does not exclude addition.

어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.When referring to a portion as being "on" or "on" another portion, it may be directly on or over another portion, or may involve another portion therebetween. In contrast, when referring to a part being "directly above" another part, no other part is interposed therebetween.

다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.Unless otherwise defined, all terms including technical and scientific terms used herein have the same meaning as commonly understood by one of ordinary skill in the art to which this invention belongs. Commonly used predefined terms are further interpreted as having a meaning consistent with the relevant technical literature and the present disclosure, and are not to be construed as ideal or very formal meanings unless defined otherwise.

이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail so that those skilled in the art can easily carry out the present invention. The present invention may, however, be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein.

본 발명의 일 실시예에서는 영구자구미세화시 문제점으로 지적되고 있는 힐업을 제거하는 것이 아니라 그 부분을 활용하여 방향성 전기강판의 적층체를 결합하고자 하는 것이다. 그리고 홈의 폭과 깊이, 힐업의 폭과 높이를 조절함으로써 힐업을 통한 적층체 간의 결합력을 극대화 하고자 한다.In one embodiment of the present invention, the hill-up, which is pointed out as a problem in the refinement of the permanent magnetic domain, is not eliminated, but the laminate of the directional electric steel sheet is combined by utilizing the portion. By adjusting the width and depth of the grooves and the width and height of the hill-up, it is desired to maximize the bonding force between the laminated bodies through the hill-up.

도 1에서는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판(10)의 표면의 모식도를 나타낸다. 도 1에서 나타나듯이, 방향성 전기강판(10)의 표면에는 압연 방향(y방향)을 따라 복수개의 홈(20)이 형성된다.1 is a schematic view of a surface of a grain-oriented electrical steel sheet 10 according to an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, a plurality of grooves 20 are formed on the surface of the grain-oriented electrical steel sheet 10 along the rolling direction (y direction).

도 2에서는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판(10)의 폭방향 단면의 모식도를 나타낸다. 도 2에 나타나듯이, 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판(10)은 방향성 전기강판의 상면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈(20) 및 힐업(hill-up)(30)이 형성되고, 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 하기 식 1 내지 식 3를 만족한다.2 is a schematic view of a cross section of the directional electric steel sheet 10 in the width direction according to an embodiment of the present invention. 2, the directional electrical steel sheet 10 according to an embodiment of the present invention includes a plurality of grooves 20 and a hill-up 30 on the upper surface of the directional electrical steel sheet along the rolling direction of the steel sheet formed and, hileop height (H h), width (H w) of hileop, groove depth (V h) and the groove in the depth as much as the height of the hileop width (V wh) the following formula 1 to formula 3, Satisfies.

[식 1] [Formula 1]

1.5㎛ < Hh ≤20㎛1.5 탆 <H h ≤ 20 탆

[식 2][Formula 2]

Hh ≤ Vh H h ≤ V h

[식 3][Formula 3]

Vwh ≤ Hw V wh ≤ H w

본 발명의 일 실시예에서 홈(20)을 형성하기 위해 레이저 빔을 조사하게 되면, 홈(20)의 형성과 함께 홈 부분의 철이 용융되어, 힐업(30)이라는 쇳 덩어리가 부산물로 발생하게 된다. 이러한 힐업(30)은 홈(20)의 양 측면에 존재하게 된다. 본 발명의 일 실시예에서는 홈(20)의 폭과 깊이, 힐업(30)의 폭과 높이를 조절함으로써 힐업을 통한 적층체 간의 결합력을 극대화 하고자 한다. 이하에서는 홈(20)의 폭과 깊이, 힐업(30)의 폭과 높이에 대해 구체적으로 설명한다.According to an embodiment of the present invention, when the laser beam is irradiated to form the groove 20, the iron of the groove portion is melted together with the formation of the groove 20, and a chunk called a hill-up 30 is generated as a by-product . This heel-up 30 is present on both sides of the groove 20. In an embodiment of the present invention, the width and height of the groove 20 and the width and height of the hill-up 30 are adjusted to maximize the bonding force between the stacks through the hill-up. Hereinafter, the width and depth of the groove 20 and the width and height of the hill-up 30 will be described in detail.

힐업의 높이(Hh)는 힐업(30)이 형성되지 않은 방향성 전기강판(10)의 표면으로부터 두께 방향(z방향)으로 가장 높이 형성된 힐업 부분까지의 길이를 의미한다. 힐업(30)은 그 높이가 1.5㎛ 이상으로서, 일반적으로 방향성 전기강판(10)은 1.5㎛ 미만의 조도가 형성되어 있으며, 힐업(30)의 높이는 조도의 높이 보다 크며, 조도와는 구별된다. 힐업의 높이(Hh)는 최대 20㎛가 될 수 있다. 이보다 힐업의 높이(Hh)가 크면, 방향성 전기강판의 적층시, 방향성 전기강판 사이의 간격이 너무 커져 방향성 전기강판 간의 접착력과 자성이 나빠질 수 있다. 더욱 구체적으로 힐업의 높이(Hh)는 5 내지 9㎛가 될 수 있다.The height h h of the hill-up means the length from the surface of the directional electric steel sheet 10 on which the hill-up 30 is not formed to the hill-up portion formed in the thickness direction (z direction) The height of the hill-up 30 is 1.5 占 퐉 or more. In general, the directional electric steel plate 10 has an illuminance of less than 1.5 占 퐉. The height of the heel-up 30 is larger than the illuminance. Hileop height (H h) may be the maximum 20㎛. Than the height (H h) of hileop large, the gap between the stacking direction when the electrical steel, grain-oriented electrical steel sheet may deteriorate the adhesive strength becomes too large and the magnetic between grain-oriented electrical steel sheet. More particularly the height (H h) of hileop may be a 5 to 9㎛.

홈의 깊이(Vh)는 홈(20)이 형성되지 않은 방향성 전기강판(10)의 가상의 표면으로부터 두께 방향(z방향)으로 가장 깊이 형성된 홈 부분 까지의 길이를 의미한다. 홈의 깊이(Vh)는 힐업의 높이(Hh) 이상이어야 한다. 홈의 깊이(Vh)가 너무 작으면, 방향성 전기강판의 적층시, 방향성 전기강판 사이의 간격이 너무 커져 방향성 전기강판 간의 접착력과 자성이 나빠질 수 있다. 구체적으로 홈의 깊이(Vh)는 5 내지 30㎛이 될 수 있다.Depth (V h) of the grooves are grooves 20 means the length of the groove to the deepest part formed by the virtual thickness direction (z direction) from the surface of the grain-oriented electrical steel sheet 10 is not formed. The depth of the groove (V h ) shall be not less than the height of the hill-up (H h ). If the depth of the groove (V h ) is too small, the gap between the directional electrical steel sheets becomes too large at the time of stacking the directional electrical steel sheets, and the adhesion and magnetic properties between the directional electrical steel sheets may deteriorate. Specifically, the depth V h of the groove may be 5 to 30 탆.

힐업의 폭(Hw)은 힐업(30)과 방향성 전기강판(10)의 계면에서 힐업(30)의 압연방향(y방향)의 길이를 의미한다. 또한, 홈의 폭(Vw)은 방향성 전기강판(10)의 가상의 표면에서의 홈(20)의 압연방향(y방향)의 길이를 의미한다. 본 발명의 일 실시예에서는 홈의 폭(Vw)이 아닌 힐업의 높이(Hh)만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 중요한 제어 인자이다. 힐업의 높이(Hh)만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이란, 방향성 전기강판(10)의 가상의 표면으로부터 두께 방향(z방향)으로 힐업의 높이(Hh)만큼 내부로 들어간 위치에서의 홈의 폭(Vwh)를 의미한다. 힐업의 폭(Hw)이 힐업의 높이(Hh)만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh) 이상인 경우, 강판의 적층 시, 가압에 의해 힐업(30)이 변형되며 크기가 줄어들고, 홈(20)의 틈을 비집고 힐업(30)이 상승하게 된다. 이 때, 힐업(30)은 홈(20) 안에서 크기가 줄어들고 양쪽에서 응력을 받게 되어, 방향성 전기강판(10)을 채결하게 된다.Width (H w) of hileop means a length in the rolling direction (y direction) of the hileop 30 hileop at the interface 30 and the grain-oriented electrical steel sheet (10). The groove width V w means the length in the rolling direction (y direction) of the groove 20 on the imaginary surface of the grain-oriented electrical steel sheet 10. In one embodiment of the present invention, the groove width (V wh ) at the depth of the heel height (H h ) rather than the groove width (V w ) is an important control factor. Height hileop (H h) the groove width of at depths of as much as (V wh) is, the direction in the thickness direction (z direction) from the virtual surface of the electromagnetic steel plates (10) into the interior by the height (H h) of hileop Quot ; means the width of the groove at the position (V wh ). If the width (Hw) of hileop is not less than the width (V wh) of the groove in as much as the height (H h) of hileop depth, upon stacking of the steel sheet, and the hileop 30 is deformed by the pressure decrease in size, groove ( 20), and the heel-up (30) rises. At this time, the hill-up 30 is reduced in size in the groove 20 and is stressed on both sides, so that the directional electric steel sheet 10 is stuck.

더 나아가, 힐업의 폭(Hw) 및 힐업의 높이(Hh)만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)은 하기 식 4를 만족할 수 있다.Furthermore, the groove width V wh at the depth corresponding to the width hw of the hill-up and the height h h of the hill-up can satisfy the following expression (4).

[식 4] [Formula 4]

Vwh ≤ Hw - 2㎛V wh ≤ H w - 2 탆

이처럼 힐업의 폭(Hw)과 힐업의 높이(Hh)만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)의 차이가 클수록 변형된 힐업(30)이 받는 응력이 증가하여, 방향성 전기강판(10) 간의 결합력이 상승할 수 있다. 다만 그 차이가 너무 크면, 힐업(30)이 홈(20) 내에 충분히 비집고 들어가지 못하며, 오히려 방향성 전기강판 사이의 간격이 너무 커져 방향성 전기강판 간의 접착력과 자성이 나빠질 수 있다.And thus the greater the difference between receiving a modified hileop 30, stress in the width (Hw) and a height of hileop (H h) the groove width of at depths of as much as (V wh) of hileop increases, the grain-oriented electrical steel sheet (10) Can be increased. However, if the difference is too large, the hill-up 30 can not sufficiently penetrate into the groove 20, and the gap between the directional electrical steel plates becomes too large, which may adversely affect the adhesion and magnetic properties between the directional electrical steel sheets.

힐업의 폭(Hw)은 하기 식 5를 만족할 수 있다.The width (H w ) of the hill-up can satisfy the following expression (5).

[식 5][Formula 5]

3㎛ ≤Hw≤ 20㎛3㎛ ≤H w ≤ 20㎛

힐업의 폭(Hw)이 너무 작으면, 힐업(30)의 변형을 통한 접착력을 충분히 확보하기 어렵다. 힐업의 폭(Hw)이 너무 크면, 힐업(30)이 홈(20) 내에 충분히 비집고 들어가지 못하며, 오히려 방향성 전기강판 사이의 간격이 너무 커져 방향성 전기강판 간의 접착력과 자성이 나빠질 수 있다. 더 구체적으로 힐업의 폭(Hw)은 3 내지 9㎛가 될 수 있다.If the width (H w ) of the hill-up is too small, it is difficult to sufficiently secure the adhesive force through deformation of the hill-up 30. If the width (H w ) of the hill-up is too large, the hill-up 30 can not sufficiently fit into the groove 20, and rather the gap between the directional electrical steel plates becomes too large, and the adhesion and magnetic properties between the directional electrical steel sheets may deteriorate. Width (H w) of hileop more specifically it can be from 3 to 9㎛.

도 3에서는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 표면의 모식도를 나타낸다. 도 3에서 나타나듯이, 힐업(30)은 홈(20)의 양 측면에 형성된다. 홈(20)은 강판의 폭방향(x방향)으로 선형으로 형성되나, 힐업(30)은 선형으로 형성되지 아니하고, 개별적으로 복수개 형성된다. 3 is a schematic view of a surface of a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention. As shown in Fig. 3, the hill-up 30 is formed on both sides of the groove 20. The grooves 20 are linearly formed in the width direction (x direction) of the steel sheet, but the hill-ups 30 are not formed linearly, but a plurality of grooves 20 are formed individually.

한편, 강판의 폭방향(x방향)에 대하여, 100㎛ 당 힐업(30)의 개수가 3 이상이 될 수 있다. 힐업(30)의 개수가 너무 적으면, 방향성 전기강판(10) 간의 접착력을 적절히 확보하기 어려울 수 있다. 강판의 폭방향(x방향)에 대하여, 100㎛ 당 힐업(30)의 개수는 최대 9개가 될 수 있다. 힐업의 개수가 너무 많으면, 오히려 방향성 전기강판 사이의 간격이 너무 커져 방향성 전기강판 간의 접착력과 자성이 나빠질 수 있다.On the other hand, with respect to the width direction (x direction) of the steel sheet, the number of the hill-ups 30 per 100 mu m can be 3 or more. If the number of the hill-ups 30 is too small, it may be difficult to appropriately secure the adhesion force between the directional electrical steel sheets 10. With respect to the width direction (x direction) of the steel sheet, the number of the hill-ups 30 per 100 mu m can be a maximum of nine. If the number of hill-ups is too large, the gap between the directional electrical steel sheets becomes too large, and the adhesion and magnetic properties between the directional electrical steel sheets may deteriorate.

또한, 도 2 및 3에서 나타나듯이, 강판의 압연 방향(y방향)으로, 홈(20)의 양측면에 힐업(30)이 형성되고, 양측의 힐업(30)의 크기가 서로 다를 수 있다. 구체적으로 홈(20)의 일측면에 형성된 힐업의 높이(Hh)가 홈(20)의 타측면에 형성된 힐업의 높이(Hh)의 2 내지 4 배 일 수 있다. 방향성 전기강판(10)을 적층할 시, 일측면에 위치하는 힐업(30)은 홈(20)과 대응하도록 적층하나, 이 경우, 타측면에 위치하는 힐업(30)은 홈(20)에 대응되지 못하고, 방향성 전기강판(10)의 표면에 대응하게 된다. 결국, 적층된 방향성 전기강판(10)을 가압하더라도 타측면에 형성된 힐업(30)의 크기만큼 방향성 전기강판(10) 간의 간격이 형성될 수 있다. 양측면에 형성되는 힐업(30)의 크기는 레이저 빔 조사 공정에서 방향성 전기강판(10)의 이동에 의해, 자연스럽게 일측의 힐업(30)의 크기가 커질 수 있다. 또한 일 방향에서 공기를 공급하는 방법으로도 일측의 힐업(30)의 크기를 크게 만들 수 있다. 구체적인 방법은 후술할 방향성 전기강판의 자구미세화 방법에서 설명한다.2 and 3, the hill-up 30 may be formed on both sides of the groove 20 in the rolling direction (y direction) of the steel sheet, and the size of the hill-up 30 on both sides may be different from each other. It may be 2 to 4 times the specific groove 20 days hileop height (H h), the height (H h) of hileop formed at the other side of the groove 20 formed in the side. When the directional electrical steel sheet 10 is laminated, the hill-up 30 located on one side is laminated so as to correspond to the groove 20. In this case, the hill-up 30 located on the other side corresponds to the groove 20 And corresponds to the surface of the grain-oriented electrical steel sheet 10. As a result, even if the stacked directional electric steel sheets 10 are pressed, the gap between the directional electric steel sheets 10 can be formed by the size of the hill-up 30 formed on the other side. The size of the hill-up 30 formed on both sides can be naturally increased by the movement of the directional electrical steel sheet 10 in the laser beam irradiation process. Also, the size of the hill-up 30 on one side can be increased by supplying air in one direction. A specific method will be described in detail in a method of miniaturizing a magnetic steel sheet for directional steel sheet to be described later.

도 1에서 나타나듯이, 홈(20)은 전기강판의 압연방향(y방향)에 대하여 ±90 내지 ±85°의 각도로 형성되고, 선상으로 형성될 수 있다.1, the grooves 20 are formed at an angle of ± 90 to ± 85 degrees with respect to the rolling direction (y direction) of the electrical steel sheet, and can be formed in a line.

방향성 전기강판(10)의 상면뿐 아니라, 하면에도 전술한 홈(20) 및 힐업(30)이 형성될 수 있다. 도 4에서는 방향성 전기강판(10)의 상면 및 하면에 홈(20) 및 힐업(30)이 형성된 경우를 개략적으로 나타낸다. 하면에 홈(20) 및 힐업(30)이 형성된 경우, 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)은 전술한 것과 동일하게 구성할 수 있다.The groove 20 and the hill-up 30 described above can be formed on the bottom surface as well as on the top surface of the directional electrical steel sheet 10. 4 schematically shows a case where the grooves 20 and the hill-up 30 are formed on the upper and lower surfaces of the grain-oriented electrical steel sheet 10, respectively. If the groove 20 and hileop 30 is formed when the height of hileop (H h), width of hileop (H w), the depth of the recess (V h) and the groove width of at depth as much as the height of the hileop (V wh ) can be constructed in the same manner as described above.

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구미세화 방법은 방향성 전기강판을 준비하는 단계; 및 방향성 전기강판의 표면에 레이저 빔을 조사하여, 홈 및 힐업을 형성하는 단계;를 포함한다. 이하에서는 각 단계별로 구체적으로 설명한다.According to an embodiment of the present invention, there is provided a method of miniaturizing a magnetic field of a directional electric steel sheet, comprising: preparing a directional electric steel sheet; And irradiating a laser beam on the surface of the directional electrical steel sheet to form a groove and a hill-up. Hereinafter, each step will be described in detail.

먼저, 방향성 전기강판을 준비한다. 본 발명의 일 실시예에서는 자구미세화 방법 및 형성되는 홈 및 힐업의 형상에 그 특징이 있는 것으로서, 자구미세화의 대상이 되는 방향성 전기강판은 제한 없이 사용할 수 있다. 특히, 방향성 전기강판의 합금 조성과는 관계 없이 본 발명의 효과가 발현된다. 따라서, 방향성 전기강판의 합금 조성에 대한 구체적인 설명은 생략하기로 한다.First, a directional electrical steel sheet is prepared. In one embodiment of the present invention, the shape of the groove and the hill-up is characterized by the method of miniaturization of the magnetic domain, and the directional electric steel sheet to be subjected to the magnetic microfabrication can be used without limitation. In particular, the effect of the present invention is expressed regardless of the alloy composition of the grain-oriented electrical steel sheet. Therefore, a detailed description of the alloy composition of the grain-oriented electrical steel sheet will be omitted.

본 발명의 일 실시예에서 방향성 전기강판은 슬라브로부터 열간 압연 및 냉간 압연을 통해 소정의 두께로 압연된 방향성 전기강판을 사용할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the grain-oriented electrical steel sheet may be a grain-oriented electrical steel sheet rolled from a slab to a predetermined thickness through hot rolling and cold rolling.

다음으로, 방향성 전기강판의 표면에 레이저 빔을 조사하여, 홈 및 힐업을 형성한다.Next, the surface of the grain-oriented electrical steel sheet is irradiated with a laser beam to form a groove and a hill-up.

홈 및 힐업에 대해서는 전술한 방향성 전기강판과 관련하여 구체적으로 설명하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다.The groove and the hill-up are described in detail with respect to the above-described directional electrical steel sheet, and a duplicate description will be omitted.

본 발명의 일 실시예에서는 특정한 형상의 홈 및 힐업을 형성하며, 이를 위해 레이저 빔 조사 단계에서 레이저 빔의 조사 조건을 정밀하게 제어한다.In an embodiment of the present invention, a groove and a hill-up of a specific shape are formed, and the irradiation condition of the laser beam is precisely controlled in the laser beam irradiation step.

먼저, 레이저 빔의 조사시, 초점 심도에서 벗어난 정도가 15 내지 20%가 되도록 조사할 수 있다. 초점 심도에서 벗어난 정도는 (A-B)/k×100로 계산된다. k는 레이저의 심도 값이고, A는 특정 초점 위치이고 B는 홈이 형성되지 않는 위치이다. k는 레이저 종류에 따라 정해지며, 예컨데, CO2 레이저의 경우 심도 값이 1mm이고, ND-Yag 레이저의 경우, 200㎛이다.First, when irradiating the laser beam, it is possible to irradiate the laser beam such that the deviation from the depth of focus is 15 to 20%. The deviation from the depth of focus is calculated as (AB) / k x 100. k is the depth value of the laser, A is the specific focus position and B is the position where no groove is formed. k is determined according to the type of the laser. For example, the CO 2 laser has a depth value of 1 mm and the ND-Yag laser has a depth of 200 μm.

레이저의 초점이 얼마나 벗어나 있는지에 따라서 힐업의 두께(Hw)와 모양의 양상이 달라지게 된다. 레이저 빔의 초점 위치와 방향성 전기강판의 표면의 차이가 너무 작은 경우, 힐업의 높이(Hh) 또는 힐업의 폭(Hw)가 적절한 범위로 형성되지 않는다. 레이저 빔의 초점 위치와 방향성 전기강판의 표면의 차이가 너무 큰 경우, 홈 가공이 전혀 되지 않는 문제가 생긴다.Depending on how far the focus of the laser is, the thickness (H w ) and shape of the heel-up will vary. If the difference between the surface of the focal position of the laser beam and the grain-oriented electrical steel sheet is too small, the height of the hileop (H h) or width of the hileop (H w) is not formed in the proper range. If the difference between the focal position of the laser beam and the surface of the directional electrical steel sheet is too large, there is a problem that the groove processing is not performed at all.

또한, 레이저 빔을 조사하는 단계에서 레이저 빔의 조사에 의해 에너지가 가해져, 강판의 온도가 상승하게 된다. 이를 제어하지 않고, 그대로 둘 시, 강판의 온도가 크게 상승하여, 힐업이 다량 발생하며, 힐업의 높이 및 힐업의 폭이 커질 수 있다. 따라서 별도의 수단을 이용하여 강판의 온도가 높이 상승하지 않도록 제어할 필요가 있다. 본 발명의 일 실시예에서는 레이저 빔 조사 전 강판의 온도에 비해 20℃이하로 온도가 상승하도록 제어할 수 있다. 강판의 온도를 제어하는 방법으로는 공냉 또는 수냉하는 방법을 사용할 수 있다.Further, in the step of irradiating the laser beam, energy is applied by irradiation of the laser beam, and the temperature of the steel sheet is raised. Without controlling it, the temperature of the steel sheet is greatly increased when left alone, and a large amount of hill-up occurs, and the height of the hill-up and the width of the hill-up can become large. Therefore, it is necessary to control the temperature of the steel sheet so as not to rise by using a separate means. In an embodiment of the present invention, it is possible to control the temperature of the steel sheet to rise to 20 ° C or lower relative to the temperature of the steel sheet before the laser beam irradiation. As a method for controlling the temperature of the steel sheet, a method of air cooling or water cooling may be used.

레이저 빔의 Multi mode(멀티 모드) 변형률이 4% 이하일 수 있다. 이 때, Multi mode 변형률이란 {[실제 full width at half maximum (FWHM) 값] - [가우시안 모드에서의 FWHM 값]} / [가우시안 모드에서의 full width at half maximum FWHM) 값]으로 계산된다. FWHM 값에 대해서는 도 5에서 그 의미를 확인할 수 있다. FWHM 값은 레이저 빔의 일반적인 용어로서, 통상의 기술자라면 그 의미를 명확하게 이해할 수 있으므로, 본 명세서에서는 자세한 설명을 생략한다. 레이저 빔의 Multi mode(멀티 모드) 변형률이 너무 높을 경우, 레이저 빔의 조사가 불안정하여, 홈 가공성 및 힐업의 측면에서 문제가 발생할 수 있다. 더 구체적으로 레이저 빔의 Multi mode(멀티 모드) 변형률이 3% 이하일 수 있다.The multi mode strain of the laser beam can be less than 4%. In this case, the Multi mode strain is calculated as {[FWHM value of actual full width at half maximum (FWHM)] - [FWHM value in Gaussian mode]} / [full width at half maximum FWHM value in Gaussian mode]. The meaning of the FWHM value can be confirmed in FIG. The FWHM value is a generic term of a laser beam, and its meaning can be clearly understood by a person skilled in the art, so that detailed description thereof will be omitted herein. If the Multi mode strain of the laser beam is too high, irradiation of the laser beam becomes unstable, which may cause problems in terms of groove processability and hill-up. More specifically, the multi mode strain of the laser beam may be less than 3%.

도 2 및 도 3에서 개시하였듯이, 홈의 일측면에 형성되는 힐업의 크기를 타측면에 형성되는 힐업의 크기에 비해 크게 형성하도록, 레이저 빔의 조사와 동시에 홈 부에 공기를 50 내지 500m/s 속도로 가할 수 있다. 공기 속도가 전술한 범위에 해당하지 않을 시, 목적하는 힐업의 형상을 얻기 어려울 수 있다. 또한, 공기의 조사 방향에 대하여 홈 부의 두께 방향을 기준으로 10 내지 45°각도로 가할 수 있다.
2 and 3, air is supplied to the groove portion at a speed of 50 to 500 m / s at a time of irradiation of the laser beam so that the size of the hill-up formed on one side of the groove is larger than the size of the hill- It can be added at a speed. When the air velocity does not fall within the above range, it may be difficult to obtain the desired shape of the hill-up. Further, it can be applied at an angle of 10 to 45 degrees with respect to the thickness direction of the groove portion with respect to the irradiation direction of air.

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 적층체 제조 방법은 방향성 전기강판의 상면 및 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성되고, 상기 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 상기 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 식 1 내지 식 3을 만족하는 방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계; 방향성 전기강판을 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈과 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업이 대응되도록 적층하는 단계; 및 적층된 방향성 전기강판을 가압하는 단계;를 포함한다. 전술 하였듯이, 본 발명의 일 실시예에서는 홈의 폭과 깊이, 힐업의 폭과 높이를 조절함으로써 별도의 결합 수단 없이도, 힐업을 통한 적층체 간의 결합력을 극대화 하게 된다.A method of manufacturing a laminate of a directional electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes forming a plurality of grooves and a hill-up along the rolling direction of the steel sheet on the upper and lower surfaces of the directional electrical steel sheet, H h), the depth width (H w), the grooves of hileop (V h) and the plurality of the grain-oriented electrical steel sheet that the groove width (V wh of at depth as much as the height of the hileop) satisfying the formula 1 to formula 3 Preparing; Stacking the grain-oriented electrical steel sheet so that the groove formed on the lower surface of the grain-oriented electrical steel sheet corresponds to the heel-up formed on the upper surface of the grain-oriented electrical steel sheet; And pressing the stacked directional electrical steel sheets. As described above, according to one embodiment of the present invention, the width and depth of the groove and the width and height of the hill-up are adjusted to maximize the bonding force between the stacked bodies through the hill-up without any separate coupling means.

먼저, 방향성 전기강판의 상면 및 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성되고, 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 식 1 내지 식 3을 만족하는 방향성 전기강판을 복수개 준비한다. 방향성 전기강판에 대해서는 구체적으로 전술하였으므로, 반복되는 설명은 생략한다.First, the directional plurality of grooves and hileop (hill-up) to the upper and lower surfaces along the rolling direction of the steel plate of the electrical steel sheet is formed, the height (H h), width (H w) of hileop, the depth of the groove of the hileop ( V h ) of the groove and the groove width (V wh ) at the depth corresponding to the height of the hill-up satisfy the formulas (1) to (3). Since the directional electrical steel sheet has been specifically described above, repeated description is omitted.

다음으로, 방향성 전기강판을 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈과 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업이 대응되도록 적층한다. 도 6에서는 3장의 방향성 전기강판이 적층된 모습을 개략적으로 나타낸다. 도 6에 나타나듯이, 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈(20)과 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업(30)이 대응되도록 적층할 수 있다. 이 때, 홈(20)과 대응되지 않는 홈(20)의 타측면에 형성된 힐업(30)은 가능한 크기가 작게 형성되는 것이 바람직하며, 그 이유에 대해서는 전술하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다.Next, the grain-oriented electrical steel sheet is laminated so that the groove formed on the lower surface of the grain-oriented electrical steel sheet and the heel-up formed on the upper surface of the grain-oriented electrical steel sheet correspond to each other. Fig. 6 schematically shows a laminated structure of three orienting electrical steel sheets. As shown in FIG. 6, the grooves 20 formed on the lower surface of the directional electrical steel sheet and the heel-up 30 formed on the upper surface of the directional electrical steel sheet can be stacked so as to correspond to each other. At this time, it is preferable that the hill-up 30 formed on the other side of the groove 20 which does not correspond to the groove 20 is formed as small as possible, and the reason for this has been described above, and a duplicate description will be omitted.

다음으로, 적층된 방향성 전기강판을 가압한다. 단순히 적층하는 것만으로는 방향성 전기강판 사이에 접착력이 형성되지 아니하며, 가압하는 단계를 통해 접착력이 발생한다. 적층된 방향성 전기강판을 가압할 시, 방향성 전기강판에 형성된 힐업 및 홈의 특유의 형상으로 인하여, 힐업이 변형되며, 홈 내부로 파고들게 된다. 방향성 전기강판 및 이에 형성된 홈은 전술하였듯이, 여러 번의 압연 및 소둔 과정을 거치기 때문에 상대적으로 변형이 일어나지 않는 반면, 힐업은 용융물이 굳어진 상태에서 별도의 처리를 하지 아니하였으므로, 변형이 쉽게 일어난다. 힐업은 홈의 형상으로 압축되며, 크기가 줄어들고, 홈의 양측면에서 응력을 받게 된다. 힐업은 원래의 형상으로 돌아가기 위해 팽창을 일으키며, 반면, 방향성 전기강판 및 홈은 팽창률이 상이하게 된다. 이 과정에서 방향성 전기강판 간의 접착력이 형성된다.Next, the laminated directional electrical steel sheet is pressed. An adhesive force is not formed between the directional electrical steel sheets by merely laminating, and an adhesive force is generated through the pressing step. When the stacked directional electric steel sheet is pressed, the hill-up is deformed due to the peculiar shape of the hill-up and groove formed in the directional electric steel sheet, and the hill- As described above, since the directional electric steel sheet and the groove formed thereon are subjected to several rolling and annealing processes, relatively deformation does not occur, but the heel-up easily deforms because the melt is not treated in a hardened state. The heel-up is compressed in the shape of the groove, reduced in size, and stressed on both sides of the groove. The heel-up causes expansion to return to the original shape, while the directional electrical steel sheet and groove have different expansion ratios. In this process, the adhesive force between the directional electrical steel sheets is formed.

가압시, 가압력은 힐업의 변형을 일으키기 위한 가압력이면 충분하다. 구체적으로 500 내지 1000kg중/mm2이 될 수 있다. 가압력이 너무 작으면, 힐업의 변형이 충분히 이루어 지지 않을 수 있다. 가압력이 너무 높으면, 방향성 전기강판에 변형이 발생하여 자성에 악영향을 줄 수 있다. 더욱 구체적으로 가압력은 700 내지 900kg중/mm2이 될 수 있다.At the time of pressurization, the pressing force is sufficient for the pressing force to cause the deformation of the hill-up. Specifically, 500 to 1000 kg / mm 2 . If the pressing force is too small, the hill-up may not be sufficiently deformed. If the pressing force is too high, deformation may occur in the directional electrical steel sheet, which may adversely affect the magnetism. More specifically, the pressing force may be 700 to 900 kg / mm 2 .

이렇게 적층된 방향성 전기강판은 전술하였듯이, 변형된 힐업에 의해 홈 부분이 메워지므로, 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈에서 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업을 제외한 면적(Vb)이 매우 작아진다. 도 7에서는 가압에 의해 접착력이 형성된 방향성 전기강판의 적층체를 개략적으로 나타낸다. 도 7에서 나타나듯이, 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈에서 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업을 제외한 면적(Vb)(붉은색 표시 부분)이 매우 작아진다. 구체적으로 도 2에 표시된 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈의 전체 면적(Va)에 대하여 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈에서 상기 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업을 제외한 면적(Vb)의 비(Vb/Va)가 0.01 내지 0.3이 될 수 있다. 그 면적의 비가 너무 작을 시, 일부 힐업이 홈에 충분히 수용되지 아니하여, 방향성 전기강판 간의 간격이 발생할 수 있다. 그 면적의 비가 너무 클 시, 방향성 전기강판 간의 접착력을 충분히 확보하지 못할 수 있다.The thus laminated oriented electrical steel sheet As described above, since the groove portion buried by the modified hileop, except hileop formed on the top surface of the grain-oriented electrical steel sheet in the groove formed on the lower surface of the grain-oriented electrical steel sheet area (V b) this becomes very small. Fig. 7 schematically shows a laminate of a grain-oriented electrical steel sheet having an adhesive force by pressurization. As shown in Figure 7, except hileop formed on the top surface of the grain-oriented electrical steel sheet in the groove formed on the lower surface of the grain-oriented electrical steel sheet area (V b) (red color display portion) this becomes very small. Specifically, the ratio of the area (V b ) excluding the hill-up formed on the upper surface of the directional electrical steel sheet to the total area (V a ) formed on the lower surface of the directional electrical steel sheet shown in FIG. 2 (V b / V a ) may be 0.01 to 0.3. When the ratio of the area is too small, some heel-ups are not sufficiently accommodated in the grooves, and a gap between the directional electric steel sheets may occur. If the ratio of the area is too large, the adhesive strength between the directional electrical steel sheets may not be sufficiently secured.

결국, 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 적층체는 방향성 전기강판의 상면 및 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성된 방향성 전기강판이 복수개 적층되고, 방향성 전기강판을 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈과 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업이 대응되도록 적층되고, 방향성 전기강판의 폭방향으로의 단면에 있어서, 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈의 전체 면적(Va)에 대하여, 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈에서 상기 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업을 제외한 면적(Vb)의 비(Vb/Va)가 0.01 내지 0.3이다.As a result, according to one embodiment of the present invention, a plurality of directional electrical steel sheets having a plurality of grooves and hill-up are formed on the upper and lower surfaces of the directional electrical steel sheet along the rolling direction of the steel sheet, , The directional electrical steel sheet is laminated so that the groove formed on the lower surface of the directional electrical steel sheet and the heel-up formed on the upper surface of the directional electrical steel sheet correspond to each other. In the cross section in the width direction of the directional electrical steel sheet, with respect to the area (V a), in a groove formed on the lower surface of the non-oriented electrical steel sheet (V b / V a) of the area (V b) except hileop formed on the top surface of the grain-oriented electrical steel sheet of 0.01 to 0.3.

방향성 전기강판 간의 간격은 1 내지 10㎛ 일 수 있다. 전술한 범위에서 방향성 전기강판의 적층체의 자성이 향상될 수 있다.
The distance between the directional electrical steel sheets may be 1 to 10 mu m. The magnetism of the laminate of the grain-oriented electrical steel sheet can be improved in the above-mentioned range.

이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 그러나 이러한 실시예는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며, 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. However, these embodiments are only for illustrating the present invention, and the present invention is not limited thereto.

실시예 1 : 방향성 전기강판의 홈 및 Example 1: Groove of directional electric steel sheet and 힐업Hill-up 형성 formation

냉간압연한 두께 0.23mm, 폭 1000mm의 방향성 전기강판을 준비하였다. 방향성 전기강판에 가우시안 모드(Gaussian mode)의 연속파 레이저를 조사하였다. 레이저 빔의 출력은 4000W이며, 조사 속도는 120m/s로 통일시켰다. 레이저 빔의 초점 위치의 벗어난 정도, multi mode 변형률 및 강판의 온도 상승 폭을 하기 표 1에 정리된 것과 같이 변형해 가며, 실시하였다.A cold-rolled electrical steel sheet having a thickness of 0.23 mm and a width of 1000 mm was prepared. A directional electrical steel sheet was irradiated with a continuous wave laser in Gaussian mode. The laser beam output was 4000 W and the irradiation speed was unified at 120 m / s. The deviation of the focus position of the laser beam, the multi mode strain and the temperature rise width of the steel sheet were modified as shown in Table 1 below.

제조된 방향성 전기강판의 힐업 높이(Hh), 힐업 폭(Hw) 및 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)을 하기 표 1에 정리하였다. 홈의 깊이(Vh)는 8 내지 17㎛ 사이었다.Table 1 summarizes the groove widths (V wh ) at the heights (H h ), the heel-up widths (H w ), and the depths corresponding to the heights of the hill- The depth of the groove (V h ) was 8 to 17 μm.

조사 조건Irradiation condition 홈 및 힐업 형상 (㎛)Groove and Hill-up Shape (占 퐉) 100㎛ 당 힐업의 개수Number of heel-ups per 100 μm 초점 심도에서 벗어난 정도 (%)Out of focus depth (%) Multi mode
변형률 (%)Multi mode
Strain (%) 온도
상승폭(℃)Temperature
Increase (℃) Hh H h Hw H w Vwh V wh 실시예 1Example 1 1515 00 55 55 55 55 44 실시예 2Example 2 2020 22 55 77 66 55 33 실시예 3Example 3 1515 33 2020 77 99 22 33 실시예 4Example 4 1515 00 1010 55 77 44 44 실시예 5Example 5 1515 1One 1515 55 99 33 44 실시예 6Example 6 1515 33 2020 77 99 22 33 비교예 1Comparative Example 1 00 22 55 22 55 33 1One 비교예 2Comparative Example 2 55 33 55 22 55 33 22 비교예 3Comparative Example 3 1010 1One 55 44 55 44 22 비교예 4Comparative Example 4 1515 33 2525 1010 1212 22 1010 비교예 5Comparative Example 5 1515 55 2020 22 44 22 1One 비교예 6Comparative Example 6 1515 1010 2020 33 1010 22 0.50.5

표 1에 나타나듯이, 조사 조건을 적절히 제어함으로써, 목적하는 홈 및 힐업 형상을 얻을 수 있음을 확인할 수 있었다.As shown in Table 1, it was confirmed that the desired groove and hill-up shapes could be obtained by appropriately controlling the irradiation conditions.

실시예 2 : 방향성 전기강판의 Example 2: Preparation of oriented electrical steel sheet 적층체The laminate 제조 Produce

실시예 1에서 제조한 방향성 전기강판을 홈과 힐업이 대응되도록 16층 적층하고, 700kg중/mm2의 가압력으로 가압하여 방향성 전기강판의 적층체 제조 하였다.The directional electrical steel sheet prepared in Example 1 was laminated in 16 layers so as to correspond to the groove and the hill-up, and was pressed at a pressing force of 700 kg / mm 2 to produce a laminate of a directional electrical steel sheet.

방향성 전기강판의 적층체를 양 끝에서 잡아 당겨, 적층체가 분리되는 시점에서의 수치를 접착력으로 평가하였다. 10파이 이하인 경우 매우 좋음, 15파이 이상인 경우 좋음, 30MPa 이상인 경우 보통, 50MPa 미만인 경우 나쁨으로 분류하였다. 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.The laminate of the grain-oriented electrical steel sheet was pulled at both ends and the numerical value at the time when the laminate was separated was evaluated by the adhesive force. Good for less than 10 psi, good for more than 15 psi, less than 30 MPa and less than 50 MPa. The results are shown in Table 2 below.

홈 및 힐업 형상 (㎛)Groove and Hill-up Shape (占 퐉) 접착력Adhesion Hh H h Hw H w Vwh V wh 100㎛ 당 힐업의 개수Number of heel-ups per 100 μm 실시예 1Example 1 55 55 55 44 좋음good 실시예 2Example 2 77 66 55 33 매우 좋음Very good 실시예 3Example 3 77 99 22 33 매우 좋음Very good 실시예 4Example 4 55 77 44 44 보통usually 실시예 5Example 5 55 99 33 44 보통usually 실시예 6Example 6 77 99 22 33 보통usually 비교예 1Comparative Example 1 22 55 33 1One 나쁨Poor 비교예 2Comparative Example 2 22 55 33 22 나쁨Poor 비교예 3Comparative Example 3 44 55 44 22 나쁨Poor 비교예 4Comparative Example 4 1010 1212 22 1010 나쁨Poor 비교예 5Comparative Example 5 22 44 22 1One 나쁨Poor 비교예 6Comparative Example 6 33 1010 22 0.50.5 나쁨Poor

또한, 하기 표 3에 기재된 홈 및 힐업 형상이 형성된 방향성 전기강판을 적층하여 전술한 방식으로 가압하였다. 접착력을 하기 표 3에 정리하였다.Further, the directional electrical steel sheets having the grooved and hill-up shapes described in Table 3 were laminated and pressed in the above-described manner. The adhesive strengths are summarized in Table 3 below.

홈 및 힐업 형상 (㎛)Groove and Hill-up Shape (占 퐉) 접착력Adhesion Hh H h Hw H w Vwh V wh 100㎛ 당 힐업의 개수Number of heel-ups per 100 μm 실시예 7Example 7 44 66 33 44 매우 좋음Very good 실시예 8Example 8 77 77 44 44 매우 좋음Very good 실시예 9Example 9 55 77 55 33 좋음good 실시예 10Example 10 88 88 66 33 좋음good 실시예 11Example 11 88 77 77 44 보통usually 실시예 12Example 12 1212 1010 77 33 보통usually 실시예 13Example 13 1313 88 77 44 보통usually 실시예 14Example 14 1212 1111 1010 33 보통usually 비교예 7Comparative Example 7 55 55 77 44 나쁨Poor 비교예 8Comparative Example 8 55 55 1010 22 나쁨Poor 비교예 9Comparative Example 9 99 88 1414 22 나쁨Poor 비교예 10Comparative Example 10 1111 1515 1717 44 나쁨Poor 비교예 11Comparative Example 11 77 66 44 1One 나쁨Poor 비교예 12Comparative Example 12 77 66 44 0.0050.005 나쁨Poor

표 2 및 표 3에 나타나듯이, 본 발명의 일 실시예와 같이 홈 및 힐업의 형상을 제어한 방향성 전기강판의 적층체는 접착력 및 자성이 매우 우수함을 확인할 수 있다. 반면, 홈 및 힐업의 형상이 본 발명의 범위에 벗어나는 방향성 전기강판의 적층체는 접착력 및 자성이 열악함을 확인할 수 있다.As shown in Table 2 and Table 3, it can be confirmed that the laminate of the grain-oriented electrical steel sheet having the shape of the groove and the hill-up controlled according to the embodiment of the present invention has excellent adhesion and magnetic properties. On the other hand, it can be confirmed that the laminate of the grain-oriented electrical steel sheet in which the shape of the groove and the hill-up is out of the range of the present invention is poor in adhesive strength and magnetism.

또한, 본 발명의 일 실시예와 같이 홈 및 힐업의 형상을 제어한 방향성 전기강판의 적층체는 Vb/Va 비가 매우 작고, 강판간의 간격이 매우 작음을 확인하였다. 반면, 홈 및 힐업의 형상이 본 발명의 범위에 벗어나는 방향성 전기강판의 적층체는 Vb/Va 비가 상대적으로 크며, 간격도 큼을 확인하였다.
Further, it was confirmed that the laminate of the grain-oriented electrical steel sheet controlled in the shape of groove and hill-up like the embodiment of the present invention has a very small V b / V a ratio and a very small gap between steel sheets. On the other hand, in the laminate of the grain-oriented electrical steel sheet in which the shape of the groove and the hill-up is out of the range of the present invention, the V b / V a ratio is relatively large and the gap is large.

본 발명은 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.It will be understood by those of ordinary skill in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the present invention as defined by the following claims and their equivalents. It will be understood that the invention may be practiced. It is therefore to be understood that the above-described embodiments are illustrative in all aspects and not restrictive.

10 : 방향성 전기강판 20 : 홈
30 : 힐업10: directional electric steel sheet 20: groove
30: Hill-up

Claims (17)

방향성 전기강판의 상면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성되고,
상기 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 상기 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 하기 식 1 내지 식 3을 만족하는 방향성 전기강판.
[식 1]
1.5㎛ < Hh ≤20㎛
[식 2]
Hh ≤ Vh
[식 3]
Vwh ≤ Hw A plurality of grooves and hill-ups are formed on the upper surface of the grain-oriented electrical steel sheet along the rolling direction of the steel sheet,
The height of the hileop (H h), the depth width (H w), the grooves of hileop (V h) and satisfies the following width (V wh) of the groove at a depth of as much as a height of the hileop formula 1 to formula 3 Oriented electrical steel sheet.
[Formula 1]
1.5 탆 <H h ≤ 20 탆
[Formula 2]
H h ≤ V h
[Formula 3]
V wh ≤ H w 제1항에 있어서,
상기 방향성 전기강판의 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업이 형성되고, 하면에 형성된 상기 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 상기 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 상기 식 1 내지 식 3을 만족하는 방향성 전기강판.The method according to claim 1,
A plurality of grooves and hileop to the lower along the rolling direction of the steel sheet of the grain-oriented electrical steel sheet is formed, the height (H h), width (H w) of hileop the hileop, the depth (V h) of the groove formed on the lower and And the groove width (V wh ) at the depth corresponding to the height of the hill-up satisfy the above-mentioned formulas (1) to (3). 제1항에 있어서,
상기 홈 및 힐업이 하기 식 4를 만족하는 방향성 전기강판.
[식 4]
Vwh ≤ Hw - 2㎛The method according to claim 1,
Wherein the groove and the hill-up satisfy the following expression (4).
[Formula 4]
V wh ≤ H w - 2 탆 제1항에 있어서,
상기 힐업의 폭(Hw)이 하기 식 5를 만족하는 방향성 전기강판.
[식 5]
3㎛ ≤ Hw≤ 20㎛The method according to claim 1,
(H w ) of the hill-up satisfies the following formula (5).
[Formula 5]
3 占 퐉? Hw ? 20 占 퐉 제1항에 있어서,
상기 강판의 폭 방향에 대하여, 100㎛당 힐업의 개수가 3 이상인 방향성 전기강판.The method according to claim 1,
Wherein the number of hill-ups per 100 mu m is 3 or more with respect to the width direction of the steel sheet. 제1항에 있어서,
상기 강판의 압연 방향으로, 상기 홈의 양측면에 힐업이 형성되고, 상기 홈의 일측면에 형성된 힐업의 높이가 상기 홈의 타측면에 형성된 힐업의 높이의 2 내지 4 배인 방향성 전기강판.The method according to claim 1,
Wherein the hill-up is formed on both side surfaces of the groove in the rolling direction of the steel sheet, and the height of the hill-up formed on one side of the groove is 2 to 4 times the height of the hill- 제1항에 있어서,
상기 홈은 상기 전기강판의 압연방향에 대하여 ±90 내지 ±85°의 각도로 형성되고, 선상으로 형성된 방향성 전기강판.The method according to claim 1,
Wherein the groove is formed at an angle of 90 to 85 占 with respect to the rolling direction of the electric steel plate, and is formed in a linear shape. 방향성 전기강판을 준비하는 단계; 및
상기 방향성 전기강판의 표면에 레이저 빔을 조사하여, 홈 및 힐업을 형성하는 단계;
를 포함하고,
상기 레이저 빔의 조사시, 초점 심도에서 벗어난 정도가 15 내지 20%이고,
상기 홈 및 힐업을 형성하는 단계에서 상기 강판은 레이저 빔 조사 전 강판의 온도에 비해 20℃이하로 온도가 상승하는 방향성 전기강판의 자구미세화 방법.
(단, 초점 심도에서 벗어난 정도는 (A-B)/k×100로 계산된다. k는 레이저의 심도 값, A는 특정 초점 위치이고 B는 홈이 형성되지 않는 위치이다.)Preparing a directional electrical steel sheet; And
Irradiating a surface of the directional electrical steel sheet with a laser beam to form a groove and a hill-up;
Lt; / RTI &gt;
When irradiated with the laser beam, the deviation from the depth of focus is 15 to 20%
Wherein the step of forming the groove and the hill-up increases the temperature of the steel sheet to 20 ° C or lower relative to the temperature of the steel sheet before the laser beam irradiation.
(However, the deviation from the depth of focus is calculated as (AB) / k × 100 where k is the depth of the laser, A is the specific focus position, and B is the position where no groove is formed). 제8항에 있어서,
상기 홈 및 힐업을 형성하는 단계에서, 상기 레이저 빔의 Multi mode 변형률이 4% 이하인 방향성 전기강판의 자구미세화 방법.
(Multi mode 변형률이란 {[실제 full width at half maximum (FWHM) 값] - [가우시안 모드에서의 FWHM 값]} / [가우시안 모드에서의 full width at half maximum FWHM) 값]으로 계산된다.)9. The method of claim 8,
Wherein the multi-mode strain of the laser beam is 4% or less in the step of forming the groove and the hill-up.
(Multi mode strain is calculated as {[actual full width at half maximum (FWHM)] - [FWHM value in Gaussian mode]} / [full width at half maximum FWHM value in Gaussian mode]. 제8항에 있어서,
상기 홈 및 힐업을 형성하는 단계에서, 상기 레이저 빔의 조사와 동시에 홈 부에 공기를 50 내지 500m/s 속도로 가하는 방향성 전기강판의 자구미세화 방법.9. The method of claim 8,
Wherein the groove and the hill-up are formed by applying air to the groove at a speed of 50 to 500 m / s simultaneously with irradiation of the laser beam. 방향성 전기강판의 상면 및 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성되고, 상기 힐업의 높이(Hh), 힐업의 폭(Hw), 홈의 깊이(Vh) 및 상기 힐업의 높이만큼의 깊이에서의 홈의 폭(Vwh)이 하기 식 1 내지 식 3을 만족하는 방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계;
상기 방향성 전기강판을 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈과 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업이 대응되도록 적층하는 단계; 및
적층된 방향성 전기강판을 가압하는 단계;
를 포함하는 방향성 전기강판의 적층체 제조 방법.
[식 1]
1.5㎛ < Hh ≤20㎛
[식 2]
Hh ≤ Vh
[식 3]
Vwh ≤ Hw Directional top and bottom surfaces of the electrical steel sheet a plurality of grooves and hileop along the rolling direction of the steel sheet in (hill-up) is formed, the height (H h), width (H w) of hileop, the depth of the groove of the hileop (V h) and the steps of preparing a plurality of grain-oriented electrical steel sheet to the width (V wh) of the groove at a depth of as much as a height of the hileop satisfy equation 1 to equation 3;
Stacking the directional electrical steel sheet so that the heel-up formed on the upper surface of the directional electrical steel sheet corresponds to the groove formed on the lower surface of the directional electrical steel sheet; And
Pressing the stacked directional electrical steel sheets;
Wherein the method comprises the steps of:
[Formula 1]
1.5 탆 <H h ≤ 20 탆
[Formula 2]
H h ≤ V h
[Formula 3]
V wh ≤ H w 제11항에 있어서,
상기 방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계에서, 상기 방향성 전기강판은 상기 홈 및 힐업이 하기 식 4를 만족하는 방향성 전기강판의 적층체 제조 방법.
[식 4]
Vwh ≤ Hw - 2㎛12. The method of claim 11,
Wherein the directional electrical steel sheet satisfies the following formula (4): &quot; (4) &quot;
[Formula 4]
V wh ≤ H w - 2 탆 제11항에 있어서,
상기 방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계에서, 상기 힐업의 폭(Hw)이 하기 식 5를 만족하는 방향성 전기강판의 적층체 제조 방법.
[식 5]
3㎛ ≤ Hw≤ 20㎛12. The method of claim 11,
Wherein the width (H w ) of the hill-up satisfies the following formula (5) in the step of preparing a plurality of the directional electrical steel sheets.
[Formula 5]
3 占 퐉? Hw ? 20 占 퐉 제11항에 있어서,
상기 방향성 전기강판을 복수개 준비하는 단계에서, 상기 방향성 전기강판은 상기 강판의 폭 방향에 대하여, 100㎛당 힐업의 개수가 3 이상인 방향성 전기강판의 적층체 제조 방법.12. The method of claim 11,
Wherein the directional electrical steel sheet has a number of hill-ups per 100 mu m of at least 3 with respect to a width direction of the steel sheet in the step of preparing a plurality of the directional electrical steel sheets. 제11항에 있어서,
상기 적층된 방향성 전기강판을 가압하는 단계에서, 가압력은 500 내지 1000kg중/mm2인 방향성 전기강판의 적층체 제조 방법.12. The method of claim 11,
Wherein the step of pressing the stacked directional electrical steel sheets has a pressing force of 500 to 1000 kg / mm 2 . 방향성 전기강판의 상면 및 하면에 강판의 압연 방향을 따라 복수개의 홈 및 힐업(hill-up)이 형성된 방향성 전기강판이 복수개 적층되고,
상기 방향성 전기강판을 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈과 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업이 대응되도록 적층되고,
상기 방향성 전기강판의 폭방향으로의 단면에 있어서, 상기 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈의 전체 면적(Va)에 대하여, 상기 방향성 전기강판의 하면에 형성된 홈에서 상기 방향성 전기강판의 상면에 형성된 힐업을 제외한 면적(Vb)의 비(Vb/Va)가 0.01 내지 0.3인 방향성 전기강판의 적층체.A plurality of directional electrical steel sheets having a plurality of grooves and hill-up portions formed along the rolling direction of the steel sheets on the upper and lower surfaces of the directional electrical steel sheets,
The directional electric steel sheet is laminated so that the heel-up formed on the upper surface of the directional electric steel sheet corresponds to the groove formed on the lower surface of the directional electric steel sheet,
( A ) formed on the upper surface of the directional electrical steel sheet in a groove formed in the lower surface of the directional electrical steel sheet, with respect to the entire area (V a ) of the groove formed on the lower surface of the directional electrical steel sheet, (V b / V a ) of the area (V b ) excluding the hill-up is 0.01 to 0.3. 제16항에 있어서,
상기 방향성 전기강판 간의 간격은 1 내지 10㎛인 방향성 전기강판의 적층체.
17. The method of claim 16,
And the interval between the directional electric steel sheets is 1 to 10 占 퐉.
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