KR101917886B1

KR101917886B1 - 골프 클럽 샤프트 및 이를 이용하는 골프 클럽

Info

Publication number: KR101917886B1
Application number: KR1020120113761A
Authority: KR
Inventors: 히로시 하세가와; 다카시 나카노
Original assignee: 스미토모 고무 고교 가부시키가이샤
Priority date: 2011-10-12
Filing date: 2012-10-12
Publication date: 2018-11-12
Also published as: CN103041558B; JP2013081693A; US20130095949A1; KR20130039711A; US8777772B2; CN103041558A; JP5181055B1

Abstract

본 발명에 따르면, 팁단으로부터 버트단까지 연장되며 섬유 강화 수지로 제조되는 골프 클럽 샤프트로서, 중량이 30 g 내지 55 g의 범위이고, 상기 팁단과 상기 버트단 사이의 전체 길이를 LS라 하고, 상기 팁단으로부터 샤프트의 무게 중심까지의 거리를 LG라 할 때, 상기 전체 길이 LS에 대한 상기 거리 LG의 비가 0.54 내지 0.65의 범위이며, 상기 팁단으로부터 상기 버트단측으로 300 ㎜의 길이를 갖는 팁단 부분에 포함되는 섬유에는, 피치계 탄소 섬유 및 PAN계 탄소 섬유가 포함되고, 상기 팁단 부분의 섬유는, 15 중량% 내지 25 중량%의 상기 피치계 탄소 섬유와, 85 중량% 내지 75 중량%의 상기 PAN계 탄소 섬유를 포함하는 것인 골프 클럽 샤프트가 제공된다.

Description

골프 클럽 샤프트 및 이를 이용하는 골프 클럽{GOLF CLUB SHAFT AND GOLF CLUB USING THE SAME}

본 발명은, 타구의 비거리를 향상시키는 골프 클럽 샤프트 및 이를 이용하는 골프 클럽에 관한 것이다.

최근에는, 공정한 골프 시합을 개최하기 위해, 타구의 비거리의 현저한 진전은, 골프 클럽 헤드의 스프링 효과, 골프 클럽의 길이, 또는 골프 클럽 헤드의 관성 모멘트를 제어하는 것을 통해 골프 룰로 규제되고 있다. 이러한 상황에서, 타구의 비거리를 향상시키기 위해, 일본 특허 공개 제2004-201911호에서는, 예를 들어 샤프트를 룰의 범위 내에서 가능한 한 길게 한 골프 클럽을 제안하였다. 이러한 골프 클럽은 최장의 클럽 샤프트를 이용하여 골퍼에게 높은 헤드 속도를 제공한다.

그러나, 이러한 긴 샤프트를 갖는 골프 클럽은, 클럽 헤드의 컨트롤이 어렵기 때문에, 클럽 페이스의 스윗스팟의 밖에서 볼을 타격하는 경향이 있다. 즉, 클럽 헤드 속도 대 타구 속도의 비인 스매시 팩터(smash factor)가 감소될 수 있다. 따라서, 종래의 골프 클럽을 이용하여 타구의 비거리를 향상시키기는 어려웠다.

전술한 문제를 해결하기 위해, 종래의 클럽 헤드보다 중량이 큰 클럽 헤드와 길이가 짧은 클럽 샤프트를 구비하는 골프 클럽이 제안된다. 이러한 골프 클럽은 스매시 팩터를 향상시키고, 골프 클럽의 클럽 페이스로부터 날려 보내지는 볼의 속도가 빨라질 수 있다. 그러나, 상기 골프 클럽은 큰 관성 모멘트를 갖는 경향이 있으므로, 골프 클럽을 스윙하기가 어려워, 스윙 감각이 나빠지는 경향이 있다.

본 발명의 목적은, 더 좋은 골프 스윙의 감각을 유지하면서 타구의 비거리를 향상시키는 골프 클럽 샤프트 및 이를 이용하는 골프 클럽을 제공하는 것이다.

본 발명의 골프 클럽 샤프트 및 이를 이용하는 골프 클럽에서는, 굽힘 강도나 충격 강도의 저하를 수반하는 일 없이, 타구의 비거리를 증대시킬 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시형태를 보여주는 골프 클럽의 정면도이다.
도 2는 골프 클럽 샤프트의 굽힘 강성의 측정 방법을 설명하는 측면도이다.
도 3은 골프 클럽 샤프트에 포함되는 프리프레그 시트의 전개도이다.
도 4는 제1 적층 프리프레그 시트의 평면도이다.
도 5는 제2 적층 프리프레그 시트의 평면도이다.
도 6은 골프 클럽 샤프트의 "T점 강도"의 측정 방법을 설명하는 측면도이다.
도 7은 골프 클럽 샤프트의 충격 에너지의 측정 방법을 설명하는 측면도이다.
도 8은 골프 클럽 샤프트의 비틀림 강성의 측정 방법을 설명하는 측면도이다.

첨부 도면을 참조하여, 본 발명의 실시형태를 이하에 설명한다.

도 1은 본 발명의 실시형태에 따른 골프 클럽(1)의 정면도이다. 골프 클럽(1)은, 골프 클럽 헤드(2)와, 골프 클럽 샤프트(이하에서는 간단히 "샤프트"라고도 함)(3), 그리고 그립(4)을 포함한다.

골프 클럽 헤드(2)의 중량은, 특별히 한정되는 것은 아니지만, 바람직하게는 290 g 이하, 보다 바람직하게는 287 g 이하, 더 바람직하게는 284 g 이하이고, 바람직하게는 270 g 이상, 보다 바람직하게는 273 g 이상이다. 클럽 헤드(2)의 중량이 너무 크면, 클럽 헤드 속도는 골프 스윙의 어려움으로 인하여 향상되지 않을 수 있다. 한편, 클럽 헤드(2)의 중량이 너무 작으면, 클럽 헤드의 내구성은 클럽 헤드의 강도의 저하로 인하여 나빠지는 경향이 있다.

골프 클럽(1)의 길이는, 특별히 한정되는 것은 아니지만, 바람직하게는 44.0 인치 이상, 보다 바람직하게는 44.5 인치 이상, 더 바람직하게는 45.0 인치 이상으로 설정되고, 바람직하게는 47.0 인치 이하, 보다 바람직하게는 46.5 인치 이하, 더 바람직하게는 46.0 인치 이하로 설정된다. 이러한 클럽 길이를 갖는 골프 클럽은, 골퍼에게 우수한 스윙 밸런스를 제공하고, 그 길이에 기초하여 높은 스윙 속도를 제공한다.

여기서, 클럽 길이는, R&A(Royal and Ancient Golf Club of Saint Andrews : 전영 골프 협회)가 공표하는 골프 룰 "부속 규칙 Ⅱ-클럽의 디자인"의 "옵션 c. 길이"에 기초하여 측정된다.

예컨대, 골프 클럽 헤드(2)는, 볼을 타격하기 위한 클럽 페이스(2a)를 갖는 중공형의 본체(2A); 및 상기 본체(2A)의 힐측에 관상체로서 형성되며 클럽 샤프트(3)의 팁단(3a)이 삽입되는 호젤부(2B)를 포함하는 우드형 골프 클럽 헤드이다. 클럽 헤드(2)에는, 우드형 클럽 헤드뿐만 아니라 아이언형이나 유틸리티형 클럽 헤드도 채용될 수 있다.

클럽 헤드(2)는 하나 이상의 금속 재료로 제조된다. 이 금속 재료의 바람직한 예로는, 예를 들어 순수 티타늄, 티타늄 합금, 스테인리스강, 마레이징강, 연철 및 이들 금속의 조합 등이 있다. 또한, 도면에 도시되어 있지는 않지만, 비중이 낮은 비금속 재료, 예컨대 섬유 강화 수지 등이 클럽 헤드(2)의 일부분에 사용될 수 있다. 클럽 헤드의 무게 중심을 하측으로 옮기기 위해, 예컨대 클럽 헤드(2)는, 상측 부분의 적어도 일부가 CFRP 부재로 이루어지고, 하측 부분의 적어도 일부가 티타늄 합금으로 이루어지는 것이 바람직하다.

클럽 헤드(2)의 중량은, 바람직하게는 185g 이상, 보다 바람직하게는 192g 이상이고, 바람직하게는 210 g 이하, 보다 바람직하게는 206 g 이하, 더 바람직하게는 203 g 이하이다. 이러한 중량을 갖는 골프 클럽 헤드(2)는, 골퍼에게 우수한 스윙 밸런스를 제공하고, 타구에 큰 운동 에너지를 전달할 수 있다.

적절한 실시형태에서는, 골프 클럽 중량에 대한 클럽 헤드 중량의 비(클럽 헤드 중량/골프 클럽 중량)가 바람직하게는 0.670 이상, 보다 바람직하게는 0.675 이상, 더 바람직하게는 0.680 이상으로 설정되고, 바람직하게는 0.720 이하, 보다 바람직하게는 0.715 이하로 설정된다. 이러한 비를 갖는 골프 클럽(1)은, 골퍼에게 우수한 스윙 밸런스를 제공하고, 타구에 큰 운동 에너지를 전달할 수 있다.

그립(4)은, 예를 들어 천연 고무, 오일, 카본 블랙, 황 및 산화아연을 함유하는 고무 화합물로 제조된다. 이 고무 화합물을 혼련하고 가황하여 소정의 그립 형상을 형성한다. 강도, 내구성 및 골프 스윙의 용이성을 유지하기 위해, 그립(4)의 중량은 바람직하게는 27 g 내지 45 g의 범위로 설정된다.

클럽 샤프트(3)는, 클럽 헤드(2)의 호젤부(2B)에 부착되는 팁단(3a)과, 그립(4)에 부착된 버트단(3b)을 갖는다. 즉, 클럽 샤프트(3)의 팁단(3a)은 클럽 헤드(2)의 내부에 위치하고, 버트단(3b)은 그립(4)의 내부에 위치한다. 도 1에 도시된 바와 같이, 참조부호 "G"는 클럽 샤프트(3)의 무게 중심을 나타낸다. 클럽 샤프트(3)의 무게 중심은 샤프트 축선 상에 위치한다. 또한, 본 실시형태의 클럽 샤프트(3)는, 버트단(3b)으로부터 팁단(3a)측으로 외경이 줄어들면서 연장되며 원형의 단면을 갖는 테이퍼형 관상체를 포함한다.

본 실시형태의 클럽 샤프트(3)는, 강화 섬유와, 그 안에 디핑된 강화 섬유를 고정시키는 매트릭스 수지를 포함하는 섬유 강화 수지로 제조된다. 이러한 섬유 강화 수지로 제조된 클럽 샤프트(3)는, 스틸 샤프트에 비해 경량이며, 그 굽힘 강성을 조절하기 위한 설계 유연성을 갖는다. 클럽 샤프트(3)는, 예를 들어 강화 섬유를 가열 경화 수지에 함침시킨 시트체인 프리프레그를 이용하여 시트 와인딩법으로 제조된다. 따라서, 클럽 샤프트(3)는 복수층의 강화 섬유를 포함하는 관상체를 갖는다. 도 1에 도시된 바와 같이, 클럽 샤프트(3)는, 팁단(3a)과 버트단(3b) 사이의 전체 길이 LS와, 팁단(3a)으로부터 클럽 샤프트(3)의 무게 중심(G)까지의 거리 LG를 갖는다.

클럽 샤프트(3)의 중량(Ws)은 30 g 내지 55 g의 범위이다. 클럽 샤프트(3)의 중량(Ws)이 너무 작으면, 소정의 필요 길이를 보유하기 위해 클럽 샤프트(3)의 두께를 얇게 하기 때문에, 클럽 샤프트(3)의 강도는 나빠지는 경향이 있다. 이러한 관점에서, 클럽 샤프트(3)의 중량(Ws)은 30 g 이상, 보다 바람직하게는 32 g 이상, 더 바람직하게는 34 g 이상으로 설정된다. 한편, 클럽 샤프트(3)의 중량(Ws)이 55 g보다 크면, 이러한 클럽 샤프트(3)를 이용하는 골프 클럽(1)의 스윙 속도가 감소될 수 있다. 이러한 관점에서, 클럽 샤프트(3)의 중량(Ws)은 55g 이하, 보다 바람직하게는 54g 이하, 더 바람직하게는 53g 이하로 설정된다.

클럽 샤프트(3)의 전체 길이(LS)에 대한 거리(LG)의 비(LG/LS)는 0.54 내지 0.65의 범위이다. 즉, 본 발명에 따른 클럽 샤프트(3)는, 클럽 샤프트(3)의 무게 중심(G)이 버트단(3b) 측으로 옮겨져 있다. 이러한 골프 클럽 샤프트(3) 및 이를 이용한 골프 클럽(1)은, 중량 및 중량 밸런스가 상기와 같이 특정되어 있기 때문에, 골퍼에게 용이한 조작성을 제공하는 적절한 골프 클럽의 관성 모멘트를 확보할 수 있다. 따라서, 본 발명에 따른 클럽 샤프트(3)를 사용하는 골퍼는, 원하는 골프 스윙을 용이하게 행할 수 있다. 또한, 전체 길이(LS)가 짧은 길이로 설정되는 경우, 스매시 팩터가 향상될 수 있으므로, 타구의 비거리가 증대될 수 있다.

비(LG/LS)가 0.54 미만이면, 클럽 샤프트(3)의 무게 중심(G)이 팁단(3a)에 가까워질 수 있으므로, 이러한 골프 클럽 샤프트의 경우, 골프 클럽의 스윙 밸런스를 양호하게 유지하기 위해서는, 경량의 클럽 헤드가 필요하게 될 수 있다. 일반적으로, 클럽 헤드의 중량이 작으면, 관성 모멘트는 바람직하지 못하게 작아지고, 스매시 팩터는 저하된다. 이러한 관점에서, 상기 비(LG/LS)는 바람직하게는 0.55 이상, 보다 바람직하게는 0.56 이상으로 설정된다.

한편, 비(LG/LS)가 0.65보다 크면, 클럽 샤프트(3)의 무게 중심(G)이 버트단(3b)에 현저하게 가까워질 수 있으므로, 이러한 골프 클럽 샤프트의 경우, 골프 클럽의 스윙 밸런스를 양호하게 유지하기 위해서는, 무거운 클럽 헤드가 필요하게 될 수 있고, 이러한 경우의 클럽 샤프트는 팁단(3a) 측에서의 강도가 바람직하지 못하게 저하되는 경향이 있다. 이러한 관점에서, 상기 비(LG/LS)는 바람직하게는 0.64 이하, 보다 바람직하게는 0.63 이하로 설정된다.

클럽 샤프트(3)의 전체 길이(LS)는 특별히 한정되지는 않는다. 그러나, 전체 길이(LS)가 너무 짧으면, 골프 클럽의 스윙 반경이 작을 수 있으므로, 골프 클럽의 스윙 속도를 향상시키기가 어렵다. 한편, 전체 길이(LS)가 너무 길면, 골프 클럽(1)의 관성 모멘트가 커지는 경향이 있으므로, 골프 스윙을 하기가 어려워질 수 있다. 이러한 관점에서, 클럽 샤프트(3)의 전체 길이(LS)는 바람직하게는 105 ㎝ 이상, 보다 바람직하게는 107 ㎝ 이상, 더 바람직하게는 110 ㎝ 이상으로 설정된다. 또한, 클럽 샤프트(3)의 전체 길이(LS)는 바람직하게는 120 ㎝ 이하, 보다 바람직하게는 118 ㎝ 이하, 더 바람직하게는 116 ㎝ 이하로 설정된다.

클럽 샤프트의 무게 중심(G)의 위치를 옮기기 위해, 예를 들어 클럽 샤프트의 두께 및/또는 축방향에서의 테이퍼 각도를 변경할 수 있다. 이러한 조정은, 예를 들어 프리프레그 시트(이하 참조)의 권취수를 변경함으로써 행해질 수 있다.

클럽 샤프트(3)에는, 팁단(3a)으로부터 버트단(3b) 측으로 300 ㎜의 길이를 갖는 팁단 부분(A)이 마련된다. 상기 팁단 부분에 포함되는 강화 섬유에는, 피치계 탄소 섬유 및 PAN계 탄소 섬유가 포함된다. 또한, 팁단 부분(A)의 강화 섬유는, 15 중량% 내지 25 중량%의 상기 피치계 탄소 섬유와, 85 중량% 내지 75 중량%의 상기 PAN계 탄소 섬유를 포함한다.

굽힘 강도가 큰 PAN계 탄소 섬유를 포함하는 팁단 부분(A)은, 그 굽힘 강성의 저하가 방지될 수 있다. 한편, PAN계 탄소 섬유의 함량이 너무 높으면, 샤프트(3)의 충격 강도가 현저히 나빠지므로, 샤프트(3)의 내구성이 저하될 수 있다. 전술한 문제를 해결하려면, 충격 흡수 성능이 우수한 피치계 탄소 섬유가 팁단 부분(A)에 필요하게 되며, 이를 통해 샤프트(3)의 충격 강도의 저하가 방지되면서 팁단 부분(A)의 굽힘 강성이 유지된다. 또한, 팁단 부분(A)에 피치계 탄소 섬유를 채용하면, 그 충격 흡수 성능이 우수하므로, 볼 타격 감각이 향상될 수 있다.

여기서, PAN계 탄소 섬유는 팁단 부분(A)의 전체 섬유 중에 85 중량% 내지 75 중량%로 포함된다. 한편, 팁단 부분(A)에서의 PAN계 탄소 섬유의 함량이 75 중량% 미만이면, 샤프트(3)의 내구성은 팁단 부분(A)의 굽힘 강도 저하로 인하여 나빠지는 경향이 있다. 한편, PAN계 탄소 섬유의 함량이 85 중량%보다 크면, 볼 타격 감각 및 샤프트(3)의 충격 강도가 현저히 나빠지는 경향이 있다. 이러한 견지에서, 팁단 부분(A)의 전체 섬유에 있어서 PAN계 탄소 섬유의 함량은 바람직하게는 76 중량% 이상, 더 바람직하게는 77 중량% 이상이고, 바람직하게는 84 중량% 이하, 더 바람직하게는 83 중량% 이하이다.

상기 피치계 탄소 섬유는 팁단 부분(A)의 전체 섬유 중에 15 중량% 내지 25 중량%로 포함된다. 팁단 부분(A)에서의 피치계 탄소 섬유의 함량이 15 중량 미만이면, 볼 타격 감각 및 샤프트(3)의 충격 강도가 현저히 나빠지는 경향이 있다. 한편, 상기 피치계 탄소 섬유의 함량이 25 중량%보다 크면, 샤프트(3)의 내구성은 팁단 부분(A)의 굽힘 강도 저하로 인하여 나빠지는 경향이 있다. 이러한 견지에서, 팁단 부분(A)의 전체 섬유에 있어서 피치계 탄소 섬유의 함량은 바람직하게는 16 중량% 이상, 더 바람직하게는 17 중량% 이상이고, 바람직하게는 24 중량% 이하, 더 바람직하게는 23 중량% 이하이다. 또한, 상기 피치계 탄소 섬유의 탄성률은 바람직하게는 10 t/㎟ 이하로 설정된다.

본 발명의 바람직한 양태에서, 팁단 부분(A)에 포함된 PAN계 탄소 섬유는, 샤프트(3)의 축방향에 평행한 스트레이트 섬유를 포함하고, 상기 스트레이트 섬유는, 팁단 부분(A)의 전체 섬유 중에 바람직하게는 50 중량% 이상, 보다 바람직하게는 51 중량% 이상, 더 바람직하게는 52 중량% 이상으로 함유되어 있다. 스트레이트 섬유는 팁단 부분(A)의 굽힘 강도를 효과적으로 향상시킨다. 한편, 스트레이트 섬유의 함량(중량%)이 너무 크면, 팁단 부분(A)의 비틀림 강성이 저하되는 경향이 있다. 따라서, 팁단 부분(A)에 있어서 스트레이트 섬유의 함량은, 팁단 부분(A)의 전체 섬유 중에 바람직하게는 80 중량% 이하, 보다 바람직하게는 79 중량%, 더 바람직하게는 78 중량% 이하이다. 특히, 스트레이트 섬유의 탄성률은 바람직하게는 24 t/㎟ 내지 30 t/㎟의 범위로 설정된다.

본 발명의 바람직한 양태에서, 팁단 부분(A)에 포함된 PAN계 탄소 섬유는, 샤프트의 축방향에 대하여 45도±5도의 각도를 이루며 경사진 바이어스 섬유를 포함하고, 이 바이어스 섬유는 팁단 부분(A)의 전체 섬유 중에 5 중량% 내지 25 중량%의 범위로 함유되어 있다. 이 바이어스 섬유는, 팁단 부분(A)의 비틀림 강성 및 강도 양자 모두를 균형 잡힌 방식으로 향상시킨다. 팁단 부분(A)의 전체 섬유 중에서의 바이어스 섬유의 함량이 5 중량% 미만이면, 팁단 부분(A)의 비틀림 강성을 향상시키기가 어렵다. 이러한 견지에서, 상기 바이어스 섬유의 함량은, 팁단 부분(A)의 전체 섬유 중에 바람직하게는 6 중량% 이상, 더 바람직하게는 7 중량% 이상이다. 한편, 바이어스 섬유의 함량(중량%)이 너무 크면, 팁단 부분(A)의 굽힘 강성이 저하되는 경향이 있다. 이러한 견지에서, 상기 바이어스 섬유의 함량은 바람직하게는 25 중량% 이하, 보다 바람직하게는 24 중량% 이하, 더 바람직하게는 23 중량% 이하이다. 또한, 바이어스 섬유의 탄성률은 바람직하게는 40 t/㎟ 내지 60 t/㎟의 범위로 설정된다.

본 발명에서, 샤프트(3)의 팁단 부분(A) 이외의 사양은 특별히 한정되지 않는다. 따라서, 샤프트(3)의 다른 사양은 관례에 따라 설정될 수 있다. 바람직한 실시형태의 일 양태에서는, 샤프트(3)의 팁단(3a)으로부터 100 ㎜ 길이의 위치(P1)에서의 샤프트(3)의 굽힘 강성(EI)이 2.0 kgf㎡ 이하이다.

도 2에 도시된 바와 같이, 샤프트(3)의 굽힘 강성(EI)은 만능 재료 시험기(INTESCO Co., Ltd.에서 제조한 모델-2020)를 이용하여 측정된다. 이 측정법에서, 샤프트(3)는 2개의 지지 지그(J1 및 J2)를 이용하여 수평하게 지지되며, 상기 두 지지 지그 사이의 너비(스팬)는 200 ㎜이다. 이러한 상태에서, 샤프트(3)에서의 위치(P1)가 상기 스팬의 중심(C)에 위치하도록, 지지 지그(J1 및 J2)를 조정한다. 이어서, 굽힘 강성의 값(EI)을 측정하는 위치(P1)에, 하중(F)을 하방으로 가한다. 보다 구체적으로, 5 ㎜/분의 하중 인가 속도에서 하중(F)이 20 kgf에 달하는 경우, 하중 인가부(J3)가 정지된다. 이때, 샤프트(3)의 휨량을 측정한다. 지지 지그(J1 및 J2)의 단면 형상에서 팁의 곡률 반경은 12.5 ㎜이며, 하중 인가부(J3)의 단면에서 팁의 곡률 반경은 5 ㎜이다. 이하의 식을 이용하여 굽힘 강성(EI)을 산출한다.

굽힘 강성 EI = (최대 하중 F x (지그 사이의 너비)3)/(48 x 휨량)

굽힘 강성(EI)을 측정하는 위치(P1)는 클럽 헤드(2)의 근방에 위치해 있다. 따라서, 샤프트(3)의 위치 P1에서의 굽힘 강성(EI)이 2.0 kgf㎡보다 큰 경우, 이와 같이 굽힘 강성이 큰 샤프트를 구비한 골프 클럽은 골프 스윙 중에 충분히 휘지 않을 수 있으므로, 타구가 더 높이 올라가지 않을 수 있고, 타구의 비거리가 저하되는 경향이 있다. 따라서, 위치 P1에서의 굽힘 강성(EI)은 바람직하게는 1.9 kgf㎡ 이하, 더 바람직하게는 1.8 kgf㎡ 이하이다. 한편, 샤프트(3)의 위치 P1에서의 굽힘 강성(EI)이 너무 작은 경우, 이와 같이 굽힘 강성이 작은 샤프트를 구비한 골프 클럽은 골프 스윙 중에 과도하게 휘어질 수 있으므로, 타구가 원하지 않은 방향으로 폭넓게 분산될 수 있고, 타구의 비거리가 저하되는 경향이 있다. 따라서, 위치 P1에서의 굽힘 강성(EI)은 바람직하게는 0.8 kgf㎡ 이상, 보다 바람직하게는 0.9 kgf㎡ 이상, 더 바람직하게는 1.0 kgf㎡ 이상이다.

클럽 샤프트(3)는 프리프레그를 이용하여 소위 시트 와인딩법으로 제조되는 것이 바람직하다. 본 실시형태에서는, 상기 시트 와인딩법에, 프리프레그 시트로서, 각 섬유가 실질적으로 한 방향으로 배향된 UD 프리프레그 시트가 채용될 수 있다. 용어 "UD"는 단일 방향을 나타낸다. 그러나, UD 프리프레그 이외의 프리프레그 시트가 사용될 수도 있다. 예를 들어, 섬유가 짜여진 클로스 프리프레그가 사용될 수 있다.

프리프레그 시트는, 예를 들어 탄소 섬유 등의 섬유와 에폭시 수지를 포함하는 열경화성 수지 등의 매트릭스 수지를 갖는다. 프리프레그의 상태에서, 매트릭스 수지는 반경화 상태를 포함하는 비경화 상태이다. 클럽 샤프트(3)의 내경과 동일한 직경을 갖는 맨드릴 둘레에 프리프레그를 권취하고 경화시킴으로써, 클럽 샤프트(3)가 만들어진다. 상기 경화는 가열에 의해 이루어진다.

프리프레그 시트로서, 시판중인 여러 제품이 사용될 수 있다. 표 1은 몇몇 프리프레그 시트의 제품을 보여준다.

도 3은 본 발명의 일 실시형태에 따른 클럽 샤프트(3)를 구성하는 프리프레그 시트의 전개도(시트 구성도)이다. 클럽 샤프트(3)는 복수의 프리프레그 시트(a)를 포함한다. 본원에서, 도 3에 도시된 전개도는 샤프트의 반경 방향 내측에서부터 순서대로 샤프트를 구성하는 시트를 보여준다. 프리프레그 시트는 상기 전개도에서 위에 위치하는 시트에서부터 순서대로 맨드릴의 둘레에 권취된다. 도 3의 전개도에서, 도면의 수평 방향은 클럽 샤프트의 축방향에 대응하며, 도면의 우측은 팁단(3a)측에, 도면의 좌측은 클럽 샤프트의 버트단(3b)측에 각각 대응한다. 또한, 각 프리프레그 시트(a)는 샤프트(3)의 축방향에 있어서 프리프레그 시트가 권취되는 위치에 도시되어 있다.

본 발명의 일 실시형태에 따른 프리프레그 시트(a)는 스트레이트 시트, 바이어스 시트 및 후프 시트를 포함한다.

스트레이트 시트는, 클럽 샤프트의 축방향에 대해 실질적으로 0도의 각도로 배향된 강화 섬유를 갖는다. 여기서, 상기 섬유에서의 "실질적으로 0도"는, 클럽 샤프트의 축방향에 대한 섬유의 배향 각도가 ±10도 이내인 것을, 바람직하게는 클럽 샤프트의 축방향에 대한 섬유의 배향 각도가 ±5도 이내인 것을 의미한다. 스트레이트 시트의 경화 이후에, 스트레이트 시트에서의 강화 섬유의 배향 각도는 상기한 각도의 범위로 유지된다. 본 실시형태에서, 각 시트(a1, a4, a5, a6, a7, a9, a10 및 a11)는 스트레이트 시트로서 형성되어 있다. 이들 스트레이트 시트는 샤프트의 굽힘 강성 및 강도와의 연관성이 크기 때문에, 클럽 샤프트(3)의 메인 부분은 스트레이트 시트로 구성된다.

바이어스 시트는, 클럽 샤프트의 축방향에 대해 소정의 각도로 배향된 강화 섬유를 갖는다. 따라서, 전술한 바이어스 섬유는, 경화 이후의 바이어스 시트에서의 강화 섬유로 구성된다. 본 실시형태에서, 각 시트(a2 및 a3)는 바이어스 시트로서 형성되어 있다. 바이어스 시트(a2)는 샤프트의 축방향에 대하여 -45도의 각도로 배향된 강화 섬유를 갖고, 바이어스 시트(a3)는 샤프트의 축방향에 대하여 +45도의 각도로 배향된 강화 섬유를 갖는다. 즉, 바이어스 시트(a2) 및 바이어스 시트(a3)는 서로 반대 방향을 향하며 동일한 각도로 배향된 강화 섬유를 갖는다. 이러한 바이어스 시트의 쌍은, 섬유가 반대 방향으로 배향되어 있기 때문에, 클럽 샤프트의 비틀림 강성 및 강도를 향상시키기 위해 마련되는 것이 바람직하다. 또한, 바이어스 시트의 쌍은 클럽 샤프트의 강도의 이방성을 감소시킬 수 있다.

후프 시트는, 클럽 샤프트의 축방향에 대해 실질적으로 90도의 각도로 배향된 강화 섬유를 갖는다. 시트(a8)가 후프 시트이다. 여기서, 상기 섬유에서의 "실질적으로 90도"는, 클럽 샤프트의 축방향에 대한 섬유의 배향 각도가 90도±10도인 것을 의미한다.

이 후프 시트는, 클럽 샤프트(3)의 파쇄 강성 및 강도를 향상시키기 위해 마련된다. 파쇄 강성 및 강도는, 클럽 샤프트를 그 반경 방향 내측을 향해 눌러 부수는 힘에 대한 강성 및 강도이다. 파쇄 강도는 파쇄 변형을 발생시키는 굽힘 변형에 연동될 수 있다. 특히 얇고 경량인 샤프트에서는, 이러한 연동성이 크다. 또한, 파쇄 강도의 향상을 통해, 굽힘 강도가 향상된다.

각 프리프레그 시트는 와인딩에 사용되기 전에 커버 시트의 사이에 끼워진다. 커버 시트는, 프리프레그 시트의 일면에 점착된 이형지와, 프리프레그 시트의 타면에 점착된 수지 필름을 포함한다. 상기 이형지의 굽힘 강성은 상기 수지 필름의 굽힘 강성보다 크다. 이하에서, 이형지가 점착되어 있는 면을 "이형지측의 면"이라 하고, 수지 필름이 점착되어 있는 면을 "필름측의 면"이라고 한다. 또한, 도 3의 전개도에서는, 필름측의 면이 앞면이다. 즉, 도 3의 전개도에서, 도면의 앞면이 프리프레그 시트의 필름측의 면이고, 도면의 뒷면이 프리프레그 시트의 이형지측의 면이다.

도 3의 상태에서, 시트(a2)의 섬유 배향 방향은 시트(a3)의 섬유 배향 방향과 동일하다. 그러나, 후술하는 그 적층 상태에서, 시트(a3)가 뒤집히므로, 시트(a2)와 시트(a3)의 섬유 배향 방향은 서로 반대가 된다. 이 점을 고려하여, 도 3에서 시트(a2)의 섬유 배향 방향은 "-45도"로 기재되어 있고, 시트(a3)의 섬유 배향 방향은 "+45도"로 기재되어 있다.

프리프레그 시트(a)를 맨드릴 둘레에 권취하기 위해, 프리프레그 시트(a)로부터 그 위에 점착된 수지 필름을 박리한다. 수지 필름을 박리함으로써, 비경화 매트릭스 수지에 기인하는 점착성을 갖는 필름측의 면이 노출된다. 이어서, 프리프레그 시트(a)의 필름측의 면에 있어서 점착성을 갖는 가장자리부를 맨드릴에 부착한 후, 프리프레그 시트(a)로부터 이형지를 박리하면서 맨드릴을 회전시킴으로써, 프리프레그 시트(a)를 맨드릴 둘레에 권취한다.

전술한 프리프레그의 권취 단계에서, 이형지는 프리프레그 시트를 지지하고 그 굽힘 저항성을 향상시키므로, 권취 동안에 프리프레그 시트에서 주름이 방지될 수 있다. 따라서, 전술한 단계에 기초하여 프리프레그 시트를 권취함으로써, 프리프레그의 가장자리에서 발생되는 주름 등의 불량을 방지할 수 있으므로, 클럽 샤프트의 품질이 향상될 수 있다.

2장 이상의 프리프레그 시트를 맨드릴에 권취하기 전에 중첩한 합체 프리프레그 시트가 바람직하게 채용될 수 있다. 본 실시형태에서는, 도 4와 도 5에 도시된 바와 같이 두 타입의 합체 프리프레그 시트가 채용된다. 도 4는 2개의 바이어스 시트(a2 및 a3)를 서로 결합한 제1 합체 시트(a23)를 보여준다. 도 5는 후프 시트(a8) 및 스트레이트 시트(a9)를 서로 결합한 제2 합체 시트(a89)를 보여준다.

도 4에 도시된 제1 합체 시트(a23)는, 바이어스 시트(a3)를 뒤집는 단계; 및 이 뒤집은 바이어스 시트(a3)를 바이어스 시트(a2)에 부착하는 단계를 이용하여 제조된다. 본 실시형태에서는, 도 4에 도시된 바와 같이, 바이어스 시트(a3)의 버트단측의 가장자리가 바이어스 시트(a2)의 상측 가장자리로부터 24 ㎜의 거리에 위치하며, 바이어스 시트(a3)의 팁단측의 가장자리가 바이어스 시트(a2)의 상측 가장자리로부터 10 ㎜의 거리에 위치한다. 즉, 바이어스 시트(a2) 및 바이어스 시트(a3)의 각각의 상측 가장자리는 서로 평행하지 않다.

제1 합체 시트(a23)에서는, 바이어스 시트(a2)와 바이어스 시트(a3) 사이의 둘레 방향의 차이가, 경화된 클럽 샤프트에 대해 약 180도±15도의 원주 각도에 상당한다. 이러한 제1 합체 시트(a23)는 각 프리프레그 시트에 있어서 강화 섬유의 단부를 분산시키기에 유용하므로, 샤프트의 둘레 방향에 따른 균일성이 향상된다.

도 5에 도시된 바와 같이, 제2 합체 시트(a89)에서 후프 시트(a8) 및 스트레이트 시트(a9)의 상측 가장자리는 서로 일치하고 있다. 또한, 후프 시트(a8)의 팁단측의 가장자리와 버트단측의 가장자리는 모두 스트레이트 시트(a9)로부터 내측에 위치해 있다. 본 실시형태에서는, 도 5에 도시된 바와 같이, 후프 시트(a8)와 스트레이트 시트(a9)의 양측에서의 가장자리 사이의 차이가 약 15 ㎜이다. 따라서, 후프 시트(a8)는 스트레이트 시트(a9)에서 완전하게 지지된다. 기본적으로, 강화 섬유가 축방향에 대하여 큰 각도를 이루며 놓여 있는 후프 시트(a8)를 맨드릴 상에 권취하는 것은 어렵다. 그러나, 전술한 바와 같이 후프 시트(a8)가 스트레이트 시트(a9) 상에 완전하게 지지되어 있는 합체 시트(a89)를 맨드릴 상에 권취하는 것은 용이하므로, 후프 시트(a8)의 권취 불량이 방지된다.

이어서, 도 3에 도시된 프리프레그 시트(a)를 이용한 샤프트(3)의 제조 방법을 설명한다. 본 실시형태에 따른 방법은, (1) 재단 공정; (2) 적층 공정; (3) 권취 공정; (4) 테이프 랩핑 공정; (5) 경화 공정; (6) 맨드릴 취출 공정 및 랩핑 테이프 제거 공정; (7) 양단 커트 공정; (8) 연마 공정; 및 (9) 도장 공정을 포함한다.

(1) 재단 공정:

재단 공정에서는, 미가공 시트체를 도 3에 도시된 바와 같이 원하는 형상으로 재단함으로써, 각 프리프레그 시트(a1~a11)를 마련한다.

(2) 적층 공정:

적층 공정에서는, 복수의 프리프레그 시트를 결합함으로써, 합체 시트(a23 및 a89)를 마련한다. 복수의 프리프레그 시트를 합체시키기 위해, 가열 및/또는 가압 공정이 채용될 수 있다. 프리프레그 시트의 접착 강도를 향상시키기 위해, 가열 공정에서의 온도 및/또는 가압 공정에서의 압력 등의 적정 파라미터가 선택될 수 있다.

(3) 권취 공정:

이 공정에서는 전형적으로 금속 재료로 제조되는 맨드릴이 채용된다. 이 맨드릴의 외면에는 이형제가 사전에 도포되어 있고, 이 이형제의 외측에 수지(택킹 레진)가 배치되어 있다. 권취 공정에서는, 이 맨드릴의 둘레에 프리프레그 시트(a)가 각각 권취된다. 택킹 수지는, 그 점착성으로 인하여 프리프레그 시트의 권취 시작 가장자리를 맨드릴에 고정시키는 데 유용하다. 또한, 제1 합체 시트(a23) 및 제2 합체 시트(a89) 각각은 합체된 상태로 권취된다. 권취 공정 이후에는, 맨드릴 상에 복수의 프리프레그 시트가 권취되어 있는 권취체가 얻어진다.

(4) 테이프 랩핑 공정:

테이프 랩핑 공정에서는, 상기 권취체의 외주면 둘레에 테이프를 권취한다. 이 테이프를 랩핑 테이프라고도 한다. 안에 포함된 공기를 배출하기 위해 상기 랩핑 테이프를 장력을 부여하면서 권취하여 상기 권취체에 압력을 가함으로써, 경화된 클럽 샤프트에 보이드가 발생되는 것을 방지할 수 있다.

(5) 경화 공정:

경화 공정에서는, 테이프 랩핑을 행한 후의 권취체를 가열한다. 이러한 가열로, 매트릭스 수지는 경화된 수지 적층체를 형성하도록 경화된다. 이 경화 공정에서, 매트릭스 수지는 일시적으로 유동화된다. 이러한 매트릭스 수지의 유동화를 통해, 프리프레그 시트의 사이에 또는 시트 내에 있는 공기가 배출될 수 있다. 이러한 공기의 배출은, 랩핑 테이프로부터 가해진 압력에 의해 촉진된다.

(6) 맨드릴 취출 공정 및 랩핑 테이프 제거 공정:

경화 공정 이후에, 맨드릴 취출 공정 및 랩핑 테이프 제거 공정이 행해진다. 상기 두 공정의 순서는 한정되지 않는다. 그러나, 랩핑 테이프 제거 공정의 능률을 향상시키는 견지에서, 맨드릴 취출 공정 이후에 랩핑 테이프 제거 공정을 행하는 것이 바람직하다.

(7) 양단 커트 공정:

본 공정에서는, 경화된 적층체의 양단부가 커트된다. 이러한 커트에 의해, 샤프트의 팁단(3a) 및 버트단(3b)이 형성된다. 이러한 커트에 의해, 팁단(3a)의 단부면 및 버트단(3b)의 단부면이 평탄해진다.

(8) 연마 공정:

본 공정에서는, 경화된 적층체의 표면을 연마한다. 이러한 연마를 표면 연마라고도 한다. 랩핑 테이프의 흔적으로서 남겨지는 나선형 요철이, 상기 경화된 적층체의 표면에 존재할 수 있다. 상기 경화된 적층체의 표면을 평탄화하기 위해, 연마에 의하여 랩핑 테이프의 흔적인 상기 요철을 없앤다.

(9) 도장 공정:

상기 연마 공정 이후의 상기 경화된 적층체에 도장을 실시한다.

상기한 (1)~(9)의 공정을 통해 클럽 샤프트(3)가 제조된다. 클럽 샤프트(3)의 팁단(3a)을 클럽 헤드(2)의 호젤부(2B)에 삽입 및 부착하고, 클럽 샤프트(3)의 버트단(3b)에 그립(4)을 부착하여, 골프 클럽(1)을 얻는다.

비교 시험

표 2 내지 표 6을 베이스로 하는 클럽 샤프트를 구비한 골프 클럽을 제조하고 시험하였다. 모든 골프 클럽은, 티타늄 합금으로 제조되며 460 ㎤의 체적을 갖는 동일한 클럽 헤드를 구비한다.

모든 클럽 샤프트는 115 ㎝의 동일한 길이를 갖고, 도 3 및 표 1에 나타내어진 형상 및 탄성률을 갖는 프리프레그 시트에 따라 제조된다. 피치계 탄소 섬유는 10 t/㎟의 탄성률을 갖는 탄소 섬유가 채용된다. PAN계 탄소 섬유의 경우, 스트레이트 섬유로는 24 t/㎟의 탄성률과 30 t/㎟의 탄성률을 갖는 탄소 섬유가 채용되고, 바이어스 섬유로는 40 t/㎟의 탄성률을 갖는 탄소 섬유가 채용되며, 후프 섬유로는 30 t/㎟의 탄성률을 갖는 탄소 섬유가 각각 채용된다.

각 클럽 샤프트의 제조 방법은 전술한 (1)~(9)의 공정과 같았다. 각 프리프레그 시트(a1~a11)에서는, 프리프레그 시트의 권취수, 프리프레그 시트의 두께, 프리프레그 시트에서의 섬유의 함유율, 및 탄소 섬유의 탄성률이 적절하게 조정되어 있다. 클럽 샤프트의 무게 중심을 조정하기 위해, 클럽 샤프트의 두께를 변경하였다. 시험 방법은 이하와 같다.

타구의 총 비거리:

각 시험 골프 클럽에 대하여, 평균 헤드 속도가 42 m/s인 골퍼의 5회 샷의 평균 총 비거리를 측정하였다. 값이 클수록, 성능이 더 우수하다.

클럽 샤프트의 팁단측의 강도:

SG 마크 시험법의 샤프트 3점 굽힘 강도에 기초하여, 클럽 샤프트의 팁단측의 강도(T-점의 강도)를 측정하였다. 클럽 샤프트의 3점 굽힘 강도는, 제품 안전 협회에서 정한 SG식의 샤프트의 파괴 강도에 해당된다. 도 6은 SG 마크 시험법으로 클럽 샤프트의 3점 굽힘 강도를 측정하는 것을 보여주는 설명도이다. 이 방법에서는, 위치(t1) 및 위치(t2)에서 지지되고 있는 클럽 샤프트(3)의 위치(T)에 하방의 힘(F)을 가한다. 위치(T)는 위치(t1)와 위치(t2) 사이의 중심에 위치한다. 위치(T)는 강도가 측정되는 위치로서 설정된다. 본 실시형태에서, 위치(T)는 클럽 샤프트의 팁단으로부터 90 ㎜의 거리를 두고 위치해 있다. 이러한 경우에, 위치(t1)와 위치(t2) 사이의 너비는 150 ㎜로 설정되어 있으므로, 위치(t1)는 클럽 샤프트(3)의 팁단으로부터 15 ㎜의 거리를 두고 위치해 있다. 그리고, 클럽 샤프트(3)가 파괴될 때의 피크 힘(F)을 측정값으로 한다. 값이 클수록, 성능이 더 우수하다.

충격 에너지 시험:

도 7에 도시된 바와 같이, 샤프트(3)의 충격 에너지를 측정하기 위하여, 샤프트의 팁단(3a)을 폭 50 ㎜의 지지 지그(M3)를 이용하여 지지하고, 샤프트(3)에 있어서 팁단(3a)으로부터 100 ㎜의 거리를 두고 위치해 있는 위치 P2에 충돌하도록, 1500 ㎜의 높이에서 1012 g의 추(W)를 낙하시킴으로써 충격을 발생시켰다. 그 후에, 추와 샤프트(3)간의 충돌 시점으로부터 하중의 피크에 이르는 범위에서, 기록된 하중과 샤프트(3)의 휨 사이의 관계에서의 적분값(J)으로서, 샤프트(3)의 충격 에너지를 산출한다.

비틀림 강도:

도 8에 도시된 바와 같이, 샤프트의 비틀림 강도를 측정하기 위해, 샤프트의 팁단(3a)과 버트단(3b)을 각각의 폭이 50 ㎜인 제1 지그(M1) 및 제2 지그(M2)를 이용하여 각각 지지한다. 팁단(3a)이 회전하지 못하도록 제1 지그(M1)를 고정하고, 제2 지그(M2)에는 클럽 샤프트(3)에 비틀림 각도를 발생시키도록 토크(Tr)(Nㆍm)를 부여한다. 또한, 샤프트의 비틀림 강도(Nㆍmㆍ도)는 상기 토크(Tr)(Nㆍm)와 샤프트(3)의 비틀림 각도(θ)(도)를 곱함으로써 산출된다.

그 결과가 표 2 내지 표 5에 나타내어져 있다.

시험 결과를 통해, 본 발명에 따른 실시예의 골프 클럽은, 타구의 총 비거리를 늘리면서, 골프 스윙의 감각과, 클럽 샤프트의 팁단측 및 버트단측의 강도를 향상시킬 수 있음이 확인되었다.

한편, 표 2에 나타내어진 바와 같이, 비교예 1은, 비(LG/LS)가 작기 때문에, 타구의 총 비거리가 향상될 수 없다. 한편, 비교예 2는, 팁단측을 얇게 세팅함으로써 샤프트가 갖는 비(LG/LS)가 크기 때문에, 클럽 샤프트의 팁단측의 강도를 향상시킬 수 없다.

표 3에 나타내어진 바와 같이, 비교예 3은, 피치계 탄소 섬유의 함량이 적기 때문에, 충격 에너지에 대한 저항성이 향상될 수 없다. 비교예 4는, 피치계 탄소 섬유의 함량이 많기 때문에, 클럽 샤프트의 팁단측의 강도가 향상될 수 없다.

표 4에 나타내어진 바와 같이, 비교예 5는, PAN계 탄소 섬유의 함량이 적기 때문에, 샤프트의 팁단측의 강도가 향상될 수 없다. 비교예 6은, 클럽 샤프트의 중량이 크기 때문에, 타구의 총 비거리가 향상될 수 없다.

표 5에 나타내어진 바와 같이, 실시예 13은, PAN계 탄소 섬유에 있어서 스트레이트 섬유의 함량이 적기 때문에, 팁단 부분의 강도를 저하시킬 수 있다. 비교예 7은, PAN계 탄소 섬유에 있어서 스트레이트 섬유의 함량이 많기 때문에, 타구의 총 비거리가 향상될 수 없다.

표 6에 나타내어진 바와 같이, 실시예 18은, PAN계 탄소 섬유에 있어서 바이어스 섬유의 함량이 적기 때문에, 샤프트의 비틀림 강도를 저하시킬 수 있고, 실시예 19는, PAN계 탄소 섬유에 있어서 바이어스 섬유의 함량이 많기 때문에, 팁단 부분의 강도를 저하시킬 수 있다.

Claims

팁단으로부터 버트단까지 연장되며 섬유 강화 수지로 제조되는 골프 클럽 샤프트로서,
중량이 30 g 내지 55 g의 범위이며,
상기 팁단과 상기 버트단 사이의 전체 길이를 LS라 하고, 상기 팁단으로부터 샤프트의 무게 중심까지의 거리를 LG라 할 때, 전체 길이(LS)에 대한 거리(LG)의 비(LG/LS)가 0.54 내지 0.65의 범위이며,
상기 팁단으로부터 상기 버트단측으로 300 ㎜의 길이를 갖는 팁단 부분에 포함되는 섬유에는, 피치계 탄소 섬유 및 PAN계 탄소 섬유가 포함되고,
상기 팁단 부분의 섬유는, 15 중량% 내지 25 중량%의 상기 피치계 탄소 섬유와, 85 중량% 내지 75 중량%의 상기 PAN계 탄소 섬유를 포함하는 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항에 있어서, 상기 팁단 부분의 PAN계 탄소 섬유는, 상기 샤프트의 축방향에 평행한 스트레이트 섬유를 포함하고,
상기 스트레이트 섬유는, 팁단 부분의 전체 섬유 중에 50 중량% 내지 80 중량%의 범위로 함유되는 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 팁단 부분의 PAN계 탄소 섬유는, 상기 샤프트의 축방향에 대하여 45도±5도의 각도를 이루며 경사진 바이어스 섬유를 포함하고,
상기 팁단 부분의 바이어스 섬유는, 팁단 부분의 전체 섬유 중에 5 중량% 내지 25 중량%의 범위로 함유되는 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 샤프트의 팁단으로부터 100 ㎜ 길이의 위치에서의 샤프트의 굽힘 강성(EI)이 2.0 kgf㎡ 이하인 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항 또는 제2항에 있어서, 전체 길이(LS)에 대한 거리(LG)의 비(LG/LS)는 0.55 내지 0.64의 범위인 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항 또는 제2항에 있어서, 전체 길이(LS)에 대한 거리(LG)의 비(LG/LS)는 0.56 내지 0.63의 범위인 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 팁단 부분의 섬유는, 16 중량% 내지 24 중량%의 상기 피치계 탄소 섬유와, 84 중량% 내지 76 중량%의 상기 PAN계 탄소 섬유를 포함하는 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 팁단 부분의 섬유는, 17 중량% 내지 23 중량%의 상기 피치계 탄소 섬유와, 83 중량% 내지 77 중량%의 상기 PAN계 탄소 섬유를 포함하는 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 샤프트의 팁단으로부터 100 ㎜ 길이의 위치에서의 샤프트의 굽힘 강성(EI)이 0.9 kgf㎡ 내지 1.8 kgf㎡의 범위인 것인 골프 클럽 샤프트.
제1항 또는 제2항에 따른 골프 클럽 샤프트와, 골프 클럽 헤드를 포함하는 골프 클럽.