KR101811676B1 - 나프타 정제 장치 및 이를 이용한 정제 방법 - Google Patents
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Abstract
본 출원은 에너지의 소비를 절감하고, 목적물의 생산량을 효율적으로 증대시킬 수 있는 나프타 정제 장치 및 이를 이용한 나프타 정제 방법에 관한 것이다.
Description
본 출원은 나프타 정제 장치 및 이를 이용한 나프타 정제 방법에 관한 것이다.
나프타는 원유를 증류할 때, 35∼220℃의 끓는점 범위에서 유출되는 탄화수소의 혼합체이며, 중질 가솔린이라고도 한다. 끓는점의 범위 및 성분 탄화수소의 구성으로 보아 가솔린 유분과 실질적으로 동일하며, 이 유분을 내연기관의 연료 이외의 용도로, 특히 석유화학 원료 등으로 사용할 경우에 나프타라고 한다. 넓은 뜻으로는 원유를 증류할 때와 혈암유 석탄 등을 건류할 때 생기는 광물성 휘발유를 일괄해서 나프타라고 한다.
이러한 나프타 분해 공정은 원유를 정제하여 생산된 나프타를 주원료로 고온(cracking heater)에서 열분해를 통해 작은 분자량의 유분을 얻는 공정으로 크게 열분해(cracking), 급냉(quenching), 압축(compressing), 침냉(cold box), 정제(separation) 공정으로 분류할 수 있으며, 에틸렌과 프로필렌을 생산하는 주요 공정이다.
본 출원은 에너지의 소비를 최소화하고, 목적하는 생성물의 생산량을 효율적으로 증대시킬 수 있는 나프타 정제 장치 및 이를 이용한 나프타 정제 방법을 제공한다.
본 출원은 나프타 정제 장치에 관한 것이다. 예시적인 정제 장치는 도 1에 도시된 장치로 나타낼 수 있다. 하나의 예시에서, 정제 장치는 나프타를 분해하는 정제 장치일 수 있다. 상기 나프타 정제 장치는 나프타 피드를 도입시켜 나프타를 열분해하는 열분해로, n-부탄을 분리하고 C4 LPG 흐름을 유출시키는 탈부탄기, 컨덴세이트를 스트리핑하는 컨덴세이트 스트리퍼(condensate stripper), 리싸이클 에탄 흐름을 유출시키는 C2 스트리퍼, 열분해 가솔린을 포함하는 피드가 도입되는 열분해 가솔린 스트리퍼(pyrolysis gasoline stripper), 가솔린을 저장하고 가솔린 흐름을 순환시키는 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 저장드럼, 에탄을 분리하고 아세틸렌 흐름을 유출시키는 탈에탄기, n-프로판을 분리하는 탈프로판기 및 메탄가스를 포함하는 연료 가스 흐름을 유출시키는 연료 가스 드럼을 포함할 수 있다. 상기 각 구성의 연결관계는, 특별히 제한되지 않고, 나프타 정제 공정의 통상의 기술자에게 잘 알려져 있다.
본 출원의 구체예에서, 상기 정제 장치는 열분해 분별 증류부, 급냉부 및 열교환부를 추가로 포함할 수 있다. 하나의 예시에서, 정제 장치의 열분해 분별 증류부는, 열분해로로부터 유출된 원료가 도입되는 열분해 분별 증류탑(pyrolysis fractionator)(100), 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 상부로 순환시키는 제 1 라인(107), 및 상기 제 1 라인(107)의 임의의 지점으로부터 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부로 연결되는 바이패스 라인(108)을 포함할 수 있다. 또한, 상기 정제 장치의 급냉부는 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 상부 생성물이 도입되는 급냉탑(quench water tower)(101), 및 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 상기 급냉탑(101)의 상부로 순환시키는 제 2 라인(109)을 포함할 수 있다. 또한, 상기 정제 장치의 열교환부는 상기 제 1 라인(107) 또는 바이패스 라인(108)에 설치되고 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 열교환시키는 제 1 열교환부 또는 상기 제 2 라인에 설치되고 상기 급냉탑의 하부 생성물을 열교환시키는 제 2 열교환부를 포함할 수 있다. 본 출원의 정제 장치는 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물의 열을 내부 공정 중 어느 하나에 전달하거나 급냉탑의 하부 생성물의 열을 내부 공정 중 어느 하나에 전달함으로써, 공정 전체 에너지 효율을 증대시킬 수 있다.
상기에서, 제 1 열교환부는 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 나프타 피드(naphtha feed)(130)와 열교환시키는 제 1 열교환기(111), 상기 바이패스 라인(108)에 설치되고 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 컨덴세이트 스트리퍼(condensate stripper)(102)의 하부 생성물과 열교환시키는 제 2 열교환기(112) 및 바이패스 라인(108)에 설치되고 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 탈부탄기(103)의 하부 생성물과 열교환시키는 제 3 열교환기(115)로 이루어진 군으로부터 선택된 1 이상을 포함할 수 있다. 또한, 상기 제 2 열교환부는 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(pyrolysis gasoline stripper)(104)의 피드(131)와 열교환 시키는 제 5 열교환기(113), 급냉탑(101)의 하부 생성물을 리싸이클 에탄 흐름(132)과 열교환시키는 제 6 열교환기(116), 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 가솔린 흐름(133)과 열교환시키는 제 7 열교환기(117), 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 탈에탄기(105)의 하부 생성물과 열교환시키는 제 8 열교환기(118), 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 탈프로판기(106)의 생성물과 열교환시키는 제 9 열교환기(119), 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 연료 가스 흐름(134)과 열교환시키는 제 10 열교환기(120), 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 아세틸렌 흐름(135)과 열교환시키는 제 11 열교환기(121) 및 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 C4 LPG 흐름(136)과 열교환시키는 제 12 열교환기(122)로 이루어진 군으로부터 선택된 1 이상을 포함할 수 있다.
본 명세서에서 용어 「열분해로」란, 나프타 분해 공정에서 나프타를 고온에서 열분해하여 가공하는 곳을 의미한다. 상기 나프타 분해 공정이란, 정유공정에서 생산되는 제품(나프타, 휘발유, 경유, 등유, 중유 등) 중 나프타를 송유관 등으로 운반하여 나프타 분해 공정에 도입시키며, 도입된 나프타를 고온으로 열분해하고, 급냉, 압축, 정제 과정을 거처 석유화학 기초원료가 되는 에틸렌, 프로필렌, 부타디엔, 벤젠, 톨루엔, 자일렌 등을 생산하는 공정들을 총칭할 수 있다.
본 명세서에서 용어 「상부」 또는 「하부」는 본 출원에 따른 열분해 분별 증류탑, 급냉탑, 후술하는 탈부탄기 또는 탈에탄기 등과 같은 증류탑의 상대적인 위치를 의미할 수 있다. 예를 들어, 열분해 분별 증류탑의 상부란, 상기 증류탑의 단수를 10단으로 가정했을 때, 5단 이하의 위치를 의미할 수 있으며, 상부 생성물이란 5단 이하의 위치에서 생성되는 생성물을 의미할 수 있다. 마찬가지로 열분해 분별 증류탑의 하부란, 상기 증류탑을 10단으로 가정했을 때, 6단 이상의 위치를 의미할 수 있으며, 하부 생성물이란 6단 이상의 위치에서 생성되는 생성물을 의미할 수 있다.
본 명세서에서 용어 「나프타 피드」란, 나프타를 포함하는 원료의 흐름을 의미할 수 있으며, 상기 나프타는 전술한 바와 같이 원유를 증류할 때, 35∼220℃의 끓는점 범위에서 유출되는 탄화수소의 혼합체를 의미한다. 하나의 예시에서, 나프타 피드는 제 2 라인을 통해 흐르는 급냉탑의 하부 생성물과 열교환되는 열교환기를 거쳐서, 상기 제 1 열교환기로 도입될 수 있다. 상기 나프타 피드는 열분해로로부터 유출되거나, 원유를 증류할 때 유출되어 열분해로로 도입되는 흐름일 수 있다.
본 출원에 따른, 정제 장치는 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 제 1 라인(107)을 통해 순환시킬 수 있다. 이러한 과정에서, 방출되는 열을 회수하여, 전체 공정의 에너지 소비를 최소화할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환기(111)는 나프타 피드(130)에 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물의 열을 전달함으로써, 하부 생성물의 냉각 과정에서 방출되는 열을 재사용할 수 있다. 또한, 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물은 제 1 라인(107)의 임의의 지점에서 바이패스 라인(108)을 통해 열분해 분별 증류탑(100)의 하부로 환류될 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 임의의 지점은 상기 하부 생성물의 흐름 방향을 기준으로, 상기 제 1 열교환기(111)가 설치된 지점 전에 위치할 수 있다. 이러한 바이패스 라인(108)에서 상기 하부 생성물은 제 2 열교환기(112)를 통해 컨덴세이트 스트리퍼(102)의 하부 생성물에 열을 전달할 수 있다.
또한, 제 1 열교환부는 상기 바이패스 라인(108)에 설치되고 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 상기 탈부탄기(103)의 하부 생성물과 열교환시키는 제 3 열교환기(115)를 포함할 수 있다.
본 명세서에서 용어 「탈부탄기」는 n-부탄 이하의 가벼운 탄화수소를 분리하는 장치를 의미한다. 탈부탄기의 하부에서 유출되는 생성물은 재비기를 통해 탈부탄기로 환류되는데, 상기 제 3 열교환기는 재비기의 역할을 대신할 수 있다. 즉, 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물은 상기 탈부탄기의 하부 생성물에 열을 전달함으로써, 공정 전체적으로 보았을 때, 방출되는 열을 재활용할 수 있다. 한편, 상기 탈부탄기의 하부 생성물은 열분해 가솔린을 주성분으로 할 수 있다.
본 명세서에서 용어 「주성분」이란, 생성물 또는 흐름을 구성하는 성분들 중, 함량이 가장 큰 특정 성분을 의미할 수 있고, 예를 들어, 함량이 40 중량% 이상, 60 중량% 이상, 80 중량% 이상 또는 95 중량% 이상인 특정 성분을 의미할 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 상부 생성물은 급냉탑(101)의 하부로 도입될 수 있다. 상기 급냉탑(101)은 급냉탑(101)으로부터 생성된 하부 생성물을 제 2 라인(109)을 통해 순환시킬 수 있다. 이러한 과정에서, 방출되는 열을 회수하여, 전체 공정의 에너지 소비를 최소화할 수 있다.
전술한 바와 같이, 본 출원의 급냉부는 제 2 열교환부를 포함할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 제 2 열교환부는 상기 제 2 라인(109)에 설치되고 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)와 열교환시키는 제 5 열교환기(113)를 포함할 수 있다. 즉, 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물은 제 5 열교환기(113)를 거쳐, 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)에 열을 전달할 수 있다. 한편, 본 명세서에서 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드는 2단계 압축기 흡입드럼으로부터 유출되어 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 상부로 도입되는, 열분해 가솔린을 포함하는 흐름을 의미할 수 있다. 상기 제 5 열교환기는 후술하는 제 4 열교환기에 의해 피드가 열교환되기 전에, 상기 피드에 열을 전달할 수 있다. 한편, 후술하는 바와 같이, 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 하부 생성물은 제 4 열교환기(114)를 통해, 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)와 열교환될 수 있다.
본 출원의 구체예에서, 정제 장치의 제 2 열교환부는 제 2 라인(109)에 설치되고 급냉탑(101)의 하부 생성물을 리싸이클 에탄 흐름(132)과 열교환시키는 제 6 열교환기(116)를 추가로 포함할 수 있다. 본 명세서에서 「리싸이클 에탄 흐름」이란, 에틸렌을 상부에서 생성하는 컬럼(C2 Stripper)의 하부에서 생성되는 에탄 생성물을 순환시키는 흐름을 의미할 수 있고, 에탄 리싸이클 열분해로로 도입되는 흐름을 의미할 수 있다. 또한, 상기 정제 장치의 제 2 열교환부는 제 2 라인(109)에 설치되고 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 가솔린 흐름(133)과 열교환시키는 제 7 열교환기(117)를 추가로 포함할 수 있다. 상기 가솔린 흐름(133)이란, 본 출원의 정제 장치로부터 생성되는 가솔린을 주성분으로 하는 흐름이고, 열분해 가솔린 스트리퍼의 하부 저장드럼에서 유출되어 상기 제 7 열교환기를 거쳐 다시 열분해 가솔린 스트리퍼의 하부 저장드럼으로 도입되는 흐름을 의미한다. 또한, 정제 장치의 제 2 열교환부는 제 2 라인(109)에 설치되고 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 탈에탄기(105)의 하부 생성물과 열교환시키는 제 8 열교환기(118)를 추가로 포함할 수 있다. 본 명세서에서 「탈에탄기」는 에탄 이하의 가벼운 탄화수소를 분리하는 장치를 의미한다. 또한, 탈에탄기의 하부 생성물은 프로판을 주성분으로 할 수 있다. 상기와 같이, 급냉탑(101)의 하부 생성물은 열이 필요한 리싸이클 에탄 흐름(132), 가솔린 흐름(133) 또는 탈에탄기(105) 흐름으로 열을 전달하여, 전체 공정의 에너지 절감을 도모할 수 있다.
본 출원의 또 다른 구체예에서, 정제 장치의 제 2 열교환부는 제 2 라인(109)에 설치되고 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 탈프로판기(106)의 생성물과 열교환시키는 제 9 열교환기(119)를 추가로 포함할 수 있다. 상기 탈프로판기의 생성물은 탈프로판기의 하부 또는 중하부에서 생성되는 생성물일 수 있다. 본 명세서에서 「탈프로판기」는 n-프로판 이하의 가벼운 탄화수소를 분리하는 장치를 의미한다. 상기 탈프로판기의 생성물은 탈프로판기의 하부에서 유출되어, 다시 탈프로판기의 하부로 환류되는 흐름으로서, 부탄을 주성분으로 할 수 있다. 또한, 상기 정제 장치의 제 2 열교환부는 제 2 라인(109)에 설치되고 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 연료 가스 (fuel gas) 흐름(134)과 열교환시키는 제 10 열교환기(120)를 추가로 포함할 수 있다. 상기 연료 가스 흐름(134)은 연료 가스 드럼으로부터 유출되어 가열로(Gas Turbine Generator)로 도입되는 흐름으로서, 메탄가스를 주성분으로 포함할 수 있다. 또한, 상기 정제 장치의 제 2 열교환부는 제 2 라인(109)에 설치되고 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 아세틸렌 흐름(135)과 열교환시키는 제 11 열교환기(121)를 추가로 포함할 수 있다. 상기 아세틸렌 흐름(135)은 탈에탄기(105)의 상부에서 유출되어 아세틸렌 콘버터로 도입되는 흐름으로서, 에탄을 주성분으로 포함할 수 있다. 또한, 상기 정제 장치의 제 2 열교환부는 제 2 라인(109)에 설치되고 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 C4 LPG 흐름(136)과 열교환시키는 제 12 열교환기(122)를 추가로 포함할 수 있다. 상기 C4 LPG 흐름(136)은, 나프타 분해 공정의 탈부탄기(103)의 하부로부터 나오는 C4 혼합물이, 수첨 공정을 통과하여 배출되는 흐름을 의미할 수 있다. 상기 C4 LPG 흐름(136)은 다시 탈부탄기(103)의 하부로 환류될 수 있고, C4 LPG를 주성분으로 할 수 있다. 상기와 같이, 급냉탑(101)의 하부 생성물은 열이 필요한 탈프로판기(106), 연료 가스 흐름(134), 아세틸렌 흐름(135) 또는 C4 LPG 흐름(136) 흐름으로 열을 전달하여, 전체 공정의 에너지 절감을 도모할 수 있다.
본 출원의 정제 장치는, 전술한 바와 같이, 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)를 도입시켜 상부 생성물을 상기 급냉탑(101)의 하부로 도입시키는 열분해 가솔린 스트리퍼(104)를 포함할 수 있다. 또한, 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 하부 생성물을 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)와 열교환시키는 제 4 열교환기(114)를 포함할 수 있다. 상기 피드(131)는 스트리퍼(104)에 도입되기 전에 충분히 예열되어야 하고, 이에 따라 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 고온의 하부 생성물은 피드(131)를 예열하는 것에 열을 전달하여, 기존에 피드(131)에 가해져야 하는 외부 열을 줄일 수 있다.
본 명세서에서 용어 「스트리퍼(stripper)」란, 액체 속에 녹아 있는 기체 또는 증기를 기상속으로 옮기는 조작을 스트리핑(stripping)이라고 말하는데 이 조작에 이용하는 장치를 의미한다. 또한, 본 명세서에서 용어 「컨덴세이트」는 가스 혼합물을 압축, 냉각하여 물리적 상변화에 의해 고비점의 물질들을 응축시키는 컨덴싱 과정을 거쳐 얻어진 액상의 탄화수소 혼합물을 의미한다. 하나의 예시에서, 본 출원의 컨덴세이트 스트리퍼는 컨덴싱 과정을 거쳐 얻어진 액상의 탄화수소 혼합물에 포함된 저비점의 물질들을 불어냄으로써 증기압을 낮추어 주는 목적으로 사용될 수 있다.
본 명세서에서 용어 「열분해 가솔린 스트리퍼의 피드」란, 열분해 가솔린 스트리퍼로 도입되는 열분해 가솔린 흐름을 의미할 수 있다.
전술한 바와 같이, 본 출원의 급냉탑(101)의 하부 생성물은 제 2 라인(109)을 통해 상기 급냉탑(101)의 상부로 순환될 수 있다. 한편, 정제 장치는 급냉수 분리 드럼(110)을 추가로 포함할 수 있으며, 상기 급냉수 분리 드럼(110)은 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물의 일부를 열분해 분별 증류탑(100)의 상부로 환류시킬 수 있고, 다른 일부를 제 2 라인(109)을 통해 상기 급냉탑(101)의 상부로 순환시킬 수 있다.
본 출원은 또한, 나프타를 정제하는 방법에 관한 것이다. 상기 정제 방법은 전술한 정제 장치를 이용할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 정제 방법은 열분해로로부터 유출된 원료를 열분해 분별 증류탑(100)으로 도입시키는 단계; 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 제 1 라인을 통해 상기 열분해 분별 증류탑의 상부로 순환시키고, 바이패스 라인을 통해 상기 열분해 분별 증류탑의 하부로 순환시키는 단계; 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 상부 생성물을 급냉탑(101)으로 도입시키는 단계; 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 제 2 라인(109)을 통해 상기 급냉탑(101)의 상부로 순환시키는 단계; 및 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 제 1 열교환부를 통해 열교환시키거나 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물을 제 2 열교환부를 통해 열교환시키는 단계를 포함할 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 정제 방법은 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드를 열분해 가솔린 스트리퍼로 도입시켜, 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 상부 생성물을 상기 급냉탑의 하부로 도입시키는 단계 및 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 하부 생성물을 제 4 열교환기를 통해 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드와 열교환시키는 단계를 포함할 수 있다.
본 출원에 따른, 정제 방법은 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물을 제 1 라인(107)을 통해 순환시킬 수 있다. 전술한 바와 같이, 상기 제 1 열교환부는 제 1 열교환기, 제 2 열교환기 및 제 3 열교환기로 이루어진 군으로부터 선택된 1 이상을 포함할 수 있다. 또한, 상기 제 2 열교환부는 제 5 내지 12 열교환기로 이루어진 군으로부터 선택된 1 이상을 포함할 수 있다. 상기 순환 과정에서, 방출되는 열을 회수하여, 전체 공정의 에너지 소비를 최소화할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환기(111)는 나프타 피드(130)에 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물의 열을 전달함으로써, 하부 생성물의 냉각 과정에서 방출되는 열을 재사용할 수 있다. 또한, 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물은 제 1 라인(107)의 임의의 지점에서 바이패스 라인(108)을 통해 열분해 분별 증류탑(100)의 하부로 환류될 수 있다. 이러한 바이패스 라인(108)에서 상기 하부 생성물은 제 2 열교환기(112)를 통해 컨덴세이트 스트리퍼(102)의 하부 생성물에 열을 전달할 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 열분해 분별 증류탑(100)의 상부 생성물은 급냉탑(101)의 하부로 도입될 수 있다. 상기 급냉탑(101)은 급냉탑(101)으로부터 생성된 하부 생성물을 제 2 라인(109)을 통해 순환시킬 수 있다. 이러한 과정에서, 방출되는 열을 회수하여, 전체 공정의 에너지 소비를 최소화할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물은 제 5 열교환기(113)를 거쳐, 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)에 열을 전달할 수 있다. 또한, 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 하부 생성물은 제 4 열교환기(114)를 통해, 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)와 열교환될 수 있다.
본 출원의 구체예에서, 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물이 바이패스 라인(108)을 통해 환류된 유량(V1)과 상기 바이패스 라인(108)이 아닌 제 1 라인(107)을 통해 환류된 유량(V2)의 비율 (V1/V2)이 0.2 내지 0.5, 0.25 내지 0.48, 0.3 내지 0.45, 0.35 내지 0.43 또는 0.4 내지 0.43일 수 있다. 상기 유량의 비율을 한정함으로써, 공정 전체의 에너지 효율을 증대시킬 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 정제 방법에서 제 1 열교환기(111)로 도입되기 전의 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물의 온도(T1)와 제 1 열교환기(111)를 거친 후의 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물의 온도(T1')의 비율(T1'/T1)이 0.5 내지 0.99, 0.6 내지 0.98, 0.7 내지 0.97 또는 0.8 내지 0.97일 수 있다. 또한, 제 2 열교환기(112)로 도입되기 전의 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물의 온도(T2)와 제 2 열교환기(112)를 거친 후의 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물의 온도(T2')의 비율(T2'/T2)이 0.5 내지 0.99, 0.6 내지 0.97, 0.7 내지 0.95 또는 0.8 내지 0.93일 수 있다. 상기와 같이, 열분해 분별 증류탑(100)의 하부 생성물의 온도가, 상기의 비율로 제어됨에 따라, 효율적으로 하부 생성물의 열원을 나프타 피드(130) 또는 컨덴세이트 스트리퍼(102)의 하부 생성물에 전달할 수 있다.하나의 예시에서, 본 출원의 정제 방법은 제 5 열교환기(113)로 도입되기 전의 상기 급냉탑(101)의 하부 생성물의 온도(T3)와 제 5 열교환기(113)를 거친 후의 급냉탑(101)의 하부 생성물의 온도(T3')의 비율(T3'/T3)을 0.5 내지 0.99, 0.6 내지 0.97, 0.7 내지 0.95 또는 0.8 내지 0.95로 제어할 수 있다. 또한, 제 4 열교환기(114)로 도입되기 전의 상기 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)의 온도(T4)와 제 4 열교환기(114)를 거친 후의 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)의 온도(T4')의 비율(T4'/T4)이 1.2 내지 2.0, 1.3 내지 1.9, 1.4 내지 1.8, 1.5 내지 1.7 또는 1.5 내지 1.6일 수 있다. 상기와 같이, 급냉탑(101)의 하부 생성물의 온도가, 상기의 비율로 제어됨에 따라, 효율적으로 하부 생성물의 열원을 열분해 가솔린 스트리퍼(104)의 피드(131)에 전달할 수 있다.
본 출원에 따른 정제 장치 및 정제 방법은 정제 공정에서의 에너지의 소비를 절감하고, 목적물의 생산량을 효율적으로 증대시킬 수 있다.
도 1 은 본 출원의 정제 장치를 나타내는 도면이다.
이하 본 출원에 따르는 실시예(에너지 소비를 최대한 절감하는 예)를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명할 수 있으나, 본 발명의 범위가 하기 제시된 실시예에 의해 제한되는 것은 아니다.
즉, 본 출원의 권리 범위는 하기 기재된 실시예에 한정되는 것이 아니고 본 발명의 사상 및 범위를 벗어나지 않고 다양하게 수정 및 변형할 수 있음은 이 기술의 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 자명하다. 따라서 그러한 수정 예 또는 변형 예들은 본 발명의 특허청구범위에 속한다 하여야 할 것이다.
실시예
1
도 1에 나타난 바와 같은 정제 장치를 이용하였다. 열분해로로부터 유출된 원료를 열분해 분별 증류탑(100)으로 도입시키는 양이 509.8톤/시간 일 때, 급냉수 분리드럼(110)에서 열분해 분별 증류탑(100) 상부로 환류되는 환류량을 150톤/시간으로 하였으며, 아래의 표 1 내지 표 12와 같은 조건으로 운전하였다. 이 때 에틸렌의 연간 생산량은 103KTA가 된다.
실시예
2
열분해로로부터 유출된 원료를 열분해 분별 증류탑(100)으로 도입시키는 양이 630.5톤/시간 일 때, 급냉수 분리드럼(110)에서 열분해 분별 증류탑(100) 상부로 환류되는 환류량을 170톤/시간으로 한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 본 출원의 정제 장치를 운전하였다. 이 때 에틸렌의 연간 생산량은 111KTA가 된다.
이하, 표 1 내지 12에서 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 Quench Oil이라 하고, 급냉탑의 하부 생성물을 Quench Water라 기재하였다. 또한, 온도(Temp, C)는 ℃로, 유량(Flow, T/h)은 톤/시간의 단위로 나타냈다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제1열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp(C) | Flow(T/h) | Temp(C) | Temp(C) | Flow(T/h) | Temp(C) | |
| 나프타피드 | 66.5 | 93.4 | 103.1 | 64.4 | 164.4 | 101.2 |
| Quench Oil | 135.5 | 824.2 | 130.2 | 135.5 | 824.2 | 126.5 |
| Duty | 2.0MMKcal/h | 3.52MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 2.0MMKcal/h | 3.52MMKcal/h | ||||
| 절감연료 | 167 kg/h | 294 kg/h | ||||
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제2열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| Condensate | 121.3 | Circulation | 121.3 | 121.3 | Circulation | 121.3 |
| Quench Oil | 159.7 | 350 | 146.4 | 159.7 | 350 | 146.6 |
| Duty | 2.36MMKcal/h | 2.36MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 2.36MMKcal/h | 2.36MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 4155 kg/h | 4155 kg/h | ||||
상기 표 2 에서, Condensate는 컨덴센이트 스트리퍼의 하부 생성물 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제3열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| DeC4 Btm | 97.8 | Circulation | 101 | 97.8 | Circulation | 101 |
| Quench Oil | 146.4 | 350 | 132.8 | 146.6 | 350 | 124.8 |
| Duty | 2.37MMKcal/h | 3.8MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 2.37MMKcal/h | 3.8MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 4650 kg/h | 7450 kg/h | ||||
상기 표 3에서, DeC4 Btm는 탈부탄기의 하부 생성물 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제4열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| Feed | 43.2 | 66.9 | 66.4 | 43.2 | 66.9 | 66.4 |
| Bottom | 90 | 64.9 | 66.4 | 90 | 64.9 | 66.4 |
| Duty | 0.637MMKcal/h | 0.637MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 0.637MMKcal/h | 0.637MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 1237 kg/h | 1237 kg/h | ||||
상기 표 4에서, Feed는 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드이고, Bottom은 열분해 가솔린 스트리퍼의 하부 생성물 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제5열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| PG Feed | 43.7 | 62.1 | 68.3 | 43.2 | 66.9 | 69.2 |
| Quench Water | 72 | 187.3 | 68.3 | 87.3 | 43.4 | 69.2 |
| Duty | 0.69MMKcal/h | 0.79MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 0.86MMKcal/h | 1.08MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 1670 kg/h | 2110 kg/h | ||||
상기 표 5에서, PG Feed는 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드를 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제6열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| C2 Recycle | 12 | 27.2 | 30.6 | 12 | 27.2 | 30.6 |
| Quench Water | 72 | 50 | 68.2 | 66.9 | 50 | 65.2 |
| Duty | 0.22MMKcal/h | 0.22MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 0.22MMKcal/h | 0.22MMKcal/h | ||||
| 절감연료 | 18.3 kg/h | 18.3 kg/h | ||||
상기 표 6에서, C2 Recycle은 리싸이클 에탄 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제7열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| Wash Gasoline | 42 | 38 | 63 | 42 | 38 | 63 |
| Quench Water | 72 | 95.1 | 68.2 | 66.9 | 172.3 | 65.2 |
| Duty | 0.37MMKcal/h | 0.37MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 0.37MMKcal/h | 0.37MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 726 kg/h | 726 kg/h | ||||
상기 표 7에서, Wash Gasoline은 가솔린 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제8열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| DeC2 IR | 59.7 | 116.4 | 64.4 | 59.7 | 67.8 | 64.4 |
| Quench Water | 87 | 260 | 78.5 | 87.3 | 141.9 | 78 |
| Duty | 2.25MMKcal/h | 1.31MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 0.95MMKcal/h | 0MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 1830 kg/h | 0 kg/h | ||||
상기 표 8에서, DeC2 IR은 탈에탄기의 하부 생성물 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제9열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| DeC3 IR | 47.4 | 149.6 | 52.4 | 47.4 | 129.8 | 52.4 |
| Quench Water | 87 | 150 | 64.5 | 87.3 | 113.5 | 61.4 |
| Duty | 3.4MMKcal/h | 2.95MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 1.12MMKcal/h | 1.23MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 2120 kg/h | 2330 kg/h | ||||
상기 표 9에서, DeC3 IR은 탈프로판기 생성물 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제10열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| Fuel Gas | 56 | 61.8 | 78.1 | 56 | 69.7 | 74.1 |
| Quench Water | 87 | 58.9 | 78.1 | 87.3 | 45 | 74.1 |
| Duty | 0.53MMKcal/h | 0.598MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 0.53MMKcal/h | 0.598MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 1040 kg/h | 1170 kg/h | ||||
상기 표 10에서, Fuel Gas는 연료 가스 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제11열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| Ac.Feed | 35 | 141.7 | 39.3 | 35 | 153.9 | 39.4 |
| Quench Water | 77.5 | 60 | 65.1 | 75.5 | 12 | 50.1 |
| Duty | 0.28MMKcal/h | 0.3MMKcal/h | ||||
| 절감 Duty | 0.28MMKcal/h | 0.3MMKcal/h | ||||
| 절감스팀 | 549 kg/h | 588 kg/h | ||||
상기 표 11에서, Ac.Feed는 아세틸렌 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 실시예 1 | 실시예 2 | ||||
| 제12열교환기 | In | Out | In | Out | ||
| Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | Temp.(C) | Flow(T/h) | Temp.(C) | |
| C4 LPG | 20 | 50 | 60 | 20 | 50 | 60 |
| Quench Water | 72 | 385.6 | 68.2 | 66.9 | 223.3 | 60.2 |
| Duty | 1.5MMKcal/h | 1.5MMKcal/h | ||||
| 절감Duty | 1.5MMKcal/h | 1.5MMKcal/h | ||||
| 절감연료 | 125 kg/h | 125 kg/h | ||||
상기 표 12에서, C4 LPG는 C4 LPG 흐름을 의미한다.
| 추가기기 | 절감Duty (MMKcal/h) | 절감스팀 (kg/h) |
절감연료 (kg/h) |
| 제1열교환기 | 2.0 | - | 167 |
| 제2열교환기 | 2.36 | 4155 | - |
| 제3열교환기 | 2.37 | 4650 | - |
| 제4열교환기 | 0.637 | 1237 | - |
| 제5열교환기 | 0.86 | 1670 | - |
| 제6열교환기 | 0.22 | - | 18.3 |
| 제7열교환기 | 0.37 | 726 | - |
| 제8열교환기 | 0.95 | 1830 | - |
| 제9열교환기 | 1.12 | 2120 | - |
| 제10열교환기 | 0.53 | 1040 | - |
| 제11열교환기 | 0.28 | 549 | - |
| 제12열교환기 | 1.5 | - | 125 |
| 합계 | 13.197 | 17977 | 310.3 |
상기 표 13은, 상기 실시예 1의 에너지 절감 내용을 요약한 것이다.
| 추가기기 | 절감Duty (MMKcal/h) | 절감스팀 (kg/h) |
절감연료 (kg/h) |
| 제1열교환기 | 3.52 | - | 294 |
| 제2열교환기 | 2.36 | 4155 | - |
| 제3열교환기 | 3.8 | 7450 | - |
| 제4열교환기 | 0.637 | 1237 | - |
| 제5열교환기 | 1.08 | 2110 | - |
| 제6열교환기 | 0.22 | - | 18.3 |
| 제7열교환기 | 0.37 | 726 | - |
| 제8열교환기 | 0 | 0 | - |
| 제9열교환기 | 1.23 | 2330 | - |
| 제10열교환기 | 0.598 | 1170 | - |
| 제11열교환기 | 0.3 | 588 | - |
| 제12열교환기 | 1.5 | - | 125 |
| 합계 | 15.615 | 19766 | 437.3 |
상기 표 14는, 상기 실시예 1의 에너지 절감 내용을 요약한 것이다.
| 합계 | 실시예 1 | 실시예 2 |
| 절감Duty | 13.467MMKcal/h | 15.897MMKcal/h |
| 절감스팀 | 17977 kg/h | 19766 kg/h |
| 절감연료 | 310 kg/h | 437 kg/h |
100: 열분해 분별 증류탑
101: 급냉탑
102: 컨덴세이트 스트리퍼
103: 탈부탄기
104: 열분해 가솔린 스트리퍼
105: 탈에탄기
106: 탈프로판기
107: 제 1 라인
108: 바이패스 라인
109: 제 2 라인
110: 급냉수 분리 드럼
111: 제 1 열교환기
112: 제 2 열교환기
113: 제 5 열교환기
114: 제 4 열교환기
115: 제 3 열교환기
116: 제 6 열교환기
117: 제 7 열교환기
118: 제 8 열교환기
119: 제 9 열교환기
120: 제 10 열교환기
121: 제 11 열교환기
122: 제 12 열교환기
130: 나프타 피드
131: 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드
132: 리싸이클 에탄 흐름
133: 가솔린 흐름
134: 연료 가스 흐름
135: 아세틸렌 흐름
136: C4 LPG 흐름
101: 급냉탑
102: 컨덴세이트 스트리퍼
103: 탈부탄기
104: 열분해 가솔린 스트리퍼
105: 탈에탄기
106: 탈프로판기
107: 제 1 라인
108: 바이패스 라인
109: 제 2 라인
110: 급냉수 분리 드럼
111: 제 1 열교환기
112: 제 2 열교환기
113: 제 5 열교환기
114: 제 4 열교환기
115: 제 3 열교환기
116: 제 6 열교환기
117: 제 7 열교환기
118: 제 8 열교환기
119: 제 9 열교환기
120: 제 10 열교환기
121: 제 11 열교환기
122: 제 12 열교환기
130: 나프타 피드
131: 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드
132: 리싸이클 에탄 흐름
133: 가솔린 흐름
134: 연료 가스 흐름
135: 아세틸렌 흐름
136: C4 LPG 흐름
Claims (12)
- 나프타 피드를 도입시켜 나프타를 열분해하는 열분해로, n-부탄을 분리하고 C4 LPG 흐름을 유출시키는 탈부탄기, 컨덴세이트를 스트리핑하는 컨덴세이트 스트리퍼, 리싸이클 에탄 흐름을 유출시키는 C2 스트리퍼, 열분해 가솔린을 포함하는 피드가 도입되는 열분해 가솔린 스트리퍼, 가솔린 흐름을 순환시키는 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 저장드럼, 에탄을 분리하고 아세틸렌 흐름을 유출시키는 탈에탄기, n-프로판을 분리하는 탈프로판기 및 메탄가스를 포함하는 연료 가스 흐름을 유출시키는 연료 가스 드럼을 포함하는 나프타 정제 장치에 있어서,
상기 열분해로로부터 유출된 원료가 도입되는 열분해 분별 증류탑, 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 상기 열분해 분별 증류탑의 상부로 순환시키는 제 1 라인, 및 상기 제 1 라인의 임의의 지점으로부터 상기 열분해 분별 증류탑의 하부로 연결되는 바이패스 라인을 포함하는 열분해 분별 증류부;
상기 열분해 분별 증류탑의 상부 생성물이 도입되는 급냉탑, 및 상기 급냉탑의 하부 생성물을 상기 급냉탑의 상부로 순환시키는 제 2 라인을 포함하는 급냉부;
상기 급냉탑의 하부 생성물의 일부를 상기 열분해 분별 증류탑의 상부로 환류시키고, 다른 일부는 상기 제 2 라인을 통해 상기 급냉탑의 상부로 순환시키는 급냉수 분리 드럼; 및
상기 제 1 라인 또는 바이패스 라인에 설치되고 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 열교환시키는 제 1 열교환부 또는 상기 제 2 라인에 설치되고 상기 급냉탑의 하부 생성물을 열교환시키는 제 2 열교환부를 포함하는 열교환부를 포함하고,
상기 제 1 열교환부는 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 상기 나프타 피드와 열교환시키는 제 1 열교환기, 상기 바이패스 라인에 설치되고 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 상기 컨덴세이트 스트리퍼의 하부 생성물과 열교환시키는 제 2 열교환기 및 상기 바이패스 라인에 설치되고 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 상기 탈부탄기의 하부 생성물과 열교환시키는 제 3 열교환기로 이루어진 군으로부터 선택된 1 이상을 포함하고,
상기 제 2 열교환부는 상기 급냉탑의 하부 생성물을 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드와 열교환 시키는 제 5 열교환기, 급냉탑의 하부 생성물을 상기 리싸이클 에탄 흐름과 열교환시키는 제 6 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 상기 가솔린 흐름과 열교환시키는 제 7 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 상기 탈에탄기의 하부 생성물과 열교환시키는 제 8 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 상기 탈프로판기의 생성물과 열교환시키는 제 9 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 상기 연료 가스 흐름과 열교환시키는 제 10 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 상기 아세틸렌 흐름과 열교환시키는 제 11 열교환기 및 상기 급냉탑의 하부 생성물을 상기 C4 LPG 흐름과 열교환시키는 제 12 열교환기로 이루어진 군으로부터 선택된 1 이상을 포함하는 정제 장치. - 제 1 항에 있어서, 열분해 가솔린 스트리퍼는 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 상부 생성물을 상기 급냉탑의 하부로 도입시키는 정제 장치.
- 제 1 항에 있어서, 열분해 가솔린 스트리퍼의 하부 생성물을 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드와 열교환시키는 제 4 열교환기를 포함하는 정제 장치.
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- 열분해로로부터 유출된 원료를 열분해 분별 증류탑으로 도입시키는 단계; 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 제 1 라인을 통해 상기 열분해 분별 증류탑의 상부로 순환시키고, 바이패스 라인을 통해 상기 열분해 분별 증류탑의 하부로 순환시키는 단계; 상기 열분해 분별 증류탑의 상부 생성물을 급냉탑으로 도입시키는 단계; 상기 급냉탑의 하부 생성물을 제 2 라인을 통해 상기 급냉탑의 상부로 순환시키는 단계; 및 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 제 1 열교환부를 통해 열교환시키거나 상기 급냉탑의 하부 생성물을 제 2 열교환부를 통해 열교환시키는 단계를 포함하는 제 1 항의 정제 장치를 이용한 나프타 정제 방법.
- 제 5 항에 있어서, 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물이 바이패스 라인을 통해 환류된 유량(V1)과 상기 바이패스 라인이 아닌 제 1 라인을 통해 환류된 유량(V2)의 비율 (V1/V2)이 0.2 내지 0.5인 정제 방법.
- 제 5 항에 있어서, 제 1 열교환부는 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 나프타 피드와 열교환시키는 제 1 열교환기, 상기 바이패스 라인에 설치되고 상기 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 컨덴세이트 스트리퍼의 하부 생성물과 열교환시키는 제 2 열교환기 및 바이패스 라인에 설치되고 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물을 탈부탄기의 하부 생성물과 열교환시키는 제 3 열교환기로 이루어진 군으로부터 선택된 1 이상을 포함하는 정제 방법.
- 제 5 항에 있어서, 제 2 열교환부는 상기 급냉탑의 하부 생성물을 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드와 열교환 시키는 제 5 열교환기, 급냉탑의 하부 생성물을 리싸이클 에탄 흐름과 열교환시키는 제 6 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 가솔린 흐름과 열교환시키는 제 7 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 탈에탄기의 하부 생성물과 열교환시키는 제 8 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 탈프로판기의 생성물과 열교환시키는 제 9 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 연료 가스 흐름과 열교환시키는 제 10 열교환기, 상기 급냉탑의 하부 생성물을 아세틸렌 흐름과 열교환시키는 제 11 열교환기 및 상기 급냉탑의 하부 생성물을 C4 LPG 흐름과 열교환시키는 제 12 열교환기로 이루어진 군으로부터 선택된 1 이상을 포함하는 정제 방법.
- 제 7 항에 있어서, 제 1 열교환기로 도입되기 전의 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물의 온도(T1)와 제 1 열교환기를 거친 후의 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물의 온도(T1')의 비율(T1'/T1)이 0.5 내지 0.99인 정제 방법.
- 제 7 항에 있어서, 제 2 열교환기로 도입되기 전의 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물의 온도(T2)와 제 2 열교환기를 거친 후의 열분해 분별 증류탑의 하부 생성물의 온도(T2')의 비율(T2'/T2)이 0.5 내지 0.99인 정제 방법.
- 제 5 항에 있어서, 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드를 열분해 가솔린 스트리퍼로 도입시키고, 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 상부 생성물을 상기 급냉탑의 하부로 도입시키는 단계 및 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 하부 생성물을 제 4 열교환기를 통해 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드와 열교환시키는 단계를 포함하는 정제 방법.
- 제 11 항에 있어서, 제 4 열교환기로 도입되기 전의 상기 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드의 온도(T4)와 제 4 열교환기를 거친 후의 열분해 가솔린 스트리퍼의 피드의 온도(T4')의 비율(T4'/T4)이 1.2 내지 2.0인 정제 방법.
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