KR101715507B1 - 강판 및 이의 제조방법 - Google Patents
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Abstract
강판 및 이의 제조방법에 대한 발명이 개시된다. 본 발명에 따른 강판 제조방법은 탄소(C): 0.08~0.20 중량%, 실리콘(Si): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 망간(Mn): 0.5~1.5 중량%, 인(P): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 황(S): 0 중량% 초과 0.01 중량% 이하, 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 재가열하는 단계; 상기 강 슬래브를 마무리 압연온도: 850℃~900℃에서 열간 압연하는 단계; 상기 열간 압연된 강 슬래브를 권취하여 열연코일을 제조하는 단계; 상기 열연코일을 언코일링하고, 냉간 압연하여 냉연판재를 제조하는 단계; 상기 냉연판재를 소둔하는 단계; 상기 소둔된 냉연판재를 400℃~500℃에서 과시효 처리하는 단계; 및 상기 냉연판재를 조질압연하는 단계;를 포함한다.
Description
본 발명은 강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는 내시효성이 우수한 강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
자동차용 외판재는 다양한 형상에 대한 고객의 지속적인 요구로 성형 전 낮은 항복강도로 우수한 성형성 및 형상 동결성을 필요로 하며, 최종 제품인 자동차에선 외부에서 가해진 힘에 소성변형이 발생하지 않도록 높은 항복강도를 필요로 한다.
강판의 고용탄소는 도장 소부 조건 이외의 상온상태에서도 어느 정도 활성도를 가지며, 상온에서 시효현상 및 항복점 연신을 발생시키는 원인이 되며, 상기 시효현상은 가동전위에 고용탄소가 고착되어 전위의 이동을 방해하기 때문에 생기는 현상이다.
관련 선행기술로는 대한민국 공개특허공보 제2014-0084853호(2014.07.07 공개, 발명의 명칭: 고강도 냉연강판 및 그 제조방법)이 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 내시효성이 우수한 강판 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 표면 특성 및 성형성이 우수한 강판 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 경제성이 우수한 강판 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 강판 제조방법에 의해 제조된 강판을 제공하는 것이다.
본 발명의 하나의 관점은 강판 제조방법에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 강판 제조방법은 탄소(C): 0.08~0.20 중량%, 실리콘(Si): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 망간(Mn): 0.5~1.5 중량%, 인(P): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 황(S): 0 중량% 초과 0.01 중량% 이하, 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 재가열하는 단계; 상기 강 슬래브를 마무리 압연온도: 850℃~900℃에서 열간 압연하는 단계; 상기 열간 압연된 강 슬래브를 권취하여 열연코일을 제조하는 단계; 상기 열연코일을 언코일링하고, 냉간 압연하여 냉연판재를 제조하는 단계; 상기 냉연판재를 소둔하는 단계; 상기 소둔된 냉연판재를 400℃~500℃에서 과시효 처리하는 단계; 및 상기 냉연판재를 조질압연하는 단계;를 포함한다.
한 구체예에서 상기 조질압연은 0.5%~2.0%의 압하율로 실시할 수 있다.
한 구체예에서 상기 재가열은 상기 강 슬래브를 슬래브 재가열 온도(Slab Reheating Temperature, SRT): 1100℃~1250℃에서 가열하며, 상기 권취는 500~650℃의 권취온도에서 이루어질 수 있다.
한 구체예에서 상기 소둔은, 상기 냉연판재를 770℃~850℃에서 가열하고, 그리고 상기 가열된 냉연판재를 5~50℃/s의 냉각속도로 냉각하는 단계;를 포함하여 이루어질 수 있다.
본 발명의 다른 관점은 상기 강판 제조방법에 의해 제조된 강판에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 강판은 탄소(C): 0.08~0.20 중량%, 실리콘(Si): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 망간(Mn): 0.5~1.5 중량%, 인(P): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 황(S): 0 중량% 초과 0.01 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 페라이트(ferrite) 및 펄라이트(pearlite)를 포함하는 복합조직을 갖는다.
한 구체에에서 상기 강판은 항복강도(TS): 420 MPa 이상, 인장강도(YS): 300 MPa 이상, 연신율(EL): 28% 이상, 및 항복점 연신율(YP-El): 0.3% 이하일 수 있다.
본 발명의 강판 제조방법을 적용하여 제조된 강판은 내시효성, 표면 특성 및 성형성이 우수하며, 제조단가가 저렴하여 경제성이 우수할 수 있다.
도 1은 본 발명의 한 구체예에 따른 강판 제조방법을 나타낸 것이다.
도 2(a)는 본 발명에 따른 실시예 강판의 표면 미세조직을 나타낸 사진이며, 도 2(b)는 본 발명에 대한 비교예 강판의 표면 미세조직을 나타낸 사진이다.
도 3(a)는 본 발명에 따른 실시예 강판의 내부마찰 시험결과를 나타낸 것이며, 도 3(b)는 본 발명에 대한 비교예 강판의 내부마찰 시험결과를 나타낸 그래프이다.
도 4는 본 발명에 따른 실시예 및 본 발명에 대한 비교예 강판의 조질압연시 압하율에 따른 불연속 항복거동을 비교한 그래프이다.
도 5(a)는 본 발명에 따른 실시예 강판의 불연속 항복거동을 나타낸 것이며, 도 5(b)는 본 발명에 대한 비교예 강판의 불연속 항복거동을 나타낸 것이다.
도 2(a)는 본 발명에 따른 실시예 강판의 표면 미세조직을 나타낸 사진이며, 도 2(b)는 본 발명에 대한 비교예 강판의 표면 미세조직을 나타낸 사진이다.
도 3(a)는 본 발명에 따른 실시예 강판의 내부마찰 시험결과를 나타낸 것이며, 도 3(b)는 본 발명에 대한 비교예 강판의 내부마찰 시험결과를 나타낸 그래프이다.
도 4는 본 발명에 따른 실시예 및 본 발명에 대한 비교예 강판의 조질압연시 압하율에 따른 불연속 항복거동을 비교한 그래프이다.
도 5(a)는 본 발명에 따른 실시예 강판의 불연속 항복거동을 나타낸 것이며, 도 5(b)는 본 발명에 대한 비교예 강판의 불연속 항복거동을 나타낸 것이다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다. 이때, 본 발명을 설명함에 있어서 관련된 공지기술 또는 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략할 것이다.
그리고 후술되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의된 용어들로서 이는 사용자, 운용자의 의도 또는 관례 등에 따라 달라질 수 있으므로 그 정의는 본 발명을 설명하는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다.
본 발명의 하나의 관점은 강판 제조방법에 관한 것이다. 도 1은 본 발명의 한 구체예에 따른 강판 제조방법을 나타낸 것이다. 상기 도 1을 참조하면 상기 강판 제조방법은 (S10) 강 슬래브 재가열 단계; (S20) 열간 압연단계; (S30) 권취단계; (S40) 냉간 압연단계; (S50) 소둔단계; (S60) 과시효 처리단계; 및 (S70) 조질 압연단계;를 포함한다. 좀 더 구체적으로, 상기 강판 제조방법은 (S10) 탄소(C): 0.08~0.20 중량%, 실리콘(Si): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 망간(Mn): 0.5~1.5 중량%, 인(P): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 황(S): 0 중량% 초과 0.01 중량% 이하, 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 재가열하는 단계; (S20) 상기 강 슬래브를 마무리 압연온도: 850℃~900℃에서 열간 압연하는 단계; (S30) 상기 열간 압연된 강 슬래브를 권취하여 열연코일을 제조하는 단계; (S40) 상기 열연코일을 언코일링하고, 냉간 압연하여 냉연판재를 제조하는 단계; (S50) 상기 냉연판재를 소둔하는 단계; (S60) 상기 소둔된 냉연판재를 400℃~500℃에서 과시효 처리하는 단계; 및 (S70) 상기 냉연판재를 조질압연하는 단계;를 포함한다.
이하, 본 발명에 따른 강판 제조방법을 단계별로 상세히 설명하도록 한다.
(S10) 강 슬래브 재가열 단계
상기 단계는 탄소(C): 0.08~0.20 중량%, 실리콘(Si): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 망간(Mn): 0.5~1.5 중량%, 인(P): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 황(S): 0 중량% 초과 0.01 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 재가열하는 단계이다.
이하, 상기 강 슬래브에 포함되는 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 상세히 설명하도록 한다.
탄소(C)
탄소(C)는 침입형 고용원소로서, 시효성 개선 및 펄라이트 조직을 확보하는 목적으로 포함된다. 상기 탄소는 상기 강 슬래브 전체중량에 대하여 0.08~0.20 중량% 포함된다. 상기 범위에서 본 발명의 강판의 강도 및 성형성이 우수하고, 시효성 개선 및 펄라이트 조직 확보 효과가 우수할 수 있다. 한편, 상기 펄라이트(pearlite)는 탄소를 0.08 중량% 포함하는 강 소재가, 723℃에서 오스테나이트가 분해되는 경우, 형성되는 변태페라이트와 시멘타이트의 층상조직이며, 페라이트보다 강도가 높기 때문에, SPM(skin pass mill) 압연 중 페라이트 내부의 가동전위 밀도를 증가시키기 때문에 시효현상을 억제할 수 있다고 고려된다. 상기 펄라이트 조직을 얻기 위해서는 0.08 중량% 이상의 탄소를 첨가해야 한다. 단, 탄소 함량이 증가할 경우 탄소의 고용 및 페라이트 결정립 사이즈의 감소, 펄라이트 조직 분율이 매우 높아지며, 그 결과 강도가 증가하고, 연신율이 저하되어 성형성이 열위하는 문제가 발생한다. 또한 펄라이트 조직 확보 후, 남아있는 고용원소가 많아질 경우, 다시 시효문제가 발생할 수 있다. 본 발명에서는 탄소 함량을 0.20% 까지 제한할 경우 연신율 및 r-값이 크게 열화되지 않는 상태로 펄라이트 조직을 확보할 수 있으며 페라이트 펄라이트 조직이 형성됨에 따라 내시효성도 동시에 확보할 수 있다. 예를 들면, 상기 탄소는 0.10~0.15 중량% 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 시효성 개선효과가 우수하고, 적정 펄라이트 조직을 형성시킬 수 있다.
실리콘(
Si
)
상기 실리콘(Si)은 상기 강판 내 탄화물 형성을 억제고, 성형성을 향상시키며, 저온역 탄화물 형성을 억제함으로써 오스테나이트 내 탄소 농화도를 향상시키는 기능을 수행할 수 있다.
상기 실리콘은 상기 강 슬래브 전체중량에 대하여 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하로 포함된다. 상기 범위로 포함시 오스테나이트 내 탄소 농화도가 향상되며, 페라이트 안정화 효과가 우수할 수 있다. 상기 실리콘을 0.03 중량%를 초과하여 포함시, 실리콘 산화물계의 산화물을 강판 표면에 형성함으로써 강판의 표면특성이 저하될 수 있다.
망간(Mn)
상기 망간(Mn)은 알루미늄(Al), 몰리브덴(Mo), 크롬(Cr) 및 보론(B) 등과 함께 오스테나이트 안정화 원소로 잘 알려져 있다. 펄라이트는 페라이트 내에 탄소가 확산 및 농화되어 형성되는 조직인데, 소둔 공정 중에 상기 탄소를 페라이트 쪽으로 확산시키는 목적으로 상기 오스테나이트 안정화 원소를 첨가한다. 상기 망간을오스테나이트 안정화 원소로 첨가시, 제조 단가면에서 효율적일 수 있다.
상기 망간은 상기 강 슬래브 전체중량에 대하여 0.5~1.5 중량% 포함된다. 상기 범위로 포함시 탄소의 페라이트 확산 효과가 우수하여, 내시효성이 우수할 수 있다. 상기 망간이 0.5 중량% 미만으로 포함되는 경우 그 효과가 미미하며, 1.5 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 강판 표면에 산화물이 형성되어, 표면 특성이 저하된다.
인(P)
상기 인(P) 및 황(S)은 본 발명에서 불가피한 불순물로 포함될 수 있다. 상기 인(P)은 고용 강화에 의해 강도의 강도를 높이며, 탄화물의 형성을 억제하는 기능을 수행할 수 있다.
한 구체예에서 상기 인은 상기 강 슬래브 전체중량에 대하여 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하로 포함된다. 상기 범위로 포함시, 용접성 및 내부식성이 우수할 수 있다.
황(S)
상기 황(S)은 미세 MnS의 석출물을 형성하여 성형성을 향상시킬 수 있다. 한 구체예에서 상기 황은 상기 강 슬래브 전체중량에 대하여 0 중량% 초과 0.01 중량% 이하로 포함된다. 상기 범위로 포함시, 본 발명의 강판의 성형성이 우수할 수 있다.
한 구체예에서 상기 강 슬래브는 슬래브 재가열 온도(Slab Reheating Temperature, SRT): 1100℃~1250℃에서 가열할 수 있다. 상기 강 슬래브 재가열 온도에서, 주조시 편석된 성분이 충분히 재고용되고, 강도 확보가 용이할 수 있다.
(S20)
열간 압연단계
상기 단계는 상기 강 슬래브를 열간 압연하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 강 슬래브를, 마무리 압연 온도 850℃~900℃에서 열간 압연한다. 상기 마무리 압연온도에서 열간 압연시 도금강판의 강성 및 성형성이 동시에 우수할 수 있다.
상기 마무리 압연 온도(FDT)가 850℃ 미만에서 열간 압연을 실시하는 경우, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 문제가 있을 뿐만 아니라 급격한 상변화에 의해 열간 압연중 통판성의 문제가 발생한다. 반대로, 마무리 압연 온도(FDT)가 900℃를 초과하는 경우 오스테나이트 결정립이 조대화되어 내시효성이 저하된다.
(S30)
권취단계
상기 단계는 상기 열간 압연된 강 슬래브를 권취하여 열연코일을 제조하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 권취는 상기 열간 압연된 강 슬래브를 권취온도(Coiling Temperature, CT): 500℃~650℃ 온도에서 권취할 수 있다. 한 구체예에서, 상기 열간 압연된 강 슬래브를, 상기 권취 온도까지 냉각하여 권취할 수 있다. 상기 권취 온도 조건에서 망간(Mn) 및 실리콘(Si)의 표면농화 및 탄화물의 조대화를 방지하여 성형성 및 강도가 동시에 우수할 수 있다. 한 구체예에서 상기 냉각은 전단 급냉 방식으로 냉각할 수 있다.
(S40) 냉간 압연단계
상기 단계는 상기 열연코일을 언코일링하고, 냉간 압연하여 냉연판재를 제조하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 열연코일은 언코일링한 다음, 산세 처리한 후, 냉간 압연할 수 있다. 상기 산세는 열연코일 표면에 형성된 스케일을 제거하기 위한 목적으로 실시할 수 있다.
한 구체예에서 상기 냉간 압연은 60%~80%의 압하율로 실시할 수 있다. 상기 압하율로 냉간 압연시 열연 조직의 변형이 적고, 연신율 및 성형성이 우수할 수 있다.
(S50)
소둔단계
상기 단계는 냉연판재를 소둔하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 소둔은 가열단계 및 냉각단계를 포함할 수 있다. 좀 더 구체적으로, 상기 소둔은 상기 냉연판재를 770℃~850℃에서 가열하고, 그리고 상기 가열된 냉연판재를 5~50℃/s의 냉각속도로 400℃~500℃까지 냉각하는 단계;를 포함하여 이루어질 수 있다.
상기 온도 조건으로 가열시, 탄소가 페라이트 내에서 농화되어 펄라이트 상이 충분히 생성될 수 있으며, 강도 및 내시효성이 우수할 수 있다. 또한, 상기 냉각 속도로 냉각시 상기 강판의 강도 및 내시효성이 우수할 수 있다.
(S60)
과시효
처리단계
상기 단계는 상기 소둔된 냉연판재를 과시효(over aging, OA) 처리하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 소둔된 냉연판재를 400℃~500℃에서 과시효 처리할 수 있다. 상기 온도 조건에서 펄라이트 조직이 충분히 생성되어 내시효성이 우수할 수 있다. 상기 냉연판재를 400℃ 미만에서 과시효 처리하는 경우, 항복비가 상승하고 내시효성이 저하되며, 500℃를 초과하여 실시하는 경우 연신율이 급격히 저하될 수 있다.
상기 과시효 처리는 2~3분 동안 이루어질 수 있다. 상기 조건에서 펄라이트 상이 용이하게 생성되어 내시효성이 우수할 수 있다.
(S70) 조질 압연단계
상기 단계는 냉연판재를 조질압연하는 단계이다. 상기 조질압연은 본 발명의 강판의 형상을 교정 및 강도 부여를 목적으로 실시한다. 한 구체예에서 상기 조질압연은 0.5%~2.0%의 압하율로 실시할 수 있다. 상기 조건에서 상기 강판의 항복강도 및 내시효성이 우수할 수 있다.
본 발명의 다른 관점은 상기 강판 제조방법에 의해 제조된 강판에 관한 것이다. 상기 강판은, 강판 전체 중량에 대하여 탄소(C): 0.08~0.20 중량%, 실리콘(Si): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 망간(Mn): 0.5~1.5 중량%, 인(P): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 황(S): 0 중량% 초과 0.01 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.
본 발명의 강판은 페라이트(ferrite) 및 펄라이트(pearlite)를 포함하는 복합조직을 갖는다. 한 구체예에서 펄라이트는 상기 강판 전체 조직의 단면 조직 면적률로 2% 이상 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 본 발명의 강성, 성형성 및 내시효성이 우수할 수 있다. 예를 들면 2%~15% 포함될 수 있다.
한 구체예에서 상기 강판은 항복강도(TS): 420 MPa 이상, 인장강도(YS): 300 MPa 이상, 연신율(EL): 28% 이상, 및 항복점 연신율(YP-El): 0.3% 이하일 수 있다.
예를 들면 상기 강판은 항복강도: 420~500 MPa, 인장강도 300~400MPa, 연신율: 28~35% 및 항복점 연신율: 0~0.3%일 수 있다.
본 발명의 강판 제조방법을 적용하여 제조된 강판은 시효현상과 Stretcher-strain 결함을 개선하여, 표면 특성 및 성형성이 우수하며, 제조단가가 저렴하여 경제성이 우수할 수 있다.
특히 내시효성이 우수하여 상기 제조된 강판을 코일 형태로 장기간 보관하여도 결함을 방지할 수 있으며, 상기 장기간 보관된 코일을 제품 성형시, 고용원소가 전위로 확산하여 코트렐 분위기를 유발, 전위가 고착화되어, 강판 표면에 Luders band 혹은 Slip band라 불리는 스트레쳐 스트레인(Stretcher-strain) 현상을 방지할 수 있다.
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
실시예
탄소(C): 0.15 중량%, 실리콘(Si): 0.02 중량%, 망간(Mn): 1.5 중량%, 인(P): 0.02 중량%, 황(S): 0.008 중량%, 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 1200℃에서 재가열하고, 마무리 압연온도(FDT): 870℃에서 열간 압연한 다음, 상기 열간 압연된 강 슬래브를 냉각하여 권취온도(CT): 600℃에서 권취하여 열연 코일을 제조하였다. 상기 열연 코일을 언코일링 하고, 산세 후 압하율 85%로 냉간 압연하여 냉연판재를 제조하였다. 상기 냉연판재를 820℃에서 가열하고, 30℃/s의 냉각속도로 450℃까지 냉각하여 소둔한 다음, 450℃에서 2분 30초 동안 과시효 처리하였다. 그 다음에 상기 소둔 처리된 냉연판재를 SPM(Skin pass mill)을 이용하여 0.5%의 압하율로 조질 압연하여 강판을 제조하였다.
비교예
탄소(C): 0.07 중량%, 실리콘(Si): 0.02 중량%, 망간(Mn): 1.5 중량%, 인(P): 0.02 중량%, 황(S): 0.008 중량%, 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 적용한 것을 제외하고, 실시예와 동일한 방법으로 강판을 제조하였다.
상기 실시예 및 비교예에 따라 제조된 강판에 대하여, 인장강도(MPa), 항복강도(MPa), 연신율(%)과, 조질압연 전 항복점 연신율 및 조질압연후 항복점 연신율을 측정하여 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다.
| 구분 | 인장강도 (TS, MPa) |
항복강도 (YS, MPa) |
연신율 (El, %) |
조질압연 전 항복점 연신율 YP-El(%) |
조질압연 후 항복점 연신율 YP-El(%) |
| 실시예 | 460 | 330 | 32 | 3.9% | 0.00% |
| 비교예 | 850 | 390 | 30 | 5.8% | 0.17% |
하기 도 2(a)는 본 발명에 따른 실시예 강판의 표면 미세조직을 나타낸 사진이며, 도 2(b)는 본 발명에 대한 비교예 강판의 표면 미세조직을 나타낸 사진이다. 상기 도 2(a) 및 도 2(b)를 참조하면, 상기 실시예 강판의 경우, 강판 전체 조직의 단면 조직 면적률로 펄라이트 분율이 10.3%인 반면, 비교예의 강판은 3.2%로서 실시예의 강판이 펄라이트 분율이 7.1% 높은 것을 알 수 있었다.
도 3(a)는 실시예 강판의 내부마찰 시험결과를 나타낸 그래프이며, 도 3(b)는 비교예 강판의 내부마찰 시험결과를 나타낸 그래프이다. 상기 도 3(a) 및 도 3(b)를 참조하면, 상기 실시예의 강판은 탄소의 함량이 비교예 보다 높은 것을 확인할 수 있었다.
하기 도 4는 상기 실시예 및 비교예 강판의 조질압연시 압하율에 따른 불연속 항복거동을 비교한 그래프이다. 하기 도 4를 참조하면, 비교예의 강판은 조질압연시 압하율을 1.0%으로 증가하여도, 항복점 연신구간이 잔존하는 것을 확인할 수 있었다. 이것은 조질압연시 압하율을 높여서 가동 전위수를 증가시키더라도 고용원소량이 많을 경우, 잔존할 가능성이 높다는 것을 보여준다. 반면, 비교예보다 탄소 함량이 높은 실시예 강판의 경우 비교예에 비하여 조질압연 압하율이 낮은, 0.5% 구간에서도 항복점 연신구간이 발생하지 않는 것을 확인할 수가 있었다. 이것은 기존재 대비, 펄라이트 분율이 높고 조대한 펄라이트를 형성하기 위해 고용원소들이 펄라이트로 농화되었기 때문으로 보여진다.
하기 도 5(a)는 실시예 강판의 불연속 항복거동을 나타낸 것이며, 도 5(b)는 비교예 강판의 불연속 항복거동을 나타낸 것이다. 상기 도 5(a) 및 도 (b)를 참조하면, 펄라이트 조직을 형성하기 위해 고용 탄소가 펄라이트 쪽으로 확산을 하게 되는데, 상기 확산을 극대화하기 위해서는 탄소의 확산을 위해 과시효 시간을 길게 할 경우, 효과적이라 고려된다. 이렇게 탄소가 확산되면서 페라이트 조직 내 고용탄소량이 비교예 대비 분포가 적어지게 되고, 그 결과 0.5%의 SPM 압하율 만으로도 항복점 연신이 발생하지 않음을 알 수 있었다.
본 발명의 단순한 변형 내지 변경은 이 분야의 통상의 지식을 가진 자에 의하여 용이하게 실시될 수 있으며, 이러한 변형이나 변경은 모두 본 발명의 영역에 포함되는 것으로 볼 수 있다.
Claims (6)
- 탄소(C): 0.08~0.20 중량%, 실리콘(Si): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 망간(Mn): 0.5~1.5 중량%, 인(P): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 황(S): 0 중량% 초과 0.01 중량% 이하, 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 재가열하는 단계;
상기 강 슬래브를 마무리 압연온도: 850℃~900℃에서 열간 압연하는 단계;
상기 열간 압연된 강 슬래브를 권취하여 열연코일을 제조하는 단계;
상기 열연코일을 언코일링하고, 냉간 압연하여 냉연판재를 제조하는 단계;
상기 냉연판재를 소둔하는 단계;
상기 소둔된 냉연판재를 400℃~500℃에서 과시효 처리하는 단계; 및
상기 냉연판재를 조질압연하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
- 제1항에 있어서,
상기 조질압연은 0.5%~2.0%의 압하율로 실시하는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
- 제1항에 있어서,
상기 재가열은 상기 강 슬래브를 슬래브 재가열 온도(Slab Reheating Temperature, SRT): 1100℃~1250℃에서 가열하며,
상기 권취는 500~650℃의 권취온도에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
- 제1항에 있어서,
상기 소둔은,
상기 냉연판재를 770℃~850℃에서 가열하고, 그리고
상기 가열된 냉연판재를 5~50℃/s의 냉각속도로 냉각하는 단계;를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
- 탄소(C): 0.08~0.20 중량%, 실리콘(Si): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 망간(Mn): 0.5~1.5 중량%, 인(P): 0 중량% 초과 0.03 중량% 이하, 황(S): 0 중량% 초과 0.01 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고,
페라이트(ferrite) 및 펄라이트(pearlite)를 포함하는 복합조직을 가지며,
항복강도(TS): 420~500 MPa, 인장강도(YS): 300~400 MPa, 연신율(EL): 28~35%, 및 항복점 연신율(YP-El): 0 초과 0.3% 이하인 것을 특징으로 하는 강판.
- 삭제
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