KR101709260B1 - Polyester fiber and preparation method thereof - Google Patents

Abstract

본 발명은 에어백용 원단에 사용 가능한 폴리에스테르 원사에 관한 것으로, 특히, 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 1.5% 내지 2.3%이며, 인장강도 7.3 g/d에서부터 최고 인장강도까지 신도가 0.5% 내지 8.0 %의 범위에서 추가 신장하고, 총섬도가 200 내지 395 데니어인 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법, 이로부터 제조된 에어백용 원단에 관한 것이다.
본 발명의 폴리에스테르 원사는 낮은 초기 모듈러스와 함께 우수한 기계적 물성을 확보함에 따라 에어백용 원단으로 사용시 우수한 수납성, 형태안정성과 함께 우수한 공기 차단 효과를 제공하며, 이와 동시에 승객에게 가해지는 충격을 최소화하여 탑승자를 안전하게 보호할 수 있다.The present invention relates to a polyester yarn usable for airbag fabrics, and more particularly to a polyester yarn having an elongation of 1.5% to 2.3% when subjected to a tensile strength of 1.0 g / d after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes, a tensile strength of 7.3 g / d to an ultimate tensile strength in the range of 0.5% to 8.0% and a total fineness of 200 to 395 denier, a method for producing the polyester yarn, and a fabric for the airbag produced therefrom.
The polyester yarn according to the present invention has excellent initial mechanical properties together with a low initial modulus, thereby providing excellent air-blocking effect as well as excellent storage stability and shape stability when used as a fabric for an airbag. At the same time, Can be safely protected.

Description

폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법 {POLYESTER FIBER AND PREPARATION METHOD THEREOF}[0001] POLYESTER FIBER AND PREPARATION METHOD THEREOF [0002]

본 발명은 에어백용 원단에 사용 가능한 폴리에스테르 원사에 관한 것으로, 보다 상세하게는 현저히 향상된 기계적 물성과 함께, 유연성 및 패키지성, 형태안정성 등이 우수한 고강력 고신도의 저섬도 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법, 이를 이용한 에어백용 원단에 관한 것이다.The present invention relates to a polyester yarn usable for an airbag fabric, and more particularly, to a polyester yarn of high strength, high tenacity, low tensile strength, excellent in flexibility, package property, shape stability and the like and remarkably improved mechanical properties, And an airbag fabric using the same.

일반적으로 에어백(air bag)은, 주행중인 차량이 약 40 km/h 이상의 속도에서 정면의 충돌시, 차량에 가해지는 충돌충격을 충격감지센서에서 감지한 후, 화약을 폭발시켜 에어백 쿠션 내부로 가스를 공급하여 팽창시킴으로써, 운전자 및 승객을 보호하는 장치를 말한다. Generally, an air bag is used to detect a collision shock applied to a vehicle at the time of a frontal collision at a speed of about 40 km / h or more at a speed of about 40 km / h by a shock sensor, To expand the inflator, thereby protecting the driver and the passenger.

에어백용 원단으로서 요구되는 항목은 충돌시에 원활하게 전개되기 위한 저통기성, 에어백 자체의 손상 및 파열을 막기 위한 고강력, 고내열성 및 승객에게 가해지는 충격을 줄이기 위한 유연성 등이 있다. The required items for the airbag are low air permeability for smooth deployment in the event of collision, high strength for preventing damage and rupture of the airbag itself, high heat resistance and flexibility for reducing passenger impact.

특히, 자동차에 사용되는 에어백은 일정한 형태로 제조된 후, 그 부피를 최소화하기 위하여 접힌 상태로 자동차의 핸들이나 자동차 측면 유리창 또는 측면 구조물 등에 장착되어 접힌 상태를 유지하였다가 인플레이터 등이 작동시 에어백이 팽창되어 전개될 수 있도록 한다. Particularly, the airbag used in an automobile is manufactured in a certain shape, and then folded to minimize the volume of the airbag. The folded state of the airbag is maintained when the inflator is operated, So that it can be expanded and deployed.

따라서, 자동차 장착시 에어백의 폴딩성 및 패키지성을 효과적으로 유지하며, 에어백 자체의 손상 및 파열을 막고 우수한 에어백 쿠션 전개 성능을 발휘하고, 승객에게 가해지는 충격을 최소화하기 위해서는, 에어백 원단의 우수한 기계적 물성과 함께 폴딩성 및 승객에게 가해지는 충격을 줄이기 위한 유연성이 매우 중요하다. 그렇지만, 승객의 안전을 위하여 우수한 공기 차단효과 및 유연성을 동시에 유지하며, 에어백이 받는 충격에 충분히 견디고 자동차내에 효과적으로 장착되어 사용할 수 에어백용 원단은 제안되어 있지 않은 상황이다. Therefore, in order to effectively maintain the folding property and the package property of the airbag when the vehicle is mounted, to prevent damage and rupture of the airbag itself, to exhibit excellent airbag cushion deployment performance and to minimize the impact on passengers, Along with flexibility to reduce folding and impact on passengers is very important. However, there has been no proposal of a fabric for an air bag which can maintain sufficient air-blocking effect and flexibility at the same time for the safety of passengers, can withstand the impact of the air bag, and can be effectively installed in the vehicle.

종래에는 나일론 66 등의 폴리아미드 섬유가 에어백용 원사의 재료로 사용된 바 있다. 그러나, 나일론 66은 내충격성이 우수하지만 폴리에스테르 섬유에 비해 내습열성, 내광성, 형태안정성의 측면에서 뒤떨어지고 원료 비용도 높은 단점이 있다. Conventionally, polyamide fibers such as nylon 66 have been used as materials for yarns for airbags. However, nylon 66 is superior in impact resistance, but is inferior to polyester fiber in wet heat resistance, light resistance and form stability, and has a high raw material cost.

한편, 일본특허공개공보 평04-214437호에는 이러한 결점이 경감되는 폴리에스테르 섬유의 사용이 제안되어 있다. 그러나, 이같이 기존의 폴리에스테르 원사를 사용하여 에어백을 제조하는 경우에는 높은 강연도(stiffness)로 인해 자동차내에 장착시 좁은 공간에 수납하기 어렵고, 고탄성율과 저신도로 인해 고온의 열처리 등에서 과도한 열수축이 발생하며, 고온 고습의 가혹 조건 하에서 충분한 기계적 물성 및 전개 성능을 유지하는 데 한계가 있어 왔다.On the other hand, Japanese Patent Application Laid-Open No. 04-214437 proposes the use of a polyester fiber in which such drawbacks are alleviated. However, when the conventional polyester yarn is used to manufacture an air bag, it is difficult to accommodate the air bag in a narrow space due to its high stiffness, and excessive heat shrinkage due to a high elastic modulus and low elongation And it has been difficult to maintain sufficient mechanical properties and development performance under severe conditions of high temperature and high humidity.

따라서, 차량용 에어백용 원단으로 사용하기에 적합하게 우수한 기계적 물성 및 공기차단 효과를 유지하며, 승객에게 가해지는 충격을 줄이기 위한 유연성, 수납성, 및 고온 고습의 가혹 조건 하에서 우수한 기계적 물성을 유지하는 섬유 원사 개발에 대한 연구가 필요하다.Accordingly, it is an object of the present invention to provide a fiber yarn which maintains excellent mechanical properties and air blocking effect suitable for use as a fabric for airbags for automobiles, flexibility for reducing impact on passengers, retention and excellent mechanical properties under severe conditions of high temperature and high humidity Research on development is needed.

본 발명은 에어백용 원단에 사용 가능하도록 우수한 기계적 물성, 유연성, 및 패키지성 등을 확보하며, 고온 고습의 가혹 조건 하에서 충분한 성능을 유지하는 폴리에스테르 원사를 제공하고자 한다. The present invention aims to provide a polyester yarn which ensures excellent mechanical properties, flexibility, package properties and the like so as to be usable for an airbag fabric, and maintains sufficient performance under severe conditions of high temperature and high humidity.

본 발명은 또한, 상기 폴리에스테르 원사를 제조하는 방법을 제공하고자 한다.The present invention also provides a method for producing the polyester yarn.

본 발명은 또한, 상기 폴리에스테르 원사를 사용하여 제조되는 에어백용 원단을 제공하고자 한다.The present invention also provides a fabric for an air bag produced using the polyester yarn.

본 발명은 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 1.5% 내지 2.3%이며, 인장강도 7.3 g/d에서부터 최고 인장강도까지 신도가 0.5% 내지 8.0%의 범위에서 추가 신장하고, 총섬도가 200 내지 395 데니어인 폴리에스테르 원사를 제공한다.The present invention is characterized in that the elongation is from 1.5% to 2.3% when subjected to a tensile strength of 1.0 g / d after annealing at 185 ° C for 2 minutes and the elongation is from 0.5% to 8.0% from a tensile strength of 7.3 g / And has a total fineness of 200 to 395 denier.

본 발명은 또한, 고유점도가 1.2 dl/g 이상인 폴리에스테르 중합체를 270 내지 320 ℃에서 용융 방사하여 폴리에스테르 미연신사를 제조하는 단계, 및 상기 폴리에스테르 미연신사를 연신하는 단계를 포함하는 상기 폴리에스테르 원사의 제조 방법을 제공한다. The present invention also relates to a process for producing polyester non-drawn yarn, comprising melt-spinning a polyester polymer having an intrinsic viscosity of 1.2 dl / g or more at 270 to 320 ° C to prepare a polyester undrawn yarn, A method of manufacturing a yarn is provided.

본 발명은 또한, 상기 폴리에스테르 원사를 사용하여 제조되는 에어백용 원단을 제공하고자 한다.
The present invention also provides a fabric for an air bag produced using the polyester yarn.

이하, 발명의 구체적인 구현예에 따른 폴리에스테르 원사, 그의 제조 방법, 및 이로부터 제조되는 에어백용 원단에 대해 보다 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 발명에 대한 하나의 예시로서 제시되는 것으로, 이에 의해 발명의 권리범위가 한정되는 것은 아니며, 발명의 권리범위 내에서 구현예에 대한 다양한 변형이 가능함은 당업자에게 자명하다. Hereinafter, a polyester yarn according to a specific embodiment of the invention, a method for producing the same, and a fabric for an air bag produced from the polyester yarn will be described in detail. It will be apparent to those skilled in the art that various modifications and variations can be made in the present invention without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the appended claims.

추가적으로, 본 명세서 전체에서 특별한 언급이 없는 한 "포함" 또는 "함유"라 함은 어떤 구성 요소(또는 구성 성분)를 별다른 제한 없이 포함함을 지칭하며, 다른 구성 요소(또는 구성 성분)의 부가를 제외하는 것으로 해석될 수 없다.In addition, throughout this specification, "comprising" or "containing ", unless specifically stated, refers to including any and all components (or components) Can not be interpreted as excluding.

폴리에스테르 에어백용 원단은 폴리에틸렌테레프탈레이트(이하, "PET"라 함)을 포함하는 중합체를 용융 방사하여 미연신사를 제조하고, 이를 연신하여 연신사를 얻은 후에, 이러한 공정을 통해 얻은 폴리에스테르 원사를 제직 가공하여 제조될 수 있다. 따라서, 상기 폴리에스테르 원사의 특성이 폴리에스테르 에어백용 원단의 물성에 직/간접적으로 반영된다. The fabric for the polyester airbag is produced by melt spinning a polymer containing polyethylene terephthalate (hereinafter referred to as "PET") to prepare an undrawn yarn, stretching it to obtain a drawn yarn, And can be manufactured by weaving. Therefore, the properties of the polyester yarn are directly or indirectly reflected in the physical properties of the polyester airbag fabric.

다만, 종래의 나일론 66 등 폴리아미드 섬유 대신에 폴리에스테르를 에어백용 원사로 적용하기 위해서는, 기존에 폴리에스테르 원사의 높은 모듈러스와 강연도 등에 따른 폴딩성 저하 및 낮은 용융 열용량으로부터 기인한 고온 고습의 가혹 조건 하에서 물성 저하, 이에 따른 전개 성능 저하를 극복할 수 있어야 한다.However, in order to apply polyester as an airbag yarn in place of conventional polyamide fibers such as nylon 66, there is a problem in that the polyester yarn has a high modulus and a low degree of folding due to the lubrication and a high degree of high temperature and high humidity Under these conditions, it is necessary to be able to overcome the deterioration of the physical properties and the deterioration of the expansion performance.

특히, 에어백용 원단으로 적용되기 위해서는 나일론 원사처럼 고강력, 고신도, 고건열수축율의 물성을 보유해야 하나, 기존의 폴리에스테르 원사는 이러한 강력, 신도, 건열수축율의 우수한 물성을 동시에 충족시키지 못하였다. 이처럼 기존의 PET 원사를 제조할 경우 나일론에 비해 요구되는 물성이 다르기 때문에 원단 제조시 열처리 공정을 수행할 경우 원단의 강도 및 신도가 낮음은 물론 에어백 원단의 기밀성도 떨어져서 우수한 공기 차단 효과를 제공하기 어렵다. 또한, 기존의 폴리에스테르 원사는 강직한 분자쇄를 가지고 있기 때문에 에어백용 원단으로 사용하여 자동차에 장착할 경우 수납성(packing)이 현저히 떨어지게 된다. 더욱이, 폴리에스테르 분자쇄내의 카르복실 말단기(Carboxyl End Group, 이하, "CEG"라 함)는 고온 고습 조건에서 에스테르기(ester bond)를 공격하여 분자쇄 절단을 가져와 에이징후 물성을 저하시키는 원인이 된다. Particularly, in order to be applied as a fabric for airbags, it is necessary to possess properties of high strength, high strength and high heat shrinkage like nylon yarn, but the conventional polyester yarn does not simultaneously satisfy the properties of such strength, elongation and dry heat shrinkage . Since the required physical properties of the conventional PET yarn are different from that of the nylon, it is difficult to provide a good air-blocking effect when the heat treatment process is performed during manufacturing of the fabric, because the strength and elongation of the fabric are low as well as the air- . In addition, since the conventional polyester yarn has a rigid molecular chain, when it is used as a fabric for airbags and mounted on an automobile, the packing is remarkably deteriorated. Furthermore, the carboxyl end group (hereinafter referred to as "CEG") in the polyester molecular chain attacks the ester bond under high temperature and high humidity conditions to cause molecular chain cleavage, .

이에 따라, 본 발명은 폴리에스테르 원사에서 에어백용 원단 제조시와 같은 열처리 공정 적용시 강도, 신도, 수축율, 섬도 등의 물성 범위를 우수한 정도로 최적화함으로써, 강연도를 현저히 낮추며 유연성 및 폴딩성, 패키지성을 현저히 향상시키면서도 강인성(toughness) 등의 우수한 기계적 물성 및 공기 차단 성능 등을 유지할 수 있어 에어백용 원단에 효과적으로 적용할 수 있다. Accordingly, the present invention optimizes the physical properties such as strength, elongation, shrinkage, and fineness to a superior extent when the heat treatment process is applied to polyester yarn as in the production of fabric for airbags, thereby significantly lowering the lubrication, It is possible to maintain excellent mechanical properties such as toughness and air blocking performance, and thus can be effectively applied to a fabric for an airbag.

특히, 본 발명자들의 실험 결과, 소정의 특성을 갖는 폴리에스테르 원사로부터 에어백용 원단을 제조함에 따라, 보다 향상된 폴딩성, 형태안정성, 내구성, 및 공기 차단 효과를 나타내어 에어백용 원단으로 사용시 자동차 장착 등에서 보다 우수한 수납성(packing) 및 고온 고습의 가혹 조건 하에서도 우수한 기계적 물성, 공기 유출 방지, 기밀성 등을 유지할 수 있음이 밝혀졌다.Particularly, as a result of experiments conducted by the inventors of the present invention, it has been found that by fabricating a fabric for airbags from polyester yarn having predetermined characteristics, it is possible to provide a fabric having improved folding ability, form stability, durability and air- It has been found that excellent mechanical properties, air leakage prevention, airtightness and the like can be maintained even under severe conditions of excellent packing and high temperature and high humidity.

이에 발명의 일 구현예에 따라, 본 발명은 소정의 특성을 갖는 폴리에스테르 원사가 제공된다. 이러한 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 1.50% 내지 2.30%이며, 인장강도 7.3 g/d에서부터 최고 인장강도까지 신도가 0.5% 내지 8.0%의 범위에서 추가 신장되며, 총섬도가 200 내지 395 데니어인 것이 될 수 있다.According to one embodiment of the invention, the present invention provides a polyester yarn having certain properties. Such a polyester yarn has an elongation of 1.50% to 2.30% when subjected to a tensile strength of 1.0 g / d after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes and an elongation of 0.5% to 8.0 %, And can have a total fineness of 200 to 395 denier.

이러한 폴리에스테르 원사는 폴리에틸렌테레프탈레이트(PET)를 주성분으로 포함하는 것이 바람직하다. 이 때, 상기 PET는 그 제조단계에서 여러 가지 첨가제가 첨가될 수 있는 것으로서, 에어백용 원단에 적합한 물성을 나타내기 위해서는 적어도 70 몰% 이상, 더욱 바람직하게는 90 몰% 이상을 포함하는 원사일 수 있다. 이하에서 PET라는 용어는 특별한 설명 없이 PET 고분자가 70 몰% 이상인 경우를 의미한다.Such a polyester raw material preferably contains polyethylene terephthalate (PET) as a main component. In this case, the PET may be added with various additives in its production stage. In order to exhibit properties suitable for the fabric for airbags, the PET may be a yarn containing at least 70 mol%, more preferably at least 90 mol% have. Hereinafter, the term " PET " means that the PET polymer is present in an amount of 70 mol% or more without any particular explanation.

상기 발명의 일 구현예에 따른 폴리에스테르 원사는 후술하는 용융 방사 및 연신 조건 하에서 제조되어, 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 1.50% 내지 2.30%이며, 인장강도 7.3 g/d에서부터 최고 인장강도까지 신도가 0.5% 내지 8.0%의 범위에서 추가 신장하는 특성을 나타내게 된 것이다.The polyester yarn according to one embodiment of the present invention is produced under melt spinning and stretching conditions described below and has an elongation of 1.50% to 2.30% when subjected to a tensile strength of 1.0 g / d after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes , Tensile strength from 7.3 g / d to maximum tensile strength elongation in the range of 0.5% to 8.0% .

상술한 바와 같이, 일반적인 폴리에스테르의 분자 구조상 특성에 따라 원단으로 제조시 열처리 공정을 수행하면, 나일론 등에 비해 에어백 원단의 기밀성이 떨어져 우수한 공기 차단 효과를 제공하기 어렵다. 또한, 폴리에스테르는 강직한 분자쇄를 가지며 강연성(stiffness)이 높은 구조를 갖는 것으로, 이로 인해 높은 모듈러스의 특성을 나타내며 에어백용 원단으로 사용시 폴딩성 및 패킹성(packing)이 현저히 떨어져, 자동차의 좁은 공간에 수납이 어렵게 된다. 그런데, 고점도 칩을 사용하고 조절된 용융 방사 및 연신 공정을 통해 얻어진 본 발명의 폴리에스테르 원사는 고강력 저모듈러스의 특성을 나타내며, 이전에 알려진 폴리에스테르 산업용 원사보다 낮은 초기 모듈러스를 나타낸다. 특히, 본 발명의 폴리에스테르 원사는 낮은 초기 모듈러스와 함께 연신이 최소화된 특징을 갖는다. As described above, when a heat treatment process is performed at the time of fabrication with a fabric in accordance with the molecular structural characteristics of a general polyester, it is difficult to provide an excellent air-blocking effect because of airtightness of the air bag fabric compared to nylon. In addition, polyester has rigid molecular chains and has a structure with high stiffness. As a result, the polyester exhibits high modulus characteristics, and when used as a fabric for an air bag, the folding property and packing are remarkably decreased, It becomes difficult to store in a narrow space. However, the polyester yarns of the present invention obtained through controlled melt spinning and drawing processes using high viscosity chips exhibit high tenacity low modulus properties and exhibit lower initial modulus than previously known polyester industrial yarns. In particular, the polyester yarns of the present invention have the feature that stretching is minimized with a low initial modulus.

즉, 상기 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 공정을 수행한 후에 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 원사의 신도가 1.50% 내지 2.30%, 바람직하게는 1.6% 내지 2.20%로 신장하고, 7.3 g/d의 인장강도에 처했을 때 원사의 신도로부터 최고 인장강도에 처했을 때 원사의 신도가 0.5% 내지 8%, 바람직하게는 0.7% 내지 7.5% 정도가 추가로 신장된 것일 수 있다. 상기 폴리에스테르 원사는 또한, 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 5.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 원사의 신도가 15.0% 내지 23.0%, 바람직하게는 16.0% 내지 22.0%로 신장하는 것이 될 수 있다. 특히, 상기 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후, 원사의 신도 20% 지점에서 인장강도가 4.3 g/d 이상 또는 4.3 내지 8.0 g/d가 될 수 있다. 이러한 낮은 초기 모듈러스와 저연신 특성으로 인해, 상기의 고강력 고신도의 저모듈러스 폴리에스테르 원사로부터 제조된 에어백용 원단이 기존 PET 원단의 높은 강연도(stiffness) 문제 등을 해결하고, 우수한 폴딩성, 유연성, 및 수납성을 나타낼 수 있다.That is, when the polyester yarn is subjected to a heat treatment at 185 ° C for 2 minutes and subjected to a tensile strength of 1.0 g / d, the elongation of the yarn is increased to 1.50% to 2.30%, preferably 1.6% to 2.20% And when the tensile strength of 7.3 g / d is subjected to the maximum tensile strength from the elongation of the yarn, the elongation of the yarn may be further elongated by about 0.5% to 8%, preferably about 0.7% to 7.5% have. The polyester yarn may also be elongated to 15.0% to 23.0%, preferably from 16.0% to 22.0% elongation of the yarn when subjected to a tensile strength of 5.0 g / d after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes have. In particular, the polyester yarn may have a tensile strength of 4.3 g / d or more or 4.3 to 8.0 g / d at 20% stretch of the yarn after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes. Due to such low initial modulus and low stretching properties, the airbag fabric produced from the high-strength high-tenacity low-modulus polyester yarn solves the problem of high stiffness of conventional PET fabrics, Flexibility, and retention.

특히 본 발명의 폴리에스테르 원사는 총섬도가 200 내지 395 데니어이며, 바람직하게는 210 내지 385 데니어, 좀더 바람직하게는 230 내지 375 데니어가 될 수 있다. 상기 폴리에스테르 원사의 총섬도는 에어백 전개시 고온-고압의 전개 에너지를 흡수할 수 있는 흡수 성능 측면에서 우수한 기계적 물성을 유지할 수 있도록 200 데니어 이상이 되어야 한다. 또한, 에어백용 원단에 효과적으로 사용되기 위해서 좀더 향상된 쿠션의 폴딩성 확보 및 쿠션 중량 개선 측면에서 395 데니어 이하가 될 수 있다. In particular, the polyester yarn of the present invention has a total fineness of 200 to 395 denier, preferably 210 to 385 denier, more preferably 230 to 375 denier. The total fineness of the polyester yarn should be 200 denier or more so as to maintain excellent mechanical properties in terms of absorption performance capable of absorbing the development energy of high-temperature and high-pressure upon deployment of the airbag. Further, in order to be effectively used for the airbag fabric, it can be less than 395 denier in terms of more improved cushion folding performance and cushion weight improvement.

본 발명에서는 에어백 작동시 순간적으로 발생하는 충격에너지를 흡수하기 위해서는 원사의 강신도 곡선을 최적 범위로 조절함으로써 최종 직물의 기계적 물성 및 폴딩성 등을 함께 높일 수 있다. 에어백 내부의 화약 폭발로 발생하는 배출 가스의 순간적인 충격 에너지를 초기에 직물이 안전하게 흡수하고, 이와 동시에 효과적인 전개가 이뤄질 수 있도록 우수한 기밀성 및 폴딩성을 갖기 위해서는 고강력 고신도의 낮은 초기 모듈러스가 필요하다. 특히, 원단 제조시 열처리 공정 등을 수행하는 것을 감안하면, 본 발명에서 특정 조건의 열처리 후에 원사의 강신도 곡선은 상술한 바와 같은 강도 조건 대비 신도 범위를 충족하는 것이 필요하다. In the present invention, in order to absorb impact energy generated instantaneously in the operation of the airbag, the mechanical properties of the final fabric and the foldability can be increased by adjusting the strength curve of the yarn to the optimal range. A low initial modulus of high strength and high tensile strength is required to ensure that the fabric absorbs the momentary impact energy of the exhaust gas generated by the explosive explosion of the gunpowder in the airbag, while at the same time having an excellent airtightness and folding ability for efficient deployment Do. Particularly, considering that the heat treatment process is performed during fabrication of the fabric, it is necessary that the strength curve of the yarn after the heat treatment of the specific condition in the present invention satisfies the stretching ratio with respect to the above-mentioned strength condition.

한편, 상기 폴리에스테르 원사는 별도의 열처리 없이 상온(25 ℃)에서 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 0.75% 내지 1.9%, 바람직하게는 0.85% 내지 1.7%로 신장하고, 7.7 g/d의 인장강도에서부터 최고 인장강도까지 0.6% 내지 5.5%, 바람직하게는 0.8% 내지 5.0% 정도가 추가로 신장하는 것이 될 수 있다. 상기 폴리에스테르 원사는 또한, 상온에서 5.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 5.0% 내지 18.0%, 바람직하게는 6.0% 내지 17.0%로 신장하는 것이 될 수 있다.On the other hand, the polyester yarn is stretched to 0.75% to 1.9%, preferably 0.85% to 1.7% when subjected to a tensile strength of 1.0 g / d at room temperature (25 ° C) without any heat treatment, To the maximum tensile strength of about 0.6% to about 5.5%, preferably about 0.8% to about 5.0%. The polyester yarn may also be elongated to an elongation of 5.0% to 18.0%, preferably 6.0% to 17.0% when subjected to a tensile strength of 5.0 g / d at room temperature.

상기 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 원사의 신도가 상온에서 측정한 원사의 신도에 대해 105% 이상 또는 105% 내지 160%, 바람직하게는 108% 이상 또는 108% 내지 150%, 좀더 바람직하게는 112% 이상 또는 112% 내지 140%가 될 수 있다. 또한, 상기 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 원사의 인장강도가 상온에서 측정한 원사의 인장강도에 대해 90% 이상 또는 90% 내지 100%, 바람직하게는 91.5% 이상 또는 91.5% 내지 100%이 될 수 있다. 이와 같이, 본 발명의 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후에도 원사의 강도 및 신도의 저하를 최소화함으로써, 특히, 강도의 저하 없이 신도는 오히려 증가시킴으로써, 에어백용 원단으로 가공시 우수한 기계적 물성과 높은 형태 안정성, 폴딩성을 확보할 수 있음과 동시에 향상된 공기 차단 효과를 제공할 수 있다. The polyester yarn may have a yarn elongation measured at 185 ° C for 2 minutes after heat treatment of 105% or more, or 105% to 160%, preferably 108% or 108% to 150% , More preferably 112% or more, or 112% to 140%. The polyester yarn may have a tensile strength of 90% or more, or 90% to 100%, preferably 91.5% or 91.5% or more of the tensile strength of the yarn measured after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes, % To 100%. As described above, the polyester yarn of the present invention minimizes the deterioration of the strength and elongation of the yarn even after the heat treatment at 185 ° C for 2 minutes, and in particular, by increasing the elongation without lowering the strength, High form stability and foldability can be ensured, and an improved air blocking effect can be provided.

또한, 본 발명의 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 이러한 강신도 곡선에서 원사에 가해지는 인장력에 의하여 원사가 끊어지는 절단점에서의 최고 강도가 7.5 g/d 내지 9.5 g/d가 될 수 있으며, 바람직하게는 7.7 g/d 내지 9.3 g/d, 좀더 바람직하게는 7.9 g/d 내지 9.0 g/d가 될 수 있다. 상기 폴리에스테르 원사의 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 최대 신도는 16% 내지 35%, 바람직하게는 18% 내지 32%, 좀더 바람직하게는 20% 내지 28%를 나타낼 수 있다. 또한, 상기 폴리에스테르 원사는 상온(25 ℃)에서 측정한 이러한 강신도 곡선에서 원사에 가해지는 인장력에 의하여 원사가 끊어지는 절단점에서의 최고 강도가 7.7 g/d 내지 10.5 g/d 가 될 수 있으며, 바람직하게는 7.8 g/d 내지 10 g/d, 바람직하게는 8.0 g/d 내지 9.8 g/d가 될 수 있다. 상기 폴리에스테르 원사의 상온(25 ℃)에서 측정한 최대 신도는 15% 내지 30%, 바람직하게는 16% 내지 26%, 좀더 바람직하게는 17% 내지 25%를 나타낼 수 있다.In addition, the polyester yarn of the present invention has a maximum strength at a breaking point at which the yarn is broken by the tensile force applied to the yarn in the strength curve measured after the heat treatment at 185 ° C for 2 minutes from 7.5 g / d to 9.5 g / d , Preferably from 7.7 g / d to 9.3 g / d, more preferably from 7.9 g / d to 9.0 g / d. The maximum elongation of the polyester yarn measured after heat treatment at 185 캜 for 2 minutes may represent 16% to 35%, preferably 18% to 32%, more preferably 20% to 28%. Further, the polyester yarn may have a maximum strength at a breaking point at which the yarn breaks due to the tensile force applied to the yarn in the strength curve measured at room temperature (25 DEG C) from 7.7 g / d to 10.5 g / d , Preferably from 7.8 g / d to 10 g / d, preferably from 8.0 g / d to 9.8 g / d. The maximum elongation of the polyester yarn measured at room temperature (25 ° C) may represent 15% to 30%, preferably 16% to 26%, more preferably 17% to 25%.

한편, 본 발명의 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 미국재료시험협회규격 ASTM D 885의 방법으로 측정한 원사의 모듈러스(Young's modulus)가 신도 1%에서 즉, 1% 신장된 지점에서 55 내지 70 g/de, 바람직하게는 58 내지 67 g/de이며, 신도 2%에서 즉, 2% 신장된 지점에서 35 내지 52 g/de, 바람직하게는 38 내지 48 g/de가 될 수 있다. 또한, 상기 폴리에스테르 원사는 상온에서 미국재료시험협회규격 ASTM D 885의 방법으로 측정한 원사의 모듈러스(Young's modulus)가 신도 1%에서 즉, 1% 신장된 지점에서 60 내지 110 g/de, 바람직하게는 75 내지 105 g/de이며, 신도 2%에서 즉, 2% 신장된 지점에서 50 내지 87 g/de, 바람직하게는 55 내지 85 g/de가 될 수 있다. 기존의 일반 산업용사로서 폴리에스테르 원사의 경우, 상술한 바와 같은 열처리 후 및 상온에서 측정한 1% 신장된 지점에서의 모듈러스(Young's modulus)가 각각 72 g/de 이상 및 115 g/de 이상이며, 2% 신장된 지점에서의 모듈러스가 각각 53 g/de 이상 및 90 g/de 이상인 것과 비교시, 본 발명의 폴리에스테르 원사는 상온에서뿐만 아니라 열처리 후에도 현저히 낮은 모듈러스를 갖는 것이 될 수 있다. On the other hand, the polyester yarn of the present invention has a Young's modulus of the yarn measured by the method of ASTM D 885 of American Society for Testing and Materials after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes at a stretch of 1% Can be from 55 to 70 g / de, preferably from 58 to 67 g / de, at an elongation of 2%, i.e. from 35% to 52 g / de, preferably from 38 to 48 g / . Also, the polyester yarn preferably has a modulus of Young's modulus of the yarn measured at room temperature by the method of ASTM D 885 of the American Society for Testing and Materials, in an elongation of 1%, that is, 60 to 110 g / And can be from 50 to 87 g / de, preferably 55 to 85 g / de at 2% elongation, i.e., at 2% elongation. In the case of polyester yarn as a conventional general industrial yarn, the modulus (Young's modulus) at the 1% elongation point measured at room temperature after the heat treatment as described above is 72 g / de and 115 g / Compared to the moduli at the 2% elongated points of greater than 53 g / de and greater than 90 g / de, respectively, the polyester yarns of the present invention can have significantly lower modulus at room temperature as well as after heat treatment.

이 때, 상기 폴리에스테르 원사의 모듈러스는 인장시험시 얻어지는 응력-변형도 선도의 탄성 구간 기울기로부터 얻어지는 탄성계수의 물성값으로, 물체를 양쪽에서 잡아 늘일 때, 물체의 늘어나는 정도와 변형되는 정도를 나타내는 탄성률에 해당하는 값이다. 상기 섬유의 모듈러스가 높으면 탄성은 좋으나 원단의 강연도(stiffness)가 나빠질 수 있으며, 모듈러스가 너무 낮을 경우 원단의 강연도는 좋으나 탄성회복력이 낮아져서 원단의 강인성이 나빠질 수 있다. 이같이, 상온에서뿐만 아니라 열처리 후에서도 기존에 비해 낮은 범위의 초기 모듈러스를 갖는 폴리에스테르 원사로부터 제조된 에어백용 원단은 기존의 폴리에스테르 원단의 높은 강연도(stiffness) 문제 등을 해결하고, 우수한 폴딩성, 유연성, 및 수납성을 나타낼 수 있다.In this case, the modulus of the polyester yarn is a physical property value of the elastic modulus obtained from the elastic section slope of the stress-strain diagram obtained in the tensile test. When the object is stretched from both sides, the elastic modulus . ≪ / RTI > If the modulus of the fiber is high, the elasticity is good, but the stiffness of the fabric can be deteriorated. When the modulus is too low, the liner degree of the fabric is good but the elastic recovery force is low and the toughness of the fabric may be deteriorated. As described above, the airbag fabric made from polyester yarn having an initial modulus lower than that of conventional ones at room temperature as well as after heat treatment solves the problem of high stiffness of conventional polyester fabric, Flexibility, and retention.

이와 동시에, 상기 폴리에스테르 원사는 이전에 알려진 폴리에스테르 원사에 비해 보다 향상된 고유점도, 즉, 0.8 dl/g 이상 또는 0.8 내지 1.2 dl/g, 바람직하게는 0.85 dl/g 이상 또는 0.85 내지 1.15 dl/g, 더욱 바람직하게는 0.9 dl/g 이상 또는 0.9 내지 1.1 dl/g의 고유점도를 나타낼 수 있다. 고유점도는 상기 폴리에스테르 원사를 에어백 용도로 적용시 코팅 공정 등에서 열적 변형이 일어나지 않도록 하기 위하여 상기 범위로 확보되는 것이 바람직하다. At the same time, the polyester yarn has a higher intrinsic viscosity, that is, greater than 0.8 dl / g or 0.8 to 1.2 dl / g, preferably 0.85 dl / g or 0.85 to 1.15 dl / g, more preferably greater than 0.9 dl / g, or 0.9 to 1.1 dl / g. The intrinsic viscosity is preferably in the above-mentioned range in order to prevent thermal deformation in the coating process or the like when the polyester yarn is used as an airbag application.

상기 원사의 고유점도는 0.8 dl/g 이상이 되어야 저연신으로 고강력을 발휘하여 에어백 원사의 요구 강력을 만족시킬 수 있어 바람직하고, 그렇지 못할 경우 고연신으로 물성 발현할 수 밖에 없게 될 수 있다. 이 같이 고연신을 적용할 경우 섬유의 배향도가 상승하여 높은 모듈러스의 물성이 나타나므로, 원단의 우수한 폴딩성 등을 달성하기 어렵다. 따라서, 상기 원사의 고유점도를 0.8 dl/g이상으로 유지하여 저연신을 적용하여 저 모듈러스 발현이 가능하도록 하는 것이 바람직하다. 또한, 원사 점도가 1.2 dl/g 이상이면 연신시 연신 장력이 상승하여 공정상 문제를 발생시킬 수 있으므로, 1.2 dl/g 이하가 좀더 바람직하다. 특히, 본 발명의 폴리에스테르 원사는 이같이 높은 정도의 고유점도를 유지함으로써, 저연신으로 낮은 강연도를 제공함과 동시에 에어백용 원단에 충분한 기계적 물성 및 내충격성, 강인성(toughness) 등을 제공할 수 있는 고강력 특성이 더욱 부여될 수 있다. If the intrinsic viscosity of the yarn is 0.8 dl / g or more, the yarn can exhibit high strength by low stretching to satisfy the required strength of the airbag yarn, and if not, the yarn can not exhibit physical properties by high elongation. When such high-stretching is applied, the degree of orientation of the fibers increases and high modulus properties are exhibited, so that it is difficult to achieve excellent foldability of the fabric. Therefore, it is preferable to maintain the intrinsic viscosity of the yarn at 0.8 dl / g or more so as to enable low-modulus expression by applying low-stiffness. If the yarn viscosity is 1.2 dl / g or more, the stretching tension during stretching may rise and cause a problem in the process, and therefore, 1.2 dl / g or less is more preferable. Particularly, the polyester yarn of the present invention maintains such high degree of intrinsic viscosity, thereby providing low mechanical strength at low drawing and providing sufficient mechanical properties, impact resistance, toughness and the like to the fabric for airbags High-strength characteristics can be further given.

따라서, 이러한 낮은 초기 모듈러스 및 높은 신도, 바람직하게는 높은 고유점도를 나타내는 폴리에스테르 원사를 이용하여 우수한 기계적 물성 및 수납성, 형태안정성, 내충격성, 공기 차단 효과를 동시에 나타내는 에어백용 원단을 제조하는 것이 가능해진다. 그러므로, 상기 폴리에스테르 원사를 이용하면, 보다 낮은 강연도 및 폴딩성, 유연성, 수납성을 나타내면서도, 우수한 내충격성, 형태안정성, 기계적 물성, 기밀성을 나타내는 에어백용 원단이 얻어질 수 있다. 이러한 에어백용 폴리에스테르 원단은 우수한 기계적 물성, 형태 안정성, 공기 차단 효과를 나타내면서도 자동차의 좁은 공간에 장착시 우수한 폴딩성, 수납성을 제공함과 동시에 우수한 유연성으로 승객에게 가해지는 충격을 최소화하여 탑승자를 안전하게 보호할 수 있으므로, 에어백용 원단 등으로 바람직하게 적용될 수 있다. Therefore, it is possible to produce a fabric for an air bag which exhibits excellent mechanical properties and storage stability, shape stability, impact resistance and air-blocking effect simultaneously by using polyester yarn showing such low initial modulus and high elongation, preferably high intrinsic viscosity It becomes. Therefore, by using the above-mentioned polyester yarn, it is possible to obtain a fabric for airbags exhibiting excellent impact resistance, shape stability, mechanical properties, and airtightness, while exhibiting lower lubrication, folding, flexibility and retention. This polyester fabric for airbags has excellent mechanical properties, shape stability and air-blocking effect, but also provides excellent folding and retention when mounted in a narrow space of an automobile, while at the same time minimizing impact on passengers with excellent flexibility, So that it can be suitably applied as a fabric for an airbag or the like.

또한, 본 발명의 폴리에스테르 원사는 후술하는 용융 방사 및 연신 조건 하에서 제조되어, 이전에 알려진 폴리에스테르 원사에 비해 크게 낮아진 카르복실 말단기(CEG) 함량, 즉, 45 meq/kg 이하, 바람직하게는 40 meq/kg 이하, 더욱 바람직하게는 35 meq/kg 이하의 카르복실 말단기(CEG) 함량을 나타낼 수 있다. 폴리에스테르 분자쇄내의 카르복실 말단기(CEG)는 고온 고습 조건에서 에스테르기(ester bond)를 공격하여 분자쇄 절단을 초래하고 이로 인해 에이징(aging)후 물성을 떨어뜨리게 된다. 특히, 상기 CEG 함량이 45 meq/kg를 초과하게 되면 에어백 용도로 적용시 높은 습도 조건 하에서 CEG에 의해 에스테르 결합이 절단되어 물성 저하가 야기되므로, 상기 CEG 함량은 45 meq/kg 이하가 되는 것이 바람직하다. The polyester yarns of the present invention can also be produced under melt spinning and stretching conditions to be described below and have a carboxyl end group (CEG) content that is significantly lower than previously known polyester yarns, i.e., 45 meq / kg or less, (CEG) content of not more than 40 meq / kg, more preferably not more than 35 meq / kg. The carboxyl end group (CEG) in the polyester molecular chain attack the ester bond under high temperature and high humidity conditions, resulting in molecular chain breakage, thereby deteriorating the physical properties after aging. Particularly, when the CEG content exceeds 45 meq / kg, the CEG content is lowered to 45 meq / kg because the ester bond is cut off by the CEG under high humidity conditions when applied to airbags Do.

한편, 상기 발명의 일 구현예에 따른 폴리에스테르 원사는 전술한 바와 같이, 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 원사의 인장강도가 7.5 g/d 내지 9.5 g/d가 될 수 있으며, 바람직하게는 7.7 g/d 내지 9.3 g/d, 좀더 바람직하게는 7.9 g/d 내지 9.0 g/d를 나타낼 수 있으며, 절단신도가 16% 내지 35%, 바람직하게는 18% 내지 32%, 좀더 바람직하게는 20% 내지 28%를 나타낼 수 있다. 또한, 별도의 열처리 없이 상온에서 원사의 인장강도는 7.7 g/d 내지 10.5 g/d 가 될 수 있으며, 바람직하게는 7.8 g/d 내지 10 g/d, 바람직하게는 8.0 g/d 내지 9.8 g/d를 나타낼 수 있으며, 절단신도는 15% 내지 30%, 바람직하게는 16% 내지 26%, 좀더 바람직하게는 17% 내지 25%를 나타낼 수 있다.As described above, the polyester yarn according to one embodiment of the present invention may have a tensile strength of 7.5 g / d to 9.5 g / d, measured after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes, D may represent 7.7 g / d to 9.3 g / d, more preferably 7.9 g / d to 9.0 g / d, and the cut elongation may be 16% to 35%, preferably 18% to 32% Can represent from 20% to 28%. In addition, the tensile strength of the yarn at room temperature may be from 7.7 g / d to 10.5 g / d, preferably from 7.8 g / d to 10 g / d, preferably from 8.0 g / d to 9.8 g / d, and the elongation at break can represent from 15% to 30%, preferably from 16% to 26%, more preferably from 17% to 25%.

상기 폴리에스테르 원사는 하기 계산식 1로 정의되는 원사의 강인성(Toughness)이 60 내지 120 J/㎥를 나타낼 수 있다. The polyester yarn may have a toughness of 60 to 120 J / m < 3 >

[계산식 1][Equation 1]

상기 계산식 1에서, In the above equation 1,

F는 폴리에스테르 원사의 길이가 dl만큼 늘어날 때에 가해지는 하중을 나타내고,F represents a load applied when the length of the polyester yarn is increased by dl,

dl은 폴리에스테르 원사의 길이가 늘어난 길이를 나타낸다. dl represents the length of the length of the polyester yarn.

상기 폴리에스테르 원사는 기존의 폴리에스테르 원사에 비해 높은 수준의 강인성(Toughness, 파단일)을 가짐으로써, 고온-고압의 가스의 에너지를 효과적으로 흡수하고 견딜 수 있다. 특히, 상기 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 원사의 강신도 곡선으로부터 상기 계산식 1에 따라 산측한 원사의 강인성(Toughness)이 60 J/㎥ 내지 120 J/㎥, 바람직하게는 63 J/㎥ 내지 110 J/㎥를 나타낼 수 있으며, 상온에서 측정한 원사의 강인성(Toughness) 또한 60 J/㎥ 내지 120 J/㎥를 나타낼 수 있고, 바람직하게는 65 J/㎥ 내지 115 J/㎥가 될 수 있다. 본 발명의 폴리에스테르 원사는 고강력 고신도의 낮은 초기 모듈러스 특성을 가짐으로써, 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후에도 인장강도의 저하를 최소화하고 향상된 신도를 확보함으로써, 상온에서 측정한 강인성(Toughness, 파단일)과 동일한 범위에서 우수한 강인성(Toughness, 파단일)을 확보할 수 있다. 다만, 경우에 따라, 상기 폴리에스테르 원사는 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 원사의 강인성이 상온에서 측정한 원사의 강인성에 대해 90% 이상, 바람직하게는 93% 이상, 좀더 바람직하게는 95% 이상이 될 수 있다. 본 발명의 폴리에스테르 원사는 이와 같이 상온 및 열처리 후 모두에서 높은 수준의 강인성(Toughness, 파단일)를 나타냄에 따라, 고온-고압 가스의 에너지를 효과적으로 흡수하고 견딜 수 있어 에어백용 원사로 매우 효과적으로 사용될 수 있다.The polyester yarn has a higher level of toughness than conventional polyester yarn, so that it can effectively absorb and withstand the energy of the high-temperature and high-pressure gas. In particular, the polyester yarn has a toughness of 60 J / m3 to 120 J / m < 3 >, preferably 63 yarns per square meter measured from the strength curve of the yarn measured after heat treatment at 185 DEG C for 2 minutes, M 3 to 110 J / m 3. The toughness of the yarn measured at room temperature may also be 60 J / m 3 to 120 J / m 3, preferably 65 J / m 3 to 115 J / . The polyester yarn of the present invention has a low initial modulus characteristic of high strength and high toughness, so that even after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes, the decrease in tensile strength is minimized and an improved elongation is ensured, Excellent toughness (wave single) can be obtained in the same range as that of the single. In some cases, however, the polyester yarn may have a toughness of 90% or more, preferably 93% or more, more preferably 95% or more, more preferably 90% or more of the toughness of the yarn measured after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes, % ≪ / RTI > Since the polyester yarn of the present invention exhibits a high level of toughness at both the room temperature and after heat treatment, the polyester yarn effectively absorbs and can absorb the energy of the high-temperature and high-pressure gas, .

이때, 강인성이라 함은 상기 계산식 1로 나타낸 바와 같이 섬유(여기서, 섬유는 원사 또는 원단을 포괄함; 이하 동일함)가 인장력에 의하여 끊어질 때까지 소비되는 에너지로서, 급격한 충격에 대한 섬유의 저항성을 의미한다. 어떤 섬유가 하중 F에서 그 길이가 l에서 l+dl로 늘어날 경우, 이 때 한 일(work)은 F·dl이 되므로, 섬유를 절단하는 데 필요한 강인성은 상기 계산식 1과 같다. 즉, 이러한 강인성은 원사 및 원단의 강-신도 곡선의 단면적을 나타내는 것으로서(도 2 참조), 원단에 사용되는 원사의 강도 및 신도 값이 높을수록 원단에서 발현되는 강인성은 높은 값을 가지게 된다. 특히, 에어백용 원단의 강인성이 낮아지면 에어백 전개시 고온-고압을 갖는 인플레이터의 순간적인 전개 충격을 충분히 흡수할 수 있는 원단의 저항성이 낮아지기 때문에, 에어백용 원단이 쉽게 찢어지는 결과를 초래하게 된다. 따라서, 본 발명에서 에어백용 폴리에스테르 원사의 강인성이, 예를 들어, 60 kJ/㎥ 미만이 될 경우에는 에어백용 원단에 사용하기 어려울 수도 있다.The term "toughness" as used herein means an energy consumed until the fiber (here, the fiber includes the yarn or the fabric; the same applies hereinafter) is torn by the tensile force as shown by the above-mentioned formula 1, . When the length of a certain fiber is increased from 1 to l + dl in the load F, the work becomes F · dl at this time, so that the toughness required for cutting the fiber is as shown in the above equation (1). That is, this toughness indicates the cross-sectional area of the steel-elongated curve of the yarn and the fabric (see Fig. 2). The higher the strength and elongation value of the yarn used in the fabric, the higher the toughness expressed in the fabric. Particularly, when the toughness of the fabric for airbags is lowered, the resistance of the fabric, which can sufficiently absorb the momentary deployment impact of the inflator having a high temperature and a high pressure during deployment of the airbag, is lowered. Therefore, when the toughness of the polyester yarn for airbags in the present invention is less than, for example, 60 kJ / m < 3 >, it may be difficult to use the fabric for airbags.

이미 상술한 바와 같이, 고유점도 및 초기 모듈러스, 신도 범위를 최적 범위로 확보함으로써 본 발명의 폴리에스테르 원사는 우수한 정도로 강도 및 물성을 확보할 수 있을 뿐만 아니라, 에어백용 원단으로 제조시 우수한 성능을 발휘할 수 있다. As described above, by securing the intrinsic viscosity, initial modulus and elongation range in the optimum range, the polyester yarn of the present invention can secure strength and physical properties to an excellent degree, and can exert excellent performance in manufacturing as an airbag fabric .

특히, 상기 발명의 일 구현예에 따른 폴리에스테르 원사는 별도의 열처리 없이 상온에서 측정한 건열수축율이 1.0% 이상 또는 1.0% 내지 10%, 바람직하게는 1.5% 이상 또는 1.5% 내지 8.0%, 좀더 바람직하게는 2.0% 이상 또는 2.0% 내지 6.0%를 나타낼 수 있다. 이와 같이 폴리에스테르 원사의 건열수축율을 최적 범위로 유지함으로써, 고강도 고신도의 저모듈러스 특성으로 우수한 강도 및 유연성을 확보함과 동시에 우수한 수축율 특성을 통하여 원단의 공기투과도를 효과적으로 제어하고 활탈저항력 등의 기계적 물성을 향상시킬 수 있다.In particular, the polyester yarn according to one embodiment of the present invention has a dry heat shrinkage of 1.0% or more, or 1.0% to 10%, preferably 1.5% or 1.5% to 8.0%, more preferably May be 2.0% or more or 2.0% to 6.0%. By maintaining the dry heat shrinkage ratio of the polyester yarn in the optimum range in this way, it is possible to secure the excellent strength and flexibility with high modulus and low modulus characteristics, and to control effectively the air permeability of the fabric through excellent shrinkage characteristics, The physical properties can be improved.

상기 폴리에스테르 원사는 원사의 일반적인 코팅 직물의 라미네이트 코팅 온도에 해당하는 150 ℃ 에서의 수축응력이 0.005 내지 0.075 g/d인 것이 바람직하고, 일반적인 코팅 직물의 졸 코팅 온도에 해당하는 200 ℃에서의 수축응력이 0.005 내지 0.075 g/d인 것이 바람직하다. 즉, 상기 150 ℃와 200 ℃에서의 수축응력이 각각 0.005 g/d 이상은 되어야 코팅 공정 중 열에 의한 원단의 처짐 현상을 막을 수 있고, 0.075 g/d 이하가 되어야 코팅 공정을 지나 상온에서 냉각될 때 이완응력을 완화시킬 수 있다. 상기 수축응력은 0.10 g/d의 고정 하중 하에서 측정한 값을 기준으로 한다. The polyester yarn preferably has a shrinkage stress at 150 DEG C of from 0.005 to 0.075 g / d, which corresponds to the laminate coating temperature of a typical coated fabric of yarn, and preferably has a shrinkage at 200 DEG C It is preferable that the stress is 0.005 to 0.075 g / d. That is, when the shrinkage stress at 150 ° C and 200 ° C is 0.005 g / d or more, the sagging of the fabric due to heat during the coating process can be prevented. When the shrinkage stress is less than 0.075 g / d, The relaxation stress can be relaxed. The shrinkage stress is based on a value measured under a fixed load of 0.10 g / d.

이상과 같이 코팅 등의 열처리 공정에서 변형을 방지하기 위해서는, 상기 폴리에스테르 원사는 또한, 결정화도가 40% 내지 55%이며, 바람직하게는 41% 내지 52%, 더욱 바람직하게는 41% 내지 50%가 될 수 있다. 이러한 상기 원사의 결정화도는 에어백용 원단에 적용시 열적 형태안정성 유지 등을 위하여 40% 이상이 되어야 하며, 상기 결정화도가 55%를 초과하는 경우에 비결정 영역이 감소함으로 충격 흡수 성능이 떨어지는 문제점이 발생할 수 있어 55% 이하가 되는 것이 바람직하다. As described above, in order to prevent deformation in a heat treatment process such as coating, the polyester raw material preferably has a crystallinity of 40% to 55%, preferably 41% to 52%, more preferably 41% to 50% . When the crystallinity of the yarn is applied to a fabric for airbags, it must be 40% or more for maintaining the thermal stability of the yarn, and when the crystallinity exceeds 55%, the noncrystalline region decreases, And is preferably 55% or less.

또한, 상기 폴리에스테르 원사는 단사섬도가 2.5 내지 5.5 DPF, 바람직하게는 2.7 내지 4.5 DPF인 것이 될 수 있으며, 에어백용 원단에 효과적으로 사용되기 위해서는 저섬도 고강력 원사가 될 수 있도록 섬도 범위를 유지하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 원사의 필라멘트수는 많을수록 소프트한 촉감을 줄 수 있으나, 너무 많은 경우에는 방사성이 좋지 않을 수 있으므로, 필라멘트 수는 60 내지 160, 바람직하게는 65 내지 144, 좀더 바람직하게는 72 내지 125가 될 수 있다. The polyester yarn may have a monofilament fineness of 2.5 to 5.5 DPF, preferably 2.7 to 4.5 DPF. In order to effectively use the fabric for an airbag, the polyester filament may have a fineness range so as to be a low- . The number of filaments of the yarn is preferably from 60 to 160, more preferably from 65 to 144, and even more preferably from 72 to 125, since the number of filaments of the yarn may give soft touch. .

한편, 상술한 바와 같은 발명의 일 구현예에 따른 폴리에스테르 원사는 PET를 용융 방사하여 미연신사를 제조하고, 상기 미연신사를 연신하는 방법으로 제조될 수 있고, 상기한 바와 같이, 이들 각 단계의 구체적 조건이나 진행 방법이 폴리에스테르 원사의 물성에 직/간접적으로 반영되어 상술한 물성을 가진 폴리에스테르 원사가 제조될 수 있다. On the other hand, the polyester yarn according to one embodiment of the invention as described above can be produced by a method of melt spinning PET to prepare an undrawn yarn and stretching the undrawn yarn, and as described above, The specific conditions and the method of proceeding are directly or indirectly reflected in the physical properties of the polyester yarn to produce the polyester yarn having the above-mentioned physical properties.

특히, 상기와 같은 공정 최적화를 통해 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 1.5% 내지 2.3%이며, 인장강도 7.3 g/d에서부터 최고 인장강도까지 신도가 0.5% 내지 8.0%의 범위에서 추가 신장하는 에어백용 폴리에스테르 원사를 확보할 수 있음이 밝혀졌다. 또한, 본 발명에서 이러한 용융 방사 및 연신 공정의 최적화를 통해, 높은 습도 조건 하에서 산으로 존재하여 폴리에스테르 원사의 기본 분자쇄 절단을 유발시키는 카르복실 말단기(CEG, Carboxyl End Group)를 최소화할 수 있음이 밝혀졌다. 따라서, 이러한 폴리에스테르 원사는 낮은 초기 모듈러스 및 높은 신도 범위를 동시에 나타내어 우수한 기계적 물성 및 수납성, 형태안정성, 내충격성, 공기 차단 효과를 갖는 에어백용 원단에 바람직하게 적용될 수 있다. In particular, through the above process optimization, the elongation is 1.5% to 2.3% when subjected to a tensile strength of 1.0 g / d after annealing at 185 ° C. for 2 minutes, and the elongation from tensile strength of 7.3 g / It has been found that a polyester yarn for an airbag which is further stretched in the range of 0.5% to 8.0% can be secured. Further, in the present invention, optimization of the melt spinning and drawing process can minimize the carboxyl end group (CEG) which is present as an acid under high humidity conditions and causes the basic molecular chain breakage of the polyester yarn . Therefore, such a polyester yarn can be suitably applied to a fabric for an air bag which exhibits a low initial modulus and a high elongation range at the same time, and has excellent mechanical properties and retention, shape stability, impact resistance and air-blocking effect.

이러한 폴리에스테르 원사의 제조방법을 각 단계별로 보다 구체적으로 설명하면 다음과 같다. The method for producing such polyester yarn will be described in more detail as follows.

상기 폴리에스테르 원사의 제조방법은 고유점도가 1.2 dl/g 이상인 중합체를 270 ℃ 내지 320 ℃에서 용융 방사하여 폴리에스테르 미연신사를 제조하는 단계, 및 상기 폴리에스테르 미연신사를 연신하는 단계를 포함한다.The method for producing the polyester yarn includes melt spinning a polymer having an intrinsic viscosity of 1.2 dl / g or more at 270 ° C to 320 ° C to produce a polyester undrawn yarn, and stretching the polyester undrawn yarn.

먼저, 첨부한 도면을 참고로 하여, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 본 발명의 용융 방사 및 연신 공정의 실시 형태를 간략히 설명할 수 있다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The above and other features and advantages of the present invention will be more apparent from the following detailed description taken in conjunction with the accompanying drawings, in which: FIG.

도 1은 본 발명의 일 구현예에 따라, 상기 용융 방사 및 연신 단계를 포함하는 폴리에스테르 원사 제조공정을 모식적으로 나타낸 공정도이다. 도 1에서 보는 바와 같이 본 발명의 에어백용 폴리에스테르 원사의 제조 방식은 전술한 바와 같은 방식으로 제조된 폴리에스테르 칩을 용융시켜, 구금을 통해 방사된 용융 고분자를 급냉 공기(quenching-air)로 냉각시키고, 유제 롤(또는 오일-젯, 120)을 이용하여 미연신사에 유제를 부여하고, 전-집속기(pre-interlacer, 130)를 사용하여 일정한 공기압력으로 미연신사에 부여된 유제를 원사의 표면에 균일하게 분산시킬 수 있다. 이후, 다단의 연신장치(141~146)를 통하여 연신과정을 거친 후, 최종적으로 세컨드 집속기(2^nd Interlacer, 150)에서 일정한 압력으로 원사를 인터밍글(intermingle)시켜 권취기(160)에서 권취하여 원사를 생산할 수 있다. FIG. 1 is a process diagram schematically showing a polyester yarn manufacturing process including the melt spinning and stretching steps according to an embodiment of the present invention. FIG. As shown in FIG. 1, the polyester yarn for an airbag according to the present invention is produced by melting a polyester chip produced in the above-described manner, cooling the molten polymer emitted through the spinneret by quenching-air And the emulsion imparted to the undrawn yarn using an emulsion roll (or oil-jet, 120), and the emulsion imparted to the undrawn yarn at a constant air pressure using a pre-interlacer 130, It can be uniformly dispersed on the surface. Then, after the stretching process through the stretch unit (141-146) of the multi-stage, and finally second home shorthand (2 ^nd Interlacer, 150) Issues in inter minggeul (intermingle) to coiler 160, the yarn at a constant pressure in the It is possible to produce yarn by taking.

한편, 본 발명의 제조 방법은 먼저, 폴리에틸렌테레프탈레이트를 포함하는 고점도의 중합체를 용융 방사하여 폴리에스테르 미연신사를 제조한다. On the other hand, in the manufacturing method of the present invention, first, a high viscosity polymer including polyethylene terephthalate is melt-spun to produce a polyester undrawn yarn.

이때, 낮은 초기 모듈러스 및 높은 신도 범위를 충족하는 폴리에스테르 미연신사를 얻기 위해서는, 상기 용융 방사 공정은 PET 중합체의 열분해를 최소화할 수 있도록 낮은 온도 범위에서 수행하는 것이 바람직하다. 특히, 고점도의 PET 중합체의 고유점도 및 CEG 함량 등에 대하여 공정에 따른 물성 저하를 최소화할 수 있도록, 즉, PET 중합체의 고점도 및 낮은 CEG 함량을 유지할 수 있도록 저온방사, 예를 들어, 270 내지 320 ℃, 바람직하게는 275 내지 315 ℃, 좀더 바람직하게는 280 내지 300 ℃ 온도에서 수행할 수 있다. 여기서, 방사온도란 사출기(Extruder) 온도를 지칭하는 것이며, 상기 용융 방사 공정을 320 ℃를 초과하여 수행할 경우에는 PET 중합체의 열분해가 다량으로 발생하여 고유점도의 저하로 분자량 감소 및 CEG 함량 증가가 커질 수 있으며, 원사의 표면 손상으로 전반적인 물성 저하를 초래할 수 있어 바람직하지 않다. 이에 반해, 상기 용융 방사 공정을 270 ℃ 미만에서 진행할 경우에는 PET 중합체의 용융이 어려울 수 있으며, N/Z 표면 냉각으로 방사성이 떨어질 수도 있어, 상기 온도 범위 내에서 용융 방사 공정을 수행하는 것이 바람직하다. At this time, in order to obtain a polyester undrawn yarn satisfying a low initial modulus and a high elongation range, it is preferable that the melt spinning process is performed in a low temperature range so as to minimize pyrolysis of the PET polymer. In particular, low temperature radiation, such as 270 to 320 ° C, can be used to minimize degradation in process properties, such as intrinsic viscosity and CEG content of high viscosity PET polymers, i.e., to maintain the high viscosity and low CEG content of the PET polymer , Preferably 275 to 315 ° C, more preferably 280 to 300 ° C. Here, the spinning temperature refers to the extruder temperature. When the melt spinning process is performed at a temperature higher than 320 ° C, a large amount of pyrolysis of the PET polymer occurs, resulting in a decrease in molecular weight and an increase in CEG content And it may cause deterioration of the overall property due to surface damage of the yarn, which is undesirable. On the other hand, when the melt spinning process is conducted at a temperature lower than 270 ° C, it may be difficult to melt the PET polymer, and the N / Z surface cooling may lower the spinnability, so that the melt spinning process is preferably performed within the temperature range .

실험 결과, 이러한 낮은 온도 범위에서 PET의 용융 방사 공정을 진행함에 따라, PET의 분해 반응을 최소화하여 높은 고유점도를 유지하여 높은 분자량을 확보함으로써, 후속하는 연신 공정에서 높은 연신 비율을 적용하지 않고도 고강력의 원사를 얻을 수 있으며, 이같이 저연신 공정을 수행할 수 있음에 따라 모듈러스를 효과적으로 낮출 수 있어 상술한 물성을 충족하는 폴리에스테르 원사가 얻어질 수 있음이 밝혀졌다. As a result of the experiment, it has been found that, by progressing the melt spinning process of PET in such a low temperature range, the decomposition reaction of PET is minimized, high intrinsic viscosity is maintained and high molecular weight is ensured, A strong yarn can be obtained, and it is found that polyester yarn satisfying the above properties can be obtained because the modulus can be effectively lowered as the low stretching process can be performed.

또한, 상기 용융 방사 공정은 PET 중합체 분해 반응을 최소화하는 측면에서, 보다 낮은 방사 장력 하에서 진행될 수 있도록, 즉 방사 장력을 최소화할 수 있도록, 예를 들어, 상기 PET를 용융 방사하는 속도를 300 m/min 내지 1,000 m/min 의 저속으로 조절할 수 있고, 바람직하게는 350 내지 700 m/min으로 조절할 수 있다. 이같이 선택적으로 낮은 방사 장력 및 낮은 방사 속도 하에 PET의 용융 방사 공정을 진행함에 따라, PET의 분해 반응을 더욱 최소화할 수 있다. In addition, the melt spinning process may be carried out at a rate of 300 m / min, for example, such that the melt spinning process can be carried out at a lower radiation tension in order to minimize the PET polymer decomposition reaction, min to 1,000 m / min, and preferably from 350 to 700 m / min. As the melt spinning process of PET undergoes such selective low spinning tension and low spinning speed, the decomposition reaction of PET can be further minimized.

한편, 이러한 용융 방사 공정을 거치고 얻어진 미연신사는 0.8 dl/g 이상 또는 0.8 내지 1.2 dl/g, 바람직하게는 0.85 dl/g 이상 또는 0.85 내지 1.15 dl/g, 더욱 바람직하게는 0.9 dl/g 이상 또는 0.9 내지 1.1 dl/g의 고유점도를 나타낼 수 있다. 또한, 이렇게 저온방사를 통해 얻어진 미연신사의 분자내 CEG 함량이 45 meq/kg 이하, 바람직하게는 40 meq/kg 이하, 좀더 바람직하게는 35 meq/kg 이하가 될 수 있다. 이러한 미연사의 분자내 CEG 함량은 후속 연신 공정을 수행한 연신사, 즉, 폴리에스테르 원사에서도 동일한 수준으로 유지될 수 있다. On the other hand, the amount of undrawn yarn obtained through such a melt spinning process is 0.8 dl / g or more, 0.8-1.2 dl / g, preferably 0.85 dl / g or 0.85-1.15 dl / g, more preferably 0.9 dl / Or an intrinsic viscosity of 0.9 to 1.1 dl / g. In addition, the intramolecular CEG content of the undrawn liquor obtained through such low-temperature radiation may be 45 meq / kg or less, preferably 40 meq / kg or less, more preferably 35 meq / kg or less. The intramolecular CEG content of this unstretched yarn can be maintained at the same level in the drawn yarn subjected to the subsequent stretching process, that is, the polyester yarn.

특히, 상술한 바와 같이, 고강력 저모듈러스의 폴리에스테르 원사를 제조하기 위해서는, 미연신사 제조 공정에서 고점도 PET 중합체, 예를 들어, 고유점도가 1.2 dl/g 이상 또는 1.2 내지 2.0 dl/g, 바람직하게는 1.25 dl/g 이상 또는 1.25 내지 1.85 dl/g인 PET 중합체를 사용하여, 용융 방사 및 연신 공정을 통해 이러한 고점도 범위를 최대한 유지하여 저연신으로 고강력을 발휘할 수 있어 모듈러스를 효과적으로 낮추는 것이 바람직하다. 다만, 상기 PET 중합체의 용융 온도 상승에 따른 분자쇄 절단과 방사팩에서의 토출량에 의한 압력 증가를 막기 위해서는 고유점도가 2.0 dl/g 이하인 것이 더욱 바람직하다. Particularly, as described above, in order to produce a polyester yarn of high tenacity low modulus, it is preferable to use a high viscosity PET polymer, for example, having an intrinsic viscosity of 1.2 dl / g or more or 1.2 to 2.0 dl / g, It is preferable to use a PET polymer having a viscosity of 1.25 dl / g or 1.25 to 1.85 dl / g for melt spinning and stretching to maintain the high viscosity range as high as possible, Do. However, it is more preferable that the intrinsic viscosity is 2.0 dl / g or less in order to prevent the molecular chain breaking due to the increase of the melting temperature of the PET polymer and the pressure increase due to the discharge amount in the spinning pack.

한편, 제조된 폴리에스테르 원사가 에어백용 원단으로 적용시 고온 고습 조건 하에서도 우수한 물성을 유지할 수 있도록 하기 위해서는, 상기 PET 중합체의 분자내 CEG 함량은 30 meq/kg 이하가 바람직하다. 여기서, 상기 PET 중합체의 CEG 함량은 용융 방사 및 연신 공정을 진행한 후에도 최대한 낮은 범위로 유지되어, 최종 제조된 폴리에스테르 원사가 고강력 및 우수한 형태안정성, 기계적 물성, 가혹 조건하에서 우수한 물성 발현 특성을 확보할 수 있도록 하는 것이 바람직하다. 이러한 측면에서, 상기 PET 칩의 CEG 함량이 30 meq/kg를 초과하게 되면 용융 방사 및 연신 공정을 통해 최종 제조된 폴리에스테르 원사의 분자내 CEG 함량이 과량으로, 예컨대 30 meq/kg 내지 45 meq/kg를 초과하는 정도로 증가하며, 높은 습도 조건 하에서 CEG에 의해 에스테르 결합이 절단되어 원사 자체 및 이로부터 제조된 원단의 물성 저하가 야기될 수 있다. On the other hand, in order to maintain excellent physical properties even under high temperature and high humidity conditions when the polyester yarn is applied as a fabric for airbags, the intramolecular CEG content of the PET polymer is preferably 30 meq / kg or less. Here, the CEG content of the PET polymer is kept as low as possible even after the melt spinning and stretching process, so that the polyester yarn finally produced has high strength and excellent shape stability, mechanical properties and excellent physical properties It is preferable to make it possible to secure it. In this respect, when the CEG content of the PET chip exceeds 30 meq / kg, the intracellular CEG content of the polyester yarn finally produced through the melt spinning and stretching process is excessively increased, for example, from 30 meq / kg to 45 meq / kg, and the ester bond is cleaved by CEG under high humidity conditions, resulting in deterioration of the properties of the yarn itself and the fabric produced therefrom.

특히, 이러한 고점도 및 낮은 CEG 함량의 PET 중합체는 상술한 바와 같은 저온 조건 하에서 용융 방사를 수행하여 PET 중합체의 열분해 등을 최대한 억제함으로써, PET 중합체와 폴리에스테르 원사와의 고유점도 및 CEG 함량 차이를 최소화할 수 있다. 예를 들어, PET 중합체와 폴리에스테르 원사와의 고유점도 차이는 0.7 dl/g 이하 또는 0 내지 0.7 dl/g, 바람직하게는 0.5 dl/g 이하 또는 0.1 내지 0.5 dl/g가 되도록 용융 방사 및 이후 공정을 수행할 수 있다. 또한, PET 중합체와 폴리에스테르 원사와의 분자내 CEG 함량 차이는 20 meq/kg 이하 또는 0 내지 20 meq/kg, 바람직하게는 15 meq/kg 이하 또는 3 내지 15 meq/kg가 되도록 공정을 수행할 수 있다. Particularly, such a PET polymer having a high viscosity and a low CEG content is subjected to melt spinning under low temperature conditions as described above to minimize the thermal decomposition of the PET polymer, thereby minimizing the difference in intrinsic viscosity and CEG content between the PET polymer and the polyester raw material can do. For example, the intrinsic viscosity difference between the PET polymer and the polyester source may be less than 0.7 dl / g or 0 to 0.7 dl / g, preferably 0.5 dl / g or 0.1 to 0.5 dl / g, Process can be performed. The process is also carried out so that the difference in intramolecular CEG content between the PET polymer and the polyester source is 20 meq / kg or less, or 0 to 20 meq / kg, preferably 15 meq / kg or less, or 3 to 15 meq / kg .

본 발명은 이같이 PET 중합체의 고유점도 저하 및 CEG 함량 증가를 최대한 억제함으로써, 폴리에스테르 원사의 우수한 기계적 물성을 유지하면서 동시에 우수한 신도를 확보할 수 있으며, 에어백용 원단에 적합한 고강력의 저모듈러스 원사를 제조할 수 있다.The present invention can minimize the intrinsic viscosity reduction and the increase in the CEG content of the PET polymer as much as possible, thereby maintaining excellent mechanical properties of the polyester yarn and securing an excellent elongation. A high strength low modulus yarn suitable for the airbag fabric Can be manufactured.

그리고, 상기 PET 칩은 모노 필라멘트의 섬도가 2.5 내지 5.5 DPF, 바람직하게는 2.7 내지 4.5 DPF가 되도록 고안된 구금을 통하여 방사되는 것이 바람직하다. 즉, 방사 중 사절의 발생 및 냉각시 서로간의 간섭에 의하여 사절이 발생할 가능성을 낮추기 위해서는 모노 필라멘트의 데니어가 2.5 DPF 이상은 되어야 하며, 냉각 효율을 높이기 위해서는 모노 필라멘트의 섬도가 5.5 DPF 이하인 것이 바람직하다.It is preferable that the PET chip is radiated through a nip designed to have a monofilament fineness of 2.5 to 5.5 DPF, preferably 2.7 to 4.5 DPF. That is, the monofilament denier should be at least 2.5 DPF in order to reduce the possibility of yarn breakage due to interferences between the yarn during the spinning and cooling, and the fineness of the monofilament is preferably 5.5 DPF or less in order to increase the cooling efficiency .

또한, 상기 PET를 용융 방사한 후에는 냉각 공정을 부가하여 상기 PET 미연신사를 제조할 수 있다. 이러한 냉각 공정은 15 내지 60 ℃의 냉각풍을 가하는 방법으로 진행함이 바람직하고, 각각의 냉각풍 온도 조건에 있어서 냉각 풍량을 0.4 내지 1.5 m/s로 조절하는 것이 바람직하다. 이로서, 발명의 일 구현예에 따른 제반 물성을 나타내는 PET 미연신사를 보다 쉽게 제조할 수 있다. Further, after the PET is melt-spun, the PET non-drawn filament can be produced by adding a cooling step. It is preferable that the cooling process is performed by applying cooling wind at 15 to 60 캜, and it is preferable to adjust the cooling air flow rate at 0.4 to 1.5 m / s under each cooling wind temperature condition. As a result, it is possible to more easily manufacture the PET unstretched yarn exhibiting all the physical properties according to one embodiment of the invention.

한편, 이러한 방사 단계를 통해 폴리에스테르 미연신사를 제조한 후에는, 이러한 미연신사를 연신하여 연신사를 제조한다. 이때, 상기 연신 공정은 5.0 내지 6.5, 바람직하게는 5.0 내지 6.2의 총연신비 조건 하에서 연신 공정을 수행할 수 있다. 상기 폴리에스테르 미연신사는 용융 방사 공정을 최적화하여 높은 고유점도와 낮은 초기 모듈러스를 유지하며 분자내 CEG 함량 또한 최소화한 상태이다. 따라서, 따라서, 6.5를 초과하여 높은 연신비 조건 하에서 상기 연신 공정을 진행하면, 과연신 수준이 되어 상기 연신사에 절사 또는 모우 등이 발생할 수 있고 높은 섬유의 배향도에 의해 저신도 고모듈러스의 원사가 제조될 수 있다. 특히, 이렇게 높은 연신비 조건 하에서 원사의 신도가 저하되고 모듈러스가 증가하게 되는 경우, 에어백용 원단으로 적용시 폴딩성, 수납성이 좋지 않을 수 있다. 반면에, 비교적 낮은 연신비 하에서 연신 공정을 진행하면, 섬유 배향도가 낮아 이로부터 제조된 폴리에스테르 원사의 강도가 일부 낮아질 수 있다. 다만, 물성 측면에서 5.0 이상의 연신비 하에서 연신 공정을 수행하면, 예를 들어, 에어백용 원단 등에 적용되기에 적합한 고강력 저모듈러스의 폴리에스테르 원사의 제조가 가능하므로, 상기 연신 공정은 5.0 내지 6.5의 연신비 조건 하에서 진행하는 것이 바람직하다. On the other hand, after the polyester undrawn yarn is produced through such a spinning step, the undrawn yarn is stretched to produce a drawn yarn. At this time, the stretching process may be performed under a total mint condition of 5.0 to 6.5, preferably 5.0 to 6.2. The polyester undrawn yarn optimizes the melt spinning process to maintain high intrinsic viscosity, low initial modulus, and minimized intracellular CEG content. Therefore, if the stretching process is carried out under a stretching ratio condition of more than 6.5, it is possible to produce a new yarn so that the yarn can be cut or laid, and the yarn of low stretch and high modulus is produced . Particularly, when the elongation of the yarn is decreased and the modulus is increased under such a high stretching ratio condition, folding property and retention property may not be good when applied as a fabric for an air bag. On the other hand, if the stretching process is carried out under a relatively low stretching ratio, the degree of fiber orientation is low and the strength of the polyester yarn produced therefrom may be partially lowered. However, when the stretching process is performed at a stretching ratio of 5.0 or more in terms of physical properties, it is possible to produce a polyester yarn of high strength and low modulus suitable for application to, for example, airbag fabrics and the like, It is preferable to proceed under the condition.

본 발명의 또 다른 적절한 실시 형태에 따르면, 직접 방사 연신 공정으로 고강도 및 저수축의 성질을 동시에 만족시키면서 낮은 모듈러스의 폴리에스테르 원사를 제조하기 위하여 고점도의 폴리에틸렌테레프탈레이트 중합 칩을 사용하여 용융 방사한 다음, 와인더에 권취하기까지 다단 고뎃 롤러를 거치며 연신, 열고정, 이완, 권취하는 공정을 포함할 수 있다. According to another preferred embodiment of the present invention, in order to produce a low-modulus polyester yarn while simultaneously satisfying the properties of high strength and low shrinkage by a direct spinning stretching process, melt spinning is carried out using a high viscosity polyethylene terephthalate polymerized chip , And a step of stretching, heat fixing, loosening, and winding up through a multi-stage godet roller until winding on the winder.

상기 연신 공정은 상기 미연신사를 오일 픽업량 0.2% 내지 2.0%의 조건 하에서 고뎃 롤러를 통과시킨 후에 수행할 수 있다. The stretching process may be performed after passing the undrawn yarn through the godet roller under the condition of an oil pick-up amount of 0.2% to 2.0%.

상기 이완 과정에서 이완률은 14% 이하 또는 1% 내지 14%가 될 수 있으며, 바람직하게는 10% 이하 또는 1% 내지 10%, 좀더 바람직하게는 7% 이하 또는 1.1% 내지 7%가 될 수 있다. 상기 이완률은 원사에 충분한 수축율을 발현할 수 있도록 하는 범위에서 하한값을 선정할 수 있으며, 예컨대, 1% 이상이 될 수 있다. 경우에 따라, 상기 이완율이 너무 작으면, 예컨대, 1% 미만이 될 경우에는, 높은 연신비 조건 하에서와 마찬가지로 높은 섬유 배향도 형성에 따라 고신도 저모듈러스 섬유 제조가 어려워질 수 있다. 또한, 상기 이완률이 14%를 초과할 경우에는 고뎃 롤러상에서 사떨림이 심해져서 작업성을 확보하기 어려울 수 있다. The relaxation rate in the relaxation process may be 14% or less or 1% to 14%, preferably 10% or less, or 1% to 10%, more preferably 7% or 1.1% to 7% have. The lower limit may be selected within a range that allows the yarn to exhibit a sufficient shrinkage ratio, for example, 1% or more. In some cases, when the relaxation rate is too small, for example, less than 1%, it may become difficult to manufacture a high-k underneath modulus fiber according to formation of a high fiber orientation as in the case of a high stretch ratio condition. In addition, when the relaxation rate exceeds 14%, flickering on the godet roller becomes severe and it may be difficult to ensure workability.

한편, 상기 연신 공정에서는 상기 미연신사를 대략 170 내지 250 ℃의 온도 하에서 열처리하는 열고정 공정을 추가로 수행할 수 있으며, 바람직하게는 상기 연신 공정의 적절한 진행을 위해 172 내지 245 ℃, 좀더 바람직하게는 175 내지 220 ℃의 온도로 열처리할 수 있다. 여기서, 온도가 170 ℃ 미만일 경우에는 열적 효과가 충분하지 못하여 이완 효율이 떨어져 수축률 달성이 어려우며, 250 ℃를 초과할 경우에는 열분해에 의한 원사 강도 저하 및 롤러상 타르 발생이 증가하여 작업성이 저하될 수 있다. 특히, 상기 열고정 공정은 좀더 낮은 온도 범위에서 수행하여 이완 효율을 최적 범위로 제어하면, 에어백 원단으로 제조시 최적화된 수축율 특성에 의한 우수한 기밀성을 확보할 수 있다. Meanwhile, in the stretching step, the heat-setting step of heat-treating the undrawn yarn at a temperature of approximately 170 to 250 ° C may be further performed, and preferably 172 to 245 ° C, more preferably, Can be heat-treated at a temperature of 175 to 220 ° C. If the temperature is less than 170 ° C, the thermal effect is insufficient and the relaxation efficiency is low to achieve the shrinkage rate. When the temperature exceeds 250 ° C, the yarn strength is lowered due to pyrolysis and the tar is increased. . Particularly, when the heat fixation process is performed in a lower temperature range and the relaxation efficiency is controlled to an optimum range, excellent airtightness due to the shrinkage characteristic optimized at the time of manufacture with the airbag fabric can be secured.

이때, 권취속도는 2,000 내지 4,000 m/min, 바람직하게는 2,500 내지 3,700 m/min으로 수행할 수 있다. At this time, the winding speed may be 2,000 to 4,000 m / min, preferably 2,500 to 3,700 m / min.

이에 발명의 또 다른 구현예에 따라, 상술한 폴리에스테르 원사를 포함하는 에어백용 폴리에스테르 원단이 제공된다.According to another embodiment of the present invention, there is provided a polyester fabric for an air bag comprising the above-mentioned polyester yarn.

본 발명에서 에어백(airbag)용 원단이라 함은 자동차용 에어백의 제조에 사용되는 직물 또는 부직포 등을 말하는 것으로, 상기와 같이 공정을 통해 제조된 폴리에스테르 원사를 사용하여 제조되는 것을 특징으로 한다.In the present invention, the fabric for an airbag refers to a fabric or a nonwoven fabric used for manufacturing an airbag for an automobile, and is manufactured using the polyester yarn produced through the above-described process.

특히, 본 발명은 기존에 고강도-저신도 및 높은 모듈러스를 갖는 폴리에스테르 섬유가 아닌 고강도-고신도 낮은 모듈러스를 갖는 폴리에스테르 섬유를 사용함으로써, 에어백 팽창시의 에너지 흡수 능력이 우수할 뿐만 아니라, 우수한 형태안정성과 공기 차단성 및 우수한 폴딩성, 유연성, 수납성을 갖는 에어백용 폴리에스테르 원단을 제공할 수 있다. 또한, 상기 폴리에스테르 원단은 상온 물성이 우수할 뿐만 아니라, 고온 및 고습의 가혹 조건 하에서 에이징(aging) 후에도 우수한 기계적 물성 및 기밀성 등을 유지할 수 있다. Particularly, the present invention uses a polyester fiber having high strength and high modulus and low modulus, which is not polyester fiber having high strength-low elongation and high modulus, and thus has excellent energy absorbing ability at the time of air bag inflation, It is possible to provide a polyester fabric for airbags having shape stability, air barrier properties, excellent foldability, flexibility and retention. In addition, the polyester fabric has excellent physical properties at room temperature, and can maintain excellent mechanical properties and airtightness even after aging under severe conditions of high temperature and high humidity.

좀더 구체적으로, 본 발명의 폴리에스테르 원단은 미국재료시험협회규격 ASTM D 5034 방법으로 상온에서 측정한 인장강도가 95 내지 230 kgf/inch이며, 바람직하게는 100 내지 220 kgf/inch 정도의 범위가 될 수 있다. 상기 인장강도의 경우 기존 에어백 요구 물성 측면에서 95 kgf/inch 이상이 되는 것이 바람직하고, 현실적으로 물성 발현 측면에서 230 kgf/inch 이하가 되는 것이 바람직하다. More specifically, the polyester fabric of the present invention has a tensile strength of 95 to 230 kgf / inch, preferably about 100 to 220 kgf / inch, measured at room temperature by the American Society for Testing and Materials Association standard ASTM D 5034 . The tensile strength is preferably 95 kgf / inch or more in view of the required airbag requirements, and is preferably 230 kgf / inch or less in view of physical properties.

상기 에어백용 원단은 미국재료시험협회규격 ASTM D 5034 방법으로 상온에서 측정한 절단신도가 23% 내지 50%이고, 바람직하게는 26% 내지 45% 정도의 범위가 될 수 있다. 상기 절단신도의 경우 기존 에어백 요구 물성 측면에서 23% 이상이 되는 것이 바람직하고, 현실적으로 물성 발현 측면에서 50% 이하가 되는 것이 바람직하다. The fabric for airbags may have a cut elongation of 23% to 50%, preferably 26% to 45%, measured at room temperature by the American Society for Testing and Materials ASTM D 5034 method. In the case of the cut elongation, it is preferable that it is 23% or more from the viewpoint of the required airbag requisite properties, and from the viewpoint of physical properties, 50% or less is preferable.

상기 폴리에스테르 원단은 하기 계산식 2로 정의되는 원단의 강인성(Toughness)이 1.5 kJ/㎥ 이상 또는 1.5 내지 3.5 kJ/㎥인 것이 될 수 있다. The polyester fabric may have a toughness of 1.5 kJ / m 3 or more or 1.5 to 3.5 kJ / m 3 of the fabric defined by the following formula 2.

[계산식 2][Equation 2]

상기 계산식 2에서, In the above equation 2,

F는 폴리에스테르 원단의 길이가 dl만큼 늘어날 때에 가해지는 하중을 나타내고,F represents the load applied when the length of the polyester fabric is increased by dl,

dl은 폴리에스테르 원단의 길이가 늘어난 길이를 나타낸다. dl represents the length of the polyester fabric increased in length.

상기 폴리에스테르 원단은 기존의 폴리에스테르 원단에 비해 높은 수준의 강인성(Toughness, 파단일)을 가짐으로써, 고온-고압의 가스의 에너지를 효과적으로 흡수하고 견딜 수 있다. 특히, 에어백용 폴리에스테르 원단의 강인성이 1.5 kJ/㎥ 이상 또는 1.5 내지 3.5 kJ/㎥, 바람직하게는 1.8 kJ/㎥ 이상 또는 1.8 kJ/㎥ 내지 3.2 kJ/㎥를 나타냄에 따라, 고온-고압의 가스의 에너지를 효과적으로 흡수하고 견딜 수 있어 에어백용 원사 및 원단으로 매우 효과적으로 사용될 수 있다. 에어백용 원단의 강인성이 낮아지면 에어백 전개시 고온-고압을 갖는 인플레이터의 순간적인 전개 충격을 충분히 흡수할 수 있는 원단의 저항성이 낮아지기 때문에, 에어백용 원단이 쉽게 찢어지는 결과를 초래하게 된다. 따라서, 본 발명에서 원단의 강인성이, 예를 들어, 1.5 kJ/㎥ 미만이 될 경우에는 에어백용 원단으로 적용이 어렵게 될 수 있다.The polyester fabric has a higher level of toughness than conventional polyester fabrics, thereby effectively absorbing and absorbing the energy of the high-temperature and high-pressure gas. Especially, since the toughness of the polyester fabric for airbags is 1.5 kJ / m3 or more, or 1.5 to 3.5 kJ / m3, preferably 1.8 kJ / m3 or 1.8 kJ / m3 to 3.2 kJ / m3, It can effectively absorb and absorb the energy of the gas, and thus can be very effectively used as yarns and fabrics for airbags. If the toughness of the airbag fabric is lowered, the resistance of the fabric, which can sufficiently absorb the momentary deployment impact of the inflator having high-temperature and high-pressure, is lowered during deployment of the airbag. Therefore, when the toughness of the fabric is less than 1.5 kJ / m < 3 > in the present invention, it may be difficult to apply the fabric to the airbag.

또한, 상기 폴리에스테르 원단은 고온-고압의 가스에 의해 급속하게 팽창됨으로 우수한 인열강도 수준이 요구되는데, 상기 에어백용 원단의 파열 강도를 나타내는 인열강도는 비코팅 원단에 대하여 미국재료시험협회규격 ASTM D 2261 TONGUE 방법으로 측정하였을 때 5.8 내지 22 kgf가 될 수 있으며, 코팅 원단에 대한 인열강도는 미국재료시험협회규격 ASTM D 2261 TONGUE 방법으로 측정하였을 때, 20 내지 45 kgf가 될 수 있다. 여기서, 에어백용 원단의 인열강도가 비코팅 원단 및 코팅 원단 각각에서 상기 하한값, 즉, 각각 5.8 kgf 및 20 kgf 미만인 경우에는, 에어백의 전개시 에어백의 파열이 발생함으로써 에어백 기능에 커다란 위험을 초래할 수도 있다. 반면에, 에어백용 원단의 인열강도가 비코팅 원단 및 코팅 원단 각각에서 상기 상한값, 즉, 각각 22 kgf 및 45 kgf를 초과하는 경우에는, 원단의 활탈저항력(Edge Comb Resistance)이 낮아지며 에어백 전개시 공기차단성이 급격히 나빠짐으로써 바람직하지 못할 수 있다. In addition, since the polyester fabric is rapidly expanded by high-temperature and high-pressure gas, an excellent tear strength level is required. The tear strength indicating the rupture strength of the airbag fabric is determined by the American Society for Testing and Materials May be from 5.8 to 22 kgf as measured by the ASTM D 2261 TONGUE method and the tear strength to the coated fabric may be from 20 to 45 kgf as measured by the American Society for Testing and Materials ASTM D 2261 TONGUE method. Here, when the tear strength of the fabric for airbags is lower than the lower limit values of 5.8 kgf and 20 kgf, respectively, in the non-coated fabric and the coated fabric, rupture of the airbag occurs in the deployment of the airbag, It is possible. On the other hand, when the tear strength of the fabric for airbags exceeds the upper limit values, i.e., 22 kgf and 45 kgf, respectively, in the uncoated fabric and the coated fabric, the edge comb resistance of the fabric is lowered, It may be undesirable because the air barrier properties are rapidly deteriorated.

상기 폴리에스테르 원단은 상술한 바와 같이 고강력 고신도의 저모듈러스로 우수한 수축율 특성을 갖는 원사를 사용함으로써, 우수한 활탈저항력(Edge Comb Resistance)를 확보하여 최종 직물의 기계적 물성, 고온 고압 가스에 대한 에너지 흡수 성능, 및 폴딩성 등을 동시에 향상시킬 수 있다. 특히, 본 발명에 따른 폴리에스테르 원단은 미국재료시험협회규격 ASTM D 6479 방법으로 상온(25 ℃)에서 측정한 활탈저항력이 200 N 이상 또는 200 내지 700 N, 바람직하게는 230 N 이상 또는 220 내지 700 N이 될 수 있다. 또한, 상기 폴리에스테르 원단은 90 ℃에서 측정한 활탈저항력이 170 N 이상 또는 170 내지 670 N, 바람직하게는 190 N 이상 또는 190 내지 670 N이 될 수 있다. 이 때, 상기 폴리에스테르 원단의 활탈저항력은 상온(25 ℃) 및 90 ℃에서 측정시, 각각 200 N 미만 및 170 N 미만인 경우에는 에어백 전개시 에어백 쿠션 봉제부위의 원단 강도가 급격히 나빠짐으로써 실제 에어백 전개시 원단에서 핀홀(pin hole) 발생과 봉목 밀림 현상으로 인한 원단 찢어짐 현상이 발생되어 바람직하지 못할 수 있다. As described above, the polyester fabric is excellent in mechanical properties of the final fabric, energy for high-temperature and high-pressure gas, and the like by securing excellent edge comb resistance by using a yarn having excellent shrinkage ratio and low modulus of high strength, Absorbing performance, and folding ability can be improved at the same time. In particular, the polyester fabric according to the present invention is characterized by having a tearing resistance of 200 N or more, or 200 to 700 N, preferably 230 N or more, or 220 to 700 N, measured at room temperature (25 ° C) N. ≪ / RTI > Also, the polyester fabric may have a resistance to breakage of 170 N or more, or 170 to 670 N, preferably 190 N or 190 to 670 N, measured at 90 占 폚. At this time, when the polyester fabric is measured at room temperature (25 캜) and 90 캜, when the polyester fabric is less than 200 N and less than 170 N, the fabric strength at the airbag cushion sewing site is drastically deteriorated when the airbag is deployed, It may be undesirable because a pin hole is generated in the fabric and a fabric tear phenomenon occurs due to a pushing-up phenomenon.

또한, 상기 폴리에스테르 원단에서 기밀성을 위해서는 고압의 공기 등에 의한 인장력에 견뎌서 신장이 최소한으로 되고, 이와 동시에 에어백 작동시 충분한 기계적 물성을 확보하기 위해서는 고온 고압의 가스 배출에서 에너지 흡수 성능이 최대한으로 되는 것이 매우 중요하다. 이에 따라, 상기 원단은 하기 계산식 3에 의하여 원단의 커버팩터가 1,960 내지 2,400, 바람직하게는 1,975 내지 2,385으로 최적화되어 제직함으로써 에어백 전개시 기밀성 및 에너지 흡수 성능을 더욱 좋게 할 수 있다. In order to ensure airtightness at the polyester fabric, the elongation is minimized by enduring the tensile force by high-pressure air or the like. At the same time, in order to secure sufficient mechanical properties in the operation of the air bag, energy absorption performance is maximized at high- very important. Accordingly, the fabric is optimized to have a covering factor of 1,960 to 2,400, preferably 1,975 to 2,385, by the following formula 3, thereby improving airtightness and energy absorption performance in the airbag deployment.

[계산식 3][Equation 3]

커버팩터(CF)Cover Factor (CF)

여기서, 상기 원단의 커버팩터가 1,960 미만일 때는 공기 팽창시 공기가 외부로 쉽게 배출되는 문제가 발생할 수 있으며, 상기 원단의 커버팩터가 2,400을 초과할 경우 에어백 장착시 에어백 쿠션의 수납성 및 폴딩성이 현저히 떨어질 수 있다. When the cover factor of the fabric is less than 1,960, there is a problem that the air is easily discharged to the outside during the air inflation. When the cover factor of the fabric is more than 2,400, the air bag cushion It can fall.

상기 폴리에스테르 원단은 200 내지 395 데니어의 저섬도 원사로서 고강력 고신도의 고수축 특성을 갖는 원사를 사용함으로써, 원단의 경사 또는 위사 제직 밀도가 50 내지 80 가 될 수 있으며, 바람직하게는 52 내지 78, 좀더 바람직하게는 54 내지 76이 될 수 있다. 상기 원단의 제직 밀도는 고온-고압의 에어백 전개에너지를 흡수하는 성능 측면에서는 밀도가 50 이상이 될 수 있으며, 에어백 쿠션의 폴딩성 측면에서는 밀도가 80 이하가 될 수 있다. The polyester fabric may be a low-fineness yarn of 200 to 395 denier and may have a warp or weft weaving density of 50 to 80, preferably 52 to 80, 78, < / RTI > more preferably 54 to 76. The weaving density of the fabric may be 50 or more in terms of the performance of absorbing the high-temperature-high-pressure airbag deployment energy, and the density may be 80 or less in terms of the folding performance of the airbag cushion.

본 발명에 따른 폴리에스테르 원단은 미국재료시험협회규격 ASTM D 1776의 방법으로 측정한 경사방향 및 위사방향의 원단수축율이 각각 1.0% 이하, 바람직하게는 0.8% 이하가 될 수 있으며, 상기 에이징을 실시한 후에 경사방향 및 위사방향의 원단수축율이 각각 1.0% 이하, 바람직하게는 0.8% 이하가 될 수 있다. 여기서, 원단의 형태안정성 측면에서는 경사방향 및 위사방향의 원단수축율이 1.0%를 초과하지 않는 것이 가장 바람직하다.The polyester fabric according to the present invention may have a fabric shrinkage ratio of 1.0% or less, preferably 0.8% or less, in the warp direction and the weft direction measured by the method of American Society for Testing and Materials ASTM D 1776, The fabric shrinkage ratio in the warp direction and the warp direction may be respectively 1.0% or less, preferably 0.8% or less. In view of the shape stability of the fabric, it is most preferable that the fabric shrinkage ratio in the warp direction and the warp direction do not exceed 1.0%.

상기 폴리에스테르 원단은 전술한 바와 같이, 고강력 저모듈러스의 특성 갖는 폴리에스테르 원사를 사용하여 원단의 강인성 및 인열강도를 유지함과 동시에, 원단의 강연도(stiffness)를 현저히 낮출 수 있다. 상기 에어백용 원단은 미국재료시험협회규격 ASTM D 4032 방법에 따른 강연도가 1.3 kgf 이하 또는 0.3 내지 1.3 kgf, 바람직하게는 1.0 kgf 이하 또는 0.3 내지 1.0 kgf, 좀더 바람직하게는 0.8 kgf 이하 또는 0.3 내지 0.8 kgf을 나타낼 수 있다. 이같이 기존의 폴리에스테르 원단에 비해 원단의 강연도(stiffness)를 현저히 낮추게 됨에 따라, 본 발명의 에어백용 원단은 우수한 폴딩성과 유연성, 및 에어백 장착시 향상된 수납성을 나타낼 수 있다. 이같이 기존의 폴리에스테르 원단에 비해 원단의 강연도(stiffness)를 현저히 낮추게 됨에 따라, 본 발명의 에어백용 원단은 우수한 폴딩성과 유연성, 및 에어백 장착시 향상된 수납성을 나타낼 수 있다.As described above, the polyester fabric can use polyester yarn having high-strength and low-modulus properties to maintain the toughness and tear strength of the fabric and to significantly reduce the stiffness of the fabric. The fabric for airbags has a fiber strength of less than or equal to 1.3 kgf, preferably less than or equal to 1.0 kgf, or less than or equal to 0.3 kgf, more preferably less than or equal to 0.8 kgf, or less than or equal to 0.3 kgf, according to the American Society for Testing Materials ASTM D 4032, 0.8 kgf. As the stiffness of the fabric is significantly lowered compared to conventional polyester fabrics, the fabric for the airbag of the present invention can exhibit excellent folding and flexibility, and improved retention for airbag mounting. As the stiffness of the fabric is significantly lowered compared to conventional polyester fabrics, the fabric for the airbag of the present invention can exhibit excellent folding and flexibility, and improved retention for airbag mounting.

본 발명의 원단은 에어백용으로 사용하기 위해서는 상기 강연도 범위를 유지하는 것이 바람직하고, 강연도가 너무 낮은 경우에는 에어백 팽창 전개시 충분한 보호 지지 기능을 하지 못할 수도 있으며, 차량 장착시에도 형태 유지 성능이 떨어져 수납성이 저하될 수 있다. 또한, 너무 딱딱한 상태가 되어 접기 어렵게 됨으로써 수납성이 저하되는 것을 방지하기 위해서는, 상기 강연도는 1.3 kgf 이하가 바람직하고, 특히 250 데니어 미만인 경우에는 0.6 kgf 이하가 바람직하며, 350 데니어 이상인 경우에도 1.3 kgf 이하가 되는 것이 좋다.The fabric of the present invention preferably maintains the above-mentioned lubrication range in order to be used for an air bag. If the lubrication degree is too low, it may fail to provide a sufficient protective support function when the air bag inflates and deploys. So that the retractability may be deteriorated. In order to prevent the packing property from being lowered by making it difficult to fold because it is too hard, the above-mentioned lubrication degree is preferably 1.3 kgf or less, particularly preferably 0.6 kgf or less when less than 250 denier and 1.3 kgf Or less.

상기 폴리에스테르 원단은 상술한 바와 같이 저섬도 고강력의 폴리에스테르 원사를 사용함으로써, 원단의 기계적 물성 및 형태안정성을 향상된 범위로 유지하면서도 원단의 후도를 현저히 낮출 수 있다. 특히, 상기 폴리에스테르 원단의 미국재료시험협회규격 ASTM D 1777에 따른 후도는, 비코팅 원단에 대하여 290 mm 이하 또는 50 내지 290 mm, 바람직하게는 287 mm 이하 또는 55 내지 287 mm, 좀더 바람직하게는 285 mm 이하 또는 60 내지 285 mm가 될 수 있다. 본 발명의 에어백용 원단은 현저히 향상된 낮은 후도 범위를 확보할 수 있어, 우수한 폴딩성과 유연성, 및 에어백 장착시 향상된 수납성을 나타낼 수 있다.By using the polyester yarn of low tensile strength and high strength as described above, the polyester fabric can remarkably lower the finish of the fabric while maintaining the mechanical property and the shape stability of the fabric in an improved range. In particular, the polyester fabrics according to the American Society for Testing and Materials Association standard ASTM D 1777 have a profile of 290 mm or less, or 50 to 290 mm, preferably 287 mm or 55 to 287 mm, May be 285 mm or less or 60 to 285 mm. The fabric for the airbag of the present invention can exhibit significantly improved low fogging range, exhibiting excellent folding and flexibility, and improved retention in airbag mounting.

또한, 상기 폴리에스테르 원단의 미국재료시험협회규격 ASTM D 737 방법에 따른 정적 공기투과도는, 비코팅 원단에 대하여 △P가 125 pa일 때 1.5 cfm 이하 또는 0.0 내지 1.5 cfm, 바람직하게는 1.2 cfm 이하 또는 0.15 내지 1.2 cfm, 더욱 바람직하게는 1.0 cfm 이하 또는 0.15 내지 1.0 cfm로 될 수 있으며, △P가 500 pa일 10 cfm 이하 또는 2 내지 8 cfm, 바람직하게는 8 cfm 이하 또는 1.5 내지 8 cfm로 될 수 있다. 이때, 정적 공기투과도라 함은 에어백용 원단에 일정한 압력 부여시 원단으로 투과하는 공기량을 의미하는 것으로, 원사의 단섬도(Denier per Filament)가 작고 원단의 밀도가 높을수록 낮은 값을 가질 수 있다. 특히, 상기 폴리에스테르 원단의 공기투과도는 원단에 고무성분 코팅층을 포함시킴으로써 현저히 낮출 수 있으며, 거의 0 cfm에 근사한 값의 공기투과도를 확보할 수도 있다. 다만, 이같이 고무성분 코팅을 수행한 경우에, 본 발명의 에어백용 코팅 원단은 미국재료시험협회규격 ASTM D 737 방법에 따른 정적 공기투과도가 △P가 125 pa일 때 0.1 cfm 이하 또는 0 내지 0.1 cfm, 바람직하게는 0.05 cfm 이하 또는 0 내지 0.05 cfm로 될 수 있으며, △P가 500 pa일 때 0.3 cfm 이하 또는 0 내지 0.3 cfm, 바람직하게는 0.1 cfm 이하 또는 0 내지 0.1 cfm로 될 수 있다. The static air permeability of the polyester fabric according to the American Society for Testing and Materials Association standard ASTM D 737 method is not more than 1.5 cfm or 0.0 to 1.5 cfm, preferably not more than 1.2 cfm, when? P is 125 pa, Or 0.15 to 1.2 cfm, more preferably 1.0 cfm or less, or 0.15 to 1.0 cfm, and ΔP is 500 pa to 10 cfm or less, or 2 to 8 cfm, preferably 8 cfm or less, or 1.5 to 8 cfm . In this case, the static air permeability refers to the amount of air passing through the fabric when a certain pressure is applied to the fabric for the airbag, and the lower the density of the fabric, the smaller the Denier per filament and the higher the density of the fabric. In particular, the air permeability of the polyester fabric can be significantly lowered by including a rubber component coating layer in the fabric, and air permeability close to 0 cfm can be ensured. However, when such a rubber component coating is performed, the coating fabric for an airbag of the present invention has a static air permeability according to the American Society for Testing and Materials Association standard ASTM D 737 of less than or equal to 0.1 cfm when? P is 125 pa , Preferably 0.05 cfm or less, or 0 to 0.05 cfm, and may be 0.3 cfm or less, or 0 to 0.3 cfm, preferably 0.1 cfm or less, or 0 to 0.1 cfm when? P is 500 pa.

여기서, 본 발명의 폴리에스테르 원단은 비코팅 원단 및 코팅 원단에 대하여, 각각 상기 정적 공기투과도 범위의 상한값을 초과하는 경우에는 에어백용 원단의 기밀성을 유지하는 측면에서는 바람직하지 않을 수 있다.Here, the polyester fabric of the present invention may not be preferable from the viewpoint of maintaining the airtightness of the airbag fabric when the uncoated fabric and the coated fabric each exceed the upper limit of the static air permeability range.

또한, 본 발명의 또 다른 구현예에 따라, 폴리에스테르 원사를 사용한 에어백용 원단의 제조 방법이 제공된다. 본 발명에 따른 폴리에스테르 원단의 제조방법은 상기 폴리에스테르 원사를 사용하여 에어백용 생지를 제직하는 단계, 상기 제직된 에어백용 생지를 정련하는 단계, 및 상기 정련된 직물을 텐터링하는 단계를 포함한다. Further, according to another embodiment of the present invention, there is provided a method of manufacturing a fabric for an air bag using polyester yarn. The method for producing a polyester fabric according to the present invention includes the steps of weaving a raw material for an airbag using the polyester yarn, refining the raw material for the airbag weaving, and tentering the refined fabric .

본 발명에서 상기 폴리에스테르 원사는 통상적인 제직 방법과, 정련 및 텐터링 공정을 거쳐서 최종적인 에어백용 원단으로 제조될 수 있다. 이때, 원단의 제직형태는 특정 형태에 국한되지 않으며 평직 타입과 OPW(One Piece Woven) 타입의 제직형태 모두가 바람직하다.In the present invention, the polyester yarn can be produced as a final airbag fabric through a conventional weaving method, refining and tentering processes. At this time, the weaving form of the fabric is not limited to a specific form, and both plain weave type and OPW (One Piece Woven) type weaving type are preferable.

특히, 본 발명에 따른 폴리에스테르 원단은 상기 폴리에스테르 원사를 위사 및 경사로 이용하여 비밍(beaming), 제직, 정련, 및 텐터링 공정을 거쳐 제조될 수 있다. 상기 원단은 통상적인 제직기를 사용하여 제조할 수 있으며, 어느 특정 직기를 사용하는 것에 한정되지 않는다. 다만, 평직형태의 원단은 레피어 직기(Rapier Loom)나 에어제트 직기(Air Jet Loom) 또는 워터제트 직기(Water Jet Loom) 등을 사용하여 제조할 수 있으며, OPW 형태의 원단은 자카드 직기(Jacquard Loom)를 사용하여 제조할 수 있다.In particular, the polyester fabric according to the present invention can be produced by beaming, weaving, refining, and tentering processes using the polyester yarns as weft yarns and warp yarns. The fabric can be produced using a conventional woven machine, and is not limited to the use of any specific loom. However, plain weave fabrics may be manufactured using a Rapier Loom, an Air Jet Loom, or a Water Jet Loom, and the OPW type fabric may be manufactured using Jacquard looms Loom. ≪ / RTI >

또한, 본 발명의 폴리에스테르 원단은 표면에 코팅 또는 라미네이트된 실리콘 수지, 폴리비닐클로라이드 수지, 폴리에틸렌 수지, 폴리우레탄 수지 등의 1종 이상으로 이루어진 코팅층을 더욱 포함하는 것이 바람직하며, 코팅 수지의 종류는 상기 언급된 물질에만 한정되지는 않는다. 상기 수지 코팅층은 나이프 코트법, 닥터블레이드법, 또는 분무코팅법으로 적용할 수 있지만, 이 또한 상기 언급된 방법에만 한정되지는 않는다. In addition, it is preferable that the polyester fabric of the present invention further comprises a coating layer formed of at least one of a silicone resin, a polyvinyl chloride resin, a polyethylene resin, and a polyurethane resin coated or laminated on the surface thereof. But is not limited to the above-mentioned materials. The resin coating layer can be applied by a knife coating method, a doctor blade method, or a spray coating method, but this is not limited to the above-mentioned methods.

상기 수지 코팅층의 단위면적당 코팅량은 20 내지 200 g/m², 바람직하게는 20 g/m² 내지 100 g/m²가 되도록 사용할 수 있다. 특히, OPW(One Piece Woven) 타입의 사이드 커튼 에어백용 원단의 경우에 있어서는 상기 코팅량이 30 g/m² 내지 95 g/m²가 바람직하고, 에어백용 평직 원단의 경우는 상기 코팅량이 20 g/m² 내지 50 g/m² 수준이 바람직하다.The coating amount of the resin coating layer per unit area may be 20 to 200 g / m ² , preferably 20 g / m ² to 100 g / m ² . In particular, in the case of a fabric for a side curtain airbag of OPW (One Piece Woven) type, the coating amount is preferably 30 g / m ² to 95 g / m ² , and in the case of plain weave for airbag, m ² to 50 g / m ² is preferable.

이렇게 코팅된 폴리에스테르 원단은 재단과 봉제공정을 거치면서 일정한 형태를 갖는 에어백 쿠션 형태로 제조된다. 상기 에어백은 특별한 형태에 국한되지 아니하며 일반적인 형태로 제조될 수 있다.The coated polyester fabric is manufactured in the form of an airbag cushion having a certain shape while being cut and sewed. The airbag is not limited to a particular type and can be manufactured in a general form.

한편, 본 발명의 또 다른 구현예에 따라, 상기의 에어백을 포함하는 에어백 시스템을 제공된다. 상기 에어백 시스템은 관련 업자들에게 잘 알려진 통상의 장치를 구비할 수 있다. 상기 에어백은 크게 프론탈 에어백(Frontal Airbag)과 사이드 커튼 에어백(Side Curtain Airbag)으로 구분될 수 있다. 상기 프론탈용 에어백에는 운전석용, 조수석용, 측면보호용, 무릎보호용, 발목보호용, 보행자 보호용 에어백 등이 있으며, 사이드 커튼 타입 에어백은 자동차 측면충돌이나 전복사고시 승객을 보호하게 된다. 따라서, 본 발명의 에어백은 프론탈용 에어백과 사이드 커튼 에어백을 모두 포함한다.According to another embodiment of the present invention, there is provided an airbag system including the airbag. The airbag system may comprise conventional equipment well known to those skilled in the art. The airbag can be broadly divided into a frontal airbag and a side curtain airbag. The frontal airbag includes a driver's seat, a passenger's seat, a side protection, a knee protection, an ankle protection, and a pedestrian protection airbag. The side curtain type airbag protects the passenger in the event of a side collision or an overturning accident. Therefore, the airbag of the present invention includes both the front airbag and the side curtain airbag.

본 발명에 있어서 상기 기재된 내용 이외의 사항은 필요에 따라 가감이 가능한 것이므로, 본 발명에서는 특별히 한정하지 아니한다.In the present invention, matters other than those described above can be added or subtracted as required, and therefore, the present invention is not particularly limited thereto.

본 발명에 따르면, 소정의 범위로 섬도, 신도, 강도 등이 최적화되어, 우수한 기계적 물성과 함께 유연성 및 폴딩성이 우수한 에어백용 원단을 제조할 수 있는 에어백용 폴리에스테르 원사가 제공된다. According to the present invention, there is provided a polyester yarn for airbags capable of producing an airbag fabric having excellent fineness and folding property with excellent mechanical properties, with fineness, elongation and strength being optimized in a predetermined range.

이러한 에어백용 폴리에스테르 원사는 낮은 섬도, 고강력, 고신도로 최적화됨으로써 에어백용 원단에 사용시 우수한 폴딩성 및 유연성, 형태안정성 등과 함께 현저히 향상된 기계적 물성, 공기 차단 효과를 얻을 수 있어, 자동차 장착시 수납성을 현저히 개선하고 동시에 승객에게 가해지는 충격을 최소화하여 탑승자를 안전하게 보호할 수 있다.This polyester yarn for airbags is optimized for low fineness, high strength and high shininess, so it has excellent moldability, flexibility, shape stability and mechanical properties and air blocking effect when used for airbag fabric. It is possible to remarkably improve the safety of the passenger while minimizing the impact on the passenger.

따라서, 본 발명의 폴리에스테르 원사 및 이를 이용한 폴리에스테르 원단은 차량용 에어백 제조 등에 매우 바람직하게 사용될 수 있다.Accordingly, the polyester yarn of the present invention and the polyester fabric using the polyester yarn can be very preferably used for the manufacture of air bags for automobiles.

도 1은 본 발명의 일 구현예에 따른 에어백용 폴리에스테르 원사 제조공정을 모식적으로 나타낸 공정도이다.
도 2는 일반적인 섬유의 강-신도 곡선의 예를 나타내는 것으로, 이러한 강-신도 곡선의 면적이 강인성(Toughness; 파단일, J/㎥)으로 정의될 수 있다.
도 3은 본 발명의 실시예 5에 따른 폴리에스테르 원사의 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 강-신도 곡선을 나타내는 것이다.
도 4는 본 발명의 실시예 5에 따른 폴리에스테르 원사의 상온에서 측정한 강-신도 곡선을 나타내는 것이다.
도 5는 본 발명의 비교예 5에 따른 폴리에스테르 원사의 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 강-신도 곡선을 나타내는 것이다.
도 6은 본 발명의 비교예 5에 따른 폴리에스테르 원사의 상온에서 측정한 강-신도 곡선을 나타내는 것이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a process diagram schematically showing a polyester yarn manufacturing process for an airbag according to an embodiment of the present invention. FIG.
Fig. 2 shows an example of a steel-elongation curve of a general fiber. The area of this steel-elongation curve can be defined as toughness (wave single, J / m < 3 >).
3 shows the steel-elongation curve measured after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes of the polyester yarn according to Example 5 of the present invention.
Fig. 4 shows a steel-elongation curve measured at room temperature of a polyester yarn according to Example 5 of the present invention. Fig.
5 shows the steel-elongation curve measured after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes of the polyester yarn according to Comparative Example 5 of the present invention.
Fig. 6 shows a steel-elongation curve measured at room temperature of a polyester yarn according to Comparative Example 5 of the present invention. Fig.

이하, 본 발명의 이해를 돕기 위하여 바람직한 실시예를 제시하나, 하기 실시예는 본 발명을 예시하는 것일 뿐 본 발명의 범위가 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to the following examples. However, the scope of the present invention is not limited to the following examples.

실시예Example 1~5 1-5

소정의 고유점도 및 CEG 함량을 갖는 PET 중합체를 용융 방사하고 냉각하는 방법으로 폴리에스테르 미연신사를 제조한 후에, 상기 미연신사를 소정의 연신비로 연신하며 열처리를 수행하여 폴리에스테르 원사를 제조하였다. 이때, PET 중합체의 고유점도와 분자내 CEG 함량, 용융 방사 공정시의 방사 속도 및 방사 장력, 방산 온도 조건, 연신비, 열처리 온도는 하기 표 1에 나타난 바와 같으며, 나머지 조건은 폴리에스테르 원사 제조를 위한 통상적인 조건에 따랐다.
A polyester yarn was produced by preparing a polyester undrawn yarn by melt spinning and cooling a PET polymer having a predetermined intrinsic viscosity and a CEG content, then stretching the undrawn filament yarn at a predetermined draw ratio and performing heat treatment. The intrinsic viscosity and intramolecular CEG content of the PET polymer, the spinning speed and spinning tension during melt spinning process, the dissolution temperature condition, the stretching ratio and the heat treatment temperature are shown in Table 1 below. To follow normal conditions.

구 분division 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 실시예4Example 4 실시예5Example 5 PET 함량(몰%)PET content (mol%) 100100 100100 100100 100100 100100 PET 칩의 고유점도(dl/g)Intrinsic viscosity (dl / g) of PET chip 1.451.45 1.651.65 1.751.75 1.651.65 1.751.75 PET 칩의 CEG (meq/kg)The CEG (meq / kg) 2929 2727 2525 2121 2020 방사온도(℃)Radiation temperature (℃) 295295 297297 298298 300300 305305 총연신비Total mystery 5.945.94 5.975.97 6.006.00 6.116.11 6.156.15 열처리온도(℃)Heat treatment temperature (캜) 235235 239239 243243 240240 244244 이완율(%)Relaxation rate (%) 5.35.3 5.55.5 5.75.7 6.16.1 6.36.3

상기 실시예 1~5에 따라 제조된 폴리에스테르 원사에 대하여 다음의 방법으로 상온에서의 물성을 측정하였으며, 측정된 물성은 하기 표 2에 정리하였다.
The polyester yarns prepared according to Examples 1 to 5 were measured for physical properties at room temperature according to the following method, and the measured physical properties are summarized in Table 2 below.

1) 인장강도 및 절단신도 1) Tensile strength and cutting elongation

미국재료시험규격 ASTM D 2256의 방법으로 만능재료 시험기(Instron)을 사용하여 폴리에스테르 원사의 인장강도 및 절단신도를 측정하였으며, 시료장(gauge length)은 250 mm이고, 인장속도는 300 mm/min으로 하였으며, 초기 로드는 0.05 g/d로 설정하고, 러버 그립(rubber faced grip)을 사용하여 측정하였다. US Material Test Specimens Tensile strength and elongation at break of polyester yarns were measured using a universal material tester (Instron) according to ASTM D 2256, the gauge length was 250 mm, the tensile speed was 300 mm / min , And the initial load was set at 0.05 g / d and measured using a rubber faced grip.

또한, 이렇게 측정한 인장강도 및 신도에 따른 강신도 곡선에서 각 인장강도(1.0 g/d, 5.0 g/d, 7.7 g/d)에 해당하는 신도값(%)을 확인하고, 또한, 원사의 최고 강도지점에서의 강도(g/d) 및 최대 신도(%)를 확인하였다.The elongation values (%) corresponding to the respective tensile strengths (1.0 g / d, 5.0 g / d, and 7.7 g / d) in the strength curve according to the thus measured tensile strength and elongation were confirmed, The strength (g / d) and maximum elongation (%) at the point of strength were determined.

2) 건열수축율 2) Dry Heat Shrinkage

영국 테스트라이트(Testrite)사의 Testrite MK-V 장비를 사용하여 180 ℃의 온도 및 초장력(30 g)에서 건열수축율을 2분 동안 측정하였다. Using a Testrite MK-V instrument from the British Testrite, dry heat shrinkage was measured for 2 minutes at a temperature of 180 ° C and a super tension (30 g).

3) 모듈러스(Young's modulus)3) Young's modulus

미국재료시험협회규격 ASTM D 885의 방법으로 모듈러스(Young's modulus) 및 강신도를 측정하고, 각각 신도 1% 및 2%에서 즉, 1% 및 2% 신장된 지점에서 모듈러스를 하기 표 2에 나타내었다. Young's modulus and strength were measured by the method of American Society for Testing and Materials Standards ASTM D 885 and the moduli at the elongation 1% and 2%, respectively, at 1% and 2% stretched points are shown in Table 2 below.

4) 원사의 강인성(Toughness)4) Toughness of yarn

하기 계산식 1에 의해 원사의 강인성(Toughness, J/㎥) 값을 계산하였다. The toughness (J / m < 3 >) value of the yarn was calculated by the following equation (1).

[계산식 1][Equation 1]

상기 계산식 1에서, In the above equation 1,

F는 폴리에스테르 원사의 길이가 dl만큼 늘어날 때에 가해지는 하중을 나타내고,F represents a load applied when the length of the polyester yarn is increased by dl,

dl은 폴리에스테르 원사의 길이가 늘어난 길이를 나타낸다.dl represents the length of the length of the polyester yarn.

5) 결정화도5) Crystallinity

폴리에스테르 원사의 밀도 ρ는 n-헵탄과 사염화탄소를 이용한 밀도구배관법에 따라 25 ℃에서 측정하였으며, 결정화도는 하기 계산식 4에 따라 계산하였다.The density ρ of the polyester yarn was measured at 25 ° C. according to the density gradient method using n-heptane and carbon tetrachloride, and the crystallinity was calculated according to the following equation 4.

[계산식 4][Equation 4]

상기 식에서, ρ는 원사의 밀도, ρ_c는 결정의 밀도(PET의 경우는 1.457 g/cm³), 및 ρ_a는 비결정의 밀도(PET의 경우는 1.336 g/cm³)이다.Where ρ is the density of the yarn, ρ _c is the density of the crystal (1.457 g / cm ^{3 for} PET), and ρ _a is the density of amorphous (1.336 g / cm ^{3 for} PET).

6) 고유점도6) Intrinsic viscosity

사염화탄소를 이용하여 시료에서 유제를 추출하고, 160±2 ℃에서 OCP (Ortho Chloro Phenol)로 녹인 후, 25℃의 조건에서 자동점도 측정기(Skyvis-4000)를 이용하여 점도관에서의 시료 점도를 측정하여 하기 계산식 5에 따라 폴리에스테르 원사의 고유점성도(intrinsic viscosity, IV)를 구하였다. The emulsion was extracted from the sample using carbon tetrachloride and dissolved in OCP (Ortho Chloro Phenol) at 160 ± 2 ° C. The viscosity of the sample was measured at 25 ° C using an automatic viscometer (Skyvis-4000) And the intrinsic viscosity (IV) of the polyester yarn was calculated according to the following equation (5).

[계산식 5] [Equation 5]

고유점성도(IV) = {(0.0242 × Rel)+0.2634} × F Intrinsic viscosity (IV) = {(0.0242 × Rel) +0.2634} × F

상기 식에서,In this formula,

이고,

ego,

이다.

to be.

7) CEG 함량 7) CEG content

폴리에스테르 원사의 카르복실 말단기(CEG, Carboxyl End Group)는 ASTM D 664 및 D 4094의 규정에 따라, 시료 0.2 g을 50 mL의 삼각 플라스크에 넣은 후, 벤질알콜 20 mL를 가하고 핫 플레이트(hot plate)를 이용하여 180 ℃까지 올려 5분간 유지시켜 시료를 완전히 용해시킨 다음, 160 ℃로 냉각시켜 135 ℃가 도달할때 페놀프탈렌 5~6 방울을 가하고, 0.02N KOH로 적정하여 무색에서 분홍색으로 변하는 적정점에서 하기 계산식 6에 의해 CEG 함량(COOH million equiv./시료 kg)을 계산하였다. In a 50 mL Erlenmeyer flask, 0.2 g of a sample is added to 20 mL of benzyl alcohol, and a hot plate (hot) is added to the carboxyl end group (CEG, Carboxyl End Group) of the polyester yarn in accordance with ASTM D 664 and D 4094, The plate was heated to 180 ° C for 5 minutes to completely dissolve the sample. After cooling to 160 ° C, 5-6 drops of phenol phthalene was added at 135 ° C, and the solution was titrated with 0.02N KOH, , The CEG content (COOH million equiv. / Kg of sample) was calculated by the following equation (6).

[계산식 6] [Equation 6]

CEG = (A-B)×20×1/WCEG = (A-B) x 20 x 1 / W

상기 식에서, A는 시료의 적정에 소비된 KOH의 양(mL)이고, B는 공시료의 적정에 소비된 KOH의 양(mL)이며, W는 시료의 무게(g)이다.Where A is the amount of KOH consumed in the titration of the sample (mL), B is the amount of KOH consumed in the titration of the blank sample (mL), and W is the weight (g) of the sample.

8) 단사 섬도 8) Single yarn fineness

단사 섬도는 얼레를 이용하여 원사를 9,000 m 만큼 취하고 그의 무게를 재어 원사의 총섬도(Denier)를 구한 후 필라멘트 수로 나누는 방법으로 측정하였다.
The single yarn fineness was measured by taking the yarn of 9,000 m using a bobbin and measuring the total fineness (Denier) of the yarn by dividing it by the number of filaments.

구 분division 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 실시예4Example 4 실시예5Example 5 결정화도(%)Crystallinity (%) 44.844.8 45.445.4 46.546.5 45.745.7 46.546.5 원사의 고유점도(dl/g)Intrinsic viscosity of yarn (dl / g) 0.970.97 1.011.01 1.041.04 1.011.01 1.041.04 원사의 CEG(meq/kg)CEG of yarn (meq / kg) 3333 2929 2727 2626 2626 원사의 모듈러스
(신도 1%에서, g/de)Modulus of yarn
(At 1% of elongation, g / de) 9696 9595 9595 9393 9797 원사의 모듈러스
(신도 2%에서, g/de)Modulus of yarn
(At 2% of elongation, g / de) 7575 7777 7676 7777 7676 원사의 최고 인장강도(g/d)Maximum tensile strength of yarn (g / d) 7.927.92 8.058.05 8.128.12 9.129.12 9.239.23 원사의 절단신도(%)
(at 최고 인장강도 지점)Cutting elongation of yarn (%)
(at the highest tensile strength point) 16.516.5 17.217.2 17.617.6 17.517.5 18.118.1 원사의 건열수축율(%)Dry Heat Shrinkage (%) of Yarn 5.25.2 5.35.3 3.83.8 4.54.5 5.35.3 원사의 강인성
(Toughness, J/㎥)Stiffness of Yarn
(Toughness, J / m 3) 7272 7575 7676 9696 9898 원사의 단사섬도 (DPF)Single yarn fineness (DPF) 3.533.53 3.333.33 2.52.5 4.064.06 3.253.25 원사의 총섬도(de)The total fineness of the yarn (de) 240240 240240 240240 390390 390390 원사의 필라멘트수Number of filaments of yarn 6868 7272 9696 9696 120120 1.0g/d에서 신도(%)Elongation (%) at 1.0 g / d 0.9680.968 0.9850.985 1.0031.003 0.9980.998 1.0121.012 5.0g/d에서 신도(%)Elongation at 5.0 g / d (%) 7.3257.325 7.3337.333 7.3767.376 7.3457.345 7.3567.356 7.7g/d에서 신도(%)Elongation at 7.7 g / d (%) 15.215.2 15.215.2 15.315.3 15.115.1 15.415.4 7.7g/d에서 최고 인장 강도까지의 신도 증가치(%)Increase in elongation (%) from 7.7 g / d to maximum tensile strength 1.81.8 2.02.0 2.32.3 2.42.4 2.72.7

또한, 상기 실시예 1~5에 따라 제조된 폴리에스테르 원사에 대하여 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후에 상술한 방법과 동일하게 물성을 측정하였으며, 측정된 물성은 하기 표 3에 정리하였다. The polyester yarns prepared according to Examples 1 to 5 were heat-treated at 185 ° C for 2 minutes, and their physical properties were measured in the same manner as the above-mentioned methods. The measured physical properties are summarized in Table 3 below.

다만, 강신도 곡선에서 7.7 g/d 인장강도에 처했을 때의 신도값(%)을 확인하는 대신에 7.3 g/d의 인장강도에 해당하는 신도값(%)을 확인하고, 신도 20%에서의 인장강도 측정치(g/d)를 확인하였다.However, instead of confirming the elongation value (%) at the tensile strength of 7.7 g / d in the strength curve, the elongation value (%) corresponding to the tensile strength of 7.3 g / d was confirmed, The tensile strength measurement value (g / d) was confirmed.

구 분division 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 실시예4Example 4 실시예5Example 5 결정화도(%)Crystallinity (%) 43.943.9 44.544.5 44.844.8 44.544.5 45.045.0 원사의 고유점도(dl/g)Intrinsic viscosity of yarn (dl / g) 0.950.95 0.970.97 1.011.01 0.980.98 1.031.03 원사의 CEG(meq/kg)CEG of yarn (meq / kg) 3838 3333 3030 3131 2929 원사의 모듈러스
(신도 1%에서, g/de)Modulus of yarn
(At 1% of elongation, g / de) 6868 6767 6767 6565 6464 원사의 모듈러스
(신도 2%에서, g/de)Modulus of yarn
(At 2% of elongation, g / de) 50.550.5 50.050.0 49.849.8 48.348.3 45.245.2 원사의 최고 인장강도(g/d)Maximum tensile strength of yarn (g / d) 7.567.56 7.817.81 7.947.94 8.758.75 8.818.81 원사의 절단신도(%)
(at 최고 인장강도 지점)Cutting elongation of yarn (%)
(at the highest tensile strength point) 20.520.5 20.820.8 21.221.2 22.622.6 23.823.8 원사의 강인성
(Toughness, J/㎥)Stiffness of Yarn
(Toughness, J / m 3) 6969 7171 7373 9696 9797 원사의 단사섬도 (DPF)Single yarn fineness (DPF) 3.533.53 3.333.33 2.52.5 4.064.06 3.253.25 원사의 총섬도(de)The total fineness of the yarn (de) 240240 240240 240240 390390 390390 원사의 필라멘트수Number of filaments of yarn 6868 7272 9696 9696 120120 1.0g/d에서 신도(%)Elongation (%) at 1.0 g / d 1.871.87 1.861.86 1.881.88 1.881.88 1.911.91 5.0g/d에서 신도(%)Elongation at 5.0 g / d (%) 16.616.6 16.916.9 16.916.9 17.117.1 171171 7.3g/d에서 신도(%)Elongation at 7.3 g / d (%) 19.619.6 19.819.8 20.320.3 21.121.1 21.621.6 7.3g/d에서 최고 인장 강도까지의 신도 증가치(%)Increase in elongation (%) from 7.3 g / d to maximum tensile strength 0.90.9 1.01.0 0.90.9 1.51.5 2.22.2 신도 20%에서 인장강도(g/de)Tensile strength (g / de) at elongation of 20% 7.487.48 7.567.56 7.837.83 6.696.69 6.836.83

비교예Comparative Example 1~5 1-5

하기 표 4에 기재된 조건을 제외하고는 실시예 1~5과 동일한 방법에 따라 비교예 1~5의 폴리에스테르 원사를 제조하였다.
The polyester yarns of Comparative Examples 1 to 5 were prepared in the same manner as in Examples 1 to 5 except for the conditions described in Table 4 below.

구 분division 비교예1Comparative Example 1 비교예2Comparative Example 2 비교예3Comparative Example 3 비교예4Comparative Example 4 비교예5Comparative Example 5 PET 함량(몰%)PET content (mol%) 100100 100100 100100 100100 100100 PET 칩의 고유점도(dl/g)Intrinsic viscosity (dl / g) of PET chip 0.800.80 0.820.82 0.840.84 0.820.82 0.840.84 PET 칩의 CEG (meq/kg)The CEG (meq / kg) 5050 4747 4343 4747 4343 방사온도(℃)Radiation temperature (℃) 301301 302302 305305 302302 305305 총연신비Total mystery 4.754.75 4.774.77 4.854.85 4.854.85 4.884.88 열처리온도(℃)Heat treatment temperature (캜) 220220 223223 227227 223223 227227 이완율(%)Relaxation rate (%) 4.74.7 4.754.75 4.84.8 4.754.75 4.84.8

상기 비교예 1~5에 따라 제조된 폴리에스테르 원사에 대하여, 실시예 1~5과 동일한 방법으로 별도의 열처리 없이 상온에서의 원사 물성을 측정하였으며, 측정된 물성은 하기 표 5에 정리하였다.
The properties of the polyester yarn prepared in Comparative Examples 1 to 5 were measured at room temperature without any heat treatment in the same manner as in Examples 1 to 5. The measured physical properties are summarized in Table 5 below.

구 분division 비교예1Comparative Example 1 비교예2Comparative Example 2 비교예3Comparative Example 3 비교예4Comparative Example 4 비교예5Comparative Example 5 결정화도(%)Crystallinity (%) 41.741.7 41.941.9 41.941.9 41.941.9 41.941.9 원사의 고유점도(dl/g)Intrinsic viscosity of yarn (dl / g) 0.610.61 0.630.63 0.650.65 0.630.63 0.650.65 원사의 CEG(meq/kg)CEG of yarn (meq / kg) 5757 5353 5050 5353 5050 원사의 모듈러스
(신도 1%에서, g/de)Modulus of yarn
(At 1% of elongation, g / de) 115115 119119 125125 119119 125125 원사의 모듈러스
(신도 2%에서, g/de)Modulus of yarn
(At 2% of elongation, g / de) 9090 9393 9393 9292 9292 원사의 최고 인장강도(g/d)Maximum tensile strength of yarn (g / d) 6.56.5 6.86.8 7.07.0 6.96.9 7.17.1 원사의 절단신도(%)
(at 최고 인장강도 지점)Cutting elongation of yarn (%)
(at the highest tensile strength point) 1010 1111 1111 1111 1212 원사의 건열수축율(%)Dry Heat Shrinkage (%) of Yarn 15.515.5 1515 13.713.7 1515 13.713.7 원사의 강인성
(Toughness, J/㎥)Stiffness of Yarn
(Toughness, J / m 3) 5353 5454 5656 5454 5858 원사의 단사섬도 (DPF)Single yarn fineness (DPF) 3.533.53 3.333.33 2.52.5 4.064.06 3.253.25 원사의 총섬도(de)The total fineness of the yarn (de) 240240 240240 240240 390390 390390 원사의 필라멘트수Number of filaments of yarn 6868 7272 9696 9696 120120 1.0g/d에서 신도(%)Elongation (%) at 1.0 g / d 0.7400.740 0.7430.743 0.7450.745 0.7530.753 0.7550.755 5.0g/d에서 신도(%)Elongation at 5.0 g / d (%) 6.3206.320 6.3306.330 6.4206.420 6.5706.570 6.5906.590 7.7g/d에서 신도(%)Elongation at 7.7 g / d (%) -- -- -- -- -- 7.7g/d에서 최고 인장 강도까지의 신도 증가치(%)Increase in elongation (%) from 7.7 g / d to maximum tensile strength -- -- -- -- --

또한, 상기 비교예 1~5에 따라 제조된 폴리에스테르 원사에 대하여 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후에, 실시예 1~5과 동일한 방법으로 열처리 후 원사의 물성을 측정하였으며, 측정된 물성은 하기 표 6에 정리하였다.
The polyester yarns prepared according to Comparative Examples 1 to 5 were heat-treated at 185 ° C for 2 minutes, and the properties of the yarns after heat treatment were measured in the same manner as in Examples 1 to 5, Respectively.

구 분division 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 실시예4Example 4 실시예5Example 5 결정화도(%)Crystallinity (%) 38.438.4 38.638.6 38.938.9 39.439.4 39.639.6 원사의 고유점도(dl/g)Intrinsic viscosity of yarn (dl / g) 0.590.59 0.570.57 0.580.58 0.610.61 0.600.60 원사의 CEG(meq/kg)CEG of yarn (meq / kg) 6767 6363 6060 6363 6060 원사의 모듈러스
(신도 1%에서, g/de)Modulus of yarn
(At 1% of elongation, g / de) 7777 7575 7575 7676 7474 원사의 모듈러스
(신도 2%에서, g/de)Modulus of yarn
(At 2% of elongation, g / de) 5555 5454 5555 5353 5555 원사의 최고 인장강도(g/d)Maximum tensile strength of yarn (g / d) 4.94.9 5.05.0 5.15.1 5.25.2 5.35.3 원사의 절단신도(%)
(at 최고 인장강도 지점)Cutting elongation of yarn (%)
(at the highest tensile strength point) 23.523.5 23.523.5 24.624.6 24.824.8 25.625.6 원사의 강인성
(Toughness, J/㎥)Stiffness of Yarn
(Toughness, J / m 3) 5757 5959 6060 6161 6464 원사의 단사섬도 (DPF)Single yarn fineness (DPF) 3.533.53 3.333.33 2.52.5 4.064.06 3.253.25 원사의 총섬도(de)The total fineness of the yarn (de) 240240 240240 240240 390390 390390 원사의 필라멘트수Number of filaments of yarn 6868 7272 9696 9696 120120 1.0g/d에서 신도(%)Elongation (%) at 1.0 g / d 1.941.94 1.961.96 1.981.98 2.022.02 2.052.05 5.0g/d에서 신도(%)Elongation at 5.0 g / d (%) 10.810.8 11.011.0 11.011.0 11.311.3 11.511.5 7.3g/d에서 신도(%)Elongation at 7.3 g / d (%) -- -- -- -- -- 7.3g/d에서 최고 인장 강도까지의 신도 증가치(%)Increase in elongation (%) from 7.3 g / d to maximum tensile strength -- -- -- -- -- 신도 20%에서 인장강도(g/de)Tensile strength (g / de) at elongation of 20% 3.153.15 3.173.17 3.233.23 3.303.30 3.563.56

또한, 상기 실시예 5에 따른 폴리에스테르 원사의 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 강-신도 곡선 및 상온에서 측정한 강-신도 곡선을 각각 도 3 및 4에 나타내었다. 상기 비교예 5에 따른 폴리에스테르 원사의 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 강-신도 곡선 및 상온에서 측정한 강-신도 곡선을 각각 도 5 및 6에 나타내었다.3 and 4 show the steel-elongation curves measured at 185 ° C for 2 minutes and the steel-elongation curves measured at room temperature, respectively, of the polyester yarn according to Example 5 above. 5 and 6 show the steel-elongation curves measured at 185 ° C for 2 minutes and the steel-elongation curves measured at room temperature, respectively, of the polyester yarn according to Comparative Example 5.

상기 실시예 5에 따른 에어백용 원사는 도 3 및 도 4에 나타낸 바와 같이, 상온 대비 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후의 원사 인장강도는 약간의 저하가 있지만 8.81 g/d로 우수한 범위를 유지하며, PET 고분자의 분자 배향의 재배열에 의하여 신도가 현저히 향상됨으로써 최종적인 원사의 강인성은 상온 대비 크게 떨어지지 않음을 알 수 있다. 따라서, 상기 실시예 5에 따른 폴리에스테르 원사는 고강력 고신도 저모듈러스의 우수한 특성을 가짐으로써, 차량용 에어백 원단으로 적용시에 우수한 기계적 물성 및 공기 차단 효과를 확보할 수 있다. As shown in Figs. 3 and 4, the yarn for an airbag according to Example 5 had an excellent range of 8.81 g / d, although the yarn tensile strength after heat treatment at 185 deg. It can be seen that the elongation of the final yarn is not much lower than the room temperature because the elongation is remarkably improved by the rearrangement of the molecular orientation of the PET polymer. Therefore, the polyester yarn according to Example 5 has excellent properties of a high-strength high-modulus low-modulus material, so that excellent mechanical properties and air-blocking effect can be secured when applied to a vehicle airbag fabric.

반면에, 상기 비교예 5에 따른 에어백용 원사는 도 5 및 도 6에 나타낸 바와 같이, 상온 대비 185 ℃에서 2분 동안 열처리 후의 원사 인장강도가 크게 저하되며 약 5.3 g/d 정도가 되어 에어백용 원단으로 적용되기에는 문제가 있음을 알 수 있다. 이와 같이, 상기 비교예 5에 따른 폴리에스테르 원사는 낮은 강인성과 높은 초기 모듈러스를 나타냄으로써, 에어백용 원단으로 적용시 강도가 현저히 떨어지며 고온-고압의 인플레이터 가스 에너지를 흡수할 수 있는 능력이 떨어질 뿐만 아니라, 에어백 쿠션 기밀성(packaging) 성능 부분도 나빠져 에어백용 원단으로 사용하기에 적합하지 않은 것을 알 수 있다.
On the other hand, as shown in FIG. 5 and FIG. 6, the yarn for airbag according to Comparative Example 5 significantly reduced the tensile strength of the yarn after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes and about 5.3 g / It can be seen that there is a problem in applying as a fabric. As described above, the polyester yarn according to Comparative Example 5 exhibits low toughness and high initial modulus, so that the strength is significantly lowered when applied as a fabric for airbags, and the ability to absorb inflator gas energy at high temperature and high pressure is reduced , The airbag cushion airtightness (packaging) performance is also poor, and it is not suitable for use as a fabric for an airbag.

제조예Manufacturing example 1~5 1-5

실시예 1~5에 따라 제조된 폴리에스테르 원사를 사용하여 래피어직기를 통해 에어백용 원단 생지를 제직하고, 정련 및 텐터링 공정을 거쳐 에어백용 원단을 제조하고, 상기 원단에 액상 실리콘 고무(LSR) 수지를 나이프 코팅(knife over ro1l coating)방법으로 코팅하여 실리콘 코팅된 원단을 제조하였다. Fabrics for airbags were weaved through a rapier loom using a polyester yarn produced according to Examples 1 to 5 and subjected to a refining and tentering process to prepare a fabric for an airbag. A liquid silicone rubber (LSR ) A silicone coated fabric was prepared by coating the resin with a knife over roll coating method.

이때, 원단의 경사 및 위사 제직밀도, 제직형태, 수지 코팅량은 하기 표 7에 나타낸 바와 같으며, 나머지 조건은 에어백용 폴리에스테르 원단 제조를 위한 통상적인 조건에 따랐다.
At this time, the warp and weft density of the fabric, the weaving pattern and the resin coating amount were as shown in Table 7 below, and the remaining conditions were in accordance with the usual conditions for producing the polyester fabric for airbags.

구 분division 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 실시예4Example 4 실시예5Example 5 제직밀도(경사×위사)Weaving density (warp x weft) 76x7676x76 76x7676x76 76x7676x76 53x5353x53 53x5353x53 제직형태(평직/opw)Weaving type (plain weave / opw) 평직Plain weave 평직Plain weave 평직Plain weave 평직Plain weave 평직Plain weave 열처리/가황온도(℃)Heat treatment / vulcanization temperature (캜) 180180 185185 190190 185185 190190 고무성분Rubber component 액상실리콘Liquid silicone 액상실리콘Liquid silicone 액상실리콘Liquid silicone 액상실리콘Liquid silicone 액상실리콘Liquid silicone 수지 코팅량 (g/m²)Amount of resin coating (g / m ² ) 2525 2525 2525 2525 2525

상기 실시예 1~5에 따라 제조된 폴리에스테르 원사를 사용하여 제조된 각각의 에어백용 폴리에스테르 원단에 대하여 다음의 방법으로 물성을 측정하였으며, 측정된 물성은 하기 표 8에 정리하였다.
The properties of each polyester fabric for airbags prepared using the polyester yarn produced according to Examples 1 to 5 were measured by the following methods and the measured properties are summarized in Table 8 below.

(a) 원단의 강인성(Toughness) (a) Toughness of the fabric

하기 계산식 2에 의해 원단의 강인성(Toughness, J/㎥) 값을 계산하였다. The toughness (J / m < 3 >) value of the fabric was calculated by the following equation (2).

[계산식 2][Equation 2]

상기 계산식 2에서, In the above equation 2,

F는 폴리에스테르 원단의 길이가 dl만큼 늘어날 때에 가해지는 하중을 나타내고,F represents the load applied when the length of the polyester fabric is increased by dl,

dl은 폴리에스테르 원단의 길이가 늘어난 길이를 나타낸다.dl represents the length of the polyester fabric increased in length.

이때, 원단의 강인성은 코팅 처리 전의 비코팅된 원단으로 측정하였다. At this time, the toughness of the fabric was measured with the uncoated fabric before the coating treatment.

(b) 인열강도(b) Tear strength

미국재료시험협회규격 ASTM D 2261 TONGUE에 따라 비코팅 원단에 대한 인열강도를 측정하였다. The tear strength of uncoated fabrics was measured according to the American Society for Testing and Materials Standards ASTM D 2261 TONGUE.

먼저, 코팅 처리 전의 비코팅된 원단을 사용하여 각각의 시편으로 가로75mm×세로200mm를 재단한 후, 상기 시편의 윗쪽과 아랫쪽 각각을 미국재료시험협회규격 ASTM D 2261 TONGUE에 따른 장치에서 상단 및 하단의 물림 장치면(jaw face)의 좌우공간 사이에 위치시켰다. 그 후에, 상기 물림 장치면(jaw face)의 간격은 76 mm를 기준으로 하여, 각각 반대 방향으로, 즉, 상단의 물림 장치는 상부쪽으로 하단의 물질 장치는 하부쪽으로 300 mm/min 속도로 이동시키면서 원단이 파열될 때의 강도를 측정하였다. First, each of the specimens was cut into a width of 75 mm and a length of 200 mm using an uncoated fabric before coating, and then the upper and lower portions of the specimen were cut from the top and bottom of the apparatus according to the American Society for Testing and Materials Standards ASTM D 2261 TONGUE Between the left and right spaces of the jaw faces of the jaw faces. Thereafter, the spacing of the jaw faces is shifted in the opposite direction with respect to 76 mm, that is, the upper binding device is moved upward and the lower device is moved downward at a speed of 300 mm / min The strength of the fabric when it ruptured was measured.

(c) 인장강도 및 절단신도(c) Tensile strength and cutting elongation

코팅 처리 전의 비코팅된 원단으로 시편을 재단하여 미국재료시험협회규격 ASTM D 5034에 따른 인장강도 측정장치의 하부 클램프에 고정시키고, 상부 클램프를 위로 이동시키면서 에어백 원단 시편이 파단될 때의 강도 및 신도를 측정하였다.The specimens were cut into uncoated fabrics before coating and fixed to the lower clamp of a tensile strength measuring device according to American Society for Testing and Materials ASTM D 5034 and the strength and elongation at break of the airbag fabric specimen Were measured.

(d) 활탈저항력(d) resistance to attack

코팅 처리 전의 비코팅된 원단을 사용하여 미국재료시험협회규격 ASTM D 6479에 따른 방법으로 상온(25 ℃) 및 90 ℃에서 원단의 활탈저항력을 각각 측정하였다. Uncoated fabrics before coating treatment were used to measure the resistance to tearing of the fabric at room temperature (25 DEG C) and 90 DEG C, respectively, according to the American Society for Testing and Materials Association standard ASTM D 6479.

(e) 커버팩터(CF)(e) Cover factor (CF)

하기 계산식 3에 의해 비코팅 원단에 대한 커버팩터 값을 계산하였다. The cover factor value for the uncoated fabric was calculated by the following equation (3).

[계산식 3][Equation 3]

커버팩터(CF)Cover Factor (CF)

(f) 경사 및 위사 방향 원단수축율(f) Inclination and weft direction fabric shrinkage

미국재료시험협회규격 ASTM D 1776에 따라 경/위사 방향의 원단수축율을 측정하였다. 먼저, 코팅 처리 전의 비코팅된 원단으로 시편을 재단한 후, 경사 및 위사 방향으로 수축 전 길이인 20 cm씩을 표시하고 149 ℃에서 1 시간 동안 챔버에서 열처리한 시편의 수축한 길이를 측정하여 경사방향 및 위사방향의 원단수축율 {(수축전 길이 - 수축후 길이)/ 수축전 길이 x 100%} 측정하였다.The fabric shrinkage in the light / weft direction was measured according to the American Society for Testing and Materials Standards ASTM D 1776. First, the specimens were cut into uncoated fabrics before coating, 20 cm in length before shrinkage in the warp and weft directions, and shrinked lengths of the specimens after heat treatment in the chamber at 149 ° C for 1 hour were measured. And the fabric shrinkage in the direction of weft {(length of shrinkage-length after shrinkage) / length of shrinkage x 100%}.

(g) 강연도(g) Lecture

코팅 처리 전의 비코팅된 원단에 대하여 미국재료시험협회규격 ASTM D 4032에 따른 강연도 측정장치를 이용하여 써큘라벤드법(Circular Bend)법으로 원단의 강연도를 측정하였다. 또한, 강연도 측정법으로 켄티레버법을 적용할 수 있으며, 원단에 굽힘을 주기 위하여 일정각도의 경사를 준 시험대인 켄티레버 측정기기를 이용하여 원단 굽힘 길이 측정을 통해 강연도를 측정할 수 있다. The uncoated fabric before the coating treatment was measured for its lubrication by a Circular Bend method using a lubrication measuring apparatus according to the American Society for Testing and Materials (ASTM D 4032). In addition, the cantilever method can be applied to the cantilever measurement method, and the cantilever can be measured by measuring the bending length of the cantilever using a cantilever measuring device, which is a test stand that has a predetermined angle of inclination to bend the fabric.

(h) 후도 (h)

미국재료시험협회규격 ASTM D 1777에 따라 코팅 처리 전의 비코팅된 원단의 후도를 측정하였다. The finish of the uncoated fabric before coating treatment was measured according to the American Society for Testing and Materials Standards ASTM D 1777.

(i) 공기투과도(i) air permeability

미국재료시험협회규격 ASTM D 737에 따라 코팅 처리 전의 비코팅된 원단을 20 ℃, 65 %RH 하에서 1일 이상 방치한 후, △P가 각각 125 pa 및 500 pa의 압력의 공기가 38 cm²의 원형단면을 통과하는 양을 측정하여 정적 공기투과도로 나타내었다.
Uncoated fabrics before coating treatment according to American Society for Testing and Materials Standards ASTM D 737 were allowed to stand at 20 ° C and 65% RH for at least one day and then air having a pressure of 125 pa and 500 pa respectively of 38 cm ² The amount through the circular cross section was measured and expressed as static air permeability.

구 분division 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 실시예4Example 4 실시예5Example 5 원단의 강인성
(Toughness, kJ/㎥)Toughness of fabric
(Toughness, kJ / m3) 1.831.83 1.841.84 1.851.85 3.253.25 3.403.40 원단의 인열강도(kgf)/비코팅Tear strength of fabric (kgf) / uncoated 5.85.8 6.46.4 6.66.6 1818 1919 원단의 인열강도(kgf)/코팅Tear strength of fabric (kgf) / Coating 2222 2222 2323 3232 3333 원단의 인장강도(kgf/inch)Tensile strength of fabric (kgf / inch) 103103 105105 108108 222222 225225 원단의 절단신도(%)Cutting elongation of fabric (%) 2525 2525 2727 3030 3737 원단의 활탈저항력(25℃) The resistance of the fabric to the resistance (25 ℃) 205205 210210 220220 380380 395395 원단의 활탈저항력(90℃)The resistance of the fabric to tearing (90 ℃) 180180 188188 193193 365365 376376 원단의 커버팩터Cover factor of fabric 2,3552,355 2,3552,355 2,3552,355 2,0932,093 2,0932,093 원단수축율
(%)Fabric shrinkage
(%) 경사slope 0.50.5 0.50.5 0.40.4 0.40.4 0.50.5 위사Weft 0.30.3 0.30.3 0.40.4 0.30.3 0.30.3 강연도(kgf)Lecture (kgf) 0.720.72 0.720.72 0.660.66 1.001.00 0.900.90 후도(mm)Fillet (mm) 210210 210210 211211 280280 283283 정적 공기 투과도
(cfm)Static air permeability
(cfm) △P = 125 paP = 125 Pa 0.30.3 0.30.3 0.30.3 1.21.2 1.21.2 △P = 500 paP = 500 Pa 7.27.2 7.27.2 7.17.1 9.49.4 9.39.3

비교 compare 제조예Manufacturing example 1~5 1-5

실시예 1~5에 따라 제조된 폴리에스테르 원사를 대신에 비교예 1~5의 폴리에스테르 원사를 사용한 것을 제외하고는 제조예 1~5과 동일한 방법에 따라 비교 제조예 1~5의 에어백용 폴리에스테르 원단을 제조하고, 이에 대한 물성을 측정하여 하기 표 9에 정리하였다.
Except that the polyester yarns of Comparative Examples 1 to 5 were replaced by the polyester yarns of Comparative Examples 1 to 5 in place of the polyester yarns prepared in Examples 1 to 5, The ester fabric was prepared and the physical properties thereof were measured and summarized in Table 9 below.

구 분division 비교예1Comparative Example 1 비교예2Comparative Example 2 비교예3Comparative Example 3 비교예4Comparative Example 4 비교예5Comparative Example 5 원단의 강인성
(Toughness, kJ/㎥)Toughness of fabric
(Toughness, kJ / m3) 1.201.20 1.211.21 1.211.21 1.451.45 1.461.46 원단의 인열강도(kgf)/비코팅Tear strength of fabric (kgf) / uncoated 5.05.0 5.15.1 5.35.3 1010 1010 원단의 인열강도(kgf)/코팅Tear strength of fabric (kgf) / Coating 1515 1515 1616 1818 1919 원단의 인장강도(kgf/inch)Tensile strength of fabric (kgf / inch) 7979 8080 8282 9494 9595 원단의 절단신도(%)Cutting elongation of fabric (%) 1616 1616 1717 1919 1919 원단의 활탈저항력(25℃) The resistance of the fabric to the resistance (25 ℃) 180180 185185 196196 275275 285285 원단의 활탈저항력(90℃)The resistance of the fabric to tearing (90 ℃) 150150 163163 167167 253253 265265 원단의 커버팩터Cover factor of fabric 2,3552,355 2,3552,355 2,3552,355 2,0932,093 2,0932,093 원단수축율
(%)Fabric shrinkage
(%) 경사slope 1.31.3 1.31.3 1.21.2 1.21.2 1.11.1 위사Weft 1.21.2 1.01.0 0.90.9 1.01.0 0.90.9 강연도(kgf)Lecture (kgf) 1.441.44 1.431.43 1.411.41 1.551.55 1.531.53 후도(mm)Fillet (mm) 210210 210210 211211 235235 235235 정적 공기 투과도
(cfm)Static air permeability
(cfm) △P = 125 paP = 125 Pa 1.561.56 1.561.56 1.561.56 2.152.15 2.162.16 △P = 500 paP = 500 Pa 11.011.0 11.011.0 10.810.8 15.015.0 14.814.8

상기 표 8에서 보는 것과 같이, 열처리 후에 측정시 인장강도 및 신도와 함께 섬도 범위를 최적화한 실시예 1~5의 폴리에스테르 원사를 사용한 제조예 1~5의 에어백용 원단은 강인성이 1.83 내지 3.40 kJ/m³이며, 비코팅 원단의 인열강도가 5.8 내지 19 kgf이고, 인장강도가 103 내지 225 kgf/inch이며, 원단수축율이 경사방향 및 위사방향에서 각각 0.4% 내지 0.5% 및 0.3% 내지 0.4%로 매우 우수한 특성을 갖는 것을 알 수 있다. 이와 동시에, 상기 제조예 1~5의 폴리에스테르 원단은 강연도가 0.66 내지 1.0 kgf로 우수한 최적 범위를 가짐으로써, 우수한 형태안정성, 기계적 물성과 함께 우수한 폴딩성, 수납성을 갖는 것임을 확인할 수 있다. As shown in Table 8, the fabric for airbags of Production Examples 1 to 5 using the polyester yarns of Examples 1 to 5, in which the fineness range was optimized together with the tensile strength and elongation at the time of measurement after the heat treatment, had a toughness of 1.83 to 3.40 kJ / m < ³ >, wherein the uncoated fabric has a tear strength of 5.8 to 19 kgf, a tensile strength of 103 to 225 kgf / inch, a fabric shrinkage of 0.4% to 0.5% and 0.3% to 0.4 %, Respectively. At the same time, it was confirmed that the polyester fabrics of Production Examples 1 to 5 had an excellent optimum range of 0.66 to 1.0 kgf in the lapping degree, and thus had excellent form stability and mechanical properties as well as excellent folding and retention properties.

특히, 제조예 1~5의 에어백용 원단은 고강력 고절신의 저섬도 원사를 사용하여 비코팅 원단의 정적공기투과도(△P = 125 pa) 는 0.3 내지 1.2 cfm 수준이고, 정적공기투과도(△P = 500 pa)는 7.2 내지 9.4 cfm 수준이어서 우수한 기밀성 결과를 얻을 수 있음을 알 수 있다. 또한, 25 ℃ 및 90 ℃에서의 활탈저항력 값이 각각 205~395 N 및 180~376 N로 매우 우수한 값을 보임으로써 에어백 쿠션 전개시 쿠션 외곽시접(seam) 부위에서의 봉목 미어짐 현상이 크게 향상될 수 있음을 알 수 있다. Particularly, the fabric for airbags of Production Examples 1 to 5 was fabricated by using a low-fineness yarn of high strength and high strength, and the static air permeability (DELTA P = 125 pa) of the uncoated fabric was 0.3 to 1.2 cfm and the static air permeability = 500 pa) is in the range of 7.2 to 9.4 cfm, so that excellent airtightness results can be obtained. Also, the resistance value at 25 ℃ and 90 ℃ is 205 ~ 395 N and 180 ~ 376 N, respectively, which shows that the sealing performance at the seam area of the cushion outside the cushion greatly improves Can be obtained.

반면에, 비교 제조예 1~5에 대한 실험 결과에 나타난 바와 같이, 기존의 폴리에스테르 산업 용사를 사용한 경우에는 우수한 기계적 물성 및 유연성, 폴딩성 등을 동시에 확보할 수 없음을 알 수 있다. 특히, 상기 표 9에서 보는 것과 같이, 비교예 1~5의 폴리에스테르 원사를 사용한 비교 제조예 1~5의 에어백용 원단은 경사방항 및 위사방향의 수축율이 0.9% 내지 1.3%이며, 인장강도가 79 내지 95 kgf/inch이고, 비코팅 원단의 인열강도가 5.0 내지 10.0 kgf로 현저히 떨어짐을 알 수 있다. 이같이 인장강도 및 인열강도 등의 기계적 물성이 현저히 떨어지는 원단이 에어백 장치에 사용되는 경우, 에어백 전개시 에어백이 파열되는 등의 기계적 물성 저하에 따른 문제가 발생할 수 있다. On the other hand, as shown in the experimental results of Comparative Production Examples 1 to 5, it can be seen that excellent mechanical properties, flexibility and foldability can not be secured at the same time when using conventional polyester industrial spraying. Particularly, as shown in Table 9, the airbag fabrics of Comparative Production Examples 1 to 5 using the polyester yarns of Comparative Examples 1 to 5 had shrinkage ratios of 0.9% to 1.3% in warp direction and weft direction, 79 to 95 kgf / inch, and the tear strength of the uncoated fabric is remarkably reduced to 5.0 to 10.0 kgf. When the fabric having such a low mechanical strength such as tensile strength and tear strength is used in an airbag device, there may arise a problem due to deterioration of mechanical properties such as rupture of the airbag when the airbag is deployed.

또한, 상기 비교 제조예 1~5에 따른 비코팅 원단의 정적공기투과도(△P = 125 pa)는 1.56 내지 2.16 cfm 수준이고, 정적공기투과도(△P = 500 pa)는 11.0 내지 15.0 cfm 수준으로 크게 증가하여 기밀성이 떨어짐을 알 수 있으며, 이같이 공기투과도가 증가한 경우에는 에어백 전개시 에어가 쉽게 빠져나가 에어백 역할을 충분히 수행하지 못하는 문제가 발생할 수 있다. 그리고, 원단의 커버팩터 값은 제조예 1~5 대비 높은 수치임에도 불구하고 25℃ 및 90℃ 에서의 활탈저항력 값이 각각 180~285 N 및 150~265 N로 현저히 떨어짐으로써, 에어백 쿠션 전개시 쿠션 외곽시접(seam) 부위에서의 봉목 미어짐 현상이 크게 발생됨으로써 고객의 안전에 큰 문제점이 될 수 있음을 알 수 있다.
The static air permeability (DELTA P = 125 pa) of the uncoated fabric according to Comparative Production Examples 1 to 5 was in the range of 1.56 to 2.16 cfm and the static air permeability (DELTA P = 500 pa) was in the level of 11.0 to 15.0 cfm It can be seen that the airtightness is decreased and the airtightness is increased, the air can easily escape during the deployment of the airbag and the airbag can not be sufficiently performed. The cover factor value of the fabric was higher than those of Production Examples 1 to 5, but the resistance values at 25 ° C and 90 ° C were significantly lowered to 180 to 285 N and 150 to 265 N, respectively, It can be seen that there is a large gap between the seam and the seam at the outer periphery, which may cause a serious problem to the safety of the customer.

실험예Experimental Example 1 One

상기 제조예 1~5 및 비교 제조예 1~5의 에어백용 폴리에스테르 원단을 사용하여 차량용 에어백을 제조하여 다음과 같이 전개 테스트를 수행하였다. A vehicle airbag was manufactured using the polyester fabrics for airbags of Production Examples 1 to 5 and Comparative Production Examples 1 to 5, and the development test was conducted as follows.

먼저, 제조예 4~5 및 비교 제조예 4~5에서 코팅 공정을 수행하지 않은 폴리에스테르 비코팅 원단을 사용하여 에어백 쿠션을 제조하고, 각각 하기 표 10에 나타낸 바와 같이 DAB(driver airbag) 쿠션 어셈블리 또는 PAB(passenger airbag) 쿠션 어셈블리로 차량용 에어백을 제작하였다. First, an airbag cushion was manufactured using polyester non-coated fabrics in which the coating process was not performed in Production Examples 4 to 5 and Comparative Production Examples 4 to 5, and the airbag cushion was prepared as shown in Table 10 below using a DAB (driver airbag) Or PAB (passenger airbag) cushion assembly.

또한, 제조예 1~3 및 비교 제조예 1~3의 코팅 공정을 수행하지 않은 원단의 경우, PAB(passenger airbag) 쿠션의 벤트 홀(vent hole) 주위 안전 벤트(safety vent) 단품 원단으로 적용하여 차량용 에어백을 제조하였다. 이때, 나머지 PAB 쿠션에 적용되는 원단 중 메인판넬(main panel),사이드판넬(side panel), 테더(tether) 단품은 600D의 43x43 비코팅 원단을 사용하였으며, 히트 실드(heat shield) 단품은 600D의 43x43 SR 원단을 적용하였다. 이같이 안전 벤트가 사용되는 PAB 쿠션의 경우 조수석에 앉아있는 승객의 성별, 연령, 신체 사이즈 정도에 따라 자동차 충돌시 고온-고압의 가스가 선택적으로 배출됨으로써 조수석의 승객을 보호하는 중요한 역할을 수행하는 것이다.Further, in the case of the fabrics not subjected to the coating processes of Production Examples 1 to 3 and Comparative Production Examples 1 to 3, a safety vent around the vent hole of a passenger airbag (PAB) Thereby manufacturing an air bag for a vehicle. The main panel, the side panel, and the tether separately used for the remaining PAB cushions were made of a 600D 43x43 uncoated fabric, and the heat shield was made of 600D 43x43 SR fabric was applied. In the case of PAB cushions using such safety vents, high-temperature and high-pressure gases are selectively discharged in the event of an automobile collision depending on the sex, age and body size of passengers sitting in the passenger seat, thereby playing an important role in protecting passengers in the passenger seat .

이렇게 완성된 차량용 에어백에 대하여, 3 가지 열처리 조건(상온: 25 ℃ x 4 hr 오븐 방치, Hot: 85 ℃ x 4 hr 오븐 방치, Cold: -30 ℃ x 4 hr 오븐 방치) 하에서 전개 테스트(static test)를 실시하였다. 상기 전개 테스트(static test) 결과, 원단 찢어짐, 핀홀(pin hole) 발생, 및 원단 탄화 현상이 발생하지 않는 경우에 "Pass"로 평가하고, 원단 찢어짐, 봉제부 핀홀(pin hole) 발생, 또는 원단 탄화 현상 중 어느 한 가지라도 발생한 경우에는 "Fail"로 평가하였다.The thus completed vehicle airbag was subjected to a static test under the following three heat treatment conditions (room temperature: 25 ° C × 4 hr, oven left, hot: 85 ° C. × 4 hr, oven left, cold: ). The result of the above static test is evaluated as "Pass" in the case where no tearing, pinhole, or raw carbonization phenomenon occurs, and tearing of a fabric, occurrence of a pin hole in a sewing part, Failure occurred when any one of the carbonization phenomena occurred.

상기 제조예 1~5 및 비교 제조예 1~5의 에어백용 폴리에스테르 비코팅 원단을 사용하여 제조된 차량용 에어백에 대한 전개 테스트(static test) 평가 결과를 하기 표 10에 나타내었다.
The evaluation results of the static test for the vehicle airbags manufactured using the polyester non-coated fabrics for airbags of Production Examples 1 to 5 and Comparative Production Examples 1 to 5 are shown in Table 10 below.

구분division 쿠션 사양Cushion Specifications 화약식 인플레이터 압력(kPa)Decompression inflator pressure (kPa) 상온
전개 테스트Room temperature
Deployment test Hot
전개 테스트Hot
Deployment test Cold
전개 테스트Cold
Deployment test 실시예1Example 1 PABPAB 330330 PassPass PassPass PassPass 실시예2Example 2 PABPAB 330330 PassPass PassPass PassPass 실시예3Example 3 PABPAB 330330 PassPass PassPass PassPass 실시예4Example 4 DABDAB 190190 PassPass PassPass PassPass 실시예5Example 5 DABDAB 190190 PassPass PassPass PassPass 비교예1Comparative Example 1 PABPAB 330330 FailFail FailFail FailFail 비교예2Comparative Example 2 PABPAB 330330 FailFail FailFail FailFail 비교예3Comparative Example 3 PABPAB 330330 FailFail FailFail FailFail 비교예4Comparative Example 4 DABDAB 190190 FailFail FailFail FailFail 비교예5Comparative Example 5 DABDAB 190190 FailFail FailFail FailFail

상기 표 10에서 보는 바와 같이, 본 발명에 따라 열처리 후에 측정시 인장강도 및 신도 범위와 함께 섬도 범위를 최적화한 폴리에스테르 원사를 사용한 제조예 1~5의 에어백용 원단을 포함하는 차량용 에어백에 대하여 각각 3가지 열처리 온도 조건 하에서 오븐에 방치한 후 전개 테스트를 진행한 결과, 원단 찢어짐, 봉제부 핀홀(pin hole) 발생, 및 원단 탄화 현상 등이 발생하지 않아 모두 차량용 에어백으로서 우수한 성능을 갖는 것임을 알 수 있다. As shown in Table 10, for the airbags for the vehicle including the fabric for airbags according to Production Examples 1 to 5 using the polyester yarn in which the fineness range was optimized along with the tensile strength and elongation ranges when the heat treatment was performed according to the present invention, As a result of the development test after being left in the oven under the three heat treatment temperature conditions, it was found that all of the products were excellent in performance as vehicle airbags due to no tearing of fabric, occurrence of pin holes in sewing part, have.

반면에, 기존의 일반 산업용사에 해당하는 폴리에스테르 원사를 사용한 비교 제조예 1~5의 에어백용 원단을 포함하는 차량용 에어백에 대한 전개 테스트 결과에서는, 에어백 전개시 원단 찢어짐, 봉제부 핀홀(pin hole) 발생, 원단 탄화 현상, 벤트 홀(vent hole) 주위 찢어짐 등으로 인해 각 쿠션 모두가 "Fail"로 평가되어 실제 에어백으로서 사용이 불가능한 것임을 알 수 있다. 특히, 비교 제조예 1,2,3 의 원단을 포함하는 PAB(passenger airbag) 쿠션 어셈블리에 대한 전개 테스트에서는 쿠션의 벤트 홀(vent hole) 주위 안전 벤트가 찢어지는 현상이 발생하였으며, 비교 제조예 4의 경우에서는 인플레이터 입구부에서 원단의 찢어짐이 발생하였으며, 비교 제조예 5 의 경우에서는 메인 판넬 시접부에서 원단 찢어짐이 발생하였다. 또한, 이러한 비교 제조예 1~5의 원단을 포함하는 차량용 에어백에 대한 전개 테스트에서, 원단 찢어짐은 봉제부 핀홀(pin hole) 발생 및 원단 탄화 현상 등으로부터 기인하여 함께 발생되었음을 확인할 수 있었다. 따라서, 비교 제조예 1~5의 에어백용 원단은 실제 차량용 에어백 쿠션으로 적용시 에어백 파열 등으로 에어백 기능에 커다란 위험을 초래할 수 있다.On the other hand, as a result of the development test on the air bag for automobiles including the fabric for air bags of Comparative Production Examples 1 to 5 using the polyester yarn corresponding to the conventional general industrial spray yarn, in the development of the air bag, the fabric tearing, ), Carbonization of the fabric, tearing around the vent hole, etc., all of the cushions are evaluated as "Fail", which indicates that the cushion can not be used as an actual airbag. Particularly, in the deployment test for a passenger airbag (PAB) cushion assembly including the fabrics of Comparative Manufacturing Examples 1, 2, and 3, a safety vent around the vent hole of the cushion tore. The fabric tear occurred at the inlet of the inflator, and in Comparative Production Example 5, the fabric tear occurred at the main panel facing portion. Further, in the development test for the vehicle airbags including the fabrics of Comparative Production Examples 1 to 5, it was confirmed that the fabric tearing occurred together with the occurrence of pin hole and carbonization of sewing part. Therefore, the fabric for airbags of Comparative Manufacturing Examples 1 to 5 may cause a great risk to the airbag function due to the airbag rupture or the like when it is applied to an actual vehicle airbag cushion.

Claims (20)

185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 1.5% 내지 2.3%이며, 인장강도 7.3 g/d에서부터 최고 인장강도까지 신도가 0.5% 내지 8.0%의 범위에서 추가 신장하고,
185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 미국재료시험협회규격 ASTM D 885의 방법으로 측정한 모듈러스(Young＇s modulus)가 신도 1%에서 64 내지 68 g/de이며, 신도 2%에서 45.2 내지 50.5 g/de이고,
총섬도가 200 내지 395 데니어인 폴리에스테르 원사.An elongation of 1.5% to 2.3% when subjected to a tensile strength of 1.0 g / d after annealing at 185 ° C for 2 minutes, and a tensile strength of 7.3 g / d to an elongation from 0.5% to 8.0% In addition,
Young's modulus measured by the method of American Society for Testing and Materials ASTM D 885 after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes is 64 to 68 g / de at 1% elongation and 45.2 to 50.5 g / de,
Polyester yarn having a total fineness of 200 to 395 denier. 제1항에 있어서,
185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 5.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 15% 내지 23%인 폴리에스테르 원사. The method according to claim 1,
Polyester yarn having an elongation of 15% to 23% when subjected to a tensile strength of 5.0 g / d after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes. 제1항에 있어서,
상온에서 1.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 0.75% 내지 1.9%이며, 인장강도 7.7 g/d에서부터 최고 인장강도까지 신도가 0.6% 내지 5.5% 범위에서 추가로 신장하는 폴리에스테르 원사.The method according to claim 1,
Wherein the elongation is from 0.75% to 1.9% when subjected to a tensile strength of 1.0 g / d at room temperature, and the elongation further extends from 0.6% to 5.5% elongation at a tensile strength of from 7.7 g / d to the highest tensile strength. 제1항에 있어서,
상온에서 5.0 g/d의 인장강도에 처했을 때 신도가 5% 내지 18%인 폴리에스테르 원사. The method according to claim 1,
Polyester yarn having an elongation of 5% to 18% when subjected to a tensile strength of 5.0 g / d at room temperature. 제1항에 있어서,
185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 신도 20%에서 인장강도가 4.3 g/d 이상인 폴리에스테르 원사. The method according to claim 1,
Polyester yarn having a tensile strength of at least 4.3 g / d at an elongation of 20% after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes. 제1항에 있어서,
185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 원사의 신도가 상온에서 측정한 원사의 신도 대비 105% 이상인 폴리에스테르 원사. The method according to claim 1,
The yarn elongation measured after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes is more than 105% of the elongation of the yarn measured at room temperature. 제1항에 있어서,
185 ℃에서 2분 동안 열처리 후 측정한 원사의 인장강도가 상온에서 측정한 원사의 인장강도의 90% 이상인 폴리에스테르 원사.The method according to claim 1,
Wherein the tensile strength of the yarn measured after heat treatment at 185 ° C for 2 minutes is not less than 90% of the tensile strength of the yarn measured at room temperature. 삭제delete 제1항에 있어서,
하기 계산식 1로 정의되는 강인성(Toughness)이 60 J/㎥ 내지 120 J/㎥인 폴리에스테르 원사.
[계산식 1]

상기 계산식에서, F는 폴리에스테르 원사의 길이가 dl만큼 늘어날 때에 가해지는 하중을 나타냄.The method according to claim 1,
A polyester yarn having a toughness of 60 J / m < 3 > to 120 J / m < 3 >
[Equation 1]

In the above formula, F represents a load applied when the length of the polyester yarn is increased by dl. 제1항에 있어서,
단사섬도가 2.5 내지 5.5 DPF이고, 60 내지 160 가닥의 필라멘트를 포함하는 폴리에스테르 원사.The method according to claim 1,
A polyester yarn having a single fiber fineness of 2.5 to 5.5 DPF and comprising 60 to 160 filaments. 제1항에 있어서,
결정화도가 40% 내지 55%인 폴리에스테르 원사.The method according to claim 1,
A polyester yarn having a crystallinity of 40% to 55%. 고유점도가 1.45 내지 1.75 dl/g 이상인 폴리에스테르 중합체를 295 내지 305 ℃에서 용융 방사하여 폴리에스테르 미연신사를 제조하는 단계,
상기 폴리에스테르 미연신사를 총연신비 5.94 내지 6.15가 되도록 연신하는 단계, 및
상기 미연신사를 연신한 후에 이완률 5.3% 내지 6.3%로 이완 공정을 수행하는 단계
를 포함하는, 제1항 내지 제7항 또는 제9항 내지 제11항 중 어느 한 항에 따른 폴리에스테르 원사의 제조방법.Melt-spinning a polyester polymer having an intrinsic viscosity of 1.45 to 1.75 dl / g or more at 295 to 305 캜 to prepare a polyester undrawn yarn,
Stretching the polyester undrawn yarn so as to have a total mint ratio of 5.94 to 6.15, and
Performing the relaxation process to a relaxation rate of 5.3% to 6.3% after stretching the undrawn fiber;
11. A method of producing a polyester yarn according to any one of claims 1 to 7 or 9 to 11, 제12항에 있어서,
상기 폴리에스테르 중합체와 폴리에스테르 원사의 고유점도 차이가 0.7 dl/g 이하인 폴리에스테르 원사의 제조방법.13. The method of claim 12,
Wherein a difference in intrinsic viscosity between the polyester polymer and the polyester yarn is 0.7 dl / g or less. 삭제delete 제12항에 있어서
상기 미연신사를 연신한 후에 170 내지 250 ℃의 온도 하에서 열고정 공정을 추가로 포함하는 폴리에스테르 원사의 제조방법.The method of claim 12, wherein
Further comprising a heat setting step at a temperature of 170 to 250 DEG C after stretching the undrawn yarn. 삭제delete 제1항 내지 제7항 또는 제9항 내지 제11항 중 어느 한 항에 따른 폴리에스테르 원사를 포함하고, 미국재료시험협회규격 ASTM D 4032 방법에 따른 강연도가 1.3 kgf 이하인 폴리에스테르 원단.A polyester fabric comprising the polyester yarn according to any one of claims 1 to 7 or 9 to 11 and having a lubrication of 1.3 kgf or less according to the American Society for Testing and Materials ASTM D 4032 method. 삭제delete 제17항에 있어서,
미국재료시험협회규격 ASTM D 737 방법에 따른 정적 공기투과도는 △P가 125 pa일 때 1.5 cfm 이하이며, △P가 500 pa일 때 10 cfm 이하인 폴리에스테르 원단.18. The method of claim 17,
The static air permeability according to the American Society for Testing and Materials Standards ASTM D 737 method is less than 1.5 cfm when ΔP is 125 pa and less than 10 cfm when ΔP is 500 pa. 제17항에 있어서,
미국재료시험협회규격 ASTM D 6479 방법으로 상온에서 측정한 활탈저항력이 200 N 이상이고, 90 ℃에서 측정한 활탈저항력이 170 N 이상인 폴리에스테르 원단.18. The method of claim 17,
A polyester fabric having a tacking resistance of at least 200 N measured at room temperature and a tacking resistance of at least 170 N measured at 90 ° C. according to the American Society for Testing and Materials Standards ASTM D 6479.

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