KR101703071B1 - 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 - Google Patents

무방향성 전기강판 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 중량%로, C : 0.005%이하;(0%제외) Si : 1.0% 이상, 및 4.0% 이하; Al : 0.15% 이상, 및 1.5% 이하; Mn : 0.1% 이상, 및 1.0% 이하; P : 0.2% 이하;(0%제외) N : 0.005%이하;(0%제외) S : 0.001% 이상, 및 0.006% 이하; O : 0.005% 이하;(0%제외) Ti : 0.005%이하;(0%제외) Nb : 0.005%이하;(0%제외) Zr : 0.005%이하;(0%제외) 잔부인 Fe; 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다.
[식 1] [Al] < 1.6x[Mn]
[식 2] 0.1 ≤ 1300x(2x[S]-([Ti]+[Nb]+[Zr]))x[Al]x[Mn] ≤ 12
(상기 식 1 및 식 2에서, [Al], [Mn], [S], [Ti], [Nb], 및 [Zr]은 각각 Al, Mn, S, Ti, Nb, 및 Zr의 함량(중량%)이다.)

Description

무방향성 전기강판 및 그 제조방법{Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same}
무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
무방향성 전기강판은 모터, 발전기 등의 회전 기기와 소형 변압기 등의 정지기기에서 철심용 재료로 사용되며, 전기 기기의 에너지 효율을 결정하는데 중요한 역할을 한다.
최근 에너지의 절감, 전기 기기의 소형화 등을 위해 전기 기기의 효율 향상이 요구되고 있으며, 이는 무방향성 전기강판의 특성 개선에 대한 필요로 이어지고 있다.
전기강판의 주요 특성으로는 철손과 자속밀도가 있다. 철손은 작고, 자속밀도는 높을 수록 좋다. 이는 철심에 전기를 부가하여 자기장을 유도할 때, 철손이 낮을 수록 열로 손실되는 에너지가 줄어들며, 자속밀도가 높을 수록 같은 에너지로 더 큰 자기장을 유도할 수 있기 때문이다.
따라서 에너지의 절감, 친환경 제품의 수요 증가에 대응하기 위해서는 철손은 낮고 자속밀도는 높은 무방향성 전기강판 제조 기술의 개발이 필요하다.
무방향성 전기강판의 자기적 성질 중, 철손을 개선하기 위한 대표적인 방법으로는 크게 두께를 얇게 하는 방법과 Si, Al등의 비저항이 큰 원소를 첨가시키는 방법이 있다. 하지만 두께 조절의 경우 제품의 특성에 따라 결정되어 일정하지 않고, 두께가 얇을수록 생산성이 저하되는 문제점이 있다.
비저항 증가를 위하여 비저항이 큰 합금 원소인 Si, Al 등을 첨가하는 방법 역시, 철손은 감소하지만 포화 자속밀도 감소로 인해 자속 밀도도 감소하는 문제점이 있다. 또한, Si 첨가량이 4%이상이 되면 가공성이 저하되어 냉간압연이 곤란해져 생산성이 떨어지게 된다. Al도 많이 첨가될수록 압연성도 저하되며 경도가 증가하며 가공성도 떨어지게 된다. 따라서 이들 첨가원소를 가장 적절히 첨가하여 원가를 낮추면서도 자성을 향상하도록 하는 기술이 필요하다.
한편, 강 중에는 첨가원소인 Fe, Si, Al, Mn 등과 불가피하게 첨가되는 불순물 원소인 C, S, N, O, Ti 등이 결합하여 미세한 석출물을 형성하여 결정립의 성장을 억제시키고 자구의 이동을 방해하여 자기적 성질을 저하시킨다.
이러한 강중의 석출물에는 탄화물, 질화물, 황화물 및 산화물 등이 있다. 이들은 단독 또는 복합하여 발생한다. 이것들은 크기나 형성 원인에 따라 개재물 또는 석출물로 구분된다. 개재물은 100nm이상의 크기이어서 결정립 성장에는 큰 영향을 미치지 아니하며, 100nm이하로 발견되는 석출물이 결정립 성장을 억제하는 것으로 알려져 있다.
이들 석출물이 미세하면 그만큼 수량이 많아져서 자구의 이동이나 결정립성장을 억제한다. 이에, 석출물의 크기를 크게 하거나, 둘 이상의 복합 석출물을 만드는 것이 중요하다.
종래 이러한 문제점을 해결하기 위한 지속적인 노력이 있었으며 많은 기술들이 개발 되어 왔다. 무방향성 전기강판에 대한 종래기술 중 일본 공개특허공보 특개2001-011589는 자성을 향상 위해 산화물을 낮추고 있으며 이를 위해 Mg를 첨가하고 있으나 S나 N와 미세한 석출물을 만들기 쉬워서 자성개선에 한계가 있었다.
석출물의 종류, 크기 및 함량을 제어하여, 결정립의 성장과 자화 중 자구의 이동을 용이하게 함으로써, 철손 및 자속밀도가 향상된 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 일 구현예는, 중량%로, C : 0.005%이하;(0%제외) Si : 1.0% 이상, 및 4.0% 이하; Al : 0.15% 이상, 및 1.5% 이하; Mn : 0.1% 이상, 및 1.0% 이하; P : 0.2% 이하;(0%제외) N : 0.005%이하;(0%제외) S : 0.001% 이상, 및 0.006% 이하; O : 0.005% 이하;(0%제외) Ti : 0.005%이하;(0%제외) Nb : 0.005%이하;(0%제외) Zr : 0.005%이하;(0%제외) 잔부인 Fe; 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 무방향성 전기강판을 제공한다.
[식 1] [Al] < 1.6x[Mn]
[식 2] 0.1 ≤ 1300x(2x[S]-([Ti]+[Nb]+[Zr]))x[Al]x[Mn] ≤ 12
(상기 식 1 및 식 2에서, [Al], [Mn], [S], [Ti], [Nb], 및 [Zr]은 각각 Al, Mn, S, Ti, Nb, 및 Zr의 함량(중량%)이다.)
상기 무방향성 전기강판은, 전기강판 내의 석출물 중에서, 산화물을 포함하는 석출물의 평균 입경이, 비산화물 석출물의 평균 입경보다 크고, 산화물을 포함하는 석출물의 수량이, 전체 석출물 수량의 50% 이상인 것일 수 있다.
상기 산화물을 포함하는 석출물의 평균 입경은, 40nm 이상, 및 60nm 이하인 것일 수 있다.
상기 산화물을 포함하는 석출물의 평균 수량은, 10000개/mm2 이상, 및 500000개/mm2 인 것일 수 있다.
상기 산화물을 포함하는 석출물은, 황화물이 포함된 복합 산화물, 질화물이 포함된 복합 산화물, 및 탄화물이 포함된 복합 산화물을 포함하고, 상기 황화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경이, 상기 질화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경, 또는 상기 탄화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경보다 크고, 상기 황화물이 포함된 복합 산화물의 수량이, 상기 산화물을 포함하는 석출물 수량 100%에 대하여 40% 이하인 것일 수 있다.
상기 산화물을 포함하는 석출물은, FeO 산화물, 및 FeO를 포함하는 산화물을 포함하고, 상기 FeO 산화물, 및 FeO를 포함하는 산화물의 수량이, 상기 산화물을 포함하는 석출물의 수량 100%에 대하여 40% 이상인 것일 수 있다.
상기 무방향성 전기강판은, 평균 결정립의 크기가 50um 이상, 및 180um 이하인 것일 수 있다.
상기 무방향성 전기강판은, 중량%로, Sn : 0.01% 이상, 및 0.2% 이하를 더 포함하는 것일 수 있다.
상기 무방향성 전기강판은, 중량%로, Sb : 0.01% 이상, 및 0.2% 이하를 더 포함하는 것일 수 있다.
본 발명의 또 다른 일 구현예는, 중량%로, C : 0.005%이하;(0%제외) Si : 1.0% 이상, 및 4.0% 이하; Al : 0.15% 이상, 및 1.5% 이하; Mn : 0.1% 이상, 및 1.0% 이하; P : 0.2% 이하;(0%제외) N : 0.005%이하;(0%제외) S : 0.001% 이상, 및 0.006% 이하; O : 0.005% 이하;(0%제외) Ti : 0.005%이하;(0%제외) Nb : 0.005%이하;(0%제외) Zr : 0.005%이하;(0%제외) 잔부인 Fe; 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 강 슬라브를 재가열하는 단계; 재가열된 슬라브를 열간압연 및 권취하는 단계; 열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계; 열연판 소둔한 열연판을 냉간압연하는 단계; 및 냉간압연된 냉연판을 최종 소둔 및 냉각하는 단계;를 포함하되, 재가열된 슬라브를 열간압연 및 권취하는 단계;의 권취는, 600℃ 이상, 및 800℃ 이하의 온도에서 30분 이상 수행되고, 상기 열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계; 및 냉간압연된 냉연판을 최종 소둔 및 냉각하는 단계;의 냉각은, 각각 600℃ 이상, 및 800℃ 이하에서 5초 이상 수행되는 것인, 무방향성 전기강판의 제조 방법을 제공한다.
[식 1] [Al] < 1.6x[Mn]
[식 2] 0.1 ≤ 1300x(2x[S]-([Ti]+[Nb]+[Zr]))x[Al]x[Mn] ≤ 12
(상기 식 1 및 식 2에서, [Al], [Mn], [S], [Ti], [Nb], 및 [Zr]은 각각 Al, Mn, S, Ti, Nb, 및 Zr의 함량(중량%)이다.)
상기 열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계;의 소둔 온도는, 850℃ 이상, 및 1150℃ 이하인 것일 수 있다.
상기 강 슬라브를 재가열하는 단계;는, 1200℃ 이하에서 수행되는 것일 수 있다.
재가열된 슬라브를 열간압연 및 권취하는 단계;의 열간압연은, 최종 압하율 20% 이하로 수행되는 것일 수 있다.
상기 열연판 소둔한 열연판을 냉간압연하는 단계;의 냉간압연은, 최종 압하율 50% 이상, 및 95% 이하로 수행되는 것일 수 있다.
냉간압연된 냉연판을 최종 소둔 및 냉각하는 단계;의 최종 소둔 온도는, 850℃ 이상, 및 1100℃ 이하인 것일 수 있다.
상기 강 슬라브는, 중량%로, Sn : 0.01% 이상, 및 0.2% 이하를 더 포함하는 것일 수 있다.
상기 강 슬라브는, 중량%로, Sb : 0.01% 이상, 및 0.2% 이하를 더 포함하는 것일 수 있다.
석출물의 종류, 크기 및 함량를 제어하여, 결정립의 성장과 자화 중 자구의 이동을 용이하게 함으로써, 철손 및 자속밀도가 향상된 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다.
이하, 본 발명의 구현예를 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 예시로서 제시되는 것으로, 이에 의해 본 발명이 제한되지는 않으며 본 발명은 후술할 청구범위의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
본 발명의 일 구현예는, 무방향성 전기강판에 첨가하는 성분 중 Al, Mn량을 일정 범위로 한정하고, 불가피하게 첨가되는 불순물 원소 중 Ti, Nb, Zr 및 S를 일정한 수식으로 적절히 첨가함으로써, 석출물이 가능한 한 크게 생성되고 산화물이 많이 함유되도록 할 수 있다. 또한, 석출물이 단독이 아닌, 여러 입자가 복합체를 형성하여 석출되도록 함으로써 석출물이 조대화될 수 있다.
강판을 소둔한 후 냉각할 때 냉각온도를 다소 높게 유지하거나 천천히 냉각하는 방법으로 석출물을 조대화할 수 있다. 그 중에서 산화물은 추가 원소를 들이지 않고도 생성 가능한 원소이어서, 산화물을 포함하는 석출물을 생성시켜 석출물을 조대화 시키는 것이 용이하다. 이를 위하여 압연 또는 소둔 후 냉각할 때 천천히 냉각하여 석출물이 성장하는 시간을 갖도록 하여 석출물을 조대화시켰다.
본 발명의 일 구현예는, 중량%로, C : 0.005%이하;(0%제외) Si : 1.0% 이상, 및 4.0% 이하; Al : 0.15% 이상, 및 1.5% 이하; Mn : 0.1% 이상, 및 1.0% 이하; P : 0.2% 이하;(0%제외) N : 0.005%이하;(0%제외) S : 0.001% 이상, 및 0.006% 이하; O : 0.005% 이하;(0%제외) Ti : 0.005%이하;(0%제외) Nb : 0.005%이하;(0%제외) Zr : 0.005%이하;(0%제외) 잔부인 Fe; 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 무방향성 전기강판을 제공한다.
[식 1] [Al] < 1.6x[Mn]
[식 2] 0.1 ≤ 1300x(2x[S]-([Ti]+[Nb]+[Zr]))x[Al]x[Mn] ≤ 12
(상기 식 1 및 식 2에서, [Al], [Mn], [S], [Ti], [Nb], 및 [Zr]은 각각 Al, Mn, S, Ti, Nb, 및 Zr의 함량(중량%)이다.)
Mn, 및 Al의 함량이 상기 식 1을 만족하여, Mn함량이 비교적 많이 첨가되도록 하였다. 이를 통해 Mn이 MnS로 용이하게 석출됨으로써 MnS, CuS 등의 미세한 석출물이 감소될 수 있다. 또한, 황화물이 산화물과 복합 산화물을 이뤄 큰 석출물로 성장하도록 하여 결정립 성장을 억제하는 미세한 석출물의 생성을 억제할 수 있다.
첨가원소 Al, Mn과 불가피하게 첨가되는 S, Ti, Nb 및 Zr 등의 불순물 원소들이 상기 식 2를 만족하도록 성분을 제한하여, TiC, NbC, TiN, NbN 등의 탄화물과 질화물이 FeO 등의 산화물과 용이하게 복합 석출되어, 석출물을 조대화 할 수 있다.
구체적으로, 상기 무방향성 전기강판은, 전기강판 내의 석출물 중에서, 산화물을 포함하는 석출물의 평균 입경이, 비산화물 석출물의 평균 입경보다 크고, 산화물을 포함하는 석출물의 수량이, 전체 석출물 수량의 50% 이상인 것일 수 있다. 보다 구체적으로, 산화물을 포함하는 석출물의 수량은, 전체 석출물 수량의 50% 이상, 및 90% 이하; 또는 50% 이상, 및 80% 이하인 것일 수 있다.
상기 산화물을 포함하는 석출물의 평균 입경은, 5nm 이상, 및 70nm 이하일 수 있고, 보다 구체적으로는 40nm 이상, 및 60nm 이하인 것일 수 있다. 상기와 같은 범위인 경우, 석출물 중 탄화물, 질화물의 평균입경 보다 큰 조대한 석출물의 생성이 가능하다.
상기 산화물을 포함하는 석출물의 평균 수량은, 10000개/mm2 이상, 및 500000개/mm2 인 것일 수 있다.
반면, 비산화물 석출물은 단독 또는 복합하여 평균 입경이 2nm 이상, 및 50nm이하일 수 있다. 비산화물 석출물의 평균 수량은 5000개/mm2 이상, 및 200000개/mm2일 수 있다.
상기 산화물을 포함하는 석출물은, 황화물이 포함된 복합 산화물, 질화물이 포함된 복합 산화물, 및 탄화물이 포함된 복합 산화물을 포함하고, 상기 황화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경이, 상기 질화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경, 또는 상기 탄화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경보다 크고, 상기 황화물이 포함된 복합 산화물의 수량이, 상기 산화물을 포함하는 석출물 수량 100%에 대하여 40% 이하인 것일 수 있다. 보다 구체적으로는 5% 이상, 및 40% 이하; 10%이상, 및 40% 이하인 것일 수 있다.
상기 산화물을 포함하는 석출물은 FeO 산화물, 또는 FeO를 포함하는 산화물을 포함하고, 상기 FeO 산화물, 및 FeO를 포함하는 산화물의 수량이, 상기 산화물을 포함하는 석출물 수량 100%에 대하여 40% 이상인 것일 수 있다. 보다 구체적으로는, 40% 이상, 및 95% 이하; 40% 이상, 및 85% 이하; 40% 이상, 및 75% 이하; 40% 이상, 및 60% 이하; 45%이상, 및 60% 이하; 45% 이상, 및 95% 이하; 45% 이상, 및 85% 이하; 45% 이상, 및 75% 이하인 것일 수 있다.
상기 무방향성 전기강판은, 평균 결정립의 크기가 50um 이상, 및 180um 이하인 것일 수 있다. 보다 구체적으로는 40um 이상, 및 120um 이하; 45um 이상, 및 120um 이하인 것일 수 있다.
상기 무방향성 전기강판은, 중량%로, Sn : 0.01% 이상, 및 0.2% 이하를 더 포함하는 것일 수 있다.
상기 무방향성 전기강판은, 중량%로, Sb : 0.01% 이상, 및 0.2% 이하를 더 포함하는 것일 수 있다.
이하에서는, 본 발명의 일 실시예에 따른 각 성분의 함량에 대한 수치한정에 대하여 설명한다.
Si : 1.0중량% 이상, 및 4.0중량% 이하
Si은 강의 비저항을 증가시켜서 철손 중 와류손실을 낮추는 성분이기 때문에 첨가되는 주요 원소이며 산화물을 쉽게 형성하는 원소이다. Si의 함량이 1.0중량% 미만인 경우, 저철손 특성을 얻기 어려울 수 있다. Si의 함량이 4.0%를 초과하는 경우 냉간 압연이 곤란할 수 있다.
Mn : 0.1중량% 이상, 및 1.0중량% 이하
Mn은 Si, Al등과 더불어 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 효과가 있다. Mn의 함량이 0.1중량% 미만인 경우, 저철손 특성을 얻기 어려울 수 있다. Mn 의 함량이 1.0중량% 초과인 경우, 포화 자속 밀도가 감소하여, 자속밀도가 감소될 수 있다.
Al : 0.15중량% 이상, 및 1.5중량% 이하
Al은 제강공정에서 강의 탈산을 위하여 불가피하게 첨가되는 원소로서 비저항을 증가시키는 주요 원소이다. 이에, 철손을 낮추기 위하여 많이 첨가되지만 첨가하여 포화 자속밀도를 감소시키는 역할도 한다.
Al의 함량이 0.15중량% 미만인 경우, 미세한 AlN 석출물을 형성시켜 결정립 성장을 억제하여 자성을 저하시킬 수 있다. Al의 함량이 1.5중량% 초과인 경우 자 속밀도가 감소될 수 있다.
P : 0.2중량% 이하(0중량%는 제외)
는 비저항을 증가시켜 철손을 낮추며 결정립계에 편석함으로써 자성에 유해한 집합조직의 형성을 억제하고 유리한 집합조직인 {100}을 형성한다. P가 0.2중량% 초과인 경우 압연성을 저하시킬 수 있다.
C : 0.005중량% 이하(0중량%는 제외)
C은 많이 첨가될 경우 오스테나이트 영역을 확대하며 상변태 구간을 증가시키고 소둔 할 때 페라이트의 결정립성장을 억제하여 철손을 높이는 효과를 나타낸다. 또한 Ti등과 결합하여 탄화물을 형성하여 자성을 열위시키며 최종제품에서 전기 제품으로 가공 후 사용 시 자기시효에 의하여 철손을 높인다. 이에, 0.005중량% 미만인 것이 바람직하다.
S : 0.001중량% 이상, 및 0.006중량% 이하
S는 자기적 특성에 유해한 MnS, CuS 등의 황화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하는 원소이므로 가능한 한 낮게 첨가하는 것이 바람직하지만, 0.001중량% 미만인 경우 오히려 집합조직 형성에 불리하여 자성이 저하되기 때문에 0.001중량%이상 함유토록 한다. 또한 0.006중량% 초과인 경우 미세한 황화물의 증가되어 자성이 열위해질 수 있다.
N : 0.005중량% 이하(0중량%는 제외)
N는 Al, Ti등과 강하게 결합함으로써 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하는 등 자성에 해로운 원소이므로 적게 함유시키는 것이 바람직하다. 이에 0.005중량% 이하로 한정한다.
Ti : 0.005중량% 이하(0중량%는 제외)
Ti는 미세한 탄화물과 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하며, 많이 첨가될 수록 증가되는 탄화물과 질화물로 인해 집합 조직도 열위하게 되어 자성이 나빠지게 할 수 있다. 석출된 탄화물과 질화물이 산화물과 복합 석출물이 되도록 하기 위해서 Ti의 함량을 0.005중량% 이하로 한정한다.
Nb : 0.005중량% 이하(0중량%는 제외)
Nb는 미세한 탄화물과 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하며, 많이 첨가될 수록 증가되는 탄화물과 질화물로 인해 집합 조직도 열위하게 되어 자성이 나빠지게 할 수 있다. 석출된 탄화물과 질화물은 산화물과 복합석출물이 되도록 하기 위해서 Nb의 함량을 0.005중량% 이하로 제한한다.
Zr : 0.005중량% 이하(0중량%는 제외)
Zr은 미세한 탄화물과 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하며, 많이 첨가될 수록 증가되는 탄화물과 질화물로 인해 집합 조직도 열위하게 되어 자성이 나빠지게 할 수 있다. 석출된 탄화물과 질화물은 산화물과 복합석출물이 되도록 하기 위해서 Zr의 함량을 0.005중량% 이하로 제한한다.
Sn 또는 Sb: 0.01중량% 이상, 및 0.2중량% 이하
상기 Sn과 Sb는 결정립계에 편석원소로써 결정립계를 통한 질소의 확산을 억제하며 자성에 해로운 {111} 집합조직을 억제하고 유리한 {100}집합조직을 증가시켜 자기적 특성을 향상시키기 위하여 첨가한다. Sn과 Sb 단독 또는 그 합이 0.2중량% 초과하면 결정립 성장을 억제하여 자성을 떨어뜨리고 압연성상을 나쁘게 할 수 있기 때문에 Sn, Sb 단독 또는 그 합을 0.01중량% 이상, 및 0.2중량% 이하로 한정한다.
상기 원소 외에 제강 공정에서 불가피하게 첨가되는 원소인 Cu, Ni, Cr의 경우, 불순물 원소들과 반응하여 미세한 황화물, 탄화물 및 질화물을 형성하여 자성에 유해한 영향을 미치므로 이들 함유량을 각각 0.05중량%이하로 제한할 수 있다. 또한 Mo, V등도 강력한 탄질화물 형성 원소이기 때문에 가능한 첨가되지 않는 것이 바람직하며 각각 0.01중량%이하로 함유되도록 할 수 있다.
상기한 조성 이외에 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다.
이하에서는 본 발명에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법에 대하여 살펴본다.
본 발명의 또 다른 일 구현예는, 중량%로, C : 0.005%이하;(0%제외) Si : 1.0% 이상, 및 4.0% 이하; Al : 0.15% 이상, 및 1.5% 이하; Mn : 0.1% 이상, 및 1.0% 이하; P : 0.2% 이하;(0%제외) N : 0.005%이하;(0%제외) S : 0.001% 이상, 및 0.006% 이하; O : 0.005% 이하;(0%제외) Ti : 0.005%이하;(0%제외) Nb : 0.005%이하;(0%제외) Zr : 0.005%이하;(0%제외) 잔부인 Fe; 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 강 슬라브를 재가열하는 단계; 재가열된 슬라브를 열간압연 및 권취하는 단계; 열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계; 열연판 소둔한 열연판을 냉간압연하는 단계; 및 냉간압연된 냉연판을 최종 소둔 및 냉각하는 단계;를 포함하되, 재가열된 슬라브를 열간압연 및 권취하는 단계;의 권취는, 600℃ 이상, 및 800℃ 이하의 온도에서 30분 이상 수행되고, 상기 열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계; 및 냉간압연된 냉연판을 최종 소둔 및 냉각하는 단계;의 냉각은, 각각 600℃ 이상, 및 800℃ 이하에서 5초 이상 수행되는 것인, 무방향성 전기강판의 제조 방법을 제공한다.
[식 1] [Al] < 1.6x[Mn]
[식 2] 0.1 ≤ 1300x(2x[S]-([Ti]+[Nb]+[Zr]))x[Al]x[Mn] ≤ 12
(상기 식 1 및 식 2에서, [Al], [Mn], [S], [Ti], [Nb], 및 [Zr]은 각각 Al, Mn, S, Ti, Nb, 및 Zr의 함량(중량%)이다.)
상기 강 슬라브를 재가열하는 단계;는, 1200℃ 이하에서 수행되는 것일 수 있다. 재가열 온도가 1200℃이상일 경우 슬라브 내에 존재하는 AlN, MnS등의 석출물이 재고용된 후 열간압연 시 미세 석출되어 결정립 성장을 억제하고 자성을 저하시킬 수 있다. 보다 구체적으로는 1050℃ 이상, 및 1200℃ 이하에서 수행되는 것일 수 있다.
상기 열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계;의 소둔 온도는, 850℃ 이상, 및 1150℃ 이하인 것일 수 있다. 열연판소둔은 자성개선을 위하여 열연판을 소둔하는 것이며, 열연판 소둔온도가 850℃보다 낮으면 결정립 성장이 불충분할 수 있다. 열연판 소둔온도가 1150℃를 초과하는 경우에는 결정립이 과도하게 성장하고 판의 표면 결함이 과다해질 수 있다. 또한, 열간압연할 때 사상압연에서의 마무리압연은 페라이트상에서 종료하며 판형상 교정을 위하여 최종 압하율은 20%이하로 실시할 수 있다.
상기와 같이 제조된 열연판은 600℃ 이상, 및 800℃ 이하에서 권취하고, 공기 중이나 별도의 노에 넣어서 냉각한다. 이때 냉각할 때의 온도는 600℃ 이상, 및 800℃ 이하에서 적어도 30분이상 유지될 수 있다. 600℃ 미만으로 유지되면 석출물의 성장이 어려워 미세하게 석출될 수 있다. 800℃ 초과인 경우 과도한 표면 결함이 발생될 수 있다. 권취는 통상 오래도록 온도가 유지되지만, 적어도 30분 이상 유지하여야 하며 그 미만으로 유지되면 석출물이 미세할 수 있어서 30분 이상 유지토록 한다. 보다 구체적으로는 30분 이상, 및 300분 이하; 또는 30분 이상, 및 80분 이하의 시간동안 유지될 수 있다.
권취 냉각된 열연판은 열연판 소둔 후 냉각 시킨다. 여기서, 소둔 후 냉각할 때 냉각은 급냉하지 않고 600℃ 이상 및 800℃ 이하에서 5초 이상 유지한다. 600℃ 미만으로 급냉하면 석출물이 조대화가 어렵고 판이 휠 수 있다. 냉각대의 온도가 800℃를 초과하면 과도하게 급냉될 수 있어서 석출물이 미세할 수 있다. 열연판은 소둔 후 비교적 온도가 길게 유지되지만, 냉각은 적어도 5초 이상 유지하여야 하며 그 미만으로 유지되면 석출물이 미세할 수 있어서 5초 이상으로 한다. 보다 구체적으로는 5초 이상, 및 30초 이하; 또는 5초 이상, 및 15초 이하일 수 있다.
소둔된 열연판은 냉간압연한다. 냉간압연은 0.10mm에서 0.70mm의 두께로 최종 압연하며, 필요시 1차 냉간압연과 중간소둔 후 2차 냉간압연할 수 있으며, 최종 압하율은 50% 이상, 및 95%이하인 것일 수 있다.
최종 냉간압연된 강판은 냉연판 소둔 후 냉각한다. 냉연판을 소둔하는 공정에서 소둔할 때 냉연판 소둔의 최종 소둔 온도는 850℃ 이상, 및 1100℃ 이하인 것일 수 있다. 냉연판 소둔온도가 850℃ 미만에서는 결정립의 성장이 미흡하여 자성에 해로운 집합 조직인 {111} 집합조직이 증가할 수 있다. 1100℃ 초과인 경우 결정립이 과도하게 성장하여 자성에 나쁜 영향을 미칠 수 있다.
최종 소둔된 강판은 냉각할 때 600℃ 이상, 및 800℃ 이하의 온도에서 5초 이상 유지할 수 있다. 냉각 온도가 600℃ 보다 낮으면 미세한 석출물이 단독으로 석출될 수 있으며, 800℃ 보다 높으면 급냉을 하여도 미세한 석출물이 많이 석출될 수 있어서 냉각대의 온도는 600℃ 이상, 및 800℃ 이하 에서 일정 시간 유지되어야 한다. 또한 이때 유지 시간은 적어도 5초 이상은 유지되어야 미세한 석출물을 억제할 수 있다. 보다 구체적으로는 5초 이상, 및 30초 이하; 또는 5초 이상, 및 15초 이하 유지될 수 있다.
상기 소둔판은 절연피막처리 후 고객사로 출하된다. 상기 절연피막은 유기질, 무기질 및 유무기 복합피막으로 처리될 수 있으며, 기타 절연이 가능한 피막제로 처리하는 것도 가능하다. 고객사는 강판을 가공 후 그대로 사용할 수 있다.
이하 본 발명의 바람직한 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 바람직한 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
실시예 1
하기 표 1과 같은 조성을 갖는 슬라브를 1120℃에서 가열하고, 2.2mm의 두께로 열간 압연한 후 표 2의 조건 하에서 권취냉각하였다.
이후, 냉각한 열연판을 표 2의 조건, 및 질소 분위기에서 5분 간 소둔하고, 표 2의 조건, 및 질소와 산소가 혼재하는 분위기에서 냉각 한 후, 물을 뿌려 급냉하였다.
이후, 소둔한 열연판을 산세한 다음 0.35mm 두께로 냉간 압연하고, 냉간 압연된 냉연판을 표 2의 조건, 및 수소 30%와 질소 70%의 분합분위기에서 2분간 최종 소둔하였다. 이후, 표 2의 조건, 및 수소 40%와 질소의 분위기에서 냉각하였다.
최종 소둔판은 각각의 시편에 대하여 결정립, 산화물, 황화물, 탄화물, 질화물 및 그 복합 석출물의 크기 및 수량을 조사하였다. 결정립 및 석출물의 크기, 종류 및 분포를 분석하기 위한 방법으로는 시편으로부터 추출된 탄소 주형(carbon replica)을 투과전자현미경(Transmission Electron Microscope, TEM)으로 관찰하며 EDS로 분석하는 방법이 사용되었다. TEM 관찰은 치우침이 없이 무작위로 선택된 영역으로 석출물들이 명확히 관찰되는 배율로 설정 후, 적어도 100장 이상의 이미지(Image)를 촬영하여 나타나는 모든 결정립, 및 석출물의 크기 및 분포를 분석하였고, EDS 스펙트럼(spectrum)을 통하여 석출물의 종류를 분석하였다.
상기 분석 결과 및 각 시편의 철손 및 자속밀도 측정 결과를 표 3, 및 표 4에 나타내었다.
구분 C * Si Al Mn P S * N * Ti * Nb * Zr * Sn Sb 비고
A1 20 3.12 0.62 0.45 0.015 35 22 11 7 8 0 0 발명강1
A2 35 1.56 0.52 0.82 0.031 25 13 21 5 9 0.032 0.025 발명강2
A3 18 2.64 0.35 0.78 0.036 31 11 13 7 16 0 0 발명강3
A4 23 2.82 0.43 0.51 0.055 48 15 17 9 11 0.045 0 발명강4
A5 28 2.95 0.75 0.66 0.065 35 17 16 11 8 0 0 발명강5
A6 35 2.82 1.1 0.85 0.052 45 21 9 9 5 0 0.021 발명강6
A7 23 2.91 0.31 0.48 0.041 22 31 12 3 23 0.062 0 발명강7
A8 20 3.12 0.32 0.95 0.041 35 12 6 11 17 0 0 발명강8
A9 28 3.3 0.45 0.52 0.053 31 16 17 8 8 0.025 0 발명강9
A10 22 1.01 0.005 0.25 0.031 37 9 29 13 15 0.025 0 비교강1
A11 25 1.59 0.15 0.32 0.035 9 15 23 13 12 0 0 비교강2
A12 33 2.58 0.25 1.3 0.051 12 14 17 8 18 0 0.025 비교강3
A13 25 2.82 1.34 0.12 0.026 15 20 14 9 12 0 0 비교강4
A14 23 3.02 1.55 0.17 0.013 8 18 21 13 9 0.042 0 비교강5
1) *표 성분은 ppm 단위이며, 기타 성분은 중량%임.
1.6xMn-Al 1300x(2x[S]- ([Nb]+[Ti]+ [Zr]))xAlxMn 열간압연 후 권취 열연판소둔 및 냉각 냉연판소둔 및 냉각 비고
온도
(℃)		 시간
(분) 		소둔온도
(℃)		 600~800℃의 시간(초) 소둔온도(℃) 600~800℃의 시간(초)
0.10 1.60 600 80 1080 15 1030 15 발명강1
0.79 0.83 660 80 900 15 950 12 발명강2
0.90 0.92 660 60 1050 12 1020 15 발명강3
0.39 1.68 620 60 1050 12 1000 15 발명강4
0.31 2.25 620 60 1090 12 1030 15 발명강5
0.26 8.14 620 80 1090 10 1030 12 발명강6
0.46 0.12 620 80 1080 10 1020 12 발명강7
1.20 1.42 660 80 1050 20 1020 12 발명강8
0.38 0.88 660 80 1050 20 1020 12 발명강9
0.40 0.00 700 60 900 15 880 12 비교강1
0.36 -0.19 700 60 900 15 900 12 비교강2
1.83 -0.80 650 80 1080 15 1050 15 비교강3
-1.15 -0.10 650 80 1080 12 1030 15 비교강4
-1.28 -0.92 650 80 1090 12 1030 15 비교강5
결정립
평균입경
(㎛)		 산화물을 포함하는 석출물 비산화물 석출물의 평균입경
(nm)		 산화물을 포함하는 석출물 중
FeO를 포함하는 석출물의
비율
(%)		 산화물을 포함하는 석출물 중
황화물이 포함된 복합 산화물의 비율(%)		 비고
평균입경
(nm)		 비율
(%)
120 45 55 35 53 10 발명강1
75 48 60 37 50 15 발명강2
105 53 80 41 45 20 발명강3
110 55 70 39 50 15 발명강4
115 60 65 41 48 25 발명강5
95 54 70 35 50 30 발명강6
98 45 65 37 55 25 발명강7
105 48 80 33 60 28 발명강8
110 52 65 38 45 25 발명강9
45 24 35 34 33 45 비교강1
48 27 38 35 28 63 비교강2
75 21 29 37 24 51 비교강3
70 32 45 39 32 47 비교강4
65 31 47 36 20 53 비교강5
구분 철손
(W15/50) W/kg		 자속밀도(B50)
Tesla		 비고
A1 1.95 1.71 발명강1
A2 3.62 1.77 발명강2
A3 2.35 1.75 발명강3
A4 2.15 1.73 발명강4
A5 2.11 1.74 발명강5
A6 1.88 1.71 발명강6
A7 2.01 1.71 발명강7
A8 2.02 1.72 발명강8
A9 1.99 1.7 발명강9
A10 5.15 1.71 비교강1
A11 4.21 1.68 비교강2
A12 2.82 1.67 비교강3
A13 2.45 1.66 비교강4
A14 2.35 1.64 비교강5
1) 철손(W15/50)은 50Hz주파수에서 1.5Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)임.
2) 자속밀도(B50)은 5000A/m의 자기장을 부가하였을 때 유도되는 자속밀도의 크기(Tesla)임.
상기 표 2 내지 표 4에서 알 수 있듯이, 발명강인 A1에서 A9까지는 석출물 중 산화물을 포함하는 석출물이 50% 이상이 되었고, 이는 산화물 단독 또는 산화물과 질화물, 탄화물, 또는 황화물의 복합 형태로 석출되었다.
산화물을 포함하는 석출물 중 FeO, 또는 FeO를 포함하는 석출물의 수량이 40% 이상이었다. 석출물 중 비산화물은 상대적으로 적었다.
이에 따라, 결정립이 잘 성장되었고 철손도 낮으면서 자속밀도가 높았다. 산화물을 포함하는 석출물 중에서 황화물이 포함된 복합 산화물의 수량은 40% 이하로 분석되었고, 이에 따라, 상대적으로 질화물과 탄화물이 포함된 복합 산화물은 많은 것으로 조사되었다. 따라서 비산화물 중에서 탄화물과 질화물은 상대적으로 적게 되어서 결정립 성장이 유리하였던 것으로 나타났다.
이에 비하여 비교강인 A10에서 A14까지는 석출물 중에서 산화물이 포함된 석출물의 크기가 비산화물에 비하여 작으며 그 수량도 적게 나타났다. FeO, 또는 FeO를 포함하는 석출물의 비율도 적었고, 결정립의 크기도 Si함량이 유사한 발명강에 비하여 작게 분석되었다.
또한 산화물을 포함하는 석출물 중 황화물이 포함된 복합 산화물의 수량이 40% 이상이고, 이에 따라 탄화물과 질화물이 포함된 복합 산화물의 수량이 적어서 탄화물이나 질화물은 비산화물로 남은 것으로 분석되었다. 그 결과 비교강은 결정립이 작았으며, 자성 중 철손은 발명강과 Si과 Al이 유사한 비교강에서만 높게 나타나고 자속밀도도 낮게 측정되었다.
실시예 2
하기 표 5과 같은 조성을 갖는 슬라브를 1150℃에서 가열하고, 2.5mm의 두께로 열간 압연한 후 표 6의 조건 하에서 권취냉각 하였다.
이후, 냉각한 열연판을 표 6의 조건, 및 질소 분위기에서 5분 간 소둔하고, 표 6의 조건, 및 질소와 산소가 혼재하는 분위기에서 냉각하였다. 이후, 물을 뿌려 급냉하였다.
이후, 소둔한 열연판을 산세한 다음 0.35mm 두께로 냉간 압연하고, 냉간 압연된 냉연판을 표 6의 조건, 및 수소 30%와 질소 70%의 분합분위기에서 2분간 최종 소둔하였다. 이후, 표 6의 조건, 및 수소 40%와 질소의 분위기에서 냉각하였다.
최종 소둔판은 각각의 시편에 대하여 결정립, 산화물, 황화물, 탄화물, 질화물 및 그 복합 석출물의 크기 및 수량을 조사하였다. 결정립 및 석출물의 크기, 종류 및 분포를 분석하기 위한 방법으로는 시편으로부터 추출된 탄소 주형(carbon replica)을 투과전자현미경(Transmission Electron Microscope, TEM)으로 관찰하며 EDS로 분석하는 방법이 사용되었다. TEM 관찰은 치우침이 없이 무작위로 선택된 영역으로 석출물들이 명확히 관찰되는 배율로 설정 후, 적어도 100장 이상의 이미지(Image)를 촬영하여 나타나는 모든 결정립, 및 석출물의 크기 및 분포를 분석하였고, EDS 스펙트럼(spectrum)을 통하여 석출물의 종류를 분석하였다.
상기 분석 결과 및 각 시편의 철손 및 자속밀도 측정 결과를 표 7, 및 표 8에 나타내었다.
구분 C * Si Al Mn P S * N * Ti * Nb * Zr * Sn Sb
A15 27 2.82 0.37 0.35 0.032 34 22 15 8 7 0.035 0
A16 26 2.98 0.31 0.41 0.045 26 21 15 5 5 0 0.015
1) *표 성분은 ppm 단위이며, 기타 성분은 중량%임.
1.6xMn-Al 1300x(2x[S]- ([Nb]+[Ti]+ [Zr]))xAlxMn 열간압연 후 권취 열연판소둔 및 냉각 냉연판소둔 및 냉각 비고
온도
(℃)		 시간
(분) 		소둔
온도(℃)		 600~800℃의시간(초) 소둔온도(℃) 600~800℃의 시간(초)
0.19 0.64 630 50 1000 12 1000 10 발명강10
500 50 800 2 1000 2 비교강6
0.35 0.45 660 80 1050 10 1020 11 발명강11
660 80 1050 15 1020 11 발명강12
500 5 800 2 1000 2 비교강7
660 80 1050 2 1020 2 비교강8
분결정립
평균입경
(㎛)		 산화물을 포함하는 석출물 비산화물 석출물의 평균입경
(nm)		 산화물을 포함하는 석출물 중
FeO를 포함하는 석출물의 비율
(%)		 산화물을 포함하는 석출물 중
황화물이 포함된 복합 산화물의 비율(%)		 비고
평균입경
(nm)		 비율
(%)
195 52 72 38 52 15 발명강10
65 41 41 45 32 45 비교강6
1108 55 79 49 45 30 발명강11
99 45 72 38 52 21 발명강12
67 36 32 42 34 48 비교강7
85 39 28 45 25 52 비교강8
구분 철손
(W15/50) W/kg		 자속밀도
(B50)
Tesla		 비고
A15 2.04 1.74 발명강10
2.52 1.68 비교강6
A16 1.84 1.73 발명강11
1.92 1.72 발명강12
2.46 1.65 비교강7
2.51 1.67 비교강8
1) 철손(W15/50)은 50Hz주파수에서 1.5Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)임.
2) 자속밀도(B50)은 5000A/m의 자기장을 부가하였을 때 유도되는 자속밀도의 크기(Tesla)임.
비교강 6은 열연판의 소둔 온도가 낮으며 열연판 소둔 후 냉각할 때 600~800℃에서의 유지시간이 짧았으며, 냉연판 소둔 후 냉각할 때 600~800℃에서의 유지시간도 짧게 하였다.
그 결과 표 7 에서 나타나 바와 같이, 석출물 중 산화물을 포함하는 석출물의 크기가 작으며 그 수량도 작았다. 또한, 산화물을 포함하는 석출물 중에서 FeO 또는 FeO를 포함하는 산화물의 비율도 낮게 분석되었고, 산화물을 포함하는 석출물 중, 황화물이 포함된 복합 산화물의 수량이 40%를 초과하고 있었다. 이에 따라, 비산화물에서의 탄화물과 질화물의 양이 증가되어 자성이 미흡한 것으로 분석되었다.
비교강 7도 열간 압연 후 권취 온도를 500℃에서 5분 간 짧게 냉각되었고, 열연판 소둔온도와 열연판 소둔 후 냉각할 때 600~800℃의 온도 유지시간도 짧았으며, 냉연판 소둔 후 냉각 시간도 짧았다.
이에 따라 표 7에서 나타난 바와 같이, 석출물 중 산화물이 포함된 석출물의 크기가 비산화물에 비하여 상대적으로 작고 수량이 적었으며, 산화물을 포함하는 석출물 중에서 FeO 또는 FeO를 포함하는 산화물의 비율도 40%이하로 낮았고, 산화물을 포함하는 석출물 중, 황화물이 포함된 복합 산화물의 수량이 48%로 높고 미세하게 석출되었다. 이에 따라 비산화물에서의 탄화물과 질화물이 증가되어 결정립도 작았다.
비교강 8은 열연판 소둔한 후 냉각할 때 냉각시간이 짧았으며 냉연판 소둔 후의 냉각 시간도 짧았다. 이에 따라 석출물 중 FeO를 비롯한 산화물이 포함된 석출물의 형성이 미흡하여, FeO를 비롯한 산화물이 포함된 석출물의 크기가 작고 그 수량도 비산화물에 비하여 적었다. 또한, 산화물을 포함하는 석출물 중 황화물을 포함하는 복합 산화물의 수량도 증가되어, 비산화물에서의 탄화물과 질화물의 수량이 증가되었고, 그 결과 결정립의 크기도 작고 철손이 높고 자속밀도가 낮게 측정되었다.
이 같은 비교강에 비하여 발명강은 권취 후 냉각시간을 충분히 주었고, 열연판 및 냉연판을 소둔 후 600~800℃ 온도범위에서 충분한 시간동안 냉각하여 FeO 산화물을 비롯한 산화물의 형성이 잘 되었으며, 산화물을 포함하는 석출물 중 황화물을 포함하는 복합 산화물의 수량이 낮았다. 이에 따라 질화물, 또는 탄화물이 포함된 복합 산화물의 수량이 증가한 것으로 보이고, 그 결과 비산화물에서의 질화물과 탄화물의 수량이 감소되어, 결정립이 잘 성장하고 따라서 철손이 낮고 자속밀도가 높은 것으로 측정되었다.
본 발명은 상기 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims (17)

  1. 중량%로, C : 0.005%이하(0%제외), Si : 1.0% 내지 4.0%, Al : 0.15% 내지 1.5%, Mn : 0.1% 내지 1.0%, P : 0.2% 이하(0%제외), N : 0.005%이하(0%제외), S : 0.001% 내지 0.006%, O : 0.005% 이하(0%제외), Ti : 0.005%이하(0%제외), Nb : 0.005%이하(0%제외), Zr : 0.005%이하(0%제외), 잔부인 Fe 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 무방향성 전기강판.
    [식 1] [Al] < 1.6x[Mn]
    [식 2] 0.1 ≤ 1300x(2x[S]-([Ti]+[Nb]+[Zr]))x[Al]x[Mn] ≤ 12
    (상기 식 1 및 식 2에서, [Al], [Mn], [S], [Ti], [Nb], 및 [Zr]은 각각 Al, Mn, S, Ti, Nb, 및 Zr의 함량(중량%)이다.)
  2. 제 1항에서,
    상기 무방향성 전기강판은,
    전기강판 내의 석출물 중에서,
    산화물을 포함하는 석출물의 평균 입경이, 비산화물 석출물의 평균 입경보다 크고,
    산화물을 포함하는 석출물의 수량이, 전체 석출물 수량의 50% 이상인 것인 무방향성 전기강판.
  3. 제 2항에서,
    상기 산화물을 포함하는 석출물의 평균 입경은,
    5nm 내지 70nm인 것인 무방향성 전기강판.
  4. 제 3항에서,
    상기 산화물을 포함하는 석출물의 평균 수량은,
    10000개/mm2 내지 500000개/mm2 인 것인 무방향성 전기강판.
  5. 제 2항에서,
    상기 산화물을 포함하는 석출물은,
    황화물이 포함된 복합 산화물, 질화물이 포함된 복합 산화물, 및 탄화물이 포함된 복합 산화물을 포함하고,
    상기 황화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경이, 상기 질화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경, 또는 상기 탄화물이 포함된 복합 산화물의 평균 입경보다 크고,
    상기 황화물이 포함된 복합 산화물의 수량이, 상기 산화물을 포함하는 석출물 수량 100%에 대하여 40% 이하인 것인 무방향성 전기강판.
  6. 제 5항에서,
    상기 산화물을 포함하는 석출물은,
    FeO 산화물, 및 FeO를 포함하는 산화물을 포함하고,
    상기 FeO 산화물, 및 FeO를 포함하는 산화물의 수량이,
    상기 산화물을 포함하는 석출물의 수량 100%에 대하여 40% 이상인 것인 무방향성 전기강판.
  7. 제 6항에서,
    상기 무방향성 전기강판은,
    평균 결정립의 크기가 50um 내지 180um인 것인 무방향성 전기강판.
  8. 제 7항에서,
    상기 무방향성 전기강판은,
    중량%로, Sn : 0.01% 내지 0.2%를 더 포함하는 것인 무방향성 전기강판.
  9. 제 7항에서,
    상기 무방향성 전기강판은,
    중량%로, Sb : 0.01% 내지 0.2%를 더 포함하는 것인 무방향성 전기강판.
  10. 중량%로, C : 0.005%이하(0%제외), Si : 1.0% 내지 4.0%, Al : 0.15% 내지 1.5%, Mn : 0.1% 내지 1.0%, P : 0.2% 이하(0%제외), N : 0.005%이하(0%제외), S : 0.001% 내지 0.006%, O : 0.005% 이하(0%제외), Ti : 0.005%이하(0%제외), Nb : 0.005%이하(0%제외), Zr : 0.005%이하(0%제외), 잔부인 Fe 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 강 슬라브를 재가열하는 단계;
    재가열된 슬라브를 열간압연 및 권취하는 단계;
    열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계;
    열연판 소둔한 열연판을 냉간압연하는 단계; 및
    냉간압연된 냉연판을 최종 소둔 및 냉각하는 단계;를 포함하되,
    재가열된 슬라브를 열간압연 및 권취하는 단계;의 권취는, 600℃ 내지 800℃ 의 온도에서 30분 이상 수행되고,
    상기 열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계; 및 냉간압연된 냉연판을 최종 소둔 및 냉각하는 단계;의 냉각은, 각각 600℃ 내지 800℃에서 5초 이상 수행되는 것인,
    무방향성 전기강판의 제조 방법.
    [식 1] [Al] < 1.6x[Mn]
    [식 2] 0.1 ≤ 1300x(2x[S]-([Ti]+[Nb]+[Zr]))x[Al]x[Mn] ≤ 12
    (상기 식 1 및 식 2에서, [Al], [Mn], [S], [Ti], [Nb], 및 [Zr]은 각각 Al, Mn, S, Ti, Nb, 및 Zr의 함량(중량%)이다.)
  11. 제 10항에서,
    상기 열간압연된 열연판을 열연판 소둔 및 냉각하는 단계;의
    소둔 온도는,
    850℃ 내지 1150℃인 것인,
    무방향성 전기강판의 제조 방법.
  12. 제 10항에서,
    상기 강 슬라브를 재가열하는 단계;는,
    1200℃ 이하에서 수행되는 것인,
    무방향성 전기강판의 제조 방법.
  13. 제 10항에서,
    재가열된 슬라브를 열간압연 및 권취하는 단계;의
    열간압연은,
    최종 압하율 20% 이하로 수행되는 것인,
    무방향성 전기강판의 제조 방법.
  14. 제 10항에서,
    상기 열연판 소둔한 열연판을 냉간압연하는 단계;의
    냉간압연은, 최종 압하율 50% 내지 95%로 수행되는 것인,
    무방향성 전기강판의 제조 방법.
  15. 제 10항에서,
    냉간압연된 냉연판을 최종 소둔 및 냉각하는 단계;의
    최종 소둔 온도는,
    850℃ 내지 1100℃인 것인,
    무방향성 전기강판의 제조 방법.
  16. 제 10항에서,
    상기 강 슬라브는,
    중량%로, Sn : 0.01% 내지 0.2%를 더 포함하는 것인 무방향성 전기강판의 제조 방법.
  17. 제 10항에서,
    상기 강 슬라브는,
    중량%로, Sb : 0.01% 내지 0.2%를 더 포함하는 것인 무방향성 전기강판의 제조 방법.
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