KR101507942B1 - Non-oriented electrical steel steet and method for the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 중량%로, C: 0.005%이하, Si: 1.0~3.5%, Al: 0.2%이하, Mn: 1.0~3.0%, P: 0.005~0.15%, N: 0.005%이하, S: 0.001~0.005%, Ti: 0.005%이하, Sn+Sb: 0.01~0.2% 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되고, 상기 Si, Al, Mn은 하기 조성식을 만족하는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법이 개시된다.
(0.5*[Si]+[Al])≤[Mn]≤([Si]+[Al])
상기 조성식에서 [Si], [Al], [Mn]은 각각 Si, Al, Mn의 중량%를 나타낸다.The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same. The steel sheet comprises 0.005% or less of C, 1.0 to 3.5% of Si, 0.2% or less of Al, 1.0 to 3.0% of Mn, 0.005 to 0.15 of P 0.001 to 0.005% of N, 0.001 to 0.005% of S, 0.005% or less of Ti, 0.01 to 0.2% of Sn + Sb and the balance Fe and other inevitably added impurities. A non-oriented electrical steel sheet satisfying a composition formula and a method of manufacturing the same are disclosed.
(0.5 * [Si] + [Al])? [Mn]? ([Si] + [Al]
[Si], [Al], and [Mn] in the above composition formula represent the weight percentages of Si, Al, and Mn, respectively.
Description
본 발명은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 강의 첨가 성분을 최적으로 설정하고 냉연판 소둔 온도를 제어하여 집합조직 향상을 통해 가공성 및 자성이 향상되는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a non-oriented electrical steel sheet having improved workability and magnetism by controlling the annealing temperature of a cold- And a manufacturing method thereof.
무방향성 전기강판은 유도기, 전동기의 모터 등과 같은 회전 기기와 소형 변압기 등의 정지기기에서 철심용 재료로 사용된다. 전기기기의 에너지 효율은 에너지 변환시의 에너지 손실량이 중요하기 때문에 무방향성 전기강판은 에너지 효율을 결정하는데 매우 큰 역할을 한다. 최근 에너지의 절감, 전기 기기의 소형화 등에 대한 요구가 증가하면서 무방향성 전기강판의 특성 개선이 필요한 상황이다. The non-oriented electrical steel sheet is used as a material for iron cores in rotating equipment such as induction machine and motor, and stationary equipment such as small-sized transformer. Since the energy loss of electric equipment is important in energy conversion, non-oriented electrical steel plays a very important role in determining energy efficiency. Recently, the demand for the reduction of energy and the miniaturization of electric equipment has increased, and it is necessary to improve the characteristics of the non-oriented electrical steel sheet.
전기강판의 자기적 특성이 좋다는 것은 철손이 작고, 자속밀도가 높다는 것을 의미하는데 이는 철심에 전기를 부가하여 자기장을 유도할 때, 철손이 낮을수록 열로 손실되는 에너지를 줄일 수 있으며, 자속밀도가 높을수록 똑같은 에너지로 더 큰 자기장을 유도할 수 있기 때문이다.The good magnetic properties of the electric steel sheet means that the iron loss is small and the magnetic flux density is high. When the magnetic field is induced by adding electricity to the iron core, the lower the iron loss, the lower the energy loss by heat and the higher the magnetic flux density This is because the same energy can induce a larger magnetic field.
또한, 자기적 성질 뿐만 아니라 가공성이 좋은 무방향성 전기강판에 대한 수요도 증가하고 있는데, 전기강판은 기본적으로 Si과 Al이 주요 첨가원소이기 때문에 가공성이 좋지 않아 모터나 변압기 제작시 원하는 형상으로 제작이 어렵거나 추가비용이 들기 때문에 자성이 우수하면서 가공성도 우수한 무방향성 전기강판이 요구되고 있다. In addition, there is an increasing demand for non-oriented electric steel sheets that have good magnetic properties as well as good workability. Since electric steel sheets are basically Si and Al as main additive elements, they are not good in workability. A non-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties and excellent in workability is required because it is difficult or expensive.
무방향성 전기강판의 자기적 성질 중, 철손은 이력손실 (hysteresis loss), 고전적 와류손실 (classical eddy current), 그리고 이상적 와류손실 (anomalous eddy current loss)로 구성되는데 일반적으로 철손을 저감시키기 위해서 비저항이 큰 합금 원소인 Si, Al 등을 첨가하여 전기저항을 증가시킴으로써 고전적 와류 손실을 감소시키는 방법이 사용된다. 그러나 상기 합금 원소를 첨가하게 되면 철손은 감소하지만 포화 자속밀도 감소로 인해 자속밀도의 감소 역시 피할 수 없게 된다. Among the magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet, iron loss is composed of hysteresis loss, classical eddy current, and anomalous eddy current loss. In order to reduce iron loss, A method of reducing the classical eddy loss by increasing the electrical resistance by adding Si, Al or the like, which is a large alloying element, is used. However, addition of the alloying element reduces the iron loss, but also decreases the magnetic flux density due to the decrease of the saturation magnetic flux density.
한편, Si 첨가량이 4%이상이 되면 가공성이 저하되어 냉간압연이 곤란해져 생산성이 떨어지게 되며 Si과 더불어 주요 첨가원소인 Al도 많이 첨가될수록 압연성도 저하되며 경도가 증가하며 가공성도 떨어지게 된다. On the other hand, when the amount of Si added is more than 4%, the workability is lowered and the cold rolling becomes difficult and the productivity is lowered. In addition to Si and Al, which is a main additive element, the rolling property decreases and the hardness increases and the workability decreases.
결국, 무방향성 전기강판의 제조에 있어서 우수한 자성을 얻기 위해서 Si, Al등의 비저항을 증가시키는 원소를 첨가하여 철손을 감소시키는 방법이 이용되어 왔지만 이에 따라 자속밀도도 감소하며 경도의 증가 등으로 인해 가공성이 열위해지는 문제점이 있었다.
As a result, in order to obtain excellent magnetic properties in the production of a non-oriented electrical steel sheet, a method of reducing iron loss by adding an element that increases the resistivity of Si or Al has been used. However, due to the decrease of magnetic flux density and the increase of hardness There is a problem that the workability is reduced.
이러한 무방향성 전기강판의 가공성을 개선하기 위하여 Si첨가량과 Al첨가량을 조절하거나 소둔 온도 등의 제어를 통하여 결정립경 크기를 조절하는 기술 등이 사용되고 있다. 그러나, 이러한 기술들은 모두 자기적 성질의 저하 문제를 해결하지 못하고 있기 때문에 가공성이 우수하면서 자성도 우수한 무방향성 전기강판 제조 기술이 필요하다. In order to improve the workability of such a non-oriented electrical steel sheet, a technique of adjusting the grain size through controlling the Si addition amount and the Al addition amount or controlling the annealing temperature is used. However, since all of these techniques can not solve the problem of lowering the magnetic properties, a non-oriented electrical steel sheet manufacturing technology having excellent workability and excellent magnetic properties is required.
이러한 문제점을 해결하기 위한 지속적인 노력이 있었으며 많은 기술들이 개발되었다. 무방향성 전기강판에 대한 종래기술 중 일본특허 2008-045151은 Si, Al, Mn의 성분비를 제어하고 열연판 소둔 온도와 냉간압하율을 제어하여 자기 이방성이 적고 가공성이 양호한 무방향성 전기강판 제조방법을 제시하였으나 최종 재결정 소둔 후 스킨 패스 압연을 하고 다시 소둔을 하는 공정이 추가됨으로써 비용이 증가하는 문제가 있었다. There have been continuous efforts to solve these problems and many technologies have been developed. Japanese Patent Application No. 2008-045151 discloses a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet in which the composition ratio of Si, Al, and Mn is controlled and the annealing temperature and the cold rolling reduction ratio of the hot-rolled steel sheet are controlled to reduce magnetic anisotropy and workability. However, there is a problem that the cost is increased by adding the step of performing the skin pass rolling after the final recrystallization annealing and performing the annealing again.
상기와 같은 문제를 해결하기 위한 본 발명은 강의 합금 원소 중 Si, Al, Mn의 첨가성분 및 냉연판 소둔시 오스테나이트-페라이트 이상영역에서 열처리하여 집합조직이 향상된 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a non-oriented electrical steel sheet in which Si, Al, and Mn are added to steel alloying elements and annealed in austenite-ferrite abnormal region during annealing of cold rolled steel sheet, .
본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서는 중량%로, C: 0.005%이하, Si: 1.0~3.5%, Al: 0.2%이하, Mn: 1.0~3.0%, P: 0.005~0.15%, N: 0.005%이하, S: 0.001~0.005%, Ti: 0.005%이하, Sn+Sb: 0.01~0.2% 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되고, 상기 Si, Al, Mn은 하기 조성식을 만족하는 무방향성 전기강판이 제공될 수 있다.In one or more embodiments of the present invention, it is preferable that the alloy contains 0.005% or less of C, 1.0 to 3.5% of Si, 0.2% or less of Al, 1.0 to 3.0% of Mn, 0.005 to 0.15% 0.001 to 0.005% of S, 0.005% or less of Ti, 0.01 to 0.2% of Sn + Sb, and the balance of Fe and other inevitably added impurities, wherein Si, Al and Mn satisfy the following composition formula A directional electrical steel sheet may be provided.
(0.5*[Si]+[Al])≤[Mn]≤([Si]+[Al]) (0.5 * [Si] + [Al])? [Mn]? ([Si] + [Al]
상기 조성식에서 [Si], [Al], [Mn]은 각각 Si, Al, Mn의 중량%를 나타낸다.[Si], [Al], and [Mn] in the above composition formula represent the weight percentages of Si, Al, and Mn, respectively.
상기 강판 두께의 3/4t 부분의 {100}, {111}, {112} 집합조직의 부피 %를 각각 V{100}, V{111}, V{112}이라고 할 경우, V{100} ≤ 20%, (V{111} + V{112}) ≤ 65%를 만족할 수 있다.When the volume percentages of the {100}, {111}, and {112} texture of the 3 / 4t portion of the steel sheet thickness are V {100}, V {111}, and V {112} , V {100} 20%, (V {111} + V {112} ), ≪ / = 65%.
상기 강판의 경도가 190Hv 이하이며, Cu, Ni 및 Cr이 각각 0.05중량% 이하로 첨가될 수 있으며, Zr, Mo 및 V이 각각 0.01중량% 이하로 첨가될 수 있다.The hardness of the steel sheet may be 190 Hv or less, Cu, Ni and Cr may each be added in an amount of 0.05 weight% or less, and Zr, Mo and V may be added in an amount of 0.01 weight% or less, respectively.
또한, 본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서는 중량%로, C: 0.005%이하, Si: 1.0~3.5%, Al: 0.2%이하, Mn: 1.0~3.0%, P: 0.005~0.15%, N: 0.005%이하, S: 0.001~0.005%, Ti: 0.005%이하, Sn+Sb: 0.01~0.2% 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되고, 상기 Si, Al, Mn은 하기 조성식을 만족하는 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 1200℃ 이하로 재가열하는 단계; 상기 재가열한 슬라브를 열간압연하고 열연판 소둔을 실시하는 단계; 상기 소둔 열연판을 1회 냉간압연하거나 중간소둔을 사이에 둔 2회 냉간압연을 하고 냉연판 소둔을 850~1000℃의 오스테나이트 및 페라이트의 이상영역에서 실시하는 단계를 포함하는 무방향성 전기강판 제조방법이 제공될 수 있다.In one or more embodiments of the present invention, the steel sheet may contain 0.005% or less of C, 1.0 to 3.5% of Si, 0.2% or less of Al, 1.0 to 3.0% of Mn, 0.005 to 0.15% : 0.005% or less, S: 0.001 to 0.005%, Ti: 0.005% or less, Sn + Sb: 0.01 to 0.2% The balance Fe and other inevitably added impurities, To form a slab; Reheating the slab to 1200 ° C or less; Subjecting the reheated slab to hot rolling and annealing the hot-rolled sheet; A step of cold-rolling the annealed hot-rolled sheet two times by cold-rolling one time or intermediate annealing, and performing a cold-rolled sheet annealing in an abnormal region of austenite and ferrite at 850 to 1000 ° C. A method can be provided.
(0.5*[Si]+[Al])≤[Mn]≤([Si]+[Al])(0.5 * [Si] + [Al])? [Mn]? ([Si] + [Al]
상기 열연판 소둔은 850~1150℃의 범위에서 이루어지는 것을 특징으로 한다.And the hot-rolled sheet annealing is performed in a range of 850 to 1150 ° C.
이때, Cu, Ni 및 Cr이 각각 0.05중량% 이하로 첨가될 수 있으며, Zr, Mo 및 V이 각각 0.01중량% 이하로 첨가될 수 있다.At this time, Cu, Ni and Cr may each be added in an amount of 0.05 wt% or less, and Zr, Mo and V may be added in an amount of 0.01 wt% or less, respectively.
본 발명의 실시예에 따르면 Si, Al, Mn의 첨가성분을 최적화하고 상변태를 포함하는 이상(2 phase)영역에서 냉연판 소둔을 실시함으로써 집합조직을 향상시켜 무방향성 전기강판의 가공성 및 자성을 향상시킬 수 있다.According to the embodiment of the present invention, by improving the texture and improving the workability and magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet by optimizing the additive components of Si, Al, and Mn and performing annealing of the cold rolled steel sheet in the two- .
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. Advantages and features of the present invention and methods of achieving them will become apparent with reference to the embodiments described in detail below. However, it is to be understood that the present invention is not limited to the disclosed embodiments, but may be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. It is intended that the disclosure of the present invention be limited only by the terms of the appended claims.
본 발명에 따른 실시예는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, Si, Al, Mn 을 첨가한 성분계에서 Si, Al, Mn의 첨가량을 엄격하게 관리하며, 그 중 특히 Al의 첨가량을 0.2%이하, Mn의 첨가량을 1.0~3.0%로 관리함으로써 상대적으로 경한 금속인 Al첨가량을 감소시키고, 연한 금속인 Mn첨가량을 높게 관리하여 Al첨가량 감소에 따른 비저항의 감소를 Mn 첨가량을 증가시켜 해소하며, 냉연판 소둔시 상변태를 포함하는 온도구간인 이상(2 phase)영역에서 열처리함으로써 집합조직을 향상시켜 가공성 및 자성을 개선하는 기술에 관한 것이다. An embodiment according to the present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same, wherein the addition amount of Si, Al and Mn is strictly controlled in a component system to which Si, Al and Mn are added, %, And the addition amount of Mn is controlled to 1.0 to 3.0%, the amount of Al, which is a relatively light metal, is decreased and the Mn addition amount is controlled to be high, And a technique for improving workability and magnetism by improving the texture by heat treatment in a two phase region including a phase transition phase during annealing of a cold rolled steel sheet.
본 발명에 따른 실시예에서의 전기강판은 중량%로, C: 0.005%이하, Si: 1.0~3.5%, Al: 0.2%이하, Mn: 1.0~3.0%, P: 0.005~0.15%, N: 0.005%이하, S: 0.001~0.005%, Ti: 0.005%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되고, 상기 Si, Al, Mn은 하기 조성식 (1)을 만족한다.The electric steel sheet according to the present invention is characterized in that it contains 0.005% or less of C, 1.0 to 3.5% of Si, 0.2 to 4.0% of Al, 1.0 to 3.0% of Mn, 0.005 to 0.15% of P, 0.005% or less, S: 0.001% to 0.005%, Ti: 0.005% or less, the balance Fe and other inevitably added impurities, and Si, Al and Mn satisfy the following composition formula (1).
(0.5*[Si]+[Al])≤[Mn]≤([Si]+[Al]) -----------------(1)(0.5 * [Si] + [Al])? [Mn]? ([Si] + [Al]
상기 조성식 (1)에서 [Si], [Al], [Mn]은 Si, Al, Mn의 첨가량을 나타내는데, 단위는 중량%이다.[Si], [Al], and [Mn] in the above composition formula (1) indicate the addition amounts of Si, Al, and Mn.
또한, 본 발명에 따른 실시예에서는 상기 성분계에 Sn과 Sb을 단독으로 첨가하거나, 복합으로 첨가하여 Sn + Sb: 0.01~0.2%이 되도록 한다 In the embodiment of the present invention, Sn and Sb may be added alone or in combination so that Sn + Sb is 0.01 to 0.2%
본 발명에 따른 실시에에서는 냉간압연 후 냉연판 소둔시 상변태 영역을 포함하는 이상구간에서 열처리하여, 최종 제품의 단면 미소 경도가 190Hv이하가 되도록 한다. 본 발명에 따른 실시예에서는 냉연판 소둔 후 강판의 집합조직에서 {100}, {110}, {111} 집합조직의 분율을 각각 V{100}, V{110}, V{111} 이라고 했을 때, {100} 집합조직의 분율 V{100} ≤ 20%, ({111}+{112}) 집합조직의 분율 (V{111} + V{112}) ≤ 65%를 만족하도록 한다.
In the practice of the present invention, the cold-rolled sheet is subjected to heat treatment in an abnormal section including a phase transformation region upon annealing of the cold-rolled sheet, so that the microhardness of the final product is 190 Hv or less. In the embodiment according to the present invention, when the fractions of the {100}, {110}, and {111} texture are V {100} , V {110} , and V {111} in the texture of the steel sheet after cold- , fraction V {100} ≤ 20% of the {100} texture ({111} + {112}) fraction (V + V (111) {112}) of texture ≤ 65%.
이하에서는 상기 설명한 본 발명에 따른 실시예에서의 성분제한 이유를 설명한다. 이하에서 특별한 언급이 없으면 단위는 중량%이다.
Hereinafter, the reason for restricting the components in the embodiment according to the present invention described above will be described. Unless otherwise stated, units are percent by weight.
Si: 1.0~3.5중량% Si: 1.0 to 3.5 wt%
상기 Si는 강의 비저항을 증가시켜서 철손 중 와류손실을 낮추는 성분이기 때문에 첨가되는 주요 원소로서, 1.0% 미만에서는 저철손 특성을 얻기 어렵고, 3.5%를 초과하여 첨가되면 냉간 압연시 판파단이 일어나기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서는 Si의 함량을 1.0~3.5중량%로 한정한다.
Since Si is a component which increases the resistivity of steel and lowers vortex loss during iron loss, it is difficult to obtain a low iron loss property when it is less than 1.0% and it is difficult to obtain low iron loss property when it is added. When it exceeds 3.5%, Si breaks during cold rolling, In the embodiment according to the invention, the content of Si is limited to 1.0 to 3.5% by weight.
Al: 0.2중량% 이하Al: 0.2 wt% or less
상기 Al은 제강공정에서 강의 탈산을 위하여 불가피하게 첨가되는 원소로서 비저항을 증가시키는 주요 원소이기 때문에 철손을 낮추기 위하여 첨가되지만 첨가시 포화 자속밀도를 감소시키는 역할도 하며 또한 가공성을 나쁘게 하는 역할도 하기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서는 Al의 함량을 0.2%이하로 한정한다.
Al is an element added inevitably for the deoxidation of steel during steelmaking and is added to lower the iron loss because it is a main element for increasing the resistivity, but it also serves to decrease the saturation magnetic flux density when added and also to make the workability worse In the embodiment according to the present invention, the content of Al is limited to 0.2% or less.
Mn: 1.0~3.0중량% Mn: 1.0 to 3.0 wt%
상기 Mn은 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 효과가 있지만 Si, Al대비 비저항 증가량이 적어 일반적으로 0.1~0.3%정도 철손을 개선하려는 목적으로 첨가된다. Although the Mn has an effect of lowering the iron loss by increasing the resistivity, it is added with the aim of improving the iron loss by 0.1 to 0.3% in general, since the resistivity is less than that of Si and Al.
그러나, Mn은 Si, Al 대비 연한 금속으로 가공성을 개선할 수 있는 원소이며 첨가량이 증가할 경우 집합조직을 향상시킬 수 있는 원소이기도 하다. 따라서 가공성 및 집합조직을 향상시키기 위하여 본 발명에 따른 실시예에서는 Mn 함량을 1.0~3.0%로 한정한다.
However, Mn is a soft metal compared to Si and Al and is an element that can improve workability and is an element that can improve the texture when the amount of addition is increased. Therefore, in order to improve the workability and texture, the Mn content in the examples according to the present invention is limited to 1.0 to 3.0%.
P: 0.005~0.15중량%P: 0.005 to 0.15 wt%
상기 P는 비저항을 증가시켜 철손을 낮추며 결정립계에 편석함으로써 자성에 유해한 {111} 집합 조직의 형성을 억제하고 유리한 집합조직인 {100}을 형성하나 0.15%이상 첨가되면 압연성을 저하시킬 수 있으므로 본 발명에 따른 실시예에서느 P 함량을 0.005~0.15중량%로 한정한다.
The P increases the resistivity to lower the iron loss and segregates in the grain boundaries to inhibit the formation of {111} texture which is harmful to the magnetism and form {100} which is an advantageous aggregate structure. However, if 0.15% , The P content is limited to 0.005 to 0.15% by weight.
C: 0.005중량% 이하C: 0.005 wt% or less
상기 C은 많이 첨가될 경우 소둔시 페라이트의 결정립 성장을 억제하여 철손을 높이는 효과를 나타내며, Ti등과 결합하여 탄화물을 형성하여 자성을 열위시키며 최종제품에서 전기 제품으로 가공 후 사용시 자기시효에 의하여 철손을 높이기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서의 C함량을 0.005%이하로 한정한다.
When C is added in large amount, C shows the effect of suppressing the crystal growth of ferrite during annealing and enhances the iron loss. It forms a carbide by binding with Ti, etc., and dislocates the magnetism. In the final product, The C content in the examples according to the present invention is limited to 0.005% or less.
S: 0.001~0.005중량% S: 0.001 to 0.005 wt%
상기 S는 자기적 특성에 유해한 MnS, CuS 및 (Cu,Mn)S 등의 황화물을 형성하는 원소이므로 가능한 한 낮게 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, 0.001% 미만으로 첨가될 경우 오히려 집합조직 형성에 불리하여 자성이 저하되기 때문에 0.001% 이상 함유토록 하며 0.005% 초과하여 첨가될 경우는 미세한 황화물의 증가로 인해 자성이 열위해지므로 본 발명에 따른 실시예에서는 S함량을 0.001~0.005%로 한정한다.Since S is an element which forms sulfides such as MnS, CuS and (Cu, Mn) S harmful to the magnetic properties, it is preferably added as low as possible. However, when it is added in an amount of less than 0.001%, it is disadvantageous to formation of aggregate structure, resulting in deterioration of magnetism. Therefore, it is contained in an amount of not less than 0.001%, and when it is added in an amount of more than 0.005%, the magnetism is heated due to increase of fine sulfides. In the examples, the S content is limited to 0.001 to 0.005%.
N: 0.005중량% 이하N: 0.005 wt% or less
상기 N는 Al, Ti등과 강하게 결합함으로써 질화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하는 등 자성에 해로운 원소이므로 적게 함유시키는 것이 바람직하므로, 본 발명에 따른 실시예에서는 0.005중량% 이하로 한정한다.
Since N is an element which is harmful to magnetism by forming a nitride by binding strongly with Al, Ti or the like to inhibit crystal growth, it is preferable to contain N in a small amount, and therefore it is limited to 0.005 wt% or less in the examples according to the present invention.
Ti: 0.005중량% 이하Ti: 0.005 wt% or less
상기 Ti는 미세한 탄화물과 질화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하며 많이 첨가될수록 증가된 탄화물과 질화물로 인해 집합 조직도 열위하게 되어 자성이 나빠지게 되므로 본 발명에 따른 실시예에서는 Ti 함량을 0.005%이하로 한정한다.
The Ti forms fine carbides and nitrides to inhibit crystal growth. The more the Ti is added, the lower the magnetization becomes because of the increased carbides and nitrides due to the increased carbides and nitrides. Therefore, in the embodiment of the present invention, the Ti content is limited to 0.005% or less do.
Sn + Sb: 0.01~0.2중량% Sn + Sb: 0.01 to 0.2 wt%
상기 Sn과 Sb는 결정립계에 편석원소로써 결정립계를 통한 질소의 확산을 억제하며 자성에 해로운 {111} 집합조직(texture)을 억제하고 유리한 {100} 집합조직을 증가시켜 자기적 특성을 향상시키기 위하여 첨가하며, Sn과 Sb 단독, 또는 그 합이 0.2% 초과하여 첨가하면 결정립 성장을 억제하여 자성을 떨어뜨리고 압연성상이 나빠지기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서는 Sn + Sb의 함량을 0.01~0.2%로 한정한다.
The Sn and Sb suppress the diffusion of nitrogen through the grain boundaries as a segregated element in the grain boundaries, suppress the {111} texture which is harmful to the magnetism, increase the {100} When Sn or Sb alone or in excess of 0.2% is added, the crystal growth is inhibited and the magnetic property is deteriorated and the rolling property deteriorates. Therefore, in the embodiment of the present invention, the content of Sn + Sb is set to 0.01 to 0.2% It limits.
상기 원소 외에 제강 공정에서 불가피하게 첨가되는 원소인 Cu, Ni, Cr의 경우 불순물 원소들과 반응하여 미세한 황화물, 탄화물 및 질화물을 형성하여 자성에 유해한 영향을 미치므로 이들 함유량을 각각 0.05중량%이하로 제한한다. 또한 Zr, Mo, V등도 강력한 탄질화물 형성 원소이기 때문에 가능한 첨가되지 않는 것이 바람직하며 각각 0.01중량%이하로 함유되도록 한다.In addition to the above elements, Cu, Ni, and Cr, which are inevitably added in the steelmaking process, react with impurity elements to form fine sulfides, carbides, and nitrides, thereby detrimentally affecting the magnetic properties. Limit. Further, Zr, Mo, V and the like are preferably strong carbonitride-forming elements, so that they are preferably not added, and they are contained in an amount of 0.01 wt% or less.
상기한 조성 이외에 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다.
In addition to the above composition, the remainder is composed of Fe and other unavoidable impurities.
본 발명에 따른 실시예에서는 상기 목적을 달성하기 위한 전기강판의 제조방법을 제시하는데, 이하에서는 이에 대하여 설명하기로 한다.In the embodiment according to the present invention, a method of manufacturing an electrical steel sheet for achieving the above object is presented, which will be described below.
먼저, 중량%로, C: 0.005%이하, Si: 1.0~3.5%, Al: 0.2%이하, Mn: 1.0~3.0%, P: 0.005~0.15%, N: 0.005%이하, S: 0.001~0.005%, Ti: 0.005%이하, Sn+Sb: 0.01~0.2% 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되고 하기 조성식 (1)을 만족하는 슬라브를 제조하여, 상기 1200℃이하로 재가열한다. 재가열 온도가 1200℃이상일 경우 슬라브 내에 존재하는 AlN, MnS등의 석출물이 재고용된 후 열간압연, 열연판 소둔, 또는 냉연판 소둔시 미세 석출되어 결정립 성장을 억제하고 자성을 저하시키므로 재가열 온도는 1200℃이하로 제한한다.First, 0.005% or less of C, 1.0 to 3.5% of Si, 0.2% or less of Al, 1.0 to 3.0% of Mn, 0.005 to 0.15% of P, 0.005% or less of N and 0.001 to 0.005 of S % Of Ti, 0.005% or less of Ti, 0.01 to 0.2% of Sn + Sb, and the balance of Fe and other inevitably added impurities and satisfies the following composition formula (1). When the reheating temperature is 1200 ° C or higher, the precipitates such as AlN and MnS present in the slab are reused, and are finely precipitated by hot rolling, annealing of hot-rolled steel sheet or annealing of cold rolled steel sheet to suppress grain growth and decrease magnetism. .
이후, 열간압연하고 열간압연된 열연판을 필요시 열연판 소둔을 하되, 열연판 소둔 온도는 850~1150℃로 하며, 산세한 다음 냉간압연은 0.10mm에서 0.70mm의 두께로 최종 압연한 후 냉간압연된 냉연판을 850~1000℃의 온도에서 소둔하되, 상변태를 포함하는 이상영역에서 최종소둔한다.Then, the hot-rolled and hot-rolled hot-rolled sheet is subjected to hot-rolled sheet annealing if necessary, and the annealing temperature of the hot-rolled sheet is set to 850 to 1150 ° C. After pickling, cold rolling is finally rolled to a thickness of 0.10 mm to 0.70 mm, The rolled cold-rolled sheet is annealed at a temperature of 850 to 1000 ° C, and finally annealed in an abnormal region including a phase transformation.
이때, 열간압연시 사상압연에서의 마무리압연은 페라이트상에서 종료하며 판형상 교정을 위하여 최종 압하율은 20%이하로 실시한다. At this time, finish rolling in finish rolling in hot rolling finishes on ferrite, and final reduction is made to be 20% or less for plate shape calibration.
상기와 같이 제조된 열연판은 700℃이하에서 권취하고, 공기중에서 냉각한다. 권취 냉각된 열연판은 필요시 열연판 소둔을 하고 산세하고 냉간압연한 다음, 마지막으로 냉연판 소둔을 한다.The hot-rolled sheet prepared as described above is rolled up at 700 ° C or less and cooled in air. The rolled hot-rolled sheet, if necessary, is subjected to hot-rolled sheet annealing, pickling, cold-rolling, and finally cold-rolled sheet annealing.
상기 열연판 소둔은 자성 개선을 위하여 필요할 경우에 열연판을 소둔하는 것이며, 열연판 소둔온도는 850~1150℃로 한다. 만약, 열연판 소둔온도가 850℃보다 낮으면 결정립 성장이 불충분하며, 1150℃를 초과하는 경우에는 결정립이 과도하게 성장하고 판의 표면 결함이 과다해지므로 본 발명에 따른 실시예에서의 열연판 소둔온도는 850~1150℃로 한정한다. The hot-rolled sheet annealing is to anneal the hot-rolled sheet when necessary for improving the magnetic properties, and the hot-rolled sheet annealing temperature is 850 to 1150 ° C. If the annealing temperature of the hot-rolled sheet is lower than 850 ° C, the grain growth is insufficient. When the annealing temperature exceeds 1150 ° C, the crystal grains excessively grow and the surface defects of the plate become excessive. Therefore, The temperature is limited to 850 ~ 1150 ℃.
이후, 통상의 방법으로 산세한 열연판 또는 소둔한 열연판을 냉간압연한다. Thereafter, the hot rolled sheet picked up by the ordinary method or the annealed hot rolled sheet is cold-rolled.
상기 냉간압연은 0.10mm에서 0.70mm의 두께로 최종 압연하며, 필요시 1차 냉간압연과 중간소둔 후 2차 냉간압연할 수 있으며, 최종 압하율은 50~95%의 범위로 한다. The cold rolling is final rolled to a thickness of 0.10 mm to 0.70 mm, and if necessary, can be subjected to primary cold rolling and secondary cold rolling after intermediate annealing, and the final rolling reduction is in the range of 50 to 95%.
최종 냉간압연된 강판은 냉연판 소둔을 실시한다. 냉연판을 소둔하는 공정에서 소둔시 냉연판 소둔의 균열온도는 850~1000℃의 범위에서 하되 상변태를 포함하는 이상영역 구간에서 실시한다. 만약, 냉연판 소둔온도가 850℃이하인 경우에는 결정립의 성장이 미흡하여 철손 중 이력손실이 증가하며 집합조직이 개선되지 않아 자성이 저하되기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서의 냉연판의 소둔시 균열온도는 850~1000℃로 한다.The final cold-rolled steel sheet is cold-rolled sheet annealed. In the step of annealing the cold rolled sheet, the annealing temperature of the cold rolled sheet during the annealing is in the range of 850 to 1000 占 폚, but in the abnormal region including the phase transformation. If the annealing temperature of the cold-rolled sheet is 850 ° C or lower, the grain growth is insufficient and the loss of the steel loss is increased, and the aggregate structure is not improved and the magnetic property is lowered. Therefore, The temperature is 850 to 1000 캜.
본 발명에 따른 실시예에서 첨가하는 중요 원소는 Si, Mn, Al 또는 Sn, Sb이다. 일반적으로 Si과 Al은 강의 비저항을 증가시켜 철손 그 중, 고전적 와류손실을 감소시키기 때문에 무방향성 전기강판 제조에 있어서 첨가량이 증가되는 방향으로 개발되어 왔다. 그러나, Si은 취성이 매우 강한 원소로 첨가량이 증가할수록 압연성이 열위해지기 때문에 Si의 첨가량을 제한하면서 Al의 첨가량을 증가시키는 방향으로 개발되어 왔다. 그러나, Al의 경우도 고용강화 효과로 인해 강의 기계적 성질을 증가시키기 때문에 자성은 향상되지만 가공성이 열위해지는 문제가 있었다. In the embodiment according to the present invention, important elements added are Si, Mn, Al or Sn, and Sb. Generally, Si and Al have been developed in the direction of increasing the addition amount in the production of the non-oriented electrical steel sheet because of increasing the specific resistance of the steel and decreasing the classical eddy loss among the iron loss. However, Si is a very brittle element. As the addition amount is increased, the rolling property is heated, so that the amount of Si is increased and the amount of Al is increased. However, Al also increases the mechanical properties of the steel due to the solid solution strengthening effect, so that the magnetism is improved but the workability is lowered.
본 발명에 따른 실시예에서는 Mn이 Al보다 연한 금속이고, 비저항을 증가시킬 수 있으며 첨가량이 증가함에 따라 집합조직을 향상시킬 수 있다는 점을 이용하였다. 이를 위하여 Al, Mn을 각각 0.2%이하, 1.0~3.0%로 제어하고, Si, Al, Mn은 상기 조성식 (1)을 만족하도록 제어하며 냉연판 소둔시 상변태 영역(오스테나이트 및 페라이트의 이상영역)을 포함하는 이상영역 구간에서 열처리하면 페라이트였던 조직은 그대로 냉각이 되고, 오스테나이트였던 조직만 페라이트로 변태하게 된다. In the examples according to the present invention, Mn is a metal that is lighter than Al and can increase the resistivity and improve the texture as the addition amount increases. Al and Mn are controlled to be 0.2% or less and 1.0 to 3.0%, respectively, and Si, Al and Mn are controlled to satisfy the above composition formula (1), and the phase transformation region (austenite and ferrite abnormal region) , The structure of the ferrite is cooled down as it is, and only the structure of the austenite is transformed into ferrite.
상기 냉연판 소둔시는 온도가 다소 낮아 결정립 성장이 어렵기 때문에 상대적으로 고온에서 결정립 성장성이 큰 {111}, {112} 집합조직의 분율이 낮다. 또한, 오스테나이트였던 조직이 페라이트로 변태되기 때문에 {111}, {112} 집합조직의 분율은 더욱 낮아지게 된다. When annealing the cold rolled steel sheet, the crystal growth is difficult because the temperature is rather low. Therefore, the fraction of the {111} and {112} texture is relatively low at relatively high temperature. In addition, since the austenite structure is transformed into ferrite, the fraction of {111} and {112} texture is further lowered.
따라서, 본 발명에 따른 실시예에서는 가공성도 향상될 뿐 아니라 냉연판 소둔 후 강판 두께의 3/4t 부분의 {100}, {111}, {112} 집합조직의 부피 %를 각각 V{100}, V{111}, V{112}이라고 할 경우, {100} 집합조직의 분율 V{100} ≤ 20%, ({111}+{112}) 집합조직의 분율 (V{111} + V{112}) ≤ 65%가 됨으로써 가공성 및 자성이 우수한 무방향성 전기강판을 얻을 수 있도록 하였다. Accordingly, not only the workability is improved, but also the volume percentage of {100}, {111}, and {112} texture of the 3 / 4t portion of the steel sheet after annealing of the cold rolled steel sheet is V {100} V (111), V if the called {112}, {100} fraction V {100} ≤ 20% of texture ({111} + {112}) fraction (V (111) + V {112 of texture }} ≤ 65%, whereby a non-oriented electrical steel sheet excellent in workability and magnetic properties can be obtained.
본 발명에서 집합조직을 분석하기 위한 방법으로는 X-ray pole figure 측정 방법이 사용되었다. 시편의 표면을 두께의 3/4t가 되는 부분까지 연마 후 X-ray 회절 분석기로 (110), (200), (211) pole figure를 측정하였고 그 결과 {100}, {111}, {112}의 부피 분율(fraction)을 계산하였다.
In the present invention, an X-ray pole figure measurement method was used as a method for analyzing the texture. (110), (200) and (211) pole figures were measured by an X-ray diffractometer and the results were {100}, {111}, {112} Was calculated.
이하, 본 발명에 따른 실시예에 대하여 보다 상세하게 설명한다.Hereinafter, embodiments according to the present invention will be described in more detail.
본 발명에 따른 실시예에서 Al, Mn은 각각 0.2%이하, 1.0~3.0%로 제어하는데, 그 이유는 Al이 비저항을 낮추는 원소이지만 첨가량이 증가함에 따라 자속밀도 역시 감소하며 경한 금속으로 가공성을 저해하는 원소이기 때문에 첨가량을 0.2%로 제한하며 Al 첨가량이 감소함에 따른 비저항의 감소는 Mn을 1.0~3.0%로 증가시켜 보상할 수 있기 때문이다.In the examples according to the present invention, Al and Mn are controlled to 0.2% or less and 1.0 to 3.0%, respectively, because Al is an element that lowers the resistivity, but the magnetic flux density decreases as the addition amount increases. The addition amount is limited to 0.2%, and the decrease of the resistivity due to the decrease of Al addition amount can be compensated by increasing the Mn to 1.0 ~ 3.0%.
또한, Si, Al, Mn 첨가량은 상기 조성식 (1)을 만족하도록 첨가량을 제어하는데, 이는 열처리시 상변태 구간을 형성하게 되며 상변태를 포함하는 이상영역에서 냉연판 소둔시 집합조직이 향상될 수 있기 때문이다. 무방향성 전기강판의 집합조직 중 자성에 이로운 집합조직은 {100}이며, 해로운 집합조직은 {111}, {112} 인데, 강판 두께의 3/4t 부분의 {100}, {111}, {112} 집합조직의 부피 %를 각각 V{100}, V{111}, V{112}이라고 할 경우 V{100} ≤ 20%, (V{111} + V{112}) ≤ 65% 의 식을 만족하게 된다. 상기 조건을 만족하는 조성과 열처리 조건을 만족하는 강판의 경우 자성에 해로운 {111}, {112} 집합조직이 감소하게 되어 자성이 향상되며 {100} 집합조직을 증가시키려는 종래의 기술과는 차별화된 기술임을 명확히 하기 위해 {100} 집합조직의 부피 %를 제한하였다.
Further, the amount of addition of Si, Al, and Mn is controlled so as to satisfy the above composition formula (1), which forms a phase transition zone during heat treatment, and the aggregate structure can be improved in annealing the cold rolled steel sheet in an ideal region including a phase transformation to be. {111}, {111}, {111}, {111}, {111}, {111}, and {112} of the 3 / 4t portion of the thickness of the steel sheet, } V the volume percentage of each texture {100}, V {111} , V { if it 112} V {100} ≤ 20 %, (V {111} + V {112} ) < / = 65%. In the case of a steel sheet which satisfies the above-mentioned conditions and satisfies the heat treatment conditions, {111} and {112} texture structures which are harmful to magnetism are reduced, magnetism is improved, and a technique different from a conventional technology for increasing {100} In order to clarify the technology, we limit the volume percentage of {100} texture.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
[실시예 1] [Example 1]
진공 용해를 통하여 하기 표 1과 같이 조성되는 강괴를 제조하여 Si, Al, Mn의 양을 변화시켜 그 영향을 조사하였다. 각 강괴는 1150℃에서 가열하고, 2.3mm의 두께로 열간압연한 후 권취하였다. 공기 중에서 권취하고 냉각한 열연강판은 1030℃에서 2분간 소둔하고, 산세한 다음 0.35mm 두께로 냉간압연하고, 냉연판 소둔은 980℃에서 150초간 냉연판 소둔을 하였다. 각각의 시편에 대하여 경도(Harness) 와 X-ray pole figure test를 통해 집합조직의 분율을 측정하였으며 철손(W15/50)과 자속밀도(B50)를 측정하여 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.The ingots were prepared by vacuum melting as shown in Table 1 below, and the influence of Si, Al, and Mn was investigated. Each steel ingot was heated at 1150 DEG C, hot rolled to a thickness of 2.3 mm, and then wound. The hot-rolled steel sheet wound and cooled in air was annealed at 1030 ° C for 2 minutes, pickled, cold-rolled to a thickness of 0.35 mm, and subjected to cold-rolled sheet annealing at 980 ° C for 150 seconds. The hardness (W 15/50 ) and the magnetic flux density (B 50 ) were measured for each specimen by means of hardness and X-ray pole figure test. The results are shown in Table 2 below. .
(0.5*[Si]+[Al])
~([Si]+[Al])Mn Addition Range
(0.5 * [Si] + [Al])
~ ([Si] + [Al])
W15 /50 Iron loss
W 15/50
B50 Magnetic flux density
B 50
상기 표 2에서 경도(Hv)값은 미소 경도값(Vickers hardness)이고, 철손(W15 /50)은 50Hz주파수에서 1.5Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)이며, 자속밀도(B50)은 5000A/m의 자기장을 부가하였을 때 유도되는 자속밀도의 크기(Tesla)이다. Table 2 Hardness (Hv) is a value in the microhardness values (Vickers hardness), and the iron loss (W 15/50) is a rolling direction and rolling direction average loss in the vertical direction when the magnetic flux density in 1.5Tesla at 50Hz frequency organic (W / kg), and the magnetic flux density (B 50 ) is a magnitude (Tesla) of magnetic flux density induced when a magnetic field of 5000 A / m is added.
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 [Si], [Mn], [Al] 및 상기 조성식 (1)을 만족하는 강종 A3, A4, A5, A7, A8, A11, A12는 경도가 190Hv이하로 나타났으며 V{100} ≤ 20%, (V{111} + V{112}) ≤ 65%을 만족하였고 그 결과 철손이 낮고 자속밀도도 높게 나타났다. As shown in Table 2, the steel types A3, A4, A5, A7, A8, A11, and A12 satisfying [Si], [Mn], [Al] V {100} ≤ 20%, (V {111} + V {112} ) ≤ 65%. As a result, iron loss was low and magnetic flux density was high.
반면, A1은 Si, Al, Mn이 관리 범위를 만족하였으나 상기 조성식을 만족하지 못하였으며 (V{111} + V{112})이 65%이상으로 나타났고 그 결과 철손과 자속밀도가 열위하게 나타났다. A2는 조성식 (1)은 만족하였으나 Al이 관리 범위를 벗어났으며 그 결과 경도도 190Hv 이상, (V{111} + V{112})도 65%이상으로 나타났고 그 결과 철손과 자속밀도가 열위하게 나타났다. A6과 A9는 각각 Mn과 Mn, Al이 관리 범위를 벗어나 상기 조성식을 만족하지 못하였고 A6은 경도는 만족하였으나 A9은 경도도 190Hv 이상으로 나타났으며, A6과 A9 모두 (V{111} + V{112})도 65%이상으로 나타났고 그 결과 철손과 자속밀도가 열위하게 나타났다. A10은 Mn이 관리 범위를 벗어났고 상기 조성식을 만족하지 못하였으며 (V{111} + V{112})도 65%이상으로 나타났고 그 결과 철손과 자속밀도가 열위하게 나타났다. On the other hand, A1 satisfies the control range of Si, Al and Mn but does not satisfy the above formula (V {111} + V {112} ) was more than 65%. As a result, iron loss and magnetic flux density were inferior. A2 satisfies the composition formula (1), but Al is out of the control range. As a result, the hardness is 190 Hv or more, (V {111} + V {112} ) was more than 65%. As a result, iron loss and magnetic flux density were inferior. A6 and A9 are Mn and Mn, Al was this was not out of the management range satisfying the above formula A6 is hardness appeared above, but also the hardness was 190Hv A9 satisfied, A6 and A9 both (V {111}, each + V {112} ) was more than 65%. As a result, iron loss and magnetic flux density were inferior. A10 was Mn out of the control range and did not satisfy the above formula (V {111} + V {112} ) was more than 65%. As a result, iron loss and magnetic flux density were inferior.
[실시예 2] [Example 2]
진공 용해를 통하여 하기 표 3과 같이 조성되는 강괴를 제조하였다. 이 때, 상기 조성식 (1)과 열연판 소둔 및 냉연판 소둔 온도가 경도, 집합조직 및 자성에 미치는 영향을 조사하였다. 각 강괴는 1150℃에서 가열하고, 2.1mm의 두께로 열간압연한 후 권취하였다. 공기 중에서 권취하고 냉각한 열연강판은 800~1200℃에서 130초간 소둔하고, 산세한 다음 0.35mm 두께로 냉간압연하고, 냉연판 소둔은 800~1200℃에서 70초간 냉연판 소둔을 하였다. 각각의 시편에 대하여 경도(Harness) 와 X-ray pole figure test를 통해 집합조직의 분율을 측정하였으며 철손(W15/50)과 자속밀도(B50)를 측정하여 그 결과를 하기 표 4에 나타내었다.
A steel ingot was prepared as shown in Table 3 through vacuum melting. At this time, the influence of the composition formula (1) and the annealing temperature of the hot-rolled sheet and the cold-rolled sheet on the hardness, texture and magnetism was examined. Each steel ingot was heated at 1150 ° C, hot rolled to a thickness of 2.1 mm, and then wound. The hot-rolled steel sheet taken up in the air and cooled was annealed at 800 to 1200 ° C for 130 seconds, pickled, cold-rolled to a thickness of 0.35 mm, and cold rolled sheet annealed at a temperature of 800 to 1200 ° C for 70 seconds. Hardness (W 15/50 ) and magnetic flux density (B 50 ) were measured for each specimen by hardness and X-ray pole figure test. The results are shown in Table 4 below. .
(0.5*[Si]+
[Al])~
([Si]+[Al])Mn Addition Range
(0.5 * [Si] +
[Al]) ~
([Si] + [Al])
소둔온도
(℃)Hot-rolled plate
Annealing temperature
(° C)
소둔온도
(℃)Cold rolled plate
Annealing temperature
(° C)
W15 /50 Iron loss
W 15/50
밀도
B50 Magnetic flux
density
B 50
상기 표 3에 나타난 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예의 [Si], [Mn], [Al] 및 상기 조성식 (1)을 만족하며 열연판 소둔 온도와 냉연판 소둔 온도를 만족하는 강종 B2, B3, B4, B5, B9, B10은 경도도 190Hv 이하로 나타났으며 V{100} ≤ 20%, (V{111} + V{112}) ≤ 65%을 만족하였고 그 결과 철손이 낮고 자속밀도도 높게 나타났다.As shown in Table 3, the steel types B2 and B3 satisfying [Si], [Mn], [Al] and the composition formula (1) of the embodiment of the present invention and satisfying the annealing temperature of the hot- , B4, B5, B9 and B10 showed hardness of less than 190 Hv and V {100} ≤ 20%, V {111} V {112} ) ≤ 65%. As a result, iron loss was low and magnetic flux density was high.
반면, B1은 [Si], [Mn], [Al]의 관리범위는 만족하였으나 상기 조성식을 만족하지 못하였고 또한 냉연판 소둔 온도도 820℃로 낮게 작업되어 (V{111} + V{112})가 65% 이상이 되었고 결과적으로 철손 및 자속밀도가 열위하게 나타났다. B6과 B8은 [Si], [Mn], [Al]의 관리범위와 상기 조성식 (1)을 만족하였으나 각각 냉연판 소둔 온도와 열연판 소둔 온도가 관리범위를 벗어나 (V{111} + V{112})가 65% 이상이 되었고 결과적으로 철손 및 자속밀도가 열위하게 나타났다. B7은 [Si], [Mn], [Al]의 관리범위와 상기 조성식 (1)을 만족하였으나 열연판 소둔 온도와 냉연판 소둔 온도가 모두 관리범위보다 낮아 경도도 190Hv이상이었으며 (V{111} + V{112})가 65% 이상이 되었고 결과적으로 철손 및 자속밀도가 열위하게 나타났다.On the other hand, B1 satisfies the control range of [Si], [Mn], and [Al], but does not satisfy the above composition formula and annealing temperature of the cold rolled sheet is also lowered to 820 ° C. (V {111} V {112} ) was more than 65%, resulting in a loss of iron loss and magnetic flux density. B6 and B8 is [Si], [Mn], out of the management range and the composition formula (1), but satisfy the respective cold-rolled sheet annealing temperature and the hot-rolled sheet annealing temperature of the management range of [Al] (V {111} + V {112} ) was more than 65%, resulting in a loss of iron loss and magnetic flux density. B7 is [Si], [Mn], was management range and but satisfying the above composition formula (1) hardness lower both the hot-rolled sheet annealing temperature and the cold-rolled sheet annealing temperature above the management range of the [Al] Fig than 190Hv (V {111} + V {112} ) was more than 65%, resulting in a loss of iron loss and magnetic flux density.
상기 소둔판은 절연피막처리 후 고객사로 출하된다. 상기 절연피막은 유기질, 무기질 및 유무기 복합피막으로 처리될 수 있으며, 기타 절연이 가능한 피막제로 처리하는 것도 가능하다. 고객사는 강판을 가공 후 그대로 사용할 수 있다. The annealed sheet is shipped to the customer after the insulating coating treatment. The insulating coating may be treated with an organic, inorganic and organic composite coating, or may be treated with other insulating coatings. The customer can use the steel sheet after processing.
이상 본 발명의 실시예를 설명하였지만, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다.While the present invention has been described in connection with certain exemplary embodiments, it will be understood by those skilled in the art that various changes and modifications may be made without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the appended claims.
그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변경된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다. It is therefore to be understood that the above-described embodiments are illustrative in all aspects and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the appended claims rather than the detailed description, and all changes or modifications derived from the meaning and scope of the claims and their equivalents should be interpreted as being included in the scope of the present invention .
Claims (9)
상기 Si, Al, Mn은 하기 조성식을 만족하며,
강판 두께의 3/4t 부분의 {100}, {111}, {112} 집합조직의 부피 %를 각각 V{100}, V{111}, V{112}이라고 할 경우, V{100} ≤ 20%, (V{111} + V{112}) ≤ 65%를 만족하는 무방향성 전기강판.
(0.5*[Si]+[Al])≤[Mn]≤([Si]+[Al])
상기 조성식에서 [Si], [Al], [Mn]은 각각 Si, Al, Mn의 중량%를 나타낸다.(Excluding 0%), Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.005 to 0.15%, N: 0.005% (excluding 0%), Si: 1.0 to 3.5% 0.001 to 0.005% of Ti, 0.005% or less of Ti (excluding 0%), Sn + Sb of 0.01 to 0.2%, and the balance of Fe and other inevitably added impurities,
The Si, Al, and Mn satisfy the following composition formula,
When the volume percentages of the {100}, {111}, and {112} texture of the 3 / 4t portion of the steel sheet thickness are V {100}, V {111}, and V {112} , V {100} %, (V {111} + V {112} ) ≤ 65%.
(0.5 * [Si] + [Al])? [Mn]? ([Si] + [Al]
[Si], [Al], and [Mn] in the above composition formula represent the weight percentages of Si, Al, and Mn, respectively.
상기 강판의 경도가 190Hv 이하인 무방향성 전기강판.The method according to claim 1,
Wherein the steel sheet has a hardness of 190 Hv or less.
Cu, Ni 및 Cr이 각각 0.05중량% 이하로 첨가되는 무방향성 전기강판.The method according to claim 1 or 3,
Cu, Ni and Cr is added in an amount of 0.05 wt% or less, respectively.
Zr, Mo 및 V이 각각 0.01중량% 이하로 첨가되는 무방향성 전기강판.The method according to claim 1 or 3,
Zr, Mo and V are added in an amount of 0.01 wt% or less, respectively.
상기 슬라브를 1200℃ 이하로 재가열하는 단계;
상기 재가열한 슬라브를 열간압연하고 열연판 소둔을 실시하는 단계;
상기 소둔 열연판을 1회 냉간압연하거나 중간소둔을 사이에 둔 2회 냉간압연을 하고 냉연판 소둔을 850℃를 초과하고 1000℃이하의 온도이고, 오스테나이트 및 페라이트의 이상영역에서 실시하는 단계를 포함하는 무방향성 전기강판 제조방법.
(0.5*[Si]+[Al])≤[Mn]≤([Si]+[Al])(Excluding 0%), Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.005 to 0.15%, N: 0.005% (excluding 0%), Si: 1.0 to 3.5% 0.001 to 0.005% of Ti, 0.005% or less of Ti (excluding 0%), Sn + Sb of 0.01 to 0.2%, and the balance of Fe and other inevitably added impurities, Al, and Mn satisfy the following composition formula;
Reheating the slab to 1200 ° C or less;
Subjecting the reheated slab to hot rolling and annealing the hot-rolled sheet;
Wherein the annealing hot-rolled sheet is cold-rolled two times by cold-rolling or intermediate annealing, and the cold-rolled sheet annealing is performed at a temperature of more than 850 占 폚 and not more than 1000 占 폚 in an abnormal region of austenite and ferrite Wherein the method comprises the steps of:
(0.5 * [Si] + [Al])? [Mn]? ([Si] + [Al]
상기 열연판 소둔은,
850~1150℃의 범위에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판 제조방법.The method according to claim 6,
The hot-
Wherein the temperature is in the range of 850 to 1150 占 폚.
Cu, Ni 및 Cr이 각각 0.05중량% 이하로 첨가되는 무방향성 전기강판 제조방법.8. The method according to claim 6 or 7,
Cu, Ni and Cr is added in an amount of 0.05 wt% or less, respectively.
Zr, Mo 및 V이 각각 0.01중량% 이하로 첨가되는 무방향성 전기강판 제조방법.8. The method according to claim 6 or 7,
Zr, Mo, and V are each added in an amount of 0.01 wt% or less.
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