KR101505252B1 - Cold-rolled steel sheet for outcase of car having low yield ratio with excellent formability and method of manufacturing the same - Google Patents

Cold-rolled steel sheet for outcase of car having low yield ratio with excellent formability and method of manufacturing the same Download PDF

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Abstract

합금성분 조절 및 공정조건 제어를 통하여 연속항복거동 및 항복강도의 하향을 통해 성형성이 우수하면서도 저항복비 특성을 확보할 수 있는 자동차 외판재용 냉연강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.04 ~ 0.06%, 실리콘(Si) : 0.01 ~ 0.10%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.7%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.006% 이하, 크롬(Cr) ; 0.3 ~ 0.5%, 알루미늄(Al) : 0.1 ~ 0.6% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 500 ~ 520MPa의 인장강도(TS), 260 ~ 280MPa의 항복점(YP) 및 32 ~ 35%의 연신율(EL)을 갖는 것을 특징으로 한다.A cold rolled steel sheet for an automobile outer panel material and a method of manufacturing the same, which are capable of securing a low resistance and an excellent formability through a continuous yielding behavior and a yield strength downward through control of alloy components and process conditions.
The cold rolled steel sheet for automobile sheathing according to the present invention contains 0.04 to 0.06% of carbon (C), 0.01 to 0.10% of silicon (Si), 1.0 to 1.7% of manganese (Mn) % To 0.03% or less, S (S): 0% to 0.006% or less, Cr (Cr); (YP) of from 260 to 280 MPa and a tensile strength (TS) of from 32 to 35%, preferably from 0.3 to 0.5%, aluminum (Al) Of the elongation percentage (EL).

Description

성형성이 우수한 저항복비 특성을 갖는 자동차 외판재용 냉연강판 및 그 제조 방법 {COLD-ROLLED STEEL SHEET FOR OUTCASE OF CAR HAVING LOW YIELD RATIO WITH EXCELLENT FORMABILITY AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cold rolled steel sheet for automotive exterior sheathing having excellent resistance to abrasion and excellent formability, and a method of manufacturing the same. BACKGROUND ART < RTI ID = 0.0 >

본 발명은 자동차 외판재용 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금성분 조절 및 공정조건 제어를 통하여 연속항복거동 및 항복점의 하향을 통해 성형성이 우수하면서도 저항복비 특성을 확보할 수 있는 자동차 외판재용 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a cold rolled steel sheet for automotive sheathing and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a cold rolled steel sheet for automotive sheathing, and more particularly, The present invention relates to a cold rolled steel sheet for an automotive exterior panel and a manufacturing method thereof.

자동차 외판재용 강판은 대부분 프레스 가공에 의해서 성형되기 때문에, 우수한 프레스 성형성이 요구되며, 이것을 확보하기 위해서는 높은 연성이 필수적으로 요구된다. 그러나, 자동차 외판재용 강판의 경량화 및 승객 안정성 요구에 강판의 고강도화가 이루어짐으로써, 실리콘(Si) 및 망간(Mn)과 같은 합금성분 첨가의 증가에 따라 강판의 성형성 저하 및 도금 특성등의 현저한 저하 문제가 있으므로 이러한 모든 요구를 적용한 자동차 외판재용 강판을 개발하는 데 어려움이 따르고 있다.Since most steel plates for automotive sheathing are formed by press working, excellent press formability is required, and high ductility is indispensably required in order to ensure this. However, since the steel sheet for automobile sheathing is lightweight and passenger stability is required, the strength of the steel sheet is increased. As a result of the increase in the addition of alloy components such as silicon (Si) and manganese (Mn) It is difficult to develop a steel sheet for automotive exterior panels using all of these requirements.

또한, 자동차 외판재용 강판은 높은 내식성도 요구되기 때문에 자동차 외판재용 강판으로 내식성이 우수한 용융아연 도금강판이 사용되어 왔다. 용융아연 도금강판은 재결정 소둔 및 도금을 동일 라인에서 실시하는 연속 용융아연 도금 설비를 통하여 제조되어 우수한 내식성을 가지면서 저렴한 제조 방법으로 가공이 가능하다. 그리고, 용융아연 도금 후에 다시 가열 처리한 합금화 용융아연 도금강판은 우수한 내식성에 추가로 용접성이나 성형성도 우수하다는 면에서 널리 사용되고 있다.In addition, because steel plates for automobile sheathing require high corrosion resistance, hot-dip galvanized steel sheets having excellent corrosion resistance have been used for steel plates for automobile sheathing. The hot-dip galvanized steel sheet is manufactured through the continuous hot-dip galvanizing facility which performs recrystallization annealing and plating in the same line, and can be manufactured with an inexpensive manufacturing method with excellent corrosion resistance. Further, the galvannealed galvanized steel sheet which is subjected to the heat treatment after hot dip galvanizing is widely used in addition to excellent corrosion resistance, in addition to excellent weldability and moldability.

상술한 바와 같이, 자동차 차체를 더욱 경량화 및 강화하기 위해서는 성형성이 우수한 고장력 냉연강판의 개발, 그리고 연속 용융아연 도금라인에 의한 우수한 내식성도 구비한 고장력 용융아연 도금강판의 개발이 요구되고 있다.As described above, development of a high-tensile cold-rolled steel sheet having excellent moldability and further development of high-tensile hot-dip galvanized steel sheet with excellent corrosion resistance by a continuous hot-dip galvanizing line are required for further lighter and stronger automobile bodies.

최근, 자동차 경량화 및 품질 향상 과정에서 자동차 구조부품과 함께 자동차 외판에 대한 고강도화가 급속히 진행되고 있다. 자동차 외판에 고강도강을 적용하여 외부 물체와의 충돌 시 발생하는 외판 손상에 대한 저항을 증가시키기 위하여 내덴트성이 우수한 고강도강판이 개발이 요구되고 있다.2. Description of the Related Art In recent years, in the course of lightening automobiles and improving quality, the strength of automobile shells has been rapidly increasing along with automobile structural components. It is required to develop a high strength steel sheet having excellent dent resistance in order to increase the resistance to the outer plate damage caused by collision with an external object by applying a high strength steel to the outer plate of an automobile.

그러나, 종래의 자동차 외판재용 강판은 대략 60% 이상의 높은 항복비로 인해 프레스 성형시 굴곡 발생으로 인해 생산성 저하 문제가 있었다.However, the conventional steel sheet for automobile sheathing has a problem of lowering the productivity due to bending at the time of press forming due to a high yield ratio of about 60% or more.

관련 선행문헌으로는 대한민국 등록특허공보 제10-0723159호(2007.05.30. 공고)가 있으며, 상기 문헌에는 성형성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법이 개시되어 있다.
A related prior art document is Korean Patent Registration No. 10-0723159 (published on May 30, 2007), which discloses a cold-rolled steel sheet having excellent moldability and a manufacturing method thereof.

본 발명의 목적은 항복비를 낮추고, 연신율 향상을 통하여 성형성이 우수한 자동차 외판재용 냉연강판을 제공하는 것이다.An object of the present invention is to provide a cold-rolled steel sheet for automotive sheathing which has a low yield ratio and is excellent in moldability through improvement of elongation.

또한, 본 발명의 다른 목적은 합금성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여, 연속항복거동 및 항복점의 하향을 통해 성형성이 우수하면서도 저항복비 특성을 확보할 수 있는 자동차 외판재용 냉연강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a method for manufacturing a cold rolled steel sheet for an automotive exterior panel, which is capable of achieving excellent moldability and resistance-resistance characteristics through continuous yielding and downward turning of the yield point through control of alloy components and process conditions .

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 자동차 외판재용 냉연강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.04 ~ 0.06%, 실리콘(Si) : 0.01 ~ 0.10%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.7%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.006% 이하, 크롬(Cr) ; 0.3 ~ 0.5%, 알루미늄(Al) : 0.1 ~ 0.6% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 500 ~ 520MPa의 인장강도(TS), 260 ~ 280MPa의 항복점(YP) 및 32 ~ 35%의 연신율(EL)을 갖는 것을 특징으로 한다.
In order to achieve the above object, according to an embodiment of the present invention, there is provided a cold rolled steel sheet for an automotive outer panel material, comprising 0.04 to 0.06% of carbon (C), 0.01 to 0.10% of silicon (Si) (P): more than 0% to 0.03%, sulfur (S): more than 0% to less than 0.006%, chromium (Cr); (YP) of from 260 to 280 MPa and a tensile strength (TS) of from 32 to 35%, preferably from 0.3 to 0.5%, aluminum (Al) Of the elongation percentage (EL).

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.04 ~ 0.06%, 실리콘(Si) : 0.01 ~ 0.10%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.7%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.006% 이하, 크롬(Cr) ; 0.3 ~ 0.5%, 알루미늄(Al) : 0.1 ~ 0.6% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 850 ~ 900℃ 조건으로 마무리 열간 압연하는 단계; (b) 상기 열간 압연된 판재를 냉각하여 CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 610℃에서 권취하는 단계; (c) 상기 권취된 판재를 언코일링하여 산세 처리한 후, 냉간압연하는 단계; 및 (d) 상기 냉간압연된 판재를 소둔 열처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
In order to accomplish the above objects, according to another aspect of the present invention, there is provided a method for manufacturing a cold rolled steel sheet for an automotive exterior panel, the method comprising the steps of: (a) providing 0.04 to 0.06% of carbon (C) (P): more than 0% to 0.03%; sulfur (S): more than 0% to less than 0.006%; chromium (Cr); Finishing hot rolled slab plate made of 0.3 to 0.5% aluminum (Al): 0.1 to 0.6% and balance iron (Fe) and unavoidable impurities at finishing delivery temperature (FDT): 850 to 900 ° C; (b) cooling the hot-rolled plate and winding at a CT (Coiling Temperature) of 580 to 610 ° C; (c) uncoiling and pickling the rolled sheet material, followed by cold rolling; And (d) subjecting the cold-rolled plate to a heat treatment for annealing.

본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 및 그 제조 방법은 합금성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여, 연속항복거동 및 항복점의 하향을 통해 성형성이 우수하면서도 저항복비 특성을 확보할 수 있다.The cold rolled steel sheet for automotive sheathing according to the present invention and the method for manufacturing the same can ensure the moldability and the resistance-to-brittleness property through the control of the alloy component and the control of the process conditions through the continuous yielding behavior and downward yielding point.

따라서, 상기 방법으로 제조되는 자동차 외판재용 냉연강판은 인장강도 : 500 ~ 520MPa, 항복점(YP) : 260 ~ 280MPa, 연신율(EL) : 32 ~ 35%, 항복비(YP/TS) : 50 ~ 55% 및 가공경화지수(n-value) : 0.24 이상을 가질 수 있다.Therefore, the cold-rolled steel sheet for automobile sheathing plate manufactured by the above method has a tensile strength of 500 to 520 MPa, a yield point (YP) of 260 to 280 MPa, an elongation (EL) of 32 to 35%, a yield ratio (YP / TS) of 50 to 55 % And a work hardening index (n-value): 0.24 or more.

이를 통해, 본 발명에 따른 방법으로 제조된 냉연강판은 고 성형성을 요구하는 자동차 외판재, 특히 자동차 도어 등의 소재로 활용할 수 있다.
Accordingly, the cold-rolled steel sheet produced by the method according to the present invention can be utilized as a material for automobile exterior panels, particularly automobile doors, which require high formability.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 2는 실시예 1 및 비교예 1에 따른 스트레인-스트레스 커브를 나타낸 것이다.1 is a process flow chart showing a method for manufacturing a cold rolled steel sheet for an automotive exterior panel material according to an embodiment of the present invention.
Fig. 2 shows the strain-stress curves according to Example 1 and Comparative Example 1. Fig.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 상세하게 후술되어 있는 실시예들 및 도면을 참조하면 명확해질 것이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention, and how to accomplish them, will become apparent with reference to the embodiments and drawings described in detail below.

그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.However, it is to be understood that the present invention is not limited to the disclosed embodiments, but may be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. It is intended that the disclosure of the present invention be limited only by the terms of the appended claims.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 성형성이 우수한 저항복비 특성을 갖는 자동차 외판재용 냉연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a cold rolled steel sheet for an automotive exterior panel with excellent resistance to brittleness according to a preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

자동차 외판재용 냉연강판Cold rolled steel sheet for automotive exterior panels

본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판은 인장강도 : 500 ~ 520MPa, 항복점(YP) : 260 ~ 280MPa, 연신율(EL) : 32 ~ 35%, 항복비(YP/TS) : 50 ~ 55% 및 가공경화지수(n-value) : 0.24 이상을 확보하는 것을 목표로 한다.The cold rolled steel sheet for automotive sheathing according to the present invention has a tensile strength of 500 to 520 MPa, a yield point (YP) of 260 to 280 MPa, an elongation (EL) of 32 to 35%, a yield ratio (YP / TS) of 50 to 55% And a curing index (n-value) of 0.24 or more.

이를 위해, 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.04 ~ 0.06%, 실리콘(Si) : 0.01 ~ 0.10%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.7%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.006% 이하, 크롬(Cr) ; 0.3 ~ 0.5%, 알루미늄(Al) : 0.1 ~ 0.6% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.For this purpose, the cold-rolled steel sheet for automobile sheathing according to the present invention comprises 0.04 to 0.06% of carbon (C), 0.01 to 0.10% of silicon (Si), 1.0 to 1.7% of manganese (Mn) ): More than 0% to 0.03%, sulfur (S): more than 0% to less than 0.006%, chromium (Cr); 0.3 to 0.5%, aluminum (Al): 0.1 to 0.6%, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities.

또한, 상기 강판은 몰리브덴(Mo) : 0.03 ~ 0.10 중량% 및 티타늄(Ti) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
The steel sheet may further include at least one of molybdenum (Mo): 0.03-0.10 wt% and titanium (Ti): 0 wt% to 0.015 wt%.

이하, 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and contents of each component included in the cold rolled steel sheet for automotive sheathing according to the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

탄소(C)는 오스테나이트 안정화 원소로써, 열연코일에서 펄라이트 조직과 페라이트 내부에 탄화물을 최소화시키고, 결정립을 미세화시킨다. 복합 석출물의 재고용이 냉연강판의 소둔과정에서 부분적으로 재용해되어 10 ~ 30㎛ 정도의 미세한 결정립 또는 결정립계에 나타나는데, 마르텐사이트(Martensite)를 20% 이하로 제한함으로써, 성형성에 좋은 (111) 집합조직을 발달시킬 수 있다.Carbon (C), as an austenite stabilizing element, minimizes carbides in the pearlite structure and ferrite inside the hot-rolled coil, and makes the grain finer. The re-use of composite precipitates is partially redissolved in the annealing process of the cold-rolled steel sheet and appears in fine grains or grain boundaries of about 10 to 30 μm. By limiting martensite to 20% or less, (111) Can be developed.

상기 탄소(C)는 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0.04 ~ 0.06 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 0.04 중량% 미만일 경우에는 임계 온도 영역에서 안정한 오스테나이트를 확보하지 못하여 냉각 후 적절한 마르텐사이트 분율이 생성되지 않기 때문에 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.06 중량%를 초과할 경우에는 목표로 하는 연성을 확보할 수 없을 뿐만 아니라, 용접성을 악화시키는 문제를 야기한다.
The carbon (C) is preferably added at a content ratio of 0.04 to 0.06% by weight based on the total weight of the cold rolled steel sheet for automotive exterior panels according to the present invention. When the content of carbon (C) is less than 0.04% by weight, stable austenite can not be secured in the critical temperature range, and proper martensite fraction is not generated after cooling. On the other hand, when the content of carbon (C) exceeds 0.06% by weight, not only the desired ductility can not be secured but also the weldability is deteriorated.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘(Si)는 페라이트 안정화 원소로써, 고용강화에 의하여 강도를 증가시키는 한편, 소둔열처리 과정시 시멘타이트의 석출을 억제하고, 탄소가 오스테나이트로 농화되는 것을 촉진하여, 냉각시 마르텐사이트 형성 및 연성 향상에 기여하는 원소이다.Silicon (Si) is a ferrite stabilizing element, which increases strength by solid solution strengthening, suppresses precipitation of cementite during annealing heat treatment, promotes carbon to austenite concentration, and improves martensite formation and ductility upon cooling . ≪ / RTI >

실리콘(Si)은 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 오스테나이트 안정화 효과가 약해진다 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 0.10 중량%를 초과할 경우에는 표면선상이 열화되고, 실리콘 산화물이 농화되어 용접성 및 도금성을 급격히 열화시키는 문제가 있다.
The silicon (Si) is preferably added at a content ratio of 0.01 to 0.10% by weight based on the total weight of the cold rolled steel sheet for automobile sheathing of the present invention. If the content of silicon (Si) is less than 0.01% by weight, the effect of stabilizing the austenite becomes weak. On the other hand, when the content of silicon (Si) exceeds 0.10% by weight, the surface of the steel sheet is deteriorated and the silicon oxide is concentrated, There is a problem that the plating ability is rapidly deteriorated.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 오스테나이트 안정화 성분으로써, 소둔 후 급냉하는 동안 오스테나이트에서 펄라이트로 변태를 지연시키기 때문에, 상온으로 냉각하는 동안 마르텐사이트 조직으로 안정하게 생성한다. 또한, 고용강화에 의하여 강도를 향상시키는 효과와 강중에서 황(S)과 결합하여 MnS 개재물을 형성하여 슬라브의 열간균열을 방지하는데 유효하다.Manganese (Mn) is an austenite stabilizing component, which is stable to martensite structure during cooling to room temperature because it delays transformation from austenite to pearlite during quenching after annealing. In addition, it is effective in improving the strength by solid solution strengthening and in preventing the hot cracking of the slab by forming MnS inclusions in combination with sulfur (S) in steel.

상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 1.0 ~ 1.7 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 1.0 중량% 미만일 경우에는 오스테나이트에서 펄라이트(pearlite) 상으로의 변태를 지연시키는데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 1.7 중량%를 초과할 경우에는 슬라브 가격(Cost)의 현저한 상승을 초래할 뿐만 아니라, 용접성 및 성형성의 열화를 초래뿐만 아니라 도금성을 저하시키는 문제가 있다.
The manganese (Mn) is preferably added in an amount of 1.0 to 1.7% by weight based on the total weight of the cold-rolled steel sheet for automobile sheathing according to the present invention. If the content of manganese (Mn) is less than 1.0% by weight, it may be difficult to delay the transformation from austenite to pearlite. On the other hand, when the content of manganese (Mn) exceeds 1.7% by weight, not only does the slab cost rise remarkably, but also deteriorates the weldability and moldability, and also deteriorates the plating ability.

인(P)In (P)

인(P)은 고용강화에 의하여 강도를 증가시킨다. 또한, 인은 실리콘과 함께 첨가하면 소둔 열처리 과정시 시멘타이트 석출을 억제시키고, 오스테나이트로 탄소 농화를 촉진시키는 역할을 한다. Phosphorus (P) increases strength by employment intensification. In addition, when phosphorus is added together with silicon, it inhibits cementite precipitation during annealing and promotes carbon enrichment with austenite.

다만, 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판에서 인(P)의 함량이 0.03 중량%를 초과할 경우 2차 가공취성 문제를 유발하고 아연도금의 밀착성을 저하시켜 합금화 성질을 저하시키는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하로 제한하였다.
However, when the content of phosphorus (P) exceeds 0.03% by weight in the cold rolled steel sheet for automotive sheathing according to the present invention, there arises a problem in that secondary process brittleness problem is caused and the adhesion of the zinc plating is lowered to lower the alloying property. Accordingly, in the present invention, the content of phosphorus (P) is limited to more than 0% by weight and not more than 0.03% by weight based on the total weight of the cold rolled steel sheet for automobile sheathing.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 망간(Mn)과 반응하여 미세한 MnS의 석출물을 형성하여 가공성을 향상시킨다.Sulfur (S) reacts with manganese (Mn) to form precipitates of fine MnS to improve processability.

다만, 본 발명에 따른 냉연강판에서 황(S)의 함량이 0.006 중량%를 초과하여 다량 함유될 경우에는 고용된 황(S)의 함량이 너무 많아 연성 및 성형성이 크게 낮아질 수 있으며, 적열취성의 우려가 있다. 따라서, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.006 중량% 이하로 제한하였다.
However, when the content of sulfur (S) exceeds 0.006% by weight in the cold-rolled steel sheet according to the present invention, the amount of sulfur (S) dissolved therein is too large to greatly reduce ductility and formability, There is a concern. Therefore, in the present invention, the content of sulfur (S) is limited to not less than 0% by weight and not more than 0.006% by weight based on the total weight of the cold rolled steel sheet for automobile sheathing.

크롬(Cr)Chromium (Cr)

크롬(Cr)은 담금질성을 향상시켜, 안정하게 저온변태상을 형성시키는데 유효한 원소이다. 또한 탄화물의 미세화, 구상화 속도 지연, 결정립 미세화, 결정립의 성장억제 및 페라이트 강화원소이다. 아울러, 용접시의 열영향부(HAZ)의 연화 억제에도 효과가 있다.Chromium (Cr) is an element effective for improving hardenability and stably forming a low temperature transformation phase. It is also a refinement element of carbide, retardation of sintering rate, grain refinement, grain growth inhibition and ferrite enhancement. It is also effective in suppressing the softening of the heat affected zone (HAZ) at the time of welding.

상기 크롬(Cr)은 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0.3 ~ 0.5 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 크롬(Cr)의 함량이 0.3 중량% 미만일 경우에는 탄소(C)와의 결합이 너무 적어서 재고용시키기 어려운 문제가 있다. 반대로, 크롬(Cr)의 함량이 0.5 중량%를 초과할 경우에는 열영향부의 경도상승이 지나치게 커지는 문제가 있다.
The chromium (Cr) is preferably added in an amount of 0.3 to 0.5% by weight based on the total weight of the cold-rolled steel sheet for automobile sheathing of the present invention. When the content of chromium (Cr) is less than 0.3% by weight, bonding with carbon (C) is too small and it is difficult to reuse. On the other hand, when the content of chromium (Cr) exceeds 0.5% by weight, the increase in the hardness of the heat affected zone becomes too large.

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

알루미늄(Al)은 탈산재로 사용되는 동시에 실리콘(Si) 과 같이 시멘타이트 석출을 억제하고 오스테나이트를 안정화하는 역할을 하는 원소로써, 열연코일 결정립계와 탄화물을 미세하게 만들기 때문에 강중의 불필요한 고용 질소(N)를 AlN으로 석출시킨다. 따라서 강도를 상승시키는 효과를 가지고 있다.Aluminum (Al) is used as a deacidification material and at the same time it suppresses precipitation of cementite and stabilizes austenite like silicon (Si). Since it forms finely the hot-rolled coil grain boundary system and carbide, unnecessary dissolved nitrogen ) Is precipitated in AlN. Therefore, it has an effect of increasing the strength.

상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.6 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 0.1 중량% 미만일 경우에는 오스테나이트 안정화 효과를 기대하기 어렵다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 0.6 중량%를 초과할 경우에는 제강시 노즐 막힘 문제가 발생할 수 있고, 주조시 Al 산화물 등에 의하여 열간 취성이 발생하여 크랙발생과 연성이 저하되는 문제가 있다.
The aluminum (Al) is preferably added at a content ratio of 0.1 to 0.6% by weight based on the total weight of the cold rolled steel sheet for automobile sheathing of the present invention. When the content of aluminum (Al) is less than 0.1% by weight, it is difficult to expect an austenite stabilizing effect. On the other hand, when the content of aluminum (Al) exceeds 0.6% by weight, there is a problem that the nozzle clogging problem may occur during the steel making, and hot brittleness occurs due to Al oxide or the like during casting, and cracking and ductility are deteriorated.

몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)

몰리브덴(Mo)은 강의 강도 향상에 기여한다. 또한, 몰리브덴(Mo)은 질소와 결합하여 NMo를 형성하는데, NMo는 실리콘, 알루미늄과 같이 베이나이트 영역에서 열처리시 베이나이트 변태를 지연시키는 효과가 있어 잔류 오스테나이트 확보에 유리하게 작용한다.Molybdenum (Mo) contributes to the improvement of steel strength. In addition, molybdenum (Mo) bonds with nitrogen to form NMo. NMo has an effect of delaying bainite transformation during heat treatment in the bainite region, such as silicon and aluminum, and is advantageous in securing retained austenite.

상기 몰리브덴(Mo)은 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0.03 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.03 중량% 미만일 경우에는 상기의 효과를 제대로 발휘하는데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.10 중량%를 초과할 경우에는 그 효과가 포화되어 제조 비용만을 상승시키는 요인으로 작용할 수 있으므로, 경제적이지 못하다.
The molybdenum (Mo) is preferably added at a content ratio of 0.03 to 0.10% by weight based on the total weight of the cold-rolled steel sheet for automobile sheathing of the present invention. If the content of molybdenum (Mo) is less than 0.03% by weight, it may be difficult to exhibit the above effect properly. On the contrary, when the content of molybdenum (Mo) exceeds 0.10 wt%, the effect becomes saturated and it can act as a factor for raising the manufacturing cost only, which is not economical.

티타늄(Ti)Titanium (Ti)

본 발명에서 티타늄(Ti)은 TiC, TiN 석출물 형성원소로서, 재가열시 TiC, TiN 등의 고용탄소 및 고용질소를 석출시킨다. 또한, 티타늄은 고용탄소 및 고용질소를 석출시켜 비시효성과 가공성을 향상시키는 역할을 한다.In the present invention, titanium (Ti) is an element for forming TiC and TiN precipitates, and precipitates solid carbon and solid nitrogen such as TiC and TiN upon reheating. Further, titanium plays a role of precipitating solid carbon and solid nitrogen to improve non-vitrification and workability.

다만, 티타늄(Ti)의 함량이 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0.015 중량%를 초과할 경우에는 TiC, TiN 석출물 등이 조대해져 결정립 성장을 억제하는 효과가 저하되고, 제조되는 강판의 표면 결함을 유발시킬 수 있다.However, when the content of titanium (Ti) exceeds 0.015% by weight based on the total weight of the cold rolled steel sheet for automobile sheathing according to the present invention, TiC and TiN precipitates become coarse and the effect of suppressing grain growth is reduced, Can cause surface defects of the substrate.

따라서, 상기 티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다.
Accordingly, it is preferable that the titanium (Ti) is added in an amount of more than 0 wt% to 0.015 wt% of the total weight of the cold-rolled steel sheet for automobile sheathing according to the present invention.

자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법Manufacturing method of cold-rolled steel sheet for automotive sheathing

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.1 is a process flow chart showing a method for manufacturing a cold rolled steel sheet for an automotive exterior panel material according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 도시된 본 발명의 실시예에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법은 열간 압연 단계(S110), 냉각/권취 단계(S120), 냉간 압연 단계(S130) 및 소둔 열처리 단계(S140)를 포함한다.Referring to FIG. 1, a method for manufacturing a cold rolled steel sheet for an automotive outboard panel according to an embodiment of the present invention includes a hot rolling step S110, a cooling / winding step S120, a cold rolling step S130, ).

도면에는 도시하지 않았지만, 본 발명의 실시예에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법은 열간 압연 단계(S110) 이전에 실시되는 슬라브 재가열 단계(미도시)를 더 포함할 수 있다.
Although not shown in the drawings, the method for manufacturing a cold rolled steel sheet for an automotive outboard material according to an embodiment of the present invention may further include a slab reheating step (not shown) carried out before the hot rolling step (S110).

본 발명에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 중량%로, 탄소(C) : 0.04 ~ 0.06%, 실리콘(Si) : 0.01 ~ 0.10%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.7%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.006% 이하, 크롬(Cr) ; 0.3 ~ 0.5%, 알루미늄(Al) : 0.1 ~ 0.6% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.In the cold rolled steel sheet manufacturing method for automotive sheathing according to the present invention, the semi-finished slab plate to be subjected to the hot rolling process includes 0.04 to 0.06% of carbon (C), 0.01 to 0.10% of silicon (Si) (S): not less than 0% to not more than 0.006%, chromium (Cr); 0.3 to 0.5%, aluminum (Al): 0.1 to 0.6%, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities.

또한, 상기 슬라브 판재에는 몰리브덴(Mo) : 0.03 ~ 0.10 중량% 및 티타늄(Ti) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하 중 1종 이상이 더 포함되어 있을 수 있다.
The slab plate may further include at least one of molybdenum (Mo): 0.03 to 0.10 wt% and titanium (Ti): 0 to 0.015 wt%.

상기 슬라브 재가열 단계에서는 상기 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열한다. 여기서, 상기 슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다.In the slab reheating step, the slab plate having the above composition is reheated to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 ° C. Here, the slab plate can be obtained through a continuous casting process after obtaining a molten steel having a desired composition through a steelmaking process.

본 단계에서, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1150℃ 미만일 경우에는 주조 시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정입도가 증가하여 강도 확보가 어려울 수 있으며, 과도한 가열 공정으로 인하여 강판의 제조 비용만 상승할 수 있다.
If the slab reheating temperature (SRT) is less than 1150 DEG C in this step, the segregated components in casting may not be sufficiently reused. On the other hand, if the SRT reheating temperature (SRT) exceeds 1250 ° C, the austenite crystal grain size may increase and the strength of the steel sheet may be difficult to secure, and the manufacturing cost of the steel sheet may be increased due to the excessive heating process.

열간압연 단계Hot rolling step

열간압연 단계(S110)에서는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 850 ~ 900℃ 조건으로 마무리 열간 압연하다.In the hot rolling step (S110), the slab plate is subjected to finishing hot rolling under the condition of FDT (Finishing Delivery Temperature): 850 to 900 ° C.

이때, 마무리 압연 온도(FDT)가 850℃ 미만으로 너무 낮으면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 문제가 있을 뿐만 아니라 급격한 상변화에 의해 열간압연중 통판성의 문제가 발생한다. 반대로, 마무리 압연 온도(FDT)가 900℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립이 조대화 되어 소부경화능 및 내시효성이 감소한다.
At this time, if the finishing rolling temperature (FDT) is too low to be less than 850 占 폚, there is a problem that a blister structure occurs due to an anomaly reverse rolling and a problem of ductility during hot rolling due to abrupt phase change occurs. On the other hand, when the finish rolling temperature (FDT) exceeds 900 占 폚, the austenite grains are coarsened and the hardening ability and the anti-aging property are decreased.

냉각/권취Cooling / Winding

냉각/권취 단계(S120)에서는 열간 압연된 판재를 냉각하여 CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 610℃에서 권취한다. 이러한 권취 온도는 냉간압연 및 재결정 열처리 후 최적의 기계적 물성을 얻기 위한 조직을 얻기 위한 온도에 해당한다.In the cooling / winding step (S120), the hot rolled plate is cooled and wound at a CT (Coiling Temperature) of 580 to 610 ° C. This coiling temperature corresponds to the temperature for obtaining the tissue to obtain the optimum mechanical properties after the cold rolling and recrystallization heat treatment.

본 단계에서, 권취 온도가 580℃ 미만일 경우 베이나이트나 마르텐사이트 조직으로 인해 냉간 압연에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 권취 온도가 610℃를 초과할 경우에는 미세조직이 조대해지므로 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다.In this step, if the coiling temperature is less than 580 DEG C, it may be difficult to cold-roll due to bainite or martensite structure. On the other hand, when the coiling temperature exceeds 610 占 폚, the microstructure is coarsened, so that it may be difficult to secure sufficient strength.

본 단계에서, 냉각 속도는 10 ~ 30℃/sec로 실시하는 것이 바람직하다. 냉각 속도가 10℃/sec 미만일 경우에는 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 냉각 속도가 30℃/sec를 초과할 경우에는 조직이 경해져서 인성 확보에 어려움이 따를 수 있다.
In this step, the cooling rate is preferably 10 to 30 DEG C / sec. If the cooling rate is less than 10 DEG C / sec, it may be difficult to secure strength. On the other hand, when the cooling rate exceeds 30 DEG C / sec, the structure becomes weak and it may be difficult to secure toughness.

냉간 압연Cold rolling

냉간 압연 단계(S130)에서는 권취된 판재를 언코일링하여 산세 처리한 후, 냉간압연한다.In the cold rolling step (S130), the rolled sheet is subjected to pickling treatment by uncoiling, followed by cold rolling.

이때, 냉간 압하율은 50 ~ 80%로 실시하는 것이 바람직하다. 냉간 압하율이 50% 미만일 경우에는 변형효과가 작고, 반대로 냉간 압하율이 80%를 초과할 경우에는 압연 부하가 커져 제조 비용을 증가시키는 요인으로 작용한다. 또한, 열연코일에서 복합 석출물이 압연 중 분해되어 재결정 초기과정에서 (100) 집합조직이 발달되는데, 이로 인하여 드로잉성을 해치며 강판의 가장자리에 균열이 생기고 판 파단이 일어날 확률이 증가할 수 있다. 따라서, 냉간 압하율은 50 ~ 80%의 범위로 실시하는 것이 바람직하다.
At this time, it is preferable that the cold reduction rate is 50 to 80%. If the cold rolling reduction rate is less than 50%, the deformation effect is small. On the contrary, if the cold rolling reduction rate exceeds 80%, the rolling load becomes large, which increases the manufacturing cost. In addition, in the hot-rolled coil, the composite precipitates are decomposed during rolling, and (100) texture develops during the initial stage of recrystallization, which may deteriorate the drawability and increase the probability of plate cracking occurring at the edge of the steel sheet. Therefore, it is preferable that the cold reduction ratio is in the range of 50 to 80%.

소둔 열처리Annealing heat treatment

소둔 열처리 단계(S140)에서는 냉간압연된 판재를 소둔 열처리한다.In the annealing heat treatment step (S140), the cold-rolled sheet material is annealed.

이때, 소둔 열처리는 소둔을 수행하는 SS(Soaking Section) 구간과, 냉각을 수행하는 RQS(Roll Quenching Section) 구간과, 과시효 처리하는 OAS(Over Aging Section) 구간을 포함하는 연속소둔라인에서 수행될 수 있다.At this time, the annealing heat treatment is performed in a continuous annealing line including an SS (Soaking Section) section for performing annealing, a RQS (Roll Quenching Section) section for performing cooling, and an OAS (Over Aging Section) .

즉, 냉간 압연된 판재는 연속 소둔 라인의 SS 구간에서 10 ~ 20℃/sec로 750 ~ 850℃까지 가열하여 100 ~ 110초 동안 소둔 열처리한 후, RQS 구간에서 소둔 열처리된 판재를 480 ~ 540℃까지 급냉하고 나서, OAS 구간에서 급냉된 판재를 460 ~ 540℃의 온도에서 100 ~ 200초 동안 과시효 처리하게 된다.That is, the cold-rolled sheet is heated to 750 to 850 ° C at 10 to 20 ° C / sec in the SS section of the continuous annealing line, annealed for 100 to 110 seconds, annealed in the RQS section, , The quenched plate in the OAS section is subjected to overheat treatment at a temperature of 460 to 540 DEG C for 100 to 200 seconds.

이때, 상기 SS 구간에서의 연속소둔은 재결정과 결정립 성장을 통하여 (111) 집합조직을 발달시켜 드로잉성을 향상시키고 미세한 복합 석출물을 재용해시켜 고용탄소를 용출하도록 한다. 이때, 소둔 열처리 온도, 즉 소킹 온도는 페라이트와 오스테나이트의 2상 조직을 만들기 위하여 10 ~ 20℃/sec의 속도로 급속 가열한 후, 750 ~ 850℃에서 100 ~ 110초 동안 실시하는 것이 바람직하다. 소둔 열처리 온도가 750℃ 미만이거나, 또는 연속소둔 시간이 100초 미만일 경우에는 연성이 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 소둔 열처리 온도가 850℃를 초과하거나, 또는 연속소둔 시간이 110초를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립 크기 증가로 인하여 강판의 물성이 저하될 수 있다.At this time, the continuous annealing in the SS section develops (111) texture by recrystallization and grain growth, thereby improving the drawability and redissolving the fine complex precipitates, thereby eluting the solid carbon. In this case, the annealing heat treatment temperature, i.e., the soaking temperature, is preferably rapidly heated at a rate of 10 to 20 ° C / sec to form a two-phase structure of ferrite and austenite, and then performed at 750 to 850 ° C for 100 to 110 seconds . When the annealing heat treatment temperature is less than 750 占 폚 or the continuous annealing time is less than 100 seconds, there is a problem that the ductility is lowered. On the other hand, if the annealing heat treatment temperature exceeds 850 占 폚 or the continuous annealing time exceeds 110 seconds, the physical properties of the steel sheet may deteriorate due to an increase in the austenite grain size.

또한, RQS 구간에서의 급속 냉각 온도가 480℃ 미만일 경우에는 재질 불균일의 문제가 발생할 수 있다. 반대로, RQS 구간에서의 급속 냉각 온도가 540℃를 초과할 경우에는 냉각 과정에서 오스테나이트가 페라이트, 베이나이트로 변태할 수 있다.In addition, if the rapid cooling temperature in the RQS section is less than 480 DEG C, material nonuniformity may arise. Conversely, if the rapid cooling temperature in the RQS section exceeds 540 ° C, the austenite may transform into ferrite and bainite during the cooling process.

한편, OAS 구간에서는 460 ~ 540℃의 온도에서 100 ~ 200초 동안 유지하는 것이 바람직하다. 과시효대(Over Aging Section)에서 460℃ 미만의 온도로 유지되거나, 또는 100초 미만으로 유지될 경우에는 항복비가 상승하는 문제가 있다. 반대로, 과시효대에서 540℃를 초과하는 온도로 유지되거나, 또는 200초를 초과할 경우에는 연신율이 급격히 저하되는 문제가 있다.On the other hand, in the OAS section, it is preferable to maintain the temperature at 460 to 540 DEG C for 100 to 200 seconds. In the over aging section, when the temperature is maintained at a temperature lower than 460 DEG C, or when the temperature is maintained at less than 100 seconds, there is a problem that the yield ratio increases. On the other hand, if the temperature exceeds 540 占 폚 in the overfeed condition, or if it exceeds 200 seconds, the elongation rate is rapidly lowered.

또한, 본 단계에서, 연속 소둔 라인의 진행 스피드(Line Speed; L/S)는 80 ~ 200mpm으로 수행하는 것이 바람직하다. 이때, 진행 스피드가 80mpm 미만일 경우에는 제조 속도가 너무 느려서 마르텐사이트를 형성하기 어려운 문제가 있다. 반대로, 진행 스피드가 200mpm 초과할 경우에는 속도가 너무 빠른 관계로 용융아연도금후 가열할 때 Zn-Fe 확산이 좋지 않다.
Further, in this step, it is preferable that the running speed (L / S) of the continuous annealing line is 80 to 200 mpm. At this time, when the traveling speed is less than 80 mpm, the manufacturing speed is too slow to form martensite. On the contrary, when the traveling speed exceeds 200mpm, the Zn-Fe diffusion is not good when the molten zinc is heated after the speed is too fast.

한편, 도면으로 도시하지는 않았지만, 본 발명의 실시예에 따른 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법은 소둔 열처리 단계(S140) 이후에 실시되는 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계(미도시)를 더 포함할 수 있다.Meanwhile, although not shown in the drawing, the method for manufacturing a cold rolled steel sheet for an automotive outer panel material according to an embodiment of the present invention may further include a hot-dip galvanizing and annealing step (not shown) performed after the annealing heat treatment step S140 .

상기 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계에서는 과시효 처리된 판재를 480 ~ 560℃에서 용융아연도금 및 합금화 열처리한다. 합금화 열처리 온도가 480℃ 미만으로 너무 낮을 경우에는 적정 합금화도 및 도금층의 안정적 성장을 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 합금화 열처리 온도가 560℃를 초과할 경우에는 재질 저하가 발생할 수 있다.In the hot dip galvanizing and alloying heat treatment step, the hot rolled plate is hot-dip galvanized and alloyed at 480 to 560 ° C. If the alloying heat treatment temperature is too low (less than 480 ° C), it may be difficult to ensure the proper alloying degree and stable growth of the plating layer. Conversely, if the alloying heat treatment temperature exceeds 560 DEG C, material deterioration may occur.

또한, 이러한 용융아연도금 및 합금화 열처리시, 합금화도(Fe%)는 8 ~ 12wt% 범위를 만족하는 것이 바람직하고, 합금화 시간은 2분 이하로 제한하는 것이 바람직하다.In the hot-dip galvanizing and alloying heat treatment, the degree of alloying (Fe%) preferably satisfies the range of 8 to 12 wt%, and the alloying time is preferably limited to 2 min or less.

합금화 시간이 2분을 초과할 경우 베이나이트나 탄화물의 과다 석출로 기계적 특성이 열화되는 문제가 있고, 그리고, 본 단계에서 합금화도(Fe%)가 8wt% 미만이면 용융아연도금 공정의 의의가 없어지고, 합금화도가 12wt%를 초과하면 가공시에 분말화(Powdering) 및 박리성(Flaking)이 심해지는 현상이 발생할 수 있다.
If the alloying time exceeds 2 minutes, there is a problem that the mechanical properties are deteriorated due to excessive precipitation of bainite or carbide. If the alloying degree (Fe%) is less than 8 wt% at this stage, If the degree of alloying is more than 12 wt%, powdering and flaking may occur at the time of processing.

상기의 과정(S110 ~ S140)으로 제조되는 자동차 외판재용 냉연강판은 합금성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여, 연속항복거동 및 항복점의 하향을 통해 인장강도 : 500 ~ 520MPa, 항복점(YP) : 260 ~ 280MPa, 연신율(EL) : 32 ~ 35%, 항복비(YP/TS) : 50 ~ 55% 및 가공경화지수(n-value) : 0.24 이상을 가질 수 있다.The cold rolled steel sheet for automotive sheathing according to the above processes (S110 to S140) has a tensile strength of 500 to 520 MPa and a yield point (YP) of 260 to 400 MPa through the control of alloy components and the control of process conditions, (YP / TS) of 50 to 55% and a work hardening index (n-value) of 0.24 or more. The elongation percentage (EL) is 32 to 35%.

이를 통해, 본 발명에 따른 방법으로 제조된 냉연강판은 고 성형성을 요구하는 자동차 외판재, 특히 자동차 도어 등의 소재로 활용할 수 있다.
Accordingly, the cold-rolled steel sheet produced by the method according to the present invention can be utilized as a material for automobile exterior panels, particularly automobile doors, which require high formability.

실시예Example

이하, 본 발명의 바람직한 실시 예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
The contents not described here are sufficiently technically inferior to those skilled in the art, and a description thereof will be omitted.

1. 시편의 제조1. Preparation of specimens

표 1의 조성 및 표 2의 공정 조건으로 실시예 1 ~ 6 및 비교예 1 ~ 30에 따른 시편을 제조하였다. 이때, 실시예 1 ~ 6 및 비교예 1 ~ 30에 따른 시편들의 경우, 각각의 조성을 갖는 잉곳을 제조하고, 이를 압연모사시험기를 이용하여 가열 및 열간 압연을 실시한 후, 냉각하였다. 이후, 냉각된 판재를 산세 처리한 후, 냉간 압연 및 소둔 열처리를 실시하고 나서 용융아연 도금을 실시하였다.The specimens according to Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 30 were prepared with the compositions of Table 1 and the process conditions of Table 2. At this time, in the case of the specimens according to Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 30, the ingots having respective compositions were prepared, and the ingots were heated and hot rolled using a rolling simulation tester, and then cooled. Thereafter, the cooled plate material was subjected to pickling treatment, followed by cold rolling and annealing, followed by hot-dip galvanizing.

이후, 실시예 1 ~ 6 및 비교예 1 ~ 30에 따른 시편에 대하여 인장시험을 실시하였다.
Thereafter, tensile tests were carried out on the specimens according to Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 30.

[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)

Figure 112012107542411-pat00001

Figure 112012107542411-pat00001

[표 2] [Table 2]

Figure 112012107542411-pat00002

Figure 112012107542411-pat00002

2. 기계적 물성 평가2. Evaluation of mechanical properties

표 3은 실시예 1 ~ 6 및 비교예 1 ~ 30에 따라 제조되는 시편의 기계적 물성에 대한 평가 결과를 나타낸 것이다.
Table 3 shows the evaluation results of the mechanical properties of the specimens prepared according to Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 30. [

[표 3][Table 3]

Figure 112012107542411-pat00003
Figure 112012107542411-pat00003

표 1 내지 표 3을 참조하면, 실시예 1 ~ 6에 따른 시편들의 경우, 목표값에 해당하는 인장강도 : 500 ~ 520MPa, 항복점(YP) : 260 ~ 280MPa, 연신율(EL) : 32 ~ 35%, 항복비(YP/TS) : 50 ~ 55% 및 가공경화지수(n-value) : 0.24 이상을 모두 만족하는 것을 알 수 있다.Tensile Strength: 500 to 520 MPa, Yield Point (YP): 260 to 280 MPa, Elongation Rate (EL): 32 to 35% corresponding to the target value in the case of the specimens according to Examples 1 to 6, , Yield ratio (YP / TS): 50 to 55%, and work hardening index (n-value): 0.24 or more.

반면, 비교예 1 ~ 9, 13 ~ 30에 따른 시편들의 경우에는 연신율(EL) 및 가공경화지수(n-value)는 목표값을 만족하였으나, 인장강도(TS) 대비 항복점(YP)의 증가로 항복비(YP/TS)가 목표값을 벗어난 것을 확인할 수 있다.On the other hand, in the case of the specimens according to Comparative Examples 1 to 9 and 13 to 30, the elongation (EL) and the work hardening index (n-value) satisfied the target values, but the increase in the yield point (YP) It can be confirmed that the yield ratio (YP / TS) deviates from the target value.

또한, 비교예 10 ~ 12에 따른 시편들의 경우에는 연신율(EL) 및 가공경화지수(n-value)는 목표값을 만족하였으나, 인장강도(TS), 항복점(YP) 및 항복비(YP/TS)가 목표값에 미달하는 것을 확인할 수 있다.
The tensile strength (TS), yield point (YP) and yield ratio (YP / TS) of the specimens according to Comparative Examples 10 to 12 satisfied the target values, ) Is less than the target value.

한편, 도 2는 실시예 1 및 비교예 1에 따른 스트레인-스트레스 커브를 나타낸 것이다.FIG. 2 shows the strain-stress curves according to Example 1 and Comparative Example 1. FIG.

도 2를 참조하면, 비교예 1에 따른 시편과 비교해 볼 때, 실시예 1에 따른 시편의 경우, 연속항복거동 및 항복점이 하향된 것을 확인할 수 있다. 이러한 스트레인-스트레스 커브를 통해 확인할 수 있는 바와 같이, 실시예 1에 따른 시편의 경우, 항복점 저감에 따른 연신율 향상으로 고 성형성을 확보할 수 있다는 것을 알 수 있다.
Referring to FIG. 2, it can be seen that, in comparison with the specimen according to Comparative Example 1, the specimen according to Example 1 has a lowered continuous yielding behavior and a yield point. As can be seen from this strain-stress curve, it can be seen that, in the case of the test piece according to Example 1, high formability can be secured by improving the elongation rate with the reduction of the yield point.

위의 실험 결과에서 알 수 있는 바와 같이, 실시예 1 ~6에 따른 시편들의 경우, 비교예 1 ~ 30에 비하여 항복비를 낮춤과 동시에 연신율 상향을 통해 성형성을 증대시킬 수 있다는 것을 확인하였다.
As can be seen from the above experimental results, it was confirmed that the specimens according to Examples 1 to 6 were able to lower the yield ratio and increase the formability by increasing the elongation ratio as compared with Comparative Examples 1 to 30.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.

S110 : 열간 압연 단계
S120 : 냉각/권취 단계
S130 : 냉간 압연 단계
S140 : 소둔 열처리 단계S110: Hot rolling step
S120: cooling / winding step
S130: Cold rolling step
S140: annealing heat treatment step

Claims (11)

중량%로, 탄소(C) : 0.04 ~ 0.06%, 실리콘(Si) : 0.01 ~ 0.10%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.7%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.006% 이하, 크롬(Cr) ; 0.3 ~ 0.5%, 알루미늄(Al) : 0.1 ~ 0.6%과, 몰리브덴(Mo) : 0.03 ~ 0.10% 및 티타늄(Ti) : 0% 초과 ~ 0.015% 이하 중 1종 이상 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며,
500 ~ 520MPa의 인장강도(TS), 260 ~ 280MPa의 항복점(YP), 32 ~ 35%의 연신율(EL), 항복비(YP/TS) : 50 ~ 55% 및 가공경화지수(n-value) : 0.24 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 자동차 외판재용 냉연강판.
(P): more than 0% to less than 0.03%, sulfur (S): 0.04 to 0.06%, silicon (Si): 0.01 to 0.10%, manganese ): More than 0% to less than 0.006%, chromium (Cr); At least one of iron (Fe) and unavoidable iron (Fe) is contained in an amount of 0.3 to 0.5%, aluminum (Al) of 0.1 to 0.6%, molybdenum (Mo) of 0.03 to 0.10% Impurities,
A tensile strength (TS) of 500 to 520 MPa, a yield point (YP) of 260 to 280 MPa, an elongation (EL) of 32 to 35%, a yield ratio (YP / TS) of 50 to 55% : 0.24 or more.
삭제delete 삭제delete 삭제delete (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.04 ~ 0.06%, 실리콘(Si) : 0.01 ~ 0.10%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.7%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.006% 이하, 크롬(Cr) ; 0.3 ~ 0.5%, 알루미늄(Al) : 0.1 ~ 0.6%과, 몰리브덴(Mo) : 0.03 ~ 0.10% 및 티타늄(Ti) : 0% 초과 ~ 0.015% 이하 중 1종 이상 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 850 ~ 900℃ 조건으로 마무리 열간 압연하는 단계;
(b) 상기 열간 압연된 판재를 10 ~ 30℃/sec의 속도로 냉각하여 CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 610℃에서 권취하는 단계;
(c) 상기 권취된 판재를 언코일링하여 산세 처리한 후, 냉간압연하는 단계; 및
(d) 상기 냉간압연된 판재를 소둔 열처리하는 단계;를 포함하며,
상기 (d) 단계 이후, 상기 판재는 500 ~ 520MPa의 인장강도(TS), 260 ~ 280MPa의 항복점(YP), 32 ~ 35%의 연신율(EL), 항복비(YP/TS) : 50 ~ 55% 및 가공경화지수(n-value) : 0.24 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법.
(a) from 0.04 to 0.06% by weight of carbon (C), from 0.01 to 0.10% by weight of silicon (Si), from 1.0 to 1.7% by weight of manganese (Mn) Sulfur (S): more than 0% to less than 0.006%, chromium (Cr); At least one of iron (Fe) and unavoidable iron (Fe) is contained in an amount of 0.3 to 0.5%, aluminum (Al) of 0.1 to 0.6%, molybdenum (Mo) of 0.03 to 0.10% Finishing hot rolled slab plate made of impurities at a finishing delivery temperature (FDT) of 850 to 900 占 폚;
(b) cooling the hot-rolled plate at a cooling rate of 10 to 30 ° C / sec and winding at a CT (Coiling Temperature) of 580 to 610 ° C;
(c) uncoiling and pickling the rolled sheet material, followed by cold rolling; And
(d) subjecting the cold-rolled sheet to annealing; and
After step (d), the plate has a tensile strength (TS) of 500 to 520 MPa, a yield point (YP) of 260 to 280 MPa, an elongation (EL) of 32 to 35%, and a yield ratio (YP / % And a work hardening index (n-value) of 0.24 or more.
삭제delete 삭제delete 제5항에 있어서,
상기 (d) 단계는
(d-1) 상기 냉간압연된 판재를 연속 소둔 라인에서 10 ~ 20℃/sec로 750 ~ 850℃까지 가열하여 100 ~ 110초 동안 소둔 열처리하는 단계와,
(d-2) 상기 소둔 열처리된 판재를 480 ~ 540℃까지 급냉하는 단계와,
(d-3) 상기 급냉된 판재를 460 ~ 540℃의 온도에서 100 ~ 200초 동안 과시효 처리하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법.
6. The method of claim 5,
The step (d)
(d-1) annealing the cold-rolled sheet material for 10 to 20 seconds at a temperature of 10 to 20 DEG C / sec to 750 to 850 DEG C for 100 to 110 seconds,
(d-2) quenching the annealed sheet material to 480 to 540 캜,
(d-3) treating the quenched plate at a temperature of 460 to 540 占 폚 for 100 to 200 seconds.
제8항에 있어서,
상기 소둔 열처리 단계에서,
상기 연속 소둔 라인의 진행 스피드(Line Speed; L/S)는 80 ~ 200mpm로 실시하는 것을 특징으로 하는 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법.
9. The method of claim 8,
In the annealing heat treatment step,
Wherein a running speed (L / S) of the continuous annealing line is 80 to 200 mpm.
제8항에 있어서,
상기 (d) 단계 이후,
(e) 상기 과시효 처리된 판재를 480 ~ 560℃에서 용융아연도금 및 합금화 열처리하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법.
9. The method of claim 8,
After the step (d)
(e) a step of subjecting the overlaid plate to a hot-dip galvanizing and alloying treatment at 480 to 560 ° C.
제10항에 있어서,
상기 (e) 단계에서,
합금화도(Fe%)는 8 ~ 12wt% 조건으로 실시하는 것을 특징으로 하는 자동차 외판재용 냉연강판 제조 방법.11. The method of claim 10,
In the step (e)
And the alloying degree (Fe%) is 8 to 12 wt%.
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