KR101504317B1 - High heat input flux cored wire for electrogas arc welding - Google Patents

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김용덕
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Abstract

The present invention relates to a flux cored wire filled with flux inside a forced outer cover and, specifically, to a high heat input flux cored wire for electro gas arc welding. The flux comprises: 0.20-0.50 wt% of carbon; 0.8-1.8 wt% of FeSiZr; a silicone or silicone compound (the silicone compound excludes the FeSiZr) having 1.0-3.0 wt% of a silicone (Si) amount conversion value; a manganese or manganese compound having 8.0-11.0 wt% of a manganese (Mn) amount conversion value; a nickel or nickel compound having 10.0-15.0 wt% of a nickel (Ni) amount conversion value; a magnesium or magnesium compound having 1.0-3.0 wt% of a magnesium (Mg) amount conversion value; 0.8-1.5 wt% of molybdenum; a calcium or calcium compound having 2.0-5.0 wt% of a calcium (Ca) amount conversion value; a titanium or titanium compound having 1.0-1.5 wt% of a titanium (Ti) amount conversion value; a boron or boron compound having 0.1-0.5 wt% of a boron (B) amount conversion value; a fluorine or fluorine compound(fluoride) having 2.5-6.0 wt% of a fluorine (F) amount conversion value; and the remainder consisting of Fe and inevitable impurities with respect to the total weight percentage of of the flux.

Description

일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어{HIGH HEAT INPUT FLUX CORED WIRE FOR ELECTROGAS ARC WELDING}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a high heat input flux welding wire for electro-

본 발명은 플럭스 충전 와이어에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에 관한 것이다. FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to a flux-charging wire, and more particularly, to a charging heat flux-charging wire for electrogas arc welding.

일렉트로가스 아크(Electro Gas Arc) 용접법은 10 mm 이상의 철판을 단일 패스로 용접할 수 있는 고효율 용접방법으로써 조선 및 대형 저장탱크 구조물 제작시 일반적인 전자세용 플럭스 충전 와이어보다 생산성을 극대화할 수 있는 용접기법이다.Electro gas arc welding is a high efficiency welding method that can weld steel plates of 10 mm or more in a single pass. It is a welding technique that can maximize the productivity more than general flux flux charging wires in the construction of shipbuilding and large storage tank structures .

최근 들어 40 mm 이상 저온용 강판 사용량이 증가되면서 200 내지 250 kJ/cm의 대입열 용접 개소가 증가되고 있다. 입열량 200kJ/cm 미만에서는 도 2의(a)의 용접금속을 확대하여 관찰할 때, 페라이트(Ferrite)상으로 전체 균일하게 분포되어 있다. (a)를 고배율에서 관찰할 때는 전체 페라이트상 중 70 내지 80중량%의 침상형 페라이트(Acicular ferrite;AF)상을 가지고 있어 용접구조물에 요구되는 기계적 성능을 만족한다. 그러나 용접 입열량이 250kJ/cm 이상으로 높아지면 용접부의 금속조직은 도 2의 (b)와 같이 프라이머리 페라이트(Primary ferrite;PF)가 성장하면서 침상형 페라이트 분율이 감소하여 결국 용접금속은 저온에서 충격인성이 급격하게 저하되어 기계적 성능을 만족하지 못한다.In recent years, as the amount of low-temperature steel sheet used is increased to 40 mm or more, the number of heat input welds of 200 to 250 kJ / cm is increasing. When the heat input is less than 200 kJ / cm 2, the weld metal of FIG. 2 (a) is enlarged and observed, and is uniformly distributed throughout the ferrite phase. (a) is observed at a high magnification, it has 70 to 80% by weight of acicular ferrite (AF) phase in the whole ferrite phase, thereby satisfying the mechanical performance required for the welded structure. However, if the heat input of the weld increases to 250 kJ / cm or more, the ferrite fraction of the needle-shaped ferrite decreases as the primary ferrite (PF) grows as shown in FIG. 2 (b) The impact toughness is sharply lowered and the mechanical performance is not satisfied.

이를 해결하기 위해서 종래의 기술로서 용접부 금속조직 화학성분에 1.5중량% 이상의 니켈(Ni), 200ppm 내지 300ppm 범위의 티타늄(Ti), 20ppm 내지 40ppm 범위의 붕소(B)를 첨가하는 기술이 있으나, 대입열 용접부 금속 조직 미세화와 프라이머리 페라이트 성장억제 효과는 없었다.In order to solve this problem, there is a technique of adding 1.5 wt% or more of nickel (Ni), titanium (Ti) in the range of 200 ppm to 300 ppm, and boron (B) in the range of 20 ppm to 40 ppm to the weld metal tissue chemical component, There was no effect of refinement of metallurgical structure of the welded part and primary ferrite growth inhibition.

본 발명은 상기와 같은 문제점을 포함하여 여러 문제점들을 해결하기 위한 것으로서, 용접금속에서 용접조직 미세화를 시키고 궁극적으로 대입열 용접에서 저온충격 인성을 확보할 수 있는 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어를 제공하는 것을 목적으로 한다. 그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 이에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다. An object of the present invention is to solve the various problems including the above problems and to provide a welding method and a welding method for welding a welding flux with a welding heat flux welding wire for electrogas arc welding capable of securing low temperature impact toughness in welding heat welding, And to provide the above-mentioned objects. However, these problems are exemplary and do not limit the scope of the present invention.

본 발명의 일 관점에 의한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어가 제공된다. 상기 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어는 플럭스 및 상기 플럭스를 둘러싸는 외피를 구비하며, 상기 플럭스는, 상기 플럭스를 전체 중량으로 하여, 0.20 내지 0.50중량%의 탄소; 0.8 내지 1.8중량%의 FeSiZr; 1.0 내지 3.0중량%의 실리콘(Si)량 환산치를 가지는 실리콘 또는 실리콘화합물(상기 실리콘화합물은 상기 FeSiZr을 제외함); 8.0 내지 11.0중량%의 망간(Mn)량 환산치를 가지는 망간 또는 망간화합물; 10.0 내지 15.0중량%의 니켈(Ni)량 환산치를 가지는 니켈 또는 니켈화합물; 1.0 내지 3.0중량%의 마그네슘(Mg)량 환산치를 가지는 마그네슘 또는 마그네슘화합물; 0.8 내지 1.5중량%의 몰리브덴; 2.0 내지 5.0중량%의 칼슘(Ca)량 환산치를 가지는 칼슘 또는 칼슘화합물; 1.0 내지 1.5중량%의 티타늄(Ti) 환산치를 가지는 티타늄 또는 티타늄화합물; 0.1 내지 0.5중량%의 붕소(B)량 환산치를 가지는 붕소 또는 붕소화합물; 2.5 내지 6.0중량%의 불소(F)량 환산치를 가지는 불소 또는 불소화합물(fluoride);을 포함하고, 잔부가 철분 및 불가피한 불순물이다. There is provided a charged heat flux charging wire for electrogas arc welding according to one aspect of the present invention. The substitution heat flux charging wire for the electrogas arc welding has a flux and an envelope surrounding the flux, the flux comprising 0.20 to 0.50 wt% carbon, based on the total weight of the flux; 0.8 to 1.8 wt% FeSiZr; Silicon or a silicon compound having a silicon (Si) conversion value of 1.0 to 3.0% by weight (the silicon compound excludes the FeSiZr); A manganese or manganese compound having a manganese (Mn) conversion value of 8.0 to 11.0 wt%; A nickel or nickel compound having a nickel (Ni) conversion value of 10.0 to 15.0 wt%; A magnesium or magnesium compound having a magnesium (Mg) content of 1.0 to 3.0% by weight; 0.8 to 1.5% by weight of molybdenum; A calcium or calcium compound having a calcium (Ca) content of 2.0 to 5.0% by weight; A titanium or titanium compound having a titanium (Ti) conversion value of 1.0 to 1.5% by weight; A boron or boron compound having a boron (B) conversion value of 0.1 to 0.5% by weight; And a fluorine or fluorine compound (fluoride) having a fluorine (F) conversion value of 2.5 to 6.0% by weight, the balance being iron powder and unavoidable impurities.

상기 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서, 상기 FeSiZr은, 상기 FeSiZr을 전체 중량으로 하여, 40 내지 50중량%의 실리콘(Si); 및 25 내지 40중량%의 지르코늄(Zr);을 포함할 수 있다. In the charging heat flux fluxing wire for electrogas arc welding, the FeSiZr preferably contains 40 to 50% by weight of silicon (Si), based on the total weight of FeSiZr; And 25 to 40 wt% zirconium (Zr).

본 발명의 다른 관점에 의한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어가 제공된다. 상기 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어는 플럭스 및 상기 플럭스를 둘러싸는 외피를 구비하며, 상기 플럭스는, 상기 플럭스를 전체 중량으로 하여, 0.20 내지 0.50중량%의 탄소; 0.3 내지 0.7중량%의 지르코늄(Zr); 1.0 내지 3.0중량%의 실리콘(Si)량 환산치를 가지는 실리콘 또는 실리콘화합물; 8.0 내지 11.0중량%의 망간(Mn)량 환산치를 가지는 망간 또는 망간화합물; 10.0 내지 15.0중량%의 니켈(Ni)량 환산치를 가지는 니켈 또는 니켈화합물; 1.0 내지 3.0중량%의 마그네슘(Mg)량 환산치를 가지는 마그네슘 또는 마그네슘화합물; 0.8 내지 1.5중량%의 몰리브덴; 2.0 내지 5.0중량%의 칼슘(Ca)량 환산치를 가지는 칼슘 또는 칼슘화합물; 1.0 내지 1.5중량%의 티타늄(Ti) 환산치를 가지는 티타늄 또는 티타늄화합물; 0.1 내지 0.5중량%의 붕소(B)량 환산치를 가지는 붕소 또는 붕소화합물; 2.5 내지 6.0중량%의 불소(F)량 환산치를 가지는 불소 또는 불소화합물(fluoride);을 포함하고, 잔부가 철분 및 불가피한 불순물이다. An alternating heat flux charging wire for electrogas arc welding according to another aspect of the present invention is provided. The substitution heat flux charging wire for the electrogas arc welding has a flux and an envelope surrounding the flux, the flux comprising 0.20 to 0.50 wt% carbon, based on the total weight of the flux; 0.3 to 0.7% by weight of zirconium (Zr); A silicon or silicon compound having a silicon (Si) conversion value of 1.0 to 3.0% by weight; A manganese or manganese compound having a manganese (Mn) conversion value of 8.0 to 11.0 wt%; A nickel or nickel compound having a nickel (Ni) conversion value of 10.0 to 15.0 wt%; A magnesium or magnesium compound having a magnesium (Mg) content of 1.0 to 3.0% by weight; 0.8 to 1.5% by weight of molybdenum; A calcium or calcium compound having a calcium (Ca) content of 2.0 to 5.0% by weight; A titanium or titanium compound having a titanium (Ti) conversion value of 1.0 to 1.5% by weight; A boron or boron compound having a boron (B) conversion value of 0.1 to 0.5% by weight; And a fluorine or fluorine compound (fluoride) having a fluorine (F) conversion value of 2.5 to 6.0% by weight, the balance being iron powder and unavoidable impurities.

상술한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서, 상기 실리콘화합물은 FeSi, SiMn, CaSi및 K2SiF6 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. In the above-mentioned substitution heat flux charging wire for electrogas arc welding, the silicon compound may include at least one compound selected from the group consisting of FeSi, SiMn, CaSi and K 2 SiF 6 .

상술한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서, 상기 망간화합물은 FeMn 및 SiMn 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. In the above-mentioned substitution heat flux-charging wire for electrogas arc welding, the manganese compound may include at least one compound selected from the group consisting of FeMn and SiMn.

상술한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서, 상기 니켈화합물은 Fe-Ni을 포함할 수 있다. In the above-described substitution heat flux-charging wire for electro-gas arc welding, the nickel compound may include Fe-Ni.

상술한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서, 상기 마그네슘화합물은 MgAl, Mg, MgCO3 및 MgF2 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. In the above-described substitution heat flux-charging wire for electrogas arc welding, the magnesium compound may include at least one compound selected from the group consisting of MgAl, Mg, MgCO 3 and MgF 2 .

상술한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서, 상기 칼슘화합물은 CaF2, CaSi, CaO 및 CaCO3 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. In the substitution heat flux charging wire for electrogas arc welding described above, the calcium compound may include at least one compound selected from the group consisting of CaF 2, CaSi, CaO and CaCO 3 .

상술한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서, 상기 붕소화합물은 FeB, FeSiB 및 B2O3 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. In the above-mentioned substitution heat flux-filled wire for electrogas arc welding, the boron compound may include at least one compound selected from the group consisting of FeB, FeSiB and B 2 O 3 .

상술한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서, 상기 불소화합물은 CaF2, NaF, LiF, Na3AlF6, K3AlF6, K2SiF6, AlF3 및 MgF2 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. Wherein said fluorine compound is selected from the group consisting of CaF 2 , NaF, LiF, Na 3 AlF 6 , K 3 AlF 6 , K 2 SiF 6 , AlF 3 and MgF 2 At least one compound.

본 발명의 실시예들에 따르면, 일렉트로가스 아크 용접기법으로 대입열 250kJ/cm 이상에서 -60℃에서 47J 이상의 충격인성을 가지는 용접금속을 구현할 수 있는 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어를 제공할 수 있다. 물론 이러한 효과에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.According to the embodiments of the present invention, an electromagnet welded wire for electrogas arc welding capable of realizing a weld metal having an impact toughness of 47 J or more at -60 캜 at an input heat of 250 kJ / cm or more by an electrogas arc welding technique is provided can do. Of course, the scope of the present invention is not limited by these effects.

도 1은 본 발명의 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어을 도해하는 단면도이다.
도 2는 일렉트로가스 아크 용접기법을 적용하여 입열량에 따라 용접금속의 조직의 변화를 나타낸 사진들이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 is a cross-sectional view illustrating an alternating heat flux charging wire for electrogas arc welding according to embodiments of the present invention.
FIG. 2 is a photograph showing changes in the texture of the weld metal according to the heat input by applying the electrogas arc welding technique.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 여러 실시예들을 상세히 설명하기로 한다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

본 발명의 실시예들은 당해 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 완전하게 설명하기 위하여 제공되는 것이며, 하기 실시예는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다. 오히려 이들 실시예들은 본 개시를 더욱 충실하고 완전하게 하고, 당업자에게 본 발명의 사상을 완전하게 전달하기 위하여 제공되는 것이다. 또한, 도면에서 각 층의 두께나 크기는 설명의 편의 및 명확성을 위하여 과장된 것이다.The embodiments of the present invention are described in order to more fully explain the present invention to those skilled in the art, and the following embodiments may be modified into various other forms, The present invention is not limited to the embodiment. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be more thorough and complete, and will fully convey the concept of the invention to those skilled in the art. In the drawings, the thickness and size of each layer are exaggerated for convenience and clarity of explanation.

명세서 전체에 걸쳐서, 막, 영역 또는 기판과 같은 하나의 구성요소가 다른 구성요소 "상에", "연결되어", "적층되어" 또는 "커플링되어" 위치한다고 언급할 때는, 상기 하나의 구성요소가 직접적으로 다른 구성요소 "상에", "연결되어", "적층되어" 또는 "커플링되어" 접촉하거나, 그 사이에 개재되는 또 다른 구성요소들이 존재할 수 있다고 해석될 수 있다. 반면에, 하나의 구성요소가 다른 구성요소 "직접적으로 상에", "직접 연결되어", 또는 "직접 커플링되어" 위치한다고 언급할 때는, 그 사이에 개재되는 다른 구성요소들이 존재하지 않는다고 해석된다. 동일한 부호는 동일한 요소를 지칭한다. 본 명세서에서 사용된 바와 같이, 용어 "및/또는"과 "그리고/또는"은 해당 열거된 항목 중 어느 하나 및 하나 이상의 모든 조합을 포함한다.It is to be understood that throughout the specification, when an element such as a film, region or substrate is referred to as being "on", "connected to", "laminated" or "coupled to" another element, It will be appreciated that elements may be directly "on", "connected", "laminated" or "coupled" to another element, or there may be other elements intervening therebetween. On the other hand, when one element is referred to as being "directly on", "directly connected", or "directly coupled" to another element, it is interpreted that there are no other components intervening therebetween do. Like numbers refer to like elements. As used herein, the terms "and / or" and "and / or" include any and all combinations of any of the listed items.

또한, "상의" 또는 "위의" 및 "하의" 또는 "아래의"와 같은 상대적인 용어들은 도면들에서 도해되는 것처럼 다른 요소들에 대한 어떤 요소들의 관계를 기술하기 위해 여기에서 사용될 수 있다. 상대적 용어들은 도면들에서 묘사되는 방향에 추가하여 소자의 다른 방향들을 포함하는 것을 의도한다고 이해될 수 있다. 예를 들어, 도면들에서 소자가 뒤집어 진다면(turned over), 다른 요소들의 상부의 면 상에 존재하는 것으로 묘사되는 요소들은 상기 다른 요소들의 하부의 면 상에 방향을 가지게 된다. 그러므로, 예로써 든 "상의"라는 용어는, 도면의 특정한 방향에 의존하여 "하의" 및 "상의" 방향 모두를 포함할 수 있다. 소자가 다른 방향으로 향한다면(다른 방향에 대하여 90도 회전), 본 명세서에 사용되는 상대적인 설명들은 이에 따라 해석될 수 있다.Also, relative terms such as "top" or "above" and "under" or "below" can be used herein to describe the relationship of certain elements to other elements as illustrated in the Figures. Relative terms are intended to include different orientations of the device in addition to those depicted in the Figures. For example, in the figures the elements are turned over so that the elements depicted as being on the top surface of the other elements are oriented on the bottom surface of the other elements. Thus, the example "top" may include both "under" and "top" directions depending on the particular orientation of the figure. If the elements are oriented in different directions (rotated 90 degrees with respect to the other direction), the relative descriptions used herein can be interpreted accordingly.

본 명세서에서 사용된 용어는 특정 실시예를 설명하기 위하여 사용되며, 본 발명을 제한하기 위한 것이 아니다. 본 명세서에서 사용된 바와 같이, 단수 형태는 문맥상 다른 경우를 분명히 지적하는 것이 아니라면, 복수의 형태를 포함할 수 있다. 또한, 본 명세서에서 사용되는 경우 "포함한다(comprise)" 및/또는 "포함하는(comprising)"은 언급한 형상들, 숫자, 단계, 동작, 부재, 요소 및/또는 이들 그룹의 존재를 특정하는 것이며, 하나 이상의 다른 형상, 숫자, 동작, 부재, 요소 및/또는 그룹들의 존재 또는 부가를 배제하는 것이 아니다.The terminology used herein is for the purpose of describing particular embodiments only and is not intended to be limiting of the invention. As used herein, the singular forms "a," "an," and "the" include singular forms unless the context clearly dictates otherwise. Also, " comprise "and / or" comprising "when used herein should be interpreted as specifying the presence of stated shapes, numbers, steps, operations, elements, elements, and / And does not preclude the presence or addition of one or more other features, integers, operations, elements, elements, and / or groups.

본 명세서에서 사용된 용어 중에서 용접금속이라 함은 용접공정에서 용융되고 응고한 금속을 의미할 수 있다. 용접금속과 용접열 영향부를 합하여 용접부라 할 수 있다. 한편, 용접공정에 의해 용재에서 모재에 용착한 금속을 용착금속이라 할 때, 이것이 모재의 일부와 융합하여 생긴 금속을 용접금속이라고도 할 수 있다. As used herein, the term "weld metal" may refer to a metal that melts and solidifies in a welding process. Welded metal and welding heat affected part can be called welding part. On the other hand, when a metal welded to a base material by a welding process is referred to as a weld metal by a welding process, a metal formed by fusing the weld metal with a part of the base material may be referred to as a weld metal.

본 명세서에서 사용된 용어 중에서 불가피한 불순물이라 함은, 순수 금속의 제조과정 또는 합금의 제조과정 중에, 의도적으로 첨가하지 않았지만, 순수 금속의 원소나 합금의 주원소와 첨가원소들 외에 불가피하게 함유되는 불순물을 의미할 수 있다. 통상적으로, 불가피한 불순물의 중량비율은 상대적으로 매우 낮을 수 있다. Inevitable impurities in terms used in the present specification are not intentionally added during the manufacturing process of the pure metal or during the production of the alloy, but impurities which are inevitably contained in addition to the main elements and the additive elements of pure metals or alloys . ≪ / RTI > Typically, the weight ratio of unavoidable impurities may be relatively low.

도 1은 본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어를 도해하는 단면도이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 is a cross-sectional view illustrating an alternating heat flux charging wire for an electrogas arc welding in accordance with some embodiments of the present invention.

도 1을 참조하면, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)는 플럭스(20) 및 플럭스(20)를 둘러싸는 외피(30)를 구비한다. 다른 관점에 의하면, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)는 내부 공간을 가지는 외피(30) 및 상기 내부 공간을 충전하는 플럭스(20)를 포함할 수 있다. Referring to FIG. 1, a charging heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding has a flux 20 and a shell 30 surrounding the flux 20. According to another aspect, the charging heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding may include a shell 30 having an inner space and a flux 20 filling the inner space.

일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 단면 형상은 원형이지만, 변형된 실시예에서는, 사각형이나 타원형을 가질 수도 있다. 플럭스(20)는 용접 과정에서의 아크 안정화 및 산화 방지 등의 목적으로 제공될 수 있다. The cross-sectional shape of the charging heat flux charging wire 10 for electro-arc arc welding is circular, but may have a quadrangle or an ellipse in a modified embodiment. The flux 20 may be provided for the purpose of arc stabilization and oxidation prevention in the welding process.

본 발명의 일 관점에 의한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)에서, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 할 때, 0.20 내지 0.50중량%의 탄소; 0.8 내지 1.8중량%의 FeSiZr; 1.0 내지 3.0중량%의 실리콘(Si)량 환산치를 가지는 실리콘 및/또는 실리콘화합물(상기 실리콘화합물은 상기 FeSiZr을 제외함); 8.0 내지 11.0중량%의 망간(Mn)량 환산치를 가지는 망간 및/또는 망간화합물; 10.0 내지 15.0중량%의 니켈(Ni)량 환산치를 가지는 니켈 및/또는 니켈화합물; 1.0 내지 3.0중량%의 마그네슘(Mg)량 환산치를 가지는 마그네슘 및/또는 마그네슘화합물; 0.8 내지 1.5중량%의 몰리브덴; 2.0 내지 5.0중량%의 칼슘(Ca)량 환산치를 가지는 칼슘 및/또는 칼슘화합물; 1.0 내지 1.5중량%의 티타늄(Ti) 환산치를 가지는 티타늄 및/또는 티타늄화합물; 0.1 내지 0.5중량%의 붕소(B)량 환산치를 가지는 붕소 및/또는 붕소화합물; 2.5 내지 6.0중량%의 불소(F)량 환산치를 가지는 불소 및/또는 불소화합물(fluoride);을 포함하고, 잔부로서 철분 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다. 이 경우, 상기 FeSiZr은, 상기 FeSiZr을 전체 중량으로 하여, 40 내지 50중량%의 실리콘(Si); 및 25 내지 40중량%의 지르코늄(Zr);을 포함할 수 있다. In an alternating heat flux charging wire 10 for an electrosurgical arc welding according to an aspect of the present invention, the flux 20 comprises 0.20 to 0.50% by weight of carbon, based on the total weight of the flux 20; 0.8 to 1.8 wt% FeSiZr; Silicon and / or a silicon compound having a silicon (Si) conversion value of from 1.0 to 3.0% by weight (the silicon compound excludes the FeSiZr); Manganese and / or manganese compounds having a manganese (Mn) conversion value of 8.0 to 11.0% by weight; A nickel and / or nickel compound having a nickel (Ni) conversion value of 10.0 to 15.0 wt%; A magnesium and / or magnesium compound having a magnesium (Mg) content of 1.0 to 3.0% by weight; 0.8 to 1.5% by weight of molybdenum; A calcium and / or calcium compound having a calcium (Ca) equivalent of 2.0 to 5.0% by weight; Titanium and / or titanium compounds having a titanium (Ti) conversion value of 1.0 to 1.5% by weight; Boron and / or boron compounds having a boron (B) content of 0.1 to 0.5% by weight; A fluorine and / or fluoride compound having a fluorine (F) conversion value of 2.5 to 6.0% by weight, and the balance may include iron powder and unavoidable impurities. In this case, the FeSiZr may include 40 to 50% by weight of silicon (Si) based on the total weight of FeSiZr; And 25 to 40 wt% zirconium (Zr).

본 발명의 다른 관점에 의한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)에서, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 할 때, 0.20 내지 0.50중량%의 탄소; 0.3 내지 0.7중량%의 지르코늄(Zr); 1.0 내지 3.0중량%의 실리콘(Si)량 환산치를 가지는 실리콘 또는 실리콘화합물; 8.0 내지 11.0중량%의 망간(Mn)량 환산치를 가지는 망간 또는 망간화합물; 10.0 내지 15.0중량%의 니켈(Ni)량 환산치를 가지는 니켈 또는 니켈화합물; 1.0 내지 3.0중량%의 마그네슘(Mg)량 환산치를 가지는 마그네슘 또는 마그네슘화합물; 0.8 내지 1.5중량%의 몰리브덴; 2.0 내지 5.0중량%의 칼슘(Ca)량 환산치를 가지는 칼슘 또는 칼슘화합물; 1.0 내지 1.5중량%의 티타늄(Ti) 환산치를 가지는 티타늄 또는 티타늄화합물; 0.1 내지 0.5중량%의 붕소(B)량 환산치를 가지는 붕소 또는 붕소화합물; 2.5 내지 6.0중량%의 불소(F)량 환산치를 가지는 불소 또는 불소화합물(fluoride);을 포함하고, 잔부로서 철분 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다. In an alternating heat flux charging wire 10 for electrosurgical arc welding according to another aspect of the present invention, the flux 20 comprises 0.20 to 0.50% by weight of carbon, based on the total weight of the flux 20; 0.3 to 0.7% by weight of zirconium (Zr); A silicon or silicon compound having a silicon (Si) conversion value of 1.0 to 3.0% by weight; A manganese or manganese compound having a manganese (Mn) conversion value of 8.0 to 11.0 wt%; A nickel or nickel compound having a nickel (Ni) conversion value of 10.0 to 15.0 wt%; A magnesium or magnesium compound having a magnesium (Mg) content of 1.0 to 3.0% by weight; 0.8 to 1.5% by weight of molybdenum; A calcium or calcium compound having a calcium (Ca) content of 2.0 to 5.0% by weight; A titanium or titanium compound having a titanium (Ti) conversion value of 1.0 to 1.5% by weight; A boron or boron compound having a boron (B) conversion value of 0.1 to 0.5% by weight; And a fluorine or fluoride compound (fluoride) having a fluorine (F) conversion value of 2.5 to 6.0% by weight, and the balance may include iron powder and unavoidable impurities.

상술한 플럭스(20)의 조성에서 개시된 상기 실리콘화합물은 FeSi, SiMn, CaSi및 K2SiF6 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. The silicon compound disclosed in the composition of the flux 20 described above may include at least one compound selected from the group consisting of FeSi, SiMn, CaSi, and K 2 SiF 6 .

상술한 플럭스(20)의 조성에서 개시된 상기 망간화합물은 FeMn 및 SiMn 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. The manganese compound disclosed in the composition of the flux 20 described above may include at least one compound selected from the group consisting of FeMn and SiMn.

상술한 플럭스(20)의 조성에서 개시된 상기 니켈화합물은 Fe-Ni을 포함할 수 있다. The nickel compound disclosed in the composition of flux 20 described above may comprise Fe-Ni.

상술한 플럭스(20)의 조성에서 개시된 상기 마그네슘화합물은 MgAl, Mg, MgCO3 및 MgF2 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. The magnesium compound disclosed in the composition of the flux 20 described above may include at least one compound selected from the group consisting of MgAl, Mg, MgCO 3 and MgF 2 .

상술한 플럭스(20)의 조성에서 개시된 상기 칼슘화합물은 CaF2, CaSi, CaO 및 CaCO3 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. The calcium compound disclosed in the composition of the flux 20 described above may include at least one compound selected from the group consisting of CaF 2, CaSi, CaO and CaCO 3 .

상술한 플럭스(20)의 조성에서 개시된 상기 붕소화합물은 FeB, FeSiB 및 B2O3 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. The boron compound disclosed in the composition of the flux 20 described above may include at least one compound selected from the group consisting of FeB, FeSiB and B 2 O 3 .

상술한 플럭스(20)의 조성에서 개시된 상기 불소화합물은 CaF2, NaF, LiF, Na3AlF6, K3AlF6, K2SiF6, AlF3 및 MgF2 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다. The fluorine compound disclosed in the composition of the flux 20 described above may be at least one compound selected from the group consisting of CaF 2 , NaF, LiF, Na 3 AlF 6 , K 3 AlF 6 , K 2 SiF 6 , AlF 3 and MgF 2 . ≪ / RTI >

상술한 플럭스(20)의 조성에서 언급한 '환산치'라 함은 플럭스(20)를 전체 중량으로 할 때 해당 구성원소가 플럭스(20) 내에 점유하는 중량비율을 의미한다. 예를 들어, 8.0 내지 11.0중량%의 망간(Mn)량 환산치를 가지는 망간 또는 망간화합물이라 함은, 플럭스(20)가 망간화합물(예컨대, FeMn, SiMn) 및 망간(Mn)으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 물질을 포함하는 경우, 플럭스(20)를 전체 중량으로 할 때, 상기 망간화합물(예컨대, FeMn, SiMn) 및 망간(Mn)으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 물질에서 전체 망간(Mn) 원소가 플럭스(20) 내에 점유하는 중량 비율을 의미할 수 있다. The term 'conversion value' referred to in the composition of the flux 20 refers to a weight ratio occupied by the constituent element in the flux 20 when the flux 20 is a total weight. For example, the manganese or manganese compound having a manganese (Mn) conversion value of 8.0 to 11.0% by weight means that the flux 20 is selected from the group consisting of manganese compounds (e.g., FeMn, SiMn) and manganese (Mn) in at least one material selected from the group consisting of manganese compounds (e.g., FeMn, SiMn) and manganese (Mn) when the flux 20 contains at least one substance. It may mean a weight ratio occupied by the element in the flux 20.

본 발명의 실시예들에 의한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)에서는, 플럭스(20)에 첨가된 화학원소 또는 합금원소에 의하여 용접금속의 용접조직 미세화를 구현할 수 있으며, 궁극적으로 대입열 용접에서 저온충격 인성을 확보할 수 있다. 발명자는, 본 발명의 실시예들에 의한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)에 의하여, 일렉트로가스 아크 용접기법으로 대입열 250kJ/cm 이상에서 -60℃에서 47J 이상의 충격인성을 가지는 용접금속을 구현할 수 있음을 확인하였다. In the substitution heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to the embodiments of the present invention, the welding microstructure of the weld metal can be realized by chemical elements or alloying elements added to the flux 20, and ultimately Low-temperature impact toughness can be ensured in large heat welding. The inventors have found that by using the substitution heat flux-charging wire 10 for electrogas arc welding according to the embodiments of the present invention, it is possible to obtain an electric arc welder having an impact toughness of 47 J or more at -60 캜 at an input heat of 250 kJ / Weld metal can be realized.

이하, 본 발명의 실시예들에 따른 가스실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어(10)에서 플럭스(20)를 구성하는 각각의 구성성분이 와이어(10)에 작용하는 기능 및 미치는 영향 등을 상세히 설명하고, 각 구성성분의 수치한정이 갖는 기술적 의의에 대해 상술한다. Hereinafter, the function and effect of each component constituting the flux 20 on the wire 10 in the flux-charging wire 10 for gas-shielded arc welding according to the embodiments of the present invention will be described in detail , Technical significance of the numerical limitation of each component will be described in detail.

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)에서, 탄소(C)는 함유량을 0.20 내지 0.50중량%를 포함한다. 탄소는, 플럭스(20)에 포함되는 불순물로서, 용접금속의 강도를 확보함에 있어서 가장 효과적인 원소이다. 탄소 함량이 0.20중량% 미만이면, 용접금속의 조직이 연화되어 강도 및 충격인성이 저하된다. 탄소 함량이 0.50중량%을 초과하면, 용접시 아크 주변의 스패터가 많이 발생되며, 용접 후 급냉으로 인한 균열이 증가하고 용접부 금속 인장강도가 증가되어 저온충격인성이 감소하게 된다.In the flux 20 of the adiabatic heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention, carbon (C) comprises 0.20 to 0.50 wt% of the content. Carbon is an impurity contained in the flux 20 and is the most effective element in securing the strength of the weld metal. If the carbon content is less than 0.20% by weight, the structure of the weld metal is softened and the strength and impact toughness are lowered. If the carbon content exceeds 0.50 wt%, a large amount of spatter around the arc is generated at welding, cracks due to quenching after welding are increased, and the tensile strength of the metal of the weld metal is increased to decrease the impact resistance at low temperatures.

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 실리콘량 환산치로 1.0 내지 3.0중량%의 실리콘(Si) 및/또는 실리콘 화합물을 포함한다. 실리콘은 탈산제로 1.0중량% 미만이면, 탈산력이 부족하여 저온충격인성이 감소하고, 그 함량이 3.0중량%를 초과하게 되면, 용접금속의 강도가 증가하여 저온충격인성이 감소하게 된다. 플럭스(20)는 순수한 실리콘을 포함할 수 있으며, 그리고/또는, 플럭스(20)는 FeSi, SiMn, CaSi 및/또는 K2SiF6 등과 같이 실리콘을 포함하는 화합물을 포함할 수도 있다. 플럭스(20)가 FeSi, SiMn, CaSi 및/또는 K2SiF6 등과 같이 실리콘을 함유하는 화합물을 포함하는 경우, 예를 들어, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 하여, 실리콘량 환산치로 1.0 내지 3.0중량%의 FeSi, SiMn, CaSi 및/또는 K2SiF6의 화합물을 포함할 수 있다. The flux 20 of the adiabatic heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention comprises 1.0 to 3.0 weight percent silicon (Si) and / or silicon compound in terms of silicon amount . If the amount of silicon is less than 1.0 wt% as the deoxidizing agent, the deoxidizing power is insufficient and the low temperature impact toughness is decreased. If the content is more than 3.0 wt%, the strength of the weld metal is increased and the low temperature impact toughness is decreased. Flux 20 may comprise a compound containing silicon, such as may comprise a pure silicon, and / or flux 20 is FeSi, SiMn, CaSi and / or K 2 SiF 6. If the flux (20) comprising a compound containing silicon, such as FeSi, SiMn, CaSi and / or K 2 SiF 6, for example, the flux 20, and the flux 20 to the total weight, the silicone in terms of the amount of 1.0 to FeSi, SiMn 3.0% by weight values, CaSi and / or may comprise a compound of K 2 SiF 6.

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 망간량 환산치로 8.0 내지 11.0중량%의 망간(Mn) 및/또는 망간 화합물을 포함한다. 망간은 용접금속의 강도를 증가시키는 원소이다. 망간 8.0중량% 미만은 인장강도가 저하되고, 11.0중량%을 초과하게 되면 강도가 높아서 저온충격인성이 감소하게 된다. 플럭스(20)는 순수한 망간을 포함할 수 있으며, 그리고/또는, 플럭스(20)는 FeMn 및/또는 SiMn 등과 같이 망간을 포함하는 화합물을 포함할 수도 있다. 플럭스(20)가 FeMn, SiMn 및/또는 Mn 등과 같이 망간이나 망간을 함유하는 화합물을 포함하는 경우, 예를 들어, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 하여, 망간량 환산치로 8.0 내지 11.0중량%의 FeMn, SiMn 및/또는 Mn을 포함할 수 있다. The flux 20 of the admission heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention comprises manganese (Mn) and / or manganese compounds in terms of manganese content in the range of 8.0 to 11.0 wt% . Manganese is an element that increases the strength of the weld metal. When the content of manganese is less than 8.0% by weight, the tensile strength is decreased. When the content is more than 11.0% by weight, the strength is high and the impact resistance at low temperature is decreased. The flux 20 may comprise pure manganese and / or the flux 20 may comprise a compound comprising manganese, such as FeMn and / or SiMn. If the flux 20 is FeMn, SiMn and / or Mn For example, the flux 20 contains FeMn, SiMn, and / or FeMn in a total amount of 8.0 to 11.0% by weight in terms of manganese content, based on the total weight of the flux 20, in the case of containing a compound containing manganese or manganese Mn.

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 니켈량 환산치로 10.0 내지 15.0중량%의 니켈(Ni) 및/또는 니켈 화합물을 포함한다. 용접금속의 니켈의 역할은 천이온도를 낮춰 저온 충격인성을 안정화시킨다. 니켈 함량이 10.0중량% 미만일 때, 대입열 용접시 충격인성 향상 효과가 없고 15.0중량%를 초과하게 되면, 강도가 증가되어 충격인성이 저하된다. 플럭스(20)는 순수한 니켈을 포함할 수 있으며, 그리고/또는, 플럭스(20)는 Fe-Ni 등과 같이 니켈을 포함하는 화합물을 포함할 수도 있다. 플럭스(20)가 Ni이나 Fe-Ni 등과 같이 니켈을 함유하는 화합물을 포함하는 경우, 예를 들어, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 하여, 니켈량 환산치로 10.0 내지 15.0중량%의 Fe-Ni 및/또는 Ni을 포함할 수 있다. The flux 20 of the substitution heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention comprises 10.0-15.0 wt% of nickel (Ni) and / or nickel compound in terms of nickel content . The role of nickel in the weld metal lowers the transition temperature to stabilize low temperature impact toughness. When the nickel content is less than 10.0% by weight, there is no effect of improving the impact toughness at the time of welding with large heat, and when it exceeds 15.0% by weight, the strength is increased and the impact toughness is decreased. The flux 20 may comprise pure nickel and / or the flux 20 may comprise a compound comprising nickel, such as Fe-Ni. When the flux 20 is Ni or Fe-Ni For example, the flux 20 contains Fe-Ni and / or Ni in a total amount of 10.0 to 15.0% by weight in terms of nickel as the total weight of the flux 20, .

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 마그네슘량 환산치로 1.0 내지 3.0중량%의 마그네슘(Mg) 및/또는 마그네슘 화합물을 포함한다. 마그네슘은 강력한 탈산제로 용접금속의 산소량을 저감하여 충격인성을 향상시키는 역할을 하는 성분으로써 그 함량이 1.0중량% 미만에서는 저온충격이성 효과가 미비하며, 그 함량이 3.0중량%를 초과하면, 용접부의 슬라그 함량이 많아 용접 아크형성이 불안하고, 스패터 발생 및 흄발생량 증가하여 결국 용접하기가 어려워진다. 플럭스(20)는 순수한 마그네슘을 포함할 수 있으며, 그리고/또는, 플럭스(20)는 MgAl, MgCO3 및/또는 MgF2 등과 같이 마그네슘을 포함하는 화합물을 포함할 수도 있다. 플럭스(20)가 Mg, MgAl, MgCO3 및/또는 MgF2 등과 같이 마그네슘이나 마그네슘을 함유하는 화합물을 포함하는 경우, 예를 들어, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 하여, 마그네슘량 환산치로 1.0 내지 3.0중량%의 Mg, MgAl, MgCO3 및/또는 MgF2을 포함할 수 있다.The flux 20 of the substitution heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention comprises 1.0 to 3.0 wt% magnesium (Mg) and / or a magnesium compound in terms of magnesium amount . Magnesium is a strong deoxidizing agent and serves to improve the impact toughness by reducing the amount of oxygen in the weld metal. When the content is less than 1.0 wt%, the effect of low temperature impact resistance is insufficient. When the content is more than 3.0 wt% Since the amount of slag is large, the formation of welding arc is unstable, and the generation of spatter and the generation of fume are increased, so that welding becomes difficult. Flux 20 may comprise a compound containing magnesium, such as may include pure magnesium, and / or flux 20 is MgAl, MgCO 3 and / or MgF 2. For example, when the flux 20 contains magnesium or a magnesium-containing compound such as Mg, MgAl, MgCO 3, and / or MgF 2 , Mg, MgAl, MgCO 3 and / or MgF 2 in terms of magnesium in an amount of 1.0 to 3.0% by weight.

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 0.8 내지 1.5중량%의 몰리브덴(Mo)을 포함한다. 몰리브덴을 소량 첨가하게 되면, 대입열량에서 용접시 용접금속의 강도를 유지할 수 있다. 몰리브덴의 함량이 0.8중량% 미만이면, 강도향상이 효과가 없으며, 그 함량이 1.5중량%를 초과하면, 강도가 과도하게 증가되어 저온충격인성이 저하된다.The flux 20 of the admission heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention comprises 0.8 to 1.5 wt% molybdenum (Mo). If molybdenum is added in a small amount, the strength of the weld metal can be maintained at the time of welding at the calorific value. If the content of molybdenum is less than 0.8% by weight, the strength improvement is not effective. If the content exceeds 1.5% by weight, the strength is excessively increased and low-temperature impact toughness is lowered.

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 불소량 환산치로 2.5 내지 6.0중량%의 불소(F) 및/또는 불소화합물을 포함한다. 불소는 용융 슬래그의 점도를 감소시켜, 용접시 슬래그의 배출되는 능력을 향상시키는 역할을 한다. 불소 함량이 2.5중량% 미만일 때, 슬래그 배출 능력이 저하되어 용접의 아크 주변부에 슬래그가 증가되어 아크가 불안하고 스패터가 발생하게 된다. 불소 함량이 6.0중량%를 초과하면, 용접시 흄량이 증가되어 용접이 어려워지며, 슬래그의 점도가 낮아져 슬래그의 응고 속도가 낮아지므로 용접시 용융금속의 용락이 발생하기 쉽다. 플럭스(20)는 순수한 불소를 포함할 수 있으며, 그리고/또는, 플럭스(20)는 CaF2, NaF, LiF, Na3AlF6, K3AlF6, K2SiF6, AlF3, 및/또는 MgF2 등과 같이 불소를 포함하는 화합물을 포함할 수도 있다. 플럭스(20)가 F, CaF2, NaF, LiF, Na3AlF6, K3AlF6, K2SiF6, AlF3, 및/또는 MgF2 등과 같이 불소나 불소를 함유하는 화합물을 포함하는 경우, 예를 들어, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 하여, 불소량 환산치로 2.5 내지 6.0중량%의 F, CaF2, NaF, LiF, Na3AlF6, K3AlF6, K2SiF6, AlF3 및/또는 MgF2을 포함할 수 있다.The flux 20 of the adiabatic heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention comprises 2.5 to 6.0 wt% of fluorine (F) and / or fluorine compound in terms of fluorine content . Fluorine reduces the viscosity of the molten slag, thereby improving the ability of the slag to be discharged during welding. When the fluorine content is less than 2.5% by weight, the slag discharging ability is lowered and the slag is increased in the arc periphery of the welding, so that the arc is unstable and spatter occurs. If the fluorine content exceeds 6.0% by weight, the amount of fume increases during welding, which makes welding difficult, the viscosity of the slag becomes low, and the solidification speed of the slag becomes low, so that the molten metal is liable to occur during welding. The flux 20 may comprise pure fluorine and / or the flux 20 may be selected from the group consisting of CaF 2 , NaF, LiF, Na 3 AlF 6 , K 3 AlF 6 , K 2 SiF 6 , AlF 3 , and / MgF 2, and the like. If the flux (20) comprising a compound containing fluorine or fluorine, such as F, CaF 2, NaF, LiF , Na 3 AlF 6, K 3 AlF 6, K 2 SiF 6, AlF 3, and / or MgF 2 , For example, the flux 20 is a mixture of 2.5 to 6.0 wt% of F, CaF 2 , NaF, LiF, Na 3 AlF 6 , K 3 AlF 6 , K 2 SiF 6 , AlF 3, and / or MgF 2 .

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 칼슘량 환산치로 2.0 내지 5.0중량%의 칼슘(Ca) 및/또는 칼슘 화합물을 포함한다. 칼슘은 강탈산제로써 용접시 용탕의 산소와 반응하여 CaO 반응하여 슬라그로 존재하게 된다. 용접금속의 산소량이 감소되면 충격인성이 향상되어 용접금속의 우수한 충격인성을 확보할 수 있다. 칼슘 함량이 2.0중량% 미만에서는 충격인성 향상 효과는 없고, 5.0중량%를 초과하면 슬라그의 형성변화로 용접시 스패터나 슬라그 유동이 불량하게 되어 용접불량이 발생하게 된다. 플럭스(20)는 순수한 칼슘을 포함할 수 있으며, 그리고/또는, 플럭스(20)는 CaF2, CaSi, CaO, 및/또는 CaCO3 등과 같이 칼슘을 포함하는 화합물을 포함할 수도 있다. 플럭스(20)가 CaF2, CaSi, CaO, 및/또는 CaCO3 등과 같이 칼슘을 함유하는 화합물을 포함하는 경우, 예를 들어, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 하여, 칼슘량 환산치로 2.0 내지 5.0중량%의 CaF2, CaSi, CaO, 및/또는 CaCO3의 화합물을 포함할 수 있다.The flux 20 of the adiabatic heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention comprises 2.0 to 5.0% by weight calcium (Ca) and / or calcium compound in terms of calcium amount . Calcium is a steel deoxidizer, which reacts with the oxygen of the molten metal during the welding process and reacts with CaO to form a slag. When the amount of oxygen in the weld metal is reduced, the impact toughness is improved and excellent impact toughness of the weld metal can be secured. When the calcium content is less than 2.0 wt%, impact toughness is not improved. If the calcium content is more than 5.0 wt%, the formation of slag will lead to poor spatter or slag flow during welding, resulting in welding failure. The flux 20 may comprise pure calcium and / or the flux 20 may comprise a compound comprising calcium, such as CaF 2, CaSi, CaO, and / or CaCO 3 . For example, when the flux 20 contains a compound containing calcium such as CaF 2, CaSi, CaO, and / or CaCO 3 , the flux 20 may be a mixture of calcium It may comprise a compound of amount in terms of values of from 2.0 to 5.0% by weight CaF 2, CaSi, CaO, and / or CaCO 3.

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 티타늄량 환산치로 1.0 내지 1.5중량%의 티타늄(Ti) 및/또는 티타늄 화합물을 포함한다. 티타늄은 강탈산제 및 용접금속의 조직을 미세화하여 충격인성을 확보할 수 있다. 티타늄 함량이 1.0중량% 미만일 때는 충격인성 향상이 없고 1.5중량%를 초과하면 용접금속 내 실리콘, 망간, 몰리브덴 등 성분이 증가되면서 강도 증가와 충격인성 저하가 될 수 있다.The flux 20 of the adiabatic heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to some embodiments of the present invention comprises 1.0 to 1.5 wt% titanium (Ti) and / or titanium compound in terms of titanium amount . Titanium is capable of securing impact toughness by refining the structure of steel deoxidizer and weld metal. If the titanium content is less than 1.0 wt%, the impact toughness is not improved. If the titanium content is more than 1.5 wt%, the components such as silicon, manganese, and molybdenum in the weld metal may be increased and the impact strength may be decreased.

본 발명의 일부 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)에서, 붕소(B)는 환산치로 0.1 내지 0.5중량%를 포함한다. 붕소는 원자직경이 작아서 용접금속 내 입계(Grain boundary) 부분과 결정립(grain) 내부에 위치하여 강도와 충격인성을 향상시키는 역할을 한다. 그러나 일정 함량을 초과하면 입계와 결정립에 편석이 발생되어 용접금속의 충격인성이 저하된다. 또한 용접시 고온균열이 유발되기 쉽다. 따라서 붕소의 함량은 0.1 내지 0.5중량%가 바람직하다. 플럭스(20)는 순수한 붕소를 포함할 수 있으며, 그리고/또는, 플럭스(20)는 FeB, FeSiB 및/또는 B2O3 등과 같이 붕소를 포함하는 화합물을 포함할 수도 있다. 플럭스(20)가 FeB, FeSiB 및/또는 B2O3 등과 같이 붕소를 함유하는 화합물을 포함하는 경우, 예를 들어, 플럭스(20)는, 플럭스(20)를 전체 중량으로 하여, 붕소 환산치로 0.1 내지 0.5중량%의 FeB, FeSiB 및/또는 B2O3의 화합물을 포함할 수 있다.In the flux 20 of the adiabatic heat flux charging wire 10 for electro-gas arc welding according to some embodiments of the present invention, boron (B) comprises 0.1 to 0.5 wt% in terms of conversion. Boron is small in atomic diameter and is located in the grain boundary part and grain inside the weld metal to improve strength and impact toughness. However, when the content exceeds a certain level, segregation occurs in grain boundaries and crystal grains, and impact toughness of the weld metal is lowered. Also, high temperature cracks are likely to occur during welding. Therefore, the content of boron is preferably 0.1 to 0.5% by weight. The flux 20 may comprise pure boron and / or the flux 20 may comprise a compound comprising boron such as FeB, FeSiB, and / or B 2 O 3 . When the flux 20 contains a compound containing boron such as FeB, FeSiB and / or B 2 O 3 , for example, the flux 20 may be a boron- 0.1 to 0.5% by weight of FeB, FeSiB and / or B 2 O 3 .

본 발명의 일 실시예들에 따른 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어(10)의 플럭스(20)는 0.8 내지 1.8중량%의 FeSiZr 화합물을 포함한다, 지르코늄(Zr)은 용접금속의 산소, 질소, 황의 불순물을 제거해 주는 역할을 하며, 기존에 알려진 MnS보다 ZrS가 더 안정적인 반응을 할 수 있다. 최근에는 용접부 금속에 지르코늄을 사용하면, 금속조직이 미세화 할 수 있어 저온충격인성을 향상시킨다는 보고가 있다. 지르코늄 화합물은 FeSiZr, FeZr, Zr, ZrO2 등이 존재한다. FeSiZr은 다른 화합물과 달리 삼원계의 금속간화합물로 다른 금속에 비해 융점이 낮으며, 용접금속 내부에서 산소, 질소, 황과 반응속도가 빠르다. FeSiZr 함량이 0.8중량% 미만을 때, 용접금속의 저온충격인성 향상 효과는 없으며, 1.8중량% 초과할 때는 용접금속 경도 증가와 연신율 감소로 충격인성이 저하된다. 상기 FeSiZr 지르콘계 화합물은 Zr과 Si 비율이 1:1 내지 1:2 비율로 사용될 수 있으며, 전체 FeSiZr 화합물 중량에서, 지르코늄(Zr) 함량은 25 내지 40중량%, 실리콘(Si) 함량은 40 내지 50중량%로 사용될 수 있다.The flux 20 of the substitution heat flux charging wire 10 for electrogas arc welding according to one embodiment of the present invention comprises 0.8 to 1.8 wt% FeSiZr compound. Zirconium (Zr) It removes impurities of nitrogen and sulfur, and ZrS is more stable than MnS. Recently, it has been reported that when zirconium is used as the metal of the weld metal, the metal structure can be miniaturized and the impact resistance at low temperature is improved. The zirconium compound includes FeSiZr, FeZr, Zr, ZrO 2, and the like. FeSiZr is a ternary intermetallic compound unlike other compounds and has a lower melting point than other metals and has a fast reaction rate with oxygen, nitrogen and sulfur in the weld metal. When the content of FeSiZr is less than 0.8 wt%, there is no effect of improving the low temperature impact toughness of the weld metal. When the content of FeSiZr is more than 1.8 wt%, impact metal toughness is decreased due to increase of hardness of weld metal and decrease of elongation. The FeSiZr zircon compound can be used in a ratio of Zr and Si of 1: 1 to 1: 2, and the content of zirconium (Zr) is 25 to 40% by weight and the content of silicon (Si) 50% by weight.

표 1은 본 발명의 실시예들과 비교예들에 의한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서 강제 외피(30)의 조성을 나타낸 표이며, 표 2는 본 발명의 실시예들과 비교예들에 의한 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어에서 플럭스(20)의 조성을 나타낸 표이다. 표 3은 일렉트로가스 아크 용접의 용접 조건을 나타낸 표이고, 표 4는 본 발명의 실시예들과 비교예들에서 용접금속의 기계적 성능을 평가한 결과를 나타낸 표이다. Table 1 is a table showing the composition of the forced shell 30 in the charged heat flux charging wire for electrogas arc welding according to the embodiments of the present invention and the comparative examples. Is a table showing the composition of the flux (20) in the substitution heat flux-charging wire for electrogas arc welding. Table 3 is a table showing the welding conditions of the electrogas arc welding, and Table 4 is a table showing the results of evaluating the mechanical performance of the weld metal in Examples and Comparative Examples of the present invention.

Figure 112013098038905-pat00001
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Figure 112013098038905-pat00003
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Figure 112013098038905-pat00004
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Figure 112013098038905-pat00005
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Figure 112013098038905-pat00006
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표 4는 용접금속의 기계적 성능을 평가한 결과이다. 충격인성은 -60℃에서 47J(Joule) 이상, 인장강도는 550 내지 700MPa, 연신율 20% 이상인 경우를 양호한 것으로 판단하여 ◎은 매우 양호, ○은 양호, △은 보통, X은 불량을 나타낸다.Table 4 shows the results of evaluating the mechanical performance of the weld metal. The impact toughness was evaluated as good when the impact toughness was at least -70 Joule at -60 캜, the tensile strength was 550-700 MPa, and the elongation was 20% or higher.

표 4에서 볼 수 있는 바와 같이, 본 발명은 플럭스 조성을 만족하는 실시예 1 내지 실시예 22는 본 발명에 목표로 하는 충격인성, 인장강도, 연신율을 확보할 수 있다. 그러나, 본 발명의 플럭스 조성범위를 벗어난 비교예 1 내지 비교예 23은 용접이 되지 않거나, 용접금속의 충격인성, 인장강도, 연신율 중 한 가지 이상 만족스럽지 못한 결과를 얻었다.As can be seen from Table 4, in Examples 1 to 22 satisfying the flux composition of the present invention, impact toughness, tensile strength, and elongation can be secured, which is a target of the present invention. However, in Comparative Examples 1 to 23, which were out of the flux composition range of the present invention, no welding was observed or at least one of the impact toughness, tensile strength and elongation of the weld metal was unsatisfactory.

이를 보다 상세히 살펴보면 비교예 1 내지 비교예 6에서는 FeSiZr 대신에 FeZr을 사용하였을 때 대입열 용접에서 저온충격인성이 확보할 수 있는지를 확인하였다. FeZr를 사용한 경우에서는 충격인성을 만족하는 결과를 얻을 수 없었다. 또한 비교예 1 내지 비교예 6의 성분 중 마그네슘, 몰리브덴, 망간, 티탄늄 등 플럭스 화합물의 함량을 조정하여 평가하여 보았으나, 용접불량, 충격인성 미달, 연신율 미달이라는 만족스럽지 못한 결과를 얻었다.In more detail, in Comparative Examples 1 to 6, it was confirmed whether low temperature impact toughness could be ensured in the case of using FeZr in place of FeSiZr. In the case of using FeZr, no satisfactory impact toughness was obtained. In addition, the content of flux compounds such as magnesium, molybdenum, manganese, titanium and the like in the components of Comparative Examples 1 to 6 was evaluated and evaluated. However, unsatisfactory results such as poor welding quality, impact toughness and elongation percentage were unsatisfactory.

비교예 7 내지 비교예 12는 FeSiZr 대신에 ZrO2 를 사용하였다. 산화지르코늄의 사용은 저온충격인성 측면에서 실험예들 중에서 가장 나쁜 결과를 가져 왔다. 비교예 7 내지 비교예 12 중에서 불소, 칼슘 등 플럭스 화합물의 함량을 조정하여도 충격인성은 본 발명에서 요구하는 기준에 만족하지 못하였다.In Comparative Examples 7 to 12, ZrO 2 was used instead of FeSiZr. The use of zirconium oxide has produced the worst results among the experimental examples in terms of low temperature impact toughness. Even though the content of flux compounds such as fluorine, calcium and the like was adjusted in Comparative Examples 7 to 12, impact toughness did not satisfy the criteria required in the present invention.

비교예 13 내지 비교예 18은 본 발명의 일부 실시예들처럼 FeSiZr을 사용하였다. FeSiZr을 사용하더라도 비교예 13과 같이 실리콘 함량이 증가되면 충격인성과 연신율이 목표하는 범위를 벗어나게 된다. 비교예 14는 본 발명의 실시예 2와 유사하나, 티타늄 함량이 2배로 증가하면, 충격인성은 미달되고, 인장강도가 초과되어 목표하는 본 발명의 범위를 벗어나게 된다. 또한 비교예 15 와 비교예 16은 비교예 14와 동일한 FeSiZr이 동일한 함량이라도 탄소, 망간, 티타늄 함량이 본 발명의 실시예의 범위에서 벗어나게 되면, 충격인성 및 연신율 미달, 인장초과의 만족스럽지 못한 결과를 가져온다. 비교예 17은 탄소함량을 본 발명의 함량범위를 벗어나되면, 충격인성과 연신율은 만족하나 인장강도가 본 발명에 요구하는 범위를 벗어나게 된다. 비교예 18은 FeSiZr의 본 발명의 함량범위를 벗어나면, 본 발명에 요구하는 기계적 성능 범위를 모두 벗어나게 된다. Comparative Examples 13 to 18 used FeSiZr as in some embodiments of the present invention. Even if FeSiZr is used, impact toughness and elongation deviate from the target range when the silicon content is increased as in Comparative Example 13. Comparative Example 14 is similar to Example 2 of the present invention, however, when the titanium content is doubled, the impact toughness is insufficient and the tensile strength is exceeded, thereby deviating from the aimed range of the present invention. Also, in Comparative Example 15 and Comparative Example 16, even if the same FeSiZr content as in Comparative Example 14 is deviated from the range of Examples of the present invention, if the content of carbon, manganese and titanium is out of the range of the present invention, impact toughness, Bring it. In Comparative Example 17, when the carbon content is out of the content range of the present invention, impact toughness and elongation are satisfied, but the tensile strength is out of the range required by the present invention. Except for the content range of FeSiZr according to the present invention, Comparative Example 18 deviates from the mechanical performance range required for the present invention.

비교예 19 내지 비교예 23은 지르코늄(Zr)을 사용하였다. 지르코늄은 실시예 7 내지 실시예 11, 실시예 18 내지 실시예 22에서 목표하는 양호한 기계적 특성을 보였다. 비교예 19은 티타늄 함량이 2중량%으로 증가된 것으로써 비교예 14, 비교예 15와 다르게 충격인성은 목표값에 만족하나 인장강도와 연신율은 목표로 하는 결과 값에 만족하지 못하였다. 비교예 20과 비교예 23은 니켈이 본 발명의 범위를 벗어난 것으로써 충격인성, 인장강도, 연신율 중 한가지 이상 목표로 하는 결과값을 만족하지 못하였다. 비교예 21과 비교예 22는 붕소의 함량이 본 발명의 범위에 벗어나는 것으로써, 붕소의 함량이 많으면 본 발명에서 목표로 하는 충격인성, 인장강도, 연신률 모든 결과를 만족하지 못하였다. 이와 다르게 붕소의 함량이 없으면, 본 발명의 목표하는 인장강도와 연신율은 만족하나 충격인성은 만족하지 못하였다. In Comparative Examples 19 to 23, zirconium (Zr) was used. Zirconium exhibited the desired mechanical properties in Examples 7 to 11 and Examples 18 to 22. In Comparative Example 19, the content of titanium was increased to 2% by weight, so that the impact toughness satisfied the target value unlike Comparative Example 14 and Comparative Example 15 but the tensile strength and elongation were not satisfied with the aimed results. Comparative Example 20 and Comparative Example 23 did not satisfy the results of aiming at one or more of impact toughness, tensile strength and elongation as nickel was out of the scope of the present invention. In Comparative Example 21 and Comparative Example 22, since the content of boron is out of the range of the present invention, if the content of boron is large, all of the impact toughness, tensile strength, and elongation rate targets of the present invention are not satisfied. Otherwise, without the boron content, the desired tensile strength and elongation of the present invention are satisfied but the impact toughness is not satisfied.

본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.
While the present invention has been described with reference to exemplary embodiments, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed exemplary embodiments, but, on the contrary, is intended to cover various modifications and equivalent arrangements included within the spirit and scope of the invention. Accordingly, the true scope of the present invention should be determined by the technical idea of the appended claims.

Claims (10)

플럭스; 및
상기 플럭스를 둘러싸는 외피;를 구비하고,
상기 플럭스는, 상기 플럭스를 전체 중량으로 하여, 0.20 내지 0.50중량%의 탄소; 0.8 내지 1.8중량%의 FeSiZr; 1.0 내지 3.0중량%의 실리콘(Si)량 환산치를 가지는 실리콘 또는 실리콘화합물(상기 실리콘화합물은 상기 FeSiZr을 제외함); 8.0 내지 11.0중량%의 망간(Mn)량 환산치를 가지는 망간 또는 망간화합물; 10.0 내지 15.0중량%의 니켈(Ni)량 환산치를 가지는 니켈 또는 니켈화합물; 1.0 내지 3.0중량%의 마그네슘(Mg)량 환산치를 가지는 마그네슘 또는 마그네슘화합물; 0.8 내지 1.5중량%의 몰리브덴; 2.0 내지 5.0중량%의 칼슘(Ca)량 환산치를 가지는 칼슘 또는 칼슘화합물; 1.0 내지 1.5중량%의 티타늄(Ti) 환산치를 가지는 티타늄 또는 티타늄화합물; 0.1 내지 0.5중량%의 붕소(B)량 환산치를 가지는 붕소 또는 붕소화합물; 2.5 내지 6.0중량%의 불소(F)량 환산치를 가지는 불소 또는 불소화합물(fluoride);을 포함하고, 잔부가 철분 및 불가피한 불순물인, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.Flux; And
And an envelope surrounding said flux,
Wherein the flux comprises, by total weight of the flux, from 0.20 to 0.50% by weight of carbon; 0.8 to 1.8 wt% FeSiZr; Silicon or a silicon compound having a silicon (Si) conversion value of 1.0 to 3.0% by weight (the silicon compound excludes the FeSiZr); A manganese or manganese compound having a manganese (Mn) conversion value of 8.0 to 11.0 wt%; A nickel or nickel compound having a nickel (Ni) conversion value of 10.0 to 15.0 wt%; A magnesium or magnesium compound having a magnesium (Mg) content of 1.0 to 3.0% by weight; 0.8 to 1.5% by weight of molybdenum; A calcium or calcium compound having a calcium (Ca) content of 2.0 to 5.0% by weight; A titanium or titanium compound having a titanium (Ti) conversion value of 1.0 to 1.5% by weight; A boron or boron compound having a boron (B) conversion value of 0.1 to 0.5% by weight; And a balance of fluorine or fluoride (fluoride) having a fluorine (F) content of 2.5 to 6.0% by weight, the balance being iron powder and inevitable impurities. 플럭스; 및
상기 플럭스를 둘러싸는 외피;를 구비하고,
상기 플럭스는, 상기 플럭스를 전체 중량으로 하여, 0.20 내지 0.50중량%의 탄소; 0.3 내지 0.7중량%의 지르코늄(Zr); 1.0 내지 3.0중량%의 실리콘(Si)량 환산치를 가지는 실리콘 또는 실리콘화합물; 8.0 내지 11.0중량%의 망간(Mn)량 환산치를 가지는 망간 또는 망간화합물; 10.0 내지 15.0중량%의 니켈(Ni)량 환산치를 가지는 니켈 또는 니켈화합물; 1.0 내지 3.0중량%의 마그네슘(Mg)량 환산치를 가지는 마그네슘 또는 마그네슘화합물; 0.8 내지 1.5중량%의 몰리브덴; 2.0 내지 5.0중량%의 칼슘(Ca)량 환산치를 가지는 칼슘 또는 칼슘화합물; 1.0 내지 1.5중량%의 티타늄(Ti) 환산치를 가지는 티타늄 또는 티타늄화합물; 0.1 내지 0.5중량%의 붕소(B)량 환산치를 가지는 붕소 또는 붕소화합물; 2.5 내지 6.0중량%의 불소(F)량 환산치를 가지는 불소 또는 불소화합물(fluoride);을 포함하고, 잔부가 철분 및 불가피한 불순물인, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.Flux; And
And an envelope surrounding said flux,
Wherein the flux comprises, by total weight of the flux, from 0.20 to 0.50% by weight of carbon; 0.3 to 0.7% by weight of zirconium (Zr); A silicon or silicon compound having a silicon (Si) conversion value of 1.0 to 3.0% by weight; A manganese or manganese compound having a manganese (Mn) conversion value of 8.0 to 11.0 wt%; A nickel or nickel compound having a nickel (Ni) conversion value of 10.0 to 15.0 wt%; A magnesium or magnesium compound having a magnesium (Mg) content of 1.0 to 3.0% by weight; 0.8 to 1.5% by weight of molybdenum; A calcium or calcium compound having a calcium (Ca) content of 2.0 to 5.0% by weight; A titanium or titanium compound having a titanium (Ti) conversion value of 1.0 to 1.5% by weight; A boron or boron compound having a boron (B) conversion value of 0.1 to 0.5% by weight; And a balance of fluorine or fluoride (fluoride) having a fluorine (F) content of 2.5 to 6.0% by weight, the balance being iron powder and inevitable impurities. 제 1 항에 있어서,
상기 FeSiZr은, 상기 FeSiZr을 전체 중량으로 하여, 40 내지 50중량%의 실리콘(Si); 및 25 내지 40중량%의 지르코늄(Zr);을 포함하는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.The method according to claim 1,
The FeSiZr may include 40 to 50% by weight of silicon (Si) based on the total weight of the FeSiZr; And 25 to 40% by weight of zirconium (Zr). 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 실리콘화합물은 FeSi, SiMn, CaSi및 K2SiF6 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함하는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.3. The method according to claim 1 or 2,
The silicon compound is FeSi, SiMn, CaSi, and K 2 electro gas arc welding wire for assignment heat flux filling, comprising at least one compound selected from the group consisting of SiF 6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 망간화합물은 FeMn 및 SiMn 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함하는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the manganese compound comprises at least one compound selected from the group consisting of FeMn and SiMn. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 니켈화합물은 Fe-Ni을 포함하는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the nickel compound comprises Fe-Ni. ≪ RTI ID = 0.0 > 11. < / RTI > 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 마그네슘화합물은 MgAl, Mg, MgCO3 및 MgF2 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함하는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.3. The method according to claim 1 or 2,
The magnesium compound is MgAl, Mg, MgCO 3 and electro-gas arc welding wire for assignment heat flux filling, comprising at least one compound selected from the group consisting of MgF 2. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 칼슘화합물은 CaF2, CaSi, CaO 및 CaCO3 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함하는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the calcium compound comprises at least one compound selected from the group consisting of CaF 2, CaSi, CaO and CaCO 3 . 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 붕소화합물은 FeB, FeSiB 및 B2O3 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함하는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the boron compound comprises at least one compound selected from the group consisting of FeB, FeSiB and B 2 O 3 . 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 불소화합물은 CaF2, NaF, LiF, Na3AlF6, K3AlF6, K2SiF6, AlF3 및 MgF2 으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 화합물을 포함하는, 일렉트로가스 아크 용접용 대입열 플럭스 충전 와이어.



3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the fluorine compound comprises at least one compound selected from the group consisting of CaF 2 , NaF, LiF, Na 3 AlF 6 , K 3 AlF 6 , K 2 SiF 6 , AlF 3 and MgF 2 . Heat flux charging wire.



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