KR101435704B1 - 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법 및 이를 이용하여 제조된 페라이트계 스테인리스강 - Google Patents

페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법 및 이를 이용하여 제조된 페라이트계 스테인리스강 Download PDF

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Abstract

본 발명은 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 페라이트계 스테인리스강에 관한 것으로, 본 발명에 따르면, 적어도 두 개의 압연밀 스탠드를 구비하는 연속식 압연밀로 스테인리스강을 압연하는 연속압연단계; 상기 연속압연단계를 거친 스테인리스강을 가역식 압연밀로 압연하는 가역압연단계; 상기 가역압연된 스테인리스강을 600℃ 이하의 온도 범위에서 소둔하는 제1 소둔열처리 단계 및 제1 소둔열처리된 상기 스테인리스강을 900℃ 이하의 온도 범위에서 소둔하는 제2 소둔열처리 단계를 포함하는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 페라이트계 스테인리스강이 제공된다.

Description

페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법 및 이를 이용하여 제조된 페라이트계 스테인리스강{Continuous manufacturing method of ferritic stainless steel and ferritic stainless steel manufactured using the same}
본 발명은 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 페라이트계 스테인리스강에 관한 것으로, 보다 상세하게는, 냉간압연된 스테인리스강의 소둔열처리 공정을 제어하여 소둔열처리 공정 이후의 산세 공정이 용이하도록 스테인리스강 표면에 형성되는 스케일의 두께 범위를 조절할 수 있는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 페라이트계 스테인리스강에 관한 것이다.
열연산세공정을 거친 화이트 코일(white coil) 상태의 스테인리스강은 냉간압연공정을 거쳐 이후 소둔산세공정을 거치게 되는 풀 하드(Full Hard)재가 된다.
페라이트계 스테인리스강의 열간압연재는 고온취화를 받기 때문에 저온의 α상 영역에서 장시간 소둔되는 것이 일반적인데, 그 목적은 γ상의 분해 조직의 균일화, 탄화물의 석출 및 재결정 연화이다. 상기와 같이, 저온에서 장시간 소둔하면 제품의 리징성, r값, 항복강도 등의 재질 특성이 급격히 개선된다.
페라이트계 스테인리스강은 오스테나이트계 스테인리스강과는 다르게 850℃ 이상으로 가열한 후 급속하게 냉각하면 입계부식이 되기 쉬운데, 그 이유는 Cr 탄화물과 질화물의 석출이 매우 빨라지기 때문이다.
압연공정 또는 소둔열처리를 공정을 거치는 동안 냉연강판의 표면에는 Cr, Fe, Si 등의 산화물층이 형성된다. 이러한 산화물층은 산세공정 동안 산세용액에 의해 제거될 수 있으나, 표면을 미려하게 할 필요가 있는 경우에는 산세공정을 최적화하여 냉연강판의 표면손상을 최소화할 필요가 있다.
본 발명의 목적은 연연속 냉간압연 후 소둔열처리된 스테인리스강의 표면품질을 개선하기 위하여 소둔열처리 공정에서 스테인리스강을 급속 열처리함으로써, 스테인리스강 표면에 형성되는 스케일의 두께를 최소화하고 적정 경도를 유지할 수 있는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법을 제공하는 것이다.
또한, 스테인리스강 표면에 형성되는 스케일의 두께를 최소화하여 이후 공정인 산세공정의 부하를 약하게 함으로써 고광택의 표면품질을 갖는 페라이트계 스테인리스강을 제공할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 적어도 두 개의 압연밀 스탠드를 구비하는 연속식 압연밀로 스테인리스강을 압연하는 연속압연단계; 상기 연속압연단계를 거친 스테인리스강을 가역식 압연밀로 압연하는 가역압연단계; 상기 가역압연된 스테인리스강을 600℃ 이하의 온도 범위에서 소둔하는 제1 소둔열처리 단계; 및 상기 제1 소둔열처리된 스테인리스강을 900℃ 이하의 온도 범위에서 소둔하는 제2 소둔열처리 단계;를 포함하는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법이 제공된다.
상기 제1 소둔열처리 단계에서, 냉간압연된 상기 스테인리스강은 10℃/초 이하의 승온 속도로 60초 이하의 시간 동안 소둔열처리될 수 있다.
여기서, 냉간압연된 상기 스테인리스강은 적어도 2 단계의 승온 속도로 소둔열처리될 수 있다.
상기 제1 소둔열처리 단계는 520℃ 초과 580℃ 이하의 온도에서 실시되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 제1 소둔열처리 단계에서, 제1 소둔열처리된 상기 스테인리스강은 10℃/초 초과 20℃/초 이하의 승온 속도로 소둔열처리될 수 있다.
한편, 제2 소둔열처리 단계를 거친 상기 스테인리스강의 표면에 형성된 스케일층의 두께는 0.20㎛ 이하가 되도록 제어될 수 있다.
또한, 제2 소둔열처리 단계를 거친 상기 스테인리스강은 140 이상 145 이하의 경도 범위를 가질 수 있다.
본 발명의 다른 실시예에 따르면, 중량%로, C: 0% 초과 0.08% 이하, Si: 0% 초과 0.5% 이하, Mn: 0% 초과 1.0% 이하, P: 0% 초과 0.035% 이하, S: 0% 초과 0.03% 이하, Cr: 15% 이상 20% 이하, Al: 0.001% 이상 0.05% 이하, N: 0% 초과 0.06% 이하를 함유하고, 나머지 Fe 및 불가피하게 첨가되는 불순물을 포함하되, 연속압연단계, 가역압연단계 및 다단계의 소둔열처리 단계를 거친 스테인리스강의 표면에 형성된 스케일층의 두께는 0.20㎛ 이하이며, 상기 스테인리스강의 경도는 140 이상 145 이하인 페라이트계 스테인리스강이 제공된다.
본 발명에 따르면, 연연속 냉간압연된 페라이트계 스테인리스 강판의 소둔시 소둔 스케일의 발생을 최소화하여 약산세 공정으로 산세 부하를 줄여 소둔 스케일을 제거하면서도 고광택의 우수한 표면품질을 갖는 페라이트계 스테인리스강을 얻을 수 있다.
상술한 바와 같이 산세공정을 약산세로 실시할 수 있으므로, 친환경적인 공정을 구현할 수 있고, 산세공정 중에 산을 약하게 사용함으로써 생산비를 절감할 수 있는 효과가 있다.
도 1은 본 발명의 비교예 및 실시예에 따른 연연속 냉간압연된 페라이트계 스테인리스 강판의 소둔열처리 공정시 온도 프로파일을 나타내는 그래프이다.
도 2a 및 도 2b는 각각 본 발명의 실시예 1 및 비교예 3에 따라 소둔열처리된 페라이트계 스테인리스강의 표면에 형성된 스케일 단면의 투과전자현미경 사진이다.
이하 첨부한 도면들을 참조하여 본 발명의 실시예를 상세히 살펴보기로 한다. 상기한 본 발명의 목적, 특징 및 효과는 첨부된 도면과 관련된 실시예들을 통해서 용이하게 이해될 것이다. 다만, 본 발명은 여기서 설명되는 실시예들에 한정되지 않고 다양한 형태로 응용되어 변형될 수도 있다. 오히려, 아래의 실시예들은 본 발명에 의해 개시된 기술 사상을 보다 명확히 하고 나아가 본 발명이 속하는 분야에서 평균적인 지식을 가진 당업자에게 본 발명의 기술 사상이 충분히 전달될 수 있도록 제공되는 것이다. 따라서, 본 발명의 특허청구범위가 아래에서 상술하는 실시예들로 인해 한정되는 것으로 해석되어서는 안 될 것이다.
이하, 도 1 내지 도 2b를 참조하여, 본 발명의 비교예 및 실시예에 따른 소둔열처리 공정을 설명한다.
본 발명의 페라이트계 스테인리스강의 제조방법은, 적어도 두 개의 압연밀 스탠드를 구비하는 연속식 압연밀로 스테인리스강을 압연하는 연속압연단계; 상기 연속압연단계를 거친 스테인리스강을 가역식 압연밀로 압연하는 가역압연단계; 상기 가역압연된 스테인리스강을 600℃ 이하의 온도 범위에서 소둔하는 제1 소둔열처리 단계; 및 제1 소둔열처리된 스테인리스강을 900℃ 이하의 온도 범위에서 소둔하는 제2 소둔열처리 단계;를 포함한다.
상기 제1 소둔열처리 단계에서, 냉간압연된 상기 스테인리스강은 10℃/초 이하의 승온 속도로 60초 이하의 시간 동안 소둔열처리되는데, 적어도 2 단계의 승온 속도로 소둔열처리된다.
상기 제1 소둔열처리 단계는 520℃ 초과 580℃ 이하의 온도에서 실시되는 것이 바람직하다.
이후, 제2 소둔열처리 단계에서, 제1 소둔열처리된 스테인리스강은 10℃/초 초과 20℃/초 이하의 승온 속도로 재차 소둔열처리된다.
제1 소둔열처리 단계 및 제2 소둔열처리 단계를 거친 스테인리스강의 표면에 형성된 스케일층의 두께는 0.20㎛ 이하가 되도록 제어될 수 있으며, 이때 스테인리스강은 140 이상 145 이하의 갖는다.
냉간압연공정을 거친 풀 하드재는 소둔 및 산세 공정을 거치게 되는데, 소둔시 소둔속도와 풀 하드재의 두께는 T×V = 일정(constant)의 상관관계가 있다. 여기서, T는 풀 하드재의 두께이고, V는 소둔속도이다.
즉, 소둔 대상인 풀 하드재의 두께가 두꺼우면 소둔속도가 느리게 되고, 풀 하드재의 두께가 얇으면 소둔속도가 빨라지는 것이다. 이와 같은 상관관계를 만족시키기 위해서, 소둔 대상인 풀 하드재 강판의 두께가 정해지면 이에 따라서 소둔시간이 정해지고 이에 맞추어 원하는 재질 확보를 위한 열처리가 실시된다.
폐라이트계 스테인리스강의 경우, 열처리공정에 따라 약간의 차이가 있지만 대체로 810℃ 초과 870℃ 이하의 온도범위에서 소둔열처리가 행해진다. 이하의 실시예에서와 같이, 스테인리스강의 두께가 1.0t의 경우 소둔열처리 시간은 대개 80초 내외로 스테인리스강 표면에 스케일이 본격적으로 형성되기 시작하는 온도인 600℃ 이하 까지는 천천히 가열하다가 스케일이 형성되는 온도범위 이후에 급속히 가열하여 소정의 재질을 얻을 수 있었다. 즉, 스테인리스강 표면에 스케일의 형성이 미미한 수준인 온도 범위에서는 시간을 충분히 보내고 그 이후에 원하는 재질을 얻을 수 있는 온도 범위까지 급속히 가열하여 스케일의 발생을 최소화하면서 소정의 재질을 얻을 수 있었다.
이하 본 발명의 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나, 하기 실시예들은 본 발명의 바람직한 일 실시예일뿐 본 발명의 권리 범위가 하기 실시예들에 의하여 제한되는 것은 아니다.
본 발명의 실시예에 적용되는 페라이트계 스테인리스강은 중량%로, C: 0% 초과 0.08% 이하, Si: 0% 초과 0.5% 이하, Mn: 0% 초과 1.0% 이하, P: 0% 초과 0.035% 이하, S: 0% 초과 0.03% 이하, Cr: 15% 이상 20% 이하, Al: 0.001% 이상 0.05% 이하, N: 0% 초과 0.06% 이하를 함유하고, 나머지 Fe 및 불가피하게 첨가되는 불순물을 포함한다.
여기서, C는 내공식성이나 내식성 측면에서 낮은 쪽이 좋지만 제조성을 고려하여 0 초과 0.08%이하로 한다.
Si는 페라이트상의 안정화 원소로 함량 증가시 페라이트상의 안정성이 높아지게 되고, 내산화성이 향상되나, 1.0%를 넘게 함유되면 열간 가공성이 떨어지고, 열간 압연시 표면 결함을 유발 시키며 경도, 항복강도, 인장강도를 높이고 연신율을 저하 시키기 때문에 0초과 1.0%이하로 한다.
Mn은 기계적 성질 유지 및 탈산에 유효하게 기여하지만, 1.0%를 넘게 되면 내공식성을 저하시키기 때문에 0은 초과하되 1.0%이하로 한다.
P는 황산과의 반응성으로 입계 침식을 유발하여 표면 광택 품질을 저하시키므로 상한을 0은 초과하되 0.05%이하로 한다.
S는 내식성 향상 때문에 가능한 낮은 쪽이 바람직 하여 상한을 0은 초과하되 0.03%이하로 한다.
Cr은 내식성 및 내산화성을 향상시키는 원소로, 내식성 향상을 위해서는 15% 이상이 필요하고 20%를 넘으면 인성의 열화를 초래하기 때문에 15% 이상 20% 이하의 범위로 한다.
Cu는 내식성 향상 및 기계적 강도 향상을 위해 유용한 원소이지만 0.005% 미만으로는 원하는 효과가 얻어지지 않고, 0.2%를 넘게 되면 열간 가공성 저하가 발생하므로 0.005% 이상 0.5% 이하의 범위로 한다.
Al은 탈산 작용을 하며 재질에도 유용한 성분이지만, 0.001% 미만으로는 원하는 효과가 얻어지지 않고, 0.05%를 넘게 되면 열간가공성을 저해하고 열간 압연시 표면 결함을 발생시키므로 0은 초과하되 상한을 0.05%로 한다.
N는 내식성 향상 및 기계적 강도 향상을 위해 유용한 성분이지만, 0.06%를 넘을시 열간 가공성 저하의 측면에서 바람직하지 않기 때문에 0은 초과하되 상한을 0.06%로 한다.
실시예 1
연속식 압연밀로 스테인리스강을 압연하는 연속압연단계 및 상기 연속압연단계를 거친 스테인리스강을 가역식 압연밀로 압연하는 가역압연단계로 이루어진 연연속 냉간압연 후, 도 1의 (c)와 같은 소둔열처리 패턴으로 페라이트계 430 스테인리스 냉연강판 풀 하드(Full Hard)재의 두께 1.0t, 20X70mm 시편을 골드 이미지 퍼니스(Gold Image Furnace)에 넣고 20초 까지는 초당 8℃의 속도로, 40초 까지는 9℃의 속도로, 60초 까지는 10℃의 속도로 제1 소둔열처리하고, 77초 까지는 17.1℃의 속도로 830℃ 까지 제2 소둔열처리한 이후에 수냉하였다. 다음, 스케일의 평균 두께(㎛) 및 브리넬 경도(HB)를 측정하였고, 결과를 [표 1]에 기재하였다.
실시예 2
이전 실시예와 동일하게 연연속 냉간압연 후, 도 1의 (d)와 같은 소둔열처리 패턴으로 페라이트계 430 스테인리스 냉연강판 풀 하드재의 두께 1.0t, 20X70mm 시편을 골드 이미지 퍼니스에 넣고 20초 까지는 초당 8.5℃의 속도로, 40초 까지는 9.5℃의 속도로, 60초 까지는 10℃의 속도로 제1 소둔열처리하고, 77초 까지는 17.1℃의 속도로 850℃ 까지 제2 소둔열처리한 이후에 수냉하였다. 다음, 스케일의 평균 두께(㎛) 및 브리넬 경도(HB)를 측정하였고, 결과를 [표 1]에 기재하였다.
실시예 3
이전 실시예와 동일하게 연연속 냉간압연 후, 도 1의 (e)와 같은 소둔열처리 패턴으로 페라이트계 430 스테인리스 냉연강판 풀 하드재의 두께 1.0t, 20X70mm 시편을 골드 이미지 퍼니스에 넣고 20초 까지는 초당 9℃의 속도로, 40초 까지는 10℃의 속도로, 60초 까지는 10℃의 속도로 제1 소둔열처리하고, 77초 까지는 17.1℃의 속도로 870℃ 까지 제2 소둔열처리한 이후에 수냉하였다. 다음, 스케일의 평균 두께(㎛) 및 브리넬 경도(HB)를 측정하였고, 결과를 [표 1]에 기재하였다.
비교예 1
이전 실시예와 동일하게 연연속 냉간압연 후, 도 1의 (a)와 같은 소둔열처리 패턴으로 페라이트계 430 스테인리스 냉연강판 풀 하드재의 두께 1.0t, 20X70mm 시편을 골드 이미지 퍼니스에 넣고 20초 까지는 초당 7℃의 속도로, 40초 까지는 8℃의 속도로, 60초 까지는 10℃의 속도로 제1 소둔열처리하고, 77초 까지는 17.1℃의 속도로 790℃ 까지 제2 소둔열처리한 이후에 수냉하였다. 다음, 스케일의 평균 두께(㎛) 및 브리넬 경도(HB)를 측정하였고, 결과를 [표 1]에 기재하였다.
비교예 2
이전 실시예 및 비교예와 동일하게 연연속 냉간압연 후, 도 1의 (b)와 같은 소둔열처리 패턴으로 페라이트계 430 스테인리스 냉연강판 풀 하드재의 두께 1.0t, 20X70mm 시편을 골드 이미지 퍼니스에 넣고 20초 까지는 초당 7.5℃의 속도로, 40초 까지는 8.5℃의 속도로, 60초 까지는 10℃의 속도로 제1 소둔열처리하고, 77초 까지는 17.1℃의 속도로 810℃ 까지 제2 소둔열처리한 이후에 수냉하였다. 다음, 스케일의 평균 두께(㎛) 및 브리넬 경도(HB)를 측정하였고, 결과를 [표 1]에 기재하였다.
비교예 3
이전 실시예 및 비교예와 동일하게 연연속 냉간압연 후, 도 1의 (f)와 같은 소둔열처리 패턴으로 페라이트계 430 스테인리스 냉연강판 풀 하드재의 두께 1.0t, 20X70mm 시편을 골드 이미지 퍼니스에 넣고 20초 까지는 초당 20℃의 속도로, 40초 까지는 15℃의 속도로, 60초 까지는 3.5℃의 속도로 제1 소둔열처리하고, 77초 까지는 1.2℃의 속도로 790℃ 까지 제2 소둔열처리한 이후에 수냉하였다. 다음, 스케일의 평균 두께(㎛) 및 브리넬 경도(HB)를 측정하였고, 결과를 [표 1]에 기재하였다.
비교예 4
이전 실시예 및 비교예와 동일하게 연연속 냉간압연 후, 도 1의 (g)와 같은 소둔열처리 패턴으로 페라이트계 430 스테인리스 냉연강판 풀 하드재의 두께 1.0t, 20X70mm 시편을 골드 이미지 퍼니스에 넣고 20초 까지는 초당 23℃의 속도로, 40초 까지는 15℃의 속도로, 60초 까지는 3.5℃의 속도로 제1 소둔열처리하고, 77초 까지는 1.2℃의 속도로 850℃ 까지 제2 소둔열처리한 이후에 수냉하였다. 다음, 스케일의 평균 두께(㎛) 및 브리넬 경도(HB)를 측정하였고, 결과를 [표 1]에 기재하였다.
브리넬 경도
(HB)		 스케일의
평균 두께(㎛)		 비고
실시예 1 143 0.16 양호
실시예 2 142 0.17 양호
실시예 3 142 0.17 양호
비교예 1 146 0.20 경도가 높음
비교예 2 147 0.21 경도가 높음
비교예 3 141 0.24 스케일이 두꺼움
비교예 4 142 0.23 스케일이 두꺼움
실시예 1 내지 실시예 3에서와 같이, 10℃ 이하의 2 단계 또는 3 단계의 승온 속도로 스케일이 본격적으로 형성되기 시작하는 온도인 580℃ 이하에서 서서히 제1 소둔열처리하고 이후 스케일이 형성되는 온도범위 이후에는 17.1℃/초의 승온 속도로 급속히 제2 소둔열처리한 경우에는, 스테인리스강의 표면에 형성된 스케일의 두께가 각각 0.16㎛, 0.17㎛, 0.17㎛의 두께범위로, 브리넬 경도는 소둔열처리 온도 및 소둔 패턴에 따른 기계적 성질을 나타내는 것으로, 각각 143 HB, 142 HB, 142 HB로 140 HB 이상 145 HB 이하의 범위로 측정되어 산세 이전 폐라이트계 스테인리스강의 재질조건을 만족하였다. 도 2a는 실시예 1의 소둔열처리 후의 스케일의 두께를 측정하기 위하여 단면을 전자현미경으로 관찰한 것으로, 실시예 1의 스케일의 두께는 0.16㎛로 측정되었다.
비교예 1 및 비교예 2의 경우, 10℃ 이하의 3 단계의 승온 속도로 스케일이 본격적으로 형성되기 시작하는 온도인 580℃ 이하에서 서서히 제1 소둔열처리하고 이후 스케일이 형성되는 온도범위 이후에는 17.1℃/초의 승온 속도로 급속히 제2 소둔열처리하였지만, 제1 소둔열처리 단계가 적정 온도인 520℃ 초과 580℃ 이하의 온도범위 이하로 경도가 각각 146 HB, 147 HB로 다소 높게 측정되어 산세 이전 폐라이트계 스테인리스강의 재질조건을 만족하지 못하였다. 도 2b는 비교예 3의 소둔열처리 후의 스케일의 두께를 측정하기 위하여 단면을 전자현미경으로 관찰한 것으로, 비교예 3의 스케일의 두께는 0.24㎛로 측정되었다.
비교예 3 및 비교예 4의 경우, 20℃ 이상의 온도에서 점차 하강하는 3 단계로 제1 소둔열처리하여 60초간 제1 소둔열처리를 종료한 시점에서의 온도가 스케일이 본격적으로 형성되기 시작하는 온도인 580℃를 훨씬 상회하는 각각 770℃, 830℃ 온도범위 실시예 1 내지 3과 비교예 1 내지 2와는 다르게 제2 소둔열처리를 1.2℃/초의 느린 속도로 하였다. 그 결과, 경도가 각각 141 HB, 142 HB로 적정범위였지만, 스케일의 두께가 각각 0.24㎛, 0.23㎛로 측정되어 산세 이전 폐라이트계 스테인리스강의 재질조건을 만족하지 못하였다.
본 발명에 따르면, 연연속 냉간압연된 페라이트계 스테인리스 강판의 소둔시 소둔 스케일의 발생을 최소화하여 약산세 공정으로 산세 부하를 줄여 소둔 스케일을 제거하면서도 고광택의 우수한 표면품질을 갖는 페라이트계 스테인리스강을 얻을 수 있다.
상술한 바와 같이 산세공정을 약산세로 실시할 수 있으므로, 친환경적인 공정을 구현할 수 있고, 산세공정 중에 산을 약하게 사용함으로써 생산비를 절감할 수 있는 효과가 있다.
이상 실시예를 참조하여 설명하였지만, 해당 기술 분야의 숙련된 당업자는 하기의 특허청구범위의 범위에 기재된 본 발명의 사상 및 영역으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있음을 이해할 수 있을 것이다.

Claims (8)

  1. 적어도 두 개의 압연밀 스탠드를 구비하는 연속식 압연밀로 스테인리스강을 압연하는 연속압연단계;
    상기 연속압연단계를 거친 스테인리스강을 가역식 압연밀로 압연하는 가역압연단계;
    상기 가역압연된 스테인리스강을 520℃ 초과 580℃ 이하의 온도 범위까지 소둔하는 제1 소둔열처리 단계; 및
    상기 제1 소둔열처리된 스테인리스강을 810℃ 초과 870℃ 이하의 온도 범위까지 소둔하는 제2 소둔열처리 단계를 포함하는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 제1 소둔열처리 단계에서, 냉간압연된 상기 스테인리스강은 10℃/초 이하의 승온 속도로 60초 이하의 시간 동안 소둔열처리되는 것을 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 제1 소둔열처리 단계에서, 냉간압연된 상기 스테인리스강은 적어도 2 단계의 승온 속도로 소둔열처리되는 것을 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법.
  4. 삭제
  5. 제1항에 있어서,
    상기 제2 소둔열처리 단계에서, 제1 소둔열처리된 상기 스테인리스강은 10℃/초 초과 20℃/초 이하의 승온 속도로 소둔열처리되는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법.
  6. 제1항에 있어서,
    제2 소둔열처리 단계를 거친 상기 스테인리스강의 표면에 형성된 스케일층의 두께는 0.20㎛ 이하가 되도록 제어하는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법.
  7. 제1항에 있어서,
    제2 소둔열처리 단계를 거친 상기 스테인리스강은 140 HB 이상 145 HB 이하의 브리넬 경도 범위를 가지는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조방법.
  8. 중량%로, C: 0% 초과 0.08% 이하, Si: 0% 초과 0.5% 이하, Mn: 0% 초과 1.0% 이하, P: 0% 초과 0.035% 이하, S: 0% 초과 0.03% 이하, Cr: 15% 이상 20% 이하, Al: 0.001% 이상 0.05% 이하, N: 0% 초과 0.06% 이하를 함유하고, 나머지 Fe 및 불가피하게 첨가되는 불순물을 포함하되, 연속압연단계, 가역압연단계 및 다단계의 소둔열처리 단계를 거친 스테인리스강의 표면에 형성된 스케일층의 두께는 0.20㎛ 이하이며, 상기 스테인리스강의 브리넬 경도는 140 HB 이상 145 HB 이하인 페라이트계 스테인리스강.
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