KR101435308B1

KR101435308B1 - Solid-Liquid separation method

Info

Publication number: KR101435308B1
Application number: KR1020127027945A
Authority: KR
Inventors: 타다시 쿠니타니
Original assignee: 메타워터 가부시키가이샤
Priority date: 2010-03-26
Filing date: 2011-02-10
Publication date: 2014-08-27
Also published as: KR20130018279A; CN102741174A; WO2011118283A1; JPWO2011118283A1; HK1173717A1; CN102741174B; JP5636040B2

Abstract

　여과포(1)의 한쪽 면측의 공간인 2차측 공간(5)를 감압하면서, 여과포(1)의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간(4)에 오니(16)를 공급하고, 여과포(1)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(1)의 상기 다른쪽 면인 1차측의 면(6)에 농축 오니 17(초기 농축 오니)를 부착시키는 흡인 여과 공정과, 2차측 공간(5)을 감압함과 동시에, 1차측 공간(4)에 오니를 공급하는 것과 동시에 가압하고, 여과포(1)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(1)의 1차측 면(6)에 부착한 농축 오니 17; 초기 농축 오니) 위에서부터 다시 농축 오니 17; 2층 농축 오니)를 부착시키는 가압 여과 공정과, 여과포(1)의 1차측 면(6)에 부착한 농축 오니(17)를 압착하여 압착 오니를 얻는 압착 공정과 압착 오니를 여과포로부터 박리시키는 배출 공정을 갖는 고체 액체 분리 방법.
하나의 고체 액체 분리 장치를 이용하여, 고형분 1 질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능한 고체 액체 분리 방법을 제공한다.The sludge 16 is supplied to the primary side space 4 which is a space on the other side of the filter cloth 1 while the secondary side space 5 which is a space on one side of the filter cloth 1 is decompressed, A suction filtration step of adhering a concentrated sludge 17 (initial condensed sludge) to the surface 6 of the primary side which is the other side of the filter cloth 1 and a suction filtration step of adhering the secondary side space 5 The sludge is supplied to the primary side space 4 at the same time as it is pressurized and the sludge 16 is filtered by the filter cloth 1 and the concentrated Sewn 17; The initial concentrated sludge) is concentrated again from above 17; A squeezing step of squeezing the concentrated sludge 17 attached to the primary side 6 of the filter cloth 1 to obtain a sludge sludge and a squeezing step of squeezing the sludge from the filter cloth &Lt; / RTI >
A solid liquid separation method capable of concentrating sludge having a solid content of about 1% by mass using a single solid-liquid separator to obtain a sludge having a solid content of 40% by mass or more.

Description

고체 액체 분리 방법{Solid-Liquid separation method}Solid-Liquid separation method [0002]

　본 발명은, 고체 액체 분리 방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 하나의 고체 액체 분리 장치를 이용하여 고형분 1질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능한 고체 액체 분리 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a solid-liquid separating method, and more particularly to a solid-liquid separating method capable of concentrating sludge having a solid content of about 1% by mass using a single solid-liquid separating apparatus to obtain a sludge having a solid content of 40% .

　정수장에서는, 응집 침전 등의 방법을 이용하여 취수한 원수로부터 고형분을 제거하여 음료 용수 등을 제조하고 있다. 이때, 원수 중의 고형분은 고형분 농도 0.1∼1.0 질량% 정도의 오니로서 배출된다.In the water treatment plant, solid water is removed from raw water taken by coagulation sedimentation or the like to produce beverage water and the like. At this time, the solid content in the raw water is discharged as sludge having a solid concentration of about 0.1 to 1.0 mass%.

종래, 이 고형분 농도 0.1질량% 정도의 오니를 자연 침강 등에 의해 고형분 농도 1∼2 질량% 정도로 농축하고, 그 후, 여과 장치 및 탈수 장치를 이용하여 고형분 농도 50질량% 정도까지 농축하고, 얻어진 고농도의 오니를 폐기 또는 재이용하고 있었다. 더욱 구체적으로는, 고형분 농도 1∼2질량% 정도로 농축된 오니를 사이펀식 여과 농축 장치 등(예를 들면, 특허 문헌 1을 참조)에 의해 고형분 농도 3∼5 질량% 정도로 농축하고, 얻어진 농축 오니를 가압 탈수 장치 등(예를 들면, 특허 문헌 2를 참조)에 의해 고형분 농도 40질량% 이상으로 농축하고 있었다.Conventionally, the sludge having a solid concentration of about 0.1% by mass is concentrated to a solids concentration of about 1 to 2% by mass by natural sedimentation or the like and then concentrated to a solid concentration of about 50% by mass using a filtration device and a dewatering device, Of the sludge was discarded or reused. More specifically, the sludge concentrated to a solid concentration of about 1 to 2% by mass is concentrated to a solids concentration of about 3 to 5% by mass using a siphon type filtration concentrator (see, for example, Patent Document 1) Was concentrated to a solid concentration of 40% by mass or more by a pressurized dehydration apparatus or the like (for example, see Patent Document 2).

JPS61-57043 AJPS61-57043A JPH7-124412 AJPH7-124412A

　일반적으로, 가압 탈수 장치 등은 원수 농도가 낮아지는 것에 따라 처리 성능이 악화되고, 예를 들면, 원수 농도 2%의 경우의 여과 속도(단위시간 당 건조 고형 분량)는, 원수 농도 5%의 경우의 여과 속도의 3분의 1 정도이다. 또한, 원수 농도 1% 이하의 경우는, 성능이 현저하게 낮기 때문에 처리가 곤란해진다. 또, 소각 등의 건조 방식 등의 경우는, 원수 농도가 낮아지는 것에 따라 연소에 필요한 에너지가 증가하여 비용 증가나 배기가스량 증가를 초래한다. 따라서, 여과 농축 장치 등을 이용하여 적정한 농도로 조정한 후에 탈수, 건조를 실시하는 것이 일반적이었다. 즉, 종래는 1% 이하의 오니를 가압 탈수기로 처리한다는 것은 현실적이지 않았다.In general, the performance of the pressurizing / dehydrating apparatus is deteriorated as the raw water concentration is lowered. For example, the filtration rate (dry solid amount per unit time) when the raw water concentration is 2% About one-third of the filtration rate. Further, when the raw water concentration is 1% or less, the performance is remarkably low, which makes the treatment difficult. In the case of a drying method such as incineration, energy required for combustion increases as raw water concentration is lowered, resulting in an increase in cost and an increase in the amount of exhaust gas. Therefore, it has been common to perform dehydration and drying after adjusting the concentration to an appropriate level by using a filtration concentrator or the like. That is, conventionally, it has not been realistic to treat the sludge of 1% or less with a pressurized dehydrator.

이 때문에, 종래의 오니의 처리 방법에서는, 고형분 농도 1질량% 정도의 오니를 고형분 농도 40질량% 이상으로 농축하기 위해서는, 여과 장치와 탈수 장치의 2개의 장치를 필요로 하고 있었다. 즉, 고형분 농도 1질량% 정도의 오니를 1개의 장치에 의해서 고형분 농도 40질량% 이상으로 농축할 수 없었다.For this reason, in the conventional sludge treatment method, in order to concentrate the sludge having a solid content concentration of about 1 mass% to a solid content concentration of 40 mass% or more, two devices, a filtration device and a dehydration device, are required. That is, the sludge having a solid content concentration of about 1% by mass could not be concentrated to a solid content concentration of 40% by mass or more by one apparatus.

　더욱 상세하게 설명하면, 종래의 여과 장치 및 탈수 장치의 2개의 장치를 이용하여 실시하는 오니의 처리 방법에서는, 여과 장치로 이용하는 여과포는 모노 필라멘트에 의해서 형성된 개구 지름이 큰 것이며, 탈수 장치로 이용하는 여과포는 멀티 필라멘트에 의해서 형성된 개구 지름이 작은 것이었다. 특히, 여과 장치에서는, 로딩 방지, 박리성의 향상 등의 관점때문에, 나일론 등으로 제작된 모노 필라멘트에 의해서 형성된 여과포를 사용하고, 탈수 장치에 의해서 오니를 탈수할 때, 높은 압력으로 탈수를 실시하기 때문에, 고형분의 포착 효율의 향상, 강도의 향상, 내구성의 향상 등의 관점에서, 폴리에스테르 등으로 제작된 멀티 필라멘트에 의해서 형성된 여과포를 사용하고 있었다. 또한, 여과 장치를 이용하여 오니의 여과를 실시하는 경우에는, 여과포에 부착한 농축 오니의 고형분 농도가 낮기 때문에, 부착한 농축 오니의 박리성이 저하하는 경향이 있지만, 모노 필라멘트에 의해서 형성된 여과포를 사용함으로써, 농축 오니의 박리성을 향상시킬 수 있다. 따라서, 여과 장치는 여과포를 이용하여 1.0㎫ 이하의 압력으로 고체 액체 분리를 실시하는 장치이며, 탈수 장치는 여과포를 이용하여 1.0㎫를 넘는 압력으로 고체 액체 분리를 실시하는 장치이다.More specifically, in the sludge treatment method using two apparatuses of the conventional filtration apparatus and the dewatering apparatus, the filter cloth used in the filtration apparatus has a large opening diameter formed by the monofilament, and the filter cloth The diameter of the opening formed by the multifilament was small. Particularly, in the filtration apparatus, dehydration is performed at a high pressure when dewatering the sludge using a dehydrating apparatus by using a filter cloth formed by monofilament made of nylon or the like, from the viewpoint of prevention of loading and improvement in peelability A filter fabric formed of a multifilament made of polyester or the like has been used from the viewpoints of improvement in solid-state trapping efficiency, improvement in strength, improvement in durability, and the like. In addition, when the sludge is filtered using a filtration apparatus, since the concentration of the solid content of the concentrated sludge adhering to the filter cloth is low, the peeling property of the adhered concentrated sludge tends to be lowered, but the filter cloth formed by the monofilament By using this, the peeling property of the concentrated sludge can be improved. Accordingly, the filtration apparatus is a device for performing solid-liquid separation at a pressure of 1.0 MPa or less by using a filter cloth, and the dehydration apparatus is a device for performing solid-liquid separation at a pressure exceeding 1.0 MPa using a filter cloth.

　이와 같이, 여과 장치와 탈수 장치는 사용할 수 있는 여과포의 종류가 다르다. 만일, 여과 장치에 사용되는 여과포를 탈수 장치에 사용하면, 상기 여과포가 모노 필라멘트로 형성되어 있기 때문에, 높은 압력으로 탈수를 실시하는 탈수 장치에서는 탈수를 실시할 때에 고형분이 여과포를 통과한다는 문제가 생긴다. 또, 만일, 탈수 장치에 사용되는 여과포를 여과 장치에 사용하면, 상기 여과포가 멀티 필라멘트로 형성되어 있기 때문에, 여과를 실시할 때에 여과포가 로딩하기 쉽고, 또한 여과포에 부착한 농축 오니가 박리하기 어려워진다는 문제가 생긴다.As described above, the filtering apparatus and the dewatering apparatus are different from each other in the types of filter cloths that can be used. If the filter fabric used in the filtration device is used in the dewatering device, since the filter fabric is formed of monofilaments, there is a problem that the dewatering device that performs dewatering at a high pressure passes through the filter fabric when the dewatering is performed . If the filter cloth used in the dewatering apparatus is used in the filtration apparatus, since the filter cloth is formed of multifilaments, the filter cloth is easy to load when the filtration is performed, and the concentrated sludge attached to the filter cloth is difficult to peel off There is a problem.

상기와 같이, 여과 장치와 탈수 장치는 다른 여과포를 사용할 필요가 있기 때문에, 오니를 농축할 때, 여과 장치와 탈수 장치라는 2개의 장치를 사용하는 것이 일반적이었다. 이 때문에, 두 개의 장치를 설치하기 위한 스페이스가 필요할 뿐만 아니라, 양 장치간의 오니 이동 작업 등도 필요하였다. 또, 양 장치에서는 탈수 속도가 다르기 때문에, 연속 작업이 곤란하였다. 즉, 탈수 장치에 의한 탈수 시간이 여과 장치에 의한 여과 시간보다 짧기 때문에, 탈수, 여과 공정 전체의 시간이 여과 장치에 의한 여과 시간에 의해서 제약되고 있었다. 또, 양 장치간에 시간 조정을 위해서 오니의 일시 보관 장소가 필요하였다.As described above, since it is necessary to use other filter cloths for the filtration apparatus and the dewatering apparatus, it has been common to use two apparatuses, that is, a filtration apparatus and a dewatering apparatus, for concentrating the sludge. This not only requires space for installing the two devices, but also a sludge transfer operation between the two devices. Further, since the dewatering speeds are different in both apparatuses, continuous operation is difficult. That is, since the dewatering time by the dewatering device is shorter than the filtration time by the filtration device, the entire dewatering and filtration process time is limited by the filtration time by the filtration device. In addition, a temporary storage place for the sludge was necessary for time adjustment between the two devices.

본 발명은, 상술한 문제를 감안하여 이루어진 것으로, 하나의 고체 액체 분리 장치를 이용하여 고형분 1질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능한 고체 액체 분리 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.The present invention has been made in view of the above problems and provides a solid liquid separation method capable of concentrating sludge having a solid content of about 1% by mass using a single solid-liquid separator to obtain a sludge having a solid content of 40% by mass or more .

　상술의 과제를 해결하기 위하여, 본 발명은, 이하의 고체 액체 분리 방법을 제공한다.In order to solve the above problems, the present invention provides the following solid liquid separation method.

［1］여과포의 한쪽 면측의 공간인 2차측 공간을 감압하면서, 상기 여과포의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간에 오니를 공급하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 상기 다른쪽 면인 1차측의 면에 농축 오니를 부착시키는 흡인 여과 공정과, 상기 2차측 공간을 감압함과 동시에, 상기 1차측 공간에 오니를 공급함과 동시에 가압하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 상기 1차측 면에 부착한 농축 오니의 위에서부터 다시 농축 오니를 부착시키는 가압 여과 공정과, 상기 여과포의 상기 1차측 면에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니를 얻는 압착 공정과, 상기 압착 오니를 여과포로부터 박리시키는 배출 공정을 갖는 고체 액체 분리 방법.[1] A sludge is supplied to a primary side space which is a space on the other side of the filter cloth while decompressing a secondary side space which is a space on one side of the filter cloth. The sludge is filtered by the filter cloth, A suction filtration step of attaching a concentrated sludge to the surface of the primary side which is a surface of the primary side and a sidewall of the primary sidewall; A pressure squeezing step of squeezing the concentrated sludge attached to the primary side of the filter cloth to obtain a sludge sludge; And separating the filter medium from the filter cloth.

［2］상기 흡인 여과 공정에서, 상기 2차측 공간에 유출하는 노액의 고형분 농도가 0.02∼0.04질량%가 되었을 때, 상기 가압 여과 공정을 개시하는［1］에 기재된 고체 액체 분리 방법.[2] The solid-liquid separation method according to [1], wherein, in the suction filtration step, the pressure filtration step is started when the solid content concentration of the liquid flowing out into the secondary side space becomes 0.02 to 0.04 mass%.

［3］상기 흡인 여과 공정에서, 감압된 상기 2차측 공간의 압력을 -0.08∼-0.02㎫(게이지압)로 하는［1］또는［2］에 기재된 고체 액체 분리 방법.[3] The solid liquid separation method according to [1] or [2], wherein in the suction filtration step, the pressure of the depressurized secondary side space is set to -0.08 to -0.02 MPa (gauge pressure).

［4］상기 가압 여과 공정에서, 오니를 가압하는 압력을, 0.2∼0.4㎫(게이지압)부터 0.6∼1.5㎫(게이지압)까지 단속적으로 올려가는［1］∼［3］의 어느 하나에 기재된 고체 액체 분리 방법.[4] The method according to any one of [1] to [3], wherein the pressure for squeezing the sludge is intermittently increased from 0.2 to 0.4 MPa (gauge pressure) to 0.6 to 1.5 MPa Solid liquid separation method.

［5］　상기 압착 공정에서, 농축 오니를 압착할 때의 압력을, 0.2∼1.8㎫(게이지압)로 하는［1］∼［4］의 어느 하나에 기재된 고체 액체 분리 방법.[5] The solid-liquid separation method according to any one of [1] to [4], wherein the pressure at the time of pressing the concentrated sludge in the compression step is 0.2 to 1.8 MPa (gauge pressure).

［6］상기 1차측 공간에 공급되는 오니의 고형분 농도가, 0.7∼2.0 질량%이며, 상기 압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도가 40∼45 질량%인［1］∼［5］중 어느 하나에 기재된 고체 액체 분리 방법.[6] The method according to any one of [1] to [5], wherein the solid content concentration of the sludge supplied to the primary side space is 0.7 to 2.0% by mass and the solid content concentration of the sludge obtained in the pressing step is 40 to 45% &Lt; / RTI >

　본 발명의 고체 액체 분리 방법에 의하면, 흡인 여과 공정에서, 여과포의 1차측의 면에 농축 오니를 부착시키고, 가압 여과 공정에서, 상기 「여과포의 1차측의 면에 부착한 농축 오니」의 위에서부터 다시 농축 오니를 부착시켜서 단계적으로 가압함으로써, 새로운 부착층을 형성시키면서, 구부착층(흡인 여과 공정에서 생성한 부착층 또는 앞의 가압에 의해 형성된 부착층)을 압축하여 치밀화하고, 마지막으로, 압착 공정에서, 여과포의 1차측의 면에 부착한 농축 오니(전체)를 압착하여 압착 오니를 얻기 때문에, 1개의 고체 액체 분리 장치를 이용하여 고형분 1 질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능하다.According to the solid-liquid separation method of the present invention, in the suction filtration step, the concentrated sludge is attached to the surface of the primary side of the filter cloth, and in the pressure filtration step, from the top of the "concentrated sludge adhering to the surface of the primary side of the filter cloth" The sludge adhered layer (the adherent layer formed by the suction filtration process or the adherent layer formed by the preceding pressurization) is densified while finally forming a new adherent layer by adhering the concentrated sludge again, The sludge having a solid content of about 1% by mass is concentrated using a single solid-liquid separating device to obtain a sludge having a solid content of 40% by mass or more, It is possible to make the sludge more than the above.

도 1은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 고체 액체 분리 장치를 나타내는 모식도이다.
도 2는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타내는 모식도이다.
도 3은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 흡인 여과 공정에서, 여과포의 일차측의 면에 오니가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 4는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 가압 여과 공정에서, 여과포의 일차측의 면에 오니가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 5는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기의 단면 및 오니 압착기구를 나타냄과 동시에, 압착 공정에서, 농축 오니가 압착되는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 6은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일시시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 배출 공정에서, 압착 오니를 배출하는 모습을 나타내는 모식도이다.
도 7은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 고체 액체 분리 장치를 나타내는 모식도이다.
도 8a는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타내는 모식도이다.
도 8b는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기를 모식적으로 나타내는 측면도이다.
도 9는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 흡인 여과 공정에서, 여과포의 일차측의 면에 오니가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 10은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 가압 여과 공정에서 여과포의 일차측의 면에 오니가 복수의 층을 형성하면서 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 11은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 압착 공정에서, 농축 오니가 압착되는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 12는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 배출 공정에서, 압착 오니를 배출하는 모습을 나타내는 모식도이다.
도 13은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타내는 모식도이다.
도 14는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 더욱 다른 실시 형태에 이용하는 여과기 및 감압 수단의 단면을 나타내는 모식도이다.
도 15는 실시예 3, 4의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 여과 시간과 노액량과의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 16은 실시예 1에서 이용되는 여과기의 단면을 나타내는 모식도이다.1 is a schematic diagram showing a solid-liquid separating apparatus used in an embodiment of the solid-liquid separating method of the present invention.
2 is a schematic diagram showing a cross section of a filter used in an embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.
Fig. 3 is a cross-sectional view of a filter used in an embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention, and is a schematic diagram showing a state in which sludge adheres to the surface on the primary side of the filter cloth in the suction filtration step.
4 is a cross-sectional view of a filter used in an embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention, and is a schematic diagram showing a state in which sludge adheres to the primary side surface of a filter cloth in a pressure filtration step.
5 is a schematic view showing a section of a filter used in an embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention and a sludge squeezing mechanism and showing a state in which the concentrated sludge is squeezed in the squeezing step.
Fig. 6 is a schematic view showing a section of a filter used in a temporary form of the solid-liquid separation method of the present invention and discharging sludge in a discharging step. Fig.
7 is a schematic diagram showing a solid-liquid separating apparatus used in another embodiment of the solid-liquid separating method of the present invention.
8A is a schematic view showing a section of a filter used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.
8B is a side view schematically showing a filter used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.
Fig. 9 is a cross-sectional view of a filter used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention, and is a schematic diagram showing a state in which sludge adheres to the surface on the primary side of the filter cloth in the suction filtration step.
10 is a cross-sectional view of a filter used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention, and also shows a schematic diagram showing a state in which a sludge is attached to a primary side surface of a filter cloth while forming a plurality of layers in a pressure filtration step to be.
11 is a cross-sectional view of a filter used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention, and is a schematic diagram showing a state in which a concentrated sludge is squeezed in a compression step.
Fig. 12 is a schematic view showing a cross section of a filter used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention and discharging sludge in a discharge step. Fig.
13 is a schematic view showing a section of a filter used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.
14 is a schematic view showing a section of a filter and a decompression means used in still another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.
15 is a graph showing the relationship between the filtration time and the amount of nitrogen gas in the solid-liquid separation methods of Examples 3 and 4. Fig.
16 is a schematic view showing a cross section of the filter used in the first embodiment.

이어서, 본 발명을 실시하기 위한 형태를 도면을 참조하면서 상세하게 설명하지만, 본 발명은 이하의 실시 형태로 한정되는 것은 아니고, 본 발명의 취지를 일탈하지 않는 범위에서, 당업자의 통상의 지식에 근거하여 적절히 설계의 변경, 개량 등이 더해지는 것은 당연하다.Although the present invention is described in detail with reference to the drawings, the present invention is not limited to the following embodiments, and various modifications and changes may be made without departing from the spirit of the present invention. It is natural that design changes and improvements are appropriately added.

본 발명의 고체 액체 분리 방법은, 「여과포의 한쪽 면측의 공간인 2차측 공간을 감압하면서, 상기 여과포의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간에 오니를 공급하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 상기 「다른쪽 면」인 1차측의 면에 농축 오니(초기 농축 오니)를 부착시키는」흡인 여과 공정과, 「상기 2차측 공간을 감압함과 동시에, 상기 1차측 공간에, 오니를 공급하는 것과 동시에 가압하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 1차측 면에 부착한 농축 오니(초기 농축 오니)의 위에서부터 다시 농축 오니(2층 농축 오니)를 부착시키는」가압 여과 공정과, 「상기 여과포의 1차측 면에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니를 얻는」압착 공정과, 「압착 오니를 상기 여과포로부터 박리시키는」배출 공정을 갖는 것이다. 또한, 「1차측 공간에 오니를 공급함과 동시에 가압한다」는, 1차측 공간에, 「오니를 가압하면서 공급한다」이거나 또는 「오니를 공급한 후에 오니를 가압한다」것을 의미한다. 또,「오니를 가압하면서 공급한다」경우도 「오니를 공급한 후에 오니를 가압하는」경우도, 1차측 공간내가 가압되어 그 압력에 의해 노액이 여과포를 통과하여 2차측 공간으로 밀려나오는 상태가 된다.The solid liquid separating method of the present invention is characterized in that a sludge is supplied to a primary side space which is a space on the other side of the filter cloth while decompressing a secondary side space which is a space on one side of the filter cloth, , And a concentrated sludge (initial concentrated sludge) is adhered to the surface of the primary side which is the " other side " of the filter cloth; and a suction filtration step of depressurizing the secondary side space, The sludge is filtered by the filter cloth and the concentrated sludge (two-layer concentrated sludge) is attached again from the top of the concentrated sludge (initial concentrated sludge) attached to the primary side of the filter cloth. A filtration step, a compression step of "compressing the concentrated sludge adhered to the primary side of the filter cloth to obtain a sludge sludge", and a discharge step of "separating the sludge from the filter cloth" Will. In addition, " supplying sludge to the primary side space and simultaneously pressurizing " means " supplying sludge while pressurizing the sludge " or " pressing sludge after supplying sludge " Even when " sludge is supplied while being pressurized ", " pressurizing sludge after sludge is fed " is also a state in which the primary side space is pressurized and the liquid passes through the filter cloth and is pushed out into the secondary side space do.

이와 같이, 본 발명의 고체 액체 분리 방법은, 흡인 여과 공정에서 여과포의 1차측 면에 농축 오니를 부착시키고, 가압 여과 공정에서, 1차측 공간에 오니를 공급함과 동시에 가압하고, 상기 「여과포의 1차측의 면에 부착한 농축 오니」의 위에서부터 다시 농축 오니를 부착시키면서, 먼저 여과포면에 부착하고 있는 오니를 압축(치밀화)하여 여과포의 여과 기능을 높이고, 마지막으로, 압착 공정에서 여과포의 1차측 면에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니를 얻기 때문에, 1개의 고체 액체 분리 장치를 이용하여, 고형분 1 질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능하다.As described above, in the solid-liquid separation method of the present invention, the concentrated sludge is attached to the primary side of the filter cloth in the suction filtration step, and the sludge is supplied to the primary side space in the pressure filtration step, The sludge adhered to the surface of the filter cloth is first pressed (densified) to enhance the filtration function of the filter cloth, while the concentrated sludge is attached again from above the "concentrated sludge attached to the side of the car side." Finally, It is possible to concentrate the sludge having a solid content of about 1% by mass using a single solid-liquid separating device to obtain a sludge having a solid content of not less than 40% by mass.

(1) 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태：(1) One embodiment of the solid liquid separation method of the present invention:

본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태를 실시하기 위한 고체 액체 분리 장치는, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 도 1에 나타내는 고체 액체 분리 장치(100)를 이용할 수 있다. 고체 액체 분리 장치(100)는, 여과포(1) 및 여과포(1)에 의해서 내부가 나누어진 여과기 본체(2)를 가지며, 여과포(1)의 한쪽 면측의 공간인 것과 동시에 노액이 배출되는 공간인 2차측 공간(5) 및 여과포(1)의 다른쪽 면측의 공간인 것과 동시에 오니가 공급되는 공간인 1차측 공간(4)이 형성된 여과기(3)와, 2차측 공간(5)을 감압할 수 있는 감압 수단(11)과, 1차측 공간(4)에 오니를 공급할 수 있는 오니 공급 수단(12)과, 1차측 공간(4)에 공급하는 오니를 가압할 수 있는 오니 가압 수단(13)을 구비하는 것이다. 또한, 고체 액체 분리 장치(100)는, 도 5에 나타낸 바와 같이, 1차측 공간에 공급된 오니가 여과포(1)에 의해서 여과되었을 때에, 여과포(1)의 1차측 공간측 면인 1차측의 면(6)에 부착한 농축 오니를 압착할 수 있는 오니 압착기구(15)를 구비하는 것이다. 압착된 농축 오니는 압착 오니(18)가 된다. 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 대해 이용하는 오니 공급 수단(12)은 여과기(3)의 연직 방향 위쪽에 배치된 오니 저장조(12a)이다. 이것은, 여과기(3)의 연직 방향 위쪽에 오니 저장조(12a)를 배치함으로써, 중력에 의해 오니 저장조(12a)로부터 여과기(3)에 오니(16)를 공급하는 것이다.The solid-liquid separating apparatus for carrying out one embodiment of the solid-liquid separating method of the present invention is not particularly limited, and for example, the solid-liquid separating apparatus 100 shown in Fig. 1 can be used. The solid liquid separating apparatus 100 has a filter main body 2 divided inside by a filter cloth 1 and a filter cloth 1 and is a space on one side of the filter cloth 1 and a space A filter 3 which is a space on the other side of the secondary side space 5 and the filter cloth 1 and in which a primary side space 4 is provided which is a space to which sludge is supplied and a filter 3 in which the secondary side space 5 can be decompressed Sludge supply means 12 capable of supplying sludge to the primary side space 4 and sludge pressurizing means 13 capable of pressing the sludge supplied to the primary side space 4 Respectively. 5, when the sludge supplied to the primary-side space is filtered by the filter cloth 1, the solid-liquid separating apparatus 100 separates the filter cloth 1 from the primary- And a sludge squeezing mechanism 15 capable of squeezing the concentrated sludge attached to the sludge sludge 6. The squeezed sludge becomes the sludge sludge (18). The sludge supply means 12 used for the solid-liquid separation method of the present embodiment is a sludge storage tank 12a disposed above the filter 3 in the vertical direction. This is because the sludge storage tank 12a is disposed above the filter 3 in the vertical direction to supply the sludge 16 from the sludge storage tank 12a to the filter 3 by gravity.

여기서, 도 1은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 고체 액체 분리 장치를 나타내는 모식도(플로우도)이다. 도 5는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면 및 오니 압착기구를 나타냄과 동시에, 압착 공정에서 농축 오니가 압착되는(압착 오니(18)가 형성된다) 상태를 나타내는 모식도이다. 또한, 도 1에서, 오니 저장조(12a)는 내부에 저장되어 있는 오니(16)가 비쳐 보이도록 표현되어 있다. 또, 여과기(3)는 내부에 배열 설치되어 있는 여과포(1) 및 노액 투과 부재(27), 또한, 여과포에 부착하고 있는 농축 오니가 비쳐 보이도록 표현되어 있다. 또, 노액 저장조(14)는 내부에 저장되어 있는 노액(19)이 비쳐 보이도록 표현되어 있다.Here, FIG. 1 is a schematic diagram (flow chart) showing a solid-liquid separating apparatus used in an embodiment of the solid-liquid separating method of the present invention. 5 shows a section of the filter 3 used in one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention and a sludge squeezing mechanism and shows a sludge squeezing mechanism in which the sludge is squeezed (the squeeze sludge 18 is formed) Fig. Also, in Fig. 1, the sludge storage tank 12a is expressed such that the sludge 16 stored therein is visible. In addition, the filter 3 is expressed so that the filter cloth 1, the liquid-permeable member 27, and the concentrated sludge adhered to the filter cloth are visible. In addition, the liquid reservoir 14 is expressed such that the liquid solution 19 stored therein is visible.

또, 도 2에 나타낸 바와 같이, 여과기(3)는 「한쪽 단부(21)에 저부(24)를 가지며, 다른쪽 단부(22)에 개구부(25)를 갖는 저부 통형태의 본체부(23)」및 「본체부(23)의 개구부(25)에 착탈 가능하게 배열설치된 뚜껑부(26)」를 갖는 여과기 본체(2)와 여과기 본체(2)를 뚜껑부(26)측 공간(1차측 공간(4))과 저부(24)측 공간(2차측 공간(5))로 나누도록 여과기 본체(2)에 배열설치된 여과포(1)를 구비하는 것이다. 또한, 뚜껑부(26)에 유입구(26a)가 형성되어 저부(24)에 배출구(24a)가 형성된 것이다.뚜껑부(26)의 유입구(26a)에는, 유입 노즐(26b)이 배열설치되고, 저부(24)의 배출구(24a)에는, 배출 노즐(24b)이 배열설치되어 있다. 여과포(1)는 모노 필라멘트에 의해 형성된 여과포인 것이 바람직하다. 또, 본 실시 형태의 여과기 본체(2)는 원통형이지만 이 형상으로 한정되는 것은 아니다. 저면이 사각형 등의 다각형의 통 형태나, 저면이 타원형의 통 형태일 수 있다. 여기서, 도 2는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면을 나타내는 모식도이다.2, the filter 3 includes a main body portion 23 in the shape of a bottom barrel having a bottom portion 24 at one end 21 and an opening portion 25 at the other end portion 22, And the lid portion 26 detachably arranged on the opening 25 of the main body portion 23 and the filter main body 2 in the space on the lid portion 26 (1) arranged in the filter main body (2) so as to divide into a space on the bottom side (4) and a space on the bottom side (secondary side space (5)). An inlet 26a is formed in the lid 26 and an outlet 24a is formed in the bottom 24. The inlet 26a of the lid 26 is provided with an inlet nozzle 26b, Discharge nozzles 24b are arranged in the discharge port 24a of the bottom portion 24. The filter cloth 1 is preferably a filter cloth formed by monofilaments. The filter main body 2 of the present embodiment is cylindrical, but it is not limited to this shape. The bottom surface may be a tubular shape of a polygon such as a square, or a bottom shape may be an elliptical tubular shape. Here, FIG. 2 is a schematic diagram showing a cross section of a filter 3 used in an embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.

또, 여과기(3)의 2차측 공간(5)에는, 여과포(1)를 지지하도록 노액 투과 부재(27)가 배열설치되어 있다. 노액 투과 부재(27)는 내부를 노액이 투과하는 구조물이다. 노액 투과 부재(27)는 가압에 대해서 큰 변형을 일으키지 않을 정도의 강성을 가지면서, 노액을 용이하게 통과시킬 수 있는 것이다. 구체적인 노액 투과 부재(27)로서는, 스텐레스강철 등의 금속선에 의해 3 차원적으로 형성된 철망, 「세라믹, 합성 수지 등 」으로부터 형성되어 「두께 방향으로 복수의 관통홀이 형성된」판 등을 이용할 수 있다. 또, 본 발명의 고체 액체 분리 방법으로 고체 액체 분리를 실시하는 오니는 정수장에 대해 상수(수도물)를 제작할 때에 배출되는 오니이고, 고형분 농도가 0.7∼2.0질량%인 것이 바람직하다.In the secondary side space (5) of the filter (3), a liquid permeable member (27) is arranged so as to support the filter cloth (1). The liquid permeable member (27) is a structure through which the liquid passes. The liquid permeable member 27 has a rigidity enough not to cause a large deformation with respect to the pressure, and can easily pass the liquid. As the concrete liquid permeable member 27, a wire net formed three-dimensionally by a metal wire such as stainless steel, a plate formed of " ceramic, synthetic resin or the like " . The sludge subjected to solid-liquid separation using the solid-liquid separation method of the present invention is sludge discharged when a water (tap water) is produced for a water treatment plant, and the solid concentration is preferably 0.7 to 2.0% by mass.

본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 공정마다 설명한다.One embodiment of the solid liquid separation method of the present invention will be described step by step.

(1-1) 흡인 여과 공정；(1-1) Aspiration filtration step;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 흡인 여과 공정은, 도 1∼3에 나타낸 바와 같이, 「여과포(1)의 한쪽 면(2차측 면(7)) 측 공간인 2차측 공간 (5)을 감압하면서, 여과포(1)의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간(4)에 오니(16)를 공급하고, 여과포(1)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(1)의 상기 「다른쪽 면」인 1차측의 면(6)에 농축 오니 17; 초기 농축 오니(17a))를 부착시키는」공정이다. 흡인 여과 공정에 대해서는, 도 1에 나타낸 바와 같이, 오니(16)를 오니 공급 수단(12)에 공급하고, 오니 공급 수단(12)으로부터 여과기(3)의 일차측 공간(4)에 오니(16)를 공급하고 있다. 그리고 공급 후, 여과기(3)의 2차측 공간(5)은 노액 저장조(14)를 통해 감압 수단(11)에 의해서 감압되고 있다. 이것에 의해, 여과포(1)에 의해서, 오니(16) 중의 고형분이 농축 오니(17)로서 포집되어 여과포(1)를 투과 한 노액(19)이 2차측 공간(5)을 통과하여 노액 저장조(14)에 보내져 저장된다. 또한, 고체 액체 분리 장치(100)에서는, 오니 가압 수단(13)과 오니 저장조(12a)가 배관으로 연결되고, 오니 저장조(12a)와 여과기(3)가 배관으로 연결되고, 여과기(3)와 노액 저장조(14)가 배관으로 연결되며, 노액 저장조(14)와 감압 수단(11)이 배관으로 연결되어 있다. 각 배관 및 장치에는, 필요에 따라, 밸브, 계기류가 장비되어 있는 것이 바람직하다. 또한, 도 3은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일 실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면을 나타냄과 동시에, 흡인 여과 공정에서, 여과포(1)의 일차측의 면(6)에 오니(초기 농축 오니(17a))가 부착되어 있는 상태를 나타내는 모식도이다.As shown in Figs. 1 to 3, the suction filtration process in the solid-liquid separation method of the present embodiment is characterized in that the secondary side space 5, which is the space on one side (secondary side surface 7) side of the filter cloth 1, The sludge 16 is supplied to the primary side space 4 which is the space on the other surface side of the filter cloth 1 and the sludge 16 is filtered by the filter cloth 1, A concentrated sludge 17 on the side 6 of the primary side which is the " other side " Initial concentrated sludge 17a) " 1, the sludge 16 is supplied to the sludge supplying means 12, and the sludge is supplied from the sludge supplying means 12 to the primary side space 4 of the strainer 3 (16 ). After the supply, the secondary space 5 of the filter 3 is decompressed by the decompression means 11 through the liquid reservoir 14. As a result, the filter cloth 1 collects the solid content in the sludge 16 as the concentrated sludge 17 and passes the filter cloth 1 through the filter cloth 1 to pass through the secondary side space 5, 14 and stored. In the solid-liquid separating apparatus 100, the sludge pressurizing means 13 and the sludge storage tank 12a are connected by a pipe, the sludge storage tank 12a and the filter 3 are connected by a pipe, A liquid reservoir (14) is connected by a pipe, and a liquid reservoir (14) and a depressurizing means (11) are connected by a pipe. It is preferable that each piping and apparatus is equipped with a valve and an instrument as necessary. 3 shows a cross section of a filter 3 used in an embodiment of the solid liquid separation method of the present invention and shows a cross section of the filter 6 on the primary side 6 of the filter cloth 1 in the suction filtration step The initial concentrated sludge 17a) is attached.

　이와 같이, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법은, 우선, 흡인 여과 공정에서, 여과포(1)의 일차측의 면(6)에, 초기 농축 오니(17a)를 부착시키기 위하여, 다음의 가압 여과 공정에서, 여과기(3)의 일차측 공간(4)에, 오니를 공급함과 동시에 가압하여도, 오니 중의 고형분이 여과포(1)를 투과하여 2차측 공간(5)으로 새나가는 것을 억제할 수 있다. 이것은 여과포(1)에 부착한 초기 농축 오니(17a)가 여과포(1)와 함께, 오니 중의 고형분을 포집하는 기능을 갖기 때문이다. 이것에 의해, 흡인 여과 공정에서, 통상 사용되는 「나일론으로 이루어진 모노 필라멘트에 의해서 형성됨과 동시에 개구경이 큰 여과포」를 구비한 장치(여과기(3))를 사용한 경우에서도, 흡인 여과 공정에 대해 사용한 상기 장치(여과기(3))를 이용하여 가압 여과 공정에 있어서의 가압 여과를 실시할 수 있다. 즉, 흡인 여과와 가압 여과를 1개의 여과기(3)(고체 액체 분리 장치(100))에서 실시할 수 있다.Thus, in the solid-liquid separation method of the present embodiment, first, in order to adhere the initial concentrated sludge 17a to the primary side surface 6 of the filter cloth 1 in the suction filtration step, the following pressure filtration step It is possible to prevent the solid matter in the sludge from leaking into the secondary side space 5 through the filter cloth 1 even when the sludge is supplied to and pressurized in the primary side space 4 of the filter 3. This is because the initially concentrated sludge 17a attached to the filter cloth 1 has the function of collecting the solid content in the sludge together with the filter cloth 1. [ As a result, even when the apparatus (filter 3) provided with the "filter cloth formed by monofilament made of nylon and having a large diameter" in the suction filtration step is used, Pressure filtration in the pressure filtration step can be performed by using the apparatus (the filter 3). That is, suction filtration and pressure filtration can be performed in one filter 3 (solid liquid separation apparatus 100).

흡인 여과 공정에서, 2차측 공간(5)에 유출하는 노액의 고형분 농도가 0.02∼0.04질량% 되었을 때, 가압 여과 공정을 개시하는 것이 바람직하다. 0.02질량% 보다 낮으면 초기 농축 오니(17a)가 충분히 형성되지 않고, 가압 여과 공정에 있어서의 가압력에 의해서, 초기 농축 오니(17a) 자체가 여과포(1)를 통과하여 2차측 공간(5)으로 새나간다. 0.04질량% 보다 높으면 흡인 여과 공정의 시간이 길어지기 때문에, 오니를 고체 액체 분리하는 전체 시간이 길어진다.In the suction filtration step, it is preferable to start the pressure filtration step when the solids concentration of the leaking liquid flowing out into the secondary space 5 is 0.02 to 0.04 mass%. When the concentration is lower than 0.02 mass%, the initial concentrated sludge 17a is not formed sufficiently and the initial concentrated sludge 17a itself passes through the filter cloth 1 and is discharged to the secondary space 5 by the pressure force in the pressure filtration step The birds leave. If it is higher than 0.04 mass%, the time of the suction filtration step becomes longer, and the total time for solid-liquid separation of the sludge becomes longer.

흡인 여과 공정에 있어서의 여과 시간이 너무 짧으면, 초기 농축 오니(17a)가 충분히 여과포(1)에 부착하지 않고, 가압 여과 공정에 있어서의 가압력에 의해서 초기 농축 오니(17a) 자체가 여과포(1)를 통과하여 2차측 공간(5)으로 흘러나온다. 여과포(1)에 의해서 오니를 여과하는 시간이 길면 여과 시간 전체가 늘어난다는 문제점이 발생한다.If the filtration time in the suction filtration step is too short, the initial concentrated sludge 17a does not adhere sufficiently to the filter cloth 1, and the initial concentrated sludge 17a itself is pressed by the pressure in the pressure filtration step, And then flows into the secondary side space 5. If the time for filtering the sludge by the filter cloth 1 is long, the entire filtration time is increased.

흡인 여과 공정에서, 2차측 공간(5)를 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간(5)의 압력)은, 정수장의 오니를 원료로 하는 경우, -0.08∼-0.02㎫(게이지압)인 것이 바람직하다. -0.08㎫보다 낮으면 고형분이 여과포면에서 머물지 않고 통과하여 2차측 공간(5)에 유출하고, 여과포(1)의 1차측의 면(6)에 초기 농축 오니(17a)가 부착하지 않는 경우가 있다. -0.02㎫보다 높으면 흡인 여과 공정에 장시간을 필요로 한다. 또한, 「게이지압」은 대기압을 「0㎫」라고 한 압력계에 표시되는 압력이다.In the suction filtration step, the pressure (the pressure in the depressurized secondary space 5) when depressurizing the secondary space 5 is -0.08 to -0.02 MPa (gauge pressure) when the sludge of the water treatment plant is used as the raw material, . -0.08 MPa, the solid content does not stay on the surface of the filter cloth and flows out to the secondary side space 5, and the case where the initial concentrated sludge 17a does not adhere to the surface 6 of the primary side of the filter cloth 1 have. If it is higher than -0.02 MPa, it takes a long time for the suction filtration process. The " gauge pressure " is a pressure that is displayed on a pressure gauge in which the atmospheric pressure is 0 MPa.

흡인 여과 공정에서, 여과기(3)의 2차측 공간(5)를 감압하는 감압 수단(11)으로서는, 진공 펌프 등을 이용할 수 있다. 또, 감압 수단(11)으로서는, 사이펀의 원리에 의해서 여과기(3)의 2차측 공간(5)을 감압하는 수단도 바람직한 형태이다. 또한, 여과기(3)의 2차측 공간(5)을 감압하는 감압 수단(11)으로서 사이펀의 원리에 의한 감압 수단을 이용한 경우에는, 가압 여과 공정에 대해서는, 사이펀의 원리에 의한 감압 수단을 이용하거나 진공 펌프를 이용하여도 되며, 압착 공정에 대해서는, 진공 펌프를 이용해도 된다.In the suction filtration step, as the decompression means 11 for decompressing the secondary space 5 of the filter 3, a vacuum pump or the like can be used. As the decompression means 11, a means for decompressing the secondary side space 5 of the filter 3 by the principle of the siphon is also a preferable form. When the decompression means by the siphon principle is used as the decompression means 11 for decompressing the secondary side space 5 of the filter 3, the pressure filtration process may be performed by using a decompression means based on the principle of siphon A vacuum pump may be used, and in the pressing process, a vacuum pump may be used.

도 2에 나타내는, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 이용하는 고체 액체 분리 장치를 구성하는 여과기(3)의 크기는, 특별히 한정되지 않고, 공업적인 사용시에, 정수장이나 하수처리장에 있어서의 처리량에 대응하는 크기인 것이 바람직하다. 또, 본체부(23) 및 뚜껑부(26)의 재질은 특별히 한정되지 않고, 스테인레스 강철 등을 매우 적합하게 이용할 수 있다.The size of the filter 3 constituting the solid-liquid separating apparatus used in the solid-liquid separating method of the present embodiment, shown in Fig. 2, is not particularly limited and corresponds to the throughput in a water treatment plant or a sewage treatment plant in industrial use . The material of the main body portion 23 and the lid portion 26 is not particularly limited, and stainless steel or the like can be suitably used.

또, 여과포(1)는 모노 필라멘트에 의해 형성된 여과포인 것이 바람직하고, 폴리아미드 수지의 모노 필라멘트에 의해 형성된 여과포인 것이 더욱 바람직하다.여과포의 환기도는, 20∼90(㎤/(㎠·초)인 것이 바람직하다. 여과포의 환기도는 1차측에서 2차측을 향해 여과포를 통과하는, 단위면적·단위시간당 공기량을 측정한 값이다. 또, 오니 공급 수단은, 도 1에 나타낸 바와 같이, 여과기(3)의 연직 방향 윗쪽에 배치된 오니 저장조(12a)라도 좋으나, 「오니 저장조(12a)」와, 오니 저장조(12a)내의 오니를 여과기(3)에 송액하기 위한 「펌프 등」으로 구성되는 것이라도 된다. 오니 공급 수단이 여과기(3)의 연직 방향 윗쪽에 배치된 오니 저장조(12a)인 경우에는, 오니 저장조(12a)로부터 중력에 의해서 여과기(3)의 일차측 공간에 오니가 공급된다. 또, 오니 공급 수단이 「오니 저장조(12a)」와, 「오니 저장조(12a)내의 오니를 여과기(3)에 송액하기 위한 「펌프 등 」」으로 구성되는 경우, 오니 저장조(12a)로부터 펌프 등을 이용하여 오니를 여과기(3)에 공급할 수 있다.The filter cloth 1 is preferably a filter cloth formed of monofilaments and more preferably a filter cloth formed of a monofilament of polyamide resin. The ventilation rate of the filter cloth is preferably 20 to 90 cm < 3 > / The sludge supplying means is a sludge supplying means which is a sludge supplying means for supplying a sludge to the sludge collecting means, The sludge storage tank 12a may be a sludge storage tank 12a disposed in the vertical direction of the sludge storage tank 12 and the sludge storage tank 12a. When the sludge supply means is the sludge storage tank 12a disposed above the vertical direction of the filter 3, sludge is supplied from the sludge storage tank 12a to the primary side space of the filter 3 by gravity In addition, Pump " for feeding the sludge in the sludge storage tank 12a to the filter 3 ", the sludge is discharged from the sludge storage tank 12a using a pump or the like to the sludge storage tank 12a, (3).

오니 저장조(12a)의 크기는, 특별히 한정되지 않고, 처리해야 할 오니의 양 등에 의해서 적절히 결정할 수 있다. 또, 오니 저장조(12a)의 재질은 특별히 한정되지 않지만, 스틸(강철), 폴리염화비닐 등을 매우 적합하게 이용할 수 있고, 스틸(강철)로서는 스테인레스 강철을 매우 적합하게 이용할 수 있다. 또, 오니 저장조(12a)에는 오니를 내부에 받아들이기 위하여, 오니 저장조(12a)를 설치했을 때의 연직 방향 윗쪽 측에, 오니 수입구(12b)가 형성되고 있는 것이 바람직하다. 또, 오니 저장조(12a)에는 오니를 배출하기 위해서 오니 저장조(12a)를 설치했을 때의 연직 방향 하부 측에, 오니 배출구(12c)가 형성되고 있는 것이 바람직하다. 또, 오니 배출구(12c)는 오니 저장조(12a)를 설치했을 때의, 연직 방향에 대해서 「가로 방향(예를 들면, 수평 방향)」을 향하는 벽면(오니 저장조(12a)의 벽면)에 형성되고 있어도 된다. 예를 들면, 피트 방식(콘크리트제)의 경우에, 「가로 방향」을 향하는 벽면에 오니 배출구(12c)가 형성되는 것이 바람직하다. 오니 수입구(12b) 및 오니 배출구(12c)에는, 각각 배관이 배열설치되고 있는 것이 바람직하다. 오니 공급 수단이 여과기(3)의 연직 방향 윗쪽에 배치된 오니 저장조(12a)인 경우에는, 오니 배출구(12c)에 접속된 배관이, 직접, 여과기(3)에 접속되게 된다. 또, 오니 공급 수단이 「오니 저장조(12a)」와 「오니 저장조(12a) 내의 오니를 여과기(3)에 송액하기 위한 펌프 등」으로 구성되는 경우, 오니 배출구(12c)에 접속된 배관이 「펌프 등 」을 통해 여과기(3)에 접속되게 된다.The size of the sludge storage tank 12a is not particularly limited and can be appropriately determined depending on the amount of sludge to be treated. The material of the sludge storage tank 12a is not particularly limited, but steel (steel), polyvinyl chloride and the like can be suitably used, and stainless steel can be suitably used as the steel (steel). It is preferable that the sludge storage tank 12a is provided with a sludge inlet 12b on the upper side in the vertical direction when the sludge storage tank 12a is installed in order to receive the sludge therein. It is preferable that the sludge storage tank 12a is provided with a sludge discharge port 12c on the lower side in the vertical direction when the sludge storage tank 12a is provided for discharging the sludge. The sludge discharge port 12c is formed on a wall surface (wall surface of the sludge storage tank 12a) facing the "horizontal direction (for example, the horizontal direction)" with respect to the vertical direction when the sludge storage tank 12a is installed . For example, in the case of the pit method (made of concrete), it is preferable that the sludge discharge port 12c is formed on the wall surface facing the " transverse direction ". It is preferable that piping is arranged in each of the sludge inlet port 12b and the sludge discharge port 12c. When the sludge supply means is the sludge storage tank 12a disposed above the filter 3 in the vertical direction, the pipe connected to the sludge discharge port 12c is directly connected to the filter 3. When the sludge supply means is constituted of the "sludge storage tank 12a" and the "pump or the like for conveying the sludge in the sludge storage tank 12a to the filter 3", the pipe connected to the sludge discharge port 12c is " Pump or the like "

(1-2) 가압 여과 공정；(1-2) pressure filtration process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 가압 여과 공정은, 도 1, 4에 나타낸 바와 같이, 2차측 공간(5)을 감압하는 것과 동시에, 1차측 공간(4)에, 오니(16)를 「가압하면서」공급하고, 여과포(1)에 의해서 오니(16)를 다시 여과하는 공정이다. 본 공정도의 전단의 흡인 여과 공정에서, 여과포상에 농축 오니가 부착하기 때문에, 노액의 탁도는 저하되지만, 노액의 유량은 감소하게 된다. 따라서, 가압하여 노액의 처리 유량을 확보하기 위한 공정이다. 이것에 더하여 본 공정도에서는 여과포(1)의 1차측의 면(6)에 부착한 농축 오니(17; 초기 농축 오니(17a)) 위에서부터 다시 농축 오니(17; 2층 농축 오니 17b)를 부착시킴과 동시에, 초기 농축 오니(17a)를 압축하여 그 밀도를 높이고(치밀화하고), 여과포와 이것에 부착한 농축 오니에 의해 여과 기능을 높이는 공정이기도 하다. 여과포(1)를 투과한 노액(19)은, 배출구(24a)로부터 배출되어 배출 노즐(24b) 및 배관을 통해서, 노액 저장조(14)에 보내져서 노액 저장조(14)에 저장된다. 1차측 공간(4)에 오니를 「가압하면서」공급할 때, 오니(16)에 의해서 여과포(1)의 「1차측 면(6)」의 전면을 가압하는 것이 바람직하다. 도 4는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면을 나타냄과 동시에, 가압 여과 공정에서 여과포(1)의 일차측 면(6)에 오니(농축 오니 17; 초기 농축 오니(17a) 및 2층 농축 오니(17b))가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.1 and 4, the pressure filtration step in the solid-liquid separation method of the present embodiment is a method in which the secondary side space 5 is depressurized and the sludge 16 is introduced into the primary side space 4 , While the sludge 16 is filtered again by the filter cloth 1. [ In the suction filtration step at the front end of the present process, since the concentrated sludge adheres to the filtration sponge, the turbidity of the liquid is lowered, but the flow rate of the liquid is decreased. Therefore, it is a step for securing the flow rate of the treatment liquid by pressurization. In addition, in this process step, the concentrated sludge 17 (two-layer concentrated sludge 17b) is attached again from above the concentrated sludge 17 (initial concentrated sludge 17a) attached to the surface 6 of the primary side of the filter cloth 1 At the same time, the initial concentrated sludge 17a is compressed to increase its density (densification), and the filtration function is enhanced by the filter cloth and the concentrated sludge adhered thereto. The liquor 19 permeating the filter cloth 1 is discharged from the discharge port 24a and sent to the liquid reservoir 14 through the discharge nozzle 24b and the piping to be stored in the liquid reservoir 14. [ It is preferable to press the entire surface of the primary side 6 of the filter cloth 1 with the sludge 16 when the sludge is supplied to the primary side space 4 while being pressurized. 4 is a cross-sectional view of a filter 3 used in an embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention and shows a cross section of the sludge (concentrated sludge 17) on the primary side 6 of the filter cloth 1 in the pressure filtration step. The initial concentrated sludge 17a and the two-layer concentrated sludge 17b) are attached. Fig.

이와 같이, 가압 여과 공정은 여과포(1)에 초기 농축 오니(17a)가 부착한 상태에서, 오니를 가압 여과하기 때문에, 여과포(1)가 오니에 의해서 가압됨과 동시에, 초기 농축 오니(17a)도 압축되고, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화의 정도에 따라 여과 기능을 완수한다. 이것에 의해, 여과포(1)가 모노 필라멘트라도 고형분의 누락을 방지하면서 가압 여과를 실시하는 것이 가능해진다. 또, 가압 여과 공정에 의해서, 고형분 농도 9∼16 질량%의 농축 오니를 얻을 수 있다.As described above, in the pressure filtration step, the filter cloth 1 is pressed by the sludge and the initial concentrated sludge 17a is also pressurized because the sludge is pressurized and filtered while the initial concentrated sludge 17a is attached to the filter cloth 1. [ And the filtration function is completed according to the degree of densification of the initial concentrated sludge 17a. Thus, even if the filter fabric 1 is a monofilament, it is possible to perform pressure filtration while preventing omission of solid matter. In addition, a concentrated sludge having a solid concentration of 9 to 16 mass% can be obtained by a pressure filtration process.

여과포(1)에 초기 농축 오니(17a)가 부착한 상태에서, 오니를 가압 여과할 때에 공급하는 오니의 압력이 급격하게 변화하면(상승한다) 여과포 표면에 형성된 농축 오니가 여과포를 통과하여 2차측 공간에 유출한다. 이 경우, 고형 분의 회수가 불충분하게 됨과 동시에, 농축 오니에 의한 고체 액체 분리를 충분히 실시할 수 없게 된다. 이 때문에, 여과포(1)에 초기 농축 오니(17a)가 부착한 상태에서 오니를 가압 여과할 때, 1회 승압에 있어서의 압력 변화를 작게 하고, 단계적으로 여러 차례 승압하는 것이 바람직하다. 이것에 의해, 고형분이 2차측 공간에 새기 시작하는 것을 방지하면서, 여과포(1)에 부착한 농축 오니를 치밀화할 수 있어 최종적으로 높은 압력으로 여과를 실시하는 것이 가능해진다. 그리고, 농축 오니를 치밀화하는 것이 가능하기 때문에, 최종적으로 얻어지는(배출한다) 농축 오니의 고형분 농도를 높게 할 수 있다.When the pressure of the sludge supplied when pressure filtration of the sludge is abruptly changed (raised) in the state where the initial concentrated sludge 17a is attached to the filter cloth 1, the concentrated sludge formed on the surface of the filter cloth passes through the filter cloth, Leak in space. In this case, the recovery of the solid component becomes insufficient, and the solid liquid separation due to the concentrated sludge can not be sufficiently performed. Therefore, when the sludge is filtered under pressure with the initially concentrated sludge 17a adhered to the filter cloth 1, it is preferable to reduce the pressure change at the time of one pressure increase and increase the pressure several times in stages. This makes it possible to densify the concentrated sludge adhering to the filter fabric 1 while preventing the solid component from starting to leak into the secondary side space, and finally to perform filtering at a high pressure. Since the concentrated sludge can be densified, the solid concentration of the finally obtained (discharged) concentrated sludge can be increased.

가압 여과 공정에 대해서는, 오니를 가압하는 압력을, 0.2∼0.4㎫(게이지압)(최소 여과 압력)로부터, 0.6∼1.5㎫(게이지압)(최대 여과 압력)까지, 단속적으로 올려 가는 것이 바람직하다. 이것에 의해, 오니 중의 고형분이 여과포를 투과 하여 노액 측에 유출하는 것을, 보다 효과적으로 방지할 수 있다. 따라서, 「최소 여과 압력」은, 가압 여과 공정에서 오니를 가압할 때의, 최초(최초의 단계)의 압력이며 가장 낮은 압력이다.「최대 여과 압력」은, 오니를 가압할 때의, 최후(마지막 단계)의 압력이며 가장 높은 압력이다. 최소 여과 압력이, 0.2㎫보다 낮으면 고체 액체 분리에 걸리는 시간이 길어진다. 최소 여과 압력이, 0.4㎫보다 높으면 가압 여과를 실시할 때에, 고형분이 여과포를 투과하기 쉬워지는 일이 있다. 또, 최대 여과 압력이, 0.6㎫보다 낮으면 고체 액체 분리에 걸리는 시간이 길어진다. 최대 여과 압력이, 1.5㎫보다 높으면 고형분이 여과포를 투과하기 쉬워진다. 또한, 「오니를 가압하는 압력을 단속적으로 올린다」는, 오니를 가압하는 압력을 계단 형태로 상승시키는 것이며, 「일정 압력 상태(일정 압력의 유지)」와「승압하고 있는 상태(승압 조작)」를 교대로 반복하면서 「오니를 가압하는 압력」을 올리는 것이다. 또, 가압 여과 공정에 대해서는, 오니에 의해서 여과포를 가압하기 위해, 오니로 여과기(3)의 1차측 공간(4)를 채우고, 1차측 공간내의 오니의 압력(1차측 공간내의 압력)을 상기 소정의 압력으로 하는 것이 바람직하다. 따라서, 오니를 상기 소정의 압력으로, 여과기(3)의 1차측 공간(4)에 공급하는 것이 바람직하다.In the pressure filtration step, it is preferable to intermittently increase the pressure for squeezing the sludge from 0.2 to 0.4 MPa (gauge pressure) (minimum filtration pressure) to 0.6 to 1.5 MPa (gauge pressure) . This makes it possible to more effectively prevent the solid content in the sludge from permeating through the filter cloth and flowing out to the liquid side. Therefore, the " minimum filtration pressure " is the pressure at the first (first stage) pressure and the lowest pressure when the sludge is pressurized in the pressure filtration step. The " maximum filtration pressure " Last stage) and the highest pressure. When the minimum filtration pressure is lower than 0.2 MPa, the time required for solid-liquid separation becomes longer. If the minimum filtration pressure is higher than 0.4 MPa, the solid content may easily permeate through the filter fabric when pressure filtration is performed. When the maximum filtration pressure is lower than 0.6 MPa, the time required for solid-liquid separation becomes longer. If the maximum filtration pressure is higher than 1.5 MPa, the solid content tends to permeate the filter cloth. The term " intermittently raising the pressure for pressing the sludge " means raising the pressure for pressing the sludge in the form of a step, and the " constant pressure state (holding constant pressure) " To increase the " pressure to press the sludge " In the pressure filtration step, the primary side space 4 of the sludge filter 3 is filled in order to pressurize the filter cloth by the sludge, and the pressure of the sludge in the primary side space (the pressure in the primary side space) Is preferably set to a pressure of < / RTI > Therefore, it is preferable to supply the sludge to the primary side space (4) of the filter (3) at the predetermined pressure.

또, 가압 여과 공정에서 1차측 공간내의 압력(오니를 가압하는 압력)을 최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 단속적으로 승압하는 경우, 1회의 승압(승압 조작)에 대해 상승시키는 압력은, 0.2∼0.7㎫(상승폭)인 것이 바람직하고, 0.2∼0.4㎫인 것이 더욱 바람직하다. 이것에 의해, 보다 효과적으로 여과포에 부착한 농축 오니를 치밀화하고, 여과포로부터의 고형분의 누락을 억제할 수 있다. 1회의 승압으로 상승시키는 압력이, 0.2㎫보다 작으면 고체 액체 분리에 필요로 하는 시간이 길어진다. 1회 승압으로 상승시키는 압력이, 0.7㎫보다 크면 고형분이, 여과포로부터 쉽게 샌다. 또, 1회의 승압으로 상승시키는 압력은, 일정한 값이어도 되고, 승압의 단계에 의해서 달라도 된다. 또, 승압 조작에 있어서의 승압 속도(㎫/분)는 특별히 한정되지 않지만, 노액에 고형분이 혼입하지 않을 정도의 속도로 하는 것이 바람직하다. 승압 속도를 너무 빠르게 하면, 노액에 고형분이 혼입하는 일이 있고, 또, 여과포에 부착한 농축 오니 층이 무너질 가능성도 있기 때문에, 바람직하지 않다. 승압 속도로서는, 예를 들면, 0.5∼2분이 바람직하다. 이러한 승압 속도의 범위내에서, 「노액에 고형분이 혼입하거나 여과포에 부착한 농축 오니 층이 무너지거나」하는 일이 없도록, 적절히 승압 속도를 조정하는 것이 바람직하다.When the pressure in the primary side space (the pressure for pressing the sludge) in the pressure filtration step is intermittently increased from the minimum filtration pressure to the maximum filtration pressure, the pressure to be raised with respect to the single pressure increase (pressure increase operation) is 0.2 to 0.7 MPa (rise width), more preferably 0.2 to 0.4 MPa. This makes it possible to densify the concentrated sludge adhering to the filter cloth more effectively and to suppress the omission of solid matter from the filter cloth. When the pressure to be raised by one pressure increase is less than 0.2 MPa, the time required for the solid-liquid separation becomes long. If the pressure to be raised by one pressure increase is more than 0.7 MPa, the solid content easily sags from the filter cloth. The pressure to be raised by one boosting may be a constant value or may be different depending on the step of increasing the pressure. The step-up speed (MPa / min) in the step-up operation is not particularly limited, but it is preferable that the step-up speed is such that the solid part is not mixed into the liquid. If the pressure-up speed is set too fast, the solids content may be mixed into the liquid, and the concentrated sludge layer adhering to the filter cloth may collapse, which is not preferable. The step-up speed is preferably 0.5 to 2 minutes, for example. It is preferable to appropriately adjust the pressure-up speed within such a range of the pressure-up speed so that " the solid matter does not mix with the liquid and the concentrated sludge layer adhering to the filter cloth is broken ".

또한, 가압 여과 공정에서, 1차측 공간내의 압력(오니를 가압하는 압력)을 최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 단속적으로 올리는 경우, 「일정 압력 상태」로부터 「승압하고 있는 상태」로의 변환은, 노액의 상황을 확인하여 실시하게 된다.When the pressure in the primary side space (the pressure for pressing the sludge) is intermittently increased from the minimum filtration pressure to the maximum filtration pressure in the pressure filtration step, the conversion from the "constant pressure state" to the " And the like.

구체적으로는, 승압 직후, 노액의 탁도는 상승한다. 이 탁도는 시간 경과와 함께 감소해 간다. 이 탁도 저하는, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 및 초기 농축 오니(17a) 위에 새로운 농축 오니 층(2층 농축 오니(17b))가 형성되는 것으로, 이들 「초기 농축 오니(17a) 및 2층 농축 오니(17b)」가 여과포(1)과 함께 여과 기능을 완수하고, 새로운 (높은) 압력에 대해서도 오니를 양호하게 여과할 수 있는 오니의 여과에 적합한 상태가 된 것을 나타낸다. 따라서, 이 탁도 저하에 의해, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 및 초기 농축 오니(17a) 위에 새로운 농축 오니 층이 형성되었다고 판단할 수 있다.Concretely, immediately after the pressure increase, the turbidity of the liquid is increased. This turbidity decreases with time. The lowering of the turbidity is caused by the densification of the initial concentrated sludge 17a and the formation of a new concentrated sludge layer (two-layer concentrated sludge 17b) on the initial concentrated sludge 17a. Concentrated sludge 17b "completes the filtration function together with the filter cloth 1 and becomes a state suitable for filtration of the sludge capable of satisfactorily filtering the sludge against new (high) pressure. Therefore, it can be concluded that the lowering of the turbidity makes the dense sludge 17a initially formed and the new concentrated sludge layer formed on the initially concentrated sludge 17a.

　승압 후의 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 및 새로운 농축 오니 층의 형성을 위한 시간, 즉 탁도가 소정의 값으로 저하할 때까지의 시간은, 처리해야 할 오니의 조성이나 농도 등에 따라서 다르다. 따라서, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 상황이나, 새로운 농축 오니의 층 형성이 충분한가 아닌가의 판단은, 노액의 탁도, 농도를 계측하여 판단한다. 또, 탁도계에 의해 탁도를 계측하고, 탁도가 일정치 이하가 되었을 경우에 상기 판단을 내려도 된다.The time for the densification of the initially concentrated sludge 17a after the pressure increase and the formation of the new concentrated sludge layer, that is, the time until the turbidity decreases to a predetermined value varies depending on the composition and concentration of the sludge to be treated. Therefore, the densification state of the initially-concentrated sludge 17a and the determination of whether or not the formation of a new concentrated sludge layer is sufficient are determined by measuring the turbidity and concentration of the liquid. Further, the turbidity may be measured by a turbidimeter, and the above determination may be made when the turbidity becomes less than a predetermined value.

또, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 및 새로운 농축 오니의 층의 형성에 따라, 승압 직후의 노액 유량도 변화하기 때문에, 이 유량 변화에 의해, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 상황이나, 새로운 농축 오니 층이 형성된 것의 판단을 실시하는 것도 가능하다. 이러한 판단을 위해서, 일시적으로 노액을 노액 저장조(14)의 조 밖으로 꺼내도 된다. 또, 탁도가 높은 노액이 발생하는 시간은 노액 전체에서 보면 미량이기 때문에 그대로 노액 저장조(14)에 유입시켜도 된다.The densification of the initial concentrated sludge 17a and the formation of a new layer of concentrated sludge also change the flow rate of the liquor immediately after the pressure increase. It is also possible to judge that the sludge layer has been formed. For this judgment, the liquid may temporarily be taken out of the tank of the liquid reservoir 14. In addition, since the time for which the liquid having a high turbidity is generated is very small in the entirety of the liquid, the liquid may be introduced into the liquid storage tank 14 as it is.

또, 통상의 흡인 여과에 대해서는, 여과의 진행에 따라 여과포면으로의 오니의 부착이 진행되어, 여과 유량이 저하하고, 오니의 처리량이 감소한다. 그러나, 본 발명의 가압 여과 공정의 단계적인 승압에 의해, 부착한 농축 오니를 여과포의 일부로서 기능시키면서, 오니 처리량을 확보할 수 있기 때문에, 종래의 흡인 여과를 주체로 한 여과 농축 공정보다 단시간에 소정량의 오니를 농축할 수 있다.With respect to normal suction filtration, as the filtration progresses, the attachment of the sludge to the filter cloth surface advances, the filtration flow rate decreases, and the throughput of the sludge decreases. However, since the sludge throughput can be ensured while the concentrated sludge adhered to the filter sludge functions as a part of the filter cloth by the step-up pressure of the pressure filtration process of the present invention, the filtration and concentration process, A predetermined amount of sludge can be concentrated.

또, 본 발명에 있어서의 가압 여과 공정에 대해서는, 오니를 가압하면서 여과를 실시하기 때문에, 오니가 여과포에 공급되는 상태를 유지하면서, 새로운 오니를 「여과포면에 먼저 부착하고 있는 오니」위에 부착함과 동시에, 「먼저 부착하고 있는 오니」가 압축되면서, 여과가 실시된다. 특히, 오니가 여과포에 공급되는 상태를 유지하는 것은, 오니가 여과포에 공급되지 않고, 여과포에 부착한 농축 오니를 기계적으로 가압(구조물을 꽉 눌러 가압)하고, 농축 오니 중의 수분을 짜는 「압착 공정」과는 다른 점이다.In the pressure filtration process of the present invention, since the sludge is filtrated while being pressurized, new sludge is attached on the sludge that is attached to the filter cloth surface first, while the sludge is supplied to the filter cloth At the same time, the filtration is performed while the " sludge that is attached first " is compressed. Particularly, the reason why the sludge is supplied to the filter fabric is that the sludge is not supplied to the filter fabric, but the sludge attached to the filter cloth is mechanically pressed (pressing the structure tightly) It is different from "

가압 여과 공정에 대해서는, 1차측 공간(4)을 노액에 가압함과 동시에(여과포(1)를 노액으로 가압한다), 2차측 공간(5)을 감압하지만, 2차측 공간(5)을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간(5)의 압력)은, -0.08∼-0.02㎫(게이지압)가 바람직하다. -0.02㎫보다 높으면 최종적으로 얻어지는 압착 오니의 농도가 40질량% 미만이 되고, 또, 압착 오니의 농도를 40질량% 이상으로 올리려고 하면, 장시간을 필요로 한다.In the pressure filtration process, the primary side space 4 is pressurized to the raw liquid (the filter cloth 1 is pressurized with the liquid) and the secondary side space 5 is depressurized, but the secondary side space 5 is depressurized (The pressure in the depressurized secondary side space 5) is preferably -0.08 to -0.02 MPa (gauge pressure). If it is higher than -0.02 MPa, the final sludge sludge concentration is less than 40% by mass, and if it is tried to raise the sludge concentration to 40% by mass or more, a long time is required.

가압 여과 공정에 대해서는, 도 1에 나타낸 바와 같이, 여과기(3)의 1차측 공간(4)에 공급하는 오니(16)를 오니 가압 수단(13)에 의해서 가압하고, 가압된 오니에 의해서 여과포(1)(1차측 공간(4)내)가 가압된다. 오니 가압 수단(13)으로서는 공기, 「질소 등의 불활성 가스」등의 봄베, 공기압축 장치(압축기) 등을 이용하는 방식이나, 유압 등에 의해 피스톤으로 직접 오니를 압축하는 기계적인 가압 방식을 채용할 수 있다. 오니(16)를 오니 가압 수단(13)에 의해 가압할 때 , 도 1에 나타낸 바와 같이, 오니 가압 수단(13)에 의해서 「오니가 저장된 오니 저장조(12a)」내의 오니를 가압하고, 가압된 오니 저장조(12a)내의 오니를 여과기(3)의 1차측 공간(4)에 보내고, 1차측 공간(4)내(여과포)를 가압하는 것이 바람직하다. 이 경우, 오니 가압 수단(13)으로부터, 가압된 「공기, 질소 등의 가압 매체」가 오니 저장조(12a)에 보내지는 것으로, 오니 저장조(12a)내가 가압된다.1, the sludge 16 supplied to the primary side space 4 of the filter 3 is pressurized by the sludge pressure means 13, and the sludge is squeezed by the pressurized sludge 1 (in the primary side space 4) is pressed. As the sludge pressurizing means 13, there can be employed a method using a cylinder such as air, an inert gas such as nitrogen or the like, an air compressing device (compressor), or a mechanical pressurizing method in which sludge is directly compressed by a piston have. When the sludge 16 is pressurized by the sludge pressurizing means 13, as shown in Fig. 1, the sludge in the sludge storage tank 12a in which the sludge is stored is pressurized by the sludge pressurizing means 13, It is preferable to send the sludge in the sludge storage tank 12a to the primary side space 4 of the filter 3 and pressurize the primary side space 4 (filter cloth). In this case, the pressurized " pressurizing medium such as air or nitrogen " is sent from the sludge pressurizing means 13 to the sludge storage tank 12a to pressurize the sludge storage tank 12a.

　가압 여과 공정에 대해서는, 도 1에 나타낸 바와 같이, 오니 가압 수단(13)에 의해서, 여과기(3)의 1차측 공간(4)에 공급하는 오니(16)를 가압할 때에, 압력 조정 수단(13a)에 의해서, 오니의 압력을 조정하는 것이 바람직하다. 압력 조정 수단(13a)로서는 압력 조정 밸브를 들 수 있다. 압력 조정 수단(13a)은 오니 가압 수단(13)과 오니 저장조(12a)를 연결하는 배관에 설치되어 있는 것이 바람직하다.1, when the sludge pressurizing means 13 presses the sludge 16 supplied to the primary side space 4 of the filter 3, the pressure adjusting means 13a ), It is preferable to adjust the pressure of the sludge. The pressure adjusting means 13a may be a pressure adjusting valve. It is preferable that the pressure adjusting means 13a is installed in a pipe connecting the sludge pressurizing means 13 and the sludge storage tank 12a.

(1-3) 압착 공정；(1-3) a pressing process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 압착 공정은, 도 5에 나타낸 바와 같이, 여과포(1)의 1차측의 면(6)에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니(18)를 얻는 공정이다. 가압 여과의 조작(가압 여과 공정)이 종료된 후, 여과기내에 잔류하는 오니를 제거한 후에 농축 오니의 압착(압착 공정)을 실시한다. 또, 가압 여과의 조작(가압 여과 공정)에 의해, 오니가 여과기 내에 잔류하지 않는 상태가 되는 경우에는, 가압 여과 공정을 완료시킨 후에, 잔류하는 오니를 제거하는 조작 등을 실시하지 않고 , 압착 공정을 개시할 수 있다. 여과기내에 잔류하는 오니를 제거했을 때에는, 여과기로부터 꺼낸 오니는 재차 오니 저장조에 되돌려서 고체 액체 분리를 실시하는 것이 바람직하다.The pressing step in the solid liquid separation method of the present embodiment is a step of pressing the concentrated sludge adhering to the surface 6 of the primary side of the filter cloth 1 to obtain a sludge sludge 18 as shown in Fig. to be. After the operation of the pressure filtration (pressure filtration step) is completed, the sludge remaining in the filter is removed, and then the concentrated sludge is squeezed (compression step). When the sludge does not remain in the filter by the operation of pressurizing filtration (pressure filtration step), after the pressure filtration step is completed, the operation of removing the remaining sludge is not performed, Lt; / RTI > When the sludge remaining in the filter is removed, the sludge taken out of the filter is preferably returned to the sludge storage tank for solid-liquid separation.

압착 공정에서 「농축 오니를 압착한다」는, 오니를 여과포에 공급하지 않고, 여과포에 부착한 농축 오니를 기계적으로 가압(구조물을 꽉 눌러 가압, 또는 구조물로 사이에 두어 가압)하고, 농축 오니 중의 수분을 짜는 것을 의미한다.The "squeeze the concentrated sludge" in the squeezing step means that the sludge is not supplied to the filter cloth and the concentrated sludge adhered to the filter cloth is mechanically pressed (the structure is pressed by pressing or placed between the structures) It means weaving.

압착 공정에 대해서는, 농축 오니를 압착할 때의 압력은, 0.2∼1.8㎫(게이지압)인 것이 바람직하다. 또한, 상기 압력 범위내에서 농축 오니를 압착할 때의 압력을 단속적으로 올리면서 농축 오니를 압착하는 것이 바람직하다. 단속적으로 승압할 때, 가압 여과 공정에 있어서의 「최대 여과 압력」보다 높은 압력으로부터 승압을 개시하는 것이 바람직하다. 농축 오니를 압착할 때의 압력이, 0.2㎫보다 낮으면 압착 오니의 고형분 농도가 높지 않아, 압착 공정에 장시간을 필요로 한다. 농축 오니를 압착할 때의 압력이, 1.8㎫보다 높으면 농축 오니(또는 압착 오니)의 일부가, 여과포를 투과한다. 또한, 「농축 오니를 압착할 때의 압력을 단속적으로 올린다」는 농축 오니를 압착하는 압력을 계단 형태로 상승시키는 것이며, 「일정 압력 상태(일정 압력의 유지)」와 「승압하고 있는 상태(승압 조작)」를 교대로 반복하면서, 「농축 오니를 압착하는 압력」을 올리는 것이다.As for the pressing process, it is preferable that the pressure at the time of pressing the concentrated sludge is 0.2 to 1.8 MPa (gauge pressure). It is also preferable to squeeze the concentrated sludge while intermittently raising the pressure when the concentrated sludge is squeezed within the above-mentioned pressure range. It is preferable to start the step-up from the pressure higher than the " maximum filtration pressure " in the pressure filtration step. If the pressure at the time of squeezing the concentrated sludge is lower than 0.2 MPa, the solid content concentration of the squeeze sludge is not high and a long time is required in the pressing step. When the pressure when the concentrated sludge is squeezed is higher than 1.8 MPa, a part of the concentrated sludge (or sludge sludge) permeates the filter cloth. The term " increasing the pressure when squeezing the concentrated sludge is intermittently raised " means increasing the pressure for squeezing the concentrated sludge in a stepwise manner. The " constant pressure state (holding constant pressure) " and " Operation ") is alternately repeated, thereby increasing the" pressure to squeeze the concentrated sludge ".

　또, 압착 공정에서 농축 오니에 걸리는 압력을, 상기와 같이 단속적으로 올리는 경우, 가압 여과 공정에 있어서의 「최대 여과 압력」보다 0.2∼0.4㎫만 높은 압력(최소 압착 압력)으로부터, 가압 여과 공정에 있어서의 「최대 여과 압력」보다 0.7∼1.0㎫만 높은 압력(최대 압착 압력)까지, 단속적으로 올려 가는 것이 바람직하다. 이것에 의해, 여과포(1)에 부착한 농축 오니 층을 무너뜨리지 않고, 그들을 여과막으로서 기능시킨 탈수를 실시하는 것이 가능해진다. 즉 농축 오니 중의 고형분이 여과포를 투과하여 노액 측에 유출하는 것을, 보다 효과적으로 방지할 수 있다. 또한, 「최소 압착 압력」은, 압착 공정에서, 농축 오니를 가압할 때의 최초(최초의 단계)의 압력이며 가장 낮은 압력이다.「최대 압착 압력」은, 농축 오니를 가압할 때의, 최후(마지막 단계)의 압력이며 가장 높은 압력이다. 최소 압착 압력이 「가압 여과 공정에 있어서의 최대 여과 압력보다 0.4㎫만큼 높은 압력」보다 높으면 농축 오니를 가압할 때에, 고형분이 여과포를 투과하기 쉬워진다. 또, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 대해서는, 압착 공정에 대해 여과기(3)를 상기와 같이 높은 압력으로까지 승압하기 때문에, 여과기(3)는 내압 구조인 것이 바람직하다. 또, 압착 공정에서 최종적으로 농축 오니에 걸리는 압력을, 1.5∼1.8㎫로 하는 것이 바람직한 형태이다.When the pressure applied to the concentrated sludge in the squeezing step is intermittently increased as described above, the pressure is increased from a pressure (minimum squeezing pressure) which is only 0.2 to 0.4 MPa higher than the "maximum filtration pressure" in the pressure filtration step It is preferable to intermittently raise the pressure to a high pressure (maximum compression pressure) only 0.7 to 1.0 MPa higher than the "maximum filtration pressure" This makes it possible to perform dehydration, in which the concentrated sludge layers adhered to the filter cloth 1 are not broken, but which function as a filtration membrane. That is, it is possible to more effectively prevent the solid content in the concentrated sludge from permeating through the filter cloth and flowing out to the liquid side. The " minimum squeezing pressure " is the pressure at the beginning (first stage) when pressing the concentrated sludge in the squeezing step and the lowest pressure. The " maximum squeezing pressure " (Last step) and the highest pressure. When the minimum squeezing pressure is higher than the " pressure higher than the maximum filtration pressure in the pressure filtration step by 0.4 mPa ", the solid content is likely to permeate the filter cloth when the concentrated sludge is pressurized. In the solid-liquid separation method of the present embodiment, since the filter 3 is stepped up to the high pressure as described above in the compression step, the filter 3 preferably has a pressure-resistant structure. In addition, it is preferable that the pressure to be finally applied to the concentrated sludge in the pressing step is 1.5 to 1.8 MPa.

또, 압착 공정에서 농축 오니에 걸리는 압력을 최소 압착 압력으로부터 최대 압착 압력까지 단속적으로 올리는 경우, 1회 승압(승압 조작)에 대해 상승시키는 압력은, 0.2∼0.4㎫(상승폭)인 것이 바람직하다. 이것에 의해, 보다 효과적으로, 여과포로부터의 고형분의 누락을 억제하면서, 고형분 농도가 높은 압착 오니를 얻을 수 있다. 1회의 승압으로 상승시키는 압력이, 0.2㎫보다 작으면 고체 액체 분리에 필요로 하는 시간이 길어진다. 1회의 승압으로 상승시키는 압력이, 0.4㎫보다 크면 고형분이 여과포로부터 쉽게 샌다. 또, 1회의 승압으로 상승시키는 압력은 일정한 값이어도 되고, 승압의 단계에 의해서 달라도 된다. 또, 승압 조작에 있어서의 승압 속도(㎫/분)는, 특별히 한정되지 않지만, 노액에 고형분이 혼입하지 않는 정도의 속도로 하는 것이 바람직하다. 승압 속도를 너무 빠르게 하면, 노액에 고형분이 혼입하는 일이 있고, 또, 여과포에 부착한 농축 오니의 층이 무너질 가능성도 있기 때문에, 바람직하지 않다. 승압 속도로서는, 예를 들면, 0.5∼2분이 바람직하다. 이러한 승압 속도의 범위내에서, 「노액에 고형분이 혼입하거나 여과포에 부착한 농축 오니 층이 무너지거나」하는 것이 없도록 적절히승압 속도를 조정하는 것이 바람직하다.When the pressure applied to the concentrated sludge in the squeezing step is intermittently increased from the minimum squeezing pressure to the maximum squeezing pressure, it is preferable that the pressure to be raised with respect to the one squeezing operation (squeezing operation) is 0.2 to 0.4 MPa. This makes it possible to obtain a squeeze sludge having a high solid concentration while more effectively suppressing the omission of solid matter from the filter cloth. When the pressure to be raised by one pressure increase is less than 0.2 MPa, the time required for the solid-liquid separation becomes long. If the pressure to be raised by one pressure increase is larger than 0.4 MPa, the solid content easily seeps from the filter cloth. In addition, the pressure to be raised by one step-up may be a constant value or may be different depending on the step-up step. The step-up speed (MPa / min) in the step-up operation is not particularly limited, but it is preferable that the step-up speed is such that the solids content is not mixed in the solution. If the pressure rising speed is set too fast, the solids may be mixed into the liquid and the layer of the concentrated sludge attached to the filter cloth may collapse, which is not preferable. The step-up speed is preferably 0.5 to 2 minutes, for example. It is preferable to appropriately adjust the pressure-up speed within such a range of the pressure-up speed so that " the solid matter does not mix with the liquid and the concentrated sludge layer adhering to the filter cloth does not collapse ".

또한, 압착 공정에서 농축 오니에 걸리는 압력을, 최소 압착 압력으로부터 최대 압착 압력까지 단속적으로 올리는 경우, 「일정 압력 상태」로부터 「승압하고 있는 상태」로의 변환은, 노액의 유량이 「일정 압력 상태」에 있어서의 초기의 유량에 대해서 15∼25%가 되었을 때에 실시하는 것이 바람직하다.Further, when the pressure applied to the concentrated sludge in the compression step is intermittently increased from the minimum squeezing pressure to the maximum squeezing pressure, the conversion from the "constant pressure state" to the "pressure increasing state" Is 15 to 25% with respect to the initial flow rate in the case of the above-

　압착 공정에 대해서는, 농축 오니를 가압함과 동시에, 2차측 공간(5)을 감압하는 것이 바람직하다. 농축 오니를 가압함과 동시에, 2차측 공간(5)을 감압하는 것으로써, 압착 오니의 표면(특히, 여과포에 접하는 면) 부근의 노액(19)이 신속히 배출되기 때문에, 그 표면이 보다 건조한 상태가 되고, 압착 오니를 여과포로부터 박리시킬 때, 보다 용이하게 박리시킬 수 있게 된다. 2차측 공간(5)을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간(5)의 압력)은, -0.08∼-0.02㎫(게이지압)가 바람직하다. -0.02㎫보다 높으면 압착 오니의 표면이 건조하기 어렵다.As for the pressing process, it is preferable to pressurize the concentrated sludge and depressurize the secondary side space 5. Since the liquid 19 near the surface of the squeeze sludge (in particular, the surface in contact with the filter cloth) is quickly discharged by depressurizing the concentrated sludge and reducing the pressure in the secondary space 5, , And when the squeeze sludge is peeled from the filter cloth, the peeling can be more easily performed. The pressure (the pressure in the depressurized secondary side space 5) when depressurizing the secondary side space 5 is preferably -0.08 to -0.02 MPa (gauge pressure). If it is higher than -0.02 MPa, the surface of the pressed sludge is hard to dry.

압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도는, 40∼45질량%인 것이 바람직하다. 압착 오니의 고형분 농도가 40질량% 보다 낮으면 압착 오니를 연소 폐기하는 경우에, 연소노의 부하가 커진다. 압착 오니의 고형분 농도는 높은 만큼 바람직하지만, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에서는, 45질량% 정도가 상한이 된다.The solid content concentration of the squeeze sludge obtained in the pressing step is preferably 40 to 45 mass%. When the solid content concentration of the squeeze sludge is lower than 40 mass%, the burden of the combustion furnace increases when burning sludge is combusted. The solid content concentration of the squeeze sludge is preferably as high as possible, but in the solid-liquid separation method of the present embodiment, the upper limit is about 45% by mass.

도 5에 나타내는 압착 공정에서 이용되는 오니 압착기구(15)는 실린더부(15 b)와, 「실린더부(15b)내를 왕복 이동할 수 있는 피스톤부(15e)」및 「피스톤부(15 e)의 선단에 배열설치된 피스톤부(15e)의 이동 방향으로 직교하는 가압면(15g)을 갖는 가압판(15f)」을 갖는 가압부(15a)와, 실린더부(15b)내를 가압하여 가압부(15a)를 이동시키는 가압 수단(15c)를 구비하는 것이다. 또, 가압 수단(15c)에 의해서 실린더부(15b)내를 가압할 때의 압력 조정을 실시하기 위해서, 가압 수단(15c)와 실린더부(15b)를 연결하는 배관에, 압력 조정 수단(15d)이 장착되고 있는 것이 바람직하다. 도 5는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면 및 오니 압착기구(15)를 나타냄과 동시에, 압착 공정에서 농축 오니가 압착되는 상태를 나타내는 모식도이다. 또한, 도 5에는, 뚜껑부(26; 도 2 참조)는 도시하고 있지 않다.The sludge squeezing mechanism 15 used in the pressing process shown in Fig. 5 includes a cylinder portion 15b, a piston portion 15e capable of reciprocating in the cylinder portion 15b and a piston portion 15e, A pressing portion 15a having a pressing surface 15g having a pressing surface 15g perpendicular to the moving direction of the piston 15e arranged at the tip of the pressing portion 15a And a pressing means 15c for moving the pressing means 15c. The pressure regulating means 15d is connected to the piping connecting the pressurizing means 15c and the cylinder portion 15b in order to perform the pressure adjustment when the inside of the cylinder portion 15b is pressed by the pressurizing means 15c. It is preferable that it is mounted. 5 is a schematic view showing a section of the filter 3 used in one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention and a sludge squeezing mechanism 15 and a state in which the concentrated sludge is squeezed in the squeezing step. 5, the lid portion 26 (see Fig. 2) is not shown.

압착 공정에서 상기 오니 압착기구(15)를 이용할 때 , 뚜껑부(26; 도 2 참조)를 여과기(3)로부터 떼어 내는 것이 바람직하다. 또, 뚜껑부 또는 뚜껑부의 일부를 가압부(15a)로서 사용할 수 있는 구조로 하는 것도 바람직한 모양이다.It is preferable to remove the lid portion 26 (see Fig. 2) from the filter 3 when the sludge squeezing mechanism 15 is used in the squeezing step. It is also preferable that the lid portion or a part of the lid portion can be used as the pressing portion 15a.

오니 압착기구(15)에서, 실린더부(15b) 및 가압부(15a)의 구조 및 재질은, 특별히 한정되지 않고, 농축 오니의 전면을 균등하게, 소정의 압력으로 가압할 수 있는 것이면 좋다. 또, 가압 수단(15c)은 특별히 한정되지 않지만, 공기압축 장치(압축기) 등을 이용할 수 있다. 또, 압력 조정 수단(15d)로서는 특별히 한정되지 않지만, 압력 조정 밸브를 들 수 있다.The structure and the material of the cylinder portion 15b and the pressing portion 15a in the sludge squeezing mechanism 15 are not particularly limited and may be any one that can pressurize the entire surface of the concentrated sludge evenly under a predetermined pressure. The pressurizing means 15c is not particularly limited, but an air compressor (compressor) or the like can be used. The pressure regulating means 15d is not particularly limited, but may be a pressure regulating valve.

(1-4) 배출 공정；(1-4) discharge process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 배출 공정은, 도 6에 나타내는 바와 같이, 압착 오니(18)를 여과포(1)로부터 박리시키는 공정이며, 여과포(1)로부터 박리시킨 압착 오니(18)는 여과기(3)로부터 배출된다. 도 6은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면을 나타냄과 동시에, 배출 공정에서, 압착 오니를 배출하는 모습을 나타내는 모식도이다. 또한, 도 6에는 오니 압착기구(15)는 도시하고 있지 않다.6, the discharge step in the solid liquid separation method of the present embodiment is a step of separating the squeeze sludge 18 from the filter cloth 1, and the squeeze sludge 18, which is separated from the filter cloth 1, Is discharged from the filter (3). Fig. 6 is a schematic view showing a section of the filter 3 used in the embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention and discharging the sludge in the discharging step. Fig. In Fig. 6, the squeezing mechanism 15 is not shown.

배출 공정에 대해서는, 2차측 공간에서부터 1차측 공간으로 향하여(여과포(1)를 통과하도록 압축 공기를 흘리고, 상기 압축 공기에 의해서 압착 오니(18)를 여과포(1)로부터 박리시키는 것이 바람직하다. 또, 빗 형태의 부재를 여과막을 따라 이동시켜서 기계적으로 박리시키는 것도 가능하다. 또한, 여과기가 작고, 인간의 손으로 용이하게 취급할 수 있는 경우에는, 인간의 손으로 압착 오니를 긁어내는 방법, 여과기를 경사시켜서 압착 오니를 배출하는 방법, 압착 오니를 여과포와 함께 꺼낸 후에 여과포로부터 박리시키거나 하는 방법 등에 의해, 압착 오니를 여과포로부터 박리시키는 것도 가능하다.In the discharging process, it is preferable that the compressed air is made to flow from the secondary side space to the primary side space (through the filter cloth 1 and the compressed sludge 18 is peeled off from the filter cloth 1 by the compressed air). When the filter is small and can be easily handled by a human hand, it is possible to use a method of scraping the squeeze sludge with a human hand, a filter The sludge can be peeled off from the filter cloth by a method of discharging the sludge by tilting the sludge, a method of removing the sludge from the filter cloth after taking out the sludge with the filter cloth, and the like.

(2) 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태：(2) Another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention:

이어서, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 대해 설명한다. 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태를 실시하기 위한 고체 액체 분리 장치(200; 도 7 참조)는, 도 1에 나타내는 고체 액체 분리 장치(100)에서, 여과기(3; 도 1 참조)를, 도 8a, 도 8b에 나타내는 여과기(53)로 교환한 것이다. 따라서, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법은, 여과기로서 도 8a, 도 8b에 나타내는 여과기(53)를 사용한 것 이외는, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태와 같다. 도 7은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 고체 액체 분리 장치(200)를 나타내는 모식도(플로우도)이다. 도 8a는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타내는 모식도이다. 도 8b는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)를 모식적으로 나타내는 측면도이다. 또한, 도 7에서 오니 저장조(12a)는 내부에 저장되고 있는 오니(16)가 비치도록 표현되고 있다. 또, 여과기(53)는 단면을 나타내도록 표현되고 있다. 또, 노액 저장조(14)는 내부에 저장되고 있는 노액(19)이 비치도록 표현되고 있다.Next, another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention will be described. The solid-liquid separating apparatus 200 (see Fig. 7) for carrying out another embodiment of the solid-liquid separating method of the present invention comprises a filter 3 (see Fig. 1) in the solid-liquid separating apparatus 100 shown in Fig. 1 , And replaced with the filter 53 shown in Figs. 8A and 8B. Therefore, the solid-liquid separation method of the present embodiment is the same as the embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention except that the filter 53 shown in Figs. 8A and 8B is used as the filter. 7 is a schematic diagram (flow chart) showing a solid-liquid separating apparatus 200 used in another embodiment of the solid-liquid separating method of the present invention. 8A is a schematic view showing a cross section of a filter 53 used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention. 8B is a side view schematically showing a filter 53 used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention. In Fig. 7, the sludge storage tank 12a is expressed so that the sludge 16 stored therein is shone. In addition, the filter 53 is represented to show a cross section. In addition, the liquid reservoir 14 is expressed such that the liquid Liquid 19 stored therein is shone.

도 8a, 도 8b에 나타낸 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 이용하는 여과기(53)는 여과기 본체(52)가 「간격을 열어서 배치되어 내부가 2차측 공간(55)이 되는」 2개의 노액 배출조(61, 61)와, 「2개의 노액 배출조(61, 61)에 끼워지도록 배치됨과 동시에 내부가 1차측 공간(54)이 되는」농축조(62)를 가지며, 2개의 노액 배출조(61, 61)의 각각 농축조(62)와의 경계에 여과포(51)를 1매씩 구비함과 동시에, 2개의 노액 배출조(61, 61)내에, 여과포(51)를 지지하도록 노액 투과 부재 (63, 63)를 구비하는 것이다. 또한, 오니 압착기구가 2개의 노액 배출조(61, 61)가 1차측 공간(54)을 좁혀 서로 가까워지도록 이동하고, 2매의 여과포(51, 51)의 각각의 1차측 면(56, 56)에 부착한 농축 오니를 2개의 노액 배출조(61, 61)의 사이에 끼워 압착하는 기구이다.The filter 53 used in the solid-liquid separation method of the present embodiment shown in Figs. 8A and 8B is a structure in which the filter main body 52 is divided into two liquid- (61, 61) and a thickening tank (62) which is arranged so as to be sandwiched between the two liquid nitrogen puddles (61, 61) and whose interior becomes a primary space (54) Permeable members 63 and 63 are provided in the two liquid-liquid discharge chambers 61 and 61 so as to support the filter cloth 51, . The sludge squeezing mechanism moves the two liquid discharge basins 61 and 61 so as to narrow the primary side space 54 so as to be close to each other and the primary side surfaces 56 and 56 of the two filter cloths 51 and 51 Is sandwiched between the two liquid-liquid draining tanks 61, 61, and pressed.

2개의 노액 배출조(61, 61)는 서로 대향하는 벽(65, 65)에 개구부(65a, 65a)가 형성됨과 동시에 내부가 중공으로 형성된 사각기둥 형태의 조이며, 상기 개구부(65a, 65a)를 막도록 여과포(51, 51)가 배열설치된 것이다. 그리고, 농축조(62)는 2개의 노액 배출조(61, 61)의 서로 대향하는 벽(65, 65) 및 여과포(51, 51)와 「2개의 노액 배출조(61, 61)의 사이의 공간(1차측 공간(54))을 둘러싸도록 「2개의 노액 배출조(61, 61)의 서로 대향하는 벽(65, 65)」의 바깥 테투리를 따라서 배열설치된」동체부(64)에 의해 형성되고 있다. 따라서, 2개의 노액 배출조(61, 61)의 서로 대향하는 벽(65, 65) 및 여과포(51, 51)는 농축조(62)의 일부로 되어 있다. 또, 농축조 (62)에는 오니(16)를 내부에 유입시키기 위한 유입구(71)가 형성되고 있고, 노액 배출조(61)에는, 노액(19)을 외부에 유출시키기 위한 유출구(72)가 형성되고 있다.The two liquid nitrogen discharge chambers 61 and 61 have rectangular openings 65a and 65a formed in walls 65 and 65 opposed to each other and a rectangular columnar shape in which the inside is hollow. The filter cloths 51 and 51 are arranged in such a manner that they are closed. The concentration tank 62 is connected to the walls 65 and 65 and the filter cloths 51 and 51 of the two liquid-liquid draining chambers 61 and 61 and the space between the two liquid- Quot; is arranged by the body portion 64, which is arranged along the outer gauges of the mutually opposing walls 65 and 65 of the two liquid nitrogen discharge chambers 61 and 61 so as to surround the primary liquid space (primary space 54) have. The walls 65 and 65 and the filter cloths 51 and 51 of the two liquid nitrogen discharge chambers 61 and 61 are part of the thickening tank 62. [ An inlet 71 for introducing the sludge 16 therein is formed in the concentration tank 62. An outlet 72 for discharging the liquid 19 to the outside is formed in the liquid- .

또, 농축조(62)의 외주를 형성하는 동체부(64)는 통 모양으로 형성되고 있으며, 한쪽 단부가 한쪽 노액 배출조(61)의 상기 「대향하는 벽(65)」에 접합되고, 다른쪽 단부가 다른쪽 노액 배출조(61)의 상기 「대향하는 벽(65)」에 접합되고, 내부에 1차측 공간(54)가 형성되고 있다. 또한, 동체부(64)는, 2개의 노액 배출조(61, 61)를 접근하도록 이동시키거나 2개의 노액 배출조(61, 61)를 멀리하도록 이동시키거나 할 수 있도록, 신축 가능하게 형성되고 있다. 또, 도 8a, 도 8b에 나타낸 바와 같이, 통 형태의 동체부(64)의 중심축이 수평 방향을 향하도록 하고, 여과기(53)가 배치되었을 경우에 있어서의, 동체부(64)의 연직 방향 아래 쪽에, 개폐부(73)가 형성되어 있다. 개폐부(73)는 흡인 여과 공정, 가압 여과 공정 및 압착 공정에 대해서는, 닫은 상태이지만, 배출 공정에서 2개의 노액 배출조(61, 61)를 멀리하도록 이동시켜서 동체부(64)를 늘렸을 때에, 개구하는 부분이다. 또한, 배출 공정에서, 압착 오니가 「개구한 개폐부(73)」에서 배출된다.The body portion 64 forming the outer periphery of the thickening tank 62 is formed in a tubular shape and has one end joined to the "opposing wall 65" of one of the liquid- And the end portion is joined to the " opposing wall 65 " of the other liquid-liquid-discharging tank 61, and the primary-side space 54 is formed therein. The body portion 64 is formed so as to be able to move so as to approach the two liquid-liquid-discharging tanks 61, 61, or to move the two liquid-liquid-discharging tanks 61, 61 away from each other have. As shown in Figs. 8A and 8B, the vertical axis of the trunk section 64 is oriented horizontally, and the vertical axis of the trunk section 64 when the strainer 53 is disposed, Closing portion 73 is formed on the lower side in the direction indicated by the arrow. The opening and closing part 73 is closed in the suction filtration step, the pressure filtration step and the compression step, but when the two liquid discharge chambers 61 and 61 are moved away from each other in the discharging step to increase the body part 64, It is the opening part. Further, in the discharging step, the squeeze sludge is discharged from the " open / close portion 73 ".

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 대해서는, 유입구(71)로부터 오니(16)가 농축조(62)내 (1차측 공간(54))에 유입하고, 오니(16)가 여과포(51)에 의해서 여과되고, 노액(19)이 노액 배출조(61) 내 (2차측 공간(55))에 유입하고, 고형분 (농축 오니)은, 여과포(51)의 1차측의 면(56)에 부착하고, 노액 배출조(61)내 (2차측 공간(55))에 유입한 노액(19)은 유출구(72)에서부터 외부에 유출한다.In the solid liquid separation method of the present embodiment, the sludge 16 flows into the thickening tank 62 (primary space 54) from the inlet 71 and the sludge 16 is filtered by the filter cloth 51 (Concentrated sludge) is adhered to the surface 56 of the primary side of the filter fabric 51, and the solids (concentrated sludge) The liquid nitrogen 19 flowing into the discharge chamber 61 (the secondary space 55) flows out from the outlet port 72 to the outside.

　이하, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 대해서, 공정마다 설명한다.Hereinafter, another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention will be described step by step.

(2-1) 흡인 여과 공정；(2-1) suction filtration process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 흡인 여과 공정은, 도 7∼도 9에 나타낸 바와 같이, 우선 1차측 공간(54)에 오니(16)를 공급한다. 그 후 「여과포(51)의 한쪽 면(2차측 면(57)) 측의 공간인 2차측 공간(55)을 감압하면서, 여과포(51)의 다른쪽 면측 공간인 1차측 공간(54)에 오니(16)를 다시 공급하고, 여과포(51)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(51)의 다른쪽 면인 1차측의 면 (56)에 농축 오니(17; 초기 농축 오니(17a))을 부착시키는」공정이다. 여과기(53)의 2차측 공간(55)은 노액 저장조(14)를 통해 감압 수단(11)에 의해서 감압되고 있다. 이것에 의해, 여과포(51)에 의해서 오니(16) 중의 고형분이, 농축 오니(17; 초기 농축 오니(17a))로서 포집되어 여과포(51)를 투과한 노액(19)이 2차측 공간(55)을 통과하고, 노액 저장조(14)에 보내져 저장된다. 또한, 오니 저장조(12a)와 여과기(53)의 농축조(62)가 배관으로 연결되고, 여과기(53)의 노액 배출조(61)으로 노액 저장조(14)가 배관으로 연결되어 있다. 각 배관 및 장치에는 필요에 따라서, 밸브, 계기류가 장비되고 있는 것이 바람직하다. 여기서, 도 9는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타냄과 동시에, 흡인 여과 공정에서 여과포(51)의 일차측 면(56)에 오니(초기 농축 오니(17a))가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.As shown in Figs. 7 to 9, the suction filtration step in the solid-liquid separation method of the present embodiment first supplies the sludge 16 to the primary side space 54. And then comes to the primary side space 54 which is the other side surface side of the filter cloth 51 while reducing the secondary side space 55 which is a space on one side (secondary side surface 57) side of the filter cloth 51 The sludge 16 is filtered by the filter cloth 51 and concentrated sludge 17 (initial concentrated sludge 17a) is applied to the surface 56 on the primary side, which is the other surface of the filter cloth 51. Then, Quot; The secondary space 55 of the filter 53 is decompressed by the decompression means 11 through the liquid reservoir 14. As a result, the solid matter in the sludge 16 is collected as the concentrated sludge 17 (initial condensed sludge 17a) by the filter cloth 51 and the liquid 19 that has permeated the filter cloth 51 passes through the secondary space 55 And is sent to and stored in the liquid reservoir 14. The sludge storage tank 12a and the thickening tank 62 of the filter 53 are connected by piping and the liquid tank 14 is connected by a pipe to the liquid nitrogen discharge tank 61 of the filter 53. [ It is preferable that each piping and apparatus is equipped with valves and instruments as necessary. 9 shows a cross section of a filter 53 used in another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention and shows a section on the primary side 56 of the filter cloth 51 in the suction filtration step Sludge 17a) is attached to the sludge.

이와 같이, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법은, 우선, 흡인 여과 공정에 서, 여과포(51)의 1차측의 면(56)에, 초기 농축 오니(17a)를 부착시키기 위하여, 다음의 가압 여과 공정에서, 여과기(53)의 일차측 공간(54)에, 오니(16)를 공급함과 동시에 가압하여도, 오니(16) 중의 오니 중의 고형분이 여과포(51)를 투과하여 2차측 공간(55)에 새어 나가는 것을 억제할 수 있다. 이것은, 여과포(51)에 부착한 초기 농축 오니(17a)가 여과포(51)과 함께, 오니 중의 고형분을 포집하는 기능을 갖기 때문이다. 이것에 의해, 흡인 여과 공정에서 통상 사용되는, 「나일론으로 이루어진 모노 필라멘트에 의해서 형성됨과 동시에 개구 지름이 큰 여과포」를 구비한 장치(여과기(53))를 사용했을 경우에 대해도, 흡인 여과 공정에서 사용한 상기 장치(여과기(53))를 이용하여 가압 여과 공정에 있어서의 가압 여과를 실시할 수 있다. 즉, 흡인 여과와 가압 여과를 1개의 여과기(53)(고체 액체 분리 장치(200))로 실시할 수 있다.As described above, in the solid-liquid separation method of the present embodiment, first, in order to adhere the initial concentrated sludge 17a to the primary side surface 56 of the filter cloth 51 in the suction filtration step, The solid content in the sludge in the sludge 16 permeates the filter cloth 51 and is discharged to the secondary side space 55 even when the sludge 16 is supplied to the primary side space 54 of the filter 53, It is possible to suppress the leakage of the liquid. This is because the initially concentrated sludge 17a attached to the filter cloth 51 has the function of collecting the solid content in the sludge together with the filter cloth 51. [ As a result, even in the case of using the apparatus (filter 53) provided with the "filter cloth formed by the monofilament made of nylon and having a large opening diameter" in the suction filtration step, Pressure filtration in the pressure filtration step can be performed using the apparatus (the filter 53) used in the pressurization process. That is, suction filtration and pressure filtration can be performed with one filter 53 (solid-liquid separator 200).

흡인 여과 공정에서, 「여과포에 의해서 오니를 여과하는 시간」 및 「2차측 공간을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간의 압력)」은, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진 조건인 것이 바람직하다.In the suction filtration step, "the time for filtering the sludge by the filter cloth" and the "pressure for decompressing the secondary space (the pressure of the decompressed secondary space)" are the same as the embodiments of the solid- It is preferable that the conditions are considered to be preferable.

흡인 여과 공정에서, 여과기(53)의 2차측 공간(55)을 감압하는 감압 수단(11)으로서는, 진공 펌프 등을 이용할 수 있다. 또, 도 14에 나타낸 바와 같이, 감압 수단(11)으로서 사이펀관(74)을 이용해도 된다. 도 14에 나타낸 여과기(53a)는 감압 수단(11)으로서 사이펀관(74)을 이용하여 사이펀의 원리에 의해서, 여과기(53a)의 2차측 공간(55)을 감압하는 것이다. 사이펀의 원리에 의해서 감압하는 경우, 여과포(51)에 부착한 초기 농축 오니(17a)를 부수기 어렵다는 이점이 있다.또한, 여과기(53)의 2차측 공간(55)을 감압하는 감압 수단(11)으로서 진공 펌프를 이용한 경우에는(도 7 참조), 가압 여과 공정 및 압착 공정에서도, 여과기(53)의 2차측 공간(55)을 감압하기 위한 감압 수단으로서는, 흡인 여과 공정에 대해 이용한 감압 수단(11)을 이용하는 것이 바람직하다. 또, 여과기(53a)의 2차측 공간(55)을 감압하는 감압 수단(11)으로서 사이펀관(74)을 이용한 경우에는(도 14 참조), 가압 여과 공정에서는, 사이펀관(74)을 이용하거나 진공 펌프를 이용해도 되며, 압착 공정에서는, 진공 펌프를 이용하는 것이 바람직하다. 따라서, 도 14에 나타낸 바와 같이, 여과기에 감압 수단으로서 사이펀관을 배열설치한 경우에서도, 도 7에 나타낸 진공 펌프 등의 다른 감압 수단(11)을 다시 구비하는 것이 바람직하다. 도 14는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 또 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53a) 및 감압 수단(11; 사이펀관 74)의 단면을 나타내는 모식도이다.As the depressurization means 11 for depressurizing the secondary space 55 of the filter 53 in the suction filtration step, a vacuum pump or the like can be used. 14, a siphon tube 74 may be used as the decompression means 11. In this case, The filter 53a shown in Fig. 14 decompresses the secondary space 55 of the filter 53a by the siphon principle by using the siphon tube 74 as the decompression means 11. As shown in Fig. The decompression means 11 for decompressing the secondary side space 55 of the filter 53 is advantageous in that it is difficult to break the initial concentrated sludge 17a attached to the filter cloth 51. [ Pressure reducing means for depressurizing the secondary side space 55 of the filter 53 in the pressure filtration step and the pressing step in the case of using a vacuum pump as the decompression means 11 ) Is preferably used. When the siphon tube 74 is used as the decompression means 11 for reducing the secondary space 55 of the filter 53a (see Fig. 14), the siphon tube 74 is used in the pressure filtration step A vacuum pump may be used. In the pressing step, it is preferable to use a vacuum pump. Therefore, as shown in Fig. 14, even when the siphon tube is arranged as the decompression means in the filter, it is preferable to provide another decompression means 11 such as the vacuum pump shown in Fig. 7 again. 14 is a schematic view showing a cross section of the filter 53a and the decompression means 11 (siphon tube 74) used in still another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.

또, 여과포(51) 및 오니 보조 수단은 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진, 여과포(1)(도 2 참조) 및 오니 공급 수단의 조건인 것이 바람직하다.It is preferable that the filter cloth 51 and the sludge assist means are conditions of the filter cloth 1 (see Fig. 2) and the sludge supplying means, which are considered preferable for the embodiment of the solid liquid separation method of the present invention.

(2-2) 가압 여과 공정；(2-2) pressure filtration process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 가압 여과 공정은, 도 7, 도 10에 나타낸 바와 같이) 2차측 공간(55)을 감압하는 것과 동시에, 1차측 공간(54)에 오니(16)를 가압하면서 공급하고, 여과포(51)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(51)의 1차측 면(56)에 부착한 농축 오니 17(초기 농축 오니(17a)) 위에서부터 다시 농축 오니 (17; 2층 농축 오니(17b))를 부착시킴과 동시에, 초기 농축 오니(17a)를 압축하여 그 밀도를 높여 여과 기능을 높이는 공정이다. 또한, 흡인 여과 공정에서, 여과포상에 부착한 농축 오니에 의해 저하한 노액의 유량을 회복시키기 위한(크게 함) 공정이기도 하다. 여과포(51)를 투과한 노액(19)은 유출구(72)에서부터 배출되고 배관을 통해서 노액 저장조(14)에 보내져 노액 저장조(14)에 저장된다. 1차측 공간(54)에 「여과포(51)를 가압하면서」 오니(16)를 공급할 때, 오니(16)에 의해서 여과포(51)의 전면을 가압하는 것이 바람직하다. 도 10은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타냄과 동시에, 가압 여과 공정에서 여과포(51)의 일차측의 면(56)에 오니(농축 오니 17(초기 농축 오니(17a) 및 2층 농축 오니(17b))가, 복수의 층을 형성하면서 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다. 농축 오니 (17; 2층 농축 오니(17b))는, 초기 농축 오니(17a) 위에 부착하고 있다.The pressure filtration step in the solid-liquid separation method of the present embodiment reduces the pressure in the secondary space 55 (as shown in Figs. 7 and 10) and at the same time, the sludge 16 in the primary space 54 And the sludge 16 is filtered by the filter cloth 51 and the concentrated sludge 17 (initial concentrated sludge 17a) adhered to the primary side 56 of the filter cloth 51 is again supplied from the concentrated sludge 17, two-layer concentrated sludge 17b), and at the same time, the initial concentrated sludge 17a is compressed to increase its density to enhance the filtration function. It is also a step for recovering (increasing) the flow rate of the liquid flow which has been lowered by the concentrated sludge adhered to the filtration foil in the suction filtration step. The liquor 19 that has passed through the filter cloth 51 is discharged from the outlet 72 and sent to the filtrate tank 14 through the piping and stored in the filtrate tank 14. It is preferable to press the front surface of the filter cloth 51 with the sludge 16 when supplying the sludge 16 while pressing the filter cloth 51 in the primary side space 54. [ 10 shows a cross section of a filter 53 used in another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention and shows a cross section of the filter 53 in the pressure filtration step (Concentrated sludge 17 and two-layer concentrated sludge 17b) are attached while forming a plurality of layers. The concentrated sludge 17 (two-layer concentrated sludge 17b) And is attached on the sludge 17a.

이와 같이, 가압 여과 공정은, 여과포(51)에 초기 농축 오니(17a)가 부착한 상태로, 오니를 여과하기 위하여, 초기 농축 오니(17a)나 여과포(51)과 함께 오니를 여과하는 역할을 완수하고, 여과포(51)가 모노 필라멘트에서도 고형분의 누락을 방지하면서 가압 여과를 실시하는 것이 가능해진다.As described above, the pressure filtration step has a role of filtering the sludge together with the initial concentrated sludge 17a and the filter cloth 51 in order to filter the sludge in a state in which the initial concentrated sludge 17a is attached to the filter cloth 51 Pressure filtration can be performed while the filter cloth 51 prevents the leakage of the solid matter even in the monofilament.

가압 여과 공정에서, 「오니에 의해서 여과포를 가압하는 압력(압력의 올리는 방법, 압력의 범위)」, 「최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 승압할 때의 승압 속도(㎫/분 )」, 「여과기로부터 노액이 배출되는 속도」, 「최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 단속적으로 승압하는 경우의, 1회의 승압으로 상승시키는 압력」, 「최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 단속적으로 승압하는 경우, 승압의 간격(1회의 승압을 종료했을 때부터, 다음번의 승압 개시시까지의 시간)」및 「2차측 공간을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간의 압력)」는, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에서 바람직하다고 여겨진, 각각의 조건인 것이 바람직하다.(Pressure / pressure range), "pressure increase rate (MPa / min) when pressure is increased from minimum filtration pressure to maximum filtration pressure", "filter The pressure at which the pressure is increased by one pressure increase when the pressure is intermittently increased from the minimum filtration pressure to the maximum filtration pressure ", " the pressure at which the pressure is increased from the minimum filtration pressure to the maximum filtration pressure intermittently, (The time from the time when one pressure increase is completed to the time when the next pressure increase is started) " and " the pressure when the secondary space is decompressed (the pressure in the decompressed secondary space) " It is preferred that each condition be considered as preferred in one embodiment of the separation method.

가압 여과 공정에서는, 도 7에 나타낸 바와 같이, 여과기(53)의 1차측 공간(54)에 공급하는 오니(16)를 오니 가압 수단(13)에 의해서 가압하고, 가압된 오니에 의해서 여과포(1차측 공간)를 가압하는 것이 바람직하다. 오니 가압 수단의 조건으로서는, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진 조건인 것이 바람직하다.7, the sludge 16 supplied to the primary side space 54 of the filter 53 is pressurized by the sludge pressurizing means 13, and the filter cloth 1 Side space). The condition of the sludge pressurizing means is preferably a condition which is considered preferable for one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention.

가압 여과 공정에서는, 도 7에 나타낸 바와 같이, 오니 가압 수단(13)에 의해서, 여과기(53)의 1차측 공간(54)에 공급하는 오니(16)를 가압할 때에, 압력 조정 수단(13a)에 의해서, 오니의 압력을 조정하는 것이 바람직하다. 압력 조정 수단(13a)으로서는, 압력 조정 밸브를 들 수 있다. 압력 조정 수단(13a)은 오니 가압 수단(13)으로 오니 저장조(12a)를 연결하는, 배관에 설치되어 있는 것이 바람직하다.7, when the sludge 16 supplied to the primary side space 54 of the filter 53 is pressed by the sludge pressure means 13, the pressure adjusting means 13a presses the sludge 16, It is preferable to adjust the pressure of the sludge. The pressure adjusting means 13a may be a pressure adjusting valve. It is preferable that the pressure adjusting means 13a is installed in a pipe connecting the sludge storage tank 12a with the sludge pressurizing means 13. [

(2-3) 압착 공정；(2-3) a pressing process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 압착 공정은, 도 11에 나타낸 바와 같이, 여과포(51)의 1차측의 면(56)에 부착한 농축 오니(초기 농축 오니 및 2층 농축 오니)를 압착하여 압착 오니(18)를 얻는 공정이다. 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법으로 이용하는 여과기(53)는 가압 여과의 조작(가압 여과 공정) 이 종료된 후에, 오니이 여과기내에 잔류하기 때문에, 잔류하는 오니를 제거한 후에 농축 오니의 압착을 실시한다. 여과기내에 잔류하는 오니를 제거했을 때에는, 여과기로부터 꺼낸 오니는, 재차 오니 저장조에 되돌려, 고체 액체 분리를 실시하는 것이 바람직하다. 1차측 공간(54)에 잔류하는 오니를 배출할 때, 2개의 노액 배출조(61, 61)를 서로 멀리하는 방향으로 이동시켜서, 농축조(62)의 동체부(64)의 개폐부(73)를 개구시키고, 상기 개구한 개폐부(73)에서부터 배출하는 것이 바람직하다. 도 11은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타냄과 동시에, 압착 공정의 일부를 나타내는 모식도이다.The pressing step in the solid liquid separation method of the present embodiment is a step of pressing the concentrated sludge (initial concentrated sludge and two-layer concentrated sludge) adhering to the surface 56 of the primary side of the filter cloth 51 To thereby obtain a pressed sludge 18. Since the filter 53 used in the solid-liquid separation method of the present embodiment remains in the sludge filter after the operation of pressure filtration (pressure filtration step) is completed, the sludge remaining after the sludge is removed is subjected to the squeezing of the concentrated sludge. When the sludge remaining in the filter is removed, the sludge taken out from the filter is preferably returned to the sludge storage tank again to perform the solid-liquid separation. When the sludge remaining in the primary space 54 is discharged, the two liquid discharging tanks 61 and 61 are moved in directions away from each other so that the opening / closing portions 73 of the trunk portion 64 of the thickening tank 62 And is discharged from the open / close portion 73. [ Fig. 11 is a schematic view showing a section of a filter 53 used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention and a part of a compression step.

압착 공정에서, 「농축 오니를 압착할 때의 압력」, 「농축 오니를 압착할 때의 압력(농축 오니에 걸치는 압력)을 올리는 방법 등 」은, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진, 각각의 조건인 것이 바람직하다.In the squeezing step, "a method of raising the pressure (squeezing the concentrated sludge)" and "a method of raising the pressure (squeezing the concentrated sludge)" is an embodiment It is preferable that the respective conditions are considered to be preferable.

압착 공정에서는, 농축 오니를 가압함과 동시에, 2차측 공간(55)을 감압하는 것이 바람직하다. 농축 오니를 가압함과 동시에, 2차측 공간(55)을 감압함으로써, 압착 오니의 표면(특히, 여과포에 접하는 면)이, 보다 건조한 상태가 되어, 압착 오니를 여과포로부터 박리시킬 때, 보다 용이하게 박리시킬 수 있게 된다. 2차측 공간을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간의 압력)은, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진 조건인 것이 바람직하다.In the pressing step, it is preferable to pressurize the concentrated sludge and depressurize the secondary space 55. By pressing the concentrated sludge and reducing the pressure in the secondary space 55, the surface of the squeezed sludge (in particular, the surface in contact with the filter cloth) is in a drier state, and when the sludge is separated from the filter cloth, It becomes possible to peel off. It is preferable that the pressure at the time of depressurizing the secondary space (the pressure of the depressurized secondary space) is a condition that is considered preferable for the embodiment of the solid liquid separation method of the present invention.

압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도는, 40∼45질량%인 것이 바람직하다. 압착 오니의 고형분 농도가, 40질량%보다 낮으면 압착 오니를 연소 폐기하는 경우에, 연소노의 부하가 커진다. 압착 오니의 고형분 농도는 높은만큼 바람직하지만, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에서는, 45질량% 정도가 상한이 된다.The solid content concentration of the squeeze sludge obtained in the pressing step is preferably 40 to 45 mass%. When the solid content concentration of the squeeze sludge is lower than 40 mass%, the burden of the combustion furnace increases when burning sludge is combusted. The solid content concentration of the squeeze sludge is preferably as high as possible, but in the solid-liquid separation method of the present embodiment, the upper limit is about 45% by mass.

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에서는, 도 11에 나타낸 바와 같이, 압착 공정에서 이용되는 오니 압착기구가, 2개의 노액 배출조(61, 61)가 1차측 공간(54)을 좁혀서 서로 가까워지도록 이동하고, 2장의 여과포(51, 51)의 각각 1차측의 면(56, 56)에 부착한 농축 오니를, 2장의 노액 배출조(61, 61)의 사이에 끼워 압착하는 기구이다. 농축 오니는 2장의 「2차측 면(57)측이 노액 투과 부재(63)로 유지된 여과포(51)」에, 끼워 압착된다. 농축 오니의 압착에 의해 배출되는 노액은, 여과포(51)를 투과하여 1차측 공간(54)에 유입하고, 유출구(72)로부터 배출된다.또, 2매의 여과포(51, 51)에 끼워져 수분(노액)이 짜내진 농축 오니는, 압착 오니 (18)가 된다. 또한, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 대해서 이용되는 노액 투과 부재(63)의 조건은, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진 조건인 것이 바람직하다.11, the sludge pressuring mechanism used in the pressing process is configured such that the two liquid-liquid draining tanks 61, 61 are moved (moved) so as to narrow the primary-side space 54 and come close to each other And squeezes the concentrated sludge adhering to the surfaces 56 and 56 of the primary side of the two filter cloths 51 and 51 between the two liquid-liquid drains 61 and 61 and presses them together. The concentrated sludge is sandwiched between the two filter sheets 51 on the side of the secondary side 57 held by the liquid permeable member 63. The liquor discharged by the squeezing of the concentrated sludge passes through the filter fabric 51 and flows into the primary side space 54 and is discharged from the outlet port 72. The filtrate is sandwiched between two filter cloths 51, (Sludge squeezed out) is squeezed sludge (18). The condition of the liquid permeable member 63 used for the solid-liquid separation method of the present embodiment is preferably a condition that is considered preferable for one embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.

노액 배출조(61)를 이동시키는 방법으로서는, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 도 13에 나타낸 바와 같이, 각 노액 배출조(61)에 배열설치된 지지부(77)와 지지부(77)의 선단이 이동 가능하게 장착된 가이드부(76)를 구비하는 이동 기구(75)를 이용하는 방법이 바람직하다. 이동 기구(75)의 개수 및 설치 위치는 특별히 한정되지 않지만, 각 노액 배출조(61)를 안정적으로 지지할 수 있는 개수 및 위치인 것이 바람직하다. 도 13에 나타낸 바와 같이, 각 노액 배출조(61)에 2개씩의 지지부(77)를 각각 대향하는 벽에 부착하는 것도 바람직하다. 또, 가이드부(76)는 장착된 「지지부(77)의 선단」이 이동하는 방향이, 모두 평행이 되도록 배치되는 것이 바람직하다. 노액 배출층(61)에는, 상기와 같은 이동 기구(75)가 배열설치되어 있기 때문에, 지지부(77)의 선단이 가이드부(76)에 따라서 이동함으로써, 지지부(77)가 장착된 노액 배출층(61)은 지지부(77)와 함께 이동할 수 있다. 도 13은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타내는 모식도이다.13, the tips of the support portions 77 and support portions 77, which are arranged in the respective nitrogen-liquid supply tanks 61, A method using a moving mechanism 75 having a guide portion 76 movably mounted is preferable. The number and position of the moving mechanism 75 are not particularly limited, but it is preferable that the number and position of the moving mechanisms 75 are such that they can stably support the respective liquid level drains. As shown in Fig. 13, it is also preferable that two support portions 77 are attached to the respective opposing walls in the respective liquid-liquid draining tanks 61. [ It is preferable that the guiding portion 76 is arranged such that the direction in which the mounted " tip of the supporting portion 77 " moves is all parallel. The tip end of the support portion 77 moves along the guide portion 76 so that the liquid discharge layer 61 having the support portion 77 mounted thereon (61) can move together with the support (77). 13 is a schematic view showing a cross section of a filter 53 used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention.

지지부(77)의 형상은, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 막대 형태 또는 판 형태의 부재의 선단에 차바퀴가 배열설치된 것 등을 들 수 있다. 지지부(77)의 재질은, 특별히 한정되지 않지만, 스테인레스강철 등을 들 수 있다. 가이드부(76)의 형상은, 특별히 한정되지 않지만, 지지부(77)의 선단에 차바퀴가 배열설치되어 있는 경우, 상기 차바퀴에 의해서 지지부(77)를 이동할 수 있는 레일을 갖는 형상인 것이 바람직하다.The shape of the support portion 77 is not particularly limited. For example, the support portion 77 may be a bar-shaped or plate-shaped member having a wheel arranged at the tip thereof. The material of the support portion 77 is not particularly limited, but stainless steel and the like can be mentioned. The shape of the guide portion 76 is not particularly limited, but it is preferable that the shape of the guide portion 76 is a shape having a rail capable of moving the support portion 77 by the wheel when the wheel is arranged at the tip of the support portion 77. [

(2-4) 배출 공정；(2-4) discharging process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 배출 공정은, 도 12에 나타낸 바와 같이, 압착 오니(18)를 여과포(51)로부터 박리시키는 공정이며, 여과포(51)로부터 박리시킨 압착 오니(18)는 여과기(53)로부터 배출된다. 도 12는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 배출 공정에서, 압착 오니를 배출하는 모습을 나타내는 모식도이다.12, the discharge step in the solid-liquid separation method of the present embodiment is a step of separating the squeeze sludge 18 from the filter cloth 51. The squeeze sludge 18, which is separated from the filter cloth 51, Is discharged from the filter (53). Fig. 12 is a schematic view showing a section of a filter used in another embodiment of the solid-liquid separation method of the present invention, and discharging sludge in a discharging step. Fig.

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 배출 공정에서는, 2개의 노액 배출조(61, 61)를 멀리하도록 이동시켜서 동체부(64)를 늘리고, 농축조(62)의 동체부(64)의 연직 방향 아래 쪽에 형성된 개폐부(73)를 개구시켜서, 상기 「개구한 개폐부(73)」로부터 압착 오니를 배출한다. 개폐부(73)는 동체부(64)에 형성된 「파고 들어간 형태」인 것이 바람직하다.In the discharging step of the solid liquid separating method of the present embodiment, the two liquid-liquid draining chambers 61 and 61 are moved so as to move away from each other to increase the body portion 64, And the squeeze sludge is discharged from the " opened opening / closing portion 73 ". It is preferable that the opening and closing part 73 is a " digging-in shape " formed in the body part 64. [

배출 공정에 대해서는, 2차측 공간으로부터 1차측 공간을 향해(여과포(51)를 통과하도록 압축 공기를 흘리고, 상기 압축 공기에 의해서 압착 오니(18)를 여과포(51)로부터 박리시키는 것이 바람직하다.As for the discharging process, it is preferable that compressed air is made to flow from the secondary side space toward the primary side space (through the filter cloth 51 and the compressed sludge 18 is peeled off from the filter cloth 51 by the compressed air.

(실시예)(Example)

이하, 본 발명을 실시예에 의해서 더욱 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이들 실시예에 의해서 어떠한 한정이 있는 것은 아니다.Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.

(실시예 1)(Example 1)

도 1에 나타낸 고체 액체 분리 장치(100)에 대해 「여과기로서 도 16에 나타낸 여과기(83)를 이용하였다」, 고체 액체 분리 장치를 제작하였다. 여과기(83)는, 오목부(88a)가 형성된 제1틀(82a; 직방체에 오목부가 형성된 형상) 및 오목부(88b)가 형성된 제2틀(82b; 직방체에 오목부가 형성된 형상)을 갖는 여과기 본체(82)와, 「제1틀(82a)의, 오목부(88a)가 형성된 면」과「 제2틀(82b)의, 오목부(88b)가 형성된 면」에 의해 낀 주머니 형태의 여과포(81)를 구비한 것이다. 주머니 형태의 여과포(81)는 외주(바깥 테두리)가, 「제1틀(82a)의, 오목부(88a)가 형성된 면(바깥 틀)」과「 제2틀(82b)의 오목부(88b)가 형성된 면(바깥 테두리)」에 의해 끼는 것으로, 중앙부에 닫은 공간을 형성하고 있다(또한, 여과포를 통과하는 기체 및 액체의 이동은 가능하다). 또, 제1틀(82a)의 오목부(88a)의 개구부의 형상 및 제2틀 (82b)의 오목부(88b)의 개구부의 형상은, 같은 크기의 원형으로 하였다. 또한, 제1 틀(82a)의 오목부(88a)의 개구부의 원형과 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 개구부의 원형이, 어긋나지 않고 서로 겹쳐지도록 하여, 제1틀(82a)과 제2틀(82b)이 배치되도록 하였다. 제1틀(82a)의 오목부(88a)의 개구부의 직경을 180㎜로 하고, 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 개구부의 직경을 180㎜로 하였다. 또, 제1틀(82a)의 오목부(88a)의 깊이(가장 깊은 위치의 깊이)를, 50㎜로 하고, 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 깊이(압착용 고무막(86)까지의 깊이)를, 50㎜로 하였다. 도 16은 실시예 1에서 이용되는 여과기(83)의 단면을 나타내는 모식도이다.The solid-liquid separating apparatus 100 shown in Fig. 1 was fabricated by " using the filter 83 shown in Fig. 16 as a filter ". The filter 83 is a filter having a first frame 82a having a concave portion 88a formed therein and a second frame 82b having a concave portion 88b formed therein, Shaped bag filter bag 82 surrounded by the main body 82 and the "surface of the first frame 82a on which the recess 88a is formed" and the "surface of the second frame 82b on which the recess 88b is formed" (81). The outer periphery of the filter cloth 81 in the form of a bag has an outer circumferential surface that is the same as the outer circumferential surface of the first frame 82a except for the surface (outer frame) where the concave portion 88a is formed and the concave portion 88b (Outer rim) on which the filter cloth is formed " to form a closed space at the center (further, it is possible to move the gas and the liquid passing through the filter cloth). The shape of the opening of the concave portion 88a of the first frame 82a and the shape of the opening of the concave portion 88b of the second frame 82b are the same circular shape. The circular shape of the opening of the concave portion 88a of the first frame 82a and the circular shape of the opening of the concave portion 88b of the second frame 82b overlap each other without any deviation, And the second frame 82b. The diameter of the opening of the concave portion 88a of the first frame 82a is 180 mm and the diameter of the opening of the concave portion 88b of the second frame 82b is 180 mm. The depth of the concave portion 88a of the first frame 82a is set to 50 mm and the depth of the concave portion 88b of the second frame 82b 86) was set to 50 mm. 16 is a schematic view showing a cross section of the filter 83 used in the first embodiment.

그리고, 제1틀(82a)에는, 오니 도입관(87)이 배열설치되어 오니 가압 수단(13; 도 1 참조)과 압력 조정 수단(13a; 도 1 참조)을 갖는 오니 공급 수단(12l); 도 1 참조)로부터 공급된 오니가 유입구(C)로부터 오니 도입관(87)내에 유입하고, 오니 도입관(87)을 통해 주머니 형태의 여과포(1)내에 공급되도록 형성되어 있다. 이 공급 압력을 증가시키고, 오니를 가압합으로써, 가압 여과 공정에 있어서의 오니 가압을 한다.The first frame 82a is provided with sludge supply means 12l in which sludge introduction pipes 87 are arranged and which have sludge pressurizing means 13 (see Fig. 1) and pressure adjusting means 13a (see Fig. 1); 1) is supplied from the inlet C into the sludge introduction pipe 87 and is supplied into the bag filter bag 1 through the sludge introduction pipe 87. By increasing the supply pressure and squeezing the sludge, the sludge is pressurized in the pressure filtration step.

또, 제2틀(82b)의 오목부(88b)내에는, 압착용 고무막(86)이 배열설치되어 압착용 고무막(86)에 의해서, 오목부(88b)에 의한 공간을, 오목부(88b)의 오목부 바닥측의 공간(88ba)와, 오목부(88b)의 개구부측(오목부(88b)가 형성되는 면측) 공간(88bb)으로 분할한 상태가 되어 있다.A rubber film 86 for pressing is arranged in the concave portion 88b of the second frame 82b and a space for the concave portion 88b is formed by the rubber film 86 for pressing, A space 88ba on the concave bottom side of the concave portion 88b and a space 88bb on the side of the opening of the concave portion 88b (the side on which the concave portion 88b is formed).

여과기(83)는 여과포(81)와 제1틀(82a)의 오목부(88a)에 의해 형성되는 공간과, 여과포(81)와 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 개구부측의 공간(88bb)에 의해 형성되는 공간이 2차측 공간(85)이 된다. 또, 주머니 형태의 여과포(81)의 주머니 형태의 공간이 1차측 공간(84)이 된다.The filter 83 has a space formed by the filter cloth 81 and the concave portion 88a of the first frame 82a and the space formed by the filter cloth 81 and the concave portion 88b of the second frame 82b And the space formed by the space 88bb becomes the secondary side space 85. [ In addition, the bag-shaped space of the filter cloth 81 in the form of a bag becomes the primary space 84.

또, 여과기(83)는 제1틀(82a)과 제2틀(82b)과의 접합면이, 수평면에 대해서 직교하도록 배치하여 사용하였다. 여과기(83)를 이와 같이 배치하였을 때에, 「여과포(81)과, 제1틀(82a)의 오목부(88a)에 의해 형성되는 공간(1차측 공간 85)」을 감압하여 노액을 배출하기 위하여, 제1틀(82a)의 연직 방향 아래 쪽으로, 1차측 공간(85)과 외부를 통하게 하는 「유출구 A」가 형성되어 있다. 또한, 「여과포(81)와 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 개구부측의 공간(88bb; 1차측 공간(85))」을 감압하여 노액을 배출하기 위해서, 제2틀(82b)의 연직 방향 아래 쪽에, 1차측 공간(85)과 외부를 통하게 하는 「유출구 B」가 형성되어 있다. 유출구(A) 및 유출구(B)는 노액 저장조(14)(도 1 참조)에 연결되어 있다.The filter 83 is used so that the joint surfaces of the first frame 82a and the second frame 82b are orthogonal to the horizontal plane. When the filter 83 is disposed in this manner, the filter bag 81 and the space (primary space 85) formed by the recess 88a of the first frame 82a are depressurized to discharge the liquid , And an " outlet A " through which the primary space 85 communicates with the outside is formed below the vertical direction of the first frame 82a. Further, in order to reduce the pressure of the space 88b (primary space 85) on the opening side of the recess 88b of the filter cloth 81 and the second frame 82b to discharge the liquid, the second frame 82b Outlet port B " through which the primary-side space 85 and the outside are communicated. The outlet (A) and the outlet (B) are connected to the liquid reservoir 14 (see Fig. 1).

또, 압착 공정에서 여과포(81)내의 오니를 압착하기 위해서, 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 바닥측 공간(88ba)에 가압 가스를 도입하기 위한 「가압구 D」가, 제2틀(82b)의 연직 방향 위쪽에 형성되어 있다. 압착 공정에 대해서는, 제2틀(82b)의 가압구(D)로부터 오목부(88b)의 저측의 공간(88ba)에 가압 가스를 도입하고, 오목부(88b)의 저측의 공간(88ba)내를 가압하여 압착용 고무막(86)을 외측을 향해 부풀게 하여 압착용 고무막(86)에 의해서 오니가 들어간 여과포(81)를 압압하여, 오니를 압착한다. 가압구(D)는 오니 가압 수단(13; 도 1 참조)에 연결되어 있다.In order to press the sludge in the filter cloth 81 in the squeezing step, a "pushing-out port D" for introducing a pressurized gas into the bottom-side space 88ba of the concave portion 88b of the second frame 82b, 2 frame 82b in the vertical direction. The pressurizing gas is introduced into the space 88ba on the lower side of the concave portion 88b from the pressurizing opening D of the second frame 82b so that the pressure in the space 88ba on the bottom side of the concave portion 88b So that the squeezing sludge is squeezed by pressing the squeezing filter cloth 81 with the rubber film 86 for squeezing by squeezing the squeezing rubber film 86 outward. The pressurizing port D is connected to the sludge pressurizing means 13 (see Fig. 1).

　오니 가압 수단(13)(도 1 참조)으로서는, 질소 봄베를 사용하였다. 압력 조정 수단(13a; 도 1 참조)로서는, 감압 밸브를 이용하였다. 오니 저장조(12a; 도 1 참조)로서는, 철에 의해 형성된 25리터의 탱크를 이용하였다. 노액 배출조(61)는 철에 의해 형성하였다. 여과포(51)으로서는, 나일론제의 모노 필라멘트를 주자직 하여 형성한 여과포를 이용하였다. 노액 저장조(14)로서는, 투명한 염화 비닐에 의해 형성된 탱크를 이용하였다. 노액 저장조(14)내를 감압하기 위한 감압 수단(11; 도 7 참조)으로서는, 진공 펌프를 이용하였다.As the sludge pressurizing means 13 (see Fig. 1), a nitrogen bomb was used. As the pressure adjusting means 13a (see Fig. 1), a pressure reducing valve was used. As the sludge storage tank 12a (see Fig. 1), a 25 liter tank formed of iron was used. The nitrogen-containing tank 61 was formed of iron. As the filter fabric 51, a filter fabric formed by spun nylon monofilaments was used. As the liquid reservoir 14, a tank formed of transparent polyvinyl chloride was used. A vacuum pump was used as the decompression means 11 (see FIG. 7) for decompressing the inside of the liquid reservoir 14.

　얻어진 고체 액체 분리 장치를 이용하여, 정수장에서 배출된 고형분 0.74 질량%의 오니를 이용하여 고체 액체 분리를 실시하였다.Using the obtained solid-liquid separating apparatus, solid-liquid separation was carried out using sludge having a solid content of 0.74% by mass discharged from a water treatment plant.

　흡인 여과 공정에 대해서는, 「-0.033㎫(게이지압)」로 2차측 공간을 감압하면서, 오니를 1차측 공간에 60분간 공급하였다(60분간, 흡인 여과를 실시하였다).With respect to the suction filtration step, the sludge was supplied to the primary side space for 60 minutes (while performing suction filtration for 60 minutes) while reducing the pressure in the secondary side space by "-0.033 MPa (gauge pressure)".

　가압 여과 공정에 대해서는, 2차측 공간을 「-0.033㎫(게이지압)」로 감압하면서, 오니를 0.4㎫(게이지압)로 가압하고, 1차측 공간에 10분간 공급하였다.이 승압 조작은 1회 실시하였다.In the pressure filtration step, the sludge was pressurized to 0.4 MPa (gauge pressure) while the secondary side space was reduced to -0.033 MPa (gauge pressure), and the sludge was supplied to the primary side space for 10 minutes. Respectively.

　압착 공정에서는, 2차측 공간을「-0.033㎫(게이지압)」로 감압하면서, 제2틀(82b)의 가압구 D로부터 오목부(88b)의 저측의 공간(88ba)에, 오니 가압 수단(13; 도 1 참조)으로부터의 가압 가스를 도입하였다. 그리고, 도입된 가압 가스에 의해서, 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 저측의 공간 88(ba)내를 가압하고, 압착용 고무막(86)을 외측을 향해 부풀게 하여 압착용 고무막(86)에 의해 오니가 들어간 여과포(81)을 압압하여 오니를 압착하였다. 압착의 압력은 1.5㎫(게이지압)이며, 압착의 시간은 10분간으로 하였다.In the squeezing step, the sludge pressurizing means (not shown) is disposed in the space 88ba on the lower side of the concave portion 88b from the pressure sphere D of the second frame 82b while reducing the pressure in the secondary side space to -0.033 MPa (gauge pressure) 13; see Fig. 1). The introduced pressurized gas presses the space 88b on the lower side of the concave portion 88b of the second frame 82b to inflate the rubber film 86 for pressing outward, The filter cloth 81 containing the sludge was pressed by the membrane 86 to squeeze the sludge. The pressing pressure was 1.5 MPa (gauge pressure), and the pressing time was 10 minutes.

　배출 공정에 대해서는, 제1틀(82a)과 제2틀(82b)을 분리하고, 여과기 본체(82)내의 압착 오니를 내부에 갖는 여과포(81)을 꺼내어, 압착 오니를 여과포로부터 박리시켜 꺼냈다.As for the discharging process, the first frame 82a and the second frame 82b were separated, the filter cloth 81 having the squeeze sludge in the filter main body 82 was taken out, and the squeeze sludge was peeled off from the filter cloth.

　얻어진 압착 오니의 고형분 농도를 이하의 방법으로 측정하였다. 결과를 표 1에 나타낸다. 표 1에서, 「흡인 여과 공정」의 「압력」은 감압하고 있는 2차측 공간의 압력을 나타내고, 「시간」은 감압 여과의 시간을 나타낸다. 또, 「가압 여과 공정」의 「압력」은 가압하고 있는 1차측 공간의 압력을 나타내고, 「시간」은 가압 여과의 시간을 나타낸다. 또, 「압착 공정」의 「압력」은 농축 오니의 압착시에, 농축 오니에 가세하는 압력을 나타내고, 「시간」은 압착의 시간을 나타낸다. 또, 「고형분 농도」은 압착 오니의 고형분 농도를 나타낸다. 또한, 비교예 1의 「고형분 농도」는 흡인 여과 공정에 의해 얻어진 농축 오니의 고형분 농도를 나타낸다.The solid content concentration of the obtained sludge sludge was measured by the following method. The results are shown in Table 1. In Table 1, the "pressure" in the "suction filtration step" represents the pressure in the secondary side space under reduced pressure, and the "time" represents the time for the reduced pressure filtration. Note that the "pressure" in the "pressure filtration step" represents the pressure in the primary space being pressurized, and the "time" represents the pressure filtration time. The "pressure" in the "pressing process" indicates the pressure applied to the concentrated sludge when the concentrated sludge is squeezed, and the "time" indicates the squeezing time. The " solid content concentration " represents the solid content concentration of the pressed sludge. The " solid content concentration " of Comparative Example 1 represents the solid content concentration of the concentrated sludge obtained by the suction filtration step.

(고형분 농도)(Solid concentration)

　건조전의 측정 대상물(압착 오니 또는 농축 오니)의 질량(건조전 질량)을 측정하고, 건조기로 건조시킨 후의 측정 대상물의 질량(건조 후 질량)을 측정하고, 건조전 질량으로부터 건조 후 질량을 공제한 값을 건조전 질량으로 제산한 값을 100배가 된 값을 고형분 농도(질량%)로 한다. 측정 대상물의 건조는, 110℃, 8시간의 조건으로 실시하였다.(Mass after drying) of the object to be measured (squeezed sludge or concentrated sludge) before drying was measured, and the mass (after drying) of the object to be measured after drying with a drier was measured and the mass after drying was subtracted from the mass before drying The value obtained by dividing the value by the mass before drying by a factor of 100 is defined as the solid content concentration (% by mass). The measurement object was dried at 110 DEG C for 8 hours.

(실시예 2)(Example 2)

　가압 여과 공정 및 압착 공정에 있어서의 「압력(게이지압)」및 「시간」을 표 1에 나타낸 바와 같이 변화시킨 것 이외는 실시예 1과 동일하게 하여 오니의 고체 액체 분리를 실시하였다. 실시예 1의 경우와 동일하게 하여, 상기 방법으로, 압착 오니의 「고형분 농도」의 측정을 실시하였다. 결과를 표 1에 나타낸다. 표 1에서, 「가압 여과 공정」의 「압력」 란의 「0.2-0.8」은, -0.033㎫로부터 0.2㎫까지 1분간으로 승압하고, 0.2㎫로 9분간 유지하고, 그 후 0.2㎫로부터 0.4㎫까지 1분간으로 승압하고, 0.4㎫로 9분간 유지하고, 그 후 0.4㎫로부터 0.6㎫까지 1분간으로 승압하고, 0.6㎫로 4분간, 그 후 0.6㎫로부터 0.8㎫까지 1분간으로 승압하고, 0.8㎫로 4분간 유지한다, 라고 하는 승압 패턴으로 연속하여 1차측 공간을 가압한 것을 나타낸. 그리고, 「가압 여과 공정」의 「시간」 란의 「30」은, 상기 1차측 공간을 가압하는 시간(가압 여과를 실시하는 시간)이 합계로 30분인 것을 나타낸다. 또, 「압착 공정」의 「압력」 란의 「1.5-1.8」은, 0.8㎫로부터 1.5㎫까지 1분간으로 승압하고, 1.5㎫로 4분간 유지하고, 그 후 1.5㎫로부터 1.8㎫까지 1분간으로 승압하고, 1.8㎫로 5분간 유지한다고 하는 승압 패턴으로, 연속하여 농축 오니를 압착(가압)한 것을 나타낸다. 그리고, 「압착 공정」의 「시간」란의 「10」은 상기 농축 오니를 압착하는 시간이 합계로 10분인 것을 나타낸다.The solid-liquid separation of sludge was carried out in the same manner as in Example 1 except that the "pressure (gauge pressure)" and "time" in the pressure filtration step and the compression step were changed as shown in Table 1. The "solid content concentration" of the squeezed sludge was measured in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1. In Table 1, " 0.2-0.8 " in the " pressure " column of the " pressure filtration process " is increased from -0.033 MPa to 0.2 MPa for 1 minute, maintained at 0.2 MPa for 9 minutes, The pressure was raised from 0.4 MPa to 0.6 MPa for 1 minute and then raised to 0.6 MPa for 4 minutes and then from 0.6 MPa to 0.8 MPa for 1 minute to obtain 0.8 MPa for 4 minutes, and the pressure in the primary side space was continuously pressurized. "30" in the "time" column of the "pressure filtration step" indicates that the time for pressurizing the primary side space (pressurized filtration time) is 30 minutes in total. In the "pressure" column in the "pressure" column, the pressure was raised from 0.8 MPa to 1.5 MPa for 1 minute, held at 1.5 MPa for 4 minutes, and then from 1.5 MPa to 1.8 MPa for 1 minute (Pressurized) the concentrated sludge continuously in a pressure increasing pattern in which the pressure is increased and maintained at 1.8 MPa for 5 minutes. In the " time " column of the " compression process ", " 10 " indicates that the time for squeezing the concentrated sludge is 10 minutes in total.

(비교예 1)(Comparative Example 1)

가압 여과 공정 및 압착 공정을 실시하지 않았던 것 이외는, 실시예 1과 동일하게 하여 오니의 고체 액체 분리를 실시하였다. 실시예 1의 경우와 동일하게, 상기 방법으로, 압착 오니의 「고형분 농도」의 측정을 실시하였다. 결과를 표 1에 나타낸다.The sludge was subjected to solid-liquid separation in the same manner as in Example 1 except that the pressure filtration step and the compression step were not carried out. As in the case of Example 1, the "solid content concentration" of the squeezed sludge was measured by the above method. The results are shown in Table 1.

표 1로부터, 실시예 1의 고체 액체 분리 방법에 의해, 1개의 고체 액체 분리 장치를 이용하여 고형분 농도 0.74 질량%(1질량% 정도)의 오니로부터, 고형분 농도 45질량%의 압착 오니가 얻어진다는 것을 알 수 있다. 또, 실시예 2의 고체 액체 분리 방법에 의해, 흡인 여과 공정의 흡인 여과 시간을 10분으로 짧게 하고, 가압 여과 공정 및 압착 공정에서, 단계적으로 각 「압력」을 상승시킨 것에 의해, 고체 액체 분리의 합계 시간이 큰폭으로 단축된 것을 알 수 있다. 또, 비교예 1의 고체 액체 분리 방법에 의해, 흡인 여과 공정만으로는, 농축 오니의 고형분 농도는 별로 오르지 않다는 것을 알 수 있다.It can be seen from Table 1 that a sludge having a solid content concentration of 45% by mass is obtained from a sludge having a solid concentration of 0.74% by mass (about 1% by mass) using one solid-liquid separating apparatus by the solid- . Further, by the solid-liquid separation method of Example 2, the suction filtration time of the suction filtration process was shortened to 10 minutes, and each pressure was increased stepwise in the pressure filtration process and the compression process, Is significantly shortened. It can also be seen from the solid-liquid separation method of Comparative Example 1 that the solids concentration of the concentrated sludge is not increased by only the suction filtration step.

(실시예 3)(Example 3)

고체 액체 분리에 사용하는 오니의 고형분 농도를 1.2질량%로 하고, 흡인 여과 공정, 가압 여과 공정 및 압착 공정의 조건을 이하와 같이 변경한 것 이외는, 실시예 1과 동일하게 하여 오니의 고체 액체 분리를 실시하였다. 흡인 여과 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 하고, 여과 시간을 10분으로 하였다(흡인 여과 공정의 조건). 가압 여과 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 유지함과 동시에, 1차측 공간을 「0.20㎫(게이지압)」로 30분간 가압한 후에 「0.39㎫(게이지압)」로 20분간 가압하였다(가압 여과 공정의 조건). 압착 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 유지함과 동시에, 1차측 공간을 「1.5㎫(게이지압)」로 10분간 가압하였다(압착 공정의 조건). 여과 시간과 2차측 공간에 배출된 노액량과의 관계를 도 15에 나타낸다. 도 15는, 실시예 3, 4의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 여과 시간과 노액량과의 관계를 나타내는 그래프이다.A solid liquid of sludge was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the sludge used for solid-liquid separation was set to 1.2% by mass and the conditions of the suction filtration step, the pressure filtration step and the compression step were changed as follows: Separation was carried out. For the suction filtration step, the pressure in the secondary side space was set to -0.025 MPa (gauge pressure), and the filtration time was set to 10 minutes (condition of the suction filtration step). In the pressure filtration step, the pressure in the secondary side space was maintained at -0.025 MPa (gauge pressure), and the primary side space was pressurized at 0.20 MPa (gauge pressure) for 30 minutes and then 0.39 MPa ) &Quot; for 20 minutes (conditions of the pressure filtration step). In the compression process, the pressure in the secondary side space was maintained at -0.025 MPa (gauge pressure), and the primary side space was pressurized at 1.5 MPa (gauge pressure) for 10 minutes (conditions of the compression step). Fig. 15 shows the relationship between the filtration time and the amount of the vented liquid discharged into the secondary space. 15 is a graph showing the relationship between the filtration time and the amount of nitrogen gas in the solid-liquid separation methods of Examples 3 and 4. Fig.

(실시예 4)(Example 4)

　고체 액체 분리에 사용하는 오니의 고형분 농도를 1.2질량%로 하고, 흡인 여과 공정, 가압 여과 공정 및 압착 공정의 조건을 이하와 같이 변경한 것 이외는, 실시예 1과 동일하게 하고, 오니의 고체 액체 분리를 실시하였다. 흡인 여과 공정에 서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」라고 하고, 여과 시간을 90분으로 하였다(흡인 여과 공정의 조건). 가압 여과 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 유지함과 동시에, 1차측 공간을 「0.39㎫(게이지압)」로 10분간 가압하였다(가압 여과 공정의 조건). 압착 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 유지함과 동시에, 1차측 공간을 「1.5㎫(게이지압)」로 16분간 가압하였다(압착 공정의 조건). 여과 시간과 2차측 공간에 배출된 노액량과의 관계를 도 15에 나타낸다.The same procedures as in Example 1 were carried out except that the solid content concentration of the sludge used for the solid-liquid separation was set at 1.2% by mass and the conditions of the suction filtration step, the pressure filtration step and the compression step were changed as follows, Liquid separation was performed. In the suction filtration step, the pressure in the secondary side space was set to -0.025 MPa (gauge pressure), and the filtration time was set to 90 minutes (condition of the suction filtration step). In the pressure filtration step, the pressure in the secondary side space was maintained at -0.025 MPa (gauge pressure), and the primary side space was pressurized at 0.39 MPa (gauge pressure) for 10 minutes (conditions of the pressure filtration step) . In the compression process, the pressure in the secondary side space was maintained at -0.025 MPa (gauge pressure), and the primary side space was pressurized at 1.5 MPa (gauge pressure) for 16 minutes (conditions of the compression step). Fig. 15 shows the relationship between the filtration time and the amount of the vented liquid discharged into the secondary space.

도 15로부터, 실시예 3의 고체 액체 분리 방법에서는, 70분 정도로 3.5㎏의 노액을 배출하고 있는데 대해, 실시예 4의 고체 액체 분리 방법에서는, 110분 정도로 3.5㎏의 노액을 배출하고 있는 것을 알 수 있다. 이것으로부터, 본 발명의 고체 액체 분리 방법에서는, 흡인 여과 공정을 10분 정도와 짧게 하고, 가압 여과 공정으로 전환하는 것으로, 단시간에 오니의 고체 액체 분리를 실시할 수 있다는 것을 알 수 있다. 실시예 3과 실시예 4와의 차이는, 주로, 실시예 3에서는 10분간의 흡인 여과의 뒤에 40분간의 가압 여과를 실시한바(합계 50분) 노액량이 3㎏에 이르고 있는데 대해, 실시예 4에 대해서는, 흡인 여과를 90분간 실시한바 노액량이 3㎏에 이른 점이다. 즉, 흡인 여과 공정을 장시간 계속하는 것보다도, 흡인 여과 공정을 단시간에 종료시키고, 가압 여과 공정으로 전환하는 쪽이, 여과 시간을 큰폭으로 단축할 수 있는 것이다.15, in the solid-liquid separation method of Example 3, 3.5 kg of the liquid is discharged in about 70 minutes, whereas in the solid-liquid separation method of Example 4, 3.5 kg of the liquid is discharged in about 110 minutes . Thus, in the solid-liquid separation method of the present invention, it is understood that the solid-liquid separation of the sludge can be performed in a short time by shortening the suction filtration step to about 10 minutes and switching to the pressure filtration step. The difference between Example 3 and Example 4 was that, in Example 3, the filtrate was subjected to suction filtration for 10 minutes followed by pressure filtration for 40 minutes (for a total of 50 minutes), and the amount of the furnace reached 3 kg, , The suction filtration was carried out for 90 minutes, and the amount of the nitrogen solution reached 3 kg. That is, rather than continuing the suction filtration step for a long time, the suction filtration step is terminated in a short time, and the filtration time is switched to the pressure filtration step, whereby the filtration time can be greatly shortened.

(산업상의 이용 가능성)(Industrial availability)

본 발명의 고체 액체 분리 방법은, 정수장에서 배출되는 고형분 농도 1질량%정도의 오니를 처리하기 때문에, 매우 적합하게 이용할 수 있다.The solid-liquid separation method of the present invention can be suitably used because it processes sludge having a solid content concentration of about 1 mass% discharged from a water purification plant.

1：여과포, 2：여과기 본체, 3：여과기,
4：1차측 공간, 5：2차측 공간, 6：1차측 면,
7：2차측 면, 11：감압 수단, 12：오니 공급 수단,
12a：오니 저장조, 13：오니 가압 수단, 13a：압력 조정 수단,
14：노액 저장조, 15：오니 압착기구, 15a：가압부,
15b：실린더부, 15c：가압 수단, 15d：압력 조정 수단,
15e：피스톤부, 15f：가압판, 15g：가압면,
16：오니, 17：농축 오니, 17a：초기 농축 오니,
17b：2층 농축 오니, 18：압착 오니, 19：노액,
21：한쪽 단부, 22：다른쪽 단부, 23：본체부,
24：바닥부, 24a：배출구, 24b：배출 노즐,
25：개구부, 26：뚜껑부, 26a：유입구,
26b：유입 노즐, 27：노액 투과 부재, 51：여과포,
52：여과기 본체, 53：여과기, 54：1차측 공간,
55：2차측 공간, 56：1차측 면, 57：2차측 면,
61：노액 배출조, 62：농축조, 63：노액 투과 부재,
64：동체부, 65：대향하는 벽, 65a：개구부,
71：유입구, 72：유출구, 73：개폐부,
74：사이펀관, 75：이동 기구, 76：가이드부,
77：지지부, 81：여과포, 82：여과기 본체,
82a：제1틀, 82b：제2틀, 83：여과기,
84：1차측 공간, 85：2차측 공간, 86：압착용 고무막,
87：오니 도입관, 88a：제1틀 오목부: 88b: 제2틀 오목부,
88ba：저측 공간, 88bb：개구부측 공간, A, B：유출구,
C：유입구, D：가압구,
100, 200：고체 액체 분리 장치.1: filter cloth, 2: filter body, 3: filter,
4: primary side space, 5: secondary side space, 6: primary side,
7: secondary side surface, 11: decompression means, 12: sludge supply means,
12a: sludge storage tank, 13: sludge pressurizing means, 13a: pressure adjusting means,
14: Liquid storage tank, 15: Sludge squeezing mechanism, 15a:
15b: cylinder part, 15c: pressing means, 15d: pressure adjusting means,
15e: piston portion, 15f: pressure plate, 15g: pressure face,
16: sludge, 17: concentrated sludge, 17a: initial concentrated sludge,
17b: two-layer concentrated sludge, 18: squeeze sludge, 19:
21: one end, 22: other end, 23: main body,
24: bottom part, 24a: exhaust port, 24b: exhaust nozzle,
25: opening portion, 26: lid portion, 26a: inlet port,
26b: inflow nozzle, 27: liquid permeable member, 51: filter cloth,
52: filter body, 53: filter, 54: primary side space,
55: secondary side space, 56: primary side, 57: secondary side,
61: Nonaqueous solution discharge tank, 62: Thickening tank, 63:
64: body part, 65: opposed wall, 65a: opening,
71: inlet port, 72: outlet port, 73: opening /
74: siphon tube, 75: moving mechanism, 76: guide portion,
77: support part, 81: filter cloth, 82: filter body,
82a: a first frame, 82b: a second frame, 83: a filter,
84: primary side space, 85: secondary side space, 86: rubber film for pressing,
87: sludge introduction pipe, 88a: first frame concave portion: 88b: second frame concave portion,
88ba: lower side space, 88bb: opening side space, A, B: outlet,
C: inlet, D:
100, 200: Solid liquid separator.

Claims

　여과포의 한쪽 면측 공간인 2차측 공간을 감압하면서, 상기 여과포의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간에 오니를 공급하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 상기 다른쪽 면인 1차측의 면에 농축 오니를 부착시키는 흡인 여과 공정과,
상기 2차측 공간을 감압함과 동시에, 상기 1차측 공간에 오니를 공급하는 것과 동시에 가압하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 상기 1차측 면에 부착한 농축 오니 위에서부터 다시 농축 오니를 부착시키는 가압 여과 공정과,
상기 여과포의 상기 1차측의 면에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니를 얻는 압착 공정과,
상기 압착 오니를 여과포로부터 박리시키는 배출 공정을 구비한 고체 액체 분리 방법.The sludge is supplied to the primary side space which is the space on the other surface side of the filter cloth while decompressing the secondary side space which is the space on one side of the filter cloth and the sludge is filtered by the filter cloth, A suction filtration step of attaching concentrated sludge to the surface,
And the sludge is filtered by the filter cloth to be concentrated again from the concentrated sludge attached to the primary side of the filter cloth. A pressure filtration step of adhering the membrane-
A squeezing step of squeezing the concentrated sludge adhered to the surface of the primary side of the filter cloth to obtain squeezed sludge,
And discharging the squeeze sludge from the filter cloth.

청구항 1에 있어서,
상기 흡인 여과 공정에서, 상기 2차측 공간에 유출하는 노액의 고형분 농도가, 0.02∼0.04질량%가 되었을 때, 상기 가압 여과 공정을 개시하는 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method according to claim 1,
Wherein the pressure filtration step is started when the solid content concentration of the liquid leaking out into the secondary side space becomes 0.02 to 0.04 mass% in the suction filtration step.

청구항 1 또는 2에 있어서,
상기 흡인 여과 공정에서, 감압된 상기 2차측 공간의 압력을 -0.08∼-0.02㎫로 하는 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method according to claim 1 or 2,
Wherein the pressure in the secondary side space is reduced to -0.08 to -0.02 MPa in the suction filtration step.

청구항 1 또는 2에 있어서,
상기 가압 여과 공정에서, 오니를 가압하는 압력을 0.2∼0.4㎫부터 0.6∼1.5㎫까지 단속적으로 올려 가는 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method according to claim 1 or 2,
Wherein in the pressure filtration step, the pressure for pressing the sludge is intermittently increased from 0.2 to 0.4 MPa to 0.6 to 1.5 MPa.

청구항 3에 있어서,
상기 가압 여과 공정에서, 오니를 가압하는 압력을 0.2∼0.4㎫부터 0.6∼1.5㎫까지 단속적으로 올려 가는 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method of claim 3,
Wherein in the pressure filtration step, the pressure for pressing the sludge is intermittently increased from 0.2 to 0.4 MPa to 0.6 to 1.5 MPa.

청구항 1 또는 2에 있어서,
상기 압착 공정에서, 농축 오니를 압착할 때의 압력을 0.2∼1.8㎫로 하는 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method according to claim 1 or 2,
Wherein the pressure at the time of pressing the concentrated sludge in the compression step is 0.2 to 1.8 MPa.

청구항 3에 있어서,
상기 압착 공정에서, 농축 오니를 압착할 때의 압력을 0.2∼1.8㎫로 하는 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method of claim 3,
Wherein the pressure at the time of pressing the concentrated sludge in the compression step is 0.2 to 1.8 MPa.

청구항 4에 있어서,
상기 압착 공정에서, 농축 오니를 압착할 때의 압력을 0.2∼1.8㎫로 하는 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method of claim 4,
Wherein the pressure at the time of pressing the concentrated sludge in the compression step is 0.2 to 1.8 MPa.

청구항 5에 있어서,
상기 압착 공정에서, 농축 오니를 압착할 때의 압력을 0.2∼1.8㎫로 하는 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method of claim 5,
Wherein the pressure at the time of pressing the concentrated sludge in the compression step is 0.2 to 1.8 MPa.

청구항 1 또는 2에 있어서,
상기 1차측 공간에 공급되는 오니의 고형분 농도가 0.7∼2.0질량%이며, 상기 압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도가 40∼45질량%인 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the solid content concentration of the sludge supplied to the primary side space is 0.7 to 2.0 mass%, and the solid content concentration of the squeeze sludge obtained in the pressing step is 40 to 45 mass%.

청구항 3에 있어서,
상기 1차측 공간에 공급되는 오니의 고형분 농도가 0.7∼2.0질량%이며, 상기 압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도가 40∼45질량%인 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method of claim 3,
Wherein the solid content concentration of the sludge supplied to the primary side space is 0.7 to 2.0 mass%, and the solid content concentration of the squeeze sludge obtained in the pressing step is 40 to 45 mass%.

청구항 4에 있어서,
상기 1차측 공간에 공급되는 오니의 고형분 농도가 0.7∼2.0질량%이며, 상기 압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도가 40∼45질량%인 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method of claim 4,
Wherein the solid content concentration of the sludge supplied to the primary side space is 0.7 to 2.0 mass%, and the solid content concentration of the squeeze sludge obtained in the pressing step is 40 to 45 mass%.

청구항 5에 있어서,
상기 1차측 공간에 공급되는 오니의 고형분 농도가 0.7∼2.0질량%이며, 상기 압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도가 40∼45질량%인 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method of claim 5,
Wherein the solid content concentration of the sludge supplied to the primary side space is 0.7 to 2.0 mass%, and the solid content concentration of the squeeze sludge obtained in the pressing step is 40 to 45 mass%.

청구항 6에 있어서,
상기 1차측 공간에 공급되는 오니의 고형분 농도가 0.7∼2.0질량%이며, 상기 압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도가 40∼45질량%인 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method of claim 6,
Wherein the solid content concentration of the sludge supplied to the primary side space is 0.7 to 2.0 mass%, and the solid content concentration of the squeeze sludge obtained in the pressing step is 40 to 45 mass%.

청구항 7 내지 9중 어느 한 항에 있어서,
상기 1차측 공간에 공급되는 오니의 고형분 농도가 0.7∼2.0질량%이며, 상기 압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도가 40∼45질량%인 것을 특징으로 하는 고체 액체 분리 방법.The method according to any one of claims 7 to 9,
Wherein the solid content concentration of the sludge supplied to the primary side space is 0.7 to 2.0 mass%, and the solid content concentration of the squeeze sludge obtained in the pressing step is 40 to 45 mass%.