KR101400046B1 - Manufacture method for high strength casting of ultra low carbon steel - Google Patents
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Abstract
본 발명은 강의 초기응고조직을 강화하여 핀홀을 포집시키도록 제어하여 고강도 극저탄소강 슬라브를 제조하는 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법에 관한 것으로, 전로 또는 2차 정련공정에서 용강에 고용강화 원소인 인(P)을 500 내지 600ppm을 첨가하여 제강하는 단계, 및 상기에서 인이 첨가된 강의 연속주조시, 턴디쉬 용강 과열도를 미리 설정된 온도범위로 조절하여 슬라브의 핀홀결함을 제어하는 단계를 제공한다.The present invention relates to a method of manufacturing a high-strength ultra-low carbon steel slab by strengthening an initial solidification structure of a steel so as to collect pinholes to produce a high strength ultra low carbon steel slab. In the converter or secondary refining process, (P) to 500 to 600 ppm, and controlling the superheating degree of the tundish molten steel to a predetermined temperature range during the continuous casting of the phosphor added with phosphorus to control the pinhole defect of the slab .
Description
본 발명은 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 용강의 초기 응고조직을 강화하여 핀홀을 포집시키도록 제어하고, 고강도 극저탄소강 슬라브를 제조하는 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a method of manufacturing a high strength ultra low carbon steel slab, and more particularly, to a method of manufacturing a high strength ultra low carbon steel slab by controlling an initial solidification structure of molten steel to strengthen pinholes, .
일반적으로, 연속주조기는 제강로에서 생산되어 래들(Ladle)로 이송된 용강을 턴디쉬(Tundish)에 받았다가 연속주조기용 몰드로 공급하여 일정한 크기의 주편을 생산하는 설비이다.In general, a continuous casting machine is a machine which is produced in a steel making furnace, receives molten steel transferred to a ladle by a tundish, and supplies it to a mold for a continuous casting machine to produce a cast steel having a predetermined size.
연속주조기는 용강을 저장하는 래들과, 턴디쉬 및 상기 턴디쉬에서 출강되는 용강을 최초 냉각시켜 소정의 형상을 가지는 스트랜드로 형성하는 연주용 몰드와, 상기 몰드에 연결되어 몰드에서 형성된 스트랜드를 이동시키는 다수의 핀치롤을 포함한다. The continuous casting machine includes a ladle for storing molten steel, a casting mold for initially cooling the molten steel introduced from the tundish and the tundish into a strand having a predetermined shape, and a plurality of strands connected to the mold to move the strand formed in the mold Of pinch rolls.
다시 말해서, 상기 래들과 턴디쉬에서 출강된 용강은 몰드에서 소정의 폭과 두께 및 형상을 가지는 스트랜드로 형성되어 핀치롤을 통해 이송되고, 핀치롤을 통해 이송된 스트랜드는 절단기에 의해 절단되어 소정 형상을 갖는 슬라브(Slab), 블룸(Bloom) 또는 빌렛(Billet) 등의 주편으로 제조된다.In other words, the molten steel introduced from the ladle and the tundish is formed into a strand having a predetermined width, thickness and shape in the mold and is conveyed through the pinch roll, and the strand conveyed through the pinch roll is cut by a cutter, Such as a slab, a bloom, or a billet having a slab, such as a steel plate,
관련된 선행기술로는 한국특허공개 제2005-21961호(공개일: 2005. 03. 07, 명칭: 극저탄소강 슬래브의 제조방법)가 있다.
Related prior art is Korean Patent Publication No. 2005-21961 (published on Mar. 03, 2005, entitled " Method of manufacturing ultra-low carbon steel slab).
본 발명은 제강에서 인을 일정량 첨가하고, 턴디쉬의 용강 과열도를 설정된 온도범위에서 조절하여 용강의 초기응고 조직을 강화시켜 핀홀을 집적시키고, 이를 스카핑하여 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법를 제공하기 위한 것이다.The present invention provides a method for manufacturing a high strength ultra low carbon steel slab by adding a certain amount of phosphorus in steelmaking and adjusting the superheating degree of molten steel in the set temperature range of the tundish to reinforce the initial solidification structure of the molten steel, .
본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들로 제한되지 않는다.
The technical objects to be achieved by the present invention are not limited to the above-mentioned technical problems.
상기 과제를 달성하기 위한 본 발명의 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법은, 전로 또는 2차 정련공정에서 용강에 고용강화 원소인 인(P)을 500 내지 600ppm을 첨가하여 제강하는 단계; 및 상기에서 인이 첨가된 강의 연속주조시, 턴디쉬 용강 과열도를 미리 설정된 온도범위로 조절하여 슬라브의 핀홀결함을 제어하는 단계를 포함할 수 있다.In order to achieve the above object, the present invention provides a method for manufacturing a high strength ultra low carbon steel slab, comprising the steps of: adding 500 to 600 ppm of phosphorus (P) as a solid solution strengthening element to molten steel in a converter or secondary refining step; And controlling the pinhole defect of the slab by adjusting the superheating degree of the tundish molten steel to a predetermined temperature range during the continuous casting of the phosphor added with phosphorus.
구체적으로, 상기 용강 과열도의 온도범위는 20℃ 내지 27℃의 범위로 설정될 수 있다. Specifically, the temperature range of the molten steel superheat degree may be set in a range of 20 ° C to 27 ° C.
또한, 상기에서 핀홀결함이 제어된 슬라브의 상면 및 하면을 일정깊이로 스카핑하여, 슬라브의 표면에 발생된 핀홀결함을 제거하는 단계:를 더 포함할 수 있다.The method may further include scarring the upper and lower surfaces of the slab where the pinhole defect is controlled to a predetermined depth to remove pinhole defects generated on the surface of the slab.
또한, 상기 스카핑 깊이는 상면 및 하면이 각각 3mm 내지 4.5mm일 수 있다.
The scaping depth may be 3 mm to 4.5 mm on the upper and lower surfaces, respectively.
이상에서 설명한 바와 같이 본 발명은 핀홀 결함을 표면으로 포집시켜 일정깊이 스카핑으로 핀홀이 저감된 슬라브를 형성하여 슬라브의 품질을 향상시키는 효과가 있다.
INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, the present invention has the effect of improving the quality of slabs by collecting pinhole defects on the surface and forming slabs with pinholes reduced by scatting with a certain depth.
도 1은 본 발명의 실시예와 관련된 연속주조기를 보인 측면도이다.
도 2는 용강(M)의 흐름을 중심으로 도 1의 연속주조기를 설명하기 위한 개념도이다.
도 3은 극저탄소강의 후크현상을 나타낸 도면이다.
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법을 나타낸 흐름도이다.
도 5는 인(P) 함량에 따른 핀홀 분포를 나타낸 그래프이다. 1 is a side view showing a continuous casting machine according to an embodiment of the present invention.
Fig. 2 is a conceptual diagram for explaining the continuous casting machine of Fig. 1 centered on the flow of molten steel M. Fig.
3 is a view showing a hook phenomenon of an extremely low carbon steel.
4 is a flowchart illustrating a method of manufacturing a high strength ultra low carbon steel slab according to an embodiment of the present invention.
5 is a graph showing the distribution of pinholes according to phosphorus (P) content.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다. 도면들 중 동일한 구성요소들은 가능한 어느 곳에서든지 동일한 부호로 표시한다. 또한 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the drawings, the same components are denoted by the same reference symbols whenever possible. In the following description, well-known functions or constructions are not described in detail since they would obscure the invention in unnecessary detail.
도 1은 본 발명의 실시예와 관련된 연속주조기를 보인 측면도이다.1 is a side view showing a continuous casting machine according to an embodiment of the present invention.
연속주조(continuous casting)는 용융금속을 바닥이 없는 몰드(Mold)에서 응고시키면서 연속적으로 주편 또는 강괴(steel ingot)를 뽑아내는 주조법이다. 연속주조는 정사각형, 직사각형, 원형 등 단순한 단면형의 긴 제품과 주로 압연용 소재인 슬라브, 블룸 및 빌릿을 제조하는 데 이용된다. Continuous casting is a casting process in which a molten metal is continuously cast into a bottomless mold while continuously drawing a steel ingot or steel ingot. Continuous casting is used to manufacture slabs, blooms and billets, which are mainly rolled materials, and long products of simple cross-section such as square, rectangle, and circle.
연속주조기의 형태는 수직형과 수직만곡형 등으로 분류된다. 도 1 및 도 2에서는 수직만곡형을 예시하고 있다.The shape of a continuous casting machine is classified into a vertical type and a vertical bending type. In Figs. 1 and 2, a vertical bending-like shape is illustrated.
도 1을 참조하면, 연속주조기는 래들(10)과 턴디쉬(20), 몰드(30), 2차냉각대(60 및 65), 핀치롤(70), 그리고 절단기(90)를 포함할 수 있다.1, the continuous casting machine may include a
턴디쉬(Tundish, 20)는 래들(Ladle, 10)로부터 용융금속을 받아 몰드(Mold, 30)로 용융금속을 공급하는 용기이다. 래들(10)은 한 쌍으로 구비되어, 교대로 용강을 받아서 턴디쉬(20)에 공급하게 된다. 턴디쉬(20)에서는 몰드(30)로 흘러드는 용융금속의 공급 속도조절, 각 몰드(30)로 용융금속 분배, 용융금속의 저장, 슬래그 및 비금속 개재물(介在物)의 분리 등이 이루어진다. A tundish 20 is a container for receiving molten metal from a
몰드(30)는 통상적으로 수냉식 구리제이며, 수강된 용강이 1차 냉각되게 한다. 몰드(30)는 구조적으로 마주보는 한 쌍의 면들이 개구된 형태로서 용강이 수용되는 중공부를 형성한다. 슬라브를 제조하는 경우에, 몰드(30)는 한 쌍의 장벽과, 장벽들을 연결하는 한 쌍의 단벽을 포함한다. Mold 30 is typically made of water-cooled copper and allows the molten steel taken to be first cooled. The
여기서, 단벽은 장벽보다 작은 넓이를 가지게 된다. 몰드(30)의 벽들, 주로는 단벽들은 서로에 대하여 멀어지거나 가까워지도록 회전되어 일정 수준의 테이퍼(Taper)를 가질 수 있다. 이러한 테이퍼는 몰드(30) 내에서 용강(M)의 응고로 인한 수축을 보상하기 위해 설정한다. 용강(M)의 응고 정도는 강종에 따른 탄소 함량, 파우더의 종류(강냉형 Vs 완냉형), 주조 속도 등에 의해 달라지게 된다. Here, the end wall has a smaller area than the barrier. The walls, mainly the walls, of the
몰드(30)는 몰드(30)에서 뽑아낸 연주주편이 모양을 유지하고, 아직 응고가 덜 된 용융금속이 유출되지 않게 강한 응고각(凝固殼) 또는 응고쉘(Solidified Shell, 81)이 형성되도록 하는 역할을 한다. 수냉 구조에는 구리관을 이용하는 방식, 구리블록에 수냉홈을 뚫는 방식, 수냉홈이 있는 구리관을 조립하는 방식 등이 있다. The
몰드(30)는 용강이 몰드의 벽면에 붙는 것을 방지하기 위하여 오실레이터(40)에 의해 오실레이션(oscillation, 왕복운동)된다. 오실레이션시 몰드(30)와 응고쉘(81)과의 마찰을 줄이고 타는 것을 방지하기 위해 윤활제가 이용된다. 윤활제로는 뿜어 칠하는 평지 기름과 몰드(30) 내의 용융금속 표면에 첨가되는 파우더(Powder)가 있다. 파우더는 몰드(30) 내의 용융금속에 첨가되어 슬래그가 되며, 몰드(30)와 응고쉘(81)의 윤활뿐만 아니라 몰드(30) 내 용융금속의 산화질화 방지와 보온, 용융금속의 표면에 떠오른 비금속 개재물의 흡수의 기능도 수행한다. 파우더를 몰드(30)에 투입하기 위하여, 파우더 공급기(50)가 설치된다. 파우더 공급기(50)의 파우더를 배출하는 부분은 몰드(30)의 입구를 지향한다.The
2차 냉각대(60 및 65)는 몰드(30)에서 1차로 냉각된 용강을 추가로 냉각한다. 1차 냉각된 용강은 지지롤(60)에 의해 응고각이 변형되지 않도록 유지되면서, 물을 분사하는 스프레이수단(65)에 의해 직접 냉각된다. 연주주편의 응고는 대부분 상기 2차 냉각에 의해 이루어진다. The
인발장치(引拔裝置)는 연주주편이 미끄러지지 않게 뽑아내도록 몇 조의 핀치롤(70)들을 이용하는 멀티드라이브방식 등을 채용하고 있다. 핀치롤(70)은 용강의 응고된 선단부를 주조 방향으로 잡아당김으로써, 몰드(30)를 통과한 용강이 주조방향으로 연속적으로 이동할 수 있게 한다. 절단기(90)는 연속적으로 생산되는 연주주편을 일정한 크기로 절단하도록 형성된다. 절단기(90)로는 가스토치나 유압전단기(油壓剪斷機) 등이 채용될 수 있다.The pulling device employs a multi-drive type or the like in which a plurality of pinch rolls (70) are used so as to pull out the casting slides without slipping. The
도 2는 용강(M)의 흐름을 중심으로 도 1의 연속주조기를 설명하기 위한 개념도이다. 본 도면을 참조하면, 용강(M)은 래들(10)에 수용된 상태에서 턴디쉬(20)로 유동하게 된다. 이러한 유동을 위하여, 래들(10)에는 턴디쉬(20)를 향해 연장하는 슈라우드노즐(Shroud nozzle, 15)이 설치된다. 슈라우드노즐(15)은 용강(M)이 공기에 노출되어 산화 및 질화되지 않도록 턴디쉬(20) 내의 용강에 잠기도록 연장한다. 슈라우드노즐(15)의 파손 등으로 용강(M)이 공기 중에 노출된 경우를 오픈 캐스팅(Open casting)이라 한다.Fig. 2 is a conceptual diagram for explaining the continuous casting machine of Fig. 1 centered on the flow of molten steel M. Fig. Referring to this figure, the molten steel M flows into the tundish 20 while being accommodated in the
턴디쉬(20) 내의 용강(M)은 몰드(30) 내로 연장하는 침지노즐(Submerged Entry Nozzle, 25)에 의해 몰드(30) 내로 유동하게 된다. 침지노즐(25)은 몰드(30)의 중앙에 배치되어, 침지노즐(25)의 양 토출구에서 토출되는 용강(M)의 유동이 대칭을 이룰 수 있도록 한다. 침지노즐(25)을 통한 용강(M)의 토출의 시작, 토출 속도, 및 중단은 침지노즐(25)에 대응하여 턴디쉬(20)에 설치되는 스톱퍼(Stopper, 21)에 의해 결정된다. The molten steel M in the tundish 20 is caused to flow into the
구체적으로, 스톱퍼(21)는 침지노즐(25)의 입구를 개폐하도록 침지노즐(25)과 동일한 라인을 따라 수직 이동될 수 있다. 침지노즐(25)을 통한 용강(M)의 유동에 대한 제어는, 스톱퍼 방식과 다른, 슬라이드 게이트(Slide gate) 방식을 이용할 수도 있다. 슬라이드 게이트는 판재가 턴디쉬(20) 내에서 수평 방향으로 슬라이드 이동하면서 침지노즐(25)을 통한 용강(M)의 토출 유량을 제어하게 된다.Specifically, the
몰드(30) 내의 용강(M)은 몰드(30)를 이루는 벽면에 접한 부분부터 응고하기 시작한다. 이는 용강(M)의 중심보다는 주변부가 수냉되는 몰드(30)에 의해 열을 잃기 쉽기 때문이다. 주변부가 먼저 응고되는 방식에 의해, 연주주편(80)의 주조 방향을 따른 뒷부분은 미응고 용강(82)이 응고쉘(81)에 감싸여진 형태를 이루게 된다.Molten steel (M) in the mold (30) starts to solidify from a portion in contact with the wall surface of the mold (30). This is because the periphery of the molten steel M is liable to lose heat by the water-cooled
핀치롤(70, 도 1)이 완전히 응고된 연주주편(80)의 선단부(83)를 잡아당김에 따라, 미응고 용강(82)은 응고쉘(81)과 함께 주조 방향으로 이동하게 된다. 미응고 용강(82)은 위 이동 과정에서 냉각수를 분사하는 스프레이수단(65)에 의해 냉각된다. 이는 연주주편(80)에서 미 응고 용강(82)이 차지하는 두께가 점차로 작아지게 한다. 연주주편(80)이 일지점(85)에 이르면, 연주주편(80)은 전체 두께가 응고쉘(81)로 채워지게 된다. 응고가 완료된 연주주편(80)은 절단 지점(91)에서 일정 크기로 절단되어 슬라브 등과 같은 주편(P)으로 나누어진다.The non-solidified
도 3은 극저탄소강의 후크 현상을 나타낸 것으로 이는 상기 몰드 내에서 용강이 응고될 때, 탕면부위부터 응고가 시작되고, 상기 탕면부위의 응고층이 두껍게 형성될 때, 용강 중 잔존하는 개재물이 부상하면서 후크부(용강의 초기 응고시 탕면상부에 초승달모양으로 휘어 응고가 시작되는 부분)에 부착되어 제조되는 슬라브 내에 잔존하게 됨에 따라, 제품의 결함으로 이어진다. FIG. 3 shows a phenomenon of hooking of an extremely low carbon steel, in which when the molten steel solidifies in the mold, solidification starts from the molten steel surface, and when the solidification layer of the molten metal surface is thickened, And the hook portion (the portion where the solidification of the molten steel is bent and crescent-shaped on the upper surface of the molten steel in the initial solidification) is adhered to the produced slab, resulting in defects of the product.
이에 따라 후크 발생을 증가시켜 용강의 핀홀 포집을 증가시켜 스카핑을 통해 핀홀 발생지수를 낮추도록 한다. Accordingly, the occurrence of hooks is increased to increase the pinhole collection of molten steel, thereby lowering the pinhole generation index through scarping.
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법을 나타낸 흐름도로서, 먼저, 전로 또는 2차 정련공정에서 용강에 고용강화 원소인 인(P)을 첨가하여 제강한다(S10). 이때, 첨가되는 인(P)의 양은 500 내지 600ppm을 첨가함이 바람직하다. FIG. 4 is a flowchart illustrating a method of manufacturing a high strength ultra low carbon steel slab according to an embodiment of the present invention. First, phosphorus (P), which is a solid solution strengthening element, is added to molten steel in a converter or secondary refining step (S10). At this time, the amount of phosphorus (P) to be added is preferably 500 to 600 ppm.
일반적으로 인은 탈린 공정에서 제거하는 것이 바람직하나, 특수 소재인 극저탄소강 등과 같이 고강도의 재질 특성을 요구하는 제품에는 오히려 강중의 인 성분을 첨가하여 일정량으로 제어하는 기술이 요구된다. In general, phosphorus is preferably removed from the tallin process. However, for a product requiring a high-strength material characteristic such as ultra-low carbon steel, which is a special material, a technique of controlling a certain amount of phosphorus added to steel is required.
여기서, 인의 양이 500ppm이상일 때, 몰드 내 초기 고상 조직의 후크 재질 강화로 인해 핀홀의 포집이 효과적이며, 600ppm을 초과하면 열연공정에서 스케일이 발생하게되므로 600ppm을 초과하지 않음이 바람직하다. Here, when the amount of phosphorus is 500 ppm or more, pinhole collection is effective due to reinforcement of the hook material of the initial solid structure in the mold, and when it exceeds 600 ppm, scaling occurs in the hot rolling process.
전로 또는 2차 정련 공정 이전의 용선 예비처리공정은 일반적인 공정과 동일하므로 그 상세한 설명은 생략하도록 한다.The preliminary treatment process of the molten iron before the converter or secondary refining process is the same as the general process, and a detailed description thereof will be omitted.
이어서, 인 첨가강 주조시 턴디쉬 용강 과열도를 미리 설정된 온도범위로 조절하여 핀홀 결함을 제어한다(S20). 이때, 미리 설정된 온도범위는 20℃ 내지 27℃이다. 일반적으로 용강 과열도는 20℃ 내지 50℃사이의 온도범위를 갖으나, 온도가 낮을수록 초기 응고조직을 잘 생성할 수 있으며 27℃를 초과하면 초기 응고조직이 잘 생성되지 않는다. Then, the pinhole defect is controlled by adjusting the superheating degree of the tundish molten steel to a predetermined temperature range during the phosphorus added steel casting (S20). At this time, the predetermined temperature range is 20 占 폚 to 27 占 폚. Generally, the superheating degree of molten steel has a temperature range between 20 ° C and 50 ° C. However, the lower the temperature, the better the initial solidification structure can be produced. If the temperature exceeds 27 ° C, the initial solidification structure is not well formed.
용강에 인(P)을 첨가하고, 용강의 과열도를 낮추면, 고상의 후크 재질 강화로 인해 후크 발생을 증가시키게 된다. 이때, 후크 발생의 증가는 용강의 핀홀 포집을 증가와 비례 관계에 있어, 슬라브 표층에 핀홀 결함이 집적되게 된다. If phosphorus (P) is added to the molten steel and the superheating degree of the molten steel is lowered, the occurrence of the hook due to the strengthening of the solid-state hook material is increased. At this time, the increase of the hook generation is proportional to the increase of the pinhole collection of the molten steel, so that the pinhole defects accumulate on the surface layer of the slab.
마지막으로, 핀홀 결함이 제어된 슬라브의 상면 및 하면을 설정된 깊이로 스카핑하여 핀홀 결함을 제거하고 고강도 극저탄소강 슬라브를 얻는다(S30). 이때, 스카핑되는 일정한 깊이는 상면 및 하면 각각이 3mm 내지 4.5mm범위인 것이 바람직하다. Lastly, the upper and lower surfaces of the slab where the pinhole defect is controlled are scarified to a predetermined depth to remove the pinhole defects to obtain a high strength ultra low carbon steel slab (S30). At this time, it is preferable that the predetermined depth to be scarmed ranges from 3 mm to 4.5 mm on each of the upper surface and the lower surface.
도 5에 도시된 바와 같이, 인(P) 함량과 턴디쉬 과열도에 따른 핀홀 분포를 나타낸 그래프를 보면, 비교예는 용강 과열도가 24℃이고, 인(P)이 540ppm일 때를 나타내고, 실시예는 용강 과열도 30℃이고, 인(P)이 440ppm일 때를 나타낸다. As shown in FIG. 5, the graph of the pinhole distribution according to the phosphorus (P) content and the tundish superheat degree shows that the molten steel superheating degree is 24 ° C. and phosphorus (P) is 540 ppm, The example shows the molten steel superheating degree at 30 DEG C and phosphorus (P) at 440 ppm.
여기서, 실시예가 비교예보다 슬라브의 표면에, 핀홀 결함 지수가 높은 것을 알 수 있다. 이를 통해, 인(P)의 첨가량과 용강 과열도의 제어로 인해 핀홀 결함이 슬라브 표면에 포집되었음을 알 수 있다. It can be seen that the pinhole defect index on the surface of the slab of Example is higher than that of Comparative Example. From this, it can be seen that the pinhole defect was collected on the slab surface due to the control of the addition amount of phosphorus (P) and the molten steel superheat degree.
이와 같이, 실시예의 경우, 표면은 비교예보다 핀홀 결함 지수가 높으나, 일정깊이 이상 깊어질수록 슬라브 핀홀 결함지수가 거의 발생하지 않음을 알 수 있다. As described above, in the case of the embodiment, the surface has a higher pinhole defect index than the comparative example, but the slab pinhole defect index hardly occurs as it is deeper than a certain depth.
이하의 표 1은 도 5의 그래프를 표로 나타낸 것이다. Table 1 below shows the graph of FIG. 5 as a table.
상기의 표 1에서 나타내듯이 용강 과열도가 30℃이고 P 첨가량이 440ppm이면, 미리 설정된 깊이만큼 슬라브의 스카핑이 이루어져도 슬라브 표면은 물론 일정깊이에서도 핀홀이 여전히 남아 있는 것을 알 수 있다. As shown in Table 1, when the molten steel superheating degree is 30 DEG C and the P addition amount is 440 ppm, it can be seen that even if the slab scarring is performed by a predetermined depth, the pinholes still remain at a certain depth as well as the slab surface.
따라서, 본 발명은 핀홀 결함을 표면으로 포집시켜 일정깊이 스카핑으로 핀홀이 저감된 슬라브를 형성하여 슬라브의 품질을 향상시키는 효과가 있다.Therefore, the present invention has the effect of improving the quality of the slab by collecting pinhole defects on the surface and forming a slab with pinholes reduced by scatting to a certain depth.
상기와 같은 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법은 위에서 설명된 실시예들의 구성과 작동 방식에 한정되는 것이 아니다. 상기 실시예들은 각 실시예들의 전부 또는 일부가 선택적으로 조합되어 다양한 변형이 이루어질 수 있도록 구성될 수도 있다.
The method of manufacturing a high strength ultra low carbon steel slab as described above is not limited to the construction and the operation method of the embodiments described above. The embodiments may be configured so that all or some of the embodiments may be selectively combined so that various modifications may be made.
10: 래들 15: 슈라우드노즐
20: 턴디쉬 25: 침지노즐
25a: 토출구 30: 몰드
51: 파우더층 52: 액체 유동층
53: 윤활층 60: 지지롤
65: 스프레이 80: 연주주편
81: 응고쉘 82: 미응고 용강
83: 선단부 87: 오실레이션 자국
88: 벌징 영역 90: 절단기
91: 절단 지점 10: Ladle 15: Shroud nozzle
20: tundish 25: immersion nozzle
25a: Discharge port 30: Mold
51: Powder layer 52: liquid flowing layer
53: Lubrication layer 60: Support roll
65: Spray 80: Play piece
81: Solidification shell 82: Non-solidified molten steel
83: tip 87: oscillation mark
88: bulging region 90: cutter
91: Cutting point
Claims (4)
상기에서 인이 첨가된 강의 연속주조시, 턴디쉬 용강 과열도를 20℃ 내지 27℃의 온도범위로 조절하여 슬라브의 핀홀결함을 제어하는 단계;를 포함하는 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법.
A step of adding 500 to 600 ppm of phosphorus (P) as a solid solution strengthening element to molten steel in a converter or a secondary refining step; And
And controlling the superheating degree of the tundish molten steel to a temperature range of 20 ° C to 27 ° C during continuous casting of phosphorus-added steel, thereby controlling pinhole defects in the slab.
상기에서 핀홀결함이 제어된 슬라브의 상면 및 하면을 일정깊이로 스카핑하여, 슬라브의 표면에 발생된 핀홀결함을 제거하는 단계:를 더 포함하는 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법.
The method according to claim 1,
The method of claim 1, further comprising scarring the upper and lower surfaces of the slab where the pinhole defect is controlled to a predetermined depth to remove pinhole defects on the surface of the slab.
상기 스카핑 깊이는 상면 및 하면이 각각 3mm 내지 4.5mm인 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법.
The method of claim 3,
Wherein the scaping depth is 3 mm to 4.5 mm on the upper and lower surfaces, respectively.
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