KR101377489B1 - METHOD OF MANUFACTURING ULTRA-HIGH STRENGTH STEEL SHEET WITH 980MPa GRADE TENSILE STRENGTH AND EXCELLENT GALVANIZING PROPERTY - Google Patents

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Abstract

인장강도 980MPa 이상의 고강도를 가지면서, 도금성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 초고강도 강판 제조 방법은 (a) 중량%로, C : 0.11 ~ 0.15%, Si : 0.2~0.4%, Mn : 2.0~2.5%, P : 0.02%이하 , S : 0.003%이하, 가용성 Al : 0.02 ~ 0.04%, Cr : 0.3 ~ 0.7%, Mo : 0.02~0.08%, N : 40ppm이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 강판을 770~830℃로 가열하는 단계; (b) 상기 가열된 강판을 770~830℃에서 소둔 처리하는 단계; (c) 상기 소둔 처리된 강판을 480~580℃까지 1차 냉각하는 단계; (d) 상기 1차 냉각된 강판을 과시효 처리하는 단계; 및 (e) 상기 과시효 처리된 강판을 마르텐사이트 온도 영역까지 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다. Disclosed is a super high strength steel sheet having a high strength of 980 MPa or more and excellent plating property and a method of manufacturing the same.
Ultra high strength steel sheet manufacturing method according to the present invention (a) by weight, C: 0.11 ~ 0.15%, Si: 0.2 ~ 0.4%, Mn: 2.0 ~ 2.5%, P: 0.02% or less, S: 0.003% or less, Heating a steel sheet composed of soluble Al: 0.02 to 0.04%, Cr: 0.3 to 0.7%, Mo: 0.02 to 0.08%, N: 40 ppm or less, and remaining Fe and unavoidable impurities to 770 to 830 ° C; (b) annealing the heated steel sheet at 770 to 830 ° C; (c) first cooling the annealed steel sheet to 480˜580 ° C .; (d) overaging the primary cooled steel sheet; And (e) secondly cooling the overaged steel sheet to a martensite temperature region.

Description

도금성이 우수한 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법 {METHOD OF MANUFACTURING ULTRA-HIGH STRENGTH STEEL SHEET WITH 980MPa GRADE TENSILE STRENGTH AND EXCELLENT GALVANIZING PROPERTY}980MPa grade super high strength steel plate manufacturing method with excellent plating property {METHOD OF MANUFACTURING ULTRA-HIGH STRENGTH STEEL SHEET WITH 980MPa GRADE TENSILE STRENGTH AND EXCELLENT GALVANIZING PROPERTY}

본 발명은 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 탄소(C), 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo) 등의 합금성분 및 열처리 조건 제어를 통하여 980MPa 이상의 인장강도를 가지면서도 도금성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a tensile strength 980MPa grade ultra-high strength steel sheet manufacturing technology, and more specifically to the alloy components and heat treatment conditions of carbon (C), chromium (Cr), molybdenum (Mo) and the like have a tensile strength of 980MPa or more The present invention relates to an ultra high strength steel sheet having excellent plating properties and a method of manufacturing the same.

현재 자동차 부품은 연비 향상을 위하여 점차 고강도화되는 추세에 있다. Currently, automotive parts are becoming increasingly stronger in order to improve fuel efficiency.

인장강도 980MPa급 초고강도 강판의 경우, 페라이트와 마르텐사이트의 미세조직을 갖는 DP(Dual Phase)강이 주로 사용된다. In the case of 980 MPa grade super high strength steel sheet, DP (Dual Phase) steel having a microstructure of ferrite and martensite is mainly used.

이러한 인장강도 980MPa급 초고강도 강판을 제조하기 위해서는 실리콘, 망간 등의 첨가 원소가 요구된다. 그러나, 실리콘(Si), 망간(Mn) 등은 열처리 중 표면 농화에 의해 생성되는 산화물로 인하여 도금성을 저해시키는 요인이 된다. In order to manufacture such a tensile strength 980 MPa grade super high strength steel sheet, additional elements such as silicon and manganese are required. However, silicon (Si), manganese (Mn), etc. are a factor that inhibits the plating property due to the oxide produced by the surface thickening during heat treatment.

이러한 도금성의 저하는 미도금 문제, 흐름자국 발생 등의 문제점을 야기시킨다.
This deterioration in plating property causes problems such as unplating problems and flow traces.

본 발명의 배경이 되는 기술로는 대한민국 특허공개공보 제10-2010-0001330호(2010.01.06. 공개)에 개시된 성형성과 도금성이 우수한 초고강도 용융아연도금강판 및 그의 제조방법이 있다.
As a background technology of the present invention, there is an ultra-high strength hot-dip galvanized steel sheet excellent in formability and plating property disclosed in Korean Patent Publication No. 10-2010-0001330 (published on Jan. 06, 2010) and a manufacturing method thereof.

본 발명의 목적은 합금성분 및 소둔 공정 조건 제어를 통하여 인장강도 980MPa 이상의 고강도를 가지면서도, 도금성이 우수한 초고강도 강판 제조 방법을 제공하는 것이다. An object of the present invention is to provide an ultra-high strength steel sheet manufacturing method having excellent plating properties while having a high strength of 980 MPa or more through an alloy component and annealing process condition control.

본 발명의 다른 목적은 인장강도 980MPa 이상을 가지면서도 도금성이 우수한 초고강도 강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide an ultra-high strength steel sheet having a tensile strength of 980 MPa or more and excellent in plating property.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법은 (a) 중량%로, C : 0.11 ~ 0.15%, Si : 0.2~0.4%, Mn : 2.0~2.5%, P : 0.02%이하 , S : 0.003%이하, 가용성 Al : 0.02 ~ 0.04%, Cr : 0.3 ~ 0.7%, Mo : 0.02~0.08%, N : 40ppm이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 강판을 770~830℃로 가열하는 단계; (b) 상기 가열된 강판을 770~830℃에서 소둔 처리하는 단계; (c) 상기 소둔 처리된 강판을 480~580℃까지 1차 냉각하는 단계; (d) 상기 1차 냉각된 강판을 과시효 처리하는 단계; 및 (e) 상기 과시효 처리된 강판을 마르텐사이트 온도 영역까지 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
Tensile strength 980MPa grade ultra-high strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above object is (a) by weight, C: 0.11 ~ 0.15%, Si: 0.2 ~ 0.4%, Mn: 2.0 ~ 2.5%, P: 0.02% or less, S: 0.003% or less, Soluble Al: 0.02 ~ 0.04%, Cr: 0.3 ~ 0.7%, Mo: 0.02 ~ 0.08%, N: 40ppm or less and the rest of Fe and unavoidable impurities Heating to 770-830 ° C .; (b) annealing the heated steel sheet at 770 to 830 ° C; (c) first cooling the annealed steel sheet to 480˜580 ° C .; (d) overaging the primary cooled steel sheet; And (e) secondly cooling the overaged steel sheet to a martensite temperature region.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 다른 실시예에 따른 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법은 (a) 중량%로, C : 0.11 ~ 0.15%, Si : 0.2~0.4%, Mn : 2.0~2.5%, P : 0.02%이하 , S : 0.003%이하, 가용성 Al : 0.02 ~ 0.04%, Cr : 0.3 ~ 0.7%, Mo : 0.02~0.08%, N : 40ppm이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 강판을 770~830℃로 가열하는 단계; (b) 상기 가열된 강판을 770~830℃에서 소둔 처리하는 단계; (c) 상기 소둔 처리된 강판을 480~580℃까지 1차 냉각하는 단계; (d) 상기 1차 냉각된 강판을 용융아연도금하는 단계; (e) 상기 용융아연도금된 강판을 재가열하여 합금화열처리하는 단계; 및 (f) 상기 합금화열처리된 강판을 마르텐사이트 온도 영역까지 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다. Tensile strength 980MPa grade ultra high strength steel sheet manufacturing method according to another embodiment of the present invention for achieving the above object is (a) wt%, C: 0.11 ~ 0.15%, Si: 0.2 ~ 0.4%, Mn: 2.0 ~ 2.5%, P: 0.02% or less, S: 0.003% or less, Soluble Al: 0.02 ~ 0.04%, Cr: 0.3 ~ 0.7%, Mo: 0.02 ~ 0.08%, N: 40ppm or less and the remaining Fe and unavoidable impurities Heating the steel sheet to 770 to 830 ° C; (b) annealing the heated steel sheet at 770 to 830 ° C; (c) first cooling the annealed steel sheet to 480˜580 ° C .; (d) hot-dip galvanizing the first cooled steel sheet; (e) reheating the hot-dip galvanized steel sheet to perform alloying heat treatment; And (f) secondary cooling the alloyed heat treated steel sheet to a martensite temperature range.

이때, 상기 (d) 단계는 상기 1차 냉각된 강판을 과시효 처리한 후, 상기 과시효 처리된 강판을 용융아연도금할 수 있다.
In this case, in the step (d), after the primary cooled steel sheet is overaged, the overaged steel sheet may be hot dip galvanized.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 초고강도 강판은 중량%로, C : 0.11 ~ 0.15%, Si : 0.2~0.4%, Mn : 2.0~2.5%, P : 0.02%이하 , S : 0.003%이하, 가용성 Al : 0.02 ~ 0.04%, Cr : 0.3 ~ 0.7%, Mo : 0.02~0.08%, N : 40ppm이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도 980MPa 이상을 갖는 것을 특징으로 한다. Ultra high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the other object by weight, C: 0.11 ~ 0.15%, Si: 0.2 ~ 0.4%, Mn: 2.0 ~ 2.5%, P: 0.02% or less, S : 0.003% or less, Soluble Al: 0.02 ~ 0.04%, Cr: 0.3 ~ 0.7%, Mo: 0.02 ~ 0.08%, N: 40ppm or less and the rest of Fe and unavoidable impurities, characterized by having a tensile strength of 980MPa or more do.

이때, 상기 강판은 연신율 10~17%를 가질 수 있다. In this case, the steel sheet may have an elongation of 10 to 17%.

또한, 상기 강판은 냉연강판 또는 합금화용융아연도금강판일 수 있다.
In addition, the steel sheet may be a cold rolled steel sheet or an alloyed hot dip galvanized steel sheet.

본 발명에 따른 초고강도 강판 제조에 의하면, 탄소, 크롬 등의 합금 성분 조절 및 소둔처리, 1차 냉각 등의 공정 제어를 통하여 인장강도 980MPa 이상의 초고강도를 가지면서도 도금성이 우수한 냉연강판 혹은 합금화용융아연도금강판 형태의 초고강도 강판을 제조할 수 있다.
According to the ultra-high strength steel sheet production according to the present invention, the cold rolled steel sheet or alloyed molten alloy having excellent plating properties while having ultra high strength of tensile strength of 980 MPa or more through process control such as carbon, chromium and other alloy components, annealing treatment, primary cooling, etc. It is possible to produce an ultra-high strength steel sheet in the form of galvanized steel sheet.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 초고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 보다 구체적으로는 냉연강판 제조 방법을 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 초고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 보다 구체적으로는 합금화용융아연도금강판 제조 방법을 나타낸 것이다.
도 3은 비교예에 따라 제조된 합금화용융아연도금강판 시편의 표면 사진을 나타낸 것이다.
도 4는 실시예에 따라 제조된 합금화용융아연도금강판 시편의 표면 사진을 나타낸 것이다.
Figure 1 schematically shows a method of manufacturing an ultra high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention, and more specifically shows a method of manufacturing a cold rolled steel sheet.
Figure 2 schematically shows a method of manufacturing an ultra-high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention, and more specifically, shows a method of manufacturing a hot dip galvanized steel sheet.
Figure 3 shows the surface photograph of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet specimens prepared according to the comparative example.
Figure 4 shows the surface photograph of the alloyed hot-dip galvanized steel specimen prepared according to the embodiment.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 상세하게 후술되어 있는 실시예들 및 도면을 참조하면 명확해질 것이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention, and how to accomplish them, will become apparent with reference to the embodiments and drawings described in detail below.

그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.However, it is to be understood that the present invention is not limited to the disclosed embodiments, but may be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. It is intended that the disclosure of the present invention be limited only by the terms of the appended claims.

이하, 본 발명에 따른 도금성이 우수한 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 및 그 제조 방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
Hereinafter, the tensile strength 980 MPa grade ultra high strength steel sheet excellent in plating properties according to the present invention and a manufacturing method thereof will be described in detail.

초고강도 강판Ultra High Strength Steel Sheet

본 발명에 따른 초고강도 강판은 중량%로, C : 0.11 ~ 0.15%, Si : 0.2~0.4%, Mn : 2.0~2.5%, P : 0.02%이하 , S : 0.003%이하, 가용성 Al : 0.02 ~ 0.04%, Cr : 0.3 ~ 0.7%, Mo : 0.02~0.08% 및 N : 40ppm이하를 포함한다. Ultra high strength steel sheet according to the present invention by weight%, C: 0.11 ~ 0.15%, Si: 0.2 ~ 0.4%, Mn: 2.0 ~ 2.5%, P: 0.02% or less, S: 0.003% or less, soluble Al: 0.02 ~ 0.04%, Cr: 0.3-0.7%, Mo: 0.02-0.08%, and N: 40 ppm or less.

상기 합금 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 강의 제조 과정에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다. The rest other than the alloy components are made of iron (Fe) and impurities which are inevitably included in the manufacturing process of steel.

이하, 본 발명에 따른 초고강도 강판에 포함되는 각 성분의 함량 및 첨가 이유에 대하여 설명한다.
Hereinafter, the content of each component included in the ultra high strength steel sheet according to the present invention and the reason for addition will be described.

탄소(C) Carbon (C)

탄소(C)는 강의 강도 확보를 위해 첨가한다. 또한 탄소는 오스테나이트 상에 농화되는 양에 따라 오스테나이트 상을 안정화시키는 역할을 한다. Carbon (C) is added to ensure strength of the steel. Carbon also serves to stabilize the austenite phase according to the amount that is concentrated in the austenite phase.

상기 탄소는 강판 전체 중량(도금층 혹은 다른 표면처리층이 있는 경우, 그 층을 제외한 강판 합금조성의 전체 중량을 의미하며, 이하 동일하다)의 0.11 ~ 0.15 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.11 중량% 미만일 경우 본 발명에 따른 강판에서 충분한 강도를 확보하기 어렵다. 탄소의 함량이 0.15 중량%를 초과하면 강도는 증가하나 인성 및 용접성이 크게 저하될 수 있다.
The carbon is preferably added in an amount of 0.11 to 0.15% by weight of the total weight of the steel sheet (when there is a plating layer or another surface treatment layer, the total weight of the steel sheet alloy composition except the layer, which is the same below). When the addition amount of carbon is less than 0.11% by weight, it is difficult to secure sufficient strength in the steel sheet according to the present invention. If the content of carbon exceeds 0.15 wt%, the strength is increased but the toughness and weldability may be greatly deteriorated.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘(Si)은 강 중 탈산제 역할을 하며, 페라이트를 안정화 원소로서 강도 확보에 기여한다. Silicon (Si) acts as a deoxidizer in the steel and contributes to securing strength as a stabilizing element of ferrite.

상기 실리콘은 강 전체 중량의 0.2 ~ 0.4 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.2 중량% 미만일 경우 상기의 실리콘 첨가 효과를 제대로 얻을 수 없다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 0.4 중량%를 초과하는 경우, 표면에 Mn2SiO4 등과 같은 산화물을 형성하여 도금 특성을 저하시킨다.
The silicon is preferably added at 0.2 to 0.4% by weight of the total weight of the steel. If the addition amount of silicon is less than 0.2% by weight, the silicon addition effect can not be obtained properly. On the contrary, when the addition amount of silicon exceeds 0.4% by weight, an oxide such as Mn 2 SiO 4 or the like is formed on the surface to lower the plating property.

망간(Mn) Manganese (Mn)

망간(Mn)은 고용강화 및 소입성을 통하여 강의 강도 향상에 기여한다. Manganese (Mn) contributes to the strength improvement of steel through strengthening of solid solution and hardening.

상기 망간은 강 전체 중량의 2.0 ~ 2.5 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 함량이 2.0 중량% 미만일 경우에 그 첨가 효과가 불충분하여 인장강도 980MPa 이상의 강도 확보가 어렵다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.5 중량%를 초과하면 망간밴드 조직이 형성되고 편석이 급격히 증가하여 강의 가공성 및 용접성을 저해시킨다.
The manganese is preferably added at 2.0 to 2.5% by weight of the total weight of the steel. When the content of manganese is less than 2.0% by weight, the addition effect is insufficient, so it is difficult to secure the strength of the tensile strength of 980MPa or more. On the contrary, when the amount of manganese exceeds 2.5% by weight, manganese band structure is formed and segregation increases rapidly, which hinders the workability and weldability of the steel.

인(P)In (P)

인(P)은 고용강화에 의하여 강의 강도를 향상시키는데 기여하나, 인이 다량 함유될 경우, 열간 취성의 원인이 되며, 용접성을 악화시킨다. Phosphorus (P) contributes to enhance the strength of steel by solid solution strengthening, but when phosphorus is contained in large quantity, it causes hot brittleness and worsens weldability.

이러한 점에서, 본 발명에서는 인의 함량을 강판 전체 중량의 0.02 중량% 이하로 제한하였다.
In this regard, in the present invention, the content of phosphorus is limited to 0.02% by weight or less of the total weight of the steel sheet.

황(S) Sulfur (S)

황(S)은 강의 인성과 용접성을 저해하고, 강중 MnS 비금속 개재물을 증가시킨다. Sulfur (S) inhibits the toughness and weldability of steel and increases MnS nonmetallic inclusions in steel.

이러한 점에서, 본 발명에서는 황의 함량을 강판 전체 중량의 0.003 중량% 이하로 제한하였다.
In this respect, in the present invention, the content of sulfur is limited to 0.003% by weight or less based on the total weight of the steel sheet.

가용성 알루미늄(S-Al)Soluble Aluminum (S-Al)

가용성 알루미늄(S-Al)은 실리콘과 함께 탈산제로 작용하여 강 중 산소를 제거함으로써, 슬라브 제조시 균열을 방지한다. 또한, 가용성 알루미늄은 표면에 도금 젖음성에 유리한 FeAl2O4 산화물을 형성한다. Soluble aluminum (S-Al) acts as deoxidizer with silicon to remove oxygen in the steel to prevent cracking during slab manufacturing. In addition, soluble aluminum forms FeAl 2 O 4 oxide which is advantageous for plating wettability on the surface.

상기 가용성 알루미늄은 강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.04 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 가용성 알루미늄의 함량이 0.02 중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 가용성 알루미늄의 첨가량이 0.04 중량%를 초과하는 경우, 연속주조성을 저하시키고, 슬라브 내 알루미늄 질화물(AlN)을 형성하여 열연 크랙을 유발할 수 있다.
The soluble aluminum is preferably added in 0.02 to 0.04% by weight of the total weight of the steel sheet. When the content of soluble aluminum is less than 0.02% by weight, the effect of the addition is insufficient. On the other hand, when the amount of the soluble aluminum added is more than 0.04% by weight, the continuous casting can be lowered and aluminum nitride (AlN) in the slab can be formed to cause hot cracking.

크롬(Cr)Chromium (Cr)

크롬(Cr)은 페라이트 결정립을 안정화하여 연신율을 향상시키며, 오스테나이트 상 내 탄소 농화량을 증진하여 오스테나이트 상을 안정화시킴으로써 강도 향상에 기여한다. Chromium (Cr) improves elongation by stabilizing ferrite grains and contributes to strength enhancement by stabilizing the austenite phase by increasing the amount of carbon enrichment in the austenite phase.

상기 크롬은 강 전체 중량의 0.3 ~ 0.7 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 함량이 0.3 중량% 미만일 경우, 크롬 첨가에 따른 강도 향상 효과가 불충분하다. 반대로, 크롬의 함량이 0.7 중량%를 초과하면, 용융 도금성이 급격히 저하되는 문제점이 있다.
The chromium is preferably added at 0.3 to 0.7% by weight of the total weight of the steel. When the content of chromium is less than 0.3% by weight, the effect of increasing the strength by adding chromium is insufficient. On the contrary, when the content of chromium exceeds 0.7% by weight, there is a problem that the hot dip galvanizing property is rapidly lowered.

몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)

몰리브덴(Mo)은 강의 강도 향상에 기여한다. 또한 몰리브덴은 질소와 결합하여 NMo를 형성하는데, NMo는 실리콘, 알루미늄과 같이 베이나이트 영역에서 열처리시 베이나이트 변태를 지연시키는 효과가 있어 잔류 오스테나이트 확보에 유리한게 작용한다.Molybdenum (Mo) contributes to improving the strength of the steel. In addition, molybdenum binds with nitrogen to form NMo. NMo has the effect of retarding bainite transformation during heat treatment in the bainite region, such as silicon and aluminum, and is advantageous for securing retained austenite.

상기 몰리브덴은 강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.08 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.02중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴의 첨가량이 0.08중량%를 초과하는 경우, 그 효과가 포화되며, 인성이 저하될 수 있다.
The molybdenum is preferably added in 0.02 ~ 0.08% by weight of the total weight of the steel sheet. When the addition amount of molybdenum is less than 0.02% by weight, the effect of addition is insufficient. On the other hand, when the addition amount of molybdenum exceeds 0.08% by weight, the effect is saturated and the toughness may be lowered.

질소(N)Nitrogen (N)

질소(N)는 연신율을 저해하여 강의 성형성을 열화시킨다. Nitrogen (N) inhibits the elongation and deteriorates the formability of the steel.

이에 본 발명에서는 질소의 함량을 강판 전체 중량의 40ppm 이하로 제한하였다.
In the present invention, the content of nitrogen is limited to 40 ppm or less of the total weight of the steel sheet.

상기 성분들을 포함하는 본 발명에 따른 초고강도 강판은 냉연강판 혹은 합금화용융아연도금강판일 수 있다. 널리 알려진 바와 같이, 냉연강판은 열연 공정, 냉연 공정 및 소둔 공정을 포함하는 일련의 과정으로 제조되고, 합금화용융아연도금강판은 열연 공정, 냉연 공정, 소둔 공정 및 합금화용융아연도금 공정을 포함하는 일련의 과정으로 제조될 수 있다. Ultra high strength steel sheet according to the present invention containing the above components may be a cold rolled steel sheet or alloyed hot-dip galvanized steel sheet. As is widely known, cold rolled steel sheet is manufactured in a series of processes including hot rolling process, cold rolling process and annealing process, and alloyed hot dip galvanized steel sheet is a series including hot rolling process, cold rolling process, annealing process and alloy hot dip galvanizing process. It can be prepared by the process of.

미세조직 측면에서, 본 발명에 따른 초고강도 강판은 페라이트와 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. In terms of microstructure, the ultrahigh strength steel sheet according to the present invention may have a composite structure including ferrite and martensite.

기계적 특성 측면에서, 본 발명에 따른 초고강도 강판은 인장강도 980MPa 이상을 갖는다. 또한, 본 발명에 따른 초고강도 강판은 10~17%의 우수한 연신율을 가질 수 있다. In terms of mechanical properties, the ultrahigh strength steel sheet according to the present invention has a tensile strength of 980 MPa or more. In addition, the ultra-high strength steel sheet according to the present invention may have an excellent elongation of 10 to 17%.

아울러, 본 발명에 따른 방법으로 제조된 강판에 대하여 합금화용융아연도금을 실시한 결과, 표면에 흐름 무늬 등이 발생하지 않았다. 이를 통하여 본 발명에 따른 초고강도 강판의 경우 도금성이 우수한 것을 알 수 있다.
In addition, as a result of performing alloying hot dip galvanizing on the steel sheet produced by the method according to the present invention, no flow pattern occurred on the surface. Through this, it can be seen that the ultrahigh strength steel sheet according to the present invention has excellent plating property.

초고강도 강판 제조 방법Ultra High Strength Steel Sheet Manufacturing Method

이하에서는 상기 인장강도 980MPa 이상 및 우수한 도금 특성을 나타낼 수 있는 초고강도 강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다. Hereinafter will be described with respect to the ultra-high strength steel sheet manufacturing method that can exhibit the tensile strength of 980MPa or more and excellent plating properties.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 초고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 보다 구체적으로는 냉연강판 제조 방법을 나타낸 것이다. Figure 1 schematically shows a method of manufacturing an ultra high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention, and more specifically shows a method of manufacturing a cold rolled steel sheet.

도 1을 참조하면, 도시된 냉연강판 제조 방법은 강판 가열 단계(S110), 소둔 처리 단계(S120), 1차 냉각 단계(S130), 과시효 처리 단계(S140) 및 2차 냉각 단계(S150)를 포함한다. Referring to Figure 1, the cold rolled steel sheet manufacturing method shown is a steel sheet heating step (S110), annealing treatment step (S120), primary cooling step (S130), overaging treatment step (S140) and secondary cooling step (S150) It includes.

강판 가열 단계(S110)에서는 중량%로, C : 0.11 ~ 0.15%, Si : 0.2~0.4%, Mn : 2.0~2.5%, P : 0.02%이하 , S : 0.003%이하, 가용성 Al : 0.02 ~ 0.04%, Cr : 0.3 ~ 0.7%, Mo : 0.02~0.08%, N : 40ppm이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 강판을 770~830℃로 가열한다. In the steel sheet heating step (S110), in weight%, C: 0.11 to 0.15%, Si: 0.2 to 0.4%, Mn: 2.0 to 2.5%, P: 0.02% or less, S: 0.003% or less, soluble Al: 0.02 to 0.04 %, Cr: 0.3 ~ 0.7%, Mo: 0.02 ~ 0.08%, N: 40ppm or less and the steel sheet consisting of the remaining Fe and inevitable impurities are heated to 770 ~ 830 ℃.

가열 대상이 되는 강판은 열연재 혹은 냉연재가 될 수 있다. The steel sheet to be heated may be a hot rolled or cold rolled material.

열연재의 경우, 대략 1150 ~ 1250℃의 온도에서 1 ~ 3시간 정도 강 슬라브를 재가열한 후, 대략 850~950℃ 정도의 마무리 압연온도로 열간 압연한 후, 냉각하여 550 ~ 650℃ 정도의 온도에서 권취하여 제조될 수 있다. 그러나, 본 발명의 목적은 냉연강판 또는 합금화용융아연도금강판을 제공하는 것이므로, 열연 공정이 특별히 한정되지는 않는다. In the case of hot rolled material, after reheating the steel slab at a temperature of about 1150 to 1250 ° C. for about 1 to 3 hours, hot rolling to a finish rolling temperature of about 850 to 950 ° C., and then cooling the temperature to about 550 to 650 ° C. It can be prepared by winding up. However, since the object of the present invention is to provide a cold rolled steel sheet or an alloyed hot dip galvanized steel sheet, the hot rolling process is not particularly limited.

냉연재의 경우, 열연재를 산세처리 후, 냉간 압연하여 제조될 수 있다. 냉간 압연시 압하율은 대략 50% 이상이 될 수 있다.
In the case of a cold rolled material, the hot rolled material may be manufactured by cold rolling after pickling. The rolling reduction during cold rolling can be about 50% or more.

다음으로, 소둔 처리 단계(S120)에서는 가열된 강판을 770~830℃에서 소둔 처리한다. Next, in the annealing treatment step (S120), the heated steel sheet is annealed at 770 to 830 ° C.

소둔 처리를 통하여 페라이트와 오스테나이트 분율을 제어함으로써, 최종 제조되는 강판의 강도 및 연신율을 제어할 수 있다. By controlling the ferrite and austenite fractions through annealing treatment, the strength and elongation of the steel sheet to be produced can be controlled.

본 발명에서, 소둔 처리는 가열된 강판을 770 ~ 830℃에서 대략 50 ~ 200초간 가열유지함으로써 실시될 수 있다. 소둔 공정에서 가열유지 온도가 770℃ 미만인 경우 10% 이상의 연신율 확보가 어려워질 수 있다. 반대로, 가열유지 온도가 830℃를 초과하면 오스테나이트 결정립 크기 증가로 인하여 980MPa 이상의 인장강도 확보가 어려워질 수 있다.
In the present invention, the annealing treatment may be performed by heating the heated steel sheet at 770 to 830 ° C. for about 50 to 200 seconds. If the heating and holding temperature is less than 770 ℃ in the annealing process it may be difficult to secure an elongation of more than 10%. On the contrary, when the heating holding temperature exceeds 830 ° C., it may be difficult to secure a tensile strength of 980 MPa or more due to the increase in austenite grain size.

다음으로, 1차 냉각 단계(S130)에서는 소둔 처리된 강판을 480~580℃까지 1차 냉각한다. Next, in the primary cooling step (S130), the annealed steel sheet is first cooled to 480 to 580 ° C.

1차 냉각은 RQS(Roll Quenching Section) 구간에서 롤 퀀칭 방식으로 실시될 수 있다. Primary cooling may be performed by roll quenching in the Roll Quenching Section (RQS) section.

1차 냉각의 냉각속도는 대략 3 ~ 50℃/sec가 될 수 있다. The cooling rate of the primary cooling can be approximately 3 ~ 50 ℃ / sec.

한편, 1차 냉각 단계에서 냉각 종료 온도가 580℃를 초과하는 경우, 펄라이트 변태를 유발할 수 있다. 반대로, 냉각 종료 온도가 480℃ 미만일 경우, 인장강도 980MPa에 미달될 수 있다.
On the other hand, when the cooling end temperature in the primary cooling step exceeds 580 ℃, it may cause a perlite transformation. On the contrary, when the cooling end temperature is less than 480 ° C., the tensile strength may be lower than 980 MPa.

다음으로, 과시효 처리 단계(S140)에서는 1차 냉각된 강판을 과시효(Over Aging) 처리한다. 과시효 처리를 통하여 연신율의 향상 및 강판의 인성이 향상될 수 있다. 과시효는 1차 냉각의 냉각종료온도인 480~580℃에서 대략 150~250초 정도 실시될 수 있다.Next, in the overageing step (S140), the first cooled steel sheet is overaged. Through overaging treatment, the elongation can be improved and the toughness of the steel sheet can be improved. The overaging may be performed for about 150 to 250 seconds at the cooling end temperature of the primary cooling, 480 ~ 580 ℃.

한편, 과시효 종료 온도는 과시효 시작 온도와 동일할 수 있다. 또한 과시효 종료 온도는 과시효 시작 온도 대비 대략 30℃ 정도 낮아질 수 있다.
On the other hand, the overaging end temperature may be the same as the overaging start temperature. In addition, the overaging end temperature may be about 30 ° C. lower than the overaging start temperature.

다음으로, 2차 냉각 단계(S150)에서는 과시효 처리된 강판을 마르텐사이트 온도 영역까지 2차 냉각한다. Next, in the secondary cooling step (S150), the overaged steel sheet is secondarily cooled down to the martensite temperature region.

2차 냉각의 냉각속도는 대략 2~50℃/sec가 될 수 있다. 2차 냉각을 통하여, 페라이트와 마르텐사이트를 포함하는 최종 미세조직을 얻을 수 있다.
The cooling rate of the secondary cooling can be approximately 2 ~ 50 ℃ / sec. Through secondary cooling, a final microstructure comprising ferrite and martensite can be obtained.

상술한 단계들(S110 ~ S150)을 통하여 제조된 강판은 인장강도(TS) : 980MPa 이상 및 연신율 10~17%를 나타낼 수 있다.
Steel sheet manufactured through the above-described steps (S110 ~ S150) may exhibit a tensile strength (TS): 980MPa or more and elongation 10 ~ 17%.

도 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 저항복비형 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 보다 구체적으로는 합금화용융아연도금강판 제조 방법을 나타낸 것이다. Figure 2 schematically shows a method for manufacturing a resistive high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention, and more specifically, shows a method for producing a hot dip galvanized steel sheet.

도 2를 참조하면, 도시된 합금화용융아연도금강판 제조 방법은 강판 가열 단계(S210), 소둔 처리 단계(S220), 1차 냉각 단계(S230), 용융아연도금 단계(S250), 합금화 열처리 단계(S260) 및 2차 냉각 단계(S270)를 포함한다. Referring to Figure 2, the alloyed hot-dip galvanized steel sheet manufacturing method shown is a steel sheet heating step (S210), annealing treatment step (S220), primary cooling step (S230), hot dip galvanizing step (S250), alloying heat treatment step ( S260) and the second cooling step (S270).

또한, 1차 냉각 단계(S230)와 용융아연도금 단계 사이에 과시효 처리 단계(S240)가 더 포함될 수 있다. 이 경우, 과시효 처리 단계(S240)에서는 용융아연도금 온도까지 점차적으로 온도가 하강할 수 있다. In addition, an overage treatment step S240 may be further included between the primary cooling step S230 and the hot dip galvanizing step. In this case, in the overage treatment step (S240), the temperature may gradually decrease to the hot dip galvanizing temperature.

도 2에서 강판 가열 단계(S210), 소둔 처리 단계(S220), 1차 냉각 단계(S230), 과시효 처리 단계(S240) 및 2차 냉각 단계(S270)의 경우, 도 1에서 설명한 바와 동일하므로, 그 상세한 설명을 생략하기로 한다. In the case of the steel sheet heating step (S210), annealing treatment step (S220), the first cooling step (S230), the overage treatment step (S240) and the second cooling step (S270) in FIG. 2, the same as described in FIG. The detailed description thereof will be omitted.

용융아연도금 단계(S250)에서는 1차 냉각된 강판을 용융아연도금 (galvanizing)한다. In the hot dip galvanizing step (S250), the primary cooled steel sheet is galvanized.

용융아연도금은 460 ~ 480℃의 온도가 유지되는 도금욕에 1차 냉각 혹은 과시효 처리된 강판을 연속적으로 침지시키는 방식으로 실시될 수 있다. Hot dip galvanizing may be carried out by continuously immersing the steel plate subjected to primary cooling or overaging in a plating bath maintained at a temperature of 460 to 480 ° C.

용융아연도금 온도는 460 ~ 480℃가 될 수 있다. 도금 온도가 460℃ 미만일 경우 강판 표면에 충분한 도금이 이루어지기 어렵다. 반대로, 도금 온도가 480℃를 초과하는 경우, 도금 밀착성이 저하될 수 있다.
Hot dip galvanizing temperature may be 460 ~ 480 ℃. If the plating temperature is less than 460 ℃, it is difficult to achieve sufficient plating on the surface of the steel sheet. On the contrary, when the plating temperature exceeds 480 ° C, the plating adhesion may be lowered.

합금화 열처리 단계(S260)에서는 용융아연도금된 강판을 재가열하여 합금화 열처리한다. 합금화 열처리를 통하여 도금층이 안정적으로 성장될 수 있다. In the alloying heat treatment step (S260), the hot-dip galvanized steel sheet is reheated to perform alloying heat treatment. The plating layer may be stably grown through the alloying heat treatment.

합금화열처리는 510~530℃에서 실시될 수 있다. 합금화열처리 온도가 510℃ 미만인 경우 용융아연 도금층의 안정적 성장이 어렵다. 반대로 합금화열처리 온도가 530℃를 초과하는 경우 도금밀착성이 저하될 수 있다.
Alloy heat treatment may be carried out at 510 ~ 530 ℃. When the alloying heat treatment temperature is less than 510 ° C, stable growth of the hot-dip galvanized layer is difficult. On the other hand, if the alloying heat treatment temperature exceeds 530 占 폚, the plating adhesion may be lowered.

실시예Example

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since those skilled in the art can sufficiently infer technically.

1. 강판의 제조 1. Manufacture of steel sheet

표 1에 기재된 조성 및 표 2~5에 기재된 공정 조건으로 냉연강판 또는 합금화용융아연도금강판을 제조하였다. A cold rolled steel sheet or an alloyed hot dip galvanized steel sheet was manufactured under the composition shown in Table 1 and the process conditions described in Tables 2 to 5.

냉연강판을 제조하기 위하여, 냉연재를 표 2~3에 기재된 가열유지 온도에서 120초 동안 가열유지하고, 60초 동안 표 2~3에 기재된 냉각종료 온도까지 냉각하였다. 이후, 표 2~3에 기재된 냉각종료온도에서 210초 동안 과시효 처리를 수행한 후, 100초 동안 150℃까지 냉각하여 냉연강판을 제조하였다. In order to manufacture a cold rolled steel sheet, the cold rolled material was heated and maintained for 120 seconds at the heating holding temperature shown in Tables 2-3, and cooled to the cooling end temperature shown in Tables 2-3 for 60 seconds. Then, after performing the overaging treatment for 210 seconds at the cooling end temperature described in Tables 2 to 3, and cooled to 150 ℃ for 100 seconds to produce a cold rolled steel sheet.

합금화용융아연도금강판을 제조하기 위하여, 냉연재를 표 4~5에 기재된 가열유지 온도에서 120초 동안 가열유지하고, 60초 동안 표 4~5에 기재된 냉각종료 온도까지 냉각하였다. 이후, 표 4~5에 기재된 냉각종료온도로부터 460℃까지 200초 동안 과시효 처리를 수행한 한 후, 460℃에서 용융아연도금을 실시하고, 520℃에서 합금화열처리를 수행하고, 30초 동안 150℃까지 냉각하여, 합금화용융아연도금강판을 제조하였다.In order to manufacture the hot-dip galvanized steel sheet, the cold rolled material was heated and maintained for 120 seconds at the heat holding temperature shown in Tables 4 to 5, and cooled to the cooling end temperature shown in Tables 4 to 5 for 60 seconds. Thereafter, after performing the overaging treatment for 200 seconds from the cooling end temperature described in Tables 4 to 460 ° C, performing hot dip galvanizing at 460 ° C, performing alloy heat treatment at 520 ° C, and 150 for 30 seconds. After cooling to ℃, an alloyed hot-dip galvanized steel sheet was produced.

[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)

Figure 112011104763085-pat00001
Figure 112011104763085-pat00001

[표 2][Table 2]

Figure 112011104763085-pat00002
Figure 112011104763085-pat00002

SS : 가열유지온도, RQS : 롤 퀀칭 방식 1차 냉각 종료 온도SS: Heating holding temperature, RQS: Roll quenching method Primary cooling end temperature

YP : 항복강도, TS : 인장강도, EL : 연신율YP: yield strength, TS: tensile strength, EL: elongation

[표 3][Table 3]

Figure 112011104763085-pat00003
Figure 112011104763085-pat00003

[표 4] [Table 4]

Figure 112011104763085-pat00004
Figure 112011104763085-pat00004

[표 5][Table 5]

Figure 112011104763085-pat00005

Figure 112011104763085-pat00005

2. 물성 평가 2. Property evaluation

조성, 가열유지 온도 및 1차 냉각 온도를 조절하여 제조된 강판 시편들에 대하여 인장시험을 실시하였고, 그 결과를 표 2 내지 표 5에 나타내었다. Tensile tests were carried out on the steel plate specimens prepared by adjusting the composition, the heating holding temperature and the primary cooling temperature, and the results are shown in Tables 2 to 5.

표 2 내지 표 5를 참조하면, 본 발명의 조성 및 공정조건 범위를 만족하는 시편들의 경우, 모두 인장강도 980MPa 이상 및 연신율 10~17%를 만족하였다. Referring to Tables 2 to 5, in the case of the specimens satisfying the composition and the process conditions range of the present invention, all of the tensile strength was more than 980MPa and elongation 10 ~ 17%.

그러나, 본 발명의 범위를 벗어난 경우, 즉 강종 2의 탄소 함량 미달, 강종 6의 크롬 함량 미달의 경우, 일부 예를 제외하고는 인장강도 980MPa에 미치지 못하였다. However, in the case of outside the scope of the present invention, that is, less than the carbon content of steel grade 2, less than the chromium content of steel grade 6, it did not reach the tensile strength of 980 MPa except for some examples.

또한, 1차 냉각 종료 온도가 480℃ 미만인 강판 시편들의 경우, 거의 모두 인장강도 980MPa에 미치지 못하였다.
In addition, almost all of the steel sheet specimens having a primary cooling end temperature of less than 480 ° C. did not reach the tensile strength of 980 MPa.

도 3은 비교예(표 5의 강종 8, SS : 800℃, RQS : 520℃)에 따라 제조된 합금화용융아연도금강판 시편의 표면 사진을 나타낸 것이고, 도 4는 실시예(표 5의 강종 5, SS : 800℃, RQS : 520℃)에 따라 제조된 합금화용융아연도금강판 시편의 표면 사진을 나타낸 것이다.Figure 3 shows a photograph of the surface of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet specimens prepared according to Comparative Example (steel type 8 of Table 5, SS: 800 ℃, RQS: 520 ℃), Figure 4 is an example (steel grade 5 of Table 5 , SS: 800 ℃, RQS: 520 ℃) shows the surface photograph of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet specimens prepared according to.

표 5, 도 3 및 도 4를 참조하면, 비교예에 따른 합금화용융아연도금강판 시편 및 실시예에 따른 합금화용융아연도금강판 시편 모두 인장강도 980MPa 이상 및 연신율 10~17%를 만족하였다. Referring to Table 5, FIG. 3 and FIG. 4, the alloyed hot-dip galvanized steel sheet specimens according to the comparative example and the alloyed hot-dip galvanized steel sheet specimens according to the embodiment satisfied the tensile strength of 980 MPa or more and elongation 10 to 17%.

그러나, 비교예의 경우, 표면에 흐름 무늬가 발생한 것을 볼 수 있다. 이는 강종 8의 경우, 초고강도 확보는 가능하나 도금성이 우수하지 못한 것으로 볼 수 있다. 반면, 본 발명의 조성범위를 만족하는 실시예의 경우, 표면에 흐름 무늬가 발생하지 않고 매끈한 표면을 갖는 것을 볼 수 있다. However, in the case of the comparative example, it can be seen that the flow pattern occurs on the surface. In the case of steel grade 8, it is possible to secure ultra high strength, but the plating property is not excellent. On the other hand, in the case of the embodiment satisfying the composition range of the present invention, it can be seen that the flow pattern does not occur on the surface having a smooth surface.

따라서, 본 발명에 따른 초고강도 강판은 인장강도 980MPa 이상의 초고강도와 함께 우수한 도금성을 나타낼 수 있다.
Therefore, the ultra high strength steel sheet according to the present invention may exhibit excellent plating properties with ultra high strength of 980 MPa or more.

본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 하여 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다.While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it will be understood by those of ordinary skill in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the appended claims. I will understand.

따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다. Accordingly, the true scope of protection of the present invention should be defined by the following claims.

Claims (9)

(a) 중량%로, C : 0.11 ~ 0.15%, Si : 0.2~0.4%, Mn : 2.0~2.5%, P : 0.02%이하 , S : 0.003%이하, 가용성 Al : 0.02 ~ 0.04%, Cr : 0.3 ~ 0.7%, Mo : 0.02~0.08%, N : 40ppm이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 강판을 770~830℃로 가열하는 단계;
(b) 상기 가열된 강판을 770~830℃에서 50~200초동안 소둔 처리하는 단계;
(c) 상기 소둔 처리된 강판을 480~580℃까지 3~50℃/sec의 냉각속도로 1차 냉각하는 단계;
(d) 상기 1차 냉각된 강판을 강판을 480~580℃에서 150~250초동안 과시효 처리하는 단계; 및
(e) 상기 과시효 처리된 강판을 마르텐사이트 온도 영역까지 2~50℃/sec의 냉각속도로 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법.
(a) By weight, C: 0.11 to 0.15%, Si: 0.2 to 0.4%, Mn: 2.0 to 2.5%, P: 0.02% or less, S: 0.003% or less, Soluble Al: 0.02 to 0.04%, Cr: Heating the steel sheet comprising 0.3 to 0.7%, Mo: 0.02 to 0.08%, N: 40 ppm or less, and remaining Fe and unavoidable impurities to 770 to 830 ° C;
(b) annealing the heated steel sheet at 770-830 ° C. for 50-200 seconds;
(c) first cooling the annealed steel sheet at a cooling rate of 3 to 50 ° C./sec to 480 to 580 ° C .;
(d) overaging the primary cooled steel plate for 150 to 250 seconds at 480 to 580 ° C; And
(e) secondly cooling the overaged steel sheet to a martensite temperature range at a cooling rate of 2 to 50 ° C./sec; a tensile strength 980 MPa grade ultra high strength steel sheet manufacturing method comprising a.
제1항에 있어서,
상기 (c) 단계는
RQS(Roll Quenching Section) 구간에서 실시되는 것을 특징으로 하는 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The step (c)
Tensile strength 980MPa grade ultra high strength steel sheet manufacturing method characterized in that carried out in the RQS (Roll Quenching Section) section.
(a) 중량%로, C : 0.11 ~ 0.15%, Si : 0.2~0.4%, Mn : 2.0~2.5%, P : 0.02%이하 , S : 0.003%이하, 가용성 Al : 0.02 ~ 0.04%, Cr : 0.3 ~ 0.7%, Mo : 0.02~0.08%, N : 40ppm이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 강판을 770~830℃로 가열하는 단계;
(b) 상기 가열된 강판을 770~830℃에서 50~200초동안 소둔 처리하는 단계;
(c) 상기 소둔 처리된 강판을 480~580℃까지 3~50℃/sec의 냉각속도로 1차 냉각하는 단계;
(d) 상기 1차 냉각된 강판을 용융아연도금하는 단계;
(e) 상기 용융아연도금된 강판을 재가열하여 합금화열처리하는 단계; 및
(f) 상기 합금화열처리된 강판을 마르텐사이트 온도 영역까지 2~50℃/sec의 냉각속도로 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법.
(a) By weight, C: 0.11 to 0.15%, Si: 0.2 to 0.4%, Mn: 2.0 to 2.5%, P: 0.02% or less, S: 0.003% or less, Soluble Al: 0.02 to 0.04%, Cr: Heating the steel sheet comprising 0.3 to 0.7%, Mo: 0.02 to 0.08%, N: 40 ppm or less, and remaining Fe and unavoidable impurities to 770 to 830 ° C;
(b) annealing the heated steel sheet at 770-830 ° C. for 50-200 seconds;
(c) first cooling the annealed steel sheet at a cooling rate of 3 to 50 ° C./sec to 480 to 580 ° C .;
(d) hot-dip galvanizing the first cooled steel sheet;
(e) reheating the hot-dip galvanized steel sheet to perform alloying heat treatment; And
(F) secondary cooling the alloyed heat-treated steel sheet at a cooling rate of 2 ~ 50 ℃ / sec to the martensite temperature range; tensile strength 980MPa class ultra-high strength steel sheet manufacturing method comprising a.
제3항에 있어서,
상기 (c) 단계는
RQS 구간에서 실시되는 것을 특징으로 하는 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 3,
The step (c)
Tensile strength 980MPa grade ultra high strength steel sheet manufacturing method characterized in that carried out in the RQS section.
제3항에 있어서,
상기 (d) 단계는
상기 1차 냉각된 강판을 480~580℃에서 150~250초동안 과시효 처리한 후, 상기 과시효 처리된 강판을 용융아연도금하는 것을 특징으로 하는 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 3,
The step (d)
The primary cooled steel sheet after the aging treatment for 150 to 250 seconds at 480 ~ 580 ℃, the tensile strength 980MPa grade ultra-high strength steel sheet manufacturing method characterized in that the hot-dip galvanized.
제3항에 있어서,
상기 용융아연도금은 460 ~ 480℃에서 실시되고,
상기 합금화열처리는 510~530℃에서 실시되는 것을 특징으로 하는 인장강도 980MPa급 초고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 3,
The hot dip galvanizing is carried out at 460 ~ 480 ℃,
The alloying heat treatment is a method of producing a tensile strength 980MPa grade ultra high strength steel sheet, characterized in that carried out at 510 ~ 530 ℃.
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