KR101359501B1

KR101359501B1 - 고수축섬유

Info

Publication number: KR101359501B1
Application number: KR1020097022566A
Authority: KR
Inventors: 하야토 이와모토; 요시토모 하라; 히데오 우에다; 마사하루 사이토
Original assignee: 케이비 세렌 가부시키가이샤
Priority date: 2007-04-18
Filing date: 2007-04-18
Publication date: 2014-02-06
Also published as: WO2008129678A1; CN101646812A; US20100137527A1; CN101646812B; KR20100016009A; US8293364B2

Abstract

나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체로 이루어진 섬유로서, 각각의 중량 비율이 35:65 내지 70:30이고 파단 강도가 4.00cN/dtex 이상임을 특징으로 하는 고수축섬유. 바람직한 양태로서, 고수축섬유의 나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체의 중량 비율이 45:55 내지 55:45인 것을 들 수 있다. 당해 고수축섬유에 의하면, 비등수 수축율이 우수하고 직물로서 이용할 때에 고밀도를 수득할 수 있는 고수축섬유를 제공할 수 있다.

나일론 MXD6 중합체, 나일론 6 중합체, 파단 강도, 비등수 수축율, 고수축섬유

Description

고수축섬유{Highly Shrinkable Fiber}

본 발명은 수축 성능이 우수하고 직물로서 사용할 때 고밀도를 수득할 수 있는 고수축섬유(高收縮纖維)에 관한 것이다.

근년, 고밀도 직물의 개발에 있어서, 열처리에 의해 높은 수축 성능을 나타내는 섬유가 요구되고 있다. 그리고 이러한 고수축성 섬유를 제직한 직물에 열처리를 실시하면, 고수축성 섬유가 수축함으로써 경사와 위사 사이의 눈(gap)이 막혀서 적당한 탄력성(springiness)과 견고성(firmness), 반발감(repellency) 등을 갖는 고수축직물을 수득할 수 있다.

이러한 고수축성 섬유로서 고수축성 폴리에스테르 필라멘트가 사용되고 있으나, 수축시킨 후의 태깔이 강하여 의류 용도로서의 쾌적성에 문제가 있었다.

일본 공개특허공보 제(평)3-64516호에는, 비등수 수축률이 15% 이상인 고수축성 나일론 섬유가 기재되어 있다. 그러나, 당해 섬유는 다른 섬유와 혼섬하여 이수축(異收縮) 혼섬사로 하기 위한 것이며, 당해 섬유를 제직한 직물에 열처리를 실시해도 수축 응력이 작기 때문에 충분히 수축하지 않아서 고밀도 직물을 수득할 수 없었다.

일본 공개특허공보 제(평)8-209444호에는, 비등수 수축률이 30% 이상인 고수 축성 나일론 섬유가 기재되어 있다. 그러나, 당해 섬유를 제조하기 위해 사용하는 중합체는 공중합에 의해 제조되기 때문에, 공중합 중합체를 제조하는 데에 시간이 걸리고, 또한 비용도 높아진다는 문제가 있었다.

특허문헌 1: 일본 공개특허공보 제(평)3-64516호

특허문헌 2: 일본 공개특허공보 제(평)8-209444호

발명의 개시

발명이 해결하려고 하는 과제

본 발명은 이러한 종래 기술의 결점을 해결하기 위해 이루어진 것이며, 비등수 수축률이 우수하고 직물로서 사용할 때 고밀도를 수득할 수 있는 고수축섬유를 제공하는 것을 목적으로 한다.

과제를 해결하기 위한 수단

상기의 목적을 달성하기 위해, 본 발명은 나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체로 이루어진 섬유로서, 각각의 중량 비율이 35:65 내지 70:30이고 파단 강도가 4.00cN/dtex 이상임을 특징으로 하는 고수축섬유를 제1 요지로 한다. 여기서 말하는 나일론 MXD6이란, 메타크실렌 디아민과 아디프산과의 중합반응으로 수득한 결정성 폴리아미드이다.

또한, 본 발명의 바람직한 양태로서, 상기 고수축섬유의 나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체의 중량 비율이 45:55 내지 55:45인 것을 들 수 있다.

발명의 효과

본 발명의 고수축섬유는, 나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체가 각각 중량 비율 35:65 내지 70:30로 혼합되어 있음으로써 우수한 수축 성능을 나타낸다. 또한, 적당한 강도를 보유하고 있기 때문에, 제직성이 양호하며, 직물로서의 높은 인렬 강력을 갖는다. 추가로는, 폴리에스테르 고밀도직물에는 없는 양호한 태깔을 갖는다.

또한, 공중합이 아니라 중합체의 혼합물을 사용하기 때문에, 공중합공정이 불필요하게 되어 공중합에 걸리는 노력이나 비용을 억제할 수 있다.

본 발명의 고수축섬유 중에서도 나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체의 중량 비율이 45:55 내지 55:45인 것은 비등수 수축률이 특히 우수하고, 분할형 복합섬유를 제직하여 수축가공을 실시할 때에는, 보다 고밀도의 직물을 수득하는 것을 가능하게 한다.

발명을 실시하기 위한 최량의 형태

이하, 본 발명을 상세하게 설명한다.

본 발명에서 사용할 수 있는 중합체 혼합물은 나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체를 각각 35:65 내지 70:30의 중량 비율로 혼합한 것인 점이 필요하다. 이를 원료로 하여 고수축섬유를 수득할 수 있다. 나일론 MXD6 중합체가 35중량% 미만이거나 또는 70중량%를 초과하는 비율인 경우, 비등수 수축률이 우수한 섬유를 수득할 수 없다.

본 발명에서 사용할 수 있는 중합체 혼합물은 나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체의 중량 비율이 45:55 내지 55:45인 것이 특히 바람직하다. 중량 비율이 45:55 내지 55:45이면, 비등수 수축률(%)이 특히 크기 때문에, 보다 고밀도의 직물을 수득할 수 있다.

나일론 6 중합체는 용융방사의 안정 조업성의 관점에서 상대점도가 2.2 이상인 것이 바람직하다. 상대점도 2.4 이상이 보다 바람직하고, 상대점도 2.7 이상이 특히 바람직하다. 또한, 상대점도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 용융방사의 안정 조업성의 관점에서 3.5까지로 충분하다.

나일론 MXD6 중합체는 용융방사의 안정 조업성의 관점에서 상대점도가 2.1 이상인 것이 바람직하다. 상대점도 2.3 이상이 보다 바람직하고, 상대점도 2.5 이상이 특히 바람직하다. 또한, 상대점도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 용융방사의 안정 조업성의 관점에서 3.3까지로 충분하다.

나일론 6 중합체와 나일론 MXD6 중합체의 수분율(ppm)은 특별히 한정되지 않으며, 적절하게 결정할 수 있다. 방사 조업성의 관점에서 어느 쪽이나 방사시의 수분율이 500ppm 이하인 것을 사용하는 것이 바람직하다. 300ppm 이하가 보다 바람직하고, 200ppm 이하가 특히 바람직하다.

중합체에는 방사 조업성을 양호하게 하기 위해서 무기 입자를 함유시키는 것이 바람직하다. 이를 위한 무기 입자는 다수 존재하며, 산화티탄, 산화아연, 탄산마그네슘, 산화규소, 탄산칼슘, 알루미나 등을 들 수 있다. 방사 조업성에 지장이 없다면, 첨가하는 무기 입자는 특별히 한정되지 않지만, 분산성이나 비용 대비 효과(cost performance)의 관점에서 산화티탄을 바람직하게 사용할 수 있다. 무기 입자를 사 중량에 대하여 0.1중량% 내지 3.0중량% 첨가하는 것이 바람직하고, 0.3중량% 내지 1중량%가 특히 바람직하다.

무기 입자를 사용하는 경우, 분말 또는 입자의 평균 입자 직경은 0.01㎛ 내지 10㎛가 바람직하고, 0.05㎛ 내지 2㎛가 특히 바람직하다. 이러한 범위이라면, 입자의 응집이 발생하기 어렵게 되기 때문에, 사 불균일이 발생하기 어렵게 되어 안정한 강도를 수득할 수 있다.

나일론 6 중합체와 나일론 MXD6 중합체의 혼합방법은 특별히 한정되지 않는다. 예를 들면, 용기에서 나일론 6 중합체와 나일론 MXD6 중합체의 칩을 뒤섞거나, 또는 혼련하거나 하면 좋다.

본 발명의 고수축섬유(이하, 본 발명의 섬유라고 한다)를 수득하기 위한 방사방법, 드로우-트위스팅(draw twisting) 방법은 특별히 한정되지 않는다. 통상적인 방식에서의 방사 후에 드로우-트위스팅이나 방사 직접 연신법 등을 적절하게 결정할 수 있다. 또한, 연신방법도 특별히 한정되지 않으며, 일단 연신이나 다단 연신 등을 적절하게 결정할 수 있다.

방사조건은 중합체의 상대점도나 조업성의 관점에서 적절하게 결정할 수 있다. 일례로서 다음과 같은 예를 소개한다. 상대점도가 3.0인 나일론 6 중합체와 상대점도가 2.7인 나일론 MXD6 중합체를 혼합하여 중합체 혼합물을 제조한다. 그리고 당해 중합체 혼합물을 통상적인 방법으로 용융방사하여 미연신사를 수득한다. 이러한 경우, 압출온도(℃)는 280℃ 내지 295℃가 바람직하고, 283℃ 내지 292℃가 특히 바람직하다. 또한, 방사 권취속도(m/min)는 500m/min 내지 2000m/min가 바람직하고, 800m/min 내지 1700m/min가 특히 바람직하다.

통상적인 방법으로 방사한 후의 드로우-트위스팅 조건은 특별히 한정되지 않는다. 일단 연신, 다단 연신이나, 롤러 히터/롤러 히터의 연신, 롤러 히터/플레이트 히터의 연신 등, 적절하게 결정할 수 있다.

일례로서 통상적인 방법으로 용융방사하여 수득한 미연신사를 드로우-트위스팅하는 경우, 롤러 히터와 플레이트 히터를 사용한다면, 롤러 히터는 60℃ 내지 90℃가 바람직하고, 70℃ 내지 85℃가 특히 바람직하다. 그리고 플레이트 히터는 130℃ 내지 170℃가 바람직하고, 145℃ 내지 160℃가 특히 바람직하다.

연신 배율은 방사속도(m/min)에 맞추어서 설정하는 것이 바람직하다. 방사속도와 연신 배율을 바란스 좋게 결정함으로써, 수득되는 섬유의 강도, 신도를 조정할 수 있어서, 제직성이 우수한 섬유를 수득할 수 있다. 예를 들면, 방사속도를 1500m/min으로 할 때, 연신 배율은 2.0배 내지 2.4배로 하는 것이 바람직하고, 2.1배 내지 2.3배로 하는 것이 특히 바람직하다.

연신속도(m/min)는 조업성의 관점에서 500m/min 내지 1000m/min이 바람직하고, 600m/min 내지 900m/min이 특히 바람직하다. 또한, 스핀들 회전수(rpm)는 연신속도에 대응하는 값으로 하는 것이 바람직하다. 연신속도에 알맞은 스핀들 회전수를 적절하게 결정함으로써 적당한 꼬임수로 되어, 양호한 조업성, 양호한 수축 성능을 수득할 수 있다. 스핀들 회전수(rpm)는 연신속도(m/min)의 8배 내지 12배의 회전수(rpm)로 하는 것이 바람직하다.

본 발명의 섬유의 섬도(dtex)는 특별히 한정되지 않으며, 방사 가능한 범위에서 적절하게 결정할 수 있다. 고밀도직물의 제조에는 경사 및 위사의 총 섬도가 30dtex 내지 300dtex인 것이 바람직하다. 40dtex 내지 200dtex가 보다 바람직하고, 50dtex 내지 150dtex가 특히 바람직하다. 다만, 섬도가 지나치게 작은 경우는 사로서의 수축 성능이 작은 것으로 되기 때문에, 충분히 수축할 수 있는 섬유로 하는 것이 바람직하다.

본 발명의 섬유의 단사 섬도(dtex), 필라멘트 수는 특별히 한정되지 않으며, 방사 가능한 범위에서 적절하게 결정할 수 있다. 멀티필라멘트, 모노필라멘트 어느 것이라도 적절하게 결정할 수 있지만, 고수축섬유로서 사용할 때는 높은 치밀성이 수득된다는 점에서 멀티필라멘트인 것이 바람직하다. 멀티필라멘트에서의 단사 섬도는 1dtex 내지 6dtex인 것이 바람직하고, 2dtex 내지 4dtex인 것이 특히 바람직하다.

본 발명의 섬유의 단면 형상은 특별히 한정되지 않는다. 방사 조업성의 관점에서 환(丸) 단면이 바람직하다.

본 발명의 섬유는, 파단 강도(cN/dtex)가 4.00cN/dtex 이상인 것이 필요하다. 4.30cN/dtex 이상이 바람직하고, 4.60cN/dtex 이상이 특히 바람직하다. 섬유 강도가 커서 사 절단이 발생하지 않아 고밀도로 제직하는 것이 가능하게 된다. 파단 강도가 4.00cN/dtex 미만인 경우, 고밀도로 제직하려고 하면, 사가 절단되기 때문에, 양호한 제직성을 수득할 수 없다.

본 발명의 섬유는, 파단 신도(%)가 25% 내지 55%인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 25% 내지 45%, 특히 바람직하게는 30% 내지 40%이다. 이러한 파단 신도라면, 제직 조업성이 양호해진다.

본 발명의 섬유는, 열수축응력(cN/dtex)이 0.15cN/dtex 이상인 것이 바람직하다. 0.20cN/dtex 이상이 보다 바람직하고, 0.25cN/dtex 이상이 특히 바람직하다. 열수축응력이 이러한 범위에 있으면, 수축가공을 실시할 때에 높은 수축응력으로 수축함으로써, 보다 고밀도의 직물을 수득할 수 있다.

이하에서 본 발명의 섬유를 사용하여 고밀도직물을 수득하는 방법의 하나를 소개한다.

본 발명의 섬유를 제직할 때의 제직방법, 직조직은 특별히 한정되지 않으며, 제직성이나 의장성 등의 관점에서 적절하게 결정할 수 있다.

직물의 수축가공방법은 특별히 한정되지 않으며, 적절하게 결정할 수 있다. 제직 후의 생지(生地, gray fabric)에 일정 장력을 가하면서 열수에 침지시키는 것이 바람직하다. 이때, 열수 온도는 90℃ 내지 100℃, 침수시간은 5분 내지 30분, 경사 방향과 위사 방향 각각에 0.05cN/dtex 내지 0.20cN/dtex의 인장장력을 걸면서 수축가공을 실시하는 것이 바람직하다.

수축가공 후의 고밀도직물에 대하여, 인렬 강력(N)은 경사 절단방향의 인렬강력이 20N 이상이면서 위사 절단방향의 인렬 강력이 15N 이상인 것이 바람직하고, 경사 절단방향의 인렬 강력이 25N 이상이면서 위사 절단방향의 인렬 강력이 20N 이상인 것이 바람직하다. 인렬 강력이 크면, 수축가공 후에도 내구성이 우수한 고밀도직물을 수득할 수 있다.

이하에서 실시예를 들어 본 발명을 추가로 상세하게 설명한다. 또한, 본 발명은 이하에서 설명하는 실시예에 한정되는 것은 아니다.

A. 상대점도의 측정

상대점도의 측정은 시바야먀카가쿠기카이세이사쿠쇼(Shibayama Scientific Co., Ltd.) 제품인 자동 점도 측정장치(SS-600-L1형)를 이용하여 측정한다. 용매에 95.8% 진한 황산을 사용하여 중합체를 1g/㎗의 농도로 용해시키고 항온조 25℃에서 측정한다.

B. 파단강도, 파단 신도의 측정

JIS-L-1013에 준하여, 시마쓰세이사쿠쇼(Shimadzu Corporation) 제품인 AGS-1KNG 오토그래프 인장시험기를 사용하여, 시료 사 길이 20㎝, 정속 인장속도 20㎝/min의 조건에서 측정한다. 하중-신장 곡선에서의 하중의 최고값을 섬도(纖度)로 나눈 값을 파단강도(cN/dtex)로 하고, 이때의 신장률을 파단 신도(%)로 한다.

C. 비등수 수축률의 산출

비등수 수축률의 산출방법은 다음과 같다. 우선, 섬유를 접어서 겹치고, 접어서 겹친 위치에 0.2g의 하중을 건다. 실온에서 10분 동안 방치하여 섬유 길이를 측정한 다음, 비등수에 20분 동안 침지시킨다. 비등수로부터 취출한 것을 실온에서 10분 동안 방치한 후, 수축 후의 섬유 길이를 측정한다. 비등수 수축률△w는 다음 식으로 구한다.

△w = [(L0-L1)/L0] × 100(%)

L0는 0.2g의 하중을 걸은 상태에서의 수축 전의 섬유 길이이다.

L1은 0.2g의 하중을 걸은 상태에서의 수축 후의 섬유 길이이다.

D. 열수축응력의 측정

열수축응력은 가네보 엔지니어링 가부시키가이샤(Kanebo Engineering Co., Ltd.) 제품인 KE-II형 수축 응력 측정장치를 사용하여 측정한다. 길이 5㎝의 루프상으로 하여 사 말단을 묶은 시료에 섬도 × 2/30(cN)의 초기 하중을 걸고, 실온으로부터 120℃/min의 승온 속도로 가열할 때의 열수축력을 측정한다. 측정한 열수축력의 최고점을 열수축력의 피크(cN)로 하고, 이때의 온도를 열수축력 피크 온도(℃)로 한다. 그리고 열수축력의 최고값을, 섬유 섬도의 2배로 나눈 값을 열수축응력(cN/dtex)으로 한다.

E. 제직성 평가

술저(Sulzer) 제품인 직기를 사용하여 회전수 300rpm으로 평직 조직의 직물을 제직하고, 모우(毛羽)나 사 절단의 발생 때문에 정상적인 제직을 유지하지 못하여 직기를 정지시키지 않을 수 없게 되었던 시점에서의 제직 길이를 측정한다. 제직 길이가 긴 쪽이 제직성 양호라고 말할 수 있다. 제직 길이가 500m 이상인 것을 제직성 양호, 500m 미만인 것을 제직성 불량으로 한다.

F. 커버 팩터(Cover Factor)

커버 팩터란 다음 수학식 1로 표시되며, 경사, 위사별로 구해진 커버 팩터의 총 합으로 표시된다. 커버 팩터가 크다는 것은 직물 면적에서 점유하는 사의 면적 이 크다는 것을 의미하며, 직물의 치밀성이 크다고 말할 수 있다.

{사의 총 섬도(dtex)}^1/2× {직물 밀도(가닥/2.54㎝)}

G. 수축 성능 평가(커버 팩터 변화량)

직물의 수축 성능을 커버 팩터 변화량으로 평가한다. 커버 팩터 변화량은 다음 수학식 2로 표시된다.

CF1 - CF0

위의 수학식 2에서,

CF0는 수축가공 전의 커버 팩터이고,

CF1은 경사 방향과 위사 방향 각각에 0.10cN/dtex의 일정 장력을 가하면서 수축가공을 실시한 후의 커버 팩터이다.

커버 팩터의 변화량이 크면, 직물이 수축가공에 의해 크게 수축하였음을 의미하며, 수축 성능이 우수하다고 말할 수 있다. 커버 팩터 변화량이 400 이상인 것을 수축 성능 양호, 400 미만인 것을 수축 성능 불량으로 한다.

H. 직물의 수축가공 후의 인렬 강력 측정·평가

JIS-L-1096에 기재된 A-1법[싱글 텅 법(Single tongue method)]에 준하고, 가부시키가이샤오리엔텍(Orientec Co., Ltd.) 제품인 인렬 강력 시험기를 사용하여, 5㎝ × 25㎝의 시료 변의 짧은 변 중앙에 변과 직각으로 길이 10㎝의 흠집을 내고, 인장속도 10㎝/min으로 수축가공 후의 경사 절단방향의 인렬 강력(N), 위사 절단방향의 인렬 강력(N)을 측정한다.

경사 절단방향의 인렬 강력이 20N 이상이면서 위사 절단방향의 인렬 강력이 15N 이상이면 인렬 강력 양호로 판단하고, 경사 절단방향의 인렬 강력이 20N 미만, 또는 위사 절단방향의 인렬 강력이 15N 미만이면 인렬 강력 불량으로 판단한다.

실시예 1

각각 산화티탄을 0.4중량%씩 함유하는 상대점도 3.0의 나일론 6 중합체 칩과 상대점도 2.7의 나일론 MXD6 중합체 칩을 진공건조시켰다. 건조 후의 수분율은 나일론 6 중합체가 130ppm, 나일론 MXD6 중합체가 80ppm으로 되었다.

그리고, 각각의 중합체를 50:50의 중량 비율로 되도록 하여 하나의 포대에 넣고 뒤섞어서 균일하게 혼합하였다. 이를 통상적인 방법으로 24홀의 방사구금을 이용하여 방사 온도 290℃, 방사속도 1500m/min으로 용융방사하여 미연신사를 수득하였다.

그 후, 미연신사를 연신속도 800m/min, 스핀들 회전수 8000rpm, 롤러 히터 온도 85℃, 플레이트 히터 온도 150℃, 연신 배율 2.2배로 드로우-트위스팅을 수행하여 연신사를 수득하였다. 당해 연신사의 사 품질을 측정한 바, 섬도 82.9dtex, 강도 4.45cN/dtex, 신도 35.3%, 비등수 수축률 52.7%였다.

그리고 상기 연신사를 위사로, 경사에는 섬도 83.4dtex, 24필라멘트의 호모 폴리에틸렌 테레프탈레이트 섬유를 사용하여 회전수 300rpm에서 제직하여 평직 조직의 생지를 제작하였다. 또한, 생지의 경사 밀도는 106가닥/2.54㎝, 위사 밀도는 94가닥/2.54㎝, 제직 길이는 896m였다.

당해 생지에, 경사 방향과 위사 방향 각각에 0.10cN/dtex의 일정 장력을 가하면서, 97℃의 열수에 20분 동안 침지시켜 수축가공을 실시하여 직물 제품을 수득하였다. 수축가공 후의 직물 밀도를 측정한 바, 경사 밀도는 134가닥/2.54㎝, 위사 밀도는 101가닥/2.54㎝이었다. 수축가공 후의 인렬 강력을 측정한 바, 경사 절단방향의 인렬 강력(N)이 23.2N, 위사 절단방향의 인렬 강력(N)이 17.2N이었다. 또한, 유연함이 있는 한편, 적당한 탄력성과 견고성이 있으며, 양호한 태깔을 가지고 있었다.

<나일론 6과 나일론 MXD6의 혼합비의 상이에 의한 비등수 수축 성능 평가>

실시예 2, 3, 비교예 1 내지 4

나일론 6 중합체와 나일론 MDX6 중합체의 혼합 비율을 변화시키는 이외에는 실시예 1에 기재한 방법에 따라 용융방사, 드로우-트위스팅을 수행하여 수득한 섬유에 대하여 각종 평가를 수행하였다. 그 결과를 표 1에 나타낸다.

	비교예 1	비교예 2	실시예 2	실시예 1	실시예 3	비교예 3	비교예 4
나일론 MXD6 (중량%)	0	30	40	50	65	80	100
나일론 6 (중량%)	100	70	60	50	35	20	0
섬도(dtex)	82.3	84.4	83.1	82.9	82.8	81.9	82.2
파단 강도 (cN/dtex)	4.86	4.65	4.42	4.45	4.22	4.10	4.01
파단 신도 (%)	33.4	33.3	32.3	35.3	31.1	33.2	30.8
열수축응력 (cN/dtex)	0.21	0.22	0.22	0.23	0.21	0.20	0.22
비등수 수축률(%)	15.2	39.3	46.5	52.7	43.3	29.0	15.3
수축전 커버 팩터	1810	1834	1829	1823	1811	1810	1822
수축가공 후 커버 팩터	1912	2113	2299	2370	2262	2034	1919
수축 성능 (커버 팩터 증가량)	102	279	470	547	451	224	197

비교예 1, 2는 나일론 MXD6 중합체의 혼합 비율이 지나치게 작기 때문에, 비등수 수축률이 불량하였다. 이에 수반하여 수축 성능도 낮아 고밀도직물은 수득되지 않았다. 또한, 비교예 3, 4는 나일론 MXD6 중합체의 혼합 비율이 지나치게 크기 때문에, 수축 성능이 불량하여 고밀도직물은 수득되지 않았다. 한편, 본 발명에 준하는 실시예 1 내지 3은 비등수 수축률이 양호하며, 수축 성능이 우수하여 고밀도직물을 수득할 수 있었다. 또한, 유연함이 있는 반면, 적절한 탄력성과 견고성이 있으며, 양호한 태깔을 가지고 있었다.

<섬유 강도의 상이에 의한 제직 성능 평가>

실시예 4, 5, 비교예 5, 6

상대점도를 변경시켜 섬유 강도를 변화시키는 이외에는 실시예 1에 기재한 방법으로 섬유를 제조하여 제직 성능 평가, 수축가공 후의 인렬 강력 평가를 행하였다. 결과를 표 2에 나타낸다.

		비교예 5	비교예 6	실시예 4	실시예 5
수축전 섬유 강도(cN/dtex)		3.35	3.51	4.32	4.66
파단 신도(%)		33.9	31.9	35.2	33.9
상대점도	나일론 6	2.1	2.7	2.7	2.9
상대점도	나일론 MXD6	2.4	2.0	2.3	2.7
제직 길이(m)		244	306	789	1050
인렬 강력 (N)	경사 절단방향	21.2	22.8	22.1	22.4
인렬 강력 (N)	위사 절단방향	13.5	14.3	15.4	18.5

비교예 5, 6은 섬유 강도가 낮기 때문에, 제직성이 불량하였다. 한편, 본 발명에 준하는 실시예 4, 5는 충분한 강도를 갖기 때문에 양호한 제직성을 수득할 수 있었다. 그리고 수축가공 후의 인렬 강력도 양호한 것으로 되었다.

이상과 같이, 본 발명의 고수축섬유는 높은 비등수 수축률, 높은 수축 성능 등의 특징을 갖고 있으며, 고수축직물에 사용하는 데에 적합하다.

Claims

나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체로 이루어진 섬유로서,

각각의 중량 비율이 35:65 내지 70:30이고, 파단 강도(cN/dtex)가 4.00cN/dtex 이상이며, 비등수 수축률이 43.3% 이상임을 특징으로 하는 의료용(衣料用) 멀티필라멘트 섬유.
제1항에 있어서, 나일론 MXD6 중합체와 나일론 6 중합체의 중량 비율이 45:55 내지 55:45인 의료용(衣料用) 멀티필라멘트 섬유.
제1항 또는 제2항에 있어서, 총 섬도가 30dtex 내지 300dtex인 의료용(衣料用) 멀티필라멘트 섬유.
제3항에 있어서, 단사 섬도가 1dtex 내지 6dtex인 의료용(衣料用) 멀티필라멘트 섬유.
제1항 또는 제2항에 있어서, 열수축응력이 0.15cN/dtex 이상인 의료용(衣料用) 멀티필라멘트 섬유.
제3항에 있어서, 경사 및 위사로서 총 섬도가 30dtex 내지 300dtex이면서 단사 섬도가 1dtex 내지 6dtex인 멀티필라멘트를 이용하여 제직되고, 수축가공된 고밀도 직물로서 사용되는 의료용(衣料用) 멀티필라멘트 섬유.
제6항에 있어서, 수축가공된 고밀도 직물의 경사 절단방향의 인렬 강력이 20N 이상이면서 위사 절단방향의 인렬 강력이 15N 이상인 의료용(衣料用) 멀티필라멘트 섬유.