KR101333971B1 - 충돌성능이 우수한 핫 스탬핑용 아연도금강판을 이용한 이종강도를 갖는 강 제품 및 그 제조 방법 - Google Patents

충돌성능이 우수한 핫 스탬핑용 아연도금강판을 이용한 이종강도를 갖는 강 제품 및 그 제조 방법 Download PDF

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권민석
이승하
임희중
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Abstract

충돌시 충격흡수능력이 우수한 핫스탬핑용 아연도금강판 및 이를 이용한 강 제품 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 핫스탬핑용 아연도금강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.17%, 실리콘(Si) : 0.01~0.55%, 망간(Mn) : 1.0~2.3%, 인(P) : 0% 초과~0.04% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.015% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~0.38%, 몰리브덴(Mo) : 0.001~0.25%, 티타늄(Ti) : 0.03~0.1%, 니오븀(Nb) : 0.004~0.1%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 아연을 포함하는 도금층이 형성되어 있으며, 핫 스탬핑 후 인장강도 700~1200MPa 및 연신율 12.0% 이상을 나타내는 것을 특징으로 한다.

Description

충돌성능이 우수한 핫 스탬핑용 아연도금강판을 이용한 이종강도를 갖는 강 제품 및 그 제조 방법 {STEEL PRODUCT WITH VARIOUS STRENGTH USING GALVANIZED STEEL SHEET FOR HOT STAMPING AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 핫 스탬핑을 이용한 강 제품 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 충돌성능이 향상된 핫 스탬핑용 아연도금강판 및 이를 이용한 이종강도를 갖는 강 제품 제조 방법에 관한 것이다.
차량의 고연비화와 경량화가 추구됨에 따라, 차량 부품들은 지속적으로 고강도화가 이루어지고 있다.
또한, 차량의 각 부분들은 구조적인 특성으로 어떤 부분은 높은 강도가 요구되며, 또 다른 부분은 높은 충격 인성이 요구되는 경우가 있다. 즉, 국부적으로 이종 강도(또는 물성)이 요구되는 부품들이 존재한다.
도 1에 개략적으로 도시된 자동차 B필러(100)가 그 예가 될 수 있다. 자동차 B필러(100)의 경우, 상부의 제1부분과 하부의 제2부분을 포함한다. 상부의 제1부분(110)은 충돌시 충격을 지지하는 역할을 하며, 하부의 제2부분(120)은 충돌시 충격을 흡수하는 역할을 한다.
상기의 자동차 B필러와 같이 이종 강도를 갖는 강 제품의 경우, 각각 정해진 형상으로 제1부분과 제2부분을 제조한 후, 이들을 용접에 의하여 접합하는 방법이 주로 이용되었다. 그런데, 이 방법의 경우, 핫 스탬핑 이후 용접에 의해 발생하는 열에 의해 제1부분 혹은 제2부분의 물성이 변화될 수 있다.
이를 해결하고자, 최근에는 별도의 용접없이 하나의 강재로 국부적인 핫 스탬핑 혹은 국부 열처리를 적용하여 이종 강도를 갖는 강 제품을 제조하고 있다. 그러나, 이 경우, 고강도를 요하는 부분과 그렇지 않은 부분의 강도 편차가 너무 큰 관계로 고강도를 요하지 않는 부분의 충격흡수능이 불충분한 문제점이 있다.
본 발명과 관련된 배경기술로는 대한민국 등록특허공보 제10-1119173호(2012.02.22 공고)에 개시된 레이저 열처리를 이용한 이종강도를 갖는 강 제품 제조 방법 및 이에 이용되는 열처리 경화강이 있다.
본 발명의 하나의 목적은 충돌시 충격흡수능력이 우수한 강 제품을 제조할 수 있는 핫 스탬핑용 아연도금강판을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 상기의 핫 스탬핑용 아연도금강판과 경화능이 우수한 아연도금강판을 이용하여 핫 스탬핑법으로 이종강도를 갖는 강 제품을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열처리 경화형 아연도금강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.17%, 실리콘(Si) : 0.01~0.55%, 망간(Mn) : 1.0~2.3%, 인(P) : 0% 초과~0.04% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.015% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~0.38%, 몰리브덴(Mo) : 0.001~0.25%, 티타늄(Ti) : 0.03~0.1%, 니오븀(Nb) : 0.004~0.1%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 아연을 포함하는 도금층이 형성되어 있으며, 핫 스탬핑 후 인장강도 700~1200MPa 및 연신율 12.0% 이상을 나타내는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 아연도금강판은 중량%로, 니켈(Ni) : 0.25% 이하, 텅스텐(W) : 0.05% 이하, 바나듐(V) : 0.05% 이하 및 보론(B) : 0.001% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
또한, 상기 아연도금강판은 용융아연도금강판 또는 합금화용융아연도금강판일 수 있다.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강 제품 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.17%, 실리콘(Si) : 0.01~0.55%, 망간(Mn) : 1.0~2.3%, 인(P) : 0% 초과~0.04% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.015% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~0.38%, 몰리브덴(Mo) : 0.001~0.25%, 티타늄(Ti) : 0.03~0.1%, 니오븀(Nb) : 0.004~0.1%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 아연을 포함하는 도금층이 형성되어 있는 제1블랭크와, 핫스탬핑 후 인장강도 1300~1600MPa 및 연신율 6.0~10.0%를 나타내는 제2블랭크를 용접하는 단계; (b) 상기 용접된 제1블랭크와 제2블랭크를 가열하는 단계; 및 (c) 상기 가열된 제1블랭크와 제2블랭크를 핫스탬핑하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 제1블랭크는 중량%로, 니켈(Ni) : 0.25% 이하, 텅스텐(W) : 0.05% 이하, 바나듐(V) : 0.05% 이하 및 보론(B) : 0.001% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
또한, 상기 제1블랭크는 용융아연도금강판 또는 합금화용융아연도금강판으로부터 제조된 것일 수 있다.
또한, 상기 제2블랭크는 중량%로, 탄소(C) : 0.12~0.42%, 실리콘(Si) : 0.03~0.6%, 망간(Mn) : 0.8~4.0%, 인(P) : 0% 초과~0.2% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~1.0% 및 보론(B) : 0.0005~0.03%, 알루미늄(Al)과 티타늄(Ti) 중 1종 이상의 합산으로 : 0.05~0.3%, 니켈(Ni)과 바나듐(V) 중 1종 이상의 합산으로 : 0.03~4.0%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 아연을 포함하는 도금층이 형성되어 있을 수 있다.
또한, 상기 (b) 단계에서, 상기 제1블랭크와 제2블랭크를 850~905℃로 가열할 수 있다.
본 발명에 따른 핫스탬핑용 아연도금강판의 경우, 핫 스탬핑 이후 인장강도 700~1200MPa 및 연신율 12.0% 이상을 나타낼 수 있어, 이종 강도를 갖는 강 제품에서 충돌시 충격흡수 역할을 수행하는 부분으로 활용하기 적합하다.
도 1은 자동차 B필러를 개략적으로 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 강 제품 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 상세하게 후술되어 있는 실시예들 및 도면을 참조하면 명확해질 것이다.
그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
이하, 본 발명에 따른 충돌성능이 우수한 핫 스탬핑용 아연도금강판 및 이를 이용한 이종강도를 갖는 강 제품 제조 방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
핫 스탬핑용 아연도금강판
본 발명에 따른 핫 스탬핑용 아연도금강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.17%, 실리콘(Si) : 0.01~0.55%, 망간(Mn) : 1.0~2.3%, 인(P) : 0% 초과~0.04% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.015% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~0.38%, 몰리브덴(Mo) : 0.001~0.25%, 티타늄(Ti) : 0.03~0.1%, 니오븀(Nb) : 0.004~0.1%를 포함한다.
또한, 본 발명에 따른 핫 스탬핑용 아연도금강판은 중량%로, 니켈(Ni) : 0.25% 이하, 텅스텐(W) : 0.05% 이하, 바나듐(V) : 0.05% 이하 및 보론(B) : 0.001% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
상기 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다.
이하, 본 발명에 따른 핫 스탬핑용 아연도금강판, 보다 구체적으로는 아연도금층 형성 전의 강판 모재에 포함되는 각 성분의 역할에 대하여 설명하기로 한다.
탄소(C)
탄소(C)는 강의 강도 확보를 위해 첨가한다. 또한 탄소는 오스테나이트 상에 농화되는 양에 따라 오스테나이트 상을 안정화시키는 역할을 한다.
상기 탄소는 강판 전체 중량의 0.05~0.17중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.05중량% 미만일 경우 충분한 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소의 함량이 0.17중량%를 초과하면 강도는 증가하나 인성 및 용접성이 크게 저하될 수 있다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 강의 강도 및 연신율 향상에 기여한다.
상기 실리콘은 강판 전체 중량의 0.01~0.55중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 0.55중량%를 초과하는 경우, 용접성 및 도금 특성이 저하될 수 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 오스테나이트 안정화에 기여하며, 또한 강도 향상에 기여한다.
상기 망간은 강판 전체 중량의 1.0~2.3중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 1.0중량% 미만일 경우 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.3중량%를 초과하는 경우, 용접성이 저하되고 인성이 열화되는 문제점이 있다.
인(P), 황(S)
인(P)은 과다 함유될 경우, 연신율을 크게 저하시킨다. 이에 본 발명에서는 인의 함량을 강판 전체 중량의 0% 초과~0.04중량% 이하로 제한하였다.
또한, 황(S)은 과다 함유될 경우 MnS 개재물의 과다 생성하여 취성을 유발한다. 이에, 본 발명에서는 황의 함량을 강판 전체 중량의 0% 초과~0.015중량% 이하로 제한하였다.
크롬(Cr)
크롬(Cr)은 페라이트 결정립을 안정화하여 연신율을 향상시키며, 오스테나이트 상 내 탄소 농화량을 증진하여 오스테나이트 상을 안정화시킴으로써 강도 향상에 기여한다.
상기 크롬은 강판 전체 중량의 0.01~0.38중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 크롬의 첨가량이 0.38중량%를 초과하면, 핫 스탬핑 이후 강도가 지나치게 증가하여 충격흡수능을 저해시킬 수 있다.
몰리브덴(Mo)
몰리브덴(Mo)은 크롬과 함께 첨가되어 강의 강도 향상에 기여한다.
상기 몰리브덴은 강판 전체 중량의 0.001~0.25중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.001중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴의 첨가량이 0.25중량%를 초과하는 경우, 용접성을 저하시킬 수 있다.
티타늄(Ti)
티타늄(Ti)은 핫 스탬핑 공정에서 탄화물을 석출하여 강중 탄소함량을 저감시킴으로써 강의 연신율 향상에 기여한다.
상기 티타늄은 강판 전체 중량의 0.03~0.1중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 티타늄의 첨가량이 0.03중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 티타늄의 첨가량이 0.1 중량%를 초과하면 인성 저하를 초래할 수 있다.
니오븀(Nb)
니오븀(Nb)은 석출물을 형성하여 결정립을 미세화시키고 파괴인성을 향상시키며, 탄화물을 석출하여 강중 고용탄소함량을 저감하여 연신율 향상에 기여한다.
상기 니오븀은 강판 전체 중량의 0.004~0.1중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀의 첨가량이 0.004중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니오븀의 첨가량이 0.1중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 항복강도가 과다하게 증가하고, 인성을 저하시키는 문제가 있다.
니켈(Ni)
니켈(Ni)은 오스테나이트 안정화 원소로 오스테나이트 변태제어로 연신율 향상에 기여할 수 있다.
상기 니켈이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.25중량% 이하인 것이 바람직하다. 니켈의 첨가량이 0.25중량%를 초과하는 경우, 냉간가공성을 저하시키며, 특히 강 제품 제조 비용을 크게 상승시킬 수 있다.
텅스텐(W)
텅스텐(W)은 마르텐사이트 분율 증가를 통한 강도 향상에 기여한다.
상기 텅스텐이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.05중량% 이하인 것이 바람직하다. 텅스텐의 첨가량이 0.05중량%를 초과하는 경우, 텅스텐 카바이드를 형성하여 항복강도를 증가시켜 핫 스탬핑시 스프링백을 유발할 수 있고, 도금특성이 저하될 수 있다.
바나듐(V)
바나듐(V)은 상기의 니오븀과 함께 석출물 형성에 의한 석출강화 효과를 통하여 강의 강도 향상에 기여한다.
상기 바나듐이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.05중량% 이하인 것이 바람직하다. 바나듐의 첨가량이 0.05중량%를 초과하는 경우, 저온 충격인성이 저하되는 문제점이 있다.
보론(B)
보론(B)은 오스테나이트 입계에 석출되어 상변태를 지연시킴으로써 강의 경화능을 향상시킨다.
상기 보론이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.001중량% 이하인 것이 바람직하다. 보론의 첨가량이 0.001중량%를 초과하는 경우, 과도한 소입성 상승으로 인성이 크게 저하되는 문제점이 있다.
상기 조성을 갖는 아연도금강판의 경우, 대략 900℃ 정도의 핫 스탬핑 후, 인장강도 700~1200MPa 및 연신율 12.0% 이상을 나타낼 수 있으며, 이러한 강도 및 연신율 범위에서 충격흡수능력이 가장 우수하다.
핫 스탬핑 이후 인장강도가 700MPa 미만일 경우 충돌시 저항강도가 낮아 침입 깊이가 커져서 생존공간 축소될 수 있다. 반대로, 핫 스탬핑 이후 인장강도가 1,200MPa을 초과하는 경우, 충격지지 역할을 하는 부분과 강도 차이가 너무 적어, 충격지지 역할을 하는 부분에서 취성파괴가 유발될 수 있다. 연신율이 12.0% 미만일 경우, 충돌시 취성파괴에 의한 부품깨짐 현상이 발생할 수 있다.
한편, 본 발명에 따른 아연도금강판의 경우, 강판 표면에 아연을 포함하는 도금층, 예를 들어 용융아연도금층 혹은 합금화용융아연도금층이 형성되어 있다.
이러한 아연도금층이 형성되어 있지 않은 경우, 핫 스탬핑을 위한 강판 가열시 표면이 산화되어 방청성을 기대하기 어렵다.
물론, Al-Si계 도금층 등을 이용할 수 있으나, 이 경우, 레이저 용접시 도금내 알루미늄 성분이 강판 모재로 용융되어 혼입됨으로써 개재물을 형성하고, 이에 따라 충돌시 용접부에서 취성 파괴가 발생할 수 있다. 그러나, 아연도금강판의 경우, 레이저 용접시 강판 모재로 아연 성분이 혼입되더라도 개재물을 형성하지 않으므로 용접부 취성파괴가 억제될 수 있으며, 그 결과 충돌성능 향상에 기여할 수 있다.
강 제품 제조 방법
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 강 제품 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 2를 참조하면, 도시된 강 제품 제조 방법은 블랭크 용접 단계(S210), 블랭크 가열 단계(S220) 및 핫 스탬핑 단계(S230)를 포함한다.
여기서, 강 제품이라 함은 이종강도를 갖는 자동차용 부품, 보다 바람직하게는 자동차 B 필러가 될 수 있다.
블랭크 용접 단계(S210)에서는 제1블랭크와, 제2블랭크를 용접한다.
제1블랭크는 강 제품에서 충격을 흡수하는 제2부분(도 1의 120)를 형성하기 위한 소재로, 전술한 바와 같이 핫 스탬핑 후 인장강도 700~1200MPa 및 연신율 12.0% 이상을 나타낼 수 있는 강판을 절단하여 제조할 수 있다.
이러한 제1블랭크는 전술한 바와 같이, 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.17%, 실리콘(Si) : 0.01~0.55%, 망간(Mn) : 1.0~2.3%, 인(P) : 0% 초과~0.04% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.015% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~0.38%, 몰리브덴(Mo) : 0.001~0.25%, 티타늄(Ti) : 0.03~0.1%, 니오븀(Nb) : 0.004~0.1%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 아연을 포함하는 도금층이 형성되어 있는 아연도금강판으로부터 제조할 수 있다.
이때, 아연도금강판은 중량%로, 니켈(Ni) : 0.25% 이하, 텅스텐(W) : 0.05% 이하, 바나듐(V) : 0.05% 이하 및 보론(B) : 0.001% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
또한, 아연도금강판은 용융아연도금강판 또는 합금화용융아연도금강판일 수 있다.
제2블랭크는 강 제품에서 충격을 지지하는 제1부분(도 1의 110)를 형성하기 위한 소재로, 전술한 바와 같이 핫 스탬핑 후 인장강도 1,200~1600MPa 및 연신율 6.0~10.0%를 나타낼 수 있는 강판을 절단하여 제조할 수 있다.
이러한 제2블랭크는 바람직한 예로, 중량%로, 탄소(C) : 0.12~0.42%, 실리콘(Si) : 0.03~0.6%, 망간(Mn) : 0.8~4.0%, 인(P) : 0% 초과~0.2% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~1.0% 및 보론(B) : 0.0005~0.03%, 알루미늄(Al)과 티타늄(Ti) 중 1종 이상의 합산으로 : 0.05~0.3%, 니켈(Ni)과 바나듐(V) 중 1종 이상의 합산으로 : 0.03~4.0%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 아연을 포함하는 도금층이 형성되어 있는 아연도금강판으로부터 제조할 수 있다.
한편, 제1블랭크와 제2블랭크는 동일한 두께의 블랭크들일 수 있으며, 또한, 요구되는 강도 혹은 물성에 따라서 서로 다른 두께의 블랭크들일 수도 있다.
그리고, 용접은 레이저 용접(Laser Welding) 방식이 이용될 수 있으나, 반드시 이에 제한되는 것은 아니다.
다음으로, 블랭크 가열 단계(S220)에서는 용접된 제1블랭크와 제2블랭크를 가열한다. 가열은 블랭크를 900℃이상의 가열로에 넣어 가열하는 방법 외에도 전기저항가열, 유도가열 등의 방법이 이용될 수 있다.
제1블랭크와 제2블랭크 가열 온도는 850~905℃인 것이 바람직하다. 블랭크 가열 온도가 905℃를 초과하는 경우, 아연 기화(Zn fume) 문제가 발생할 수 있다. 반대로, 블랭크 가열 온도가 850℃보다 낮을 경우, 강도저하 및 부품의 스프링백 문제가 발생할 수 있다.
다음으로, 핫 스탬핑 단계(S230)에서는 가열된 제1블랭크와 제2블랭크를 금형 내에 투입하여 핫 스탬핑을 통하여 미리 정해진 강 제품 형상으로 성형한다.
핫 스탬핑 과정에는, 성형과 동시에 혹은 성형 직후에 대략 50~300℃/sec의 평균냉각속도로 대략 200℃ 이하까지 급냉하는 과정이 포함된다.
핫 스탬핑에 의한 강 제품 성형 이후에는 레이저 절단가공 등을 이용하여, 트리밍, 피어싱 등의 후처리 공정이 수행될 수 있다.
상기 과정을 통해 제조되는 강 제품은 예를 들어 도 1에 도시된 자동차 B필러와 같이, 인장강도 1,200~1600MPa 및 연신율 6.0~10.0%를 나타내는 제1부분과, 인장강도 700~1200MPa 및 연신율 12.0% 이상을 나타내는 제2부분을 가질 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 시편의 제조
합금 성분에 따른 아연도금강판의 핫 스탬핑 후 충돌시 충격흡수능을 살펴보기 위하여, 표 1에 기재된 조성을 가지며 표면에 용융아연도금층이 형성된 강판 시편을 900℃로 5분간 가열 후, 핫 스탬핑을 수행하였다.
[표 1] (단위 : 중량%)
Figure 112012103381597-pat00001

[표 2]
Figure 112012103381597-pat00002
표 2를 참조하면, 본 발명에서 제시한 성분 조건을 만족하는 시편 11~23의 경우, 가열/급냉 이후 인장강도 700~1200Mpa 및 연신율 12.0% 이상을 나타내었다.
그러나, 탄소, 실리콘, 망간, 크롬, 티타늄 등이 본 발명에서 제시한 범위를 벗어난, 시편 1~10, 24~27의 경우, 강도 및 연신율이 모두 상기 범위를 만족하는 것은 아니었다.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 하여 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다.
따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다.
100 : 자동차 B필러
110 : 충격지지부
120 : 충격흡수부
S210 : 제1블랭크-제2블랭크 용접 단계
S220 : 가열 단계
S230 : 핫 스탬핑 단계

Claims (10)

  1. 삭제
  2. 삭제
  3. 삭제
  4. (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.17%, 실리콘(Si) : 0.01~0.55%, 망간(Mn) : 1.0~2.3%, 인(P) : 0% 초과~0.04% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.015% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~0.38%, 몰리브덴(Mo) : 0.001~0.25%, 티타늄(Ti) : 0.03~0.1%, 니오븀(Nb) : 0.004~0.1%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 아연을 포함하는 도금층이 형성되어 있는 제1블랭크와, 핫스탬핑 후 인장강도 1300~1600MPa 및 연신율 6.0~10.0%를 나타내는 제2블랭크를 용접하는 단계;
    (b) 상기 용접된 제1블랭크와 제2블랭크를 가열하는 단계; 및
    (c) 상기 가열된 제1블랭크와 제2블랭크를 핫스탬핑하는 단계;를 포함하며,
    상기 제2블랭크는 중량%로, 탄소(C) : 0.12~0.42%, 실리콘(Si) : 0.03~0.6%, 망간(Mn) : 0.8~4.0%, 인(P) : 0% 초과~0.2% 이하, 황(S) : 0% 초과~0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0.01~1.0% 및 보론(B) : 0.0005~0.03%, 알루미늄(Al)과 티타늄(Ti) 중 1종 이상의 합산으로 : 0.05~0.3%, 니켈(Ni)과 바나듐(V) 중 1종 이상의 합산으로 : 0.03~4.0%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 아연을 포함하는 도금층이 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 이종강도를 갖는 강 제품 제조 방법.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 제1블랭크는
    중량%로, 니켈(Ni) : 0.25% 이하, 텅스텐(W) : 0.05% 이하, 바나듐(V) : 0.05% 이하 및 보론(B) : 0.001% 이하 중 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 이종강도를 갖는 강 제품 제조 방법.
  6. 제4항에 있어서,
    상기 제1블랭크는
    용융아연도금강판 또는 합금화용융아연도금강판으로부터 제조된 것을 특징으로 하는 이종강도를 갖는 강 제품 제조 방법.
  7. 삭제
  8. 제4항에 있어서,
    상기 (b) 단계는
    상기 제1블랭크와 제2블랭크를 850~905℃로 가열하는 것을 특징으로 하는 이종강도를 갖는 강 제품 제조 방법.
  9. 제4항 내지 제6항 및 제8항 중 어느 하나의 항에 기재된 방법으로 제조되어, 인장강도 1,300~1600MPa 및 연신율 6.0~10.0%를 나타내는 제1부분과, 상기 제1부분과 용접되어 있으며 인장강도 700~1200MPa 및 연신율 12.0% 이상을 나타내는 제2부분을 포함하는 것을 특징으로 하는 된 강 제품.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 강 제품은
    자동차 B필러인 것을 특징으로 하는 이종강도를 갖는 강 제품.
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