KR101328768B1

KR101328768B1 - 초고강도의 냉간 압연된 2 상 강판의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 강판

Info

Publication number: KR101328768B1
Application number: KR1020107028478A
Authority: KR
Inventors: 앙뚜안 물랭; 베로니끄 사르도위; 까뜨린 뱅치; 가르세스 글로리아 레스트레포; 톰 바테르쇼트; 모하메드 구네
Original assignee: 아르셀러미탈 인베스티가시온 와이 데살롤로 에스엘
Priority date: 2008-05-21
Filing date: 2009-05-15
Publication date: 2013-11-13
Also published as: EP2123786A1; CN102046827B; BRPI0912879B1; ES2386701T3; CA2725290A1; ZA201007964B; US10190187B2; JP2011523440A; UA100056C2; KR20110013490A; ATE555225T1; US20160222486A1; MX2010012584A; EP2291547A1; US20110168300A1; PL2291547T3; JP5425896B2; RU2470087C2; CN102046827A; RU2010152214A

Abstract

본 발명은 980 ~ 1100 MPa 의 강도, 9 % 초과의 파단시 연신률을 갖는 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판으로서, 상기 강판의 조성은, 중량 % 로: 0.055 % ≤ C ≤0.095 %, 2 % ≤ Mn ≤2.6 %, 0.005 % ≤Si ≤ 0.35 %, S ≤ 0.005 %, P ≤ 0.050 %, 0.1 % ≤ Al ≤0.3 %, 0.05 % ≤ Mo ≤0.25 %, 0.2 ≤Cr ≤ 0.5 %, Ni ≤ 0.1 %, 0.010 % ≤ Nb ≤0.040 %, 0.010 % ≤ Ti ≤0.050 %, 0.0005 % ≤ B ≤0.0025 %, 및 0.002 % ≤ N ≤ 0.007 % 를 함유하고, Cr + 2Mo≤0.6% 이고, 조성의 잔부는 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물로 이루어진, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판에 관한 것이다.

Description

초고강도의 냉간 압연된 2 상 강판의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 강판 {METHOD FOR MANUFACTURING VERY HIGH STRENGTH, COLD-ROLLED, DUAL PHASE STEEL SHEETS, AND SHEETS THUS PRODUCED}

본 발명은, 특히 자동차 산업에서의 형삭 (shaping) 에 의한 부품의 제조를 위해 초고강도와 연성을 갖는 "2 상 (dual-phase)" 으로 공지된 강으로부터의 냉간 압연 및 풀림처리된 강판의 제조에 관한 것이다.

페라이트계 매트릭스에서 마르텐사이트 및 가능하게는 일부 베이나이트를 포함하는 2 상 강의 조직은, 이들이 고강도와 고변형능을 조합하였기 때문에 널리 사용되고 있다. 언급되는 바와 같이, 이들의 항복 강도는 이들의 파단 강도에 비해 비교적 낮아, 성형 작업중 강에 매우 바람직한 항복 강도/강도의 비를 부여한다. 이들의 가공 경화 능력은 매우 높으며, 충돌시 양호한 변형 분배를 허용하여 성형후 부품에 매우 높은 항복 강도를 발생시킨다. 이에 의해, 종래의 강으로 제조된 것과 같이 복잡한 부품이, 양호한 기계적 특성을 제외하고, 동일한 기능사향에 맞을 수 있는 감소된 두께로 만들어질 수 있다. 이에 의해, 이들 강은 차량의 경량화 및 안전의 조건에 대한 효과적인 해결책이다. 열간 압연 (예컨대, 1 ~ 10 mm 두께) 또는 냉간 압연 (예컨대, 0.5 ~ 3 mm 두께) 강판의 분야에서, 이러한 유형의 강은, 특히 크로스 부재, 사이드 부재, 보강 부품 또는 프레스 강 휠과 같은 차량의 구조 부품 및 안전 부품을 위한 분야에서 발견한다.

경량화에 대한 최신의 요구 및 에너지 소비의 감소에 대한 최신의 요구가 초고강도, 즉 기계 강도 (R_m) 가 980 ~ 1100 MPa 인, 2 상 강에 대해서 증가되고 있다. 이러한 레벨의 강도에 추가하여, 이들 강은 양호한 용접성과 양호한 연속 용융아연도금 성능 (hot-dip galvanizing capacity) 을 가져야만 한다. 이들 강은 또한 양호한 굽힘 성능을 가져야만 한다.

고강도의 2 상 강의 제조는 EP 1201780 A1 에 개시되어 있는데, 예컨대, 0.01 ~ 0.3 % C, 0.01 ~ 2 % Si, 0.05 ~ 3 % Mn, ＜0.1 % P, ＜0.01 % S 및 0.005 ~ 1 % Al 의 조성을 가지며, 기계적 강도가 540 MPa 초과이며, 양호한 피로 강도와 홀 확장비를 갖는 강을 개시하고 있다. 그러나, 이 문헌에 개시된 실시예의 대부분은 875 MPa 미만의 강도를 나타낸다. 이 문헌에서, 이러한 값을 넘는 드문 예시는 용접성 및 홀 확장비가 만족되지 않는 고탄소 함량 (0.25 또는 0.31 %) 을 갖는 강에 관한 것이다.

EP 0796928 A1 은, 또한 강도가 550 MPa 초과이며, 0.05 ~ 0.3 % C, 0.8 ~ 3 % Mn, 0.4 ~ 2.5 % Al 및 0.01 ~ 0.2 % Si 의 조성을 갖는 냉간 압연된 2 상 강을 개시한다. 페라이트계 매트릭스는 마르텐사이트, 베이나이트 및/또는 잔류 오스테나이트를 포함한다. 상기 문헌의 예시는, 강도가 660 MPa 를 초과하지 않으며, 또한 고탄소 함량 (0.20 ~ 0.21 %) 을 갖는 것을 나타낸다.

JP 11350038 은, 강도가 980 MPa 초과이며, 0.10 ~ 0.15 % C, 0.8 ~ 1.5 % Si, 1.5 ~ 2.0 % Mn, 0.01 ~ 0.05 % P, 0.005 % 미만의 S, 용액중 0.01 ~ 0.07 % Al 및 0.01 % 미만의 N 을 가지며, 또한 0.001 ~ 0.02 % Nb, 0.001 ~ 0.02 % V, 0.001 ~ 0.02 % Ti 중 1 종 이상의 원소를 포함하는 조성의 2 상 강을 개시한다. 그러나, 마르텐사이트를 형성할 수 있는 대량의 규소의 추가 비용으로 고강도가 얻어지지만, 그럼에도 불구하고 규소의 추가는 딥 피복성에 악영향을 미치는 표면 산화물의 형성을 유발할 수 있다.

본 발명의 목적은 전술한 문제점을 갖지 않으며, 초고강도의 2 상 강판을 냉간 압연, 그 자체로 또는 도포식으로 제조하는 제조 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 목적은, 또한, 9 % 초과의 파단시 연신률과 함께 980 ~ 1100 MPa 의 기계적 강도와 양호한 성형 능력, 특히 양호한 굽힘 능력을 갖는 2 상 강판을 제공하는 것이다.

본 발명의 목적은, 또한 파라미터의 작은 변화가 또한 미세 조직 또는 기계적 특성에 주된 변화를 유발하지 않는 제조 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 목적은, 또한 냉간 압연에 의해 용이하게 제조되는, 즉 압연 변형율이 냉간 압연중 적당하게 유지되도록 열간 압연 단계 후에 경도가 제한되는, 강판을 제공하는 것이다.

본 발명의 목적은, 또한 금속 코팅이, 특히 통상의 방법에 따라 용융 아연 도금에 의해 부착될 수 있는 강판을 제공하는 것이다.

본 발명의 목적은, 또한 저항 점 용접에 의한 것과 같은 통상의 조립 방법에 의해 양호한 용접성을 갖는 강을 제공하는 것이다.

본 발명의 목적은, 또한 고가의 합금 원소의 추가를 회피함으로써 경제적인 제조 방법을 제공하는 것이다.

이를 위해, 본 발명의 대상물은 980 ~ 1100 MPa 의 강도와 9 % 초과의 파단시 연신률을 갖는 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판으로서, 상기 강의 조성은, 중량 % 로: 0.055 % ≤ C ≤0.095 %, 2 % ≤ Mn ≤2.6 %, 0.005 % ≤Si ≤ 0.35 %, S ≤ 0.005 %, P ≤ 0.050 %, 0.1 % ≤ Al ≤0.3 %, 0.05 % ≤ Mo ≤0.25 %, 0.2 ≤Cr ≤ 0.5 %, Ni ≤ 0.1 %, 0.010 % ≤ Nb ≤0.040 %, 0.010 % ≤ Ti ≤0.050 %, 0.0005 % ≤ B ≤0.0025 %, 및 0.002 % ≤ N ≤ 0.007 % 를 함유하고, Cr + 2Mo ≤ 0.6% 이며, 조성의 잔부는 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물로 이루어진, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판이다.

바람직하게는, 강의 조성은, 중량% 로, 0.12 % ≤ Al ≤0.25 % 를 함유한다.

바람직한 실시형태에 따르면, 상기 강의 조성은, 중량% 로, 0.10 % ≤ Si ≤0.30 % 를 함유한다.

상기 강의 조성은, 바람직하게는, 0.15 % ≤ Si ≤0.28 % 를 함유한다.

바람직한 실시형태에 따르면, 조성은, P ≤0.015 % 를 함유한다.

강판의 미세 조직은, 바람직하게는 35 ~ 50 % 의 마르텐사이트의 표면적 분율을 함유한다.

특별한 실시형태에 따르면, 미세 조직의 보충물은 50 ~ 65 % 의 페라이트의 표면적 분율로 이루어진다

다른 특별한 실시형태에 따르면, 미세 조직의 보충물은 1 ~ 10 % 의 베이나이트의 표면적 분율과 40 ~ 64 % 의 페라이트의 표면적 분율로 이루어진다.

페라이트계 상 전체에 비해 미재결정 페라이트 표면적 분율은, 바람직하게는 15 % 이하이다.

강판은 바람직하게는, 0.6 ≤ R_e/R_m ≤ 0.8 로 설정된 강판의 항복 강도 (R_e) 대 강판의 강도 (R_m) 의 비를 갖는다.

특별한 실시형태에 따르면, 강판은 연속 아연도금처리된다.

또다른 특별한 실시형태에 따르면, 강판은 합금화 아연도금처리된 코팅을 포함한다.

본 발명의 다른 대상물은, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판의 제조 방법으로서, 상기 기재 중 어느 하나에 따른 조성을 갖는 강이 제공되며, 이후:

- 강은 반제품으로서 주조되고, 이후;

- 반제품은 1150 ℃ ≤ T_R ≤ 1250 ℃ 의 온도로 되며, 이후;

- 반제품은 압연 종료 온도 (T_FL) ≥ A_r3 로 열간 압연되어 열간 압연 제품을 얻고, 이후;

- 열간 압연 제품은 500 ℃ ≤ T_bob ≤ 570 ℃ 의 온도 (T_bob) 로 코일링되며, 이후, 열간 압연 제품은 스케일 제거 처리되고, 이후, 30 ~ 80 % 의 압하율로 냉간 압연이 실행되어 냉간 압연 제품을 얻고, 이후;

- 냉간 압연 제품은, 오스테나이트를 포함하는 조직을 갖는 가열 및 풀림처리된 제품을 얻기 위해서, 30s ≤ t_M≤ 300s 인 유지 시간 동안, 1 ℃/s ≤ V_c ≤5 ℃/s 의 속도로, A_c1 + 40 ℃ ≤ T_M≤ A_c3- 30 ℃ 의 풀림 처리 온도 (T_M) 까지 가열되고, 이후;

- 제품은 상기 오스테나이트 전부를 마르텐사이트로 변태시키기에 충분히 높은 속도 (V) 로 온도 (M_S) 미만의 온도까지 냉각된다.

본 발명의 또다른 대상물은, 냉간 압연되고, 풀림 및 아연도금처리된 2 상 강판의 제조 방법으로서, 상기 기재에 따른 오스테나이트를 포함하는 조직을 갖는 상기 가열 및 풀림처리된 제품이 공급되며, 이후:

- 가열 및 풀림처리된 제품은, 상기 오스테나이트의 페라이트로의 변태를 방지하기에 충분히 높은 속도 (V_R) 로, 용융 아연도금처리 온도 (T_zn) 에 근접한 온도에 도달할 때까지 냉각되며, 이후;

- 제품은, 450 ℃ ≤ T_zn ≤ 480 ℃ 의 온도로 아연 또는 아연 합금 욕에 침지함으로써 연속 아연도금처리되어 아연도금처리된 제품을 얻고, 이후;

- 아연도금처리된 제품은, 4 ℃/s 초과의 속도 (V'_R) 로 대기 온도까지 냉각되어 냉간 압연되고 풀림 및 아연도금처리된 강판을 얻는다.

본 발명의 다른 대상물은, 냉간 압연 및 합금화 아연도금처리된 2 상 강판의 제조 방법으로서, 상기 기재에 따른 오스테나이트를 포함하는 조직을 갖는 상기 가열 및 풀림처리된 제품이 공급되며, 이후:

- 가열 및 풀림처리된 제품은, 용융 아연도금처리 온도 (T_zn) 에 근접한 온도에 도달할 때까지 상기 오스테나이트의 페라이트로의 변태를 방지하기에 충분히 높은 속도 (V_R) 로 냉각되며, 이후;

- 제품은, 450 ℃ ≤ T_zn ≤ 480 ℃ 의 온도로 아연 또는 아연 합금 욕에 침지함으로써 연속 아연도금처리되어 아연도금처리된 제품을 얻고 , 이후;

- 아연도금처리된 제품은, 10 ~ 40s 의 시간 (t_G) 동안 490 ~ 550 ℃ 의 온도 (T_G) 로 가열되어 합금화 아연도금처리된 제품을 얻고 , 이후;

- 합금화 아연도금처리된 제품은, 4 ℃/s 초과의 속도 (V''_R) 로 대기 온도까지 냉각되어 냉간 압연 및 합금화 아연도금처리된 강판을 얻는다.

본 발명의 다른 대상물은, 상기 기재 중 하나에 따른 제조 방법으로서, 온도 (T_M) 는 760 ~ 830 ℃ 이다.

특별한 실시형태에 따르면, 냉각 속도 (V_R) 는 15 ℃/s 이상이다

본 발명의 다른 대상물은, 상기 기재중 어느 하나에 따른, 또는 상기 기재중 어느 하나에 따른 방법에 의해 제조된 강판이, 모터 차량용 구조 부품 또는 안전 부품을 제조하기 위해 사용되는 강판의 용도이다.

본 발명의 다른 특징 및 이점은, 예시로서 하기의 명세서 및 첨부 도면을 참조로 하여 명백해질 것이다.

도 1 은 본 발명에 따른 강판의 미세 조직의 예시를 도시하는 도면이다.
도 2 및 도 3 은 본 발명에 따르지 않는 강판의 미세 조직의 예시를 도시하는 도면이다.

이하, 본 발명은, 비제한적인 방식으로, 다양한 특성 원소를 고려함으로써 더 상세히 설명될 것이다.

강의 화학적 조성에 관해서는, 탄소는, 미세 조직의 형성에 중요한 역할을 하며 기계적 특성에 영향을 미치는데, 0.055 중량 % 미만의 함량에서는, 강도는 만족되지 못한다. 0.095 % 초과의 함량에서는, 9 % 의 연신률이 보장될 수 없다. 또한, 용접성도 감소된다.

고용체로 인한 경화 효과 이외에, 망간은 경화성을 증가시키며 탄화물의 석출을 감소시키는 원소이다. 소망하는 기계적 특성을 얻기 위해서, 최소 2 중량 % 의 함량이 요구된다. 그러나, 2.6 % 를 초과하면, 감마 철 성형 특성이 매우 현저한 무늬상 조직 (band structure) 의 형성을 초래한다.

규소는 액체 강의 탈산을 도우며, 고용체의 경화에 기여하는 원소이다. 또한, 규소는 탄화물의 석출을 방지하고, 2 상 강의 조직 성분인 마르텐사이트의 형성을 촉진함으로써 미세 조직의 형성에 중요한 역할을 한다. 0.005 % 를 초과하면, 상당한 효과를 갖는다. 0.10 % 초과, 바람직하게는 0.15 % 초과의 규소 양이 추가되면 본 발명이 추구하는 고강도 레벨에 도달할 수 있게 한다. 그러나, 규소 함량의 증가는 제품의 표면에 부착되는 산화물 형성을 촉진시킴으로써 딥-코팅 성능을 감소시킨다: 규소의 함량은 양호한 피복성을 얻기 위해서, 0.35 중량 %, 바람직하게는 0.30 중량 % 로 제한되어야 한다. 또한, 규소는 용접성을 감소시켜, 0.28 % 미만의 함량이 매우 양호한 용접성 뿐만 아니라 동시에 양호한 피복성도 제공한다.

황 함량이 0.005 % 를 초과하면, 특히 홀 확장 시험 중 연성을 감속시키는 MnS 와 같은 과도한 황화물의 존재에 기인하여, 연성이 감소된다.

인은, 고용체에서 경화 원소이지만, 특히 입자 경계에서의 분리 또는 망간과의 동시 분리 (co-segregation) 경향에 기인하여 점 용접성과 고온 연성을 감소시키는 원소이다. 이러한 이유로, 인의 함량은 양호한 점 용접성을 얻기 위해서 0.050 %, 바람직하게는 0.015 % 로 제한되어야 한다.

알루미늄은 탄화물의 석출을 방지하고, 냉각시 마르텐사이트계 성분의 형성을 촉진시킴으로써 본 발명에서 중요한 역할을 하고 있다. 이들 효과는, 알루미늄 함량이 0.1 % 를 초과할 때, 바람직하게는 알루미늄 함량이 0.12 % 를 초과할 때 얻어진다.

AlN 과 같이, 알루미늄은, 냉간 압연 후 풀림처리중 입자 성장을 제한한다. 또한, 알루미늄은, 액체 강을 탈산처리하기 위해서 대략 0.050 % 미만의 양이 통상적으로 사용된다. 사실, 알루미늄의 함량이 더 높으면, 내화물의 부식 및 노즐의 차단 위험을 증가시키는 것으로 일반적으로 생각된다. 알루미늄의 양이 과도하다면, 알루미늄은 고온 연성을 감소시키고 연속 주조시 나타나는 결함의 위험을 증가시킨다. 특히, 만족스러운 신장 특성을 보장하려는 목적과 함께, 클러스터 형태의 알루미나의 함유물을 제한하려는 노력이 시도되고 있다. 본 발명자들은 조성의 다른 원소와 조합하여 0.3 중량 % 까지의 알루미늄의 양이, 요구되는 다른 특성, 특히, 연성에 악영향을 미치지 않고 첨가될 수 있으며 추구하는 미세 조직 및 기계적 특성을 얻을 수 있다는 것을 증명하였다. 0.3 중량 % 를 초과하면, 연속 주조중 액체 금속과 슬래그 간의 상호 작용의 우려가 존재하여, 결함의 출현을 유발할 수도 있다. 0.25 중량 % 까지의 알루미늄 함량은, 연성에 악영향을 미칠 수 있는 큰 섬형상 마르텐사이트 (martensitic island) 가 없는 미세 조직의 형성을 보장한다.

본 발명자들은 놀랍게도, 알루미늄 및 규소의 추가 제한에도 불구하고, 980 ~ 1100 MPa 의 고강도 레벨을 얻는 것이 가능하였음을 발견하였다. 이는, 본 발명에 따른 합금 또는 미소 합금 원소의 특별한 조합, 특히 Mo, Cr, Nb, Ti 및 B 의 첨가에 의해 얻어진다.

몰리브덴의 함량이 0.05 중량 % 를 초과하면, 몰리브덴은 경화능에 긍정적인 영향을 미치고, 페라이트의 성장 및 베이나이트의 출현을 지연시킨다. 그러나, 몰리브덴의 함량이 0.25 % 를 초과하면, 추가 비용이 과도하게 증가한다.

크롬의 함량이 0.2 % 를 초과하면, 경화능에 대한 영향에 기인하여 크롬은 초석 페라이트 (proeutectoid ferrite) 의 형성을 지연시키는 데 기여한다. 함량이 0.5 % 를 초과하면, 추가의 비용이 다시 과도하게 증가한다.

경화능에 대한 크롬과 몰리브덴의 조합된 영향은 본 발명에서 이들의 별개의 특성으로 고려된다; 본 발명에 따르면, 크롬과 몰리브덴의 함량은 Cr + (2×Mo) ≤ 0.6% 가 되도록 설정된다. 이러한 관계에서의 계수는 미세 페라이트 조직의 생성을 촉진시키기 위해서 경화능에 대한 이들 2 원소의 각각의 영향을 나타낸다.

티타늄과 니오븀은 본 발명에 따라 함께 사용되는 미소 합금 원소이다:

- 티타늄의 함량이 0.010 ~ 0.050 % 이라면, 티타늄은 주로 질소와 탄소를 조합하여 질화물 및/또는 탄질화물로서 석출된다. 이들 석출물은, 오스테나이트 입자 크기를 제어할 수 있는 열간 압연 이전에 슬래브가 1150 ~ 1250 ℃ 로 가열될 때 안정적이다. 티타늄의 함량이 0.050 % 를 초과하면, 액체 상태로부터 석출되어 연성을 감소시키는 경향이 있는 티타늄의 조대한 (coarse) 질화물을 형성시킬 우려가 있다.

- 니오븀의 함량이 0.010 % 를 초과하면, 니오븀은 열간 압연 중, 또는 임계내 (intercritical) 변태 범위 근처의 온도 범위에서의 풀림처리중 오스테나이트 또는 페라이트에서 Nb(CN) 미세 석출물을 형성시키는데 매우 효과적이다. 이는 열간 압연 중 그리고 풀림 처리중 재결정화를 지연시키고, 미세 조직을 미세화시킨다. 그러나, 과잉의 니오븀 함량은 용접성을 감소시키기 때문에, 니오븀은 0.040 % 로 제한되어야 한다.

상기 티타늄 및 니오븀 함량은, 질소가 질화물 또는 탄질화물로서 완전히 포획되고 붕소가 유리 상태 (free state) 로 발생하여 경화능에 긍정적인 영향을 미칠 수 있도록, 배치될 수 있다. 경화능에 대한 붕소의 영향은 중대하다. 탄소의 활동도를 제한함으로써, 붕소는, 사실상, 확산 상변태 (냉각중 페라이트 또는 펄라이트 변태) 를 제어하고 제한하며 또한, 높은 기계적 강도 특성을 얻기 위해서 요구되는 경화상 (베이나이트 또는 마르텐사이트) 을 형성할 수 있게 한다. 따라서, 붕소의 추가는 본 발명의 중요한 구성요소이며, Mn, Mo 및 Cr 과 같은 경화 원소의 추가를 제한하고 강 등급의 비용을 감소시킬 수 있게 한다.

유용한 경화능을 제공하는 붕소의 최소 함량은 0.0005 % 이다. 붕소 함량이 0.0025 % 를 초과하면, 경화능에 대한 영향이 절정을 이루어, 피복성 및 고온 연성에 대한 부정적인 영향이 관찰된다.

만족스러운 양의 질화물 및 탄질화물을 형성하기 위해서, 최소 0.002 % 의 질소 함량이 요구된다. 질소 함량은 페라이트의 경화에 요구되는 유리 붕소의 양을 감소시킬 수 있는 BN 의 형성을 방지하기 위해서 0.007 % 로 제한된다.

니켈의 선택적인 첨가가 페라이트의 별도의 경화를 얻기 위해서 이루어질 수 있다. 그러나, 이러한 첨가는 비용상의 이유로 0.1 % 로 제한된다.

본 발명에 따른 압연 시트의 제조 방법의 구현은 하기의 연속 단계를 포함한다:

- 본 발명에 따른 조성을 갖는 강이 공급되고; 그리고

- 이 강에 의한 반제품 주조의 개시가 실행된다.

이러한 주조는 잉곳에서 또는 약 200 mm 의 두께를 갖는 슬래브로서 연속적으로 행해질 수 있다. 또한, 주조는 역회전 강 실린더 사이에서 수십 밀리미터의 얇은 슬래브로서 또는 얇은 스트립으로 실행될 수 있다.

주조 반제품은, 모든 온도 지점에서 이 반제품이 압연중 강이 받게 될 큰 변형에 유효한 온도에 도달하도록, 우선 1150 ℃ 초과의 온도 (T_R) 로 된다.

그러나, 이 온도 (T_R) 가 너무 높다면, 오스테나이트 결정립은 원치않는 방식으로 성장한다. 이 온도 범위에서, 오스테나이트 결정립 크기를 효과적으로 제어할 수 있는 석출물은 티타늄 질화물 뿐이고, 가열 온도는 이 단계에서 미세한 오스테나이트 결정입 크기를 유지하기 위해서 1250 ℃ 로 제한되어야 한다.

물론, 역회전 실린더 사이에서 얇은 슬래브 또는 얇은 스트립을 직접 주조할 경우에, 1150 ℃ 를 초과하는 온도에서 시작하는 이들 반제품을 위한 열간 압연 단계는, 이 경우 중간 가열 단계가 요구되지 않도록 주조 직후에 행해질 수 있다.

반제품은 강의 구조가 완전 오스테나이트인 온도 범위에서 열간 압연되고: T_FL 이 냉각 온도인 오스테나이트 변태의 시작 온도 (A_r3) 미만이라면, 페라이트 결정립은 압연에 의해 가공 경화되고, 연성은 감소된다. 바람직하게는, 850 ℃ 를 초과하는 압연 종료 온도가 선택될 것이다.

다음으로, 압연 제품은 500 ~ 570 ℃ 의 온도 (T_bob) 에서 코일처리된다: 이 온도 범위는 코일링과 연관된 거의 등온의 유지 시간 동안 완전한 베이나이트 변태를 얻을 수 있게 한다. 이 온도 범위는 제조 방법의 후속 단계중 경화 성능을 이용하기에 충분히 미세한 Ti 및 Nb 석출물의 조직을 유발한다. 570 ℃ 를 초과하는 코일링 온도는, 연속 풀림처리중 유착 (coalescence) 이 유효성을 상당히 감소시키는 더 조악한 석출물의 형성을 유발한다.

코일링 온도가 너무 낮으면, 제품의 경도가 증가하는데, 이는 나중의 냉간 압연중 요구되는 힘을 증가시킨다.

다음으로, 열간 압연 제품이 그 자체로 공지된 방법을 사용하여 스케일제거처리 (descaled) 되고, 이후 냉간 압연이 바람직하게는 30 ~ 80 % 의 압하율 (reduction) 로 실행된다.

다음으로, 냉각 압연 제품이, 바람직하게는 연속 풀림 플랜트에서, 1 ~ 5 ℃/s 의 평균 가열 속도 (V_c) 로 가열된다. 풀림 처리 온도 (T_M) 미만과 결합하여, 이 가열 속도 범위는 15 % 이하의 미재결정 페라이트 분율을 만든다.

온도 (A_c1)(가열시 동소 변태의 개시 온도) + 40 ℃, 그리고 (A_c3)(가열시 동소 변태의 종료 온도) - 30 ℃ 사이의 풀림 처리 온도 (T_M), 즉 임계간 범위 내 특정 온도 범위에서 가열이 실행되는데: 온도 (T_M) 가 A_c1+ 40 ℃ 미만이라면, 조직은, 표면적 분율이 15 % 에 도달할 수 있는 미재결정 페라이트의 영역을 포함할 수 있을 것이다. 이 미재결정 페라이트 분율은 다음의 방식으로 계산된다: 미세 조직에서 페라이트 상을 식별하고, 전체 페라이트 상과 비교하여 미재결정 페라이트 표면적이 정량화된다. 본 발명자들은, 이러한 미재결정 영역이 연성에 악영향을 미치고, 본 발명이 추구하는 특성을 얻을 수 없게 하는 것을 증명하였다. 본 발명에 따른 풀림 처리 온도 (T_M) 는, 냉각시 나중에 마르텐사이트를 형성하기에 충분한 오스테나이트를 원하는 특성이 얻어지는 당해 양으로 생성한다. A_c3- 30 ℃ 미만의 온도 (T_M) 는, 온도 (T_M) 에서 형성되는 섬형상 오스테나이트의 탄소 함량이 사실상 나중에 마르텐사이트 변태를 유발하는 것을 보장하며: 풀림 처리 온도가 너무 높으면, 섬형상 오스테나이트의 탄소 함량은 매우 낮아질 것이며, 이는 나중에 베이나이트 또는 펄라이트로의 원치않는 변태를 유발한다. 게다가, 온도가 너무 높으면, 니오븀 석출물의 크기가 증가하게 되는데, 이는 경화 성능의 일부를 손실시킨다. 그러면, 최종 기계적 강도는 감소된다.

이를 위해, 바람직하게는, 760 ~ 830 ℃ 의 온도 (T_M) 가 선택될 것이다.

온도 (T_M) 에서 30s 의 최소 유지 시간 (t_M) 은 탄화물의 용해를 가능케하여, 오스테나이트로의 부분 변태가 이루어진다. 300s 의 시간 경과후, 그의 영향은 정점을 이룬다. 또한, 300s 초과의 유지 시간은 연속 풀림 처리 플랜트의 생산성의 요구조건, 특히 통과 속도와 거의 양립할 수 없다. 유지 시간 (t_M) 은 30 ~ 300s 이다.

본 발명의 후속 단계는 미도포 강판 또는 연속 용융아연도금강판 (hot-dip galvanized steel sheet), 또는 합금화 아연도금강판 (galvannealed sheet steel) 인지의 여부에 따라 상이하며, 다음과 같이 제조된다:

- 먼저, 풀림처리된 유지 시간의 종료시, 온도 (M_s)(마르텐사이트의 개시 온도) 미만의 온도로의 냉각은, 마르텐사이트로의 변태를 위한 풀림처리중 형성된 모든 오스테나이트에 대해 충분히 높은 냉각 속도 (V) 로 실행된다.

이러한 냉각은 하나 이상의 단계에서 온도 (T_M) 로부터 개시를 실행할 수 있고, 후자의 경우에, 냉수 또는 끓는 물 욕 (bath), 물 또는 가스 제트와 같은 다양한 냉각 방법을 사용할 수 있다. 이러한 가능한 가속화된 냉각 방법들은 오스테나이트의 마르텐사이트로의 완전 변태를 얻기 위해서 조합될 수 있다. 이러한 마르텐사이트 변태 후에, 강판은 대기 온도로 냉각된다.

이후, 냉각된 무피복 (bare) 강판의 미세 조직은 표면적 분율이 35 ~ 50 % 이고, 베이나이트가 없는 섬형상 마르텐사이트를 갖는 페라이트계 매트릭스로 이루어진다.

- 연속 용융아연도금강판을 제조하고자 한다면, 풀림 유지 시간의 종료시, 제품은 용융아연도금처리 온도 (T_zn) 에 근접한 온도에 도달할 때까지 냉각되고, 냉각 속도 (V_R) 는 오스테나이트의 페라이트로의 변태를 방지하기에 충분히 빠르다. 이를 위해, 냉각 속도 (V_R) 는 바람직하게는 15 ℃/s 를 초과한다. 용융아연도금처리는, 450 ~ 480 ℃ 인 온도 (T_zn) 로 아연 또는 아연 합금 욕에 침지에 의해 실행된다. 오스테나이트의 베이나이트로의 부분 변태가 이 단계에서 이루어져, 1 ~ 10 % 의 베이나이트가 형성되는데, 이 값은 표면적 분율로서 나타낸다. 이 온도 범위에서의 유지 시간은, 베이나이트의 표면적 분율을 10 % 로 제한하고 이에 의해 만족스러운 마르텐사이트 분율을 얻기 위해서 80s 미만이어야 한다. 다음으로, 아연 도금 제품은, 잔류 오스테나이트 분율의 마르텐사이트로의 완전 변태를 목적으로 4 ℃/s 초과의 속도 (V'_R) 로 대기 온도까지 냉각되고: 이에 의해, 40 ~ 64 % 페라이트, 35 ~ 50 % 마르텐사이트 및 1 ~ 10 % 베이나이트의 표면적 분율을 포함하는 냉간 압연 및 풀림처리된 아연 도금 강판이 얻어진다.

- 냉간 압연되고 "합금화 아연도금된", 즉, 합금 아연도금된 2 상 강판을 제조하고자 한다면, 풀림 유지 시간의 종료시, 제품은 용융아연도금처리 온도 (T_zn) 에 근접한 온도에 도달할 때까지 냉각되고, 냉각 속도 (V_R) 는 오스테나이트의 페라이트로의 변태를 방지할 정도로 충분히 빠르다. 이를 위해, 냉각 속도 (V_R) 는 바람직하게는 15 ℃/s 를 초과한다. 용융아연도금처리는, 450 ~ 480 ℃ 인 온도 (T_zn) 로 아연 또는 아연 합금 욕에 침지에 의해 실행된다. 오스테나이트의 베이나이트로의 부분 변태가 이 단계에서 이루어져, 1 ~ 10 % 의 베이나이트가 형성되는데, 이 값은 표면적 분율로서 나타낸다. 이 온도 범위에서의 유지 시간은, 베이나이트의 표면적 분율을 10 % 로 제한하기 위해서 80s 미만이어야 한다. 아연 합금 제품이 아연 욕을 나간 후에, 아연 합금 제품은 10 ~ 40s 의 시간 (t_G) 동안 490 ~ 550 ℃ 의 온도 (T_G) 로 가열된다. 이는 합금화 아연도금 제품을 제조하는, 침지 동안 증착된 아연 또는 아연 합금의 미세 층과 철의 상호확산을 유발한다. 이 제품은 4 ℃/s 초과의 속도 (V''_R) 로 대기 온도까지 냉각되고: 이에 의해, 40 ~ 64 % 페라이트, 35 ~ 50 % 마르텐사이트 및 1 ~ 10 % 베이나이트의 표면적 분율을 포함하는 페라이트계 매트릭스를 갖는 합금화 아연도금 강판이 얻어진다. 마르텐사이트는 일반적으로 4 미크론 미만, 2 미크론 미만의 평균 크기의 섬형상이며, 이들 섬 (island) 의 대부분 (즉, 이들 중 50 % 초과) 은 기다란 형상 이외에 거대 형태를 갖는다. 부여된 섬의 형태는 섬의 최대 치수 (L_max) 대 최소 치수 (L_min) 의 비로 특징지어진다. 부여된 섬은 그의 비율 (L_max/L_min) 이 2 이하일 때, 거대 형태를 갖는 것으로 고려된다.

본 발명자들은, 제조 파라미터의 작은 편차가, 본 발명에 따라 규정된 조건에서, 미세 조직 또는 기계적 특성의 주된 변화를 유발하지 않아 제조된 산업용 제품의 특성의 안정화에 대한 이점이 있다는 것을 알게되었다.

이하, 본 발명은 비제한적인 방식으로 부여된 하기의 실시예를 이용하여 설명될 것이다.

실시예:

하기 표에 도시된 조성 (중량 % 로 나타냄) 을 갖는 강이 제조되었다. 본 발명에 따른 강판의 제조를 위해 사용된 강 IX 내지 IZ 이외에, 기준 시트의 제조를 위해 사용된 강 R 의 조성이 비교를 위해 도시되어 있다.

상기 조성에 대응하는 주조 반제품은, 1230 ℃ 로 가열되고, 이후 조직이 전체적으로 오스테나이트계인 온도 범위에서 2.8 ~ 4 mm 의 두께로 열간 압연되었다. 이들 열간 압연 제품의 제조 조건 (압연 종료 온도 (T_FL), 코일링 온도 (T_bob)) 이 표 2 에 도시되어 있다.

다음으로, 열간 압연 제품은 스케일 제거처리되고, 이후 50 % 의 압하율인 1.4 ~ 2 mm 의 두께로 냉간 압연되었다. 동일한 조성으로 시작하여, 일부 강은 상이한 제조 조건으로 처리되었다. 기준 IX1, IX2, 및 IX3 은, 예컨대 강 조성 IX 에서 시작하여 상이한 조건 하에 제조된 3 종의 강판을 가리킨다. 이들 강판은 460 ℃ 의 온도 (T_zn) 로 아연 욕에서 용융아연도금처리되었고, 나머지는 합금화 아연도금처리되었다. 표 3 은 냉간 압연 후 풀림처리된 강판의 제조 조건을 도시한다:

- 가열 속도 (V_c),

- 풀림처리 온도 (T_M),

- 풀림처리 유지 시간 (t_M),

- 풀림처리 후 냉각 속도 (V_R),

- 아연도금처리 후 냉각 속도 (V'_R),

- 합금화 용융아연도금처리 온도 (T_G),

- 합금화 용융아연도금처리 시간 (t_G),

- 합금화 용융아연도금처리 후 냉각 속도 (V''_R).

또한, 변태 온도 (A_C1 및 A_C3) 가 표 3 에 기록되어 있다.

얻어진 기계적 인장 특성 (항복 강도 (Re), 강도 (Rm), 파단시 연신률 (A)) 이 하기 표 4 에 기록되어 있다. 비율 (Re/Rm) 이 또한 도시되어 있다.

또한, 강의 미세 조직 (강의 매트릭스는 페라이트계임) 이 결정되어 있다. 베이나이트 및 마르텐사이트의 표면적 분율은, 피크랄 (Picral) 및 르페라 (LePera) 시약에 의한 별개의 부식처리후 정량화되고, 알페리온 (Alphelion^TM) 소프트웨어를 사용하여 이미지 분석이 후속된다. 미재결정 페라이트의 표면적 분율은, 광학 현미경 방법과 주사 전자 현미경 방법을 사용하여 판정되었으며, 여기서 페라이트 상이 식별되고, 이후 이 페라이트 상에서의 재결정화된 분율이 정량화되었다.

미재결정 페라이트는 일반적으로 압연에 의해 신장된 섬형상으로 존재한다.

굽힘 성능은 하기의 방식으로 정량화되었다: 강판은 그 자체로 수회 굽힘처리되었다. 이에 의해, 굽힘 반경은 매회 더 작아진다. 이후, 굽힘 성능은, 접힌 블록의 표면에서의 균열의 존재를 기록함으로서 평가되고, 그에 대한 점수가 1 (낮은 굽힘 성능) ~ 5 (매우 양호한 굽힘 성능) 로 표현된다. 1 ~ 2 로 점수가 매겨진 결과물들은 만족스럽지 못한 것으로 고려된다.

본 발명에 따른 강판은, 특히 구조 분야를 위한, 부품의 유리한 제조를 가능케 하는 미세 조직 및 기계적 특성, 예컨대 980 ~ 1100 MPa 의 강도, 0.6 ~ 0.8 의 R_e/R_m 비, 9 % 초과의 파단시 연신률 및 양호한 굽힘 성능을 갖는다. 도 1 은, 모든 페라이트가 재결정화된 강판 IX1 의 형상을 나타낸다.

본 발명에 따른 강판은 특히 점용접에 대한 저항에 의해 양호한 용접성을 가지며, 탄소 당량은 0.25 미만이다. 특히, 점용접 용접성의 현재 범위는, ISO 18278-2 표준에 의해 규정된 바와 같이, 매우 광범위하며, 약 3500 A 이다. 이는 동일 등급의 기준 강과 비교하여 증가된다. 또한, 본 발명에 따른 강판에서의 점 용접물 상에서 실행된 십자형 인장 시험 또는 전단 인장 시험은, 이들 점 용접물의 강도가 기계적 특성의 관점에서 매우 높다는 것을 보여주고 있다.

비교하면, 기준 강판은 동일한 특성을 제공하지 못한다: 강판 IX3 (아연도금처리됨) 및 강판 IX6 (합금화 아연도금처리됨) 은 온도 (T_M) 보다 매우 낮은 온도에서 풀림처리되었으며: 그 결과, 미재결정 페라이트 분율 뿐만 아니라 마르텐사이트 분율도 과도하다. 이들 미세 조직의 특성은 감소된 연신률 및 굽힘 성능과 연관된다. 도 2 는 강판 IX3 의 미세 조직을 나타낸다: 재결정화된 페라이트와 마르텐사이트가 공존하는 신장된 섬 ((A) 로 표시됨) 형태로의 미재결정 페라이트의 존재를 표시하는데, 마르텐사이트 성분은 현미경 사진에서 어둡게 나타남. 주사 전자 현미경 사진 (도 3) 은 미재결정 페라이트 (A) 의 영역과 재결정화된 페라이트 (B) 영역을 명확히 구별한다.

강판 IX5 는 아주 높은 온도 (T_M) 에서 풀림처리된 합금화 용융도금처리된 강판이며: 고온에서의 오스테나이트의 탄소 함량은 매우 낮으며, 베이나이트의 출현이 촉진되어 마르텐사이트의 형성에 손해를 준다. 또한, 니오븀 석출물의 유착물이 존재하여, 경화의 손실을 유발한다. 그러면, 강도가 만족스럽지 못하며, 비 (R_e/R_m) 가 너무 높아진다.

합금화 용융도금처리된 강판 IX7 은 풀림처리 단계 후 매우 느린 속도 (V_R) 로 냉각되었으며: 이후, 이러한 냉각 단계 중 페라이트로 형성된 오스테나이트의 변태가 과도해져, 강판은 최종 단계에서 너무 높은 베이나이트 분율과 매우 낮은 마르텐사이트 분율을 포함하게 되고 이는 만족스럽지 못한 강도를 유발한다.

강판 R 의 조성은 본 발명을 따르지 않는데, 강판의 탄소 함량은 매우 높고, 강판의 망간, 알루미늄, 니오븀, 티타늄 및 붕소 함량은 매우 낮다. 그 결과, 기계적 강도가 불만족스러워질 정도로 마르텐사이트 분율이 매우 낮다.

본 발명에 따른 강판은 자동차 산업에서 구조 또는 안전 부품의 제조에 유리하게 이용될 것이다.

Claims

980 ~ 1100 MPa 의 강도와 9 % 초과의 파단시 연신률을 갖는 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판으로서, 상기 강의 조성은, 중량 % 로:
0.055 % ≤ C ≤0.095 %,
2 % ≤ Mn ≤2.6 %,
0.005 % ≤Si ≤ 0.35 %,
S ≤ 0.005 %,
P ≤ 0.050 %,
0.1 % ≤ Al ≤0.3 %,
0.05 % ≤ Mo ≤0.25 %,
0.2 ≤Cr ≤ 0.5 %,
Ni ≤ 0.1 %,
0.010 % ≤ Nb ≤0.040 %,
0.010 % ≤ Ti ≤0.050 %,
0.0005 % ≤ B ≤0.0025 %, 및
0.002 % ≤ N ≤ 0.007 % 를 함유하고 ,
Cr + 2Mo ≤ 0.6% 이며,
조성의 잔부는 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물로 이루어지고,
강판의 미재결정 페라이트 표면적 분율은, 페라이트계 상 전체와 비교하여 15 % 이하인, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 1 항에 있어서,
상기 강의 조성은, 중량% 로,
0.12 % ≤ Al ≤0.25 % 를 함유하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 강의 조성은, 중량% 로,
0.10 % ≤ Si ≤0.30 % 를 함유하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 강의 조성은, 중량% 로,
0.15 % ≤ Si ≤0.28 % 를 함유하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 강의 조성은, 중량% 로,
P ≤0.015 % 를 함유하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
강판의 미세 조직은 35 ~ 50 % 의 마르텐사이트의 표면적 분율을 함유하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 6 항에 있어서,
상기 미세 조직의 보충물은 50 ~ 65 % 의 페라이트의 표면적 분율로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 6 항에 있어서,
상기 미세 조직의 보충물은 1 ~ 10 % 의 베이나이트의 표면적 분율과 40 ~ 64 % 의 페라이트의 표면적 분율로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
강판의 항복 강도 (R_e) 대 강판의 강도 (R_m) 의 비는 0.6 ≤ R_e/R_m ≤ 0.8 로 설정된 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
연속 아연도금처리되는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
합금화 아연도금처리된 코팅을 포함하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판.
냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판의 제조 방법으로서,
제 1 항 또는 제 2 항에 따른 조성을 갖는 강이 제공되며, 이후:
- 상기 강은 반제품으로서 주조되고, 이후;
- 상기 반제품은 1150 ℃ ≤ T_R ≤ 1250 ℃ 의 온도로 되며, 이후;
- 상기 반제품은 압연 종료 온도 (T_FL) ≥ A_r3 로 열간 압연되어 열간 압연 제품을 얻고 , 이후;
- 상기 열간 압연 제품은 500 ℃ ≤ T_bob ≤ 570 ℃ 의 온도 (T_bob) 로 코일링되며, 이후;
- 상기 열간 압연 제품은 스케일 제거 처리되고, 이후;
- 30 ~ 80 % 의 압하율로 냉간 압연이 실행되어 냉간 압연 제품을 얻고, 이후;
- 상기 냉간 압연 제품은, 오스테나이트를 포함하는 조직을 갖는 가열 및 풀림처리된 제품을 얻기 위해서, 30s ≤ t_M≤ 300s 의 유지 시간 동안, 1 ℃/s ≤ V_c ≤5 ℃/s 의 속도로, A_c1 + 40 ℃ ≤ T_M≤ A_c3- 30 ℃ 의 풀림 처리 온도 (T_M) 까지, 가열되고, 이후;
- 상기 제품은, 상기 오스테나이트 전부를 마르텐사이트로 변태시키기에 충분히 높은 속도 (V) 로 온도 (M_S) 미만의 온도까지 냉각되는, 냉간 압연 및 풀림처리된 2 상 강판의 제조 방법.
냉간 압연되고, 풀림 및 아연도금처리된 2 상 강판의 제조 방법으로서,
제 12 항에 따른 오스테나이트를 포함하는 조직을 갖는 상기 가열 및 풀림처리된 제품이 공급되며, 이후:
- 상기 가열 및 풀림처리된 제품은, 상기 오스테나이트의 페라이트로의 변태를 방지하기에 충분히 높은 속도 (V_R) 로, 용융 아연도금처리 온도 (T_zn) 에 근접한 온도에 도달할 때까지 냉각되며, 이후;
- 상기 제품은, 450 ℃ ≤ T_zn ≤ 480 ℃ 의 온도로 아연 또는 아연 합금 욕에 침지함으로써 연속 아연도금처리되어 아연도금처리된 제품을 얻고, 이후;
- 상기 아연도금처리된 제품은, 4 ℃/s 초과의 속도 (V'_R) 로 대기 온도까지 냉각되어 냉간 압연되고 풀림 및 아연도금처리된 강판을 얻는, 냉간 압연되고 풀림 및 아연도금처리된 2 상 강판의 제조 방법.
냉간 압연 및 합금화 아연도금처리된 2 상 강판의 제조 방법으로서,
제 12 항에 따른 오스테나이트를 포함하는 조직을 갖는 상기 가열 및 풀림처리된 제품이 공급되며, 이후:
- 상기 가열 및 풀림처리된 제품은, 상기 오스테나이트의 페라이트로의 변태를 방지하기에 충분히 높은 속도 (V_R) 로, 용융 아연도금처리 온도 (T_zn) 에 근접한 온도에 도달할 때까지 냉각되며, 이후;
- 상기 제품은, 450 ℃ ≤ T_zn ≤ 480 ℃ 의 온도로 아연 또는 아연 합금 욕에 침지함으로써 연속 아연도금처리되어 아연도금처리된 제품을 얻고, 이후;
- 상기 아연도금처리된 제품은, 10 ~ 40s 의 시간 (t_G) 동안 490 ~ 550 ℃ 의 온도 (T_G) 로 가열되어 합금화 아연도금처리된 제품을 얻고, 이후;
- 상기 합금화 아연도금처리된 제품은, 4 ℃/s 초과의 속도 (V''_R) 로 대기 온도까지 냉각되어 냉간 압연 및 합금화 아연도금처리된 강판을 얻는, 냉간 압연 및 합금화 아연도금처리된 2 상 강판의 제조 방법.
제 12 항에 있어서,
상기 온도 (T_M) 는 760 ~ 830 ℃ 인 것을 특징으로 하는, 강판의 제조 방법.
제 13 항에 있어서,
상기 냉각 속도 (V_R) 는 15 ℃/s 이상인 것을 특징으로 하는, 강판의 제조 방법.
제 1 항에 따른 강판이, 모터 차량용 구조 부품 또는 안전 부품을 제조하기 위해 사용되는 강판의 사용 방법.
제 13 항에 따른 방법에 의해 제조된 강판이, 모터 차량용 구조 부품 또는 안전 부품을 제조하기 위해 사용되는 강판의 사용 방법.