KR101318009B1 - Wire rod, steel wire, and manufacturing method thereof - Google Patents

Abstract

본원 발명은, 0.95 내지 1.30질량％의 C와, 0.1 내지 1.5질량％의 Si와, 0.1 내지 1.0질량％의 Mn과, 0 내지 0.1질량％의 Al과, 0 내지 0.1질량％의 Ti와, 0 내지 0.02질량％의 P와, 0 내지 0.02질량％의 S와, 10 내지 50ppm의 N과, 10 내지 40ppm의 O와, Fe 및 불가피적 불순물을 적어도 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 선재이며, 상기 선재의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 97％ 이상의 면적이, 펄라이트 조직에 의해 점유되고, 상기 단면의 중심 영역의 0.5％ 이하의 면적과, 상기 단면의 제1 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트 조직에 의해 점유되는 선재이다.This invention is 0.95-1.30 mass% C, 0.1-1.5 mass% Si, 0.1-1.0 mass% Mn, 0-0.1 mass% Al, 0-0.1 mass% Ti, 0 It is a wire rod having a composition containing from 0 to 0.02% by mass of P, 0 to 0.02% by mass of S, 10 to 50 ppm of N, 10 to 40 ppm of O, and a balance containing at least Fe and inevitable impurities. An area of at least 97% of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the wire rod is occupied by the pearlite structure, and an area of 0.5% or less of the center area of the cross section and an area of 0.5% or less of the first surface layer area of the cross section are It is a wire rod occupied by cornerstone cementite tissue.

Description

선재, 강선 및 그들의 제조 방법 {WIRE ROD, STEEL WIRE, AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}Wire rod, steel wire and their manufacturing method {WIRE ROD, STEEL WIRE, AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}

본 발명은, 선재, 강선 및 그들의 제조 방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는, 본 발명은 자동차의 래디얼 타이어나, 각종 산업용 벨트나 호스의 보강재로서 사용되는 스틸 코드, 소잉 와이어 등의 용도 및 PC 강선, 아연 도금 강연선(鋼撚線), 스프링용 강선, 현수교용 케이블 등의 용도에 적합한 압연 선재와 그 제조 방법 및 상기 압연 선재를 소재로 하는 강선에 관한 것이다.TECHNICAL FIELD This invention relates to a wire rod, steel wire, and their manufacturing method. More specifically, the present invention relates to the use of steel cords, sawing wires, and the like used as reinforcements for radial tires of automobiles, various industrial belts and hoses, PC steel wires, galvanized steel wires, spring steel wires, and suspension bridges. The present invention relates to a rolled wire rod, a method for producing the same, and a steel wire based on the rolled wire rod, which are suitable for use in a cable, for example.

본원은, 2010년 2월 1일에, 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2010-020185호에 기초하여 우선권을 주장하고, 그 내용을 여기에 원용한다.This application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2010-020185 for which it applied to Japan on February 1, 2010, and uses the content here.

자동차의 래디얼 타이어, 각종 벨트, 호스 등의 보강재로서 사용되는 스틸 코드, 또는 소잉 와이어에 사용되는 강선은, 일반적으로 열간 압연 후 조정 냉각한 직경이 5 내지 6㎜인 선재를 1차 신선(伸線) 가공하여 직경을 3 내지 4㎜로 하고, 파텐팅(patenting) 처리를 행하고, 2차 신선 가공하여 1 내지 2㎜의 직경으로 하고, 최종 파텐팅 처리를 행하고, 황동 도금을 실시하고, 최종 습식 신선 가공을 실시하여 직경 0.15 내지 0.40㎜로 함으로써 제조된다.Steel cords used for reinforcing materials such as radial tires of automobiles, various belts and hoses, or steel wires used for sawing wires are generally used as primary wires for wire rods having a diameter of 5 to 6 mm adjusted and cooled after hot rolling. ) To a diameter of 3 to 4 mm, to a patting process, to a secondary drawing to a diameter of 1 to 2 mm, to a final parting process, to brass plating, and to a final wet type. It is manufactured by carrying out a wire drawing to make diameter 0.15-0.40 mm.

이와 같이 하여 얻어진 극세강선을, 다시 스트랜딩(stranding)에 의해 복수개를 서로 꼬아 연강선(撚鋼線)으로 함으로써 스틸 코드가 제조된다.The steel cord is manufactured by twisting a plurality of the ultrafine steel wires obtained in this manner again by stranding to form a mild steel wire.

일반적으로, 선재를 강선으로 가공할 때나 강선을 스트랜딩할 때에 단선이 발생하면, 생산성과 수율이 크게 저하되어 버린다. 따라서, 상기 기술 분야에 속하는 선재나 강선은, 신선 가공시나 스트랜딩시에 단선되지 않는 것이 강하게 요구된다. 신선 가공 중에서도 최종 습식 신선 가공의 경우에는, 피처리 강선의 직경이 극히 가늘기 때문에, 특히 단선이 발생하기 쉽다. 또한, 최근 여러 목적으로부터 스틸 코드 등을 경량화하는 움직임이 높아지고 있다. 이로 인해, 상기한 각종 제품에 대해 고강도가 요구되도록 되고 있다.In general, when disconnection occurs when the wire is processed into a steel wire or when the steel wire is stranded, the productivity and the yield are greatly reduced. Therefore, it is strongly required that the wire rod and steel wire which belong to the said technical field do not disconnect at the time of a wire drawing or a stranding. In the final wet drawing, among the drawing operations, since the diameter of the steel wire to be treated is extremely thin, in particular, disconnection is likely to occur. In recent years, the movement to reduce the weight of steel cords and the like has been increased for various purposes. For this reason, high strength is calculated | required about the said various products.

또한, PC 강선, PC 연선, 로프, 교량용 PWS 와이어 등으로서 사용되는 강선은, 일반적으로 열간 압연 후, 조정 냉각한 직경이 5 내지 16㎜인 선재를, 신선 가공하여 직경을 2 내지 8㎜로 하고, 필요에 따라서 신선 후 또는 신선 도중의 단계에서 용융 아연 도금을 실시하여 서로 꼬거나, 또는 서로 꼬는 일 없이 결속함으로써 스트랜드 형상으로 성형된다.In addition, steel wires used as PC steel wires, PC stranded wires, ropes, PWS wires for bridges, and the like are generally drawn into a wire having a diameter of 5 to 16 mm by adjusting and cooling after hot rolling to a diameter of 2 to 8 mm. If necessary, the film is formed into a strand shape by performing hot dip galvanization at the stage after drawing or during drawing, and twisting each other or binding without twisting each other.

일반적으로, 선재를 강선으로 가공할 때에 단선, 혹은 강선을 스트랜딩할 때에 세로 균열[디라미네이션(delamination)]이 발생하면, 생산성과 수율이 크게 저하되어 버린다. 따라서, 상기 기술 분야에 속하는 선재나 강선은, 신선 가공시나 스트랜딩 또는 결속 가공시에 단선되지 않는 것이 강하게 요구된다.In general, when longitudinal cracking (delamination) occurs when the wire rod is processed into steel wire, or when the steel wire is stranded, the productivity and the yield are greatly reduced. Therefore, it is strongly required that the wire rod or steel wire which belongs to the said technical field does not disconnect at the time of a wire drawing, a stranding, or a binding process.

이러한 제품은, 종래 1600㎫ 이상의 강도를 확보하는 동시에, 비틀기 시험 등에 의해 평가되는 인성, 연성에 대해서도 충분한 성능을 확보하는 것이 요구되어 왔지만, 최근 여러 목적으로부터 와이어를 경량화하는 움직임이 높아지고 있다.While such products have been required to secure strength of at least 1600 MPa and to secure sufficient performance for toughness and ductility evaluated by twist tests and the like, in recent years, the movement to reduce the weight of wires has been increasing for various purposes.

이로 인해, 상기한 각종 제품에 대해 고강도가 요구되게 되어, C 함유량이 0.9질량％ 미만인 탄소강 선재 등에서는, 원하는 고강도가 얻어지지 않고 있다. 이로 인해, 0.9질량％ 이상의 C 함유량의 강선에의 요망이 높아지고 있다. 그러나 C 함유량을 높이면 초석 시멘타이트(이하, 초석 θ라고 나타내는 경우가 있음)의 생성에 의해 신선 가공성이나 비틀림 특성[내(耐)디라미네이션성]이 저하되므로, 단선 빈도가 높아진다. 이로 인해, C 함유량이 높아 강선에 높은 강도를 확보시킬 수 있고, 또한 신선 가공성도 우수한 선재에 대한 요구가 극히 커지고 있다.For this reason, high intensity | strength is calculated | required with respect to the above-mentioned various products, and the desired high intensity | strength is not acquired in carbon steel wire rod etc. whose C content is less than 0.9 mass%. For this reason, the request | requirement to the steel wire of C content of 0.9 mass% or more is increasing. However, when the C content is increased, wire workability and torsional characteristics (de-lamination resistance) are lowered by the formation of the cornerstone cementite (hereinafter sometimes referred to as the cornerstone θ), thereby increasing the frequency of disconnection. For this reason, the demand for the wire rod which has high C content, can ensure high strength for a steel wire, and is excellent also in drawability is extremely large.

상기한 최근의 산업계로부터의 요망에 대해, 1％를 초과하는 고탄소 선재의 제조 기술이 제안되어 있다.In response to the above-mentioned recent industrial demands, a technique for producing high carbon wire rods in excess of 1% has been proposed.

예를 들어, 특허문헌 1에는, 특정한 화학 조성을 갖는 강재로 이루어지고, 초석 시멘타이트의 함유 평균 면적률을 규정한 「고강도 고인성 극세강선용 선재, 고강도 고인성 극세강선 및 상기 극세강선을 사용한 스트랜딩 제품 및 상기 극세강선의 제조 방법」이 개시되어 있다. 그러나 이 공보에서 제안된 선재는, 고가의 원소인 Ni 및 Co 중 1종 이상을 필수 성분으로서 함유하므로, 제조 비용이 높아진다.For example, Patent Literature 1 includes a steel material having a specific chemical composition, and defines a content average area ratio of cornerstone cementite, which is a "strength product for high strength high toughness ultrafine steel wire, high strength high toughness ultrafine steel wire, and a stranding product using the ultrafine steel wire. And a method for producing the ultrafine steel wire. However, the wire rod proposed in this publication contains at least one of Ni and Co, which are expensive elements, as an essential component, resulting in high manufacturing costs.

특허문헌 2에서는, 0.6％ 이상의 Al을 첨가함으로써, 1％를 초과하는 고탄소강의 초석 시멘타이트의 생성을 억제하는 기술이 제안되어 있다. 그러나 Al은 강탈산 원소로, 신선에 있어서의 단선의 원인이 되는 경질 개재물량이 증가하므로, 스틸 코드와 같은 가느다란 직경 강선용의 선재에 적용하기는 어렵다.In patent document 2, the technique which suppresses generation | occurrence | production of the cornerstone cementite of the high carbon steel exceeding 1% by adding Al 0.6% or more is proposed. However, Al is a strong deoxidation element, and since the amount of hard inclusions which causes disconnection in a new wire increases, it is difficult to apply it to wire rods for thin diameter steel wires, such as a steel cord.

한편, 특허문헌 3에서는, 고탄소 선재를 오스테나이트 온도 영역으로 가열 후, 823 내지 1023K의 온도 범위로 냉각하고, 이 온도 영역에서 가공도 15 내지 80％의 소성 가공을 행한 후, 823 내지 923K의 온도 영역에서 항온 변태시킴으로써, 초석 시멘타이트를 억제하는 기술을 제안하고 있다. 그러나 이러한 온도 영역에서 소정의 가공을 실시하기 위해서는 대규모의 설비 투자가 필요하여, 제조 비용의 증가를 초래할 우려가 있다.On the other hand, in patent document 3, after heating a high carbon wire rod to an austenite temperature range, it cools to the temperature range of 823-1023K, and after carrying out the plastic working process of 15-80% of workability in this temperature range, By constant temperature transformation in a temperature range, the technique which suppresses a saltpeter cementite is proposed. However, in order to perform predetermined | prescribed processing in such a temperature range, large-scale equipment investment is needed and there exists a possibility of causing an increase in manufacturing cost.

일본 특허 제2609387호 공보Japanese Patent No. 2609387 일본 공개 특허 제2003-193129호 공보Japanese Unexamined Patent Publication No. 2003-193129 일본 공개 특허 평8-283867호 공보Japanese Unexamined Patent Publication No. 8-283867

본 발명은 상기 현상에 비추어 이루어진 것으로, 그 목적은, 스틸 코드, 소잉 와이어 등의 용도, 또는 PC 강선, 아연 도금 강연선, 스프링용 강선, 현수교용 케이블 등의 용도에 적합한 신선성이 우수한 고강도 선재를 높은 생산성하에서 수율 좋고 저렴하게 제공하는 것이다.The present invention has been made in view of the above-described phenomenon, and an object thereof is to provide a high-strength wire rod having excellent flexibility suitable for applications such as steel cords, sawing wires, or PC steel wires, galvanized steel strands, spring steel wires, and suspension bridge cables. It is to provide good yield and low cost under high productivity.

본 발명은, 상술한 과제를 해결하기 위해 이하의 구성 및 방법을 채용한다.MEANS TO SOLVE THE PROBLEM This invention employs the following structures and methods, in order to solve the above-mentioned subject.

(1) 본 발명의 제1 형태는, 0.95 내지 1.30질량％의 C와, 0.1 내지 1.5질량％의 Si와, 0.1 내지 1.0질량％의 Mn과, 0 내지 0.1질량％의 Al과, 0 내지 0.1질량％의 Ti와, 0 내지 0.02질량％의 P와, 0 내지 0.02질량％의 S와, 10 내지 50ppm의 N과, 10 내지 40ppm의 O와, 0 내지 0.5질량％의 Cr과, 0 내지 0.5질량％의 Ni와, 0 내지 0.5질량％의 Co와, 0 내지 0.5질량％의 V와, 0 내지 0.5질량％의 Cu와, 0 내지 0.1질량％의 Nb와, 0 내지 0.2질량％의 Mo와, 0 내지 0.2질량％의 W와, 0 내지 30ppm의 B와, 0 내지 50ppm의 REM과, 0 내지 50ppm의 Ca와, 0 내지 50ppm의 Mg와, 0 내지 100ppm의 Zr과, Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 선재이며, 이 선재의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 97％ 이상의 면적이, 펄라이트 조직에 의해 점유되고, 상기 단면의 중심 영역의 0.5％ 이하의 면적과, 상기 단면의 제1 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트 조직에 의해 점유되어 있는 선재이다.(1) The 1st aspect of this invention is 0.95-1.30 mass% C, 0.1-1.5 mass% Si, 0.1-1.0 mass% Mn, 0-0.1 mass% Al, and 0-0.1 Mass% Ti, 0-0.02 mass% P, 0-0.02 mass% S, 10-50 ppm N, 10-40 ppm O, 0-0.5 mass% Cr, 0-0.5 Ni in mass%, 0 to 0.5 mass% Co, 0 to 0.5 mass% V, 0 to 0.5 mass% Cu, 0 to 0.1 mass% Nb, 0 to 0.2 mass% Mo and 0 to 0.2% by mass of W, 0 to 30 ppm of B, 0 to 50 ppm of REM, 0 to 50 ppm of Ca, 0 to 50 ppm of Mg, 0 to 100 ppm of Zr, Fe and unavoidable impurities A wire rod having a composition including a residual amount containing a portion, wherein an area of not less than 97% of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the wire rod is occupied by the pearlite structure, and the area of 0.5% or less of the central region of the cross section; only Of the area of more than 0.5% of the first surface region, a wire material which is occupied by the foundation cementite tissue.

(2) 상기 (1)에 기재된 선재에서는, 상기 선재의 상기 단면이, 상기 펄라이트 조직과, 상기 초석 시멘타이트와, 베이나이트 조직과, 의사 펄라이트 조직과, 페라이트 조직과, 입계 페라이트 조직과, 마르텐사이트 조직에 의해 점유되어 있어도 된다.(2) In the wire rod described in the above (1), the cross section of the wire rod includes the pearlite structure, the cornerstone cementite, the bainite structure, the pseudo pearlite structure, the ferrite structure, the grain boundary ferrite structure, and the martensite. It may be occupied by the organization.

(3) 본 발명의 제2 형태는, 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 선재의 제조 방법이다. 이 제조 방법은, 상술한 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 얻는 공정과, 상기 압연 선재를 권취하는 공정과, 900℃ 이상의 상기 압연 선재를 500 내지 600℃의 용융 솔트층에 침지함으로써 파텐팅 처리를 행하는 공정을 구비한다.(3) The 2nd aspect of this invention is a manufacturing method of the wire rod as described in said (1) or (2). This manufacturing method includes a process of hot rolling a steel piece having the composition described above to obtain a rolled wire rod, winding the rolled wire rod, and dipping the rolled wire rod at 900 ° C. or higher in a molten salt layer at 500 ° C. to 600 ° C. A process of performing a tenting process is provided.

(4) 본 발명의 제3 형태는, 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 선재의 제조 방법이다. 이 제조 방법은, 상술한 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 얻는 공정과, 상기 압연 선재를 권취하는 공정과, 900℃ 이상의 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 900℃로부터 650℃까지 냉각되는 동안의 냉각 속도 Y가,(4) The 3rd aspect of this invention is a manufacturing method of the wire rod as described in said (1) or (2). This manufacturing method starts the process of hot rolling to the steel piece which has the composition mentioned above, and obtains a rolled wire rod, the process of winding up the said rolled wire rod, and starts cooling about the said rolled wire rod of 900 degreeC or more, and it is 900 degreeC-650 degreeC Cooling rate Y while cooling,

를 만족시키도록 제어하여 급냉하고, 650℃ 내지 500℃의 온도에서 펄라이트 변태를 종료시킴으로써 파텐팅 처리를 행하는 공정을 구비한다.And quenching by controlling to satisfy the condition, and performing the potting treatment by terminating the pearlite transformation at a temperature of 650 ° C to 500 ° C.

(5) 본 발명의 제4 형태는, 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 선재의 제조 방법이다. 이 제조 방법은, 상술한 조성을 갖는 직경 3 내지 16㎜의 압연 선재를 준비하여, 950℃ 이상 1050℃ 이하로 재가열하는 공정과, 900℃ 이상의 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 행하는 공정을 구비한다.(5) The 4th aspect of this invention is a manufacturing method of the wire rod as described in said (1) or (2). This manufacturing method prepares the rolling wire rod of diameter 3-16mm which has the composition mentioned above, reheats to 950 degreeC or more and 1050 degrees C or less, and starts cooling with respect to the said rolling wire rod of 900 degreeC or more, and starts 500-600 degreeC. And a step of performing the potting treatment by means of a lead bath or a fluidized bed.

(6) 본 발명의 제5 형태는, 상술한 조성을 갖고, 길이 방향에 대해 수직한 단면의 97％ 이상의 면적이, 펄라이트 조직에 의해 점유되고, 상기 단면의 중심 영역의 0.5％ 이하의 면적과, 상기 단면의 제1 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트 조직에 의해 점유되어 있는 선재에, 신선 및 재가열 파텐팅 처리를 적어도 1회 실시함으로써 얻어지는 강선이며, 상기 강선은, 0.1 내지 0.4㎜의 직경과, 4200㎫ 이상의 인장 강도를 갖고, 상기 강선의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 제2 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트에 의해 점유되어 있는 강선이다.(6) The fifth aspect of the present invention has the composition described above, wherein an area of 97% or more of the cross section perpendicular to the longitudinal direction is occupied by the pearlite structure, and an area of 0.5% or less of the center area of the cross section; An area of 0.5% or less of the first surface layer region of the cross section is a steel wire obtained by at least one time of drawing and reheating parting treatment on the wire rod occupied by the cornerstone cementite structure, and the steel wire is 0.1 to 0.4 mm. The steel wire which has the diameter and the tensile strength of 4200 Mpa or more, and the area of 0.5% or less of the 2nd surface layer area | region of the cross section perpendicular | vertical to the longitudinal direction of the said steel wire is occupied by salt-based cementite.

(7) 본 발명의 제6 형태는, 상술한 조성을 갖고, 길이 방향에 대해 수직한 단면의 97％ 이상의 면적이, 펄라이트 조직에 의해 점유되고, 상기 단면의 중심 영역의 0.5％ 이하의 면적과, 상기 단면의 제1 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트 조직에 의해 점유되어 있는 선재를 신선함으로써 얻어지는 강선이며, 상기 강선은, 0.8 내지 8㎜의 직경과, 1800㎫ 이상의 인장 강도를 갖고, 상기 강선의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 제3 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트에 의해 점유되어 있는 강선이다.(7) The sixth aspect of the present invention has the composition described above, wherein an area of 97% or more of the cross section perpendicular to the longitudinal direction is occupied by the pearlite structure, and an area of 0.5% or less of the center area of the cross section; An area of 0.5% or less of the first surface layer region of the cross section is a steel wire obtained by drawing a wire rod occupied by a saltpeter cementite structure, and the steel wire has a diameter of 0.8 to 8 mm and a tensile strength of 1800 MPa or more. The area of 0.5% or less of the third surface layer region of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the steel wire is the steel wire occupied by the cornerstone cementite.

(8) 상기 (7)에 기재된 강선은, 상기 선재를 (a) 상기 신선 후에, 블루잉(blueing), 히트 스트레치, 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금을 행하는 것, (b) 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금 후에, 상기 신선을 행하는 것, 또는 (c) 상기 신선 후에, 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금을 행하여, 다시 신선을 행하는 것에 의해 얻어져도 된다.(8) The steel wire according to the above (7) is a process in which the wire rod is subjected to blueing, heat stretch, hot dip galvanizing, or hot dip zinc alloy plating after (a) the wire drawing, and (b) hot dip galvanizing Alternatively, after hot-dip galvanizing, the drawing may be performed, or (c) after the hot-dip, hot-dip galvanizing or hot-dip galvanizing may be performed, followed by additional drawing.

(9) 본 발명의 제7 형태는, 상술한 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 제조하고, 상기 압연 선재를 권취하여, 900℃ 이상의 상기 압연 선재를 500 내지 600℃의 용융 솔트층에 침지함으로써 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 3 내지 7㎜의 선재를 제조하는 공정과, 상기 선재를 신선하는 공정과, 900℃ 이상의, 신선된 상기 선재에 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 도입함으로써 냉각을 개시함으로써 제2 파텐팅 처리를 행하는 공정과, 상기 제2 파텐팅 처리를 행한 상기 선재에 냉간 신선을 행하는 공정을 구비하는 상기 (6)에 기재된 강선의 제조 방법이다.(9) According to a seventh aspect of the present invention, a steel wire having the composition described above is hot rolled to produce a rolled wire rod, the rolled wire rod is wound, and the rolled wire rod is 900 ° C or higher to a molten salt layer of 500 to 600 ° C. The process of producing a wire rod having a diameter of 3 to 7 mm by performing a parting process by dipping, the process of drawing the wire rod, and introducing the lead wire or a fluid bed of 500 to 600 ° C into the fresh wire rod of 900 ° C. or higher The cooling method is a manufacturing method of the steel wire as described in said (6) provided with the process of performing a 2nd parting process by starting cooling, and the process of cold drawing to the said wire material which performed the said 2nd parting process.

(10) 본 발명의 제8 형태는, 상술한 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 제조하고, 상기 압연 선재를 권취하여, 900℃ 이상의 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 900℃로부터 650℃까지 냉각되는 동안의 냉각 속도 Y가,(10) In an eighth aspect of the present invention, a steel wire having the composition described above is hot rolled to produce a rolled wire rod, the rolled wire rod is wound, and cooling is started for the rolled wire rod at 900 ° C or higher, and from 900 ° C. Cooling rate Y during cooling to 650 ° C,

[수학식 1][Equation 1]

를 만족하도록 제어하여 급냉하고, 650℃ 내지 500℃의 온도에서 펄라이트 변태를 종료시킴으로써 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 3 내지 7㎜의 선재를 제조하는 공정과, 상기 선재를 신선하는 공정과, 900℃ 이상의, 신선된 상기 선재에 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 도입함으로써 냉각을 개시함으로써 제2 파텐팅 처리를 행하는 공정과, 상기 제2 파텐팅 처리를 행한 상기 선재에 냉간 신선을 행하는 공정을 구비하는, 상기 (6)에 기재된 강선의 제조 방법이다.And a step of producing a wire rod having a diameter of 3 to 7 mm by performing a patting process by terminating the pearlite transformation at a temperature of 650 ° C to 500 ° C so as to satisfy the requirement of The process of performing a 2nd parting process by starting cooling by introducing into a 500-600 degreeC lead bath or a fluidized bed to the said fresh wire mentioned above, and the process of cold drawing to the said wire material which performed the said 2nd parting process. It is a manufacturing method of the steel wire as described in said (6) provided with.

(11) 본 발명의 제9 형태는, 상술한 조성을 갖는 직경 3 내지 7㎜의 선재를 950℃ 이상 1050℃ 이하로 재가열하고, 900℃ 이상의 상기 재가열 선재에 대해 냉각을 개시하여, 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 3 내지 7㎜의 선재를 제조하는 공정과, 상기 선재를 신선하는 공정과, 900℃ 이상의, 신선된 상기 선재에 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 도입함으로써 냉각을 개시함으로써 제2 파텐팅 처리를 행하는 공정과, 상기 제2 파텐팅 처리를 행한 상기 선재에 냉간 신선을 행하는 공정을 구비하는, 상기 (6)에 기재된 강선의 제조 방법이다.(11) The ninth aspect of the present invention reheats a wire rod having a composition of 3 to 7 mm in diameter to 950 ° C or more and 1050 ° C or less, starts cooling the 900 ° C or more reheated wire rod, and starts 500 to 600 ° C. A process of producing a wire rod having a diameter of 3 to 7 mm by subjecting the lead bath or a fluidized bed to a wire bath, a step of drawing the wire rod, and a lead of 500 to 600 ° C. in the wire rod which is 900 ° C. or higher. Production of the steel wire as described in said (6) provided with the process of performing a 2nd parting process by starting cooling by introducing into a bathtub or a fluidized bed, and the process of cold drawing to the said wire rod which performed the said 2nd parting process. It is a way.

(12) 본 발명의 제10 형태는, 상술한 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 제조하고, 상기 압연 선재를 권취하여, 900℃ 이상의 상기 압연 선재를 500 내지 600℃의 용융 솔트층에 침지함으로써 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 5 내지 16㎜의 선재를 제조하는 공정과, 상기 선재를 신선하는 공정을 구비하는 상기 (7)에 기재된 강선의 제조 방법이다.(12) According to a tenth aspect of the present invention, a steel wire having the composition described above is hot rolled to produce a rolled wire rod, the rolled wire rod is wound, and the rolled wire rod is 900 ° C or higher to a molten salt layer of 500 to 600 ° C. It is a manufacturing method of the steel wire as described in said (7) provided with the process of manufacturing the wire rod of diameter 5-16 mm by performing a parting process by dipping, and the process of drawing the said wire rod.

(13) 본 발명의 제10 형태는, 상술한 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 제조하고, 상기 압연 선재를 권취하여, 900℃ 이상의 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 900℃로부터 650℃까지 냉각되는 동안의 냉각 속도 Y가,(13) According to a tenth aspect of the present invention, a steel wire having the composition described above is hot rolled to produce a rolled wire rod, the rolled wire rod is wound, and cooling is started for the rolled wire rod at 900 ° C or higher, and from 900 ° C. Cooling rate Y during cooling to 650 ° C,

[수학식 1][Equation 1]

를 만족시키도록 제어하여 급냉하고, 650℃ 내지 500℃의 온도에서 펄라이트 변태를 종료시킴으로써 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 5 내지 16㎜의 선재를 제조하는 공정과, 상기 선재를 신선하는 공정을 구비하는 상기 (7)에 기재된 강선의 제조 방법이다.And a step of producing a wire rod having a diameter of 5 to 16 mm by quenching by quenching to satisfy the stiffness, and performing a potting process by terminating the pearlite transformation at a temperature of 650 ° C to 500 ° C, and a step of drawing the wire rod. It is a manufacturing method of the steel wire of said (7).

(14) 본 발명의 제10 형태는, 상술한 조성을 갖는 직경 5 내지 16㎜의 압연 선재를 준비하여, 950℃ 이상 1050℃ 이하로 재가열하고, 900℃ 이상의 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 5 내지 16㎜의 선재를 제조하는 공정과, 상기 선재를 신선하는 공정을 구비하는 상기 (7)에 기재된 강선의 제조 방법이다.(14) In a tenth aspect of the present invention, a rolled wire rod having a diameter of 5 to 16 mm having the above-described composition is prepared, reheated to 950 ° C or higher and 1050 ° C or lower, and starting cooling of the rolled wire rod at 900 ° C or higher, The manufacturing method of the steel wire as described in said (7) provided with the process of manufacturing the wire rod of diameter 5-16 mm by carrying out a parting process with a 500-600 degreeC lead bath or a fluidized bed, and the process of drawing the said wire rod. to be.

본 발명에 따르면, 스틸 코드, 소잉 와이어, PC 강선, 아연 도금 강연선, 스프링용 강선, 현수교용 케이블 등의 용도에 적합한 신선성이 우수한 고강도 선재를 높은 생산성하에서 수율 좋고 저렴하게 제공할 수 있다.According to the present invention, it is possible to provide a high-strength wire rod having excellent flexibility suitable for applications such as steel cords, sawing wires, PC steel wires, galvanized steel wires, spring steel wires, and suspension bridges under high productivity, with good yield and low cost.

도 1은 선재의 표층 영역에 발생한 초석 시멘타이트의 예를 나타내는 도면이다.
도 2는 선재의 냉각 개시 온도와, 선재의 제1 표층 영역에 있어서의 초석 θ의 면적률의 관계를 나타내는 도면이다.
도 3은 선재의 C량과, 선재의 제1 표층 영역에 있어서의 초석 θ의 면적률의 관계를 나타내는 도면이다.
도 4는 선재의 C량과, 선재의 중심 영역에 있어서의 초석 θ의 면적률의 관계를 나타내는 도면이다.
도 5는 900℃로부터 650℃까지의 냉각 속도 및 C량이, 선재의 중심 영역에 있어서의 초석 θ의 석출량에 미치는 영향을 나타내는 도면이다.
도 6은 선재의 냉각 개시 온도와, 선재의 제1 표층 영역에 있어서의 초석 θ의 면적률의 관계를 나타내는 도면이다.
도 7은 선재의 C량과, 선재의 제1 표층 영역에 있어서의 초석 θ의 면적률의 관계를 나타내는 도면이다.
도 8은 선재의 C량과, 선재의 중심 영역에 있어서의 초석 θ의 면적률의 관계를 나타내는 도면이다.
도 9는 900℃로부터 650℃까지의 냉각 속도 및 C량이, 선재 중심 영역에 있어서의 초석 θ의 석출량에 미치는 영향을 나타내는 도면이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a figure which shows the example of the cornerstone cementite which generate | occur | produced in the surface layer area | region of a wire rod.
2 is a diagram showing a relationship between the cooling start temperature of the wire rod and the area ratio of the cornerstone θ in the first surface layer region of the wire rod.
3 is a diagram showing a relationship between the amount of C in the wire rod and the area ratio of the cornerstone θ in the first surface layer region of the wire rod.
It is a figure which shows the relationship between the amount of C of a wire rod, and the area ratio of the cornerstone (theta) in the center area | region of a wire rod.
It is a figure which shows the influence which the cooling rate and C amount from 900 degreeC to 650 degreeC have on the amount of precipitation of the cornerstone θ in the center region of a wire rod.
It is a figure which shows the relationship between the cooling start temperature of a wire rod and the area ratio of the cornerstone (theta) in the 1st surface layer area | region of a wire rod.
FIG. 7: is a figure which shows the relationship between the amount of C of a wire rod, and the area ratio of the cornerstone (theta) in the 1st surface layer area | region of a wire rod.
8 is a diagram showing a relationship between the amount of C in the wire rod and the area ratio of the cornerstone θ in the center region of the wire rod.
It is a figure which shows the influence which the cooling rate and C amount from 900 degreeC to 650 degreeC have on the amount of precipitation of the cornerstone θ in a wire rod center area | region.

본 발명자들은, 선재의 화학 조성과 기계적 성질이 신선 가공성에 미치는 영향에 대해 조사·연구를 거듭하여, 그 결과 하기의 지식을 얻었다.MEANS TO SOLVE THE PROBLEM The present inventors investigated and researched about the influence which the chemical composition and mechanical property of a wire rod have on wire workability, and acquired the following knowledge as a result.

(a) 인장 강도를 높이기 위해서는, C, Si, Mn, Cr 등의 합금 원소의 함유량을 증가시키면 된다. 특히 C를 1질량％ 이상으로 증가시켜, 목적으로 하는 강도를 얻기 위한 가공 변형을 상대적으로 저하시킴으로써, 강선의 연성을 높게 유지하면서 고강도화가 도모된다.(a) In order to raise tensile strength, what is necessary is just to increase content of alloying elements, such as C, Si, Mn, Cr. In particular, by increasing C to 1% by mass or more and relatively decreasing the work strain for obtaining the desired strength, high strength can be achieved while maintaining the ductility of the steel wire.

(b) C 함유량을 증가시키면, 파텐팅 처리시의 오스테나이트 영역으로부터의 냉각 과정에 있어서, 냉각 개시로부터 펄라이트 변태가 개시될 때까지의 동안에 과냉 오스테나이트 중에서, 도 1의 화살표로 나타내는 초석 시멘타이트가 석출되기 쉬워진다. 이 경향은, 냉각 속도가 작아지는 선재 중심 영역에서 현저해진다.(b) When the C content is increased, in the cooling process from the austenite region in the parting process, in the subcooled austenite from the start of cooling until the start of pearlite transformation, the cornerstone cementite represented by the arrow of FIG. It becomes easy to precipitate. This tendency becomes remarkable in the wire rod center region where the cooling rate becomes small.

(c) 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트 생성을 억제할 수 있는 한계 냉각 속도는, C량의 함수로 나타낼 수 있다. 모상 오스테나이트를 이 이상의 속도로 냉각하고, 이어서 항온 처리를 실시함으로써, 냉각 속도가 저하되는 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트의 생성을 억제할 수 있다.(c) The limit cooling rate which can suppress the formation of the cornerstone cementite in the center region of the wire rod can be expressed as a function of the amount of C. Formation of the cornerstone cementite in the wire rod center area | region where cooling rate falls can be suppressed by cooling mother phase austenite at the speed more than this, and then performing incubation.

(d) C 함유량이 1.3질량％ 이하인 직경 3 내지 16㎜의 선재를 가열 후에 용융 솔트에 침지함으로써, 상기한 한계 냉각 속도 이상의 냉각 속도를 얻을 수 있다.(d) The cooling rate more than the above-mentioned limit cooling rate can be obtained by immersing the wire rod of diameter 3-16 mm whose C content is 1.3 mass% or less in a molten salt after heating.

(e) 통상의 선재 압연 라인에서는, 마무리 압연 후에 일정한 온도에서 선재를 권취하여, 스텔모어(stelmor) 등의 파텐팅 처리 존에 컨베이어에 의해 반송한다. 재가열 파텐팅 라인에 있어서, 선재의 권취 공정은 없지만, 가열대 출구측으로부터 파텐팅을 위한 냉각대까지의 반송에는 어느 정도의 시간을 필요로 한다. 1질량％를 초과하는 고(高)C재에서는, 시멘타이트 석출 온도(오스테나이트→오스테나이트＋시멘타이트 온도)가 높기 때문에, 종래와 같은 가열ㆍ반송 조건에서는, 반송 중에 대기에 접촉하는 선재 최표층 수십 ㎛의 깊이의 영역에 있어서의 온도가 저하되어, 파텐팅 처리를 위한 냉각을 개시하기 전에, 선재 최표층에서 초석 시멘타이트가 생성될 우려가 있다.(e) In a normal wire rod rolling line, the wire rod is wound at a constant temperature after the finish rolling, and conveyed by a conveyor to a parting treatment zone such as Stelmor. In the reheating parting line, there is no winding step of the wire rod, but some time is required for conveyance from the heating stand outlet side to the cooling stand for the parting. In high C materials exceeding 1% by mass, the cementite precipitation temperature (austenitic to austenite + cementite temperature) is high, and thus, under the same heating and transport conditions, dozens of wire rod outermost layers contacting the atmosphere during transport. The temperature in the region having a depth of 占 퐉 decreases, and there is a possibility that the cornerstone cementite is formed in the outermost surface layer of the wire rod before the cooling for the parting process is started.

(f) 도 1에 선재 표층 영역에 생성된 초석 시멘타이트의 예를 나타낸다. 이러한 표층의 시멘타이트는, 무른 조직이므로, 신선시에 표층 균열의 원인이 되어, 신선에 의해 얻어지는 강선의 디라미네이션 발생의 원인이 되는 등, 강선의 연성을 현저하게 저하시킨다.(f) The example of the cornerstone cementite produced in the wire surface layer area is shown in FIG. Since the cementite of such a surface layer is a soft structure, it causes a surface crack at the time of drawing, and causes delamination of the steel wire obtained by drawing, and reduces ductility of a steel wire significantly.

(g) 이러한 선재 최표층의 초석 시멘타이트를 억제하기 위해서는, 파텐팅을 위한 선재의 냉각 개시 온도를 900℃ 이상으로 할 필요가 있다. 그러기 위해서는, 마무리 압연을 980℃ 이상으로 하고, 또한 종래보다도 권취 혹은 재가열 온도를 비교적 높은 925℃ 이상, 바람직하게는 950℃보다 높은 온도로 하고, 또한 반송 시간을 최대한 단축하거나, 또는 반송 중의 온도 저하를 억제하는 것이 필요해진다.(g) In order to suppress the cementite cementite of this wire outermost layer, it is necessary to make cooling start temperature of the wire rod for parting into 900 degreeC or more. To this end, the finish rolling is at least 980 ° C, and the winding or reheating temperature is higher than 925 ° C or higher, preferably higher than 950 ° C, higher than conventionally, and the conveyance time is shortened as much as possible or the temperature is lowered during conveyance. It is necessary to suppress.

(h) 마무리 압연 온도 및 권취 온도를 지나치게 높게 하면, 선재의 오스테나이트 입경이 조대화되어, 연성이 저하되므로, 연성을 확보할 수 있는 상한 온도가 있다.(h) If the finish rolling temperature and the coiling temperature are made too high, the austenite grain size of the wire rod becomes coarse and the ductility is lowered, so there is an upper limit temperature that can secure the ductility.

이하, 상술한 지식에 기초하는 본 발명의 실시 형태에 대해 상세하게 설명한다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, embodiment of this invention based on the knowledge mentioned above is described in detail.

(제1 실시 형태)(1st embodiment)

(선재의 구성)(Configuration of Wire Rod)

본 발명의 제1 실시 형태는, 선재의 길이 방향에 대해 수직한 단면에 있어서의 중심 영역의 0.5％ 이하의 면적과, 상기 단면에 있어서의 표층 영역(제1 표층 영역)의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트 조직에 의해 점유되는 선재이다.According to the first embodiment of the present invention, an area of 0.5% or less of the center region in the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the wire rod and an area of 0.5% or less of the surface layer region (first surface layer region) in the cross section. This is a wire rod occupied by the cornerstone cementite structure.

본 발명자들의 검토에 따르면, 신선 전의 선재 표층 영역과 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트율과, 신선 후의 강선의 연성에는 상관이 있어, 선재 표층 영역의 시멘타이트의 면적률을 0.5％ 이하로 억제할 수 있으면, 신선함으로써 얻어지는 강선의 연성이 향상되어, 선재 중심 영역의 시멘타이트의 면적률을 0.5％ 이하로 억제함으로써, 신선 단선을 억제할 수 있다.According to the studies of the present inventors, if there is a correlation between the cementite cementite rate of the wire rod surface region and the wire rod center region before the wire drawing, and the ductility of the steel wire after the wire drawing, and if the area ratio of cementite of the wire rod surface region can be suppressed to 0.5% or less, Ductility of the steel wire obtained by drawing is improved, and drawing break can be suppressed by suppressing the area ratio of the cementite of a wire rod center area | region to 0.5% or less.

여기서, 선재의 표층 영역(제1 표층 영역)이라 함은, 선재의 길이 방향에 수직한 단면에 있어서, 선재의 표면(단면에 있어서의 주연부)으로부터 50㎛까지의 깊이에 상당하는 영역을 의미한다.Here, the surface layer area | region (first surface layer area) of a wire rod means the area | region corresponded to the depth of 50 micrometers from the surface (peripheral part in cross section) of a wire rod in the cross section perpendicular | vertical to the longitudinal direction of a wire rod. .

선재 중심 영역이라 함은, 선재의 길이 방향에 수직한 단면의 중심점으로부터 반경 100㎛의 영역을 의미한다.The wire rod center region means a region having a radius of 100 μm from the center point of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the wire rod.

초석 시멘타이트라 함은, 구(舊)오스테나이트 입계에 생성된, 두께가 100㎚ 이상인, 변형능이 작은 시멘타이트를 의미한다.The cornerstone cementite refers to cementite having a small deformation ability having a thickness of 100 nm or more, which is formed at the former austenite grain boundary.

또한, 본 실시 형태에 관한 선재는, 선재의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 97％ 이상의 면적이, 펄라이트 조직에 의해 점유된다. 그 잔량부는, 초석 시멘타이트, 베이나이트 조직, 의사 펄라이트 조직, 페라이트 조직, 입계 페라이트 조직, 마르텐사이트 조직 등이면 된다.In the wire rod according to the present embodiment, an area of 97% or more of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the wire rod is occupied by the pearlite structure. The remaining portion may be a cornerstone cementite, bainite structure, pseudo pearlite structure, ferrite structure, grain boundary ferrite structure, martensite structure, or the like.

(선재의 제조 조건)(Manufacturing conditions of wire rod)

0.95 내지 1.3질량％의 고C재의 압연 선재의 표층 영역에 있어서의 초석 시멘타이트를 상기한 면적률로 억제하기 위해서는, 강편(빌릿)을, 직경 3 내지 16㎜로 열간 압연할 때, 솔트조 또는 스텔모어에 의해 파텐팅을 위한 냉각을 개시할 때의 선재 온도를 900℃ 이상으로 할 필요가 있다. 보다 바람직하게는 920℃ 이상이다. 그러기 위해서는, 980℃ 이상에서 마무리 압연을 행하고, 925℃보다 높은 온도 영역, 바람직하게는 950℃보다 높은 온도에서 권취하는 것이 바람직하다. 마무리 압연 온도 및 권취 온도를 지나치게 높게 하면, 선재의 오스테나이트 입경이 조대화되어, 연성(단면 수축률)이 저하된다. 이로 인해, 마무리 압연 온도, 권취 온도는, 모두 1050℃ 이하인 것이 바람직하다.In order to suppress the cornerstone cementite in the surface layer area of the 0.95-1.3 mass% high C-rolled wire rod by the area ratio mentioned above, when hot-rolling a steel slab (billlet) with a diameter of 3-16 mm, it is a salt bath or a stell. It is necessary to make the wire rod temperature at the time of starting cooling for parting by mower more than 900 degreeC. More preferably, it is 920 degreeC or more. For that purpose, it is preferable to perform finish rolling at 980 degreeC or more, and to wind up in the temperature range higher than 925 degreeC, Preferably it is higher than 950 degreeC. If the finish rolling temperature and the coiling temperature are too high, the austenite grain size of the wire rod is coarsened, and the ductility (section shrinkage) is lowered. For this reason, it is preferable that both finish rolling temperature and the coiling temperature are 1050 degrees C or less.

선재 중심 영역의 초석 시멘타이트 발생량은, 900℃로부터 650℃까지 냉각되는 동안의 냉각 속도 Y에 의존한다. 본 발명자들은, 냉각 속도 Y[℃/s] 및 선재의 탄소 함유량 C％[질량％]가,The amount of cementite cementite in the wire rod center region depends on the cooling rate Y during cooling from 900 ° C to 650 ° C. The inventors of the present invention have a cooling rate Y [° C / s] and a carbon content C% [mass%] of the wire rod,

[수학식 1][Equation 1]

를 만족시키는 방법에 의해 선재를 급냉하고, 그 후 500 내지 650℃의 온도에서 펄라이트 변태를 종료시키는 것이 유효한 것을 발견하였다.It was found that it was effective to quench the wire rod by a method that satisfies and to terminate the pearlite transformation at a temperature of 500 to 650 ° C.

동일한 대책은, 신선 전 또는 신선 도중의 강선에 실시하는 재가열 파텐팅의 공정에서도 행하는 것이 바람직하다. 재가열 파텐팅이라 함은, 대상물을 한 번 200℃ 이하의 상태로 하고, 그 후, 재가열하고 나서 행하는 파텐팅 처리를 의미한다. 0.95 내지 1.3질량％의 고C재의 재가열 파텐팅 강선의 표층 영역 및 중심 영역에 있어서의 초석 시멘타이트를 상기한 면적률로 억제하기 위해서는, 재가열 온도를 950℃ 이상 1050℃ 이하, 바람직하게는 975℃ 이상, 또는 C％×450＋450(℃) 중 어느 것인가 높은 온도 이상, 1050℃ 이하로 하고, C 및 그 밖의 합금 원소를 충분히 고용(固溶)시킨 후, 파텐팅을 위한 냉각 개시시의 강선 온도를 900℃ 이상, 바람직하게는 920℃ 이상으로 하고, 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 실시하는 것이 유효하다.It is preferable to perform the same countermeasure also in the process of reheating parting performed in the steel wire before drawing or in the middle of drawing. Reheating parting means the parting process performed after making an object into 200 degrees C or less once and then reheating. In order to suppress the cornerstone cementite in the surface layer area | region and center area | region of the reheating parting steel wire of 0.95-1.3 mass% high C material by said area ratio, reheating temperature is 950 degreeC or more and 1050 degrees C or less, Preferably it is 975 degreeC or more Or C% × 450 + 450 (° C.), which is higher than or equal to 1050 ° C. and sufficiently dissolved in C and other alloying elements, the steel wire temperature at the start of cooling for parting is 900 It is effective to carry out the parting process by the lead bath or the fluidized bed of 500-600 degreeC more than C, preferably 920 degreeC or more.

(기본 원소)(Base element)

본 실시 형태에 관한 선재는, C, Si, Mn, Al, Ti, N, O를 함유한다.The wire rod according to the present embodiment contains C, Si, Mn, Al, Ti, N, O.

이하, 각 성분의 함유량에 대해 설명한다.Hereinafter, content of each component is demonstrated.

C:0.95 내지 1.35질량％C: 0.95-1.35 mass%

C는, 선재의 강도를 높이는 데 유효한 원소로, 그 함유량이 0.95％ 미만인 경우에는 높은 강도를 안정적으로 최종 제품에 부여시키는 것이 곤란하다. 한편, C의 함유량이 지나치게 많으면 오스테나이트 입계에 그물 형상의 초석 시멘타이트가 생성되어 신선 가공시에 단선이 발생하기 쉬워질 뿐만 아니라, 최종 신선 후에 있어서의 극세선재의 인성ㆍ연성을 현저하게 열화시킨다. 따라서, C의 함유량을0.95 내지 1.30질량％로 규정한다. 고급 강도 강선을 얻기 위해서는 1.0질량％ 이상, 보다 바람직하게는 1.1질량％ 이상이 바람직하다.C is an effective element for increasing the strength of the wire rod, and when the content is less than 0.95%, it is difficult to stably provide high strength to the final product. On the other hand, when the content of C is excessively large, net-shaped cementite cementite is formed at the austenite grain boundary, and disconnection is more likely to occur during drawing, and the toughness and ductility of the ultrafine wire material after the final drawing is significantly degraded. Therefore, content of C is prescribed | regulated to 0.95-1.30 mass%. In order to obtain an advanced strength steel wire, 1.0 mass% or more, More preferably, 1.1 mass% or more is preferable.

Si:0.1 내지 1.5질량％Si: 0.1-1.5 mass%

Si는 강도를 높이는 데 유효한 원소이다. 또한 탈산제로서 유용한 원소로, Al을 함유하지 않는 강선재를 대상으로 할 때에도 필요한 원소이다. 0.1질량％ 미만에서는 탈산 작용이 과소하다. 한편, Si량이 지나치게 많으면 과공석강(過共析鋼)에 있어서도 초석 페라이트의 석출을 촉진하는 동시에, 신선 가공에서의 한계 가공도가 저하된다. 또한 메커니컬 디스케일링에 의한 신선 공정이 곤란해진다. 따라서, Si의 함유량을 0.1 내지 1.5질량％로 규정한다. 바람직하게는 1.0질량％ 이하, 보다 바람직하게는 0.35질량％ 이하이다.Si is an effective element for increasing the strength. Moreover, it is an element useful as a deoxidizer and is an element which is needed also when targeting steel wire which does not contain Al. If it is less than 0.1 mass%, deoxidation action is too small. On the other hand, when the amount of Si is too large, precipitation of the cornerstone ferrite is promoted also in the roughened steel, and the limit workability in drawing is reduced. Moreover, the drawing process by mechanical descaling becomes difficult. Therefore, content of Si is prescribed | regulated to 0.1-1.5 mass%. Preferably it is 1.0 mass% or less, More preferably, it is 0.35 mass% or less.

Mn:0.1 내지 1.0질량％Mn: 0.1-1.0 mass%

Mn도 Si와 마찬가지로, 탈산제로서 유용한 원소이다. 또한, 켄칭성을 향상시켜, 선재의 강도를 높이는 데도 유효하다. 또한 Mn은, 강 중의 S를 MnS로서 고정하여 열간 취성을 방지하는 작용을 갖는다. 그 함유량이 0.1질량％ 미만에서는 상기한 효과를 얻기 어렵다. 한편, Mn은 편석되기 쉬운 원소로, 1.0질량％를 초과하면 특히 선재의 중심 영역에 편석되고, 그 편석부에는 마르텐사이트나 베이나이트가 생성되므로, 신선 가공성이 저하된다. 따라서, Mn의 함유량을 0.1 내지 1.0질량％로 규정한다.Mn, like Si, is an element useful as a deoxidizer. It is also effective in improving the hardenability and increasing the strength of the wire rod. In addition, Mn has a function of fixing S in the steel as MnS to prevent hot brittleness. If the content is less than 0.1% by mass, it is difficult to obtain the above effects. On the other hand, Mn is an element that tends to segregate, and when it exceeds 1.0% by mass, it is segregated especially in the central region of the wire rod, and martensite and bainite are formed in the segregated portion, so that the wire workability decreases. Therefore, content of Mn is prescribed | regulated to 0.1-1.0 mass%.

Al:0 내지 0.1질량％Al: 0-0.1 mass%

Al의 함유량은, 경질 비변형의 알루미나계 비금속 개재물이 생성되어 강선의 연성 열화와 신선성 열화를 초래하지 않도록 0질량％를 포함하는(또는 0질량％를 초과하는) 0.1질량％ 이하의 범위로 규정한다. 바람직하게는 0.05질량％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.01질량％ 이하이다.The Al content is in the range of 0.1% by mass or less, including 0% by mass (or more than 0% by mass), so that hard unmodified alumina-based nonmetallic inclusions are formed to cause ductile and fresh deterioration of the steel wire. Regulate. Preferably it is 0.05 mass% or less, More preferably, it is 0.01 mass% or less.

Ti:0 내지 0.1질량％Ti: 0-0.1 mass%

Ti의 함유량은, 경질 비변형의 산화물이 생성되어 강선의 연성 열화와 신선성 열화를 초래하지 않도록 0질량％를 포함하는(또는 0질량％를 초과하는) 0.1질량％ 이하의 범위로 규정한다. 바람직하게는 0.05질량％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.01질량％ 이하이다.Ti content is prescribed | regulated to the range of 0.1 mass% or less containing 0 mass% (or exceeding 0 mass%) so that hard unmodified oxide may not produce | generate and cause ductile deterioration and freshness deterioration of a steel wire. Preferably it is 0.05 mass% or less, More preferably, it is 0.01 mass% or less.

N:10 내지 50ppmN: 10 to 50 ppm

N은, 강 중에서 Al, Ti, B와 질화물을 생성하여, 가열시에 있어서의 오스테나이트 입도의 조대화를 방지하는 작용이 있고, 그 효과는 10ppm 이상 함유시킴으로써 유효하게 발휘된다. 그러나 함유량이 지나치게 많아지면, 질화물량이 지나치게 증대되어, 오스테나이트 중의 고용 B량을 저하시킨다. 또한 고용 N이 신선 중의 시효를 촉진할 우려가 발생하므로, 상한을 50ppm으로 한다. 바람직하게는 30ppm 이하이다.N produces | generates Al, Ti, B, and nitride in steel, and has the effect | action which prevents coarsening of the austenite particle size at the time of heating, and the effect is exhibited effectively by containing 10 ppm or more. However, when content becomes too large, the amount of nitride will increase too much and the amount of solid solution B in austenite will fall. Moreover, since there exists a possibility that the employment N may accelerate the aging in freshness, an upper limit shall be 50 ppm. Preferably it is 30 ppm or less.

O:10 내지 40ppmO: 10 to 40 ppm

O는, Si와 그 밖의 것과 복합 개재물을 형성함으로써, 신선 특성에의 악영향을 미치지 않는 연질 개재물을 형성시키는 것이 가능해진다. 이러한 연질 개재물은 압연 후에 미세 분산시키는 것이 가능하고, 피닝 효과에 의해 γ입경을 미세화하여, 파텐팅 선재의 연성을 향상시키는 효과가 있다. 그로 인해 하한을 10ppm으로 규정한다. 그러나 함유량이 지나치게 많아지면, 경질의 개재물을 형성하여, 신선 특성이 열화되므로, O의 상한을 40ppm으로 규정한다.By forming a composite inclusion with Si and others, O can form a soft inclusion that does not adversely affect the freshness characteristics. Such soft inclusions can be finely dispersed after rolling, miniaturizing the γ particle size by the pinning effect, thereby improving the ductility of the parting wire. Therefore, the lower limit is prescribed | regulated as 10 ppm. However, when the content is too large, hard inclusions are formed and the freshness deteriorates, so the upper limit of O is defined as 40 ppm.

(불가피적 불순물)(Inevitable impurities)

또한, 본 실시 형태에 관한 선재에 불순물로서 함유되는 P와 S의 함유량은 특별히 규정하지 않지만, 종래의 극세강선과 마찬가지로 연성을 확보하는 관점에서, 각각 0.02질량％ 이하로 제한하는 것이 바람직하다. 단, P와 S를 각각 0.0005질량％보다 낮게 함유시켜도, 그 효과는 한정적이다.In addition, although content of P and S contained as an impurity in the wire rod which concerns on this embodiment is not specifically prescribed | regulated, It is preferable to restrict to 0.02 mass% or less from a viewpoint of ensuring ductility similarly to the conventional ultrafine steel wire. However, even if it contains P and S lower than 0.0005 mass%, respectively, the effect is limited.

(선택 원소)(Optional element)

본 실시 형태에 관한 선재는, 상기 원소에 더하여, 또한 강도, 인성, 연성 등의 기계적 특성의 향상을 목적으로 하여, Cr, Ni, Co, V, Cu, Nb, Mo, W, B, REM, Ca, Mg 및 Zr 중 1종 이상의 원소를 선택적으로 함유해도 된다. 이하, 각 성분의 함유량에 대해 설명한다.The wire rod according to the present embodiment is, in addition to the above elements, for the purpose of improving mechanical properties such as strength, toughness and ductility, Cr, Ni, Co, V, Cu, Nb, Mo, W, B, REM, You may selectively contain 1 or more types of elements among Ca, Mg, and Zr. Hereinafter, content of each component is demonstrated.

Cr:0 내지 0.5질량％Cr: 0-0.5 mass%

Cr은 펄라이트의 라멜라 간격을 미세화하여, 선재의 강도나 신선 가공성 등을 향상시키는 데 유효한 원소이다. 이러한 작용을 유효하게 발휘시키기 위해서는 0.1질량％ 이상의 첨가가 바람직하다. 한편, Cr량이 지나치게 많으면 변태 종료 시간이 길어져, 열간 압연 선재 중에 마르텐사이트나 베이나이트 등의 과냉 조직이 발생할 우려가 있는 것 외에, 메커니컬 디스케일링성도 나빠지므로, 그 상한을 0.5질량％로 규정한다.Cr is an element that is effective in miniaturizing the lamellar spacing of pearlite and improving the strength, wire workability, and the like of the wire rod. In order to exhibit such an effect effectively, addition of 0.1 mass% or more is preferable. On the other hand, when Cr amount is too large, transformation end time becomes long, there is a possibility that supercooled structures such as martensite and bainite may occur in the hot-rolled wire rod, and mechanical descaling properties also deteriorate. Therefore, the upper limit is defined as 0.5% by mass.

Ni:0 내지 0.5질량％Ni: 0-0.5 mass%

Ni는 선재의 강도 상승에는 그다지 기여하지 않지만, 신선재의 인성을 높이는 원소이다. 이러한 작용을 유효하게 발휘시키기 위해서는 0.1질량％ 이상의 첨가가 바람직하다. 한편, Ni를 과잉으로 첨가하면 변태 종료 시간이 길어지므로, 상한값을 0.5질량％로 규정한다.Ni does not contribute much to the increase in strength of the wire rod, but is an element that increases the toughness of the wire rod. In order to exhibit such an effect effectively, addition of 0.1 mass% or more is preferable. On the other hand, when Ni is added in excess, the transformation end time becomes long, so the upper limit is defined as 0.5% by mass.

Co:0 내지 0.5질량％Co: 0-0.5 mass%

Co는, 압연재에 있어서의 초석 시멘타이트의 석출을 억제하는 데 유효한 원소이다. 이러한 작용을 유효하게 발휘시키기 위해서는 0.1질량％ 이상의 첨가가 바람직하다. 한편, Co를 과잉으로 첨가해도 그 효과는 포화되어 경제적으로 낭비이므로, 그 상한값을 0.5질량％로 규정한다.Co is an element effective in suppressing precipitation of the saltpeter cementite in the rolled material. In order to exhibit such an effect effectively, addition of 0.1 mass% or more is preferable. On the other hand, even if Co is added in excess, the effect is saturated and economically wasted, so the upper limit is defined as 0.5% by mass.

V:0 내지 0.5질량％V: 0-0.5 mass%

V는 페라이트 중에 미세한 탄질화물을 형성함으로써, 가열시의 오스테나이트 립의 조대화를 방지하는 동시에, 압연 후의 강도 상승에도 기여한다. 이러한 작용을 유효하게 발휘시키기 위해서는 0.05질량％ 이상의 첨가가 바람직하다. 그러나 과잉으로 지나치게 첨가하면, 탄질화물의 형성량이 지나치게 많아지는 동시에, 탄질화물의 입자 직경도 커지므로 상한을 0.5질량％로 규정한다.V forms fine carbonitrides in ferrite, thereby preventing coarsening of the austenite grains during heating and contributing to the increase in strength after rolling. In order to exhibit such an effect effectively, addition of 0.05 mass% or more is preferable. However, when excessively added, the formation amount of carbonitride becomes too large and the particle diameter of carbonitride becomes large, so an upper limit is prescribed | regulated as 0.5 mass%.

Cu:0 내지 0.5질량％Cu: 0-0.5 mass%

Cu는, 극세강선의 내식성을 높이는 효과가 있다. 이러한 작용을 유효하게 발휘시키기 위해서는 0.1질량％ 이상의 첨가가 바람직하다. 그러나 과잉으로 첨가하면, S와 반응하여 입계 중에 CuS를 편석하므로, 선재 제조 과정에서 강괴나 선재등에 흠집을 발생시킨다. 이러한 악영향을 방지하기 위해, 그 상한을 0.5질량％로 규정한다.Cu has the effect of improving the corrosion resistance of an ultrafine steel wire. In order to exhibit such an effect effectively, addition of 0.1 mass% or more is preferable. However, when excessively added, it reacts with S and segregates CuS during grain boundaries, and thus scratches occur in steel ingots, wire rods and the like during the wire rod manufacturing process. In order to prevent such a bad influence, the upper limit is prescribed | regulated to 0.5 mass%.

Nb:0 내지 0.1질량％Nb: 0-0.1 mass%

Nb는, 극세강선의 내식성을 높이는 효과가 있다. 이러한 작용을 유효하게 발휘시키기 위해서는 0.05질량％ 이상의 첨가가 바람직하다. 한편, Nb를 과잉으로 첨가하면 변태 종료 시간이 길어지므로, 상한값을 0.1질량％로 규정한다.Nb has the effect of improving the corrosion resistance of the ultrafine steel wire. In order to exhibit such an effect effectively, addition of 0.05 mass% or more is preferable. On the other hand, when Nb is added excessively, transformation end time becomes long, and an upper limit is prescribed | regulated as 0.1 mass%.

Mo:0 내지 0.2질량％Mo: 0-0.2 mass%

Mo는 펄라이트 성장 계면에 농축되어, 이른바 용질 끌림 효과(solute drag effect)에 의해 펄라이트의 성장을 억제하는 효과가 있다. 적량을 첨가함으로써, 600℃ 이상의 고온 영역에 있어서의 펄라이트의 성장만을 억제하는 것이 가능하여, 조대한 라멜라 간격의 펄라이트의 생성을 억제할 수 있다. 또한, Mo는 페라이트 생성을 억제하고, 켄칭성 향상의 효과도 갖고, 비(非)펄라이트 조직의 저감에도 유효하다. Mo는 과잉이면, 전체 온도 영역에 있어서의 펄라이트 성장이 억제되어, 파텐팅에 장시간을 필요로 하여, 생산성의 저하를 초래하는 동시에, 조대한 Mo₂C 탄화물이 석출되어, 신선 가공성이 저하된다. 따라서, Mo의 함유량을 0.2질량％ 이하로 규정한다. 바람직한 함유량은 0.005 내지 0.06질량％이다.Mo is concentrated on the pearlite growth interface, and there is an effect of suppressing the growth of pearlite by a so-called solute drag effect. By adding an appropriate amount, it is possible to suppress only the growth of pearlite in the high temperature region of 600 ° C or higher, and to suppress the generation of pearlite with coarse lamellar spacing. In addition, Mo suppresses the formation of ferrite, has the effect of improving the hardenability, and is effective in reducing the non-pearlite structure. If Mo is excessive, pearlite growth in the entire temperature range is suppressed, and a long time is required for parting, resulting in a decrease in productivity, coarse Mo ₂ C carbides are precipitated, and fresh workability is lowered. Therefore, content of Mo is prescribed | regulated to 0.2 mass% or less. Preferable content is 0.005-0.06 mass%.

W:0 내지 0.2질량％W: 0-0.2 mass%

W는 Mo와 마찬가지로, 펄라이트 성장 계면에 농축되어, 이른바 용질 끌림 효과에 의해 펄라이트의 성장을 억제하는 효과가 있다. 적량을 첨가함으로써, 600℃ 이상의 고온 영역에 있어서의 펄라이트의 성장만을 억제하는 것이 가능하여, 조대한 라멜라 간격의 펄라이트의 생성을 억제할 수 있다. 또한, W는 페라이트 생성을 억제하고, 켄칭성 향상의 효과도 갖고, 비펄라이트 조직의 저감에도 유효하다. W는 과잉이면, 전체 온도 영역에 있어서의 펄라이트 성장이 억제되어, 파텐팅에 장시간을 필요로 하여, 생산성의 저하를 초래하는 동시에, 조대한 W₂C 탄화물이 석출되어, 신선 가공성이 저하된다. 따라서, W의 함유량을 0.2질량％ 이하로 규정한다. 바람직한 함유량은 0.005 내지 0.06질량％이다.W, like Mo, is concentrated at the pearlite growth interface and has an effect of suppressing the growth of pearlite by the so-called solute attraction effect. By adding an appropriate amount, it is possible to suppress only the growth of pearlite in the high temperature region of 600 ° C or higher, and to suppress the generation of pearlite with coarse lamellar spacing. W also suppresses the formation of ferrite, has the effect of improving the hardenability, and is effective in reducing the non-pearlite structure. When W is excessive, pearlite growth in the entire temperature range is suppressed, requires a long time for patting, leads to a decrease in productivity, coarse W ₂ C carbides are precipitated, and fresh workability is lowered. Therefore, content of W is prescribed | regulated to 0.2 mass% or less. Preferable content is 0.005-0.06 mass%.

B:0 내지 30ppmB: 0 to 30 ppm

B는 고용 상태로 오스테나이트 중에 존재하는 경우, 입계에 농화되어 페라이트, 의사 펄라이트, 베이나이트 등의 비펄라이트 석출의 생성을 억제한다. 함유량이 4ppm 이상인 경우, 이 효과를 강하게 얻을 수 있다. 한편, B를 지나치게 첨가하면 오스테나이트 중에 있어서 조대한 Fe₂₃(CB)₆ 탄화물의 석출을 촉진하여, 신선성에 악영향을 미친다. 이것을 만족시키기 위해 B의 함유량의 상한값을 30ppm로 규정한다. 바람직한 함유량은 4 내지 15ppm, 보다 바람직하게는 8 내지 12ppm이다.When B is present in austenite in a solid solution state, it is concentrated at grain boundaries and suppresses the formation of non-pearlite precipitation such as ferrite, pseudo pearlite, and bainite. When content is 4 ppm or more, this effect can be acquired strongly. On the other hand, when B is excessively added, precipitation of coarse Fe ₂₃ (CB) ₆ carbide in austenite is promoted, adversely affecting freshness. In order to satisfy this, the upper limit of content of B is prescribed | regulated as 30 ppm. Preferable content is 4-15 ppm, More preferably, it is 8-12 ppm.

REM:0 내지 50ppmREM: 0 to 50 ppm

REM은 S의 무해화에 유효하지만, 과도한 첨가는 산화물을 생성시켜 단선의 원인이 되므로, 함유량의 상한을 50ppm으로 규정한다.REM is effective for the detoxification of S. However, excessive addition generates oxide and causes disconnection, so the upper limit of the content is defined as 50 ppm.

Ca:0 내지 50ppmCa: 0-50 ppm

Ca는 경질의 알루미나계의 개재물을 저감시키는 데 유효하지만, 과도한 첨가는 산화물을 생성시켜 단선의 원인이 되므로, 함유량의 상한을 50ppm으로 규정한다.Ca is effective for reducing hard alumina inclusions. However, excessive addition generates oxide and causes disconnection, so the upper limit of the content is defined as 50 ppm.

Mg:0 내지 50ppmMg: 0 to 50 ppm

Mg는 미세한 산화물로 되어, 강의 조직을 미세화하여 연성을 향상시킨다. 50ppm을 초과하면 산화물을 기점으로 하여 단선이 발생하기 쉬워지므로, 함유량의 상한을 50ppm으로 규정한다.Mg becomes a fine oxide and refines the steel structure to improve ductility. When 50 ppm is exceeded, since disconnection will arise easily from an oxide as a starting point, the upper limit of content is prescribed | regulated as 50 ppm.

Zr:0 내지 100ppmZr: 0 to 100 ppm

Zr은 ZrO로서 오스테나이트의 정출핵으로 되므로, 오스테나이트의 등축률을 높여, 중심 편석을 저감시키는 효과가 있지만, 100ppm을 초과하면 산화물을 기점으로 하여 단선이 발생하기 쉬워지므로, 함유량의 상한을 100ppm으로 규정한다.Since Zr is ZrO and becomes a crystallite of austenite, it increases the isoaxial rate of austenite and reduces the center segregation. However, if it exceeds 100 ppm, disconnection is likely to occur due to the oxide, so the upper limit of the content is 100 ppm. It is prescribed by.

(제2 실시 형태)(Second Embodiment)

(강선의 구성)(Composition of steel wire)

본 발명의 제2 실시 형태는, 제1 실시 형태에 기재된 선재를 연신함으로써 얻어지는, 0.1 내지 0.4㎜의 직경과 4200㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 강선이다. 이 강선은, 강선의 길이 방향에 대해 수직한 단면에 있어서의 표층 영역(제2 표층 영역)의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트에 의해 점유된다.2nd Embodiment of this invention is a steel wire which has a diameter of 0.1-0.4 mm and tensile strength of 4200 Mpa or more obtained by extending | stretching the wire rod as described in 1st Embodiment. This steel wire occupies 0.5% or less of the surface layer area | region (2nd surface layer area | region) in the cross section perpendicular | vertical to the longitudinal direction of a steel wire by a corner stone cementite.

여기서, 제2 표층 영역이라 함은, 강선의 표층으로부터 10㎛까지의 영역을 의미한다.Here, a 2nd surface layer area means the area | region from the surface layer of a steel wire to 10 micrometers.

(강선의 제조 조건)(Manufacturing conditions of steel wire)

이러한 강선은, 제1 실시 형태에 기재된 선재를 신선하고, 900℃ 이상으로 가열하고, 가열한 선재를 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 도입함으로써 냉각을 개시하는 파텐팅을 적어도 1회 행하여, 냉간 신선을 실시함으로써 얻을 수 있다.The steel wire is wired to at least once by heating the wire rod according to the first embodiment, heating to 900 ° C. or higher, and introducing the heated wire rod into a 500 to 600 ° C. lead bath or a fluidized bed to perform cooling at least once. It can be obtained by cold drawing.

(제3 실시 형태)(Third Embodiment)

(강선의 구성)(Composition of steel wire)

본 발명의 제3 실시 형태는, 직경 5 내지 16㎜의 제1 실시 형태에 기재된 선재를 연신함으로써 얻어지는, 0.8 내지 8㎜의 직경과 1800㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 강선이다. 이 강선은, 강선의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 표층 영역(제3 표층 영역)의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트에 의해 점유된다.A third embodiment of the present invention is a steel wire having a diameter of 0.8 to 8 mm and a tensile strength of 1800 MPa or more, obtained by stretching the wire rod according to the first embodiment having a diameter of 5 to 16 mm. As for this steel wire, the area of 0.5% or less of the surface layer area | region (third surface layer area | region) of the cross section perpendicular | vertical to the longitudinal direction of a steel wire is occupied by a corner stone cementite.

여기서, 제3 표층 영역이라 함은, 강선의 표층으로부터 20㎛까지의 영역을 의미한다.Here, a 3rd surface layer area | region means the area | region up to 20 micrometers from the surface layer of a steel wire.

(강선의 제조 조건)(Manufacturing conditions of steel wire)

이러한 강선은, 제1 실시 형태에 기재된 선재에 냉간 신선을 실시함으로써 얻을 수 있다.Such steel wire can be obtained by cold drawing to the wire rod of 1st Embodiment.

이와 같이 하여 얻어지는 강선은, 신선 후 그대로 사용해도 되지만,Although the steel wire obtained in this way may be used as it is after drawing,

(1) 신선 후에, 블루잉, 히트 스트레치, 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금을 실시하거나, (2) 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금 후, 신선을 실시하거나, 또는, (3) 신선하고, 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금 후, 다시 신선을 실시하는 등의 처리를 행해도 된다.(1) after drawing, performing bluing, heat stretch, hot dip galvanizing, or hot dip zinc alloy plating, (2) after hot dip galvanizing or hot dip zinc alloy plating, or (3) drawing After the hot dip galvanizing or hot dip zinc alloy plating, a process such as drawing may be performed again.

상기한 실시 형태에서 설명한 특징을 갖는 선재, 강선, 또는 그들의 제조 방법은, 이하와 같이 표현할 수도 있다.The wire rod, steel wire or the manufacturing method thereof having the features described in the above embodiments may be expressed as follows.

즉, 본 발명의 일 형태는, 성분이 질량％로, C:0.95 내지 1.30％, Si:0.1 내지 1.5％, Mn:0.1 내지 1.0％, Al:0.1％ 이하, Ti:0.1％ 이하, N:10 내지 50ppm, O:10ppm 이상 40ppm 이하를 함유하고, 잔량부는 Fe 및 불순물로 이루어지는, 펄라이트 조직의 면적률이 97％ 이상, 잔량부가 베이나이트, 의사 펄라이트, 페라이트, 입계 페라이트, 초석 시멘타이트로 이루어지는 선재이고, 선재 중심부의 반경이 100㎛인 영역에 있어서의 초석 시멘타이트 면적률이 0.5％ 이하이고, 또한 선재 표층으로부터 50㎛까지의 깊이의 영역에 있어서의 초석 시멘타이트의 면적률이 0.5％ 이하인, 연성이 우수한 고강도 강선용 선재이다.That is, in one embodiment of the present invention, the component is% by mass, C: 0.95 to 1.30%, Si: 0.1 to 1.5%, Mn: 0.1 to 1.0%, Al: 0.1% or less, Ti: 0.1% or less, and N: 10 to 50 ppm, O: 10 ppm or more and 40 ppm or less, the remainder being composed of Fe and impurities, the area ratio of the pearlite structure is 97% or more, the remainder being bainite, pseudo pearlite, ferrite, grain boundary ferrite, and cementite cementite Ductility in which the cornerstone cementite area ratio in the area where the radius of the wire rod center is 100 µm is 0.5% or less, and the area ratio of the cornerstone cementite in the depth region from the wire surface layer to 50 µm is 0.5% or less. It is an excellent high strength wire rod.

또한, 질량％로, Cr:0.5％ 이하(0％를 포함하지 않음), Ni:0.5％ 이하(0％를 포함하지 않음), Co:0.5％ 이하(0％를 포함하지 않음), V:0.5％ 이하(0％를 포함하지 않음), Cu:0.5％ 이하(0％를 포함하지 않음), Nb:0.1％ 이하(0％를 포함하지 않음), Mo:0.2％ 이하(0％를 포함하지 않음), W:0.2％ 이하(0％를 포함하지 않음), B:30ppm(0％를 포함하지 않음)으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종 이상을 더 함유해도 된다.In addition, in mass%, Cr: 0.5% or less (does not contain 0%), Ni: 0.5% or less (does not contain 0%), Co: 0.5% or less (does not contain 0%), V: 0.5% or less (without 0%), Cu: 0.5% or less (without 0%), Nb: 0.1% or less (without 0%), Mo: 0.2% or less (with 0% Or at least one or more selected from the group consisting of: W: 0.2% or less (does not contain 0%) and B: 30 ppm (does not contain 0%).

또한, 본 발명의 다른 일 형태는, 직경 3 내지 7㎜의 상술한 선재를 신선하고, 파텐팅 처리한 후에 다시 신선한 강선이며, 인장 강도가 4200㎫ 이상이고, 그 표층으로부터 10㎛까지의 깊이의 영역에 있어서의 초석 시멘타이트 면적률이 0.5％ 이하인, 연성이 우수한 고강도 강선이다.Another embodiment of the present invention is a steel wire fresh again after the wire rod having a diameter of 3 to 7 mm is drawn and subjected to a patting treatment, and has a tensile strength of 4200 MPa or more and a depth of 10 µm from the surface layer. It is a high strength steel wire excellent in ductility whose cornerstone cementite area ratio in a region is 0.5% or less.

또한, 본 발명의 또 다른 일 형태는, 직경 5.0 내지 16㎜의 상술한 선재를 신선하고, 블루잉, 히트 스트레치, 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금을 실시한 강선, 또는 직경 5.0 내지 16㎜의 상술한 선재에 용융 아연 도금 혹은 용융 아연 합금 도금 후, 신선을 실시한 강선, 또는 직경 5.0 내지 16㎜의 상술한 선재를 신선하고, 용융 아연 도금 혹은 용융 아연 합금 도금 후, 다시 신선을 실시한 강선이며, 인장 강도가 1800㎫ 이상이고, 그 표층으로부터 20㎛까지의 깊이의 영역에 있어서의 초석 시멘타이트 면적률이 0.5％ 이하인, 연성이 우수한 고강도 강선이다.In still another aspect of the present invention, there is provided a wire wire of 5.0 to 16 mm in diameter, which has been wired and blued, heat stretched, hot dip galvanized, or hot dip zinc alloy, or a diameter of 5.0 to 16 mm. It is the steel wire which wire-stretched after hot-dip galvanizing or hot-dip zinc alloy plating to the wire rod mentioned above, or the wire wire which the above-mentioned wire rod of 5.0-16 mm in diameter was drawn, and after wire hot-dip galvanizing or hot-dip zinc alloy plating was again wired, It is a high strength steel wire excellent in ductility whose tensile strength is 1800 Mpa or more and the cornerstone cementite area ratio in the area | region of the depth from the surface layer to 20 micrometers is 0.5% or less.

또한, 본 발명의 또 다른 일 형태는, 상술한 성분의 강편을, 선 직경 3 내지 16㎜로 열간 압연을 할 때, 마무리 압연 및 권취를 한 후, 용융 솔트조에 침지할 때의 선재의 온도를 900℃ 이상으로 하고, 이어서 500 내지 600℃의 용융 솔트에 직접 침지함으로써 파텐팅 처리를 행하는 연성이 우수한 고강도 강선용 선재의 제조 방법이다.Moreover, another one aspect of this invention is the temperature of the wire rod when immersing in a molten salt bath after finishing rolling and winding, when hot-rolling the steel piece of the above-mentioned component to 3-16 mm of wire diameters. It is a manufacturing method of the high-strength steel wire rod excellent in ductility which carries out a parting process by making it 900 degreeC or more and then directly immersing in 500-600 degreeC molten salt.

또한, 본 발명의 또 다른 일 형태는, 상술한 성분의 강편을, 선 직경 3 내지 16㎜로 열간 압연할 때, 마무리 압연 및 권취를 한 후, 파텐팅을 위한 스텔모어 등의 냉각 개시시의 선재 온도를 900℃ 이상으로 하고, 이어지는 파텐팅 처리에 있어서, 900℃로부터 650℃까지 냉각되는 동안의 냉각 속도 Y가,In still another aspect of the present invention, when hot-rolling a steel piece of the above-described component to a line diameter of 3 to 16 mm, after finishing rolling and winding, at the start of cooling such as stealmore for parting, Cooling rate Y during cooling from 900 degreeC to 650 degreeC in wire part temperature shall be 900 degreeC or more, and in the following parting process,

[수학식 1][Equation 1]

를 만족시키는 방법으로 급냉하고, 그 후 500 내지 650℃의 온도에서 펄라이트 변태를 종료시키는, 연성이 우수한 고강도 강선용 선재의 제조 방법이다.It is a manufacturing method of the high strength steel wire rod excellent in ductility which is quenched by the method of satisfy | filling, and after that, pearlite transformation is complete | finished at the temperature of 500-650 degreeC.

또한, 본 발명의 또 다른 일 형태는, 상술한 성분을 갖는 선 직경 3 내지 16㎜인 선재를 재가열 파텐팅할 때, 선재의 가열 온도를 950℃ 이상 1050℃ 이하로 하고, 파텐팅을 위한 냉각 개시시의 선재 온도를 900℃ 이상으로 하고, 바로 500 내지 600℃의 납 혹은 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 실시하는 것을 특징으로 하는, 상술한 연성이 우수한 고강도 강선용 선재의 제조 방법이다.In still another aspect of the present invention, when reheating a wire rod having a wire diameter of 3 to 16 mm having the above-described component, the heating temperature of the wire rod is set to 950 ° C or more and 1050 ° C or less, and cooling for parting The wire rod temperature at the time of start is 900 degreeC or more, and the parting process is performed by the lead or fluidized bed of 500-600 degreeC immediately, The manufacturing method of the high-strength steel wire wire excellent in ductility mentioned above.

또한, 본 발명의 또 다른 일 형태는, 상술한 제조 방법에 의해 제조된 φ3 내지 7㎜의 선재를 신선하고, 파텐팅 후 다시 냉간 신선을 실시할 때, 파텐팅시의 강선의 가열 온도를 950℃ 이상 1050℃ 이하로 하고, 파텐팅을 위한 냉각 개시시의 강선 온도를 900℃ 이상으로 하고, 바로 500 내지 600℃의 납 혹은 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 실시한 강선을 신선하는, 연성이 우수한 고강도 강선의 제조 방법이다.In still another aspect of the present invention, when the wire rod of φ3 to 7 mm manufactured by the above-described manufacturing method is drawn and cold drawn again after the patting, the heating temperature of the steel wire at the time of parting is set to 950. It is excellent in ductility to make steel wire temperature at the time of the start of cooling for parting into 900 degreeC or more, and to carry out the potting process immediately by 500-600 degreeC lead or a fluidized bed by making it into 1050 degreeC or more and 1050 degrees C or less. It is a manufacturing method of a high strength steel wire.

실시예Example

다음에, 실시예를 들어 본 발명을 보다 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 물론 하기 실시예에 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 취지에 적합한 범위에서 적당히 변경을 가하여 실시하는 것도 물론 가능하고, 그들은 모두 본 발명의 기술적 범위에 포함된다.Next, although an Example is given and this invention is demonstrated further more concretely, this invention is not limited to the following Example of course, Of course, it is also possible to change suitably in the range suitable for the meaning of this invention, and they are all It is included in the technical scope of the present invention.

(제1 실시예)(Embodiment 1)

표 1 내지 표 4에, 본 발명의 실시예 α1 내지 α19에서 사용한 A-1강, B-1강, C-1강, D-1강, E강, F강, G-1강, H강, I강, J강, K강, L-1강, M강, N강, O강, P강, Q-1강, Q-2강, Q-3강의 화학 성분과, 비교예 α1 내지 α18에서 사용한 A-2강, A-3강, B-2강, B-3강, B-4강, C-2강, D-2강, G-2강, G-3강, G-4강, L-2강, R강, S강, T강, U강, V강, W강, X강의 화학 성분을 나타낸다. 또한, 표 1 내지 표 8에 있어서, 적정 범위에 포함되지 않는 수치나 불리한 결과 등에 밑줄을 그었다.In Tables 1 to 4, A-1 steel, B-1 steel, C-1 steel, D-1 steel, E steel, F steel, G-1 steel, and H steel used in Examples α1 to α19 of the present invention. , Chemical composition of I steel, J steel, K steel, L-1 steel, M steel, N steel, O steel, P steel, Q-1 steel, Q-2 steel, Q-3 steel, and Comparative Examples α1 to α18 A-2, A-3, B-2, B-3, B-4, C-2, D-2, G-2, G-3, G-4 The chemical composition of steel, L-2 steel, R steel, S steel, T steel, U steel, V steel, W steel, and X steel is shown. In addition, in Table 1-Table 8, the numerical value, unfavorable result, etc. which are not contained in a suitable range were underlined.

표 1 내지 표 4에 나타내는 화학 성분을 함유하는 강의 빌릿(강편)을 가열 후, 열간 압연에 의해 직경 3 내지 7㎜의 선재로 하고, 소정의 온도에서 마무리 압연, 권취 후, 파텐팅 처리를 실시하였다.After heating the billet (steel piece) of the steel containing the chemical component shown in Tables 1-4, it is made into the wire rod of diameter 3-7mm by hot rolling, and after finishing rolling and winding at predetermined temperature, it performs a parting process. It was.

압연 선재를 링 형상으로 권취한 후, 스텔모어 또는 직접 용융 솔트 침지(DLP)에 의한 파텐팅 처리를 실시하였다. 또한, DLP라 함은, 압연 선재를 직접 용융염에 침지하여 파텐팅 처리하는 Direct In-line Patenting 설비를 말한다. 900℃로부터 650℃까지의 냉각 속도 Y는, 스텔모어의 경우는 스텔모어 컨베이어 상에서, 링 겹침부의 온도를 비접촉 타입의 온도계로 0.5m 간격으로 측정함으로써, 900℃로부터 650℃까지의 냉각되는 소요 시간 t[s]를 측정하여, (900-650)/t[℃/s]로서 구하였다.After the rolled wire was wound in a ring shape, parting treatment was performed by stealmore or direct melt salt dipping (DLP). In addition, the DLP refers to a direct in-line patenting facility in which a rolled wire rod is directly immersed in a molten salt and subjected to parting treatment. Cooling rate Y from 900 ° C to 650 ° C is the required time to cool from 900 ° C to 650 ° C by measuring the temperature of the ring overlap portion at 0.5 m intervals on a Stelmore conveyor with a non-contact type thermometer on the Stelmore conveyor. t [s] was measured and found as (900-650) / t [° C / s].

압연 선재의 펄라이트 조직의 면적률과 초석 시멘타이트 면적률의 측정을 위해, 직경 1.0 내지 1.5m의 링 형상의 선재 1링을 8등분하여, TS가 가장 높은 부위와 낮은 부위를 동정(同定)하였다. 연속되는 링의 이들 부위에 상당하는 부분으로부터 10㎜ 길이의 샘플을 잘라내어, 길이 방향에 수직한 단면(C단면)을 관찰할 수 있도록 수지 매립한 후, 알루미나 연마하고, 포화 피크랄에 의해 부식시켜, SEM 관찰을 실시하였다.In order to measure the area ratio of the pearlite structure and the cornerstone cementite area ratio of the rolled wire rod, a ring-shaped wire rod 1 ring having a diameter of 1.0 to 1.5 m was divided into eight parts, and the site having the highest TS and the low site were identified. A 10 mm long sample is cut out from the portions corresponding to these portions of the continuous ring, and the resin is embedded so that the cross section (C section) perpendicular to the longitudinal direction can be observed, and then alumina polished and corroded by saturated pyral. , SEM observation was performed.

펄라이트 조직의 면적률은, 상기 2부위(TS가 가장 높은 부위와 낮은 부위)의 표층으로부터 1/4D 깊이 부분(D＝직경)의, 200×200㎛의 정사각형 영역을 원주 방향으로 90도마다 4개소, 3000배로 측정하고, 시멘타이트가 입상으로 분산된 의사 펄라이트부, 판 형상 시멘타이트가 주위보다 3배 이상의 거친 라멜라 간격으로 분산되어 있는 베이나이트부, 오스테나이트를 따라 석출된 입계 페라이트부, 초석 시멘타이트부를 제외한 면적률을, 펄라이트 조직의 면적률로 하여, 화상 해석에 의해 측정하고, 4개소의 평균값으로서 구하였다.The area ratio of the pearlite structure is 4 every 90 degrees in the circumferential direction of a 200 × 200 μm square region of a 1 / 4D depth portion (D = diameter) from the surface layer of the two sites (the site with the highest TS). Pseudo-pearlite part measured at 3000 times and cementite dispersed in granular form, bainite part in which plate-shaped cementite is distributed by rough lamellar spacing three times more than surrounding, grain boundary ferrite part precipitated along austenite, and cementite cementite part The removed area ratio was measured by image analysis as the area ratio of pearlite structure and was calculated | required as an average value of four places.

초석 시멘타이트의 면적률의 SEM 촬영 개소에 대해 설명한다.The SEM imaging location of the area ratio of the cornerstone cementite is demonstrated.

선재의 중심 영역은, TS가 가장 낮은 부위의 단면에 있어서의 중심점으로부터 반경 100㎛의 영역을 선정하였다.The center area | region of the wire rod selected the area | region whose radius is 100 micrometers from the center point in the cross section of the site | part where TS is lowest.

선재의 표층 영역은, TS가 가장 높은 부위의 단면에 있어서의 주연부 부근의 50㎛×50㎛의 영역을 원주 방향으로 90마다 4개소 선정하였다.As for the surface layer area | region of the wire rod, four places of 50 micrometers x 50 micrometers vicinity of the periphery in the cross section of the site | part where TS is highest are selected every 90 in the circumferential direction.

이들 선정 개소를 5000배로 측정하고, 두께가 100㎚ 이상인 초석 시멘타이트의 면적률을 화상 해석에 의해 측정하였다.These selected points were measured 5000 times and the area ratio of the cornerstone cementite whose thickness is 100 nm or more was measured by image analysis.

또한, 표층 영역에 대해서는, 4개소의 측정 결과의 최대값을 사용하였다.In addition, about the surface layer area | region, the maximum value of four measurement results was used.

선재의 신선 특성은, 압연 선재의 스케일을 산세로 제거한 후, 인산염 피막 처리(phosphate treatment)에 의해 인산 아연 피막을 부여한 길이 10m의 선재를 준비하여, 1패스당의 단면 감소율 16 내지 20％의 단두식(單頭式) 신선을 행하고, 도중에서 납 파텐팅 또는 유동 베드 파텐팅을 실시하고, 직경 0.18 내지 0.22㎜까지 습식 연속 신선하여, 고강도 강선을 얻었다.The freshness of the wire rod is obtained by removing the scale of the rolled wire rod by pickling, and then preparing a wire rod of 10 m in length with a zinc phosphate coating by phosphate treatment, and having a 16-20% reduction in section per pass. Drawing was performed, lead parting or fluidized bed parting was performed along the way, and wet continuous drawing was carried out to diameter 0.18-0.22 mm, and the high strength steel wire was obtained.

신선한 강선의 초석 시멘타이트 면적률의 측정을 위해, 직경 0.18 내지 0.22m의 강선으로부터 10㎜ 길이의 샘플을 잘라내어, 길이 방향에 수직한 단면(C단면)을 관찰할 수 있도록 수지 매립한 후, 알루미나 연마하고, 포화 피크랄에 의해 부식시켜, SEM 관찰을 실시하였다.For the measurement of the cornerstone cementite area ratio of fresh steel wire, a 10 mm long sample was cut from a steel wire having a diameter of 0.18 to 0.22 m, and the resin was embedded so that the cross section perpendicular to the longitudinal direction (C cross-section) could be observed. Then, it was corroded by saturated picral and SEM observation was performed.

SEM의 선정 개소는, 강선의 단면에 있어서의 주연부 부근의 10㎛×50㎛의 직사각형 영역을 선정하였다.The SEM selection point selected the rectangular area of 10 micrometers x 50 micrometers of the vicinity of the periphery part in the cross section of a steel wire.

이 선정 개소를 10000배로 측정하고, 두께가 100㎚ 이상인 초석 시멘타이트의 면적률을 화상 해석에 의해 측정하였다.This selected point was measured by 10,000 times, and the area ratio of the cornerstone cementite whose thickness is 100 nm or more was measured by image analysis.

표 5 내지 표 8에, 실시예 α1 내지 α19 및 비교예 α1 내지 α18에 있어서의 선재 및 강선의 제조 조건 및 측정 결과를 나타낸다. 표에 있어서, FBP는 유동 베드에 의한 파텐팅 처리를 의미한다.Tables 5 to 8 show the production conditions and measurement results of the wire rods and steel wires in Examples α1 to α19 and Comparative Examples α1 to α18. In the table, FBP means parting process by the fluidized bed.

표 1 내지 표 8에 나타내어지는 실시예 α1 내지 α19로부터 알 수 있는 바와 같이, 선재의 함유 원소의 양을 적절하게 제어한 후에, 압연 선재의 표층 및 중심 영역의 초석 시멘타이트 분율을 억제한 경우에는, 신선 후의 강선에 있어서의 디라미네이션 및 신선 단선의 발생을 억제할 수 있었다.As can be seen from Examples α1 to α19 shown in Tables 1 to 8, when the amount of element contained in the wire rod is appropriately controlled, when the cornerstone cementite fraction of the surface layer and the center region of the rolled wire rod is suppressed, The generation | occurrence | production of the delamination and the wire disconnection in the steel wire after wire drawing could be suppressed.

비교예 α1, α5, α6, α7, α17, α18에서는, 파텐팅을 위한 냉각 개시시의 선재 온도가 낮은 것에 기인하여, 압연 선재의 표층 초석 시멘타이트 생성을 억제할 수 없었다. 이로 인해, 압연 선재의 표층부의 초석 시멘타이트 면적률이 0.5％를 초과하여, 최종 신선 후의 강선에 디라미네이션이 발생하였다.In Comparative Examples α1, α5, α6, α7, α17 and α18, the surface layer cementite production of the rolled wire rod could not be suppressed due to the low wire rod temperature at the start of cooling for parting. For this reason, the corner stone cementite area ratio of the surface layer part of a rolled wire rod exceeded 0.5%, and delamination generate | occur | produced in the steel wire after final drawing.

여기서, 실시예 α1 내지 α19 및 냉각 개시시의 선재 온도를 900℃ 미만으로 설정한 비교예 α1, α5, α6, α7, α17, α18의 결과를 반영시킨 데이터로서, 도 2에 압연 선재의 냉각 개시시의 온도와 표층 시멘타이트 면적률의 관계를 나타낸다. 이 도면으로부터, 냉각 개시시의 선재 온도를 900℃ 이상으로 한 경우에, 선재 표층의 초석 시멘타이트를 0.5％ 이하로 억제할 수 있었던 것을 확인할 수 있다.Here, as the data reflecting the results of Examples α1 to α19 and Comparative Examples α1, α5, α6, α7, α17, and α18 in which the wire temperature at the start of cooling was set to less than 900 ° C., cooling start of the rolled wire is shown in FIG. 2. The relationship between the temperature of the city and the surface layer cementite area ratio is shown. From this figure, when the wire rod temperature at the time of cooling start is set to 900 degreeC or more, it can confirm that the cornerstone cementite of the wire rod surface layer could be suppressed to 0.5% or less.

비교예 α2에서는, 권취 온도가 높았으므로, 압연 선재의 연성이 낮아, 1차 신선에서 단선되었다.In the comparative example (alpha) 2, since the coiling temperature was high, the ductility of the rolled wire rod was low and it disconnected by primary drawing.

비교예 α3에서는, 최종 파텐팅시의 가열 온도가 낮으므로, 최종 신선 후의 강선의 표층부 및 중심 영역에서 시멘타이트를 억제할 수 없어, 디라미네이션이 생성되었다.In the comparative example (alpha) 3, since the heating temperature at the time of final parting is low, cementite cannot be suppressed in the surface layer part and center area | region of the steel wire after final drawing, and delamination was produced | generated.

비교예 α4 및 비교예 α11, 비교예 α15에서는, 압연 선재의 파텐팅 처리를 스텔모어에 의해 실시하고, 900℃로부터 650℃까지의 냉각 속도 Y가In Comparative Example α4, Comparative Example α11, and Comparative Example α15, the parting process of the rolled wire rod was performed by Stelmore, and the cooling rate Y from 900 ° C to 650 ° C was obtained.

[수학식 1][Equation 1]

를 만족시키지 않으므로, 선재 중심 영역에서의 초석 시멘타이트가 다량으로 생성되어, 1차 신선에서 단선되었다.Since it is not satisfied, the foundation cementite in the center region of the wire rod is produced in a large amount and is disconnected in the primary drawing.

도 3은, 실시예 α1 내지 α19와, 성분 범위는 적절하지만, 표층의 초석 시멘타이트를 억제하는 중요한 지표인 마무리 온도 혹은 파텐팅을 위한 냉각 개시시의 온도가 낮았던 비교예 α1, α5, α6, α7, α9, α17, α18에 대해, 선재의 C량과, 선재의 표층 영역의 초석 시멘타이트 면적률의 관계를 나타낸다.Fig. 3 shows Examples α1 to α19 and Comparative Examples α1, α5, α6, and α7, in which the component range is appropriate, but the finishing temperature, which is an important indicator of suppressing the cornerstone cementite of the surface layer, or the temperature at the start of cooling for parting is low. , α9, α17, and α18 show the relationship between the amount of C in the wire rod and the cementite cementite area ratio in the surface layer region of the wire rod.

도 4는, 실시예 α1 내지 α19와, 성분 범위는 적절하지만, 900→650℃의 냉각 속도 Y가 수학식 1을 만족시키지 않은 비교예 α4, α11에 대해, 선재의 C량과, 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트 면적률의 관계를 나타낸다.4 shows the amounts of C and the wire rod center region of Examples α1 to α19 and Comparative Examples α4 and α11 in which the component range is appropriate but the cooling rate Y of 900 → 650 ° C. does not satisfy the equation (1). The relationship between the cornerstone cementite area ratios is shown.

도 5는 선재 압연시에 스텔모어에 의해 냉각한 실시예 α4, α8, α12, α17, α18, α19와 비교예 α4, α11, α15에 대해, 900℃로부터 650℃까지의 냉각 속도 Y와 C량이, 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트 석출량에 미치는 영향을 나타낸다. 이 도면으로부터, 냉각 속도 Y가 수학식 1을 만족시킨 경우에, 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트를 0.5％ 이하로 억제할 수 있었던 것을 확인할 수 있다.Fig. 5 shows cooling rates Y and C amounts from 900 ° C to 650 ° C for Examples α4, α8, α12, α17, α18, α19 and Comparative Examples α4, α11, α15 cooled by Stelmore during wire rod rolling. This study shows the effect on the amount of cementite cementite deposits in the core region of wire rods. From this figure, when cooling rate Y satisfy | fills Formula (1), it can confirm that the cornerstone cementite of the wire center area | region was suppressed to 0.5% or less.

비교예 α8에서는, 용융 솔트 온도가 낮았으므로, 상부 베이나이트의 생성에 의해 연성이 저하되어, 1차 신선에서 단선이 발생하였다.In the comparative example (alpha) 8, since melt-melt temperature was low, ductility fell by generation | occurrence | production of upper bainite, and the disconnection generate | occur | produced in primary drawing.

비교예 α9에서는, 마무리 압연 온도가 지나치게 낮았으므로, 마무리 압연시에 선재 표층에 초석 시멘타이트가 생성되었다. 이로 인해, 압연 선재의 표층부의 초석 θ 면적률이 0.5％를 초과하여, 최종 신선 후의 강선에 디라미네이션이 발생하였다.In the comparative example (alpha) 9, since the finishing rolling temperature was too low, the cornerstone cementite was produced | generated in the wire surface surface layer at the time of finishing rolling. For this reason, the corner stone θ area ratio of the surface layer part of a rolled wire rod exceeded 0.5%, and delamination generate | occur | produced in the steel wire after final drawing.

비교예 α10에서는, 마무리 압연 온도가 지나치게 높았으므로, 선재의 연성이 저하되어, 1차 신선에서 단선이 발생하였다.In the comparative example (alpha) 10, since the finishing rolling temperature was too high, the ductility of the wire rod fell and the disconnection generate | occur | produced in the primary drawing.

비교예 α12에서는 C량이 높았으므로, 선재의 강도가 높아, 연성이 지나치게 낮았으므로, 1차 신선에서 단선이 발생하였다.Since the amount of C was high in Comparative Example (alpha) 12, since the strength of the wire rod was high and the ductility was too low, disconnection occurred in the primary drawing.

비교예 α13에서는 C량이 낮았으므로, 소정의 TS의 강선이 얻어지지 않았다.Since the amount of C was low in the comparative example (alpha) 13, the steel wire of predetermined | prescribed TS was not obtained.

비교예 α14에서는 Mn량이 높았으므로, 베이나이트나 마이크로 마르텐사이트가 생성되어, 소정의 펄라이트 분율을 만족시킬 수 없었다. 이로 인해, 1차 신선에서 단선이 발생하였다.In the comparative example (alpha) 14, since Mn amount was high, bainite and micro martensite were produced | generated and the predetermined | prescribed pearlite fraction could not be satisfied. As a result, disconnection occurred in the primary drawing.

비교예 α16에서는 Si량이 높았으므로, 베이나이트나 마이크로 마르텐사이트가 생성되어, 소정의 펄라이트 분율을 만족시킬 수 없었다. 이로 인해, 1차 신선에서 단선이 발생하였다.Since the amount of Si was high in the comparative example (alpha) 16, bainite and micro martensite were produced | generated and the predetermined | prescribed pearlite fraction could not be satisfied. As a result, disconnection occurred in the primary drawing.

비교예 α17에서는 권취 온도가 일반적인 조건이므로 표층 초석 θ가 많아, 최종 신선 후의 강선에 디라미네이션이 발생하였다.In the comparative example (alpha) 17, since winding temperature was a general condition, there were many surface-layered corner stones (theta), and delamination generate | occur | produced in the steel wire after final drawing.

비교예 α18에서는 권취 온도가 낮았으므로, 표층 초석 θ가 많아, 최종 신선 후의 강선에 디라미네이션이 발생하였다.Since the coiling temperature was low in the comparative example (alpha) 18, there were many surface-layered corner stones (theta), and delamination generate | occur | produced in the steel wire after final drawing.

(제2 실시예)(Second Embodiment)

표 9 내지 표 12에, 본 발명의 실시예 β1 내지 β16에서 사용한 a-1강, b-1강, c강, d강, e강, f-2강, g-1강, h강, i강, j-1강, k강, l강, m강, n강, o강, p강의 화학 성분과, 비교예 β1 내지 β7에서 사용한 j-2강, b-2강, f-2강, a-2강, g-2강, q강, r강의 화학 성분을 나타낸다. 또한, 표 9 내지 표 16에 있어서, 적정 범위에 포함되지 않는 수치나 불리한 결과 등에 밑줄을 그었다.In Tables 9 to 12, a-1 steel, b-1 steel, c steel, d steel, e steel, f-2 steel, g-1 steel, h steel, i used in Examples β1 to β16 of the present invention. Chemical composition of steel, j-1 steel, k steel, l steel, m steel, n steel, o steel, p steel, j-2 steel, b-2 steel, f-2 steel, used in Comparative Examples β1 to β7, The chemical composition of a-2 steel, g-2 steel, q steel, and r steel is shown. In addition, in Tables 9-16, the numerical value, unfavorable result, etc. which are not contained in a suitable range were underlined.

표 9 내지 표 12에 나타내는 화학 성분을 함유하는 강의 빌릿(강편)을 가열 후, 열간 압연에 의해 직경 5.0 내지 16㎜의 선재로 하고, 소정의 온도에서 마무리 압연, 권취 후, 파텐팅 처리, 혹은 재가열 파텐팅을 실시하였다.After heating the billet (steel piece) of the steel containing the chemical component shown to Tables 9-12, it is made into the wire rod of diameter 5.0-16mm by hot rolling, and after finishing rolling and winding up at predetermined temperature, a parting process, or Reheat parting was performed.

압연 선재를 링 형상으로 권취한 후, 스텔모어 또는 직접 용융 솔트 침지(DLP)에 의한 파텐팅 처리를 실시하였다. 900℃로부터 650℃까지의 냉각 속도 Y는, 스텔모어의 경우는 스텔모어 컨베이어 상에서, 링 겹침부의 온도를 비접촉 타입의 온도계로 0.5m 간격으로 측정함으로써, 900℃로부터 650℃까지의 냉각되는 소요 시간 t[t]를 측정하여, (900-650)/t[℃/s]로서 구하였다.After the rolled wire was wound in a ring shape, parting treatment was performed by stealmore or direct melt salt dipping (DLP). Cooling rate Y from 900 ° C to 650 ° C is the required time to cool from 900 ° C to 650 ° C by measuring the temperature of the ring overlap portion at 0.5 m intervals on a Stelmore conveyor with a non-contact type thermometer on the Stelmore conveyor. t [t] was measured and found as (900-650) / t [° C / s].

압연 선재의 펄라이트 조직의 면적률과 초석 시멘타이트 면적률의 측정을 위해, 직경 1.0 내지 1.5m의 링 형상의 선재 1링을 8등분하여, TS가 가장 높은 부위와 낮은 부위를 동정하였다. 연속되는 링의 이들 부위에 상당하는 부분으로부터 10㎜ 길이의 샘플을 잘라내어, 길이 방향에 수직한 단면(C단면)을 관찰할 수 있도록 수지 매립한 후, 알루미나 연마하고, 포화 피크랄에 의해 부식시켜, SEM 관찰을 실시하였다.In order to measure the area ratio of the pearlite structure of the rolled wire rod and the cornerstone cementite area ratio, one ring having a diameter of 1.0 to 1.5 m in a ring-shaped wire rod was divided into eight equal parts to identify the site with the highest and lowest TS. A 10 mm long sample is cut out from the portions corresponding to these portions of the continuous ring, and the resin is embedded so that the cross section (C section) perpendicular to the longitudinal direction can be observed, and then alumina polished and corroded by saturated pyral. , SEM observation was performed.

펄라이트 조직의 면적률은, 상기 2부위(TS가 가장 높은 부위와 낮은 부위)의 표층으로부터 1/4D 깊이 부분(D＝직경)의, 200×200㎛의 정사각형 영역을 원주 방향으로 90도마다 4개소, 3000배로 측정하고, 시멘타이트가 입상으로 분산된 의사 펄라이트부, 판 형상 시멘타이트가 주위보다 3배 이상의 거친 라멜라 간격으로 분산되어 있는 베이나이트부, 오스테나이트를 따라 석출된 입계 페라이트부, 초석 시멘타이트부를 제외한 면적률을, 펄라이트 조직의 면적률로 하여, 화상 해석에 의해 측정하여, 4개소의 평균값으로서 구하였다.The area ratio of the pearlite structure is 4 every 90 degrees in the circumferential direction of a 200 × 200 μm square region of a 1 / 4D depth portion (D = diameter) from the surface layer of the two sites (the site with the highest TS). Pseudo-pearlite part measured at 3000 times and cementite dispersed in granular form, bainite part in which plate-shaped cementite is distributed by rough lamellar spacing three times more than surrounding, grain boundary ferrite part precipitated along austenite, and cementite cementite part The area ratio which was excluded was made into the area ratio of a pearlite structure, it measured by image analysis, and calculated | required as an average value of four places.

초석 시멘타이트의 면적률의 SEM 촬영 개소에 대해 설명한다.The SEM imaging location of the area ratio of the cornerstone cementite is demonstrated.

선재 중심 영역은, TS가 가장 낮은 부위의 단면에 있어서의 중심점으로부터 반경 100㎛의 영역을 선정하였다.As for the wire rod center region, an area having a radius of 100 μm was selected from the center point in the cross section of the portion where the TS was lowest.

선재 표층 영역은, TS가 가장 높은 부위의 단면에 있어서의 주연부 부근의 50㎛×50㎛의 정사각형 영역을 원주 방향으로 90도마다 4개소 선정하였다.As for the wire surface layer area | region, four 50 micrometers x 50 micrometer square areas of the peripheral part vicinity in the cross section of the site | part where TS is highest were selected every 90 degrees in the circumferential direction.

이들 선정 개소를 5000배로 측정하고, 두께가 100㎚ 이상인 초석 시멘타이트의 면적률을 화상 해석에 의해 측정하였다.These selected points were measured 5000 times and the area ratio of the cornerstone cementite whose thickness is 100 nm or more was measured by image analysis.

또한, 표층 영역에 대해서는, 4개소의 측정 결과의 최대값을 사용하였다.In addition, about the surface layer area | region, the maximum value of four measurement results was used.

선재의 신선 특성은, 이하 어느 하나의 방법에 의해 목적으로 하는 고강도 강선을 얻어, 인장 시험과 비틀기 시험을 행함으로써 평가하였다.The wire characteristic of the wire rod was evaluated by obtaining a high-strength steel wire as an object by any of the following methods and performing a tensile test and a twist test.

(1) 압연 선재의 스케일을 산세로 제거한 후, 인산염 피막 처리에 의해 인산 아연 피막을 부여한 길이 20m의 선재를 준비하여, 1패스당의 단면 감소율 16 내지 20％의 단두식 신선을 행하고, 직경 0.8 내지 7㎜의 고강도 강선을 얻었다. 이 강선에 용융 아연 도금, 용융 아연 합금 도금, 블루잉, 히트 스트레치 중 어느 하나를 실시하였다.(1) After the scale of the rolled wire rod was removed by pickling, a wire rod having a length of 20 m provided with a zinc phosphate coating was prepared by phosphate coating, and a single-headed wire having a cross-sectional reduction rate of 16 to 20% per pass was made, and a diameter of 0.8 to A high strength steel wire of 7 mm was obtained. The steel wire was subjected to any one of hot dip galvanizing, hot dip zinc alloy plating, blueing and heat stretch.

(2) 압연 선재의 스케일을 산세로 제거한 후, 용융 아연 도금 또는 용융 아연 합금 도금을 실시한 길이 20m의 선재를 준비하여, 1패스당의 단면 감소율 16 내지 20％의 단두식 신선을 행하고, 직경 0.8 내지 7㎜의 고강도 강선을 얻었다.(2) After the scale of the rolled wire was removed by pickling, a wire rod having a length of 20 m subjected to hot dip galvanizing or hot dip galvanizing was prepared, and a single head wire having a cross-sectional reduction rate of 16 to 20% per pass was subjected to a diameter of 0.8 to A high strength steel wire of 7 mm was obtained.

(3) 압연 선재의 스케일을 산세로 제거한 후, 인산염 피막 처리에 의해 인산 아연 피막을 부여한 길이 20m의 선재를 준비하여, 1패스당의 단면 감소율 16 내지 20％의 단두식 신선을 행하고, 용융 아연 도금 또는 용융 아연 합금 도금을 실시한 후, 다시 신선을 실시하여, 직경 0.8 내지 7㎜의 고강도 강선을 얻었다.(3) After the scale of the rolled wire was removed by pickling, a wire rod having a length of 20 m provided with a zinc phosphate coating was prepared by phosphate coating, and a single-headed drawing with a section reduction rate of 16 to 20% per pass was performed, followed by hot dip galvanizing. Or after performing hot dip zinc alloy plating, it wired again and obtained the high strength steel wire of 0.8-7 mm in diameter.

신선한 강선의 초석 시멘타이트 면적률의 측정을 위해, 상기 강선으로부터 10㎜ 길이의 샘플을 잘라내어, 길이 방향에 수직한 단면(C단면)을 관찰할 수 있도록 수지 매립한 후, 알루미나 연마하고, 포화 피크랄에 의해 부식시켜, SEM 관찰을 실시하였다.For the measurement of the cornerstone cementite area ratio of fresh steel wire, a 10 mm long sample was cut out from the steel wire, and the resin was embedded so that the cross section perpendicular to the longitudinal direction (C cross-section) could be observed, followed by alumina polishing and saturated peakral. Corrosion was carried out and SEM observation was performed.

SEM의 촬영 개소는, 강선의 단면에 있어서의 주연부 부근의 20㎛×50㎛의 직사각형 영역을 선정하였다.The SEM photographing location selected the rectangular area of 20 micrometers x 50 micrometers of the vicinity of the periphery part in the cross section of a steel wire.

이 선정 개소를 10000배로 측정하고, 두께가 100㎚ 이상인 초석 시멘타이트의 면적률을 화상 해석에 의해 측정하였다.This selected point was measured by 10,000 times, and the area ratio of the cornerstone cementite whose thickness is 100 nm or more was measured by image analysis.

표 13 내지 표 16에, 실시예 β1 내지 β16 및 비교예 β1 내지 β7에 있어서의 선재 및 강선의 제조 조건 및 측정 결과를 나타낸다.Tables 13 to 16 show the production conditions and measurement results of the wire rods and steel wires in Examples β1 to β16 and Comparative Examples β1 to β7.

표 9 내지 표 16에 나타내어지는 실시예 β1 내지 β16으로부터 알 수 있는 바와 같이, 선재의 함유 원소의 양을 적절하게 억제한 후에, 압연 선재의 표층 및 중심 영역의 초석 페라이트 분율을 억제한 경우에는, 신선 후의 강선에 있어서의 디라미네이션 및 신선 단선의 발생을 억제할 수 있었다.As can be seen from Examples β1 to β16 shown in Tables 9 to 16, in the case where the amount of the element contained in the wire rod is appropriately suppressed and the cornerstone ferrite fraction in the surface layer and the center region of the rolled wire rod is suppressed, The generation | occurrence | production of the delamination and the wire disconnection in the steel wire after wire drawing could be suppressed.

비교예 β1 및 비교예 β5에서는, 파텐팅을 위한 냉각 개시시의 선재 온도가 낮았으므로, 압연 선재의 표층 초석 페라이트 생성을 억제할 수 없었다.In Comparative Examples β1 and Comparative Examples β5, since the wire temperature at the start of cooling for parting was low, it was not possible to suppress the formation of superficial cornerstone ferrite in the rolled wire.

여기서, 실시예 β1 내지 β16과, 냉각 개시시의 선재 온도를 900℃ 미만으로 설정한 비교예 β1, β5, β7의 결과를 반영시킨 데이터로서, 도 6에 압연 선재의 냉각 개시시의 온도와 표층 시멘타이트 면적률의 관계를 나타낸다. 이 도면으로부터, 냉각 개시시의 선재 온도를 900℃ 이상으로 함으로써, 선재 표층의 초석 시멘타이트를 0.5％ 이하로 억제할 수 있는 것을 확인할 수 있다.Here, as the data reflecting the results of Examples β1 to β16 and Comparative Examples β1, β5, and β7 in which the wire rod temperature at the start of cooling was set to less than 900 ° C., the temperature and the surface layer at the start of cooling of the rolled wire rod are shown in FIG. 6. The relationship of cementite area ratio is shown. From this figure, it can confirm that the cornerstone cementite of the wire surface surface layer can be suppressed to 0.5% or less by making the wire rod temperature at the time of cooling start into 900 degreeC or more.

비교예 β2 및 β7에서는, 마무리 압연 온도가 지나치게 낮았으므로, 마무리 압연시에 선재 표층에 초석 시멘타이트가 생성되었다.In Comparative Examples β2 and β7, because the finish rolling temperature was too low, cornerstone cementite was formed in the wire surface surface during finish rolling.

비교예 β3 및 비교예 β4에서는, 압연 선재의 파텐팅 처리를 스텔모어에 의해 실시하고, 900℃로부터 650℃까지의 냉각 속도 Y가In Comparative Example β3 and Comparative Example β4, the parting process of the rolled wire rod was performed by stealmore, and cooling rate Y from 900 ° C to 650 ° C was obtained.

[수학식 1][Equation 1]

를 만족시키지 않으므로, C량에 따른 소정의 냉각 속도가 얻어지지 않아, 선재 중심 영역에서의 초석 시멘타이트가 다량으로 생성되어, 신선 중에 단선되었다.Since the cooling rate was not satisfied, a predetermined cooling rate according to the amount of C was not obtained, and a large amount of cornerstone cementite in the wire rod center region was generated and disconnected during the drawing.

비교예 β6에서는, B가 규정량보다도 많은 q강을 사용하였으므로, 표층에 있어서의 시멘타이트가 다량으로 생성되었다.In Comparative Example β6, since B used more q steel than the prescribed amount, a large amount of cementite was produced in the surface layer.

도 7은, 실시예 β1 내지 β16과, 성분 범위는 적절하지만, 표층의 초석 시멘타이트를 억제하는 중요한 지표인 마무리 온도 혹은 파텐팅을 위한 냉각 개시시의 온도가 낮았던 비교예 β1, β2, β5에 대해, 선재의 C량과, 선재의 표층 영역의 초석 시멘타이트 면적률의 관계를 나타낸다.FIG. 7 shows Examples β1 to β16 and Comparative Examples β1, β2, and β5, in which the component range is appropriate, but the finishing temperature, which is an important indicator of suppressing the cornerstone cementite of the surface layer, or the temperature at the start of cooling for parting is low. The relationship between the amount of C in the wire rod and the cementite cementite area ratio in the surface layer region of the wire rod is shown.

도 8은 실시예 β1 내지 β16과, 성분 범위는 적절하지만, 900→650℃의 냉각 속도 Y가 수학식 1을 만족시키지 않았던 비교예 β3, β4에 대해, 선재의 C량과, 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트 면적률의 관계를 나타낸다.Fig. 8 shows examples C1 to β16 and the component ranges are appropriate, but for the comparative examples β3 and β4 where the cooling rate Y of 900 → 650 ° C. did not satisfy Equation 1, the amount of C in the wire rod and the center region of the wire rod were shown. The relationship between the cornerstone cementite area ratio is shown.

도 9는, 실시예 β6, β9와, 비교예 β3, β4에 대해, 900℃로부터 650℃까지의 냉각 속도 Y 및 C량이, 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트 석출량에 미치는 영향을 나타낸다. 이 도면으로부터, 냉각 속도 Y가 수학식 1을 만족시킨 경우에, 선재 중심 영역의 초석 시멘타이트를 0.5％ 이하로 억제할 수 있었던 것을 확인할 수 있다.FIG. 9 shows the effects of cooling rates Y and C amounts from 900 ° C to 650 ° C on the cornerstone cementite deposition in the wire rod center region for Examples β6 and β9 and Comparative Examples β3 and β4. From this figure, when cooling rate Y satisfy | fills Formula (1), it can confirm that the cornerstone cementite of the wire center area | region was suppressed to 0.5% or less.

본 발명에 따르면, 스틸 코드, 소잉 와이어, PC 강선, 아연 도금 강연선, 스프링용 강선, 현수교용 케이블 등의 용도에 적합한 신선성이 우수한 고강도 선재를 높은 생산성하에서 수율 좋고 저렴하게 제공할 수 있어, 산업상 이용 가능성이 높다.According to the present invention, it is possible to provide a high-strength wire having excellent flexibility, suitable for the use of steel cords, sawing wires, PC steel wires, galvanized steel wires, spring steel wires, suspension bridge cables, etc., under high productivity, and inexpensively. It is highly likely to be used.

Claims (14)

0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 선재이며,
이 선재의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 97％ 이상의 면적이, 펄라이트 조직에 의해 점유되고,
상기 단면의 중심 영역의 0.5％ 이하의 면적과, 상기 단면의 제1 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트 조직에 의해 점유되어 있는 것을 특징으로 하는, 선재.0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
It is a wire rod having a composition containing a remainder containing Fe and unavoidable impurities,
An area of 97% or more of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the wire rod is occupied by the pearlite structure,
An area of 0.5% or less of the central region of the cross section and an area of 0.5% or less of the first surface layer region of the cross section are occupied by the cornerstone cementite structure. 제1항에 있어서, 상기 선재의 상기 단면이,
상기 펄라이트 조직과,
상기 초석 시멘타이트와,
베이나이트 조직과,
의사 펄라이트 조직과,
페라이트 조직과,
입계 페라이트 조직과,
마르텐사이트 조직에 의해 점유되어 있는 것을 특징으로 하는, 선재.According to claim 1, The cross section of the wire rod,
The pearlite structure,
The cornerstone cementite,
Bainite tissue,
With pseudo pearlite tissue,
With ferrite tissue,
With grain boundary ferrite structure,
A wire rod characterized by being occupied by martensite tissue. 제1항 또는 제2항에 기재된 선재의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 얻는 공정과,
상기 압연 선재를 950℃ 초과에서 권취하는 공정과,
권취 후의 상기 압연 선재를 900℃ 이상으로 하고, 상기 압연 선재를 500 내지 600℃의 용융 솔트층에 침지함으로써 파텐팅 처리를 행하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 선재의 제조 방법.It is a manufacturing method of the wire rod of Claim 1 or 2.
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
A step of hot rolling a steel piece having a composition comprising a remainder containing Fe and an unavoidable impurity to obtain a rolled wire rod;
Winding the rolled wire rod above 950 ° C;
A process for producing a wire rod, comprising the step of carrying out a potting process by making the rolled wire rod after winding at 900 ° C or higher and immersing the rolled wire rod in a molten salt layer at 500 to 600 ° C. 제1항 또는 제2항에 기재된 선재의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 얻는 공정과,
상기 압연 선재를 950℃ 초과에서 권취하는 공정과,
권취 후의 상기 압연 선재를 900℃ 이상으로 하고, 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 900℃로부터 650℃까지 냉각되는 동안의 냉각 속도 Y[℃/s]가,
[수학식 1]

를 만족시키도록 제어하여 급냉하고, 650℃ 내지 500℃의 온도에서 펄라이트 변태를 종료시킴으로써 파텐팅 처리를 행하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 선재의 제조 방법.It is a manufacturing method of the wire rod of Claim 1 or 2.
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
A step of hot rolling a steel piece having a composition comprising a remainder containing Fe and an unavoidable impurity to obtain a rolled wire rod;
Winding the rolled wire rod above 950 ° C;
Cooling rate Y [° C / s] while making the said rolled wire rod after winding into 900 degreeC or more and starting cooling with respect to the said rolled wire rod, and cooling from 900 degreeC to 650 degreeC,
[Equation 1]

And a step of performing quenching by quenching by controlling to satisfy the condition and terminating the pearlite transformation at a temperature of 650 ° C to 500 ° C. 제1항 또는 제2항에 기재된 선재의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 직경 3 내지 16㎜의 압연 선재를 준비하여, 950℃ 이상 1050℃ 이하로 재가열하는 공정과,
900℃ 이상의 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 행하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 선재의 제조 방법.It is a manufacturing method of the wire rod of Claim 1 or 2.
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
Preparing a rolled wire rod having a diameter of 3 to 16 mm having a composition containing a residual portion containing Fe and unavoidable impurities, and reheating it to 950 ° C or more and 1050 ° C or less,
Cooling is started with respect to the said rolled wire rod of 900 degreeC or more, and the process of parting with a lead bath or a fluid bed of 500-600 degreeC is provided, The manufacturing method of the wire rod characterized by the above-mentioned. 0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖고, 길이 방향에 대해 수직한 단면의 97％ 이상의 면적이, 펄라이트 조직에 의해 점유되고, 상기 단면의 중심 영역의 0.5％ 이하의 면적과, 상기 단면의 제1 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트 조직에 의해 점유되어 있는 선재에, 신선 및 재가열 파텐팅 처리를 적어도 1회 실시함으로써 얻어지는 강선이며,
상기 강선은, 0.1 내지 0.4㎜의 직경과, 4200㎫ 이상의 인장 강도를 갖고,
상기 강선의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 제2 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트에 의해 점유되어 있는 것을 특징으로 하는, 강선.0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
It has a composition comprising a residual portion containing Fe and unavoidable impurities, the area of 97% or more of the cross section perpendicular to the longitudinal direction is occupied by the pearlite structure, the area of 0.5% or less of the central region of the cross section, and An area of 0.5% or less of the first surface layer region in the cross section is a steel wire obtained by performing the drawing and reheating parting treatment at least once on the wire rod occupied by the cornerstone cementite structure,
The steel wire has a diameter of 0.1 to 0.4 mm and a tensile strength of 4200 MPa or more,
An area of 0.5% or less of the second surface layer area of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the steel wire is occupied by cornerstone cementite. 0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖고, 이 선재의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 97％ 이상의 면적이, 펄라이트 조직에 의해 점유되고, 상기 단면의 중심 영역의 0.5％ 이하의 면적과, 상기 단면의 제1 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트 조직에 의해 점유되어 있는 선재를 신선함으로써 얻어지는 강선이며,
상기 강선은, 0.8 내지 8㎜의 직경과, 1800㎫ 이상의 인장 강도를 갖고,
상기 강선의 길이 방향에 대해 수직한 단면의 제3 표층 영역의 0.5％ 이하의 면적이, 초석 시멘타이트에 의해 점유되어 있는 것을 특징으로 하는, 강선.0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
It has a composition comprising a residual portion containing Fe and unavoidable impurities, and an area of not less than 97% of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the wire rod is occupied by the pearlite structure, and an area of not more than 0.5% of the center area of the cross section. And an area of 0.5% or less of the first surface layer region in the cross section is a steel wire obtained by drawing a wire rod occupied by the cornerstone cementite structure,
The steel wire has a diameter of 0.8 to 8 mm and a tensile strength of 1800 MPa or more,
An area of 0.5% or less of the third surface layer area of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the steel wire is occupied by cornerstone cementite. 제7항에 있어서, 상기 강선이, 상기 선재를
(a) 상기 신선 후에, 블루잉, 히트 스트레치, 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금을 행하는 것,
(b) 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금 후에, 상기 신선을 행하는 것, 또는,
(c) 상기 신선 후에, 용융 아연 도금, 또는 용융 아연 합금 도금을 행하고, 다시 신선을 행하는 것에 의해 얻어지는 것을 특징으로 하는, 강선.The wire rod according to claim 7, wherein the wire
(a) after drawing, performing bluing, heat stretch, hot dip galvanizing, or hot dip zinc alloy plating,
(b) performing the drawing after hot dip galvanizing or hot dip galvanizing, or
(c) A steel wire obtained by performing hot-dip galvanizing or hot-dip zinc alloy plating after the said drawing, and carrying out drawing again. 제6항에 기재된 강선의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 제조하고, 상기 압연 선재를 권취하여, 권취 후의 온도가 900℃ 이상인 상기 압연 선재를 500 내지 600℃의 용융 솔트층에 침지함으로써 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 3 내지 7㎜의 선재를 제조하는 공정과,
상기 선재를 신선하는 공정과,
신선된 상기 선재를 900℃ 이상으로 가열하는 공정과,
900℃ 이상으로 가열된 상기 선재에 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 도입함으로써 냉각을 개시함으로써 제2 파텐팅 처리를 행하는 공정과,
상기 제2 파텐팅 처리를 행한 상기 선재에 냉간 신선을 행하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 강선의 제조 방법.It is a manufacturing method of the steel wire of Claim 6,
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
Hot rolling is performed on a steel piece having a composition containing Fe and an unavoidable impurity to produce a rolled wire rod, the rolled wire rod is wound, and the rolled wire rod having a temperature of 900 ° C or higher is melted at 500 to 600 ° C. A process of producing a wire rod having a diameter of 3 to 7 mm by performing a parting process by dipping in a salt layer,
Freshening the wire rod,
Heating the fresh wire to 900 ° C. or higher,
Performing a second parting process by initiating cooling by introducing into a lead bath or a fluidized bed of 500 to 600 ° C into the wire rod heated to 900 ° C or more;
And a step of cold drawing the wire rod subjected to the second parting treatment. 제6항에 기재된 강선의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 제조하고, 상기 압연 선재를 권취하여, 권취 후의 온도가 900℃ 이상인 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 900℃로부터 650℃까지 냉각되는 동안의 냉각 속도 Y[℃/s]가,
[수학식 1]

를 만족시키도록 제어하여 급냉하고, 650℃ 내지 500℃의 온도에서 펄라이트 변태를 종료시킴으로써 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 3 내지 7㎜의 선재를 제조하는 공정과,
상기 선재를 신선하는 공정과,
신선된 상기 선재를 900℃ 이상으로 가열하는 공정과,
900℃ 이상으로 가열된 상기 선재에 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 도입함으로써 냉각을 개시함으로써 제2 파텐팅 처리를 행하는 공정과,
상기 제2 파텐팅 처리를 행한 상기 선재에 냉간 신선을 행하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 강선의 제조 방법.It is a manufacturing method of the steel wire of Claim 6,
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
Hot rolling is performed on a steel piece having a composition containing Fe and an unavoidable impurity to produce a rolled wire rod, the rolled wire rod is wound, and cooling is started for the rolled wire rod whose temperature after winding is 900 ° C. or more, The cooling rate Y [° C./s] while cooling from 900 ° C. to 650 ° C.,
[Equation 1]

A step of manufacturing a wire rod having a diameter of 3 to 7 mm by quenching by controlling to satisfy the pressure and performing a patting treatment by terminating the pearlite transformation at a temperature of 650 ° C to 500 ° C,
Freshening the wire rod,
Heating the fresh wire to 900 ° C. or higher,
Performing a second parting process by initiating cooling by introducing into a lead bath or a fluidized bed of 500 to 600 ° C into the wire rod heated to 900 ° C or more;
And a step of cold drawing the wire rod subjected to the second parting treatment. 제6항에 기재된 강선의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 직경 3 내지 7㎜의 선재를 950℃ 이상 1050℃ 이하로 재가열하고, 900℃ 이상의 상기 재가열 선재에 대해 냉각을 개시하여, 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 3 내지 7㎜의 선재를 제조하는 공정과,
상기 선재를 신선하는 공정과,
900℃ 이상의, 신선된 상기 선재에 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 도입함으로써 냉각을 개시함으로써 제2 파텐팅 처리를 행하는 공정과,
상기 제2 파텐팅 처리를 행한 상기 선재에 냉간 신선을 행하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 강선의 제조 방법.It is a manufacturing method of the steel wire of Claim 6,
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
Reheat the wire of 3 to 7 mm in diameter having a composition containing the remaining portion containing Fe and unavoidable impurities to 950 ° C. or more and 1050 ° C. or less, and start cooling for the reheat wire of 900 ° C. or more and start cooling at 500 to 600 ° C. A process of producing a wire rod having a diameter of 3 to 7 mm by subjecting it to a lead bath or a fluid bed;
Freshening the wire rod,
Performing a second parting process by initiating cooling by introducing a lead bath or a fluidized bed of 500 to 600 ° C into the fresh wire rod of 900 ° C or more, and
And a step of cold drawing the wire rod subjected to the second parting treatment. 제7항에 기재된 강선의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 제조하고, 상기 압연 선재를 950℃ 초과에서 권취하여, 권취 후의 상기 압연 선재를 900℃ 이상으로 하고, 상기 압연 선재를 500 내지 600℃의 용융 솔트층에 침지함으로써 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 5 내지 16㎜의 선재를 제조하는 공정과,
상기 선재를 신선하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 강선의 제조 방법.It is a manufacturing method of the steel wire of Claim 7.
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
Hot rolling is performed on a steel piece having a composition containing Fe and an unavoidable impurity to produce a rolled wire rod, the rolled wire rod is wound at more than 950 ° C., and the rolled wire rod after winding is 900 ° C. or more. A process of producing a wire rod having a diameter of 5 to 16 mm by performing a patting process by immersing the rolled wire rod in a molten salt layer at 500 to 600 ° C.,
A process for producing a steel wire, comprising the step of drawing the wire rod. 제7항에 기재된 강선의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 강편에 열간 압연을 행하여 압연 선재를 제조하고, 상기 압연 선재를 950℃ 초과에서 권취하여, 권취 후의 상기 압연 선재를 900℃ 이상으로 하고, 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 900℃로부터 650℃까지 냉각되는 동안의 냉각 속도 Y[℃/s]가,
[수학식 1]

를 만족시키도록 제어하여 급냉하고, 650℃ 내지 500℃의 온도에서 펄라이트 변태를 종료시킴으로써 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 5 내지 16㎜의 선재를 제조하는 공정과,
상기 선재를 신선하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 강선의 제조 방법.It is a manufacturing method of the steel wire of Claim 7.
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
Hot rolling is performed on a steel piece having a composition containing Fe and an unavoidable impurity to produce a rolled wire rod, the rolled wire rod is wound at more than 950 ° C., and the rolled wire rod after winding is 900 ° C. or more. Cooling rate Y [° C / s] while starting cooling on the rolled wire rod and cooling from 900 ° C to 650 ° C,
[Equation 1]

A step of producing a wire rod having a diameter of 5 to 16 mm by quenching by controlling to satisfy the pressure and performing a patting process by terminating the pearlite transformation at a temperature of 650 ° C to 500 ° C,
A process for producing a steel wire, comprising the step of drawing the wire rod. 제7항에 기재된 강선의 제조 방법이며,
0.95 내지 1.30질량％의 C와,
0.1 내지 1.5질량％의 Si와,
0.1 내지 1.0질량％의 Mn과,
0 내지 0.1질량％의 Al과,
0 내지 0.1질량％의 Ti와,
0 내지 0.02질량％의 P와,
0 내지 0.02질량％의 S와,
10 내지 50ppm의 N과,
10 내지 40ppm의 O와,
0 내지 0.5질량％의 Cr과,
0 내지 0.5질량％의 Ni와,
0 내지 0.5질량％의 Co와,
0 내지 0.5질량％의 V와,
0 내지 0.5질량％의 Cu와,
0 내지 0.1질량％의 Nb와,
0 내지 0.2질량％의 Mo와,
0 내지 0.2질량％의 W와,
0 내지 30ppm의 B와,
0 내지 50ppm의 REM과,
0 내지 50ppm의 Ca와,
0 내지 50ppm의 Mg와,
0 내지 100ppm의 Zr과,
Fe 및 불가피적 불순물을 함유하는 잔량부를 포함하는 조성을 갖는 직경 5 내지 16㎜의 압연 선재를 준비하여, 950℃ 이상 1050℃ 이하로 재가열하고, 900℃ 이상의 상기 압연 선재에 대해 냉각을 개시하여, 500 내지 600℃의 납욕조 또는 유동 베드에 의해 파텐팅 처리를 행함으로써 직경 5 내지 16㎜의 선재를 제조하는 공정과,
상기 선재를 신선하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는, 강선의 제조 방법.It is a manufacturing method of the steel wire of Claim 7.
0.95-1.30 mass% of C,
0.1-1.5 mass% of Si,
0.1 to 1.0% by mass of Mn,
0-0.1 mass% of Al,
0 to 0.1% by mass of Ti,
0 to 0.02 mass% of P,
0 to 0.02 mass% of S,
10 to 50 ppm N,
10 to 40 ppm of O,
0-0.5 mass% of Cr,
0-0.5 mass% of Ni,
0-0.5 mass% of Co,
0 to 0.5% by mass of V,
0-0.5 mass% of Cu,
0-0.1 mass% Nb,
0-0.2 mass% of Mo,
0 to 0.2% by mass of W,
0-30 ppm of B,
0-50 ppm REM,
0-50 ppm of Ca,
0-50 ppm Mg,
0 to 100 ppm Zr,
A rolled wire rod having a composition of 5 to 16 mm in diameter having a composition containing Fe and an unavoidable impurity was prepared, reheated to 950 ° C. or higher and 1050 ° C. or lower, and starting cooling with respect to the rolled wire rod at 900 ° C. or higher, 500 A process for producing a wire rod having a diameter of 5 to 16 mm by carrying out the parting process with a lead bath or a fluid bed of from 600 ° C.,
A process for producing a steel wire, comprising the step of drawing the wire rod.

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