KR101290462B1 - 구조용 강재 및 그 제조 방법 - Google Patents

구조용 강재 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

극지방 등에서 구조재로 활용될 수 있도록 고강도와 함께 우수한 저온 충격인성을 갖는 구조용 강재 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 구조용 강재 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.17~0.20%, 실리콘(Si) : 0.25 ~ 0.45%, 망간(Mn) : 0.45~0.5%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.03% 이하, 니켈(Ni) : 0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0.1% 이하, 구리(Cu) : 0.15% 이하, 질소(N) : 0.005~0.01% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 강재를 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 강재를 900~950℃의 마무리압연온도로 열간압연하는 단계; 및 (c) 냉각수를 3bar 이상의 분사 압력으로 분사하여 상기 열간압연된 강재를 600~700℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

구조용 강재 및 그 제조 방법 {STRUCTURAL STEEL AND METHOD OF MANUFACTURING THE STRUCTURAL STEEL}
본 발명은 구조용 강재에 관한 것으로, 보다 상세하게는 인장강도 490MPa 이상의 고강도를 가지면서도 저온 충격인성이 우수하여 극지방 등 저온 지역에서 구조용 강재로 활용할 수 있는 구조용 강재 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
구조용 강재(structural steel)는 건축, 토목, 조선 등 많은 분야에 활용되고 있다. 이러한 구조용 강재는 고강도를 요구한다. 또한, 구조용 강재를 극지방 등 저온 지역에서 사용하기 위해서는 높은 저온 충격인성이 필요하다.
이러한 구조용 강재는 통상 열연 공정을 통하여 제조된다. 일반적으로 열연공정은 슬라브 재가열 단계, 열간압연 단계 및 냉각 단계를 포함한다.
슬라브 재가열 단계에서는 반제품 상태인 강 슬라브를 재가열한다. 열간압연 단계에서는 압연롤을 이용하여 재가열된 강재을 정해진 압하율로 열간 압연한다. 냉각 단계에서는 압연이 마무리된 강재을 냉각한다.
본 발명과 관련된 배경기술로는 대한민국 등록특허공보 제10-0395110호(2003.08.21. 공고)가 있다.
본 발명의 목적은 합금원소 및 공정조건 조절을 통하여 고강도를 가지면서도 저온 충격인성이 우수한 구조용 강재 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 고강도를 가지면서도 저온 충격인성이 우수하여, 저온 지역의 구조용 강재로 사용하기에 적합한 구조용 강재를 제공하는 것이다.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 구조용 강재 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.17~0.20%, 실리콘(Si) : 0.25 ~ 0.45%, 망간(Mn) : 0.45~0.5%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.03% 이하, 니켈(Ni) : 0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0.1% 이하, 구리(Cu) : 0.15% 이하, 질소(N) : 0.005~0.01% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 강재를 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 강재를 900~950℃의 마무리압연온도로 열간압연하는 단계; 및 (c) 냉각수를 3bar 이상의 분사 압력으로 분사하여 상기 열간압연된 강재를 600~700℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 (c) 단계는 상기 냉각수를 1400m3/h 유량 기준으로 6~9초동안 분사하는 방식으로 실시될 수 있다.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 구조용 강재는 중량%로, 탄소(C) : 0.17~0.20%, 실리콘(Si) : 0.25 ~ 0.45%, 망간(Mn) : 0.45~0.5%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.03% 이하, 니켈(Ni) : 0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0.1% 이하, 구리(Cu) : 0.15% 이하, 질소(N) : 0.005~0.01% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 인장강도 490MPa 이상, -40℃ 샤르피 충격흡수치 50J 이상 및 연신율 20% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 강재에는 중량%로, 바나듐(V) : 0.08% 이하, 알루미늄(Al) : 0.035% 이하 및 니오븀(Nb) : 0.04% 이하 중 1종 이상이 더 포함될 수 있다.
상기 강재는 항복비 0.75 이하를 가질 수 있다.
본 발명에 따른 구조용 강재 제조 방법에 의하면, TMCP(Thermo Mechanical control process) 기술을 이용하지 않고도, 간단한 냉각수 고압 분사를 통하여 인장강도 490MPa 이상의 고강도와 함께 우수한 저온 충격인성을 나타낼 수 있는 구조용 강재를 제조할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 구조용 강재의 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 구조용 강재 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
구조용 강재
본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 중량%로, 탄소(C) : 0.17~0.20%, 실리콘(Si) : 0.25 ~ 0.45%, 망간(Mn) : 0.45~0.5%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.03% 이하, 니켈(Ni) : 0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0.1% 이하, 구리(Cu) : 0.15% 이하, 질소(N) : 0.005~0.01%를 포함한다.
또한, 상기 고강도 구조용 강재에는 중량%로, 바나듐(V) : 0.08% 이하, 알루미늄(Al) : 0.035% 이하 및 니오븀(Nb) : 0.04% 이하 중 1종 이상이 더 포함될 수 있다.
상기 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다.
이하, 본 발명에 따른 구조용 강재에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
탄소(C)
본 발명에서 탄소(C)는 제조되는 구조용 강재의 강도를 확보하기 위하여 첨가된다.
상기 탄소는 강재 전체 중량의 0.17~0.20중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.17중량% 미만일 경우 목표로 하는 인장강도 490MPa 이상을 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소(C)의 첨가량이 0.20중량%를 초과할 경우 강의 강도 상승에는 유효하나 저온 충격인성이 저하되는 문제점이 있다.
실리콘(Si)
본 발명에서 실리콘은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다.
상기 실리콘은 강재 전체 중량의 0.25~0.45중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.25중량% 미만일 경우 실리콘 첨가에 따른 탈산 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 0.45중량%를 초과할 경우 강재의 용접성을 떨어뜨리고 재가열 및 열간압연 시에 적 스케일을 생성시킴으로써 표면 품질이 저하되는 문제점이 있다.
망간(Mn)
본 발명에서 망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며, 강의 경화능을 향상시켜서 강도확보에 효과적인 원소이다.
상기 망간(Mn)은 강재 전체 중량의 0.4~0.5중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간이 0.4중량% 미만으로 첨가될 경우, 망간 첨가에 따른 고용강화 효과 및 경화능 향상 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 0.5중량%를 초과할 경우 강재의 용접성을 크게 저하시키는 문제점이 있다.
인(P)
인(P)은 제조되는 구조용 강재의 강도를 증가시키는 역할을 한다. 다만, 인이 과다 포함되면 용접성이 악화되고, 중심 편석이 문제될 수 있다. 이에, 본 발명에서는 인의 함량을 강재 전체 중량의 0.03중량% 이하로 제한하였다.
황(S)
황(S)은 불가피한 불순물로서, 황의 함량이 높으면 MnS 개재물의 분율 증가로 인하여 저온 충격인성이 저하된다. 이에, 본 발명에서는 황의 함량을 강재 전체 중량의 0.03중량% 이하로 제한하였다.
니켈(Ni)
니켈(Ni)은 결정립을 미세화하여 제조되는 강재의 강도 및 인성을 향상시키는 역할을 한다. 다만, 니켈의 첨가량이 0.1중량%를 초과할 경우 적열취성 유발 등의 문제점이 있다.
따라서, 상기 니켈은 강재 전체 중량의 0.1중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다.
크롬(Cr)
크롬(Cr)은 페라이트를 안정화하여 연신율을 향상시키며, 강도 향상에 기여하는 원소이다. 다만, 크롬이 0.1중량%를 초과하여 첨가될 경우, 강도와 연성의 균형이 깨질 수 있다.
따라서, 상기 크롬은 강재 전체 중량의 0.1중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다.
구리(Cu)
구리(Cu)는 미세 석출물을 조장하여 강도 상승에 기여한다. 다만, 구리가 0.15중량%를 초과하여 첨가될 경우, 가공성 저하 및 강재의 표면 특성을 저해하는 문제점이 있다.
따라서, 상기 구리는 강재 전체 중량의 0.15중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다.
질소(N)
질소(N)는 강 중 바나듐 등의 원소와 결합하여 질화물을 형성함으로써 결정립 미세화에 기여하나, 0.01중량%를 초과하여 과다 포함될 경우, 고용 질소가 증가하여 강의 성형성을 저하시키는 요인이 된다.
따라서, 상기 질소는 강재 전체 중량의 0.01중량% 이하로 포함되는 것이 바람직하다. 다만, 질소를 50ppm(0.005중량%) 미만의 극저로 관리하기 위해서는 많은 장치와 비용이 소모되는 바, 이를 고려할 때, 질소는 강재 전체 중량의 0.005~0.01중량%로 포함되는 것이 바람직하다.
바나듐(V), 알루미늄(Al) 및 니오븀(Nb)
본 발명에 따른 구조용 강재에는 강도, 연신율 등의 향상을 목적으로 바나듐(V), 알루미늄(Al) 및 니오븀(Nb) 중 1종 이상이 더 포함될 수 있다.
그러나, 상기 바나듐(V), 알루미늄(Al) 또는 니오븀(Nb)이 과다 첨가될 경우, 강재의 저온 충격인성을 저해할 수 있다. 또한, 바나듐, 니오븀의 경우 강재의 제조 비용 상승의 요인이 될 수 있다.
따라서, 강재의 저온 충격인성을 저하시키지 않도록, 바나듐의 경우 0.08중량% 이하로, 알루미늄(Al)의 경우 0.035중량% 이하로, 그리고 니오븀의 경우, 0.04중량% 이하로 제한적으로 첨가되는 것이 바람직하다.
상술한 조성을 갖는 본 발명에 따른 구조용 강재는 후술하는 공정 조건의 조절에 따라서, 인장강도 490MPa이상의 고강도를 가지면서도 -40℃ 샤르피 충격흡수치 50J 이상으로 우수한 저온 충격인성을 가질 수 있으며, 연신율 20% 이상을 가질 수 있다.
나아가, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 0.75 이하의 저항복비를 가질 수 있다.
고강도 구조용 강재 제조 방법
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 구조용 강재 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 1을 참조하면, 도시된 고강도 구조용 강재 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간 압연 단계(S120) 및 냉각 단계(S130)를 포함한다.
슬라브 재가열
슬라브 재가열 단계(S110)에서는 전술한 합금 성분을 갖는 반제품 상태의 슬라브 강재를 재가열한다.
슬라브 강재의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분을 재고용할 수 있으며, 압연 부하를 줄일 수 있다.
이때, 본 단계에서 슬라브 재가열 온도(SRT)는 가열로에서 1150 ~ 1250℃의 온도 범위에서 1~3시간동안 실시되는 것이 바람직하다.
슬라브 재가열 온도가 1150℃ 미만이거나 재가열 시간이 1시간 미만일 경우, 주조시 편석된 성분이 재고용되지 못하며, 열간압연시 압연 부하가 커지는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1250℃를 초과하거나 재가열 시간이 3시간을 초과하는 경우, 오스테나이트 결정립이 증가하여 강도가 감소하며, 또한 과도한 가열 공정으로 인하여 강재 제조 비용 상승의 요인이 된다.
열간 압연
열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 재가열 단계(S110)를 통하여 재가열된 강재를 열간압연한다.
열간압연의 개시는 슬라브 재가열 종료 온도보다 약간 낮은 대략 1100℃ 정도가 될 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
상기 열간압연은 대략 70% 정도의 압하율로 실시될 수 있다. 또한, 상기의 70% 정도의 압하율을 확보하기 위하여, 8~12패스 정도의 다중 패스 압연 방식이 적용될 수 있다.
이때, 열간압연 후 냉각 전의 강의 조직이 오스테나이트 상의 조직을 가지도록 마무리 열간압연 온도(FDT)는 900~950℃인 것이 바람직하다.
마무리 열간압연 온도가 900℃ 미만인 경우 이상역 압연이 발생하여 연신된 페라이트와 펄라이트가 존재하고 펄라이트 밴드가 형성되어 연성을 저하시킬 수 있다. 반대로, 마무리 열간압연 온도가 950℃를 초과할 경우, 결정립 조대화에 따라 제조되는 강재의 강도 및 저온충격인성을 충분히 확보할 수 없는 문제점이 있다.
냉각
냉각 단계(S130)에서는 열간압연된 강재를 냉각한다.
본 발명에서는 냉각수를 3bar 이상의 분사 압력으로 분사하여 열간압연된 강재를 600~700℃까지 냉각한다. 냉각수를 고압 분사함으로써 강재의 표면에 존재하여 표면 냉각 효과를 저하시키는 기포를 제거할 수 있으며, 이를 통하여 냉각능을 향상시킬 수 있어, 강도 및 저온충격인성을 확보할 수 있다.
냉각수 분사 압력은 3bar 이상인 것이 바람직하다. 냉각수 분사 압력이 3bar 미만인 경우 상기의 냉각능 향상 효과를 충분히 얻기 어렵다. 다만, 냉각수 분사 압력은 5bar 정도에서 냉각능이 포하되고, 그 이상에서는 더 이상의 효과 상승없이 비용만 증가된다. 따라서, 보다 바람직하게는 3~5bar의 분사 압력으로 냉각수를 분사하는 것이 바람직하다.
고압의 냉각수 분사에 의한 냉각은 냉각종료온도가 600~700℃까지 냉각되도록 하는 것이 바람직하다. 냉각종료온도가 700℃를 초과하는 경우, 490MPa 이상의 강도 및 충분한 저온충격인성을 확보하기 어렵다. 반대로, 냉각종료온도가 600℃ 미만인 경우, 강도 확보에는 유리하나 20% 이상의 연신율을 확보하기 어렵다.
고압의 냉각수를 이용한 강재 냉각은 냉각수의 유량과 분사 시간이 큰 영향을 미친다. 즉 동일한 유량에 대하여, 고압의 냉각수 분사 시간이 길어질수록 강재가 더 낮은 온도로 냉각될 수 있다.
본 발명에서는 열간압연된 강재를 600~700℃까지 냉각하기 위하여, 고압의 냉각수를 1400m3/h 유량 기준으로 6~9초동안 분사하는 것이 바람직하다. 1400m3/h 유량 기준으로 고압의 냉각수 분사시간이 6초 미만인 경우, 냉각이 불충분하여 강재의 강도와 저온충격인성을 확보하기 어렵다. 반면, 1400m3/h 유량 기준으로 고압의 냉각수 분사시간이 9초를 초과하는 경우, 과냉각에 의해 20% 이상의 연신율을 확보하기 어렵다.
도 1에 도시된 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120) 및 냉각 단계(S130)를 통하여 제조되는 강재는 페라이트 및 펄라이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 강재 시편의 제조
실시예 1
표 1에 기재된 1번 조성을 갖는 슬라브를 1200℃에서 2시간동안 가열하고, 롤러테이블을 통하여 가열된 강 슬라브를 압연기로 이송하였다.
열간압연은 70% 압하율이 적용되었으며, 11패스의 다중 패스 압연 방식으로 열간압연을 실시하였다. 압연 개시온도는 1100℃였으며, 마무리압연온도는 950℃였다. 이후, 1400m3/h 유량의 냉각수를 4.5bar의 분사 압력으로 6초동안 분사하여 열간압연된 강재를 냉각하여 강재 시편을 제조하였다.
실시예 2
1400m3/h 유량의 냉각수를 4.5bar의 분사 압력으로 9초동안 분사한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 강재 시편을 제조하였다.
실시예 3
표 1의 2번 조성을 적용한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 강재 시편을 제조하였다.
실시예 4
표 1의 3번 조성을 적용한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 강재 시편을 제조하였다.
비교예 1
냉각수를 분사하지 않고 공냉을 적용한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 강재 시편을 제조하였다.
비교예 2
1400m3/h 유량의 냉각수를 4.5bar의 분사 압력으로 3초동안 분사한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 강재 시편을 제조하였다.
비교예 3
1400m3/h 유량의 냉각수를 4.5bar의 분사 압력으로 12초동안 분사한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 강재 시편을 제조하였다.
비교예 4
표 1의 4번 조성을 적용한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 강재 시편을 제조하였다.
[표 1] (단위 : 중량%)
Figure 112011075683162-pat00001

2. 물성 평가
표 2는 실시예 1~4 및 비교예 1~4에 따라 제조된 강재 시편의 기계적 물성을 나타낸 것이다.
[표 2]
Figure 112011075683162-pat00002
표 2를 참조하면, 실시예 1~4에 따라 제조된 시편의 경우, 목표로 하는 인장강도 490MPa 이상을 만족하면서도, 연신율 20% 이상 및 -40℃에서의 샤르피 충격흡수치가 50J 이상을 나타내어 저온 충격인성이 우수한 것을 볼 수 있다.
반면, 냉각수 고압 분사를 실시하지 않은 비교예 1에 따른 시편과 냉각수 고압 분사 시간이 3초에 불과한 비교예 2에 따른 시편의 경우, 인장강도 및 샤르피 충격흡수치가 목표치에 미치지 못하였다. 또한, 냉각수 고압 분사시간이 12초인 비교예 3에 따른 시편의 경우, 강도 및 샤르피 충격흡수치는 목표치에 도달하였으나, 연신율이 20%에 미치지 못하였다.
또한, 본 발명에서 제시한 조성 범위를 벗어나는 비교예 4의 경우, 강도는 우수하였으나, 연신율 및 샤르피 충격흡수치가 상대적으로 좋지 못하였다.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간 압연 단계
S130 : 냉각 단계

Claims (9)

  1. (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.17~0.20%, 실리콘(Si) : 0.25 ~ 0.45%, 망간(Mn) : 0.45~0.5%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.03% 이하, 니켈(Ni) : 0 중량% 초과 ~ 0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0 중량% 초과 ~ 0.1% 이하, 구리(Cu) : 0 중량% 초과 ~ 0.15% 이하, 질소(N) : 0.005~0.01% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 강재를 재가열하는 단계;
    (b) 상기 재가열된 강재를 900~950℃의 마무리압연온도로 열간압연하는 단계; 및
    (c) 냉각수를 3~5bar의 분사 압력으로 분사하여 상기 열간압연된 강재를 600~700℃까지 냉각하는 단계;를 포함하며
    상기 냉각수를 1400m³/h 유량 기준으로 6~9초 동안 분사하는 것을 특징으로 하는 구조용 강재 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 슬라브 강재는
    중량%로, 바나듐(V) : 0 중량% 초과 ~ 0.08% 이하, 알루미늄(Al) : 0 중량% 초과 ~ 0.035% 이하 및 니오븀(Nb) : 0 중량% 초과 ~ 0.04% 이하 중 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 구조용 강재 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 (a) 단계는
    상기 강 슬라브를 1150~1250℃에서 1~3시간동안 재가열하는 특징으로 하는 구조용 강재 제조 방법.
  4. 삭제
  5. 삭제
  6. 중량%로, 탄소(C) : 0.17~0.20%, 실리콘(Si) : 0.25 ~ 0.45%, 망간(Mn) : 0.45~0.5%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.03% 이하, 니켈(Ni) : 0 중량% 초과 ~ 0.1% 이하, 크롬(Cr) : 0 중량% 초과 ~ 0.1% 이하, 구리(Cu) : 0 중량% 초과 ~ 0.15% 이하, 질소(N) : 0.005~0.01% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고,
    인장강도 490MPa 이상, -40℃ 샤르피 충격흡수치 50J 이상, 연신율 20% 이상 및 항복비 0.75 이하를 갖는 것을 특징으로 하는 구조용 강재.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 강재에는
    중량%로, 바나듐(V) : 0 중량% 초과 ~ 0.08% 이하, 알루미늄(Al) : 0 중량% 초과 ~ 0.035% 이하 및 니오븀(Nb) : 0 중량% 초과 ~ 0.04% 이하 중 1종 이상이 더 포함되는 것을 특징으로 하는 구조용 강재.
  8. 삭제
  9. 제6항에 있어서,
    상기 강재는
    페라이트 및 펄라이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 하는 구조용 강재.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JPH08225837A (ja) * 1995-02-22 1996-09-03 Nippon Steel Corp 靱性に優れた厚鋼板の製造方法
JP2005509740A (ja) * 2001-11-16 2005-04-14 ポスコ 溶接熱影響部の靭性が優れた溶接構造用鋼材、その製造方法及びこれを用いた溶接構造物

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