KR101259374B1 - Method for manufacturing high cleaness bearing steel - Google Patents
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Abstract
본 발명은 중량퍼센트 C:0.95~1.10%, Si:0.15~0.35%, Mn: 0.50% 이하, P: 0.025 이하, S: 0.025 이하, Cr: 1.30~1.60% 나머지 Fe로 조성된 강인 고청정 베어링강을 제조하는데 있어서 전로 출강중 탈산제 및 부원료를 투입하고 LF 공정중 부원료를 투입하여 염기도 CaO/SiO2 5~10, CaO/Al2O3를 1.5~2.0로 슬래그의 조성을 제어하는 단계와, RF 공정 중 황을 상향 조정함으로써 재산화를 방지하는 단계를 포함하는 고청정 베어링강의 제조방법을 제공한다. The present invention relates to a high-quality high-strength bearing made of Fe with a weight percent C of 0.95 to 1.10%, Si of 0.15 to 0.35%, Mn of 0.50% or less, P of 0.025 or less, S of 0.025 or less and Cr of 1.30 to 1.60% In the production of steel, a deoxidizer and additives were added during the conversion process and the additives were added during the LF process to obtain a basic CaO / SiO 2 5 to 10, CaO / Al 2 O 3 to 1.5 to 2.0, and preventing the reoxidation by adjusting sulfur in the RF process.
베어링강, 슬래그 정련, 탈가스, 재산화 Bearing steel, slag refining, degassing, reoxidation
Description
본 발명은 고청정 베어링강의 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 개재물의 제어를 위한 슬래그의 정련 방법 및 2차 정련 후 베어링강의 재산화 방지를 위해 황의 함량을 제어하는 기술로 청정도 향상을 통한 고청정 베어링강의 제조 방법에 관한 것이다.More particularly, the present invention relates to a slag refining method for controlling inclusions and a technique for controlling the content of sulfur to prevent re-oxidation of bearing steel after secondary refining, To a method for manufacturing a high-quality bearing steel.
일반적으로 고탄소 베어링강은 중량퍼센트로 C: 0.95~1.10%, Si: 0.15~0.35%, Mn:0.50% 이하, P: 0.025%이하, Cr: 1.30~1.60%, 나머지 Fe와 같이 조성된 강이다. 상기 고탄소 베어링강은 전로취련시 탈탄조업을 실시한 후 LF(Ladle Furnance) 공정과 RH(Ruhrstahl-Heraess) 공정을 거쳐 주편을 제조된다. 전로 취련 작업 후 용강의 산소 함량을 제거하기 위해 Al을 투입하는데, 이때, Al이 산소와 반응하여 Al2O3 산화물을 생성하게 된다. Al2O3 산화물이 주조시까지 용강내에서 완전히 제거되지 않으면 비금속 개재물로 잔존하게 되어 피로수명을 저하시키고 노즐막힘의 문제를 야기시키는 원인이 된다. 이러한 문제를 해결하기 위하여 슬래그의 조성을 Al2O3 개재물의 제거가 용이한 조성으로 제조 할 필요가 있다. 고탄소 베어링강의 경우 일반강에 비하여 저융점을 가지므로 낮은 온도에서 슬래그가 형성된다. 이와같은 슬래그는 낮은 유동성을 가지며 이에 Al2O3와 같은 개재물의 포집능력이 떨어져 개재물의 제거가 원활하지 못한 결과를 가져온다. 그러므로 낮은 온도에서의 슬래그의 높은 유동성 확보가 중요하다. In general, high-carbon bearing steels are composed of 0.95 to 1.10% of C by weight, 0.15 to 0.35% of Si, 0.50% or less of Mn, 0.025% or less of P, 1.30 to 1.60% of Cr, to be. The high-carbon bearing steel is subjected to decarburization at the time of turning the furnace, and is then subjected to an LF (Ladle Furnace) process and a RH (Ruhrstahl-Heraess) process. In order to remove the oxygen content of the molten steel after passing through the converter, Al is introduced, where Al reacts with oxygen to form Al 2 O 3 Oxide. Al 2 O 3 If the oxide is not completely removed in the molten steel until casting, the oxide remains as a nonmetallic inclusion, which causes fatigue life and lowers nozzle clogging. In order to solve such a problem, it is necessary to prepare the slag composition with a composition that facilitates the removal of Al 2 O 3 inclusions. In case of high carbon bearing steel, slag is formed at low temperature because it has a lower melting point than general steel. Such slag has low fluidity and therefore has a poor ability to collect inclusions such as Al 2 O 3 , resulting in poor removal of inclusions. It is therefore important to ensure high fluidity of the slag at low temperatures.
고탄소 베어링강의 2차 정련 이후 주조까지의 공정에서 베어링강의 재산화가 일어나 베어링강의 청정도를 저해시킨다. 따라서 베어링강의 재산화를 방지하는 기술이 요구된다. 대한민국 특허 출원 제1996-0023181호 (피로수명이 우수한 고탄소 고크롬계의 베어링강)에서는 피로수명의 향상을 위하여 황화물의 함량을 제한하고 있다. 또한, 대한민국 특허출원 제1996-002381호에 제시된 바에 의하면, 베어링강에 함유되는 황의 함량을 저감시켜 피로수명이 우수한 베어링강을 제공한다. 이때, 황의 함량을 0.001~0.01 중량%로 제한하고 있다. 이와 같이 종래에는 황의 함량을 낮추기 위하여 2차 정련 후 지속적인 탈류 작업이 이루어져야 하는 문제점을 가지고 있었다.Reoxidization of bearing steel occurs during the process from secondary refining to casting of high-carbon bearing steel, thereby impairing cleanliness of bearing steel. Therefore, there is a need for a technique to prevent re-oxidation of bearing steel. Korean Patent Application No. 1996-0023181 (high-carbon and high-chrome bearing steel excellent in fatigue life) limits the content of sulfide for improving fatigue life. Also, as disclosed in Korean Patent Application No. 1996-002381, the content of sulfur contained in bearing steels is reduced to provide a bearing steel excellent in fatigue life. At this time, the sulfur content is limited to 0.001 to 0.01% by weight. Thus, conventionally, there has been a problem that continuous desulfurization must be performed after secondary refining to lower the sulfur content.
본 발명에 의하면 출강중 탈산제 및 부원료를 투입하여 슬래그의 조성을 제어하는 단계와 LF 공정 중 부원료를 투입하여 상기 슬래그의 조성을 유지시키는 단계를 거쳐 Al2O3와 같은 개재물 포획 능력이 우수한 슬래그의 조성 제어 방법을 제공하기 위한 것이다. 또한 RF 공정중 황의 함량을 상향 조업하여 베어링강의 재산화를 방지하는 방법을 제공하는 것이다.According excellent inclusions capturing ability, such as Al 2 O 3 slag, by putting out of the LF process for controlling the composition of the slag by introducing the deoxidizer and additives of the tapping additives after the step of maintaining the composition of the slag composition control in the present invention Method. It is also intended to provide a method for preventing the reoxidation of bearing steels by increasing the sulfur content in the RF process.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 고청청 베어링강의 제조방법은 전로취련시 용강의 탈탄조업을 수행하는 단계; 상기 용강의 출강 중 첨가제를 투입하여 슬래그의 CaO/SiO2 비를 5 ~ 10로, 슬래그의 CaO/Al2O3 비를 1.5~2.0로 제어하는 단계; 상기 용강의 LF 공정중 래들 승온 시 첨가제를 투입하여 상기 슬래그의 CaO/SiO2 비 및 CaO/Al2O3 비를 유지시키는 단계; 상기 용강의 RH 공정 중 황의 함량을 0.003~0.007% 로 상향 조정하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.According to another aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a high-strength steel bearing steel comprising the steps of: Adjusting the CaO / SiO 2 ratio of the slag to 5 to 10 and the CaO / Al 2 O 3 ratio of the slag to 1.5 to 2.0 during the introduction of the molten steel; When the ladle is heated up in the LF process of the molten steel, an additive is added to the slag so that CaO / SiO 2 The step of maintaining the ratio and the CaO / Al 2 O 3 ratio; And adjusting the sulfur content in the RH process of the molten steel to 0.003 to 0.007%.
상기 첨가제는 탈산제 또는 부원료를 포함하는 것을 특징으로 한다.The additive is characterized by comprising a deoxidizing agent or an additive.
이때 상기 탈산제는 알루미늄, 페로망간 및 페로 실리콘으로 구성된 일 군에서 선택된 적어도 하나를 사용하는 것이 바람직하다.At this time, it is preferable to use at least one selected from the group consisting of aluminum, ferromanganese and ferrosilicon.
그리고, 상기 부원료는 가탄제, 생석회, 형석, 조재제, 페로크롬 및 조재제로 구성된 일 군에서 선택된 적어도 하나를 사용하는 것이 바람직하다.It is preferable that at least one of the additives is selected from the group consisting of a carbonizer, quicklime, fluorite, coagulant, ferrochrome, and additives.
또한, 상기 출강중 첨가제를 투입하는 단계는 출강 10% 시점에 알루미늄 및 페로망간을 투입하는 공정, 출강 30% 시점에 가탄제를 투입하는 공정, 출강 50% 시점에 생석회 및 형석을 투입하는 공정, 출강 70% 시점에 조재제를 투입하는 공정, 출강 80% 시점에 페로크롬, 페로 실리콘, 조재제를 투입하는 공정을 포함하는 것을 특징으로 한다.In addition, the step of adding the additive during the ladle may include a step of introducing aluminum and ferromanganese at a time point of 10% of the ladle, a step of injecting the ladle agent at the time of
상기 출강 중 첨가제를 투입하는 단계에서, 투입되는 생석회의 총 양은 650~700kg이고, 형성의 총 양은 250~350kg인 것이 바람직하다.Preferably, the total amount of burnt lime to be added is 650 to 700 kg and the total amount of burnt lime is 250 to 350 kg.
상술한 바와 같이, 본 발명에 의하면 개재물의 포집 능력이 우수한 슬래그를 조성하여 노즐막힘 현상을 억제하고 피로수명이 우수한 고청정 베어링강을 제공할 수 있다. 또한 베어링강의 토탈 산소 함량을 저감시켜 표면 및 품질이 우수한 고청정 베어링강을 제공할 수 있다.As described above, according to the present invention, it is possible to provide a high-quality bearing steel having slag which is excellent in trapping ability of inclusions to suppress nozzle clogging and provide excellent fatigue life. In addition, the total oxygen content of the bearing steel can be reduced to provide a high-quality bearing steel having excellent surface and quality.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 들어 상세히 설명하기로 한다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
특별한 언급이 없는 한, 본 명세서 내에서의 '%'의 기재는 '중량%'를 의미한다.Unless specifically stated otherwise, the description of '%' in this description means '% by weight'.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고청정 베어링강의 제조 방법의 순서도이다.1 is a flowchart of a method of manufacturing a high-purity bearing steel according to an embodiment of the present invention.
우선 전로에서 고압의 산소를 불어넣어 용강에 포함된 불순을 제거하는 취련 공정을 수행한다(S10). 전로 취련(S10)시에 탈탄공정 조업을 실시하여 종점 탄소의 양을 조절한다. 이때, 탄소는 0.65~0.80%, 산소 30~40ppm 수준으로 조정된다. 이를 통해 탈산 결과물로 발생하는 개재물을 최소화 할 수 있다. First, a high-pressure oxygen is blown in the converter to perform a curing process to remove the impurities contained in the molten steel (S10). The decarburization process operation is performed at the time of transferring (S10) to regulate the amount of end carbon. At this time, carbon is adjusted to the level of 0.65 to 0.80% and oxygen to 30 to 40 ppm. This can minimize inclusions resulting from deoxidation.
이어서, 전로취련(S10) 및 탈탄공정이 끝난 용강을 출강(S20)하는 단계를 거친다. 종래에는 출강(S20)중에 첨가제를 투입하지 않는 반면, 본 발명의 실시예에서는 출강(S20)중 첨가제를 투입하여 슬래그의 조성을 제어한다. Subsequently, a step of winding the molten steel (S10) and a step of bending molten steel after the decarburization step (S20) are performed. Conventionally, no additive is injected into the ladle (S20), while in the embodiment of the present invention, the additive is introduced into the ladle (S20) to control the composition of the slag.
고탄소 베어링강의 경우 용강의 온도가 낮아 슬래그 역시 낮은 온도에서 형성된다. 슬래그의 온도가 낮아지면 슬래그의 유동성 저하로 인하여 개재물 제거가 원활하지 못하게 된다. 따라서 개재물 포집 능력이 우수한 슬래그 조성뿐만 아니라 유동성의 확보가 중요하다. 이러한 슬래그의 조성을 위하여 본 발명의 실시예에서는 표 1과 같은 슬래그의 성분을 목표로 한다.In the case of high-carbon bearing steels, the temperature of molten steel is low and slag is also formed at low temperatures. When the temperature of the slag is lowered, inclusion removal is not smooth due to the lowered fluidity of the slag. Therefore, it is important to secure not only the composition of the slag having excellent inclusion trapping ability but also the fluidity. In order to form such a slag, the slag components as shown in Table 1 are targeted in the embodiment of the present invention.
본 발명의 실시예에서는 표 1과 같은 슬래그를 조성하기 위하여 첨가제를 투입한다. 상기 첨가제는 탈산제 및 부원료가 포함되며, 본 발명의 실시예에서는 탈산제 및 부원료의 투입 순서를 표 2와 같이 규정한다.In the embodiment of the present invention, an additive is added to form slag as shown in Table 1. The additive includes a deoxidizing agent and an additive. In the embodiment of the present invention, the order of addition of the deoxidizing agent and the additive is defined as shown in Table 2.
슬래그의 조성을 제어하기 위해서는 SiO2의 생성을 최대한 억제해야 한다. 슬래그 중 FeO 및 MnO가 Si와 반응하여 SiO2가 생성하는 것을 억제하기 위해서는 Al, Mn, Si의 순서로 탈산이 진행되는 것이 효과적이다. 이에, 출강(S20)중 탈산제를 알루미늄, 페로망간, 페로실리콘 순서로 투입하는 것이 바림직하다. 또한, 출강(S20)중 투입되는 부원료는 가탄제, 생석회, 형석, 조재제 및 페로크롬을 포함하며, 표 2와 같은 순서로 투입한다.In order to control the composition of the slag, production of SiO 2 should be suppressed as much as possible. It is effective that deoxidation progresses in the order of Al, Mn and Si in order to suppress the formation of SiO 2 by reacting FeO and MnO in Si with slag. Therefore, it is desirable to introduce deoxidizing agent in the order of aluminum (Al), ferromanganese, and ferrosilicon (S20). The additives added during the lubrication (S20) include the carbonizer, quicklime, fluorite, anticorrosive, and ferrochromium and are introduced in the order shown in Table 2.
즉, 출강(S20) 10% 시점에서 알루미늄과 페로망간을 투입한 후, 출강(S20) 30% 시점에서 가탄제를 투입하여 탄소함량을 증가시킨다. 출강(S20) 50% 시점에서 생석회 6.19 kg/T-S, 형석 2.65 kg/T-S을 투입한 후 출강(S20) 70% 시점에서 조재제를 0.71kg/T-S 투입한다. 그리고 출강(S20) 80% 시점에서 페로 실리콘, 페로 크롬, 조재제를 투입한다. 이를 통해 슬래그는 염기도(CaO/SiO2) 5.0~10.0, CaO/Al2O 1.5~2.0 로 조정할 수 있다. That is, after the aluminum and ferromanganese are added at 10% of the ladle (S20), the carbon content is increased by introducing the ladder at 30% of the ladle (S20). At the point of S20 (50%), 6.19 kg / TS of fluffy lime and 2.65 kg / TS of fluorite are added, and 0.71 kg / TS of coagulant is added at 70% of lime (S20). Then, ferrosilicon, ferrochrome, and anticorrosive agent are added at the time of 80% of lubrication (S20). As a result, the slag can be adjusted to a basicity (CaO / SiO 2 ) of 5.0 to 10.0 and CaO / Al 2 O of 1.5 to 2.0.
Starting Point
이어서, LF 공정(S30) 중 래들 승온 시 알루미나 3.19kg/T-S, 조재제를 0.35 kg/T-S 투입한다. 이를 통해 상기 염기도(CaO/SiO2) 5.0~10.0를 유지한다.Then, during the LF step (S30), 3.19 kg / TS of alumina and 0.35 kg / TS of the anticorrosive agent are charged at the time of raising the ladle. Whereby the basicity (CaO / SiO 2 ) is maintained at 5.0 to 10.0.
이와같은 단계를 거친 후, RH 공정(S40)에서 탈류작업이 이루어진다. 탈류작업 후 이때의 황의 함량은 0.001~0.0015% 수준이다. 황의 함량이 너무 낮게 되면 산화 분위기로 노출 시에 즉시 개재물이 형성될 수 있다. 이에 본 발명에서는 황의 함량을 다시 상향하여 베어링강의 재산화를 방지할 수 있다.After such steps, desulfurization is performed in the RH step (S40). After desulfurization, the content of sulfur is 0.001 ~ 0.0015%. If the content of sulfur is too low, inclusions may be formed immediately upon exposure to an oxidizing atmosphere. Therefore, in the present invention, the content of sulfur can be raised again to prevent reoxidization of the bearing steel.
표면활성화 원소인 S, O, Se, Te 등은 용강에서 그 함량이 증가하면, 표면장력이 감소하는 특성을 가지고 있다. 상기 원소가 표면 활성화 원소로서 계면을 이동하게 되면 용강의 내부와 계면에서의 농도차이가 발생하게 된다. 즉, 용강의 내부에서는 농도가 낮아져 표면장력이 증가하고, 용강의 표면에서는 농도가 낮아 표면장력이 낮아지게 된다. 이를 통해, 상기 표면 활성화 원소가 용강의 표면부에 넓게 분포하게 되며, 다른 원소가 용강의 표면으로 흡착되는 것을 방지 할 수 있다. 따라서 본 발명에서는 RH 공정(S40) 중 Fe-S를 첨가하여 황의 중량 퍼센트 0.003%~0.007%로 상향 조정하여 용강의 표면장력을 낮추어 용강의 재산화를 방지할 수 있다.S, O, Se, and Te, which are surface activation elements, have the property that the surface tension decreases when the content thereof increases in molten steel. When the element moves at the interface as a surface activating element, a concentration difference occurs between the inside of the molten steel and the interface. That is, in the interior of the molten steel, the surface tension is lowered due to the lower concentration, and the surface tension is lowered due to the lower concentration at the surface of the molten steel. As a result, the surface activated elements are widely distributed on the surface portion of the molten steel, and other elements can be prevented from being adsorbed on the surface of the molten steel. Therefore, in the present invention, Fe-S is added in the RH step (S40) to adjust the weight percentage of sulfur to 0.003% to 0.007% by weight to lower the surface tension of molten steel, thereby preventing molten steel from being reoxidized.
이하, 본 발명을 다양한 실시예를 통하여 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described by way of various examples.
실시예 1 내지 실시예 4 모두 전로취련(S10) 시 탈탄공정을 통해 탄소의 함량을 중량퍼센트로 0.65~0.80%, 산소를 30~40ppm으로 조절한다. 이어서 본 발명에 출강(S20)중에 탈산제 및 부원료를 표 2의 순서대로 투입하고 LF공정중(S30) 부원료, 예를들어 알루미늄을 투입하여 슬래그의 조성을 제어한다. 이때, 실시예 1 내지 실시예 5에 따른 부원료의 투입양과 그에 따른 슬래그의 조성을 표 3에 나타내었다.In all of Examples 1 to 4, the content of carbon is adjusted to 0.65 to 0.80% by weight and oxygen to 30 to 40 ppm through decarburization at the time of turning on (S10). Next, the deoxidizing agent and additives are introduced in the order of Table 2 in the present invention (S20), and the slag composition is controlled by introducing a subsidiary material such as aluminum during the LF process (S30). Table 3 shows the input amounts of the sub-raw materials and the composition of the slag according to Examples 1 to 5 at this time.
실시예 1 내지 실시예 5에서와 같이 출강(S20)중 투입되는 조재제의 양은 80kg으로 고정하고 각 실시예에 따라 생석회를 650~700kg, 형석을 250~350kg의 범위에서 각기 다르게 투입한다. 이어서 LF 공정(S30)중 래들 승온시 각 실시예에 따라 알루미나를 360~370kg의 범위에서 각기 다르게 투입한다. 이에 각 실시예에 따라 슬래그의 CaO/SiO2 비를 5.0~10.0, 슬래그의 CaO/Al2O3 비를 1.5~2.0의 조성을 갖는 안정적인 슬래그의 조성을 형성할 수 있다. 또한, 형석의 투입을 통하여 낮은 용강온도에서도 슬래그의 유동성을 확보하여 개재물을 효과적으로 포집할 수 있다.As in the case of Examples 1 to 5, the amount of the additive supplied during the lubrication (S20) is fixed to 80 kg, and the quicklime is charged in the range of 650 to 700 kg and the fluorite is charged in the range of 250 to 350 kg. Subsequently, when the ladle is heated up in the LF step (S30), alumina is charged in the range of 360 to 370 kg according to each embodiment. Accordingly, according to each embodiment, a stable slag composition having a composition of CaO / SiO 2 ratio of the slag of 5.0 to 10.0 and CaO / Al 2 O 3 ratio of the slag of 1.5 to 2.0 can be formed. In addition, it is possible to ensure the fluidity of the slag even at a low molten steel temperature through the introduction of fluorite, thereby effectively collecting the inclusions.
이와 같은 단계를 거친 후 RH 공정(S40)에서 탈류작업이 이루어지면 이때의 황의 함량은 중량퍼센트 0.001~0.0015% 수준이다. 본 발명에서는 개재물 정련이 충분히 일어났다고 생각되는 RH공정(S40)중 Fe-S를 투입하여 S 수준을 중량퍼센트 0.003~0.007% 수준으로 다시 상향시킨다. 이에 상향 된 황에 의하여 용강 표면에는 표면장력이 낮아져 표면 활성 원소가 표면부에 넓게 분포하게 되어 다른 원소가 용강 표면으로 흡착되는 것을 방지할 수 있다. If desulfurization is performed in the RH step (S40) after the above steps, the sulfur content is 0.001 to 0.0015% by weight. In the present invention, Fe-S is added in the RH step (S40), which is considered to have caused sufficient inclusion scouring, to raise the S level to the level of 0.003 to 0.007% by weight. The surface tension of the molten steel is lowered by the upward sulfur and the surface active element is distributed widely on the surface portion, so that the other elements can be prevented from being adsorbed on the molten steel surface.
이러한 재산화 방지 조업은 베어링강의 토탈 산소 수준을 판별하여 베어링강의 청정도 판별할 수 있다. 도 2는 턴디쉬에서 황 함량의 상향에 따른 토탈 산소의 경향성을 나타낸다. 턴디쉬 황의 함량이 증가함에 따라 베어링강의 토탈 산소가 감소하는 결과를 보인다. 이러한 황의 함량과 베어링강 제품에서의 토탈 산소의 상관관계는 다음과 같이 나타낼 수 있다.This anti-rejuvenation operation can determine the cleanliness of the bearing steel by determining the total oxygen level of the bearing steel. Figure 2 shows the trend of total oxygen along the upward direction of the sulfur content in the tundish. As the content of tundish sulfur increases, the total oxygen of the bearing steel decreases. The relationship between this sulfur content and the total oxygen in the bearing steel product can be expressed as follows.
베어링강 제품의 토탈 산소=10.5404-0.1062*턴디쉬 소강[S]Total oxygen of bearing steel products = 10.5404-0.1062 * Tundish low steel [S]
도 2과 같이 황 성분의 상향에 따른 베어링강 제품의 토탈 산소의 감소는 황의 표면 활성화 특성에 따라 용강의 표면장력이 감소하여 다른 원소가 용강의 표면에 흡착되는 것을 방지함으로써 재산화를 방지할 수 있다. As shown in FIG. 2, the decrease in the total oxygen of the bearing steel products due to the upward movement of the sulfur component decreases the surface tension of the molten steel due to the surface activation characteristics of sulfur, thereby preventing the other elements from being adsorbed on the surface of the molten steel, have.
종래에는 출강(S20) 중 탈산제 및 부원료의 투입이 이루어 지지 않으며, RH 공정(S40) 후 황의 함량을 하향조정하나, 본 발명에서는 출강(S20) 중 탈산제 및 부원료를 투입하고, RH 공정(S40)중 황 함량을 상향 조정한다. 이에 따른, 베어링강의 토탈 산소 함량을 표 4에서 비교하여 설명한다. 표 4에서 알 수 있듯이 종래에는 토탈 산소의 평균값이 8.0이고, 토탈 산소 범위가 5~15였으나, 본 발명에 따른 고청정 베어링강의 제조방법을 통하여 토탈 산소의 평균이 5.5ppm, 토탈 산소 범위가 3~8ppm인 베어링강을 생산 할 수 있다.In the present invention, the deoxidizing agent and the subsidiary raw material are not added during the sourcing (S20) and the sulfur content is adjusted downward after the RH step (S40). In the present invention, Increase the sulfur content. Accordingly, the total oxygen content of the bearing steel is compared and described in Table 4. As shown in Table 4, in the conventional method, the average value of total oxygen was 8.0 and the total oxygen range was 5 to 15, but the average of total oxygen was 5.5 ppm and the total oxygen range was 3 ~ 8ppm of bearing steel can be produced.
도 1는 본 발명의 고청정 베어링강의 제조 방법의 순서도.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a flow chart of a method for manufacturing a high-purity bearing steel of the present invention. FIG.
도 2은 황의 함량에 따른 베어링강의 토탈 산소 함량의 관계를 나타내는 그래프.2 is a graph showing the relationship between the total oxygen content of the bearing steel and the content of sulfur.
<도면의 주요부분의 부호에 대한 설명>DESCRIPTION OF THE RELATED ART [0002]
S10: 전로취련S10: Conversion switch
S20: 출강S20: Teaching
S30: LH 공정S30: LH process
S40: RH 공정S40: RH process
S50: 주편S50: Casting
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR970004988B1 (en) * | 1994-08-29 | 1997-04-10 | 포항종합제철 주식회사 | Making method of high clean & high carbon steel |
| KR19990021928A (en) * | 1996-03-25 | 1999-03-25 | 에모또 간지 | Method for manufacturing Al-killed steel without clusters |
| KR20030040463A (en) * | 2000-09-14 | 2003-05-22 | 닛폰 고칸 가부시키가이샤 | Refining agent and refining method |
| KR20050094922A (en) * | 2004-03-23 | 2005-09-29 | 주식회사 포스코 | Refining method for maintaining high carbon content in molten steel contained in converter |
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2007
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR970004988B1 (en) * | 1994-08-29 | 1997-04-10 | 포항종합제철 주식회사 | Making method of high clean & high carbon steel |
| KR19990021928A (en) * | 1996-03-25 | 1999-03-25 | 에모또 간지 | Method for manufacturing Al-killed steel without clusters |
| KR20030040463A (en) * | 2000-09-14 | 2003-05-22 | 닛폰 고칸 가부시키가이샤 | Refining agent and refining method |
| KR20050094922A (en) * | 2004-03-23 | 2005-09-29 | 주식회사 포스코 | Refining method for maintaining high carbon content in molten steel contained in converter |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190014859A (en) | 2017-08-04 | 2019-02-13 | 주식회사 포스코 | Refining method for molten metal |
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