KR101191609B1 - Multi-anchored PSC I Type Girder Using Lower Flange Anchor - Google Patents

Abstract

본 발명은 프리스트레스트 콘크리트 I형 거더 교량의 성능향상에 관한 기술이다. 거더의 경간이 길어지면 소요되는 긴장재와 정착단의 수가 증가하는데 특히 수많은 정착단을 한 단면에 집중하는 것은 비용이 많이 드는 구조이므로 거더의 경간을 따라서 여러 단면에 정착단을 분산하여 설치하는 기술이 필요하다. 이를 위하여 거더의 상부플랜지, 복부 그리고 하부플랜지에 수직으로 접하는 가로보를 별도로 장치하고, 거더의 하부플랜지의 윗면과 가로보가 교차하는 곳을 긴장재의 정착단으로 활용하되 하부플랜지 내에서 긴장재를 포물선으로 설치함에 있어서 정착의 시점과 정착의 종점을 복부를 기준으로 상호 반대편에 위치시키고 프리스트레싱을 도입시키도록 하여 거더의 경간이 길어져도 하부플랜지의 단면 및 긴장재의 설치가 효과적이도록 한다. 본 발명은 현행 PSC I형 거더의 모델을 이용하면서 프리스트레싱이 필요한 하부플랜지 여러 구간에 다수의 긴장재를 정착하고 설치할 수 있어 거더의 경간을 확장하거나 거더의 높이를 낮추는데 활용될 수 있고 PSC 거더의 연속교, 라멘교의 제작에 활용되며 긴장재의 재긴장이 필요할 때 하부플랜지의 정착부를 이용하여 유지관리가 용이하다.The present invention relates to a performance improvement of prestressed concrete type I girder bridge. As the span of girders increases, the number of tension members and anchorage stages increases. In particular, it is expensive to concentrate a large number of anchor stages in one section. need. To this end, separate the cross beams perpendicular to the upper flange, the abdomen and the lower flange of the girder, and use the place where the upper surface and the cross beams of the lower flange of the girder intersect as the anchoring end of the tension member, but install the tension member as the parabola in the lower flange. In this case, the start point of the anchorage and the end point of the anchorage are located opposite to each other with respect to the abdomen and the prestressing is introduced so that the cross section of the lower flange and the tension member are effective even if the girder is extended. The present invention can be used to extend the span of the girder or to lower the height of the girder by using the current model of the PSC type girder can install and install a number of tension members in various sections of the lower flange that need prestressing, continuous bridge of the PSC girder It is used for the manufacture of ramen bridge, and it is easy to maintain and use the fixing part of lower flange when tension material needs to be re-tensioned.

Description

하부플랜지의 정착단을 활용한 다정착 PSC I형 거더{Multi-anchored PSC I Type Girder Using Lower Flange Anchor}Multi-anchored PSC I Type Girder Using Lower Flange Anchor}

본 발명은 프리스트레스트 콘크리트 I형 거더 교량의 성능향상에 관한 기술이다.The present invention relates to a performance improvement of prestressed concrete type I girder bridge.

발명의 배경기술로는 PSC I형 거더교(Prestressed Concrete I Type Girder Bridge)가 있다.Background art of the invention is a Prestressed Concrete I Type Girder Bridge.

기존에 쓰이는 통상적인 PSC I형 거더를 모델로 하되 긴장재(tendon)를 단부(end section) 이외에 필요한 위치에 정착(anchored)할 수 있다면 교량의 성능을 개선하여 거더의 높이를 낮추거나 거더 경간(길이)을 확장하여 공사비용을 절감할 수 있다. 이 문제를 해결하기 위한 선행기술로는 복부(web)를 정착단으로 활용하는 기술이 있는데 거더의 중간부에서는 복부의 내력이 취약하므로 단부정착을 제외하기 위한 적극적인 활용이 쉽지 않다. 거더의 경간이 약 40m 이상에서는 한쪽 단부에만 적어도 10개 이상의 정착단을 설치해야 하는데 이렇게 수많은 정착단을 한 단면에 집중하는 것은 매우 높은 고강도 콘크리트가 아니면 불가능하므로 거더의 경간을 따라서 여러 단면에 정착단을 분산하여 설치하는 기술이 필요하다.If you can model the conventional PSC type I girders used, but you can anchor the tendons to the required position other than the end section, you can improve the performance of the bridge to reduce the height of the girder or to make the girder span (length) ) To reduce construction costs. The prior art to solve this problem is a technique that utilizes the abdomen (web) as a settled end, but in the middle of the girder, the strength of the abdomen is weak, so it is not easy to actively use to exclude the end fixation. If the span of the girder is about 40m or more, at least 10 anchoring stages should be installed at one end only. Therefore, it is impossible to concentrate such a large number of anchoring stages in one section unless it is very high-strength concrete. It is necessary to install the technology distributedly.

프리스트레싱은 단면에 압축력을 작용시킬 뿐 아니라 편심에 의한 휨모멘트를 역으로 발생시켜 거더에 상향력을 주어 자중 및 활하중에 대하여 거더를 지지하는 역할을 하지만 이를 콘크리트 단면에 정착시킬 정착단이 적절히 확보되어야 한다. 본 발명에서는 거더의 경간이 길어져 단부에 집중된 큰 압축력에 대비하여 정착단이 여러곳에 분산되어 다(단면)정착이 가능한 거더의 하부플랜지에서의 정착시스템을 이용하고, 휨모멘트에 대하여도 편심거리가 큰 하부플랜지를 따라서 정착단을 창치하고 긴장재를 설치하도록 한다. 이 때 상부플랜지, 복부, 하부플랜지에 수직으로 접하는 가로보를 별도로 장치하고 거더의 하부플랜지의 윗면과 가로보가 교차하는 곳을 긴장재의 정착단으로 활용하되 가로보 및 하부플랜지 내에서 긴장재를 포물선으로 설치함에 있어서 정착의 시점과 정착의 종점을 복부를 기준으로 상호 반대편에 위치시키고 프리스트레싱을 도입시키도록 하여 거더의 경간이 길어져도 하부플랜지의 단면 및 긴장재의 설치가 효과적이도록 한다.Prestressing not only exerts a compressive force on the cross section but also generates an eccentric bending moment to give the girder upward force to support the girder against its own weight and live load. do. In the present invention, the span of the girder is longer, so that the fixing stage is dispersed in various places in preparation for the large compressive force concentrated at the end, and the eccentric distance is also used in the lower flange of the girder, which is capable of multi-section fixing. Anchor ends and install tension members along the large lower flanges. In this case, separate the horizontal beams perpendicular to the upper flange, the abdomen, and the lower flange separately, and use the place where the upper surface of the lower flange of the girder intersects with the cross beam as the anchoring end of the tension member, but install the tension member as the parabola in the cross beam and the lower flange. In this case, the start point of the anchorage and the end point of the anchorage are located at opposite sides with respect to the abdomen and the prestressing is introduced so that the section of the lower flange and the installation of the tension member are effective even if the span of the girder is extended.

본 발명으로 정착단면이 다정착으로 다변화하므로 현행 PSC I형 거더의 모델을 그대로 이용하면서 프리스트레싱이 필요한 하부플랜지 여러 구간에 다수의 긴장재를 정착하여 설치할 수 있고 또한 거더의 연속화를 통하여 거더의 경간을 확장하거나 거더의 높이를 낮추는데 활용될 수 있고 긴장재의 재긴장이 필요할 때 하부플랜지의 정착부를 이용하므로 유지관리에 용이하게 된다.In the present invention, since the fixing section is diversified into multi-settlement, a number of tension members can be settled in various sections of the lower flange requiring prestressing while using the current model of the PSC type I girder as it is, and the span of the girder can be extended through sequential girder. In addition, it can be used to lower the height of the girder, and when the tension of the tension material is needed, the fixing part of the lower flange is used for easy maintenance.

[도 1] PSC I형 거더 단면도
[도 2] PSC I형 거더 측면도
[도 3] 하부플랜지 측면도
[도 4] 가로보 설치 단면도
[도 5] 가로보 및 하부플랜지에 정착된 긴장재 측면도
[도 6] 가로보를 이용한 일자형 긴장재 설치 평면도
[도 7] 가로보를 이용한 경사형 긴장재 설치 평면도
[도 8] 일자형 다정착 설치 평면도
[도 9] 일자형 다정착 설치 측면도
[도 10] 경사형 다정착 설치 평면도
[도 11] 경사형 다정착 설치 측면도
[도 12] 방향이 같고 평행하는 경사형 긴장재 및 쉬스 평면도
[도 13] 가로보 및 하부플랜지에 설치된 정착장치 측면도
[도 14] 가로보 및 하부플랜지에 설치된 정착장치 정면도
[도 15] 연속화된 거더의 상부플랜지 경사형 다정착 측면도
[도 16] 복합소재로 이중 피복된 긴장재의 강연선 예시도
[도 17] 라멘교 상부플랜지 및 교대의 경사형 다정착 평면도
[도 18] 라멘교 상부플랜지 및 교대의 경사형 다정착 측면도1 is a cross-sectional view of the PSC type I girder
2 is a side view of PSC type I girder
3 is a side view of the lower flange
4 is a cross-section installation cross section
5 is a side view of the tension member fixed to the crossbeam and the lower flange
6 is a plan view of a straight tension member installed using a horizontal beam
7 is a plan view of the installation of the inclined tension member using the horizontal beam
8 is a plan view of the straight multi-fixed installation
FIG. 9 is a side view of a straight multi-fixed installation
10 is a plan view of inclined multi-fixed installation
11 is a side view of inclined multi-fixed installation
12 is a planar inclined tension member and sheath planar in the same direction and parallel to each other;
13 is a side view of the fixing device installed on the cross beam and the lower flange
14 is a front view of the fixing device installed on the cross beam and the lower flange
15 is a side view of the upper flange inclined multi-settlement of the continuous girder
16 is an illustration of the strand of the tension material double coated with a composite material
17 is a plan view of the inclined multi-settlement of the upper flange and the alternating ramen bridge
18 is a side view of the sloped multi-settlement of the upper flange and the alternating ramen bridge

[도 1] 에 보인 PSC I형 거더의 단면에서 하부플랜지영역은 프리스트레싱의 대상이다. 이 하부플랜지는 [도 2] 에서 보인 바와 같이 양 단부 사이에 길게 걸쳐있고 단면력의 증가로 그 중앙부로 갈수록 더욱 많은 프리스트레싱이 필요하다. [도 3] 에서 프리스트레싱이 필요한 어느 두 단면 ㉮, ㉯ 사이에 하부플랜지의 윗면 상의 두 곳 A 와 B를 정착단으로 하는 포물선의 긴장재를 배치하고 긴장후 정착시키도록 한다. 이 때 A와 B의 전면에는 정착단을 쐐기구조로 만드는 적당한 돌출체를 설치하여야한다. [도 1] 과 [도 2] 에서 보인 바와 같이 복부는 거더경간의 중간부에서 매우 유연한 세장재이므로 통상적으로 일정한 간격에 따라 가로보 또는 중간칸막이를 [도 4] 처럼 설치하게 된다. 이 가로보를 활용하면 [도 5] 처럼 하부플랜지와 가로보가 교차하는 모서리 부위에 정착단을 마련할 수 있다. 하부플랜지 내에서 다수의 긴장재가 최적으로 정렬되고 정착되기 위해서는 긴장재의 시점과 종점을 주시할 필요가 있다. [도 6] 은 복부를 기준으로 같은 쪽에 위치한 두 가로보에 정착된 긴장재를 거더를 앞에 두고 위쪽에서 볼 때 일자형으로 설치한 평면도이다. [도 7] 은 복부를 기준으로 상호 반대쪽에 위치한 두 가로보에 정착된 긴장재를 거더의 위쪽에서 볼 때 경사형으로 설치한 평면도이다. [도 8] 과 [도 9] 는 [도 6] 의 일자형설치 모델을 이용하여 복부(web)와 평행한 형태인 4셋트의 다정착구조의 평면도와 측면도를 각각 보인 것이다. 여기서 중앙부로 갈수록 더욱 많은 긴장재가 설치되고 더욱 많은 프리스트레싱이 제공됨을 볼 수 있는데, 긴장재의 겹침을 피하기 위해 짧은 긴장재의 최저점은 보다 높아야 하므로 거더의 경간이 길어지고 다량의 긴장재가 필요하다면 그에 따라 하부플랜지의 높이도 증가되어야 한다. 따라서 이 경우는 단부정착시스템을 제외하기는 곤란할 것으로 판단되며 이와 더불어 추가적으로 사용될 때는 효과적일 수 있다. [도 10] 과 [도 11] 은 [도 7] 의 경사형설치 모델을 이용하여 복부(web)를 횡단하는 형태로 설치된 4셋트의 다정착구조의 평면도와 측면도를 각각 보인 것이다. 단부에서 5m 이내에서는 프리스트레싱이 없고 5m～12.5m 구간에서는 두 개의 프리스트레싱이, 12.5m～27.5m 구간에서는 4개의 프리스트레싱이 작용하여 중앙부로 갈수록 더욱 많은 프리스트레싱이 제공됨을 볼 수 있다. 여기서 평면도상으로 볼 때 긴장재는 모두 거더의 중앙부의 좌우에 걸쳐있어야 가장 효율적이며 긴장재의 최소길이를 경간(40m)의 절반으로 본다면 이 경사형 긴장재의 기울기는 약 1/40정도로 계산되어 프리스트레싱으로 인한 단면의 압축력의 방향은 대략 복부와 평행하다고 볼 수 있다. 긴장재의 겹침을 피하기 위해 실선부는 상부로, 점선부는 하부로 통과하되 실선부 끼리 또는 점선부 끼리는 경간을 따라 서로 평행하여 방향이 같으므로 최저점의 높이가 동일하여 전체적으로 하부플랜지내에서 위로 지나가는 일단의 평행한 긴장재그룹과 이와 방향을 달리하여 아래로 지나가는 일단의 평행한 긴장재그룹으로 이루져서 경간이 길어지더라도 이 두 그룹의 구조는 변함이 없이 긴장재만 추가되므로 단부정착은 필요 없게 되며 거더의 단면은 단부, 중앙부의 구분이 없이 경간에 따라 일정하게 할 수 있다. 따라서 이 발명은 거더의 경간이 길어짐에 따라 증가하는 정착단의 면적과 긴장재의 수효를 만족시킬 뿐만 아니라 단부정착을 배제할 수 있으므로 단부끼리 연결된 다경간 연속 PSC I형 거더교량의 제작에 중요한 기술로 활용될 수 있다.In the cross section of the PSC type I girder shown in Fig. 1, the lower flange area is the object of prestressing. This lower flange spans between the two ends as shown in FIG. 2 and requires more prestressing toward the center due to the increase in the cross-sectional force. In Fig. 3, between the two cross-sections ㉮, 필요한 need prestressing, the tension member of the parabola having two places A and B on the upper surface of the lower flange as the anchoring end and settle after tension. At this time, the front of A and B should be provided with a suitable protrusion to make the fixing end into the wedge structure. As shown in [Fig. 1] and [Fig. 2], the abdomen is a very flexible washing material in the middle of the girder span, so that a cross beam or an intermediate partition is usually installed at regular intervals as shown in [Fig. 4]. By utilizing this cross beam, it is possible to provide a fixing stage at the corner portion of the lower flange and the cross beam as shown in FIG. 5. In order to optimally align and settle a number of tension members in the lower flange, it is necessary to observe the starting point and the end point of the tension members. 6 is a plan view in which the tension member settled in two cross beams located on the same side with respect to the abdomen is installed in a straight line when viewed from above with the girder in front. 7 is a plan view in which the tension member settled on two cross beams located on opposite sides of the abdomen is inclined when viewed from the top of the girder. 8 and 9 illustrate a plan view and a side view of four sets of multi-fixed structures, each parallel to the abdomen (web), using the straight-line installation model of FIG. 6. From here, we can see that more tension is installed and more prestressing is provided towards the center, so that the lower point of the shorter tension must be higher to avoid overlapping tension, so that the span of the girder is longer and if a lot of tension is needed, the lower flange is accordingly The height of is also to be increased. Therefore, in this case, it is difficult to exclude the end fixing system, and it may be effective when additionally used. 10 and 11 show a plan view and a side view of four sets of multi-fixed structures installed in the form of crossing the abdomen (web) using the inclined installation model of [FIG. 7], respectively. There is no prestressing within 5m from the end, two prestressing in the 5m ~ 12.5m section and four prestressing in the 12.5m ~ 27.5m section, providing more prestressing toward the center. In the plan view, the tension members should be located at the right and left of the center of the girder, and the minimum length of the tension member is calculated as half of the span (40m), and the slope of the inclined tension member is calculated as about 1/40. The direction of the compressive force of the cross section can be seen to be approximately parallel to the abdomen. In order to avoid the overlapping of the tension member, the solid line passes upward and the dotted line passes downward but the solid lines or the dotted lines are parallel to each other along the span. It consists of a group of tension members and a group of parallel tension members passing downward in different directions, so even if the span is longer, the structure of these two groups does not change, so only the tension members are added, so that the end fixing is not necessary. However, it can be made constant according to the span without division in the center part. Therefore, the present invention not only satisfies the area of the fixing stage and the number of tension members which increase as the span of the girder increases, and can eliminate the end settling. Therefore, the present invention is an important technique for the production of multi-span continuous PSC type I girder bridges connected between the ends. Can be utilized.

[도 12] 는 쉬스를 포함한 두개의 긴장재가 같은 방향으로 설치된 예로서 평면도를 보인 것이다. 하나의 긴장재는 그 연장이 평면도 상의 직선길이로 경간의 절반을 지나는 것으로 보았다. 하나의 긴장재에서 정착단의 시점과 종점간 평면수평거리는 당연히 거더의 경간길이보다는 작지만 단부를 기점으로 긴장재를 설치해 나갈 때 거더의 경간을 따라 종점의 위치는 거더의 중앙단면을 지난 이후의 곳이라야 가장 경제적인 활용이 된다. 하중으로 인한 휨모멘트 값이 경간 중앙단면에서 가장 크게 계산되기 때문이다. 긴장재의 정착단 역할을 하는 가로보는 거더의 경간의 길이와 하부플랜지의 폭에 따라서 다음과 같이 가로보의 설치간격이 계산된다. 경간 40m, 하부플랜지폭 800mm와 이를 고려하여 양 정착단의 앵커헤드 중심간 편차가 450mm(=800-175×2) 이므로 쉬스의 기울기는 약 1/45이다. 콘크리트의 시공을 위하여 쉬스의 외경을 70mm, 순간격을 40mm이상으로 볼 때 쉬스 중심 간의 최소거리는 110mm (=40+70)이고 평면도상의 긴장재의 기울기 1/45를 써서 정착단의 최소간격은 45×0.11m=4.95m로 가로보는 약 5m의 간격을 유지해야 하는 것으로 계산된다. 하부플랜지폭이 900mm이면 앵커헤드 중심 편차는 550mm, 정착단의 최소의 간격은 3.96m로 계산되어 가로보의 간격은 약 4m이상의 간격이 유지되어야 한다. 따라서 하부플랜지 중앙단면을 통과하는 긴장재의 수효는 8～10개로 계산된다.12 is a plan view showing two tension members including sheaths installed in the same direction. One tension member viewed its extension as half the span, in a straight line on the floor plan. The plane horizontal distance between the starting point and the end point of the anchorage in one tension member is of course smaller than the span length of the girder, but when installing the tension member from the end, the position of the end point along the span of the girder is after the center section of the girder. It is economical use. This is because the bending moment due to the load is calculated the most at the center section of the span. The spacing of the cross beams is calculated as follows according to the span of the girders and the width of the lower flange, which act as the anchoring stage of the tension member. The sheath slope is about 1/45 because the span of 40m and the lower flange width are 800mm and the deviation between the anchor head centers of both fixing stages is 450mm (= 800-175 × 2). For the construction of concrete, the minimum distance between sheath centers is 110mm (= 40 + 70) when the sheath's outer diameter is 70mm and the instantaneous spacing is more than 40mm. It is calculated that 0.11m = 4.95m should be spaced about 5m across. If the lower flange width is 900mm, the anchor head center deviation is calculated to be 550mm and the minimum spacing of the anchorage ends is 3.96m. Therefore, the number of tension members passing through the center of the lower flange is calculated to be 8-10.

[도 13] 은 가로보와 하부플랜지가 직교하는 곳에 설치된 정착장치를 거더의 측면도로 보인 것이다. 가로보의 사이즈는 정착장치의 지압판, 정착길이, 입사각도 등을 고려하면 길이, 폭, 높이가 각각 300mm 이상이 되어야 원활한 정착환경이 되는 것으로 계산된다. 여기서 하부플랜지의 높이 300mm, 앵커입사각도 30도를 각각 적용하였다.13 is a side view of the girder fixing device installed in the cross beam and the lower flange orthogonal. The cross beam size is calculated to be a smooth anchoring environment when the length, width, and height of the cross beam are considered to be 300 mm or more, considering the pressure plate, the fixing length, and the incident angle of the fixing apparatus. The height of the lower flange 300mm, the angle of incidence of the anchor 30 degrees were applied respectively.

[도 14] 는 단부를 바라본 정면도이다. 본 발명은 경간중간에서 정착하는 시스템이므로 필연적으로 긴장력을 도입하는 중에 정착단 후면에서 인장응력이 발생하게 되는데, 이는 교차하는 한 쌍의 긴장재 셋트를 동시에 긴장하여 후면의 인장응력을 감소시키는 방법과 단부정착을 활용하여 미리 인장응력방지용으로 별도의 압축응력을 도입해 두는 방법, 또는 보강철근을 배근하는 방법이 있다.Fig. 14 is a front view of the end. Since the present invention is a system for anchoring in the middle span, inevitably, the tensile stress is generated at the rear of the anchoring stage during the introduction of the tension force, which simultaneously tensions a set of crossing pairs of tension members and reduces the tensile stress at the rear side. There is a method of introducing a separate compressive stress to prevent tensile stress in advance, or reinforcing reinforcing bars by using fixing.

[도 15] 는 PSC I형 거더 2개를 교각의 지점부 위에서 맞대어 강체 연결한 연속화된 구조의 측면도이다. 하부플랜지의 긴장뿐 아니라 상부플랜지의 긴장에도 가로보의 정착단을 똑같이 활용할 수 있으므로 지점부 상의 부모멘트를 자연스럽게 대비할 수 있게 된다. 이에 따라 연속 PSC I형 거더 교량을 다음과 같이 제작할 수 있다. 먼저 거더 본체의 자중만을 지지할 수 있도록 [실시예 1] 의 방법과 같이 복부를 기준으로 상호 반대편의 가로보의 정착단을 활용하여 하부플랜지 내에서 아래로 평행하게 지나가는 긴장재그릅과 위로 평행하게 지나가는 긴장재그룹으로 분리된 다정착구조로써 프리스트레싱하고, 상부플랜지 내에 나중에 같은 방법으로 다정착구조로 상부플랜지를 긴장할 수 있도록 쉬스 또는 긴장재를 미리 마련해 두되 그 긴장력은 연속교의 활하중 및 슬래브자중에 대비할 수 있도록 한다. 이와 같이 제작된 PSC I형 거더들을 각 교각 위에서 맞대어 거치하고 단부에서 강체연결함과 동시에 양쪽 거더의 상부플랜지에 미리 마련된 쉬스 또는 긴장재를 맞대어 잇고 연속교의 활하중 및 슬래브자중에 의한 부모멘트를 커버할 수 있도록 가로보의 정착단을 활용하여 연속거더의 상부플랜지에 긴장력을 도입한다. 이 때 필요하다면 연속형 거더의 정모멘트구간에서 하부플랜지를 2차로 긴장할 수 있다. 이러한 연속 PSC I형 거더를 교축의 직각방향으로 간격에 따라 소요량 만큼 설치하고 상부플랜지 윗면에 접하여 바닥판슬래브를 타설하여 연속 PSC I형거더 교량을 완성한다. 이 교량의 특징은 거더 본체의 자중은 단순보구조로 대비하고, 활하중 및 바닥판자중은 연속보구조로 대비한다는 점이다.FIG. 15 is a side view of a continuous structure in which two PSC type I girders are rigidly connected to each other by abutting on a point of a pier. FIG. Not only the tension of the lower flange but also the tension of the upper flange can be used equally at the anchorage of the cross beam, so that it is possible to naturally prepare the parents on the branch. Accordingly, the continuous PSC type I girder bridge can be manufactured as follows. First, the tension member passing in parallel with the tension member which passes downward in parallel in the lower flange by using the fixing ends of the cross beams opposite to each other with respect to the abdomen as in the method of [Example 1] to support only the weight of the girder main body. Prestress with a multi-seating structure separated into groups, and sheaths or tension members are prepared in advance so that the upper flange can be tensioned in the upper flange with the multi-seating structure later in the same manner, but the tension force is prepared for the live load and slab weight of the continuous bridge. PSC Type I girder fabricated in this way is mounted on each pier but is rigidly connected at the end, and at the same time, sheath or tension material provided on the upper flange of both girders can be joined together to cover the parent load due to live load and slab weight of continuous bridge. The tensioning force is introduced into the upper flange of the continuous girder using the fixing end of the cross beam. At this time, if necessary, the lower flange can be secondarily tensioned in the constant moment section of the continuous girders. The continuous PSC type I girder is installed as required according to the gap in the perpendicular direction of the bridge, and the bottom plate slab is placed in contact with the upper flange to complete the continuous PSC type I girder bridge. The characteristic of this bridge is that the self weight of the girder body is prepared by simple beam structure, and the live load and bottom plate weight are prepared by continuous beam structure.

[실시예 1] 에 기술한 바와 같이 본 발명에서 한 구간의 긴장재의 길이는 경제적으로 쉬스의 직경과 관계될 수 있는데 장경간의 거더에서는 콘크리트의 시공상 쉬스의 직경을 제한해야 할 경우 가 있다. [도 16] 은 쉬스 대신 복합소재로 이중으로 피복된 강연선의 긴장재를 보인 것으로, 이 복합소재는 지하철 등 지하구조물의 바닥에 시공하는 방수시트와 같은 재질을 쓰면 신축성과 강도가 만족스러울 것으로 판단되며 긴장재를 보호하기 위해 이중피복을 적용하더라도 각 피복의 두께가 5mm이내면 강연선의 직경에 최대한 쉬스의 경우보다 절반인 20mm가 추가되므로 본 발명에서 소요되는 긴장재를 철근조립과 동시에 설치하는데 충분하다. 이 복합소재피복으로 알루미늄재의 쉬스를 대체하면 콘크리트 양생 후 바로 긴장작업을 할 수 있고 그라우팅이 필요 없게 된다.As described in Example 1, in the present invention, the length of the tension member in one section may be economically related to the diameter of the sheath. In the long span girders, it is sometimes necessary to limit the diameter of the sheath in the construction of concrete. [Fig. 16] shows the tension material of the stranded wire double coated with a composite material instead of the sheath, and this composite material is judged to be satisfactory in elasticity and strength when using a material such as a waterproof sheet installed on the floor of underground structures such as subways. Even if a double coating is applied to protect the tension material, if the thickness of each coating is 5 mm or less, the diameter of the strand is added to 20 mm, which is half as much as that of the case of sheath, is sufficient to install the tension material required in the present invention at the same time as the reinforcing steel assembly. Replacing the sheath of aluminum with this composite sheath allows tension work immediately after concrete curing and eliminates grouting.

[도 17] 은 PSC I형거더를 사용한 라멘교에 있어서 본 발명에서 도입한 가로보의 정착단을 활용하고 상부플랜지와 교대 연결부의 부모멘트를 대비하기위한 긴장재설치의 평면도이고 [도 18] 은 측면도를 보인 것이다. 먼저 거더 본체의 자중만을 지지할 수 있도록 본 발명의 기본인 [실시예 1] 의 방법의 다정착구조로써 하부플랜지내에서 긴장재를 프리스트레싱하여 PSC I형거더를 제작하고, 상부플랜지 내에 나중에 같은 방법으로 다정착구조로 교각연결부에서 활하중 및 슬래브자중으로 인한 부모멘트를 지지하도록 상부플랜지를 긴장할 수 있게 쉬스 또는 긴장재를 미리 마련해둔다. 이후 양쪽 교각을 타설할 때에 [도 18] 에 보인 바와 같이 교대 내에 교대가로보를 이용하여 정착단을 만들고 쉬스 또는 긴장재를 매립하면서 교대를 제작해 올라간다. 이 교대에 거더를 거치하고 단부에서 교대에 강체연결함과 동시에 교대에서 올라온 쉬스 또는 긴장재와 거더의 상부플랜지의 쉬스 또는 긴장재를 잇고 상부플랜지와 교대의 정착단에서 동시에 긴장력을 도입한 후 바닥슬래브를 타설하여 라멘교를 완성한다. 수직의 긴장재를 매립하며 교대를 타설할 때에 [실시예 5] 에 예시한 복합소재로 피복된 강연선의 긴장재를 쓰면 시공에 유리하다.FIG. 17 is a plan view of a tension member installed to utilize the anchoring end of the cross beam introduced in the present invention in a ramen bridge using a PSC I-girder and to prepare a parent moment of an upper flange and an alternating connection. FIG. 18 is a side view Will be shown. First, as a multi-settling structure of the method of [Example 1], which is the basis of the present invention, to support only the own weight of the girder body, prestressing the tension material in the lower flange to produce a PSC type I girder, and then in the same manner later in the upper flange. The sheath or tension member is prepared in advance so that the upper flange can be tensioned to support the parental load due to live load and slab weight at the bridge connection with the multi-seating structure. Then, when placing both bridges, as shown in [Fig. 18], the shifts are made using alternating crossbeams in the shifts, and the shifts are made while embedding the sheath or the tension member. The girder is mounted on this shift and rigidly connected to the shift at the end, and the sheath or tension member raised from the shift and the sheath or tension member of the upper flange of the girder are connected together, and the bottom slab is introduced at the same time as the tension is introduced at the upper flange and the alternating anchorage. Fill and complete ramenism. It is advantageous to use the tension material of the stranded wire coated with the composite material exemplified in [Example 5] when embedding the shift while embedding the vertical tension material.

Claims (5)

PSC I형 거더에 있어서,
긴장재의 길이는 상기 거더의 절반 길이보다 큰 구간에 설치되는 길이의 크기를 갖도록 하고 상기 긴장재 들은 각각 거더의 중앙단면을 지나되, 상기 긴장재가 하부플랜지 길이방향의 일정한 간격마다 하나씩 상기 하부플랜지에 동일한 길이로 배치됨으로써 상기 중앙단면으로 갈수록 긴장재가 부분중첩으로 인하여 수량이 증가하게 상기 거더를 형성하며,
상기 긴장재 들은 각각 긴장재의 한 끝과 다른 끝을 상기 거더의 복부를 기준으로 서로 반대편에 위치하도록 하여 평면도상에서 상기 긴장재 들은 서로 평행하는 경사진 직선들의 띠를 이루며,
상기 하부플랜지 윗면 및 복부 측면에 견고하게 접합된 콘크리트블록의 정착단들에 상기 긴장재 들을 각각 정착하는 것을 특징으로 하는, PSC I형 거더



In the PSC type I girder,
The length of the tension member is to have a length that is installed in a section larger than half the length of the girder and the tension members are respectively passed through the central section of the girder, the tension member is equal to the lower flange one at a constant interval in the longitudinal direction of the lower flange The girder forms the girder such that the amount of tension increases due to partial overlap as it is disposed in the central section.
The tension members each have one end and the other end of the tension member positioned opposite to each other with respect to the abdomen of the girder so that the tension members form a band of inclined straight lines parallel to each other in a plan view.
PSC type I girder, characterized in that for fixing the tension members to the fixing ends of the concrete block firmly bonded to the upper surface and the abdomen side of the lower flange, respectively



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