KR101149251B1 - HIGH STRENGTH STRUCTURAL STEEL OF TENSILE STRENGTH OF 650MPa GRADE WITH LOW YIELD RATIO AND METHOD OF MANUFACTURING THE HIGH STRENGTH STRUCTURAL STEEL - Google Patents
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Abstract
보론(B)을 0.04 ~ 0.06 중량%하고, 바나듐(V), 니오븀(Nb) 등의 미량 합금원소의 함량을 감소시킴으로써 고강도 및 저항복비 특성을 동시에 만족시킬 수 있는 고강도 구조용 강재 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 탄소(C) : 0.1 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.3 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 티타늄(Ti) : 0.02 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량% 및 질소(N) : 0.015 중량% 이하를 포함하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다. A high strength structural steel material capable of simultaneously satisfying both high strength and low resistance characteristics by reducing boron (B) content of 0.04 to 0.06% by weight and a trace amount of alloying elements such as vanadium (V) and niobium (Nb) .
The steel material for high strength structural steel according to the present invention contains 0.1 to 0.15 wt% of carbon (C), 0.3 to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.2 to 1.5 wt% of manganese (Mn) 0.15 wt% or less of chromium (Cr), 0.3 wt% or less of copper (Cu), 0.04 to 0.06 wt% of vanadium (V) (Al): 0.02 wt% or less, Niobium (Nb): 0.035 to 0.045 wt%, and nitrogen (N): 0.02 to 0.03 wt% 0.015% by weight or less, and the balance of Fe and other unavoidable impurities.
Description
본 발명은 구조용 강재(structural steel)에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금원소 및 미세조직 제어를 통하여 인장강도(TS) 650MPa급의 고강도를 가지면서, 항복비(YS/TS)가 0.7 이하인 저항복비를 갖는 고강도 구조용 강재 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a structural steel, and more particularly, to a structural steel having a high tensile strength (TS) of 650 MPa and controlling yield ratio (YS / TS) of less than 0.7 through alloying element and microstructure control. And a method for manufacturing the same.
구조용 강재(structural steel)는 건축, 토목, 조선 등 많은 분야에 활용되고 있다. Structural steel is used in many fields such as construction, civil engineering, and shipbuilding.
구조용 강재는 고강도를 요구하고 있으며, 강도 강화를 위한 다양한 방법들이 제시되고 있다. 또한, 구조용 강재는 지진에 대한 저항성을 높이기 위하여 저항복비 특성도 함께 요구한다. Structural steels require high strength and various methods for strength enhancement are being proposed. In addition, the structural steel also requires low resistance to increase resistance to earthquakes.
이러한 구조용 강재는 통상 열간압연 과정을 통하여 제조된다. These structural steels are usually produced through a hot rolling process.
통상의 열강압연 과정은 주로 슬라브 재가열 과정, 열간압연 과정, 냉각 과정을 포함하여 진행된다. The normal hot rolling process is mainly carried out including a slab reheating process, a hot rolling process, and a cooling process.
슬라브 재가열 과정에서는 반제품 상태인 슬라브 강재를 재가열한다. In the slab reheating process, the semi-finished slab steel is reheated.
열간압연 과정에서는 압연롤을 이용하여 재가열된 강재을 정해진 압하율로 열간 압연한다. In the hot rolling process, the reheated steel is hot-rolled at a predetermined reduction rate using a rolling roll.
냉각 과정에서는 압연이 마무리된 강재을 냉각한다.
During the cooling process, the rolled steel is cooled.
본 발명의 목적은 구조용 강재의 고강도화를 추구하기 위하여 첨가되지만 항복강도를 동시에 높여 저항복비 달성에 장애 요인으로 작용하며 구조용 강재 제조 비용의 상승의 원인이 되는 바나듐(V), 니오븀(Nb) 등 고가의 미량 합금원소 첨가량을 감소시키면서도 고강도 및 저항복비 특성을 동시에 확보할 수 있는 고강도 구조용 강재를 제공하는 것이다. (V), niobium (Nb), and the like, which increase the yield strength of the structural steel but increase the yield strength at the same time, Strength steel and high-strength structural steel at the same time while decreasing the addition amount of a trace amount of alloying elements.
본 발명의 다른 목적은 합금 성분, 특히 보론의 함량 및 열간압연 후 이어지는 냉각 조건을 제어하여 미세조직 중 일부를 과냉조직으로 형성시킴으로써 650MPa 이상의 인장강도와 0.7 이하의 항복비를 동시에 만족시킬 수 있는 고강도 구조용 강재 제조 방법을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a high strength steel sheet which can satisfy both a tensile strength of 650 MPa or more and a yield ratio of 0.7 or less by controlling a content of an alloy component, particularly boron, and a subsequent cooling condition after hot rolling, And a method for manufacturing a structural steel material.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 구조용 강재는 탄소(C) : 0.1 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 티타늄(Ti) : 0.02 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량% 및 질소(N) : 0.015 중량% 이하를 포함하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다. According to an aspect of the present invention, there is provided a high strength structural steel according to the present invention, comprising 0.1 to 0.15 wt% of carbon (C), 0.3 to 0.5 wt% of silicon (Si) 0.03 to 0.03% by weight of vanadium (V), 0.02 to 0.03% by weight of titanium (Ti), 0.04 to 0.03% by weight of boron (B) 0.06 to 0.06% by weight of niobium (Nb), 0.035 to 0.045% by weight of niobium (Nb) and 0.015% by weight or less of nitrogen (N), and the balance of Fe and other unavoidable impurities.
이때, 상기 구조용 강재는 니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.3 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하 중 하나 이상의 합금 성분을 더 포함할 수 있다.
At this time, the structural steel material may contain at least one of an alloy component of at least 0.15% by weight of nickel (Ni), at most 0.15% by weight of chromium (Cr), at most 0.3% by weight of copper (Cu) As shown in FIG.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 구조용 강재 제조 방법은 탄소(C) : 0.1 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 티타늄(Ti) : 0.02 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량% 및 질소(N) : 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 강재를 SRT : 1150 ~ 1250 ℃에서 재가열하는 슬라브 재가열 단계; FDT : 950 ~ 1050 ℃로 상기 강재를 압연하는 열간압연 단계; 및 공냉 방식으로 상기 강재를 냉각하는 냉각 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a high strength structural steel according to an embodiment of the present invention, the method including: 0.1 to 0.15 weight% of carbon; 0.3 to 0.5 weight% of silicon; (S): 0.015 wt% or less, vanadium (V): 0.04 to 0.06 wt%, titanium (Ti): 0.02 to 0.03 wt%, boron (B) A slab reheating step of reheating slab steel made of 0.04 to 0.06 wt%, niobium (Nb): 0.035 to 0.045 wt%, nitrogen (N): 0.015 wt% or less and the balance Fe and other unavoidable impurities at SRT: 1150 to 1250 캜 ; FDT: a hot rolling step of rolling the steel material at 950 to 1050 占 폚; And a cooling step of cooling the steel material by an air cooling method.
또한, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 0.04 ~ 0.06 중량%의 보론(B)을 함유하여 보론(B)의 고용강화 효과로 650MPa 이상의 인장강도를 확보할 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 공냉 과정 중 보론(B)에 의한 상변태 지연으로 과냉조직을 형성할 수 있어 항복점 현상을 제거할 수 있으며, 그 결과 항복비를 0.7 이하로 낮출 수 있다. Further, the steel material for high strength structural steel according to the present invention contains boron (B) in an amount of 0.04 to 0.06% by weight, so that the tensile strength of 650 MPa or more can be ensured by the solid solution strengthening effect of boron (B). In addition, since the high-strength structural steel according to the present invention can form supercooled structure due to the phase transformation delay caused by boron (B) during the air cooling process, the yield point phenomenon can be eliminated and the yield ratio can be reduced to 0.7 or less.
또한, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 인장강도 향상을 위하여 첨가되나, 항복강도가 동시에 높아져 저항복비 달성에 장애 요인이 되는 바나듐(V), 니오븀(Nb) 등 고가의 합금원소 첨가량을 감소시킴으로써 구조용 강재 제조 비용을 절감할 수 있다.
In addition, the high strength structural steel according to the present invention is added for the purpose of improving the tensile strength. However, by decreasing the added amount of expensive alloying elements such as vanadium (V) and niobium (Nb) The cost of manufacturing steel can be reduced.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 구조용 강재 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 방법으로 제조된 고강도 구조용 강재의 미세 조직 사진을 나타낸다. 1 is a flowchart schematically showing a method of manufacturing a high strength structural steel material according to an embodiment of the present invention.
2 is a microstructure photograph of a high strength structural steel manufactured by the method according to an embodiment of the present invention.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention, and the manner of achieving them, will be apparent from and elucidated with reference to the embodiments described hereinafter in conjunction with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 저항복비를 갖는 인장강도 650MPa급 고강도 구조용 강재 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will now be described in detail with reference to the accompanying drawings.
고강도 구조용 강재High strength structural steel
본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 탄소(C) : 0.1 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 티타늄(Ti) : 0.02 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량% 및 질소(N) : 0.015 중량% 이하를 포함하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진다. The steel material for high strength structural steel according to the present invention contains 0.1 to 0.15 wt% of carbon (C), 0.3 to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.2 to 1.5 wt% of manganese (Mn) 0.04 to 0.06 wt% of vanadium (V), 0.02 to 0.03 wt% of titanium (Ti), 0.04 to 0.06 wt% of boron (B), 0.035 wt% of niobium (Nb) To 0.045 wt% and nitrogen (N): 0.015 wt% or less, and the balance of Fe and other unavoidable impurities.
이하, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재에 포함되는 각각의 합금 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다. Hereinafter, the role and content of each alloy component included in the high strength structural steel according to the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
본 발명에서 탄소(C)는 제조되는 구조용 강재의 강도를 확보하기 위하여 첨가된다. In the present invention, carbon (C) is added to secure the strength of the structural steel to be produced.
상기 탄소는 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.1 ~ 0.15 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 함량이 0.1 중량% 미만일 경우 바나듐(V), 니오븀(Nb) 등 강도 향상 원소의 첨가량이 상대적으로 적은 것을 감안하면 제조되는 구조용 강재의 강도 확보가 어렵다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.15 중량%를 초과할 경우 강의 강도 상승에는 유효하나 인성 및 용접성이 저하되는 문제점이 있다.The carbon is preferably added in an amount of 0.1 to 0.15% by weight based on the total weight of the structural steel according to the present invention. When the carbon content is less than 0.1% by weight, it is difficult to secure the strength of the structural steel material to be manufactured, considering that the amount of the strengthening elements such as vanadium (V) and niobium (Nb) is relatively small. On the contrary, when the content of carbon (C) exceeds 0.15% by weight, the steel is effective for increasing the strength but toughness and weldability are deteriorated.
실리콘(silicon( SiSi ))
본 발명에서 실리콘은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다.In the present invention, silicon is added as a deoxidizer to remove oxygen in the steel.
상기 실리콘은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.3 ~ 0.5 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 함량이 0.3 중량% 미만일 경우 실리콘 첨가에 따른 탈산 효과가 불충분하며, 실리콘의 함량이 0.5 중량%를 초과할 경우 강재의 용접성을 떨어뜨리고 재가열 및 열간압연 시에 적 스케일을 생성시킴으로써 표면 품질이 저하되는 문제점이 있다. The silicon is preferably added in an amount of 0.3 to 0.5% by weight based on the total weight of the structural steel according to the present invention. If the content of silicon is less than 0.3 wt%, the deoxidizing effect is insufficient due to the addition of silicon. If the content of silicon exceeds 0.5 wt%, the weldability of the steel is lowered and the scale is formed during reheating and hot rolling, There is a problem of deterioration.
망간(manganese( MnMn ))
본 발명에서 망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며, 강의 경화능을 향상시켜서 강도확보에 효과적인 원소이다. In the present invention, manganese (Mn) is very effective as an element for solid solution strengthening, and is an element effective for securing strength by improving the hardenability of steel.
상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 1.2 ~ 1.5 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간이 1.2 중량% 미만으로 첨가될 경우 망간 첨가에 따른 고용강화 효과 및 경화능 향상 효과가 불충분하다. 반대로, 망간이 1.5 중량%를 초과할 경우 용접성을 크게 떨어뜨리는 문제점이 있다. The manganese (Mn) is preferably added in an amount of 1.2 to 1.5% by weight based on the total weight of the structural steel according to the present invention. When manganese is added in an amount of less than 1.2% by weight, the effect of enhancing solubility and improving the hardenability due to the addition of manganese is insufficient. On the contrary, when the content of manganese exceeds 1.5% by weight, there is a problem that the weldability is significantly lowered.
인(P)In (P)
인(P)은 제조되는 구조용 강재의 강도를 증가시키기 위해 첨가되지만, 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.03 중량%를 초과하여 첨가되면 용접성이 악화되는 문제가 있으므로, 인의 첨가량을 0.03 중량% 이하의 범위로 제한하는 것이 바람직하다.The phosphorus (P) is added to increase the strength of the structural steel to be produced. However, if the content exceeds 0.03% by weight of the total weight of the structural steel according to the present invention, weldability deteriorates. Therefore, Of the total weight of the composition.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 가공성을 증대시키기 위하여 첨가될 수 있으나, 0.015 중량%를 초과하여 첨가되면 강의 용접성을 저해할 수 있다. 따라서, 황의 함량은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.015 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다. Sulfur (S) may be added to improve workability, but if it is added in an amount exceeding 0.015 wt%, the weldability of steel may be deteriorated. Therefore, it is preferable to limit the content of sulfur to 0.015 wt% or less of the total weight of the structural steel according to the present invention.
바나듐(V)Vanadium (V)
바나듐(V)은 결정립계에 피닝(pinning)으로 작용하여 강도 향상에 기여하는 원소이다. Vanadium (V) acts as a pinning to the grain boundaries and contributes to the improvement of strength.
바나듐(V)은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.04 ~ 0.06 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 바나듐(V)의 함량이 0.04 중량% 미만일 경우 바나듐 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없으며, 바나듐(V)의 함량이 0.06 중량%를 초과할 경우 구조용 강재 제조 비용을 상승시켜며, 특히 항복비가 증가되어 목표로 하는 저항복비 특성을 발휘할 수 없는 문제점이 있다. Vanadium (V) is preferably added in an amount of 0.04 to 0.06% by weight of the total weight of the structural steel according to the present invention. If the content of vanadium (V) is less than 0.04% by weight, the effect of vanadium addition can not be exerted properly. If the content of vanadium (V) exceeds 0.06% by weight, the cost of producing structural steel is increased. The resistance low frequency characteristic can not be exhibited.
티타늄(titanium( TiTi ))
티타늄(Ti)은 석출물 형성원소로서 보론(B)과 함께 강도 향상에 기여하고, 용접부 인성 확보에 기여한다. Titanium (Ti) contributes to enhancement of strength together with boron (B) as a precipitate forming element, and contributes to securing toughness of a welded portion.
상기 티타늄(Ti)는 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.02 ~ 0.03 중량%로 첨가되는 것이 바람직히다. 티타늄(Ti)은 0.02 중량% 이상 첨가될 때 그 효과를 충분히 발휘한다. 다만, 본 발명에서 티타늄(Ti)이 0.03 중량%를 초과하여 첨가될 경우, 제조되는 구조용 강재의 표면 결함을 유발하는 문제점이 있다. The titanium (Ti) is preferably added in an amount of 0.02 to 0.03% by weight based on the total weight of the structural steel according to the present invention. Titanium (Ti) exhibits its effect sufficiently when added in an amount of 0.02 wt% or more. However, in the present invention, when titanium (Ti) is added in an amount exceeding 0.03% by weight, there arises a problem of causing surface defects of the structural steel to be produced.
보론(B)Boron (B)
보론(B)은 고용강화 효과를 발휘하여 강도를 향상시키는 역할을 한다. 아울러, 보론(B)은 열간압연 후 냉각 과정에서 상변태를 지연시켜 과냉 조직의 형성을 유도함으로써 항복비(Yield ratio, YS/TS)를 낮추는 역할을 한다. Boron (B) plays a role of enhancing strength by exerting an effect of strengthening employment. In addition, boron (B) plays a role in lowering the yield ratio (YS / TS) by inducing the formation of supercooled structure by delaying the phase transformation during the cooling process after hot rolling.
상기 보론(B)은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.04 ~ 0.06 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 보론(B)의 함량이 0.04 중량% 미만일 경우 고용강화 효과가 불충분하여, 강도 향상이 제한적이다. 반대로, 보론(B)의 함량이 0.06 중량%를 초과할 경우 더 이상의 강도 향상 효과없이 제조되는 구조용 강재의 충격 인성을 저해시키는 문제점이 있다. The boron (B) is preferably added in an amount of 0.04 to 0.06% by weight based on the total weight of the structural steel according to the present invention. When the content of boron (B) is less than 0.04% by weight, the solid solution strengthening effect is insufficient and the strength improvement is limited. On the contrary, when the content of boron (B) exceeds 0.06% by weight, impact toughness of the structural steel produced without further strength improvement effect is deteriorated.
니오븀(Niobium ( NbNb ))
니오븀(Nb)은 강 중에 Nb(C, N), (Ti, Nb)(C, N), (Nb, V)(C, N) 형태의 석출 또는 Fe 내 고용 강화를 통하여 제조되는 구조용 강재의 강도를 향상시킨다. 특히, 니오븀(Nb)계 석출물들은 슬라브 재가열이 이루어지는 1150℃ 이상의 가열로에서 고용된 후 열간압연 과정에서 미세하게 석출되어 강의 강도를 효과적으로 증가시킨다. Niobium (Nb) is a component of structural steels produced through precipitation of Nb (C, N), (Ti, Nb) (C, N), (Nb, V) Improves strength. Particularly, the niobium (Nb) precipitates are dissolved in a heating furnace at a temperature of 1150 DEG C or higher at which the slab is reheated, and are then minutely precipitated in the hot rolling step, effectively increasing the strength of the steel.
상기 니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.035 ~ 0.045 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.035 중량% 미만일 경우, 상기의 니오븀 첨가에 따른 강도 향상 효과가 불충분하며, 반대로 니오븀(Nb)의 함량이 0.045 중량%를 초과할 경우 제조 비용의 상승을 초래하며, 저온 충격 특성이 열화되는 문제점이 있다. The niobium (Nb) is preferably added in an amount of 0.035 to 0.045% by weight based on the total weight of the structural steel according to the present invention. When the content of niobium (Nb) is less than 0.035% by weight, the effect of enhancing the strength of the niobium is insufficient. On the contrary, when the content of niobium exceeds 0.045% by weight, There is a problem that the impact characteristics are deteriorated.
질소(N)Nitrogen (N)
질소(N)는 불가피한 불순물로서, 다량 첨가시 고용 질소가 증가하여 제조되는 구조용 강재의 성형성 등을 저하시킨다. Nitrogen (N) is an inevitable impurity, and when a large amount of nitrogen is added, the amount of solid nitrogen is increased to lower the formability of the structural steel produced.
따라서, 질소의 함량은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.015 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다. Therefore, it is preferable that the content of nitrogen is limited to 0.015 wt% or less of the total weight of the structural steel according to the present invention.
또한, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 상기의 합금 성분들 외에, 강도 향상, 탈산 효과 향상 등의 목적에 따라 니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.3 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하 중 하나 이상의 합금 성분을 더 포함할 수 있다. The high strength structural steel according to the present invention may further contain not more than 0.15% by weight of nickel (Ni), 0.15% by weight or less of chromium (Cr), 0.15% by weight or less of copper Cu): 0.3% by weight or less, and aluminum (Al): 0.02% by weight or less.
니켈(nickel( NiNi ))
니켈(Ni)은 결정립을 미세화하여 제조되는 구조용 강재의 강도 및 인성을 향상시키는 역할을 한다. Nickel (Ni) serves to improve the strength and toughness of the structural steel produced by refining the grain.
다만, 니켈의 함량이 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.15 중량%를 초과할 경우 적열취성 유발 등의 문제점이 있다. 따라서, 니켈의 함량은 0.15 중량% 이하로 제한 첨가되는 것이 바람직하다.However, when the content of nickel exceeds 0.15% by weight of the total weight of the structural steel according to the present invention, there arises a problem such as generation of heat and embrittlement. Therefore, it is preferable that the content of nickel is limited to 0.15% by weight or less.
크롬(chrome( CrCr ))
크롬(Cr)은 페라이트를 안정화하여 연신율을 향상시키며, 강도 향상에 기여하는 원소이다. Chromium (Cr) is an element that stabilizes ferrite to improve elongation and contributes to strength improvement.
다만, 크롬의 함량이 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.15 중량%를 초과할 경우 강도와 연성의 균형이 깨질 수 있다. 따라서, 크롬의 함량은 0.15 중량% 이하로 제한 첨가되는 것이 바람직하다.However, if the content of chromium exceeds 0.15% by weight of the total weight of the structural steel according to the present invention, the balance between strength and ductility may be broken. Therefore, it is preferable that the content of chromium is limited to 0.15% by weight or less.
구리(Copper( CuCu ))
구리(Cu)는 미세 석출물을 조장하여 강도 상승에 기여한다. Copper (Cu) promotes fine precipitates and contributes to the increase in strength.
상기 구리는 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.3% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리의 함량이 0.3 중량%를 초과할 경우 가공성이 저해되는 문제점이 있다. The copper is preferably added in an amount of 0.3% or less of the total weight of the structural steel according to the present invention. When the content of copper exceeds 0.3 wt%, the workability is deteriorated.
알루미늄(aluminum( AlAl ))
본 발명에서 알루미늄(Al)은 실리콘(Si)이나 망간(Mn)에 비해 우수한 탈산능을 가짐으로써 강 중 산소 제거에 효과적인 원소이다. In the present invention, aluminum (Al) has an excellent deoxidation ability as compared with silicon (Si) and manganese (Mn), and is an element effective for oxygen removal in steel.
다만, 본 발명에서 알루미늄의 함량이 0.02 중량%를 초과할 경우 제조되는 구조용 강재의 절삭성, 충격 인성을 저해할 수 있으므로, 알루미늄의 함량은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.02 중량% 이하인 것이 바람직하다.
However, when the content of aluminum exceeds 0.02% by weight in the present invention, it is possible to inhibit the cutting property and the impact toughness of the manufactured structural steel, so that the aluminum content is preferably 0.02% by weight or less based on the total weight of the structural steel according to the present invention Do.
고강도 구조용 강재 제조 방법Method of manufacturing high strength structural steel
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 구조용 강재 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다. 1 is a flowchart schematically showing a method of manufacturing a high strength structural steel material according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 도시된 고강도 구조용 강재 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간 압연 단계(S120) 및 냉각 단계(S130)를 포함한다.
Referring to FIG. 1, the illustrated method of manufacturing high strength structural steel includes a slab reheating step (S110), a hot rolling step (S120), and a cooling step (S130).
슬라브 재가열Reheating slabs
슬라브 재가열 단계(S110)에서는 탄소(C) : 0.1 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 티타늄(Ti) : 0.02 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.04 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량% 및 질소(N) : 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 반제품 상태의 슬라브 강재를 재가열한다. In the slab reheating step S110, 0.1 to 0.15 wt% of carbon (C), 0.3 to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.2 to 1.5 wt% of manganese (Mn) (B): 0.04 to 0.06 wt%, niobium (Nb): 0.035 to 0.06 wt%, sulfur (S): not more than 0.015 wt%, vanadium (V): 0.04 to 0.06 wt% 0.045% by weight, nitrogen (N): 0.015% by weight and the balance Fe and other unavoidable impurities.
상기 슬라브 강재에는 니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.3 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하 중 하나 이상의 합금 성분이 더 포함되어 있을 수 있다. Wherein the slab steel further comprises at least one alloy component selected from the group consisting of Ni: 0.15 wt% or less, Cr: 0.15 wt% or less, Cu: 0.3 wt% or less, May be included.
슬라브 강재의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분을 재고용한다. Through the reheating of the slab steel, the segregated components are reused during casting.
이때, 본 단계에서 슬라브 재가열 온도(SRT)는 가열로에서 1150 ~ 1250℃의 온도 범위로 실시되는 것이 바람직하고, 또한 90 ~ 150 분 동안 실시되는 것이 바람직하다. At this time, it is preferable that the slab reheating temperature (SRT) is performed in the heating furnace at a temperature range of 1150 to 1250 ° C in the heating furnace, and furthermore, it is preferably carried out for 90 to 150 minutes.
슬라브 재가열 온도(SRT)가 1150℃ 미만이거나 재가열 시간이 90분 미만일 경우, 주조시 편석된 성분이 재고용되지 못하며, 열간압연시 압연 부하가 커지는 문제점이 있다. When the slab reheating temperature (SRT) is less than 1150 占 폚 or the reheating time is less than 90 minutes, the segregated components are not reused in casting, and the rolling load becomes large during hot rolling.
반대로 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과하거나 재가열 시간이 150분을 초과하는 경우, 오스테나이트 결정립이 증가하여 강도가 감소하며, 또한 과도한 가열 공정으로 인하여 구조용 강재 제조 비용 상승의 요인이 된다.
On the contrary, when the SRT exceeds 1250 占 폚 or the reheating time exceeds 150 minutes, the austenite grains increase and the strength decreases, which also causes an increase in the manufacturing cost of the structural steel due to the excessive heating process.
열간 압연Hot rolling
열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 재가열 단계(S110)를 통하여 재가열된 강재를 열간압연한다. In the hot rolling step (S120), the reheated steel material is hot-rolled through the slab reheating step (S110).
이때, 열간압연 후 냉각 전의 강의 조직이 오스테나이트 상의 조직을 가지도록 마무리 열간압연 온도(FDT)는 오스테나이트 재결정 정지 온도(RST) 이상에 해당하는 950 ~ 1050 ℃인 것이 바람직하다. At this time, the finishing hot rolling temperature (FDT) is preferably 950 to 1050 DEG C, which is equal to or higher than the austenite recrystallization termination temperature (RST) so that the steel structure before cooling after the hot rolling has the austenite structure.
마무리 열간압연 온도(FDT)가 950 ℃ 미만인 경우 이상역 압연이 발생하여 연신된 페라이트와 펄라이트가 존재하고 펄라이트 밴드가 형성되어 연성을 저하시킬 수 있다. 반대로, 마무리 열간압연 온도(FDT)가 1050 ℃를 초과할 경우 제조되는 구조용 강재의 강도를 충분히 확보할 수 없는 문제점이 있다. If the final hot rolling temperature (FDT) is less than 950 占 폚, there is an anomalous reverse rolling, so that the elongated ferrite and pearlite exist and a pearlite band is formed and the ductility may be lowered. On the other hand, when the final hot rolling temperature (FDT) exceeds 1050 DEG C, there is a problem that the strength of the structural steel produced can not be sufficiently secured.
열간압연 단계(S120)에서 압하율은 목표로 하는 구조용 강재의 두께에 따라 결정될 수 있다.
In the hot rolling step (S120), the reduction rate can be determined according to the thickness of the desired structural steel material.
냉각Cooling
냉각 단계(S130)에서는 열간 압연된 강을 냉각한다.In the cooling step (S130), the hot-rolled steel is cooled.
이때, 본 발명에서 냉각은 공냉 방식으로 실시하는 것이 바람직하다. At this time, in the present invention, cooling is preferably performed by an air cooling method.
열간압연 종료 후 급냉 방식의 냉각의 경우 강의 강도 확보에는 용이하나 냉각 속도 등의 조절을 위하여 많은 비용이 소요되며, 성형성 및 충격 특성이 저해될 수 있다. In the quenching type cooling after completion of the hot rolling, it is easy to secure the strength of the steel, but it takes a lot of cost to adjust the cooling rate and the like, and the formability and impact characteristics may be hindered.
그러나, 본 발명에서와 같은 공냉 방식의 경우, 상변태 지연에 따른 과냉조직의 형성과 이에 따른 저항복비 달성에 유리하고 구조용 강재에서 강도와 별도로 중요시되는 저온 충격 특성 확보에 유리하다.
However, in the case of the air cooling system as in the present invention, it is advantageous in forming the supercooled structure due to the phase transformation delay and thus achieving the low resistance ratio, and securing the low temperature impact characteristic which is important in addition to the strength in the structural steel.
이러한 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120) 및 냉각 단계(S130)를 통하여 제조되는 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 주된 조직이 페라이트이고, 약간의 과냉조직을 포함한다. The high strength structural steel according to the present invention, which is produced through the slab reheating step (S110), the hot rolling step (S120) and the cooling step (S130), is mainly composed of ferrite and includes some supercooled structure.
또한, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 구조용 강재의 경우, 인장강도(TS) : 650 MPa 이상, 항복강도(YS) : 400 MPa 이상, 연신율(EL) : 20% 이상의 기계적 특성을 나타낼 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 고강도 구조용 강재의 경우, 항복비(YS/TS) : 0.7 이하를 나타내어 저항복비를 가질 수 있어 내진 특성 확보가 가능하다. In addition, the structural steel produced by the method according to the present invention can exhibit mechanical properties of tensile strength (TS) of 650 MPa or more, yield strength (YS) of 400 MPa or more, and elongation (EL) of 20% or more. Also, in the case of the high-strength structural steel produced by the method according to the present invention, the yield ratio (YS / TS) is 0.7 or less, and thus it is possible to obtain the resistance reduction ratio.
즉, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 고강도 구조용 강재는 바나듐(V), 니오븀(Nb)와 같은 고가의 합금원소 첨가량을 감소시켜 강재의 제조 비용을 절감할 수 있으면서도, 고강도 및 저항복비를 동시에 달성할 수 있다.
That is, the high-strength structural steel produced by the method according to the present invention can reduce the addition amount of expensive alloying elements such as vanadium (V) and niobium (Nb) to reduce the manufacturing cost of the steel material and simultaneously achieve high strength and low resistance can do.
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
The contents not described here are sufficiently technically inferior to those skilled in the art, and a description thereof will be omitted.
1. 강재 시편의 제조1. Manufacture of steel specimens
실시예 1 및 비교예 1~2에 따른 강재 시편에 적용되는 합금 조성은 다음의 표 1과 같다. The alloy compositions applied to the steel specimens according to Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 are shown in Table 1 below.
1One
1One
22
상기 표 1에 기재된 바와 같은 실시예 1 및 비교예 1~2에 따른 조성을 갖는 슬라브 강재를 1200℃에서 2시간동안 가열하고, 가열로에서 슬라브 추출 후 바로 열간압연을 실시하여 열간압연된 강재 시편을 제조였으며, 마무리 열간압연 온도는 950℃ 였다. 이후, 별도로 냉각을 수행하지 않고, 열간압연된 강재 시편을 공냉시켰다.
The slab steels having the compositions according to Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 as shown in Table 1 were heated at 1200 ° C for 2 hours and hot rolled immediately after the slab was extracted from the furnace to obtain hot rolled steel specimens And the finish hot rolling temperature was 950 ° C. Thereafter, the hot-rolled steel specimen was air-cooled without performing cooling separately.
2. 물성 평가2. Property evaluation
표 2는 실시예 1 및 비교예 1~2에 따른 강재 시편의 기계적 물성을 나타낸 것이다.Table 2 shows the mechanical properties of the steel specimen according to Example 1 and Comparative Examples 1 and 2.
(YS/TS)(YS / TS)
표 2를 참조하면, 실시예 1의 경우, 목표로 하는 인장강도 650MPa 이상, 항복강도 400 MPa 이상, 연신율 20% 이상, 항복비 0.7 이하를 모두 만족하는 것을 볼 수 있다. 이는 0.05 중량% 정도의 보론(B)의 첨가에 따라서 고용강화 효과로 강도가 상승하였으며, 공냉시 상변태 지연으로 과냉조직이 형성되기 때문이다.Referring to Table 2, in the case of Example 1, it can be seen that both the target tensile strength is 650 MPa or more, the yield strength is 400 MPa or more, the elongation is 20% or more, and the yield ratio is 0.7 or less. This is because the addition of boron (B) in an amount of 0.05% by weight increases the strength due to the solid solution strengthening effect, and supercooled structure is formed due to delay of phase transformation upon air cooling.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 방법으로 제조된 고강도 구조용 강재의 미세 조직 사진을 나타낸다. 2 is a microstructure photograph of a high strength structural steel manufactured by the method according to an embodiment of the present invention.
도 2에 나타낸 미세조직을 참조하면, 실시예 1에 따라 제조된 강재 시편의 경우 페라이트를 주상으로 하고, 약간의 과냉조직이 형성되어 있는 것을 볼 수 있다. 이러한 과냉조직은 전술한 바와 같이 보론(B)의 첨가에 따른 상변태 지연에 따라 형성되는 것이며, 과냉조직은 항복점 현상을 최소화하여 저항복비를 달성하는데 크게 기여한다.
Referring to the microstructure shown in Fig. 2, it can be seen that, in the case of the steel specimen produced according to Example 1, the ferrite is the main phase and some undercooled structure is formed. As described above, the supercooled structure is formed in accordance with the phase transformation delay due to the addition of boron (B), and the supercooled structure minimizes the yield point phenomenon and contributes greatly to achieving the low resistance.
한편, 표 2를 참조하면, 보론(B)이 0.03 중량%로 불충분하게 첨가된 비교예 1의 경우 항복강도가 400MPa 미만이었다. 또한, 보론을 첨가하지 않고 강도 보상을 위하여 0.1 중량%의 바나듐(V)을 첨가한 비교예 2의 경우, 인장강도가 650MPa에 미치지 못하였으며, 항복비 역시 0.7을 초과하였다.
On the other hand, referring to Table 2, in Comparative Example 1 in which boron (B) was insufficiently added at 0.03 wt%, the yield strength was less than 400 MPa. Also, in the case of Comparative Example 2 in which 0.1 wt% of vanadium (V) was added for the purpose of strength compensation without adding boron, the tensile strength was less than 650 MPa, and the yield ratio exceeded 0.7.
상술한 바와 같이, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재의 경우 650MPa급의 인장강도와 0.7 이하의 저항복비를 동시에 달성할 수 있다.
As described above, in the case of the high-strength structural steel according to the present invention, the tensile strength of 650 MPa and the resistance ratio of 0.7 or less can be simultaneously achieved.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간 압연 단계
S130 : 냉각 단계S110: Slab reheating step
S120: Hot rolling step
S130: cooling step
Claims (13)
0.1 to 0.15 wt% of carbon (C), 0.3 to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.2 to 1.5 wt% of manganese (Mn), 0.03 wt% or less of phosphorus (P) % Of vanadium (V), 0.04 to 0.06 wt.% Of vanadium (V), 0.02 to 0.03 wt.% Of titanium (Ti), 0.04 to 0.06 wt.% Of boron (B), 0.035 to 0.045 wt.% Of niobium ): 0.015% by weight or less, and the balance Fe and other unavoidable impurities.
상기 구조용 강재는
니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.3 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하 중 하나 이상의 합금 성분을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재.
The method according to claim 1,
The structural steel
At least one alloy component of at least one of nickel (Ni): 0.15 wt% or less, chromium (Cr): 0.15 wt% or less, copper (Cu): 0.3 wt% or less and aluminum (Al) High strength structural steel.
상기 구조용 강재는
인장강도(TS) 650 MPa 이상, 항복강도(YS) 400 MPa 이상 및 연신율(EL) 20% 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재.
3. The method according to claim 1 or 2,
The structural steel
A tensile strength (TS) of 650 MPa or more, a yield strength (YS) of 400 MPa or more, and an elongation (EL) of 20% or more.
상기 구조용 강재는
항복비(YS/TS) 0.7 이하를 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재.
The method of claim 3,
The structural steel
And a yield ratio (YS / TS) of 0.7 or less.
상기 구조용 강재는
페라이트를 주상으로 하며, 보론(B) 첨가에 따른 과냉조직이 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재.
3. The method according to claim 1 or 2,
The structural steel
Characterized in that ferrite is a columnar phase and supercooled structure is formed by the addition of boron (B).
상기 강재를 압연하는 열간압연 단계; 및
상기 강재를 냉각하는 냉각 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법.
0.1 to 0.15 wt% of carbon (C), 0.3 to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.2 to 1.5 wt% of manganese (Mn), 0.03 wt% or less of phosphorus (P) % Of vanadium (V), 0.04 to 0.06 wt.% Of vanadium (V), 0.02 to 0.03 wt.% Of titanium (Ti), 0.04 to 0.06 wt.% Of boron (B), 0.035 to 0.045 wt.% Of niobium ): 0.015% by weight or less and remainder of Fe and other unavoidable impurities;
A hot rolling step of rolling the steel material; And
And a cooling step of cooling the steel material.
상기 슬라브 강재는
니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.3 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하 중 하나 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법.
The method according to claim 6,
The slab steel
Further comprising at least one of nickel (Ni): 0.15 wt% or less, chromium (Cr): 0.15 wt% or less, copper (Cu): 0.3 wt% or less, and aluminum (Al) METHOD FOR MANUFACTURING STEEL MATERIAL FOR HIGH STRENGTH STRUCTURE
상기 슬라브 재가열 단계에서, 슬라브 재가열 온도(SRT)는
1150 ~ 1250 ℃인 것을 특징으로 하는 구조용 강재 제조 방법.
8. The method according to claim 6 or 7,
In the slab reheating step, the slab reheating temperature (SRT)
Lt; RTI ID = 0.0 > 1150 ~ 1250 C. < / RTI >
상기 슬라브 재가열 단계는
90 ~ 150 분 동안 실시하는 것을 특징으로 하는 구조용 강재 제조 방법.
9. The method of claim 8,
The step of reheating the slab
And then heating the steel sheet for 90 to 150 minutes.
상기 열간압연 단계에서, 마무리 열간압연 온도(FDT)는
950 ~ 1050 ℃인 것을 특징으로 하는 구조용 강재 제조 방법.
8. The method according to claim 6 or 7,
In the hot rolling step, the finish hot rolling temperature (FDT)
Lt; RTI ID = 0.0 > 1050 C. < / RTI >
상기 냉각 단계는
공냉 방식으로 실시하는 것을 특징으로 하는 구조용 강재 제조 방법.
8. The method according to claim 6 or 7,
The cooling step
And cooling the steel sheet by air cooling.
상기 보론(B)은
상기 냉각 단계에서 상변태를 지연시켜, 공냉중 과냉조직을 형성하는 것을 특징으로 하는 구조용 강재 제조 방법.
12. The method of claim 11,
The boron (B)
And the phase transformation is delayed in the cooling step to form a supercooled structure during air cooling.
상기 제조되는 구조용 강재의 최종 조직은
페라이트를 주상으로 하며, 과냉조직을 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법. 8. The method according to claim 6 or 7,
The final structure of the structural steel produced above
A method of manufacturing a steel material for high strength structural steel, which comprises ferrite as a main phase and undercooling.
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| JP2006233239A (en) | 2005-02-22 | 2006-09-07 | Nippon Steel Corp | Method for manufacturing steel material with low yield ratio |
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