KR101056211B1 - 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법 - Google Patents

가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 합금성분에 따른 페라이트 팩트, 성분조성, 소둔온도를 제어하여 내식성, 용접성 및 상온 충격특성을 향상시킬 수 있는 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법에 관한 것이다. 본 발명에 따른 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강은 중량%로, C:0.03 이하(0초과), Si:0.5 이하(0초과), Mn:1.0-2.0, Cr:11.0-12.5, Ni:1.0 이하(0초과), N:0.03 이하(0초과), Ti:0.25 이하(0초과), Nb:0.25 이하(0초과), 잔부 Fe 및 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, Ti+Nb:0.25 이하(0초과)로 조성되는 열간압연강판의 페라이트 팩터(Ferrite factor)가 8.2-9.2의 범위를 만족한다.
Ferrite factor = [Cr+6Si+8Ti+4Nb]-[2Mn+4Ni+40(C+N)]
이러한 구성에 의하여, 높은 항복강도 및 우수한 연성을 요구하는 광산대차 및 각종 건축 구조재에 적합한 페라이트계 스테인리스강을 제조할 수 있다.
페라이트계 스테인리스강, 항복강도, 연성, 페라이트 팩터, 소둔

Description

가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법{Ferritic stainless steel with excellent formability and method of manufacturing the same}
본 발명은 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법에 관한 것으로, 보다 구체적으로는 합금성분에 따른 페라이트 팩트, 성분조성, 소둔온도를 제어하여 내식성, 용접성 및 상온 충격특성을 향상시킬 수 있는 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 광산대차 및 건축물에 사용되는 강재의 내식성은 구조물의 수명을 좌우하는 중요한 인자이다. 내식성이 우수한 오스테나이트계 304강을 구조재로 사용하는 경우도 있으나, 다량의 Ni 및 Cr이 포함되어 있어 고가의 소재에 따른 경제성의 문제가 있다. 그리고, 16% 이상의 Cr을 함유한 페라이트계 스테인리스강의 경우, 특히 430강의 경우 내식성은 탄소강에 비하여 매우 우수하나(오스테나이트계 304에 비해 열위), 가공성이 불량하고 특히 용접 열영향부의 페라이트 조직 조대화 에 의한 용접부 인성 저하 등의 문제로 용접성이 요구되는 구조용에는 사용되지 않는다.
또한, 약 11% 정도로 비교적 낮은 Cr을 함유한 Ti 안정화 409강의 경우 내식성은 SS400 등의 탄소강에 비하여 우수하지만, 낮은 충격 인성과 항복강도를 가짐으로써, 구조용 소재로 사용하기에는 많은 제약이 있다. 탄소강의 경우 많은 내후성 소재가 개발되고 있으나, 일본공개특허 소60-162507호의 경우 제조공정 상의 문제로 고비용을 요구한다. 또한, 소량의 Cr을 첨가한 강철인 일본공개특허 평08-199289호는 장기적인 내식성 개선이 어렵다는 단점이 있다.
이와 같은 문제점을 해결하기 위하여 종래에 알려진 기술로는 남아프리카 공화국 특허인 제78-4764호에 3Cr12 강이 있다. 강의 열처리 특성을 변화시키기 위하여 0.2%의 Ti를 첨가한 강으로 강도 및 모재의 인성을 충분히 유지할 수 있다. 그러나, 용접 시 용접열영향부의 조대한 페라이트 결정립 성장에 의한 충격인성의 저하 문제가 있다.
그리고, 미국등록특허 제4608099호에서는 비교적 낮은 연성-취성 천이온도를 가지는 충격인성이 우수한 강을 개시하였다. 이 발명강은 3Cr12강의 기본에 Ti를 생략하고, Ni을 최대 1.5%, Mo을 0.2-0.5% 첨가하며, 페라이트 팩터(Ferrite factor)를 8-13으로 유지하는 강으로 670-730℃의 소둔온도에서 1시간 열처리한다. 그러나, 페라이트 팩터가 클 경우, 용접 시 용접열영향부는 페라이트 단상 영역 이상의 온도인 1300℃로 가열됨에 따라 페라이트 결정립의 성장을 억제하지 못하여 충격인성의 저하를 초래한다.
또한, 일본공개특허 평11-302795호에서는 8-16%의 Cr강에 Mo, Ni, Cu 등을 첨가하고 페라이트 팩터를 12 이하로 하여 최저 용접열영향부에 50%의 마르텐사이트를 잔류하는 성분을 구성하였다. 그러나 C, N 안정화 원소 미첨가로 인하여 용접열영향부에 Cr-탄화물 석출에 의한 내식성 저하가 초래되는 문제점이 있다.
따라서, 본 발명의 목적은 합금성분에 따른 페라이트 팩트, 성분조성, 소둔온도를 제어하여 내식성, 용접성 및 상온 충격특성을 향상시킬 수 있는 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법을 제공하는 데 있다.
본 발명의 일 측면에 따른 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강은 중량%로, C:0.03 이하(0초과), Si:0.5 이하(0초과), Mn:1.0-2.0, Cr:11.0-12.5, Ni:1.0 이하(0초과), N:0.03 이하(0초과), Ti:0.25 이하(0초과), Nb:0.25 이하(0초과), 잔부 Fe 및 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, Ti+Nb:0.25 이하(0초과)로 조성되는 열간압연강판의 페라이트 팩터(Ferrite factor)가 8.2-9.2의 범위를 만족한다.
Ferrite factor = [Cr+6Si+8Ti+4Nb]-[2Mn+4Ni+40(C+N)]
또한, 상기 열간압연강판 압연 후 권취코일을 700~750℃의 온도범위로 소둔 열처리한다.
본 발명의 다른 측면에 따른 페라이트계 스테인리스강의 제조방법은 중량%로, C:0.03 이하(0초과), Si:0.5 이하(0초과), Mn:1.0-2.0, Cr:11.0-12.5, Ni:1.0 이하(0초과), N:0.03 이하(0초과), Ti:0.25 이하(0초과), Nb:0.25 이하(0초과), 잔부 Fe 및 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, Ti+Nb:0.25 이하(0초과)로 조성되며, 페라이트 팩터(Ferrite factor)가 8.2-9.2의 범위를 만족하도록 페라이트계 스테인리스강 슬라브로 열간압연강판을 제조함에 있어서, 상기 슬라브를 압연하여 권취코일을 형성하는 단계 및 상기 권취코일을 700~750℃의 상소둔로에서 소둔 열처리하는 단계를 포함한다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명에 의하면 합금성분에 따른 페라이트 팩트, 성분조성, 소둔온도를 제어하여 내식성, 용접성 및 상온 충격특성을 향상시킴으로써, 높은 항복강도 및 우수한 연성을 요구하는 광산대차 및 각종 건축 구조재에 적합한 페라이트계 스테인리스강을 제조할 수 있다.
이하에서는 본 발명의 실시예를 도시한 도면들을 참조하여 본 발명에 따른 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법을 구체적으로 설명한다.
본 발명에서는 페라이트계 스테인리스강 열간압연강판의 제조 시 합금성분에 따른 페라이트 팩터를 8.2~9.2, Ti+Nb:0.25% 이하(0초과)가 되도록 조성하고, 소둔온도를 700~750℃로 제어하여 내식성, 용접성 및 상온 충격특성을 향상시킬 수 있다. 이에 따라, 높은 항복강도 및 우수한 연성을 요구하는 광산대차 및 각종 건축 구조재에 적합한 페라이트계 스테인리스강의 제조가 가능하다.
이하, 본 발명의 조성범위와, 그 한정이유를 더욱 상세히 설명한다.
C와 N의 함량이 낮을수록 용접부 충격특성이 향상되고, 연성을 확보할 수 있기 때문에 통상의 제조가 가능하도록 각각을 0.03% 이하(0초과)로 설정하였으며, 두 원소의 합인 C+N이 0.04% 이하(0초과)가 되도록 설정하였다. 두 원소의 합이 0.04%를 초과하는 경우, 소재의 연성이 급격히 저하되고, 용접부에 형성된 마르텐사이트의 인성이 급격히 저하되므로, 두 원소의 함량 합을 한정하였다.
Si는 통상 강 중의 개재물 저감을 위하여 탈산재로 투입되며, 고강도를 요하는 경우 강도를 낮출 수 있는 델타 페라이트의 과다한 생성을 방지한다. 특히 용접부의 인성 저하를 방지하기 위하여 함량을 0.5% 이하(0초과)로 제한하였다.
Mn은 오스테나이트 형성 원소로 페라이트 입도 성장을 제어하므로 인성 향상에 유효하다. 그 함량이 1.0% 미만이면 용접부의 인성 및 소재의 가공성 향상의 효과가 미약하며, 그 함량이 2.0%를 초과할 경우 역으로 강재의 가공성 및 인성을 급격하게 감소시킨다. 따라서, Mn의 함량은 1.0~2.0%를 유지하여야 한다.
Cr은 내식성을 확보하는 데 필요한 11.0% 이상으로 한정하였으며, 특히 페라이트 형성원소인 Cr이 12.5%를 초과하여 첨가되는 경우 오스테나이트 형성원소인 Ni, Mn, Cu 등을 다량 첨가해야하므로, 용접부위의 인성 확보 및 소재의 가공성 확보가 어렵다. 또한, 고온에서 형성된 오스테나이트가 냉각에 의한 마르텐사이트로 변태되어 용접부 결정립의 미세화 효과를 얻기가 어렵다. 따라서 Cr의 함량은 11.0~12.5%로 제한함이 바람직하다.
Ni는 오스테나이트 형성 원소로서 모재의 인성 향상에 기여한다. 용접 시 오스테나이트 잔류에 의한 페라이트 결정립 미세화 및 냉각 시 마르텐사이트 변태 결정립 미세화에 의하여 용접부 인성을 향상시키는 원소이다. Ni가 1.0%를 초과하는 경우, 효과가 포화가 되며, 값이 비싼 Ni의 과잉첨가는 비용의 상승을 초래한다. 따라서, Ni는 1.0% 이하(0초과)로 한정하였다.
Ti과 Nb은 탄질화물 형성 원소로, 결정립의 미세화 및 석출 강화에 효과적인 원소이다. 특히 용접 구조재로 사용되는 경우 용접부 강도 및 내식성 향상에 효과적인 원소이다. 그러나, Ti과 Nb이 과잉으로 첨가되는 경우 소재의 인성 및 연성 저하를 초래하고, 주조 시 산화물에 의한 표면 결함을 야기시킨다. 소재에 고용된 질소를 저하시키지 않는 상한은 0.25% 이다. 또한, Ti과 Nb 복합 첨가 시 Ti+Nb의 합을 0.25% 이하(0초과)로 유지하는 것이 바람직하다. Ti+Nb의 합이 0.25%를 초과하여 첨가되는 경우, 소둔 또는 용접 시 금속간 화합물의 석출로 소재의 연신율 및 모재 인성의 급격한 저하를 초래한다.
다음은 본 발명의 제조조건과 그에 대한 한정 이유를 설명한다.
이하, 본 발명의 소둔온도 설정에 대한 이유에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명에서는 소둔온도를 설정하기 위하여 소둔 후 소재의 항복강도, 연신율 및 모재의 충격인성을 측정하였다. 소둔온도가 700℃ 미만일 경우, 항복강도는 매우 높으나 소재의 연신율이 불량하여 가공성이 매우 나쁘고, 특히 모재부의 충격인성이 낮아서 광산용 대차 및 건축용 소재로 사용되는 경쟁소재보다 열위하여 개발강의 경쟁력이 없어진다. 또한, 저온에서 장시간 소둔할 경우, 생산성이 매우 낮아 제조 비용의 증대를 초래한다. 그리고, 소둔 온도가 750℃를 초과할 경우, 석출된 Ti 및 Nb 복합 탄질화물의 조대화 및 페라이트 결정립의 회복 및 재결정에 의하여 항복강도가 급격히 감소한다. 또한, 페라이트에서 오스테나이트가 형성되는 온도 (Ac1: 약 790~810℃)를 초과하는 경우 소둔 시 형성된 오스테나이트상이 냉각 시 마르텐사이트로 변화하여 소재의 가공성 및 충격인성을 급격히 저하시킨다. 따라서, 소둔온도를 700~750℃로 제한함이 바람직하다.
이하 페라이트 팩터의 범위와, 그 한정이유에 대해 상세히 설명한다.
페라이트 팩터(Ferrite factor)의 범위를 8.2~9.2로 한정한 이유에 대하여 설명한다. 페라이트 팩터(Ferrite factor)는 아래의 식에 의하여 결정된다.
Ferrite factor = [Cr+6Si+8Ti+4Nb]-[2Mn+4Ni+40(C+N)]
상기 식에서 Cr, Si, Ti, Nb, V는 페라이트 형성 원소로서 고온에서 오스테나이트의 형성을 억제하고, Mn, Ni, C, N은 오스테나이트 형성원소로 고온에서 오스테나이트의 형성을 조장한다. 즉, 페라이트 팩터가 클수록 고온에서 오스테나이트의 형성이 어려워지는 것을 의미한다.
예를 들어, 페라이트 팩터가 10 이상인 경우, 모재부의 인성이 급격히 저하한다. 이는 열간 압연 후 권취된 코일의 미세조직이 페라이트 단상으로 소둔 시 이들 페라이트 결정립의 급격한 회복 및 재결정에 의하여 모재부의 인성이 급격히 감소하는 것이다. 또, 페라이트 팩터가 9.5~10 사이에서 감소할수록 모재부의 인성도 서서히 감소한다. 그리고, 페라이트 팩터의 값이 8 이하로 감소하는 경우, 모재부의 인성이 70J 이하로 감소하여 대체하고자 하는 다른 강보다 인성이 열위하여 제품으로 사용이 곤란하다.
페라이트 팩터에 따른 소재의 항복강도를 고려하면 340MPa 이상의 항복강도 는 페라이트 팩트가 9.2 이하인 경우 대부분의 소둔온도에서 만족하며, 소재의 연신율은 페라이트 펙트가 8.2 이상의 경우 원하는 가공성을 얻을 수 있다. 따라서, 모재의 충격인성, 항복강도 및 연신율을 만족시키는 페라이트 팩트의 범위는 8.2~9.2이다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.
(실시예)
하기 [표 1]과 같이 조성되는 12Cr 스테인리스강을 통상의 방법으로 열간 압연하여 열연판을 제조하였다. 이들 열연판을 가열 시 오스테나이트가 형성되는 온도(약 790℃ 이하)인 600~770℃에서 통상의 소둔 시간인 최소 6시간부터 10시간 열연소둔하여 JIS 13호 인장시편 및 5mm 두께의 서브 사이즈(sub size) 충격시편을 제작하여 상온에서 시험하였다. 시험 수는 최소 세 번 이상씩 하였고, 그 값의 평균치를 이용하였다.
C Si Mn Cr Ni Ti Nb N FF
비교강






 0.008 0.0393 1.5 11.48 0.601 0.201 0 0.0118 9.25
0.007 0.41 1.51 11.52 0.605 0.205 0 0.007 9.62
0.008 0.0407 1.51 11.5 0.603 0.205 0.099 0.0123 9.73
0.014 0.396 1.5 11.5 0.605 0.103 0.051 0.025 7.92
0.008 1.01 1.8 11.47 0.802 0.205 0 0.0112 11.59
0.008 0.398 1.5 12.48 0.602 0.204 0 0.0121 10.29
0.008 0.402 1.51 11.5 0.605 0.197 0 0.0121 9.26
0.014 0.0398 1.5 11.5 0.602 0.204 0.1 0.026 8.91
0.015 0.397 1.5 11.5 0.601 0.102 0.098 0.027 8.01
발명강


 0.008 0.395 1.52 11.5 0.604 0.1 0.051 0.0112 8.65
0.015 0.04 1.51 11.48 0.605 0.203 0 0.025 8.34
0.008 0.39 1.5 11.48 0.604 0.105 0.1 0.0117 8.86
0.008 0.397 1.52 11.5 0.605 0.102 0 0.0121 8.49
0.008 0.397 1.52 11.5 0.605 0.102 0.12 0.0121 8.97
도 1은 페라이트 팩터 및 소둔조건에 따른 항복강도 변화를 나타내는 그래프이다.
도 1을 참조하면, 페라이트 팩터가 약 10인 경우 최저의 항복강도를 나타냄을 알 수 있다. 페라이트 팩터가 10 이상으로 증가하거나, 10 미만으로 감소하면 항복강도가 증가한다. 원하는 항복강도인 340MPa을 얻기 위해서는 페라이트 팩터가 9.2 이하 또는 11 이상이면 된다. 그러나, 페라이트 팩터가 11 이상일 경우, 페라이트 단상으로 용접 시 용접부 결정립 성장에 의한 열영향부 인성의 급격한 저하가 발생한다. 따라서, 항복강도 340MPa를 얻기 위한 바람직한 페라이트 팩터는 9.2 이하가 적당함을 알 수 있다. 이 범위의 페라이트 팩터는 대부분의 소둔온도에서 항복강도를 만족한다.
도 2는 페라이트 팩터 및 소둔조건에 따른 연신율 변화를 나타내는 그래프이다.
도 2를 참조하면, 연신율은 항복강도와 다르게 페라이트 팩터가 증가함에 따라 증가하다가 감소하는 양상을 보인다. 최대의 연신율은 페라이트 팩터가 약 10인 경우에 얻어짐을 알 수 있다. 그리고, 페라이트 팩터가 약 10을 초과하면 감소함을 알 수 있다.
또한, 소둔온도가 600℃의 경우 대부분의 강에서 연신율이 매우 불량하다. 소재를 가공하기 위하여 필요로 하는 최저의 연신율인 20%는 소둔 온도가 700℃ 이상의 경우에서 얻어지며, 이 경우 페라이트 팩터는 약 8.2 이상임을 알 수 있다. 즉, 페라이트 팩터가 8.2 이상이고, 소둔온도가 700℃ 이상이면 가공성이 우수한(연신율 20% 이상) 강을 생산할 수 있다.
도 3은 페라이트 팩터 및 소둔조건에 따른 충격인성 변화를 나타내는 그래프이다.
도 3을 참조하면, 소재의 충격인성은 페라이트 팩터가 증가함에 따라 증가하다가 약 9.5~10 사이의 페라이트 팩터 값에서 급격한 저하가 발생한다. 따라서, 모재부 충격치의 최저값인 70J 이상을 나타내는 페라이트 팩터 구간은 8.2~9.7 정도 범위다. 그리고, 일부 소둔온도가 600℃인 경우, 모재부 충격인성 값의 문제가 발생하므로, 소둔온도는 700℃ 이상이 적당함을 알 수 있다.
상기 실시예에 따르면, 본 발명의 페라이트계 스테인리스강을 만족하는 소둔온도는 700~750℃이며, 페라이트 팩터의 값은 8.2~9.2 범위임을 알 수 있다. 이에 따라 제조된 페라이트계 스테인리스강은 높은 항복강도 및 우수한 연성을 요구하는 광산대차 및 각종 건축 구조재에 적합한 페라이트계 스테인리스강을 제조할 수 있다.
본 발명의 기술 사상은 상기 바람직한 실시예에 따라 구체적으로 기술되었으나, 상기한 실시예는 그 설명을 위한 것이며, 그 제한을 위한 것이 아님을 주지해야 한다. 또한, 본 발명의 기술분야에서 당업자는 본 발명의 기술 사상의 범위 내에서 다양한 실시예가 가능함을 이해할 수 있을 것이다.
도 1은 페라이트 팩터 및 소둔조건에 따른 항복강도 변화를 나타내는 그래프.
도 2는 페라이트 팩터 및 소둔조건에 따른 연신율 변화를 나타내는 그래프.
도 3은 페라이트 팩터 및 소둔조건에 따른 충격인성 변화를 나타내는 그래프.

Claims (3)

  1. 중량%로, C:0.03 이하(0초과), Si:0.5 이하(0초과), Mn:1.0-2.0, Cr:11.0-12.5, Ni:1.0 이하(0초과), N:0.03 이하(0초과), Ti:0.25 이하(0초과), Nb:0.25 이하(0초과), 잔부 Fe 및 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어지고, Ti+Nb:0.25 이하(0초과)로 조성되는 열간압연강판의 페라이트 팩터(Ferrite factor)가 8.2-9.2의 범위를 만족하는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
    Ferrite factor = [Cr+6Si+8Ti+4Nb]-[2Mn+4Ni+40(C+N)]
  2. 제1항에 있어서,
    상기 열간압연강판 압연 후 권취코일을 700~750℃의 온도범위로 소둔 열처리하는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
  3. 삭제
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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KR101463315B1 (ko) * 2012-12-21 2014-11-18 주식회사 포스코 경도와 저온 충격특성이 우수한 스테인리스 열연강판
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR920008136B1 (ko) * 1990-12-31 1992-09-22 포항종합제철 주식회사 열연소둔공정이 생략된 페라이트계 스테인레스강 제조방법
KR940007367B1 (ko) * 1991-12-30 1994-08-16 포항종합제철 주식회사 페라이트계 스테인레스강의 제조방법
KR950009169B1 (ko) * 1993-07-02 1995-08-16 포항종합제철주식회사 내입계 부식성이 우수한 페라이트계 스테인레스강판의 제조방법
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Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR920008136B1 (ko) * 1990-12-31 1992-09-22 포항종합제철 주식회사 열연소둔공정이 생략된 페라이트계 스테인레스강 제조방법
KR940007367B1 (ko) * 1991-12-30 1994-08-16 포항종합제철 주식회사 페라이트계 스테인레스강의 제조방법
KR950009169B1 (ko) * 1993-07-02 1995-08-16 포항종합제철주식회사 내입계 부식성이 우수한 페라이트계 스테인레스강판의 제조방법
KR100433250B1 (ko) 1999-06-17 2004-05-27 주식회사 포스코 용접특성이 우수한 구조용 페라이트계 스테인레스강

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