KR100994966B1 - 송풍팬 - Google Patents

Abstract

충분한 방진성(防振性)을 가지면서, 폐기시에는 구성재료를 분별하지 않고 재생할 수 있는, 재활용성이 높은 송풍팬을 제공하는 것을 목적으로 하며, 복수의 날개(2)를 원통상으로 배열한 날개부(3)의 단부를 측판(10) 등에 고착하고, 링상으로 형성한 한쪽의 측판(10)의 내측에 모터축을 축받이하는 원통상의 베어링부(8)와, 상기 베어링부(8)와 측판(10)을 연결하는 방진부(9)를 배치한 송풍팬(1)에 있어서, 상기 링상의 측판(10)을 고강성 수지로 형성하고, 상기 베어링부(8)와 방진부(9)를 열가소성 엘라스토머로 형성한다. 이것에 의하면, 베어링부(8)와 방진부(9) 양자를 열가소성 엘라스토머로 형성하고 있으므로, 바꿔말하면, 종래의 송풍팬과 같이 금속이나 고무로 형성하지 않으므로, 폐기시에, 베어링부(8), 방진부(9), 측판(10)을 일반적으로 고강성 수지로 형성되는 날개부(3), 다른쪽의 측판과 함께 분쇄하여, 재생에 제공할 수 있어 재활용성이 우수하다. 열가소성 엘라스토머로서, 내열크리프성, 제진성(制振性)이 높은 것을 선택해 둠으로써, 송풍팬(1)의 밸런스 변화량, 송풍팬(1)을 설치한 기기본체의 진폭을 작게 할 수 있고, 또 고강성 수지와의 상용성이 우수한 것을 선택해 둠으로써, 재생재의 물성저하를 작게 할 수 있다.

Description

송풍팬{FAN}

도1은 본 발명의 제1실시형태에 있어서의 송풍팬의 외관사시도,

도2는 도1의 송풍팬의 단면도,

도3은 도1의 송풍팬의 팬모터측의 일단부를 나타내는 일부절단 단면도,

도4는 본 발명의 제2실시형태에 있어서의 송풍팬의 팬모터측의 일단부를 나타내는 일부절단 단면도,

도5는 종래의 송풍팬의 모터측의 일단부를 나타내는 일부절단 단면도이다.

본 발명은 공기조화기 등에 설치되는 송풍팬에 관한 것으로, 특히 재활용성이 우수한 송풍팬에 관한 것이다.

공기조화기 등에 설치되는 송풍팬으로서, 복수의 날개를 축심둘레에 소정 간격을 두고, 또한 반경방향에 대해서 소정각도 경사지게 원통상으로 배열한 날개부를 구획판(partition board)을 통해 축심방향을 따라 연결한 크로스플로팬이 알려져 있다. 양단의 날개부는 각각 측판에 접합되어 있으며, 크로스플로팬은 이 한쪽의 측판부에서 모터에 부착되며, 다른쪽의 측판부에 배치된 SUS 등의 금속제의 축 으로 축받이된다.(일본국 특허공개 평10-213091호공보).

도5는 모터측에 배치되는 측판부의 구조를 나타낸다. 도면부호 100은 날개부, 101, 102는 각각 날개부(100)의 단부가 고착된 측판부, 구획판이다. 모터측의 측판부(101)에 있어서는, 이러한 종류의 팬에 일반적으로 사용되는 DC의 트랜지스터모터의 고유진동이 크기 때문에, 방진성을 부여할 목적으로, 모터축을 고정하는 놋쇠 또는 알루미늄제의 베어링부(103)의 외주에 CR고무 등의 환형의 방진 고무부(104)를 배치하고 있으며, 이 방진 고무부(104)의 외주부를 환형의 금속 플레이트(105)를 개재해서, 날개부(100)가 초음파용착된 링상의 측판(106)의 내주부에 연결되어 있다.

모터측의 측판부의 구조로서 그밖에, 금속제의 보스부(베어링부)를 합성수지제의 링상 측판의 내주부에 열가소성 엘라스토머로 연결한 것(일본국 특허공개 평8-49691호 공보)이나, 보스부와 그 주위의 원판형상부를 경질의 고무나 클로로플렌수지로 형성하고, 그 원판형상부와 링상 측판을 금속 혹은 경질 플라스틱 등의 강성의 환형 연결판으로 연결한 것(일본국 특허공개 2002-54592호 공보)이 있다.

그러나, 종래의 송풍팬은 상기한 바와 같이 측판부(101)가 수지와 금속과 고무로 형성되어 있기 때문에, 그것을 설치한 가전(家電)의 폐기시에 각 구성재료를 분별하지 않고 재생하는 것은 곤란하여 재활용성이 뒤떨어지는 문제가 있었다.

본 발명은 상기 과제를 해결하는 것으로, 충분한 방진성을 가지면서, 폐기시에는 구성재료를 분별하지 않고 재생할 수 있는, 재활용성이 높은 송풍팬을 제공하 는 것을 목적으로 하는 것이다.

상기 과제를 해결하기 위해서 본 발명은, 복수의 날개를 원통상으로 배열한 날개부의 양단부를 측판에 고착하고, 링상으로 형성한 한쪽의 상기 측판의 내측에, 모터축을 축받이하는 원통상의 베어링부와, 상기 베어링부와 측판을 연결하는 방진부를 배치한 송풍팬에 있어서, 상기 링상의 측판을 고강성 수지로 형성하고, 상기 베어링부와 방진부를 열가소성 엘라스토머로 형성한 것을 특징으로 한다.

상기 구성에 의하면, 베어링부와 방진부 양자에 열가소성 엘라스토머를 사용하고 있기 때문에, 제진성을 확보할 수 있고, 접합면의 접착성도 확보된다. 또 고강성 수지, 열가소성 엘라스토머를 구성재료로 하고 있으므로, 폐기시에, 링상의 측판, 베어링부, 방진부를 일반적으로 수지로 형성되는 날개부, 다른쪽의 측판과 함께 분쇄해서 재생에 제공할 수 있다. 따라서, 금속이나 고무를 병용하는 종래의 송풍팬에 비해 재활용이 우수하고 비용도 저감할 수 있다. 또, 송풍팬은 복수의 날개부를 구획판을 통해서 축심방향을 따라 배열한 구조의 것이어도 좋고, 그 경우에는 구획판도 포함해서 동시에 분쇄, 재생가능하게 된다.

본 발명에서 사용하는 고강성 수지는, JIS-K-7171에 의해 측정되는 굽힘탄성율 6500MPa이상이 얻어지는 것이 바람직하다. 팬의 골격인 날개부나 구획판 등을 구성하는 고강성 수지가 굽힘탄성율 6500MPa미만에서는, 공기조화기용의 송풍팬으로서의 용도에는 내열크리프성이 불충분하며, 장기사용시나 창고보관시에 변형되기 쉽고, 밸런스변화를 발생하기 쉽다. 굽힘탄성율 7000MPa이상이 보다 바람직하다.

또 본 발명에서 사용하는 열가소성 엘라스토머는, 종래 사용되고 있는 CR고무에 적어도 필적하는 내열크리프성, 제진성을 가지며, 상기한 고강성 수지와의 상용성이 높은 것을 선정하는 것이 중요하며, 그것에 의해 송풍팬의 밸런스변화량, 재생재의 물성저하를 작게 할 수 있다.

상세하게는, 본 발명에 사용가능한 고강성 수지에는, 폴리스티렌계 수지(PS)가 있으며, 예를 들면 아크릴로니트릴·스티렌계 수지(AS), 내열폴리스티렌계 수지(내열PS), 또는 폴리페닐렌에테르·폴리스티렌(PPE+PS)수지는 내열크리프성이 우수하고, 송풍팬의 연속운전시의 열변형이나 반복운동시의 변형이 적고, 강성·내열성·제진성의 밸런스가 우수한 송풍팬을 실현할 수 있다. 내열폴리스티렌계 수지는 스티렌과, 내열성을 부여한 모노머(예를 들면, 말레인계의 모노머나, N페닐말레이미드계의 모노머나, 메타크릴계 모노머)의 공중합체나, 신디오탁틱구조의 폴리스티렌을 함유하는 것으로, 스티렌호모폴리머와 비교해서 유동성은 동등하며, 하중휘어짐 온도가 5∼20℃정도로 높다.

고강성 수지에 유리섬유(GF)가 20∼40중량%(베이스수지의 AS나 PS에 대해서 )혼입되는 것이 바람직하다. 그것에 의해, JIS-K-7171에 의해 측정되는 굽힘탄성율 6500MPa이상(상술)의 강성 및 내열성을 확보할 수 있고, 특히 열변형이 일어나기 쉬운 팬모터측의 측판의 변형을 억제하는 것이 가능하게 된다.

충전재로서의 유리섬유(GF)의 혼입량이 20%미만에서는, 굽힘탄성율이 6500MPa미만이며, 강성이 낮고 밸런스변화량이 커지며, 40%를 초과하면 수지의 성형가공시의 유동성이 저하하여 성형성이 나빠진다. 또 예를 들면 아크릴로니트릴· 스티렌계 수지(AS)에의 혼입량이 20%일 때 밀도가 약 1.15, 30%일 때 약 1.25, 40%일 때 약 1.38이며, 40%를 초과하면 더욱 밀도가 커지므로, 형성되는 측판 등의 부재의 중량이 증가하고, 밸런스변화가 커진다. 이 때문에, 혼입량 20∼40%가 적합하다.

링상의 측판과 날개부가 동일종의 고강성 수지재료로 형성되는 것이 바람직하다. 가공시의 재료수가 적어지기 때문에 관리하기 쉬우며, 재생재도 물성저하가 적고, 안정적이다.

본 발명에서 사용가능한 열가소성 엘라스토머로서는, 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 들 수 있으며, 송풍팬의 연속운동시의 열변형이나 반복운동시의 변형이 적고, 강성·내열성·제진성의 밸런스가 우수한 송풍팬을 실현할 수 있다. 또 아크릴로니트릴·스티렌계 수지 등과의 상용성이 좋기 때문에 재활용성이 우수하다.

다른 열가소성 엘라스토머로서, 폴리우레탄계 열가소성 엘라스토머, 폴리스티렌계 열가소성 엘라스토머, 폴리올레핀계 열가소성 엘라스토머, 또는 폴리아미드계 열가소성 엘라스토머 중 어느 하나를 사용할 수 있다. 송풍팬의 연속운전시의 열변형이나 반복운전시의 변형이 적고, 강성·내열성·제진성의 밸런스가 우수한 송풍팬을 실현할 수 있다.

폴리우레탄계 열가소성 엘라스토머는 반복의 피로특성이 양호하며, 장기사용시의 제진성이 우수하다. 폴리스티렌계 열가소성 엘라스토머는 AS(아크릴로니트릴·스티렌)계 수지와의 사용성이 우수하며, 재생시의 물성저하가 작다. 폴리올레핀 계 열가소성 엘라스토머는 밀도가 낮고, 유연성, 제진성, 내후성, 내열노화성이 우수하며, 저진동이며 열변형이 적고, 제진성이 높다. 폴리아미드계 열가소성 엘라스토머는 내충격성이나 내열성이 높고, 성형가공이나 착색성이 우수하다.

또한, 다른 열가소성 엘라스토머로서, 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머에 유연성을 부여하는 올레핀계 열가소성 엘라스토머를 적당량(예를 들면 10∼30중량%)혼입한 것을 바람직하게 사용할 수 있다. 이들 열가소성 엘라스토머는 모두 내열크리프성이 우수하므로, 송풍팬의 연속운전시의 열변형이나 반복운전시의 변형이 적고, 또 올레핀계 열가소성 엘라스토머는 특히 제진효과가 높기 때문에, 전체적으로 제진성이 우수하게 되어, 강성·내열성·제진성의 밸런스가 우수한 송풍팬을 실현할 수 있다.

또 올레핀계 열가소성 엘라스토머의 제진성이 매우 높으므로, 방진부의 박육부(후술함)를 0.5∼2㎜정도의 두께로 해도, 송풍팬의 밸런스변화를 충분히 작게 할 수 있고, 종래 사용되고 있었던 CR고무제의 방진부가 약 5㎜인 것에 비해 박형화, 경량화할 수 있다. 제진목적에서는 0.5㎜이어도 좋지만, 내열크리프성을 확보하기 위해서, 또 초음파용착에 의한 진동가열에서의 천공을 피하기 위해서 2㎜정도, 혹은 그 이상이 바람직하다. 그러나 2㎜정도로 함으로써 유연성을 확보할 수 있으며, 송풍팬을 공기조화기 본체에 세트할 때에, 이 베어링부의 유연성을 이용해서 경사지게 팬모터에 세트하기 쉬워진다. 올레핀계 열가소성 엘라스토머는 상기한 아크릴로니트릴·스티렌계 수지, 내열폴리스티렌계 수지와의 상용성도 좋다.

베어링부를 형성하는 열가소성 엘라스토머는, JIS-K-6301 A형에 의해 측정되 는 경도 45∼98을 갖는 것이 바람직하다. 그것에 의해, 모터축과의 체결에 의한 변형이나 열변형이 특히 일어나기 쉬운 베어링부의 변형을 억제할 수 있으며, 장기에 걸쳐 밸런스변화가 적은 송풍팬을 실현할 수 있다. 경도가 45미만에서는, 강성이 낮고 내열크리프성이 저하하여 밸런스변화가 커진다. 경도가 98을 초과하면, 강성이 지나치게 높아서 팬전체에 진동이 전해지기 쉬워진다. 이 때문에 경도 45∼98이 바람직하다.

베어링부와 방진부를 형성하는 열가소성 엘라스토머는, 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머 100중량부에 대해서, 올레핀계 열가소성 엘라스토머 5∼30중량부를 혼입해서 이루어지는 것이 바람직하다. 올레핀계 열가소성 엘라스토머를 적당량 혼입하고 있기 때문에, 연속운전시의 열변형이나 반복운전시의 변형이 적고, 강성·내열성·제진성의 밸런스가 우수한 송풍팬을 실현할 수 있다. 또 재생재의 물성저하가 적고, 안정되고, 재활용성이 우수하다. 올레핀계 열가소성 엘라스토머의 혼입비율이 30중량부를 초과하면, 팬의 밸런스변화가 커지고, 또 열가소성 엘라스토머 전체의 인장강도가 3할이상 저하하여, 물성저하가 커진다. 5중량부미만에서는 제진효과가 적어지고, 기기본체의 진폭은 종래품에 가까운 값이 된다. 이 때문에 5∼30중량부가 바람직하다.

방진부를 형성하는 열가소성 엘라스토머는, 베어링부를 형성하는 열가소성 엘라스토머보다 낮은 경도를 갖는 것이 바람직하다. 모터축과의 체결에 의한 변형이나 열변형이 특히 일어나기 쉬운 베어링부의 변형을 확실하게 억제할 수 있는 한편, 베어링부의 진동은 경도가 보다 낮은 방진부에 의해 억제할 수 있고, 장기에 걸쳐 밸런스변화가 적고, 제진성이 높은 송풍팬을 실현할 수 있다.

베어링부와 방진부를 동일종의 열가소성 엘라스토머로 형성해도 좋다. 가공시의 재료수가 적어지기 때문에 관리하기 쉽고, 재생재도 물성저하가 적고, 안정적이다.

베어링부와 방진부를 일체성형해도 좋다. 베어링부와 방진부가 별체인 경우에 비해, 접합불량은 일어나지 않고, 공수도 저감할 수 있다.

이하, 본 발명의 실시형태를 도면을 참조하면서 설명한다.

도1은 본 발명의 제1실시형태에 있어서의 송풍팬의 외관사시도, 도2는 동 송풍팬의 단면도, 도3은 동 송풍팬의 모터측의 일단부를 나타내는 일부절단 단면도이다.

도1에 나타낸 바와 같이, 송풍팬(1)은, 공기조화기용 크로스플로팬으로서 구성되어 있으며, 복수의 날개(2)를 원통상으로 배열한 날개부(3)를, 구획판(4)을 개재해서 축심방향을 따라 복수개 연결하고, 양단에 측판부(5,6)를 배치하고 있다. 한쪽의 측판부(5)는 팬모터와 접속가능하게 구성되어 있으며, 다른쪽의 측판부(6)에는 공기조화기 본체에 축받이되는 SUS 등의 축(7)이 부착되어 있다.

도2에 나타낸 바와 같이, 구획판(4)은 링상으로 형성되어 있으며, 날개부(3)를 구성하는 복수의 날개(2)를 축심둘레에 소정간격을 두고, 또한 반경방향에 대해서 소정각도 경사지게 배열시키는 위치결정용 오목부(4a)가 양면에 형성되어 있다. 도시를 생략하지만, 측판부(5,6)에도 복수의 날개의 위치결정용 오목부가 형성되어 있다. 날개부(3), 구획판(4), 측판부(5,6)는 서로 초음파용착되어 일체화되어 있 다.

도3에 나타낸 바와 같이, 팬모터에 접속고정되는 측판부(5)는 모터축을 받는 원통상의 베어링부(8)와, 이 베어링부(8)의 외주에 접합되어 모터축에 의한 진동을 억제하는 링상의 방진부(9)와, 이 방진부(9)의 외주에 접합된 링상의 측판(10)으로 구성되어 있으며, 이 측판(10)에 상기 날개부(3)의 일단부가 접합되어 있다. 베어링부(8)와 모터축은 나사(11)로 고정된다.

베어링부(8)의 외주에는 플랜지상의 리브(8a)가 형성되어 있으며, 이 리브(8a)에 복수의 원형상의 구멍(8b)이 둘레방향을 따라 등간격으로 형성되어 있다. 측판(10)의 내주에는 베어링부(8)의 리브(8a)와 대략 동등한 두께의 박육부(10a)가 형성되어 있으며, 이 박육부(10a)에 복수의 원형상의 구멍(10b)이 둘레방향을 따라 등간격으로 형성되어 있다. 구멍(8b,10b)의 수는 8∼9개 정도이다. 방진부(9)는 베어링부(8)의 리브(8a)와 측판(10)의 박육부(10a)를 매립하도록 형성되어 있어서, 그 재료가 구멍(8b.10b)에 침입함으로써 베어링부(8), 측판(10)에 확실하게 일체화되어 있다. 베어링부(8)의 리브(8a)를 매립한 내주부와 측판(10)의 박육부(10a)를 매립한 외주부는 측판(10)(박육부(10a)를 제외함)과 대략 동등한 두께이며, 그 사이의 중앙영역은 박육부(9a)로 되어 있다.

날개부(3), 구획판(4), 측판(10), 및 측판부(6)(축(7)을 제외함)는 고강성 수지에 의해 형성되어 있다. 고강성 수지는 여기에서는 아크릴로니트릴·스티렌계 수지(AS), 또는 내열폴리스티렌계 수지(내열PS)에 유리섬유(GF)를 혼입한 것이다.

베어링부(8) 및 방진부(9)는 열가소성 엘라스토머에 의해 형성되어 있다. 열 가소성 엘라스토머는 여기에서는 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머에 올레핀계 열가소성 엘라스토머를 혼입한 것이다.

이상과 같은 송풍팬(1)은 열가소성 엘라스토머나 고강성 수지(아크릴로니트릴·스티렌계 수지, 또는 내열 폴리스티렌렌계 수지)는 내열크리프성이 우수하고, 또 열가소성 엘라스토머에 특히 제진성이 높은 올레핀계 열가소성 엘라스토머를 혼입하고 있기 때문에 제진성이 우수하며, 또 베어링부(8)와 방진부(9) 양자를 열가소성 엘라스토머로 형성하고 있기 때문에, 서로의 접합면의 접착성을 확보할 수 있으며, 연속운전시의 열변형이나 반복운전시의 변형도 적고, 강성·내열성·제진성의 밸런스가 우수한 것으로 된다. 따라서, 공기조화기 본체의 진동을 종래보다 저감할 수 있다.

또한, 베어링부(8)와 방진부(9)에 금속이나 고무를 사용하고 있던 종래의 송풍팬과는 달리, 폐기시에, 축(7)을 분리한 후에, 날개부(3), 구획판(4), 측판부(6)와 함께 베어링부(8), 방진부(9), 측판(10)을 분쇄하여, 재생에 제공하는 것이 가능하며, 금속이나 고무를 사용하는 것에 비해 제조비용도 저감할 수 있다. 베어링부(8)와 방진부(9)의 열가소성 엘라스토머에 측판(10) 등의 고강성 수지와의 상용성이 좋은 것을 선택해 둠으로써, 재생재의 물성저하를 작게 할 수 있으며, 재활용성을 높일 수 있다.

도4는 본 발명의 제2실시형태에 있어서의 송풍팬의 모터측의 일단부를 나타내는 일부절단 단면도이다.

이 송풍팬은 상기한 제1실시형태의 송풍팬과 대략 같은 구성을 갖고 있지만, 제1실시형태에 있어서의 베어링부(8)와 링상의 방진부(9) 대신에, 이들이 일체적으로 성형된 일체품(12)(축베어링부(12a), 방진부(12b))이 측판(10)에 접합되어 있는 점이 다르다. 이러한 구조에 있어서는, 베어링부(12a), 방진부(12b) 사이의 접합불량은 발생할 수 없고, 공수도 저감할 수 있다.

이하, 구체적인 실시예를 예로 들어 본 발명을 상세하게 설명한다.

(실시예1∼실시예9)

상기한 제1실시형태의 송풍팬(외경Φ 100㎜, 길이 650㎜; 중량 약 600g, 날개부의 수 10, 각 날개부의 날개 35장)을 하기의 부재를 사용해서 조립했다. 부재끼리의 용착가공후에 어닐링처리를 실시했다. 어닐링처리는, 성형변형과 용착변형을 제거하기 위해서 90℃의 온풍순환로에 송풍팬을 세로로 배치해서 약 8시간방치하는 것으로, 이 처리를 실시함으로써, 송풍팬의 운전시의 열변형에 의한 밸런스변화량을 저감할 수 있다.

1) 날개부(3), 구획판(4), 측판부(6) 및 측판(10)

GF를 20, 30, 또는 40(%)혼입한 AS계 수지(실시예1∼7), 또는, GF를 20 또는 30(%)혼입한 내열PS계 수지(실시예8,9). GF혼입량(%), 굽힘탄성율(MPa), 밀도는 표1에 나타낸다.

2) 베어링부(8)

올레핀계 엘라스토머 5, 15, 20, 또는 30(중량부)을 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머(100중량부)에 혼입한 열가소성 엘라스토머. 혼합비율 및 경도(JIS-K-6301, A형 의함)는 표1에 나타낸다.

3) 방진부(9)

올레핀계 엘라스토머 5, 15, 20, 또는 30(중량부)을 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머(100중량부)에 혼입한 열가소성 엘라스토머. 혼합비율 및 경도(JIS-K-6301, A형에 의함)는 표1에 나타낸다.

여기서 사용한 AS계 수지는, 도레이(주)제 토요락, ASG20 또는 ASG30(상품명)이다. 또 내열PS계 수지는, 메타크릴계 모노머를 코모노머로 한 것이다. GF는 선지름 12㎛정도, 성형후의 섬유길이 평균 0.5㎜정도의, 단섬유 타입의 GF이다.

베어링부(8), 방진부(9)의 열가소성 엘라스토머는, 실사용의 고온시나 장기방치시의 내열성, 유연성, 기계적 강도 등을 고려하여, 25%의 압축 영구변형(JIS-K-6301·100℃·22h)에서 50%이하가 되도록, 도요보우세키(주)제의 펠플렌(상품명)을 개질한 것이다.

폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머는, 방향족 폴리에스테르(하드성분)과 지방족 폴리에테르(소프트성분)의 코폴리머이며 유연성, 내한성, 내약품성, 성형성 등 밸런스를 얻을 수 있고, 제진성이 우수하다.

올레핀계 열가소성 엘라스토머는, PP(폴리프로필렌)수지에 EPDM(ethylene-propylene-diene terpolymer)을 분산시킨 것이며, 유연성이 높고, 그 만큼, 제진성도 높다. 이 때문에, 이 올레핀계 열가소성 엘라스토머를 베어링부에 이용한 송풍팬을 공기조화기 등의 기기에 설치할 때, 베어링부의 유연성을 이용해서 팬모터에 경사지게 용이하게 삽입할 수 있고, 기기의 운전시의 본체진동을 저감할 수 있다.

열가소성 엘라스토머는 일반적으로, 플라스틱과 고무의 중간적인 탄성을 나 타내는 재료이지만, 상기한 열가소성 엘라스토머는 전체적으로, 제진성, 강도, 유연성, 성형성, 내열성, 내열크리프성, 내약품성 등이 우수하다. 특히 베어링부에, 인장강도(JIS-K-7113) 10∼35MPa, 굽힘탄성율(JIS-K-7203) 50∼300MPa의 물성을 갖는 것을 사용함으로써, 팬의 밸런스변화를 적게 하고, 내열크리프성을 유지하는 것이 가능하게 된다.

이들 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머와 올레핀계 열가소성 엘라스토머는, 상용화재료나 안료와 함께 교반함으로써, 용이하고 균일하게 혼합할 수 있다. 상용화재료를 일부 혼입함으로써 보다 균일하게 혼합할 수 있다.

혼합된 열가소성 엘라스토머는 가열하면 용융하기 때문에, 성형품을 분쇄, 가열용융하고, 사출성형 등 하는 것이 가능하며, 재활용성이 우수하다. 이것에 대해서 종래부터 방진재 등으로 성형되어 온 고무(가황고무)는 가열해도 용융하지 않으므로, 재활용이 곤란하다.

비교를 위해, 먼저 도5를 이용해서 설명한 종래의 송풍팬, 즉, 측판부에 놋쇠제 베어링부(103)와 방진고무부(104)와 금속플레이트(105)와 수지측판(106)을 갖는 송풍팬의 데이터를 표1에 나타낸다. 방진고무부(104)에는 경도 55의 CR고무가 사용되고 있다.

각 실시예 및 종래예의 송풍팬에 대해서 아래와 같이 해서 실용성을 평가했다.

(재활용성)

모터측의 측판부(5)의 나사(11)와 베어링측의 측판부(6)의 축(7)을 분리하 고, 날개부(3)와 구획판(4)과 측판부(5,6)를 분쇄·혼련한 경우의 재생가능성을 검토했다. 상용성이 좋고 재생가능한 것을 ○, 상용성은 그다지 좋지 않지만 팬 총중량의 5%이하의 배합율(나머지부 95%는 버진재)로 재생가능한 것을 △, 상용성이 나쁘고 분리하지 않으면 재생할 수 없는 것은 ×로 했다. 재생재의 혼입율 5%에서는 인장강도나 굽힘강도의 저하는 10%미만이다.

(측판부의 접합력)

제1실시형태의 송풍팬에 대해서는, 모터측의 측판부(5)의 베어링부(8)와 방진부(9)와 측판(10)의 접합력을 조사했다. 베어링부(8)에 회전토크계를 세트해서, 박리가 일어난 시점에서의 토크를 구하여, 50kgf ·㎝이상의 접합강도가 있는 것을 강고하게 접합되어 있는 (○)로 했다.

제2실시형태의 송풍팬에 대해서는, 모터측의 측판부(5)의 일체품(12)(베어링부(12a), 방진부(12b))과 측판(10)의 접합력을 조사했다. 일체품(12)에 회전토크계를 세트해서, 박리가 일어난 시점에서의 토크를 구하여, 50kgf·㎝이상의 접합강도가 있는 것을, 강고하게 접합되어 있는 (○)로 했다.

(내열성)

송풍팬의 사용시의 열변형을 사전평가한다. 즉, 송풍팬의 내열 정지휘어짐 시험을 실시하여, 시험전후의 밸런스변화량을 측정해서 내열크리프성을 평가한다. 내열 정지휘어짐 시험은, 70℃의 항온조내에 송풍팬을 양끝 2점에서 지지하여 수평하게 세트해서 168h 방치하여, 그 전후의 밸런스변화량(g·㎝)을 팬전용의 밸런스머신 측정기로 계측하는 것이다.

밸런스변화량의 값은, 될 수 있는 한 작은 쪽이 우수하다. 장기보관이나 고온분위기에 노출된 경우, 이 변화량이 적은 것일수록 열변형이 작다. 반대로 밸런스변화량이 큰 것일수록 밸런스불량, 열변형이 커지는 것을 의미하고, 장기에 걸쳐 공기조화기에 사용하면, 진동이 크고, 이상소음 등에 의한 문제가 발생하는 일이 있다.

(본체진폭)

방음실내에 공기조화기의 실내기 본체를 설치하고, 그 내부에 세트한 송풍팬을 회전수 600∼1700rpm으로 회전시켜서, 특히 공진하기 쉬운 회전수(예를 들면 800rpm)에서의 실내기 본체의 천정면의 진동의 진폭폭(㎛)을 진동계로 측정했다. 또 시험대상의 송풍팬은 동일의 실내기 본체에 순차적으로 세트했다. 팬마다의 초기의 밸런스량의 차를 적게 하기 위해서, 미리 좌우부에서의 밸런스량(언밸런스량)을 약 0.3g·㎝로 조정했다.

결과를 표2에 나타낸다.

표1에 나타낸 바와 같이, 날개부(3), 구획판(4), 측판부(6), 측판(10)에 사 용한 수지의 굽힘탄성율은, AS에 GF를 20%혼입한 실시예1에서 약 6500MPa, GF를 30%혼입한 실시예2,3,6,7에서 약 8500MPa, GF를 40%혼입한 실시예4,5에서 약 10000MPa, 내열PS에 GF를 20%혼입한 실시예8에서 7000, GF를 30%혼입한 실시예9에서 8000이다. GF혼입율이 20%보다 적으면 강성이 6500MPa미만이 되고, 팬의 내열크리프성이 나빠진다. 또 GF혼입율이 40%보다 많으면 팬의 내열크리프성은 좋아지지만, 성형성이 나빠지고, 성형시에 쇼트샷(short shot) 등이 일어나기 쉬워 관리하기 어렵다.

또 실시예8에서는 내열PS계 수지를 사용하고 있기 때문에 하중휘어짐 온도 107℃정도로 되고, 실시예9에서는 마찬가지로 하중휘어짐 온도 111℃정도로 되고, 일반적인 PS수지(PS+GF 30%에서는 하중휘어짐 온도 95℃정도)와 비교해서, 12∼16℃정도 높게 할 수 있다. 또 유동성(JIS-K-7210, 220℃, 하중 1.813MPa)은 내열PS+GF30%가 약 10, AS+GF30%가 약 4이며, 내열PS계 수지를 사용하는 것에 의해 성형가공성이 향상한다.

표2에 나타낸 바와 같이, 실시예1로부터 실시예9에 있어서, 재활용성(상용성)은 「상용성이 좋고 재생가능」으로 평가되어 있다. 각 실시예에서 베어링부(8), 방진부(9)에 사용된 열가소성 엘라스토머(올레핀계+폴리에스테르계)는 측판 등에 사용된 고강성 수지(AS+GF,PS+GF)와의 상용성이 좋고, 분쇄·혼련·재생시에 분리도 없고 양호한 상태로 되었다. 열가소성 엘라스토머는 가열하면 용융하기 때문에, 성형품을 분쇄, 가열용융, 사출성형 등에 의해 용이하게 재활용 가능하다. 이것에 대해서, 종래예에 사용된 고무(가황고무)는 가열해도 용융하지 않 기 때문에 재활용할 수 없다.

또 실시예1부터 실시예9에 있어서, 접합력은 「강고하게 접합되어 있다」로 평가되어 있다. 이것은, 베어링부(8)나 측판(10)에 형성된 구멍(8a,10a)에 열가소성 엘라스토머가 들어가서 앵커효과가 나는 것과, 베어링부(8)와 방진부(9)의 접합부 및 방진부(9)와 측판(10)의 접합부에서 방진부(9)가 베어링부(8) 또는 측판(10)을 매립함으로써, 이들 3개의 부재가 강고하게 접합되어 일체화되어 있기 때문이다.

팬으로서의 내열 크리프특성을 나타내는 밸런스 변화량은 실시예1에서 2.0g·㎝, 실시예2에서 1.8g·㎝, 실시예3에서 1.6g·㎝, 실시예4에서 1.5g·㎝, 실시예5에서 1.2g·㎝, 실시예6에서 1.5g·㎝, 실시예7에서 1.9g·㎝, 실시예8에서 2.0g·㎝, 실시예9에서 19g·㎝이며, 종래예가 2.2g·㎝인 것에 비해 우수하다. 실시예5가 가장 우수하다.

또 본체진폭은, 실시예1이 23㎛, 실시예2가 25㎛, 실시예3과 8이 19㎛, 실시예4와 5가 22㎛, 실시예6과 9가 20㎛, 실시예7이 17㎛이며, 종래예가 27인 것에 비해 우수하다.

(실시예10∼실시예16)

상기한 제2실시형태의 송풍팬(외경Φ 100㎜ 길이 650㎜)을 하기의 부재를 사용해서 조립했다. 부재끼리의 용착가공후에 실시예1∼9와 동일한 어닐링처리를 실시했다.

1) 날개부(3), 구획판(4), 측판부(6) 및 측판(10)

GF를 20,30, 또는 40(%)혼입한 AS계 수지(실시예10∼14), 또는, GF를 20 또는 30(%)혼입한 내열PS계 수지(실시예15,16). GF혼입량(%), 굽힘탄성율(MPa), 밀도는 표3에 나타낸다.

2) 베어링부와 방진부의 일체품(12)

올레핀계 엘라스토머 5,15,20, 또는 30(%)를 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머(나머지부)에 혼입한 열가소성 엘라스토머. 25%의 압축영구변형(JIS-K-6301·100℃·22h)에서 50%이하의 것을 사용했다. 혼합비율 및 경도(JIS-K-6301, A형태에 의함)는 표3에 나타낸다.

AS계 수지, 내열PS계 수지, GF, 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머, 올레핀계 엘라스토머는 실시예1∼실시예9와 동일종을 사용했다.

(실용성 평가)

실시예1∼9와 동일하게 해서 실용성 평가를 실시했다. 결과를 표4에 나타낸다.

표3에 나타낸 바와 같이, 측판 등에 사용한 수지의 굽힘탄성율은, AS에 GF를 20%혼입한 실시예10에서 약 6500MPa, GF를 30%혼입한 실시예11,12에서 약 8500MPa, GF를 40%혼입한 실시예13,14에서 약 10000MPa, 내열PS에 GF를 20%혼입한 실시예15 에서 7000, GF를 30%혼입한 실시예16에서 8000이다. GF혼입율이 20%보다 적으면 강성이 6500MPa미만으로 되고, 팬의 내열크리프성이 나빠진다. 또 GF혼입율이 40%보다 많으면 팬의 내열크리프성은 좋아지지만, 성형성이 나빠지고, 성형시에 쇼트숏 등이 일어나기 쉬워 관리하기 어렵다.

실시예15에서는 상기한 내열PS계 수지를 사용하고 있기 때문에 하중휘어짐 온도 107℃정도로 되며, 실시예16에서는 마찬가지로 하중휘어짐 온도 111℃정도로 되고, 일반적인 PS수지(PS+GF 30%에서는 하중휘어짐 온도 95℃정도)와 비교해서, 12∼16℃정도 높게 할 수 있다. 또 유동성(JIS-K-7210, 220℃, 하중 1.813MPa)은, 내열PS+GF30%가 약 10, AS+GF30%가 약 4이며, 내열PS계 수지를 사용하는 것에 의해 성형가공성이 향상한다.

표4에 나타낸 바와 같이, 실시예10∼실시예16에 있어서, 재활용성(상용성)은 「상용성이 좋고 재생가능」으로 평가되어 있다. 각 실시예에서 베어링부와 방진부의 일체품에 사용된 열가소성 엘라스토머(올레핀계+폴리에스테르계)와 측판 등에 사용된 고강성 수지(AS+GF, PS+GF)와의 상용성이 좋고, 분쇄·혼련·재생할 때 분리도 없고 양호한 상태로 되었다. 열가소성 엘라스토머는 가열하면 용융하기 때문에, 성형품을 분쇄, 가열용융, 사출성형 등 함으로써 용이하게 재활용가능하다. 이것에 대해서, 종래예에 사용된 고무(가황고무)는 가열해도 용융하지 않기 때문에, 재활용할 수 없다.

실시예10∼실시예16에 있어서, 접합력은 「강고하게 접합되어 있다」로 평가되어 있다. 이것은, 측판(10)에 형성된 구멍(1Ob)에 올레핀계 엘라스토머를 혼입한 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머가 들어가서 앵커효과가 나오는 것과, 일체품(12)과 측판(10)의 접합부에서 일체품(12)이 측판(10)을 매립함으로써, 이들이 강고하게 접합되어 일체화되어 있기 때문이다.

팬으로서의 내열크리프특성을 나타내는 언밸런스 변화량은, 실시예10에서 2.1g·㎝, 실시예11에서 1.8g ·㎝, 실시예12와 16에서 1.4g ·㎝, 실시예13과 14에서 1.3g·㎝, 실시예12에서 1.4g·㎝이며, 종래예가 2.2g·㎝인 것에 비해서 우수하다. 실시예l3과 14가 특히 우수하다.

본체진폭은, 실시예10과 14와 15가 24㎛, 실시예11이 26㎛, 실시예13과 16이 23㎛, 실시예12가 21㎛이며, 종래예가 27인 것에 비해 우수하다.

또, 올레핀계 엘라스토머를 혼입하지 않는 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 사용해서 제2실시형태의 송풍팬을 조립한 결과, 본체진동은 종래품과 같은 정도 또는 종래품보다 조금 뒤떨어졌다. 올레핀계 엘라스토머를 혼입함으로써 2∼10㎛정도이상 좋아진다.

올레핀계 엘라스토머의 혼입비율이 30중량부를 초과하면 팬의 밸런스변화가 커지고, 5중량부미만에서는, 본체진폭이 종래품에 가까운 값으로 되어 제진효과가 적어진다.

또한, 30중량부를 넘으면, 열가소성 엘라스토머 전체에서, 인장강도가 3할이상 저하하듯이, 물성저하가 커진다. 따라서 5∼30중량부가 바람직하다.

방진부(9) 또는 일체품(12)에 있어서, 중앙부에 박육부(9a,12c)를 형성한 것은 방진효과를 얻기 위함이지만, 내열크리프성과 방진효과를 얻기 위해서는 두께 0.5∼2㎜정도가 바람직하다. 0.5㎜미만에서는 변형되기 쉽고, 2㎜을 넘으면 진동이 전해지기 쉬워 제진성이 나빠진다.

재활용시의 물성을, 제1실시형태의 송풍팬(AS+GF 30%를 사용한 실시예2∼7), 2개의 실시형태의 송풍팬(AS+GF30%을 사용한 실시예11, 실시예12)의 전체를 분쇄하고, 275℃정도로 가열용융하고, 송풍팬으로 재생한 결과, 인장강도(JIS-K-7161에 의함) 및 아이조드 충격값(JIS-K-7110에 의함)의 저하는 10%미만이었다. 내열성의 지표로서의 하중휘어짐 온도(JIS-K-7207·하중 18.5kgf·㎝)는 5℃미만이었다. AS+GF 20% , AS+GF 40%를 사용한 다른 실시예의 송풍팬에 대해서도 같은 결과가 얻어지며, 큰 저하는 없다.

상기한 제1 및 제2실시형태에서는, 고강성 수지로서 AS계 수지 또는 내열PS계 수지를 예시했지만, 굽힘탄성율이 6500MPa이상인 폴리페닐렌에테르·폴리스티렌계 (PPE+PS)수지 등을 사용해도 좋으며, 동일한 결과가 얻어진다.

(실시예17∼실시예26)

상기한 제1실시형태의 송풍팬(외경Φ 100㎜, 길이 650㎜; 중량 약 600g, 날개부의 수 10, 각 날개부의 날개 35장)을 이하의 표5에 나타내는 재료를 이용해서, 실시예1∼실시예16과 동일하게 해서 조립하여, 실용성을 평가했다. 결과를 표6에 나타낸다.

실시예17∼실시예22에서는 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 사용했다. 사용한 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머는 하드성분으로서의 방향족 폴리에스테르와 소프트성분으로서의 지방족 폴리에테르를 함유한 코폴리머이며, 강도, 내열성, 유연성, 내약품성, 성형성, 내크리프성, 제진성 등이 우수하다. 특히 베어링부에 사용한 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머의 물성은 인장강도(JIS-K-7113) 10∼35MPa, 굽힘탄성율(JIS-K-7203) 50∼300MPa이며, 밸런스변화가 적고, 내열크리프성을 유지하는 데에 바람직한 것이다. 실시예17에서는 특히 실사용의 고온시, 장기방치시의 내열성, 유연성, 기계적 강도 등을 고려해서 25%의 압축영구변형(JIS-K6301·100℃·22h)에서 50%이하의 것을 사용했다. 실시예18∼실시예22도 마찬가지 로 압축영구변형이 50%이하의 것을 사용했다.

실시예17은 베어링부에 경도 70(JIS-K-6301, A형), 방진부에 경도 45의 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 측판은 GF (유리섬유)를 20%혼입한 AS(아크릴로니트릴·스티렌)계 수지(이하, AS+GF 20%)로 형성되어 있다. 날개부와 구획판도 측판과 동일한 고강성 수지를 사용했다. 측판에 사용한 수지의 굽힘탄성율은 약 7.0MPa이다(시험법 JIS-K-7203, 이하생략)

실시예18은 베어링부에 경도 85, 방진부에 경도 70의 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 측판은 GF(유리섬유)를 30%혼입한 AS(아크릴로니트릴·스티렌)계 수지(이하, AS+GF 30%)로 형성되어 있다. 날개부와 구획판도 측판과 동일한 AS+GF 30%의 고강성 수지를 사용했다. 측판에 사용한 수지의 굽힘탄성율은 약 9.0MPa이다.

실시예19는 베어링부에 경도 90, 방진부에 경도 75의 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 측판은 AS+GF 30%의 고강성 수지로 형성되어 있다. 날개부와 구획판도 측판과 동일한 AS+GF 30%의 고강성 수지를 사용했다. 측판에 사용한 수지의 굽힘탄성율은 약 9.0MPa이다.

실시예20은 베어링부에 경도 95, 방진부에 경도 85의 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 측판은 GF(유리섬유)를 40%혼입한 AS(아크릴로니트릴·스티렌)계 수지(이하, AS+GF 40%)로 형성되어 있다. 날개부와 구획판도 측판과 동일한 AS+GF 40%의 고강성 수지를 사용했다. 측판에 사용한 수지의 굽힘탄성율은 약 10.5MPa이다.

실시예21은 베어링부에 경도 98, 방진부에 경도 90의 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 측판은 AS+GF 40%의 고강성 수지로 형성되어 있다. 날개부와 구획판도 측판과 동일한 AS+GF 40%의 고강성 수지를 사용했다. 측판에 사용한 수지의 굽힘탄성율은 약 10.5MPa이다.

실시예22는 베어링부에 경도 95, 방진부에 경도 95의 동일 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 측판은 AS+GF 30%의 고강성 수지로 형성되어 있다. 날개부와 구획판도 측판과 동일한 AS+GF 30%의 고강성 수지를 사용했다. 측판에 사용한 수지의 굽힘탄성율은 약 9.0MPa이다.

실시예23은 베어링부와 방진부에 폴리우레탄계의 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 실시예24는 폴리스티렌계의 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 실시예25는 폴리올레핀계의 열가소성 엘라스토머를 이용하고, 실시예26은 폴리아미드계의 열가소성 엘라스토머를 이용했다. 각 열가소성 엘라스토머는 압축영구변형이 50%이하의 것이다. 각 실시예에 있어서, 측판에는 날개부와 구획판과 베어링측의 측판부와 같은 GF(유리섬유)를 혼입한 AS(아크릴로니트릴·스티렌)계 수지의 고강성 수지를 사용했다.

비교를 위해, 먼저 도5를 이용해서 설명한 종래의 송풍팬, 즉, 측판부에 놋쇠제 베어링부(103)와 방진고무부(104)와 금속플레이트(105)와 수지측판(106)을 갖는 송풍팬의 데이터를 표5에 나타낸다. 방진고무부(104)에는 경도 55의 CR고무가 사용되었다.

표6에서 알 수 있듯이, 실용성 평가에 있어서, 재활용성은 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머와 AS+GF 20%의 고강성 수지의 상용성이 좋고, 분쇄·혼련·재생할 때 분리도 없고 양호한 상태이다.

접합력은 베어링부나 측판에 형성된 구멍에 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머가 들어가서 앵커효과가 나는 것과, 방진부와 베어링부 또는 방진부와 측판의 접합부에 있어서 방진부가 베어링부와 측판을 매립하고 있으므로 강고하게 접합되어 일체화하고 있다.

내열성(언밸런스 변화량)은 실시예17이 2.0g·㎝, 실시예18이 1.7g·㎝, 실시예19가 1.5g·㎝, 실시예20이 1.4g·㎝, 실시예21이 1.2g·㎝, 실시예22가 1.5g·㎝로 되며, 실시예21이 가장 우수하다. 가장 변화량이 큰 실시예17에서도 종래예보다 양호하게 되어 있다.

재활용시의 물성은 측판과 날개부와 구획판(AS+GF 30%)과, 모터측의 측판부의 베어링부와 방진부와 측판의 재료를 분쇄한 것의 물성을 평가한 결과, 인장강도(JIS-K7113)나 아이조드 충격값(JIS-K-7110)의 저하는 10%미만이다. 또, 내열성도 하중휘어짐 온도(JIS-K-7206·하중 18.5kgf·㎝)에서 3℃미만이다. AS+GF 20%와 AS+GF 40%도 마찬가지로 큰 저하는 없다.

이상과 같이, 실시예17∼실시예26의 송풍팬은 실시예1∼실시예16의 송풍팬과 마찬가지로, 특히 내열성(언밸런스 변화량)이 종래품보다 향상하고 있는 것으로부터 알 수 있듯이, 연속운전시의 열변형이나 반복운전시의 변형이 적고, 강성·내열성·제진성의 밸런스가 우수하다. 또 재활용성이 높고, 재생재의 물성저하도 작다.

실시예17∼실시예26과 같은 열가소성 엘라스토머단체를 이용하는 경우에는, 실시예1∼16과 같은 열가소성 엘라스토머의 혼합품을 이용하는 것에 비해, 초음파용착시의 천공이 적고, 용착성이 좋고, 또 내열성이 높다라는 이점이 있다. 예를 들면 혼합품은 용융온도가 170∼200℃인 것에 대해, 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머는 용융온도 230∼260℃이다.

또, 실시예17∼22에 이용한 열가소성 엘라스토머는 도요보우세키(주)제의 펠플렌(상품명)을 개진한 것. 실시예23에 이용한 열가소성 엘라스토머는 도요보우세키(주)제의 도유보우우레탄(상품명)을 개진한 것. 실시예24에 이용한 열가소성 엘라스토머는 클라레플라스틱(주)의 하이브라(상품명)를 개질한 것. 실시예25에 이용한 열가소성 엘라스토머는 도요보우세키(주)제의 사링(상품명)을 개질한 것. 실시예26에 이용한 열가소성 엘라스토머는 우부쿄산(주)의 UB폴리아미드엘라스토머 PAE(상품명)를 개질한 것이다.

방진부(9) 또는 일체품(12)에 있어서, 중앙부에 박육부(9a,12c)를 형성하는 것은 방진효과를 얻기 위해서이지만, 내열크리프성과 방진효과를 얻기 위해서는 두께 0.5∼2㎜정도가 바람직하다. 0.5㎜미만에서는 변형하기 쉽고, 2㎜를 초과하면 진동이 전달되기 쉬워 제진성이 나빠진다.

상기한 각 실시예에서는 베어링부와 방진부가 보다 일체화하고, 제진효과가 저하하지 않도록, 양자에 열가소성 엘라스토머를 이용했지만, 베어링부를 날개부나 측판과 동일한 고강성 수지(AS+20∼40% GF, 폴리에스테르+20∼40% GF)로 구성하고, 방진부를 열가소성 엘라스토머로 구성해도, 상기와 마찬가지로 분쇄, 사출성형해서 밸런스변화가 작은 우수한 팬을 재생할 수 있다.

AS계 수지 대신에, 굽힘탄성율 7MPa이상의 고강성 내열폴리스티렌(PS)계 수지나 폴리페닐렌에테르·폴리스티렌계(PPE+PS) 수지를 사용해도 좋다.

공기조화기용 송풍팬으로서 설명해 왔지만, 온풍난방 등을 행하는 온풍기기나 난방기기에 사용할 수 있는 것이어도 좋다.

이상과 같이, 본 발명의 송풍팬은 팬모터측에 배치되는 링상의 측판을 고강성 수지에 의해 형성하고, 이 측판의 내측에 배치되는 원통상의 베어링부와 방진부를 열가소성 엘라스토머에 의해 형성한 것으로, 미리 열가소성 엘라스토머로서, 팬모터로부터의 응력이 직접 가해지는 베어링부에 열변형이 적고 경도가 높은 것을 선정하는 것과, 방진부에 의해 제진성이 우수한 것을 선정하는 것과, 베어링부와 방진부에 동일 경도의 것을 선정하는 것과, 고강성 수지와 상용성이 우수한 것을 선택하는 것이 가능하며, 베어링부와 방진부의 접합면의 접착성도 확보되기 때문에, 원하는 강성·내열성·제진성의 밸런스를 구비할 수 있다. 따라서, 송풍팬이 설치된 기기본체의 진동을 효과적으로 저감할 수 있다.

특히 내열크리프성이 요구되는 전체길이 630㎜이상의 긴 송풍팬을 구성한 경우, 베어링부와 방진부에 금속이나 CR고무를 사용한 종래의 송풍팬에 비해, 기기본체의 진폭을 작게 할 수 있고, 장기사용되는 공기조화기에 설치한 경우도 열변형은 작다.

또, 베어링부와 방진부에 금속이나 CR고무를 사용한 종래의 송풍팬과는 달리, 폐기시에, 베어링부, 방진부, 측판, 및 측판에 접합된 날개부를 동시에 분쇄하 여 재생에 제공하는 것이 가능하며, 재생재의 물성저하도 적다.

Claims (14)

1. 복수의 날개를 원통상으로 배열한 날개부의 양단부를 측판에 고착하고, 링상으로 형성한 한쪽의 상기 측판의 내측에, 모터축을 축받이하는 원통상의 베어링부와, 상기 베어링부와 측판을 연결하는 방진부를 배치한 송풍팬에 있어서,

   링상으로 형성한 상기 측판은, 내주에 박육부가 형성되어 상기 박육부에 복수의 구멍이 형성되어 있고,

   상기 베어링부는 외주에 리브가 형성되어 상기 리브에 복수의 구멍이 형성되어 있고,

   상기 방진부는 상기 측판의 박육부와 상기 베어링부의 리브를 매립하도록 형성되어 있어, 상기 방진부의 재료가 상기 측판의 박육부에 형성된 상기 구멍 및 상기 베어링부의 리브에 형성된 상기 구멍에 침입함으로써 상기 측판과 상기 베어링부에 접합되어 있고,

   상기 링상의 측판은 아크릴로니트릴·스티렌계 수지 및 내열폴리스티렌계 수지 중 어느 하나인 고강성 수지로 형성되고,

   상기 베어링부와 방진부는 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머에 의해서 형성되어 있고,

   상기 방진부를 형성하는 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머가 베어링부를 형성하는 열가소성 엘라스토머보다 낮은 경도를 갖는 것을 특징으로 하는 송풍팬.
2. 삭제
3. 제1항에 있어서, 링상의 상기 측판에 유리섬유가 20∼40중량% 혼입된 것을 특징으로 하는 송풍팬.
4. 제1항 또는 제3항에 있어서, 상기 날개부와 링상의 상기 측판이 동일종의 고강성 수지재료로 형성된 것을 특징으로 하는 송풍팬.
5. 삭제
6. 삭제
7. 삭제
8. 제1항에 있어서, 상기 방진부를 형성하는 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머가 JIS-K-6301 A형에 의해 측정되는 경도 45∼98을 갖는 것을 특징으로 하는 송풍팬.
9. 제1항 또는 제8항에 있어서, 상기 베어링부와 상기 방진부를 형성하는 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머가 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머 100중량부에 대해서, 올레핀계 열가소성 엘라스토머 5∼30중량부를 혼입해서 이루어지는 것을 특징으로 하는 송풍팬.
10. 삭제
11. 제1항 또는 제8항에 있어서, 상기 베어링부와 상기 방진부가 동일종의 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머로 형성된 것을 특징으로 하는 송풍팬.
12. 제11항에 있어서, 상기 베어링부와 상기 방진부가 일체성형된 것을 특징으로 하는 송풍팬.
13. 삭제
14. 제9항에 있어서, 상기 베어링부와 상기 방진부가 동일종의 폴리에스테르계 열가소성 엘라스토머로 형성된 것을 특징으로 하는 송풍팬.

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