KR100843920B1 - 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법 - Google Patents

연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법 Download PDF

Info

Publication number
KR100843920B1
KR100843920B1 KR1020010084794A KR20010084794A KR100843920B1 KR 100843920 B1 KR100843920 B1 KR 100843920B1 KR 1020010084794 A KR1020010084794 A KR 1020010084794A KR 20010084794 A KR20010084794 A KR 20010084794A KR 100843920 B1 KR100843920 B1 KR 100843920B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
nozzles
cast
cast steel
continuous casting
slab
Prior art date
Application number
KR1020010084794A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20030054599A (ko
Inventor
원영목
임창희
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020010084794A priority Critical patent/KR100843920B1/ko
Publication of KR20030054599A publication Critical patent/KR20030054599A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100843920B1 publication Critical patent/KR100843920B1/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
    • B22D11/1246—Nozzles; Spray heads
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
    • B22D11/1287—Rolls; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

본 발명은 연속주조공정에서 생산되는 주편(25)을 노즐들(30)(40)로부터 분사되는 냉각수로 냉각시키는 과정에서, 상기 노즐들(30)(40)이 상기 주편상면부터 이격되는 거리와 위치 및 분사되는 분사량을 적절히 조절함으로써, 상기 주편(25)의 폭방향으로 발생되는 표면응고속도의 차이를 최소화시켜 상기 주편(25)의 양단 근처에 품질결함이 발생되는 것을 방지하기 위한 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에 관한 것이다.
연속주조, 주편, 표면응고, 제 1계열 노즐들, 제 2계열 노즐들

Description

연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법{METHOD FOR UNIFORMING CONGELATION SPEED OF CAST SLAB SURFACE IN CONTINUOUS CASTING}
도 1은 종래의 연속주조공정 과정의 개략도;
도 2는 연주주편의 중앙부와 가장자리부의 품질상태도;
도 3은 종래의 주편의 폭방향 온도 측정결과도;
도 4는 종래의 2차 냉각대의 노즐배열개략도;
도 5는 종래의 2차 냉각대에서 주편의 폭방향 냉각수 분사량 측정도;
도 6은 주편 상의 수증기 이동도;
도 7은 일정량으로 냉각수 분사시 주편의 표면온도분포의 실측정결과와 계산결과의 비교도;
도 8은 일정량으로 냉각수 분사시 주편상의 기화된 수증기의 간섭에 따른 냉각수량 분포도;
도 9는 주편상의 기화된 수증기를 고려시 주편의 표면온도분포의 실측정결과와 계산결과 비교도;
도 10은 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에서의 2차 냉각대의 노즐배열개략도;
도 11은 도 10에 따라 노즐들을 배치한 경우에서 노즐분사작업을 실시한 경 우의 주편의 폭방향 냉각수 분사량 측정 결과도;
도 12는 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에서 2차 냉각대 내 주편의 폭방향의 표면온도분포의 실측정결과와 계산결과 비교도; 및
도 13은 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에서의 주편의 중앙부와 가장자리부의 품질상태도이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *
1 .... 수냉식 동제 주형 2 .... 롤들
3 .... 노즐 4 .... 환원철 배출스크류
25 .... 주편 30 .... 제 1계열 노즐들
40 .... 제 2계열 노즐들 50 .... 연주기 세그먼트
본 발명은 연속주조공정에서 생산되는 주편을 노즐들로부터 분사되는 냉각수로 냉각시키는 과정에서, 상기 노즐들이 상기 주편 상면부터 이격되는 거리와 위치 및 분사되는 냉각수 분사량을 적절히 조절함으로써, 상기 주편의 폭방향으로 발생되는 표면응고속도의 차이를 최소화시켜 상기 주편의 양단 근처에 품질결함이 발생되는 것을 방지하기 위한 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에 관한 것이다.
도 1은 종래의 연속주조공정 과정의 개략도이다.
도 1을 참조하면, 연속주조공정은 용강이 턴디시에서 수냉식 동제 주형(1)으로 공급되어 1차로 응고층이 형성된 후, 다수의 롤(2)로 구성된 연주기 세그먼트 (50)를 통과하면서 롤간에 설치된 노즐 헤더(3)에서 분사되는 냉각수에 의해 2차로 응고가 진행되어 완전히 응고되는 과정이며, 응고된 주편은 세그먼트 말단부에서 절단기(5)로 일정한 길이로 절단된다.
상기 연주기 세그먼트(50)는 상기 주형(1)으로부터 하부로 갈수록 세그먼트 1에서 세그먼트 9까지 배치된다. 세그먼트 1(풋롤(foot roll)부)(6)은 상기 주형(1)과 일체화된 부분이고, 세그먼트 2(벤더부)(7)는 수직부와 그 하단부에서 주편이 휨응력을 받는 부분이며, 세그먼트 3~5(캐스팅 보우(casting bow)부)(8)는 휘어진 주편 부분에 해당하고, 세그먼트 7(직선부)(9)은 주편이 펴지는 교정응력이 작용하는 부분이다. 펴진 주편(25)이 최종적으로 응고되어 나가는 부분이 세그먼트 8~10(수평부)(10)에 해당한다.
도 2는 상기 연주기 세그먼트(50)를 거쳐 생산된 주편(25)의 중앙부와 가장자리부를 도시한다. 상기 연주기 세그먼트(50)를 거쳐 생산된 주편(25)의 내부품질은 도 2에 도시된 바와 같이, 주편의 폭방향 위치에 따라 차이가 발생한다. 즉, 상기 주편(25)의 중앙 근처에는 중심 편석대의 발생율이 크지 않으나 상기 주편(25)의 폭방향 가장자리에는 중심 편석대의 발생율이 높다.
한편, 도 3은 종래의 주편의 폭방향 온도 측정결과도로서, 상기 세그먼트 1~10에 해당하는 주편(25)의 2차 냉각대에서 상기 주편(25)의 폭방향에 따른 온도 측정결과를 도시한다.
도 3에 도시된 바와 같이, 대략 좌측부터 1280mm에 해당하는 주편의 폭방향 중앙에서 양방향으로 대략 400 mm 지점에서 상기 주편(25)의 온도가 가장 높게 나타나고, 상기 주편(25)의 폭방향 양단에서 대략 250 mm 떨어진 지점에서 응고지연부가 발생하며, 이에 따라 상기 주편(25)의 양단 근처에서는 최종응고직전의 농화된 용강이 모여서 심한 중심편석대를 형성하게 된다. 여기서, 상기 주편(25)의 양단에서 온도가 크게 감소하는 이유는 압연롤이 3 분할롤이기 때문에 롤과 롤 사이에 포켓이 존재하기 때문이다.
한편, 상기 주편(25)은 몰드로부터 초기응고를 시작하여 이동하고, 상기 2차 냉각대를 거쳐 완전 응고하게 된다. 그런데, 상기 2차 냉각대의 주편(25) 폭방향으로 냉각수 분사량이 다르다면, 상기 주편(25)의 중앙부와 양단 근처의 응고속도에 차이가 발생되므로 전체적으로 불균일 응고가 발생하여 상기 주편(25) 내부품질에 차이를 유발할 수 있다.
도 4는 종래의 2차 냉각대의 노즐배열개략도이다.
도 4를 참조하면, 종래에 적용되어 왔던 2차 냉각대에서의 노즐들은 상기 주편(25)이 통과되는 연주기 세그멘트(50)의 양단에 장착된 롤러들(2) 사이에 장착된 홀수열에 해당하는 제 1계열 노즐들(30)과 짝수열에 해당하는 제 2계열 노즐들(40)로 이루어진다.
상기 제 1계열 노즐들(30)은 5개이고, 상기 제 2계열 노즐들(40)은 4개이다. 여기서, 상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)은 모두 상기 주편(25)으로부터의 선단 거리(15)가 대략 220 ~ 240 mm 이격된 위치에 설치되고, 보다 바람직하게는 230mm 이격된 위치에 설치된다. 또한, 상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)의 서로 노즐 간 격(16)은 대략 380 ~ 400 mm, 보다 바람직하게는 390mm 씩 이격되어 설치된다. 또한, 각 노즐당 분사폭(17)인 접촉면 거리는 대략 725 mm이고, 각 노즐의 냉각수 분사각도(18)는 대략 110도이다.
도 5는 도 4에 도시된 종래의 2차 냉각대의 노즐배열을 사용하여 냉각수를 분사하여 냉각작용을 실시한 경우, 2차 냉각대에서 주편(25)의 폭방향으로 냉각수 분사량을 측정한 결과도이다.
도 5를 참조하면, 상기 2차 냉각대에서 분사되는 주편(25)의 폭방향 냉각수 분사량 측정한 결과 비교적 균일한 분포를 나타내었다. 따라서, 상기 주편(25)의 응고지연부 발생에 따른 표면응고속도의 불균일 현상은 단순히 2차 냉각대에서의 폭방향 냉각수 분사량에 의한 결과는 아니라는 것을 알 수 있다.
도 6은 주편 상의 수증기 이동도이다.
도 6을 참조하면, 2차 냉각대에서 분사되는 냉각수는 고온상태인 주편(25) 표면과 반응하여 자연적으로 기화되며, 기화된 수증기는 연주기 자체에 설치된 고압의 환풍구을 통하여 방출된다. 이때, 기화된 수증기의 방출경로는 상기 노즐들(30)(40)에서 분사되는 압력에 근거하여 고압상태에서 저압상태로 이동함에 따라 상기 주편(25)의 폭방향 중앙부에서 압력이 낮은 가장자리부로 이동하게 되며, 이러한 수증기의 경로(22)에 의해 상기 냉각노즐들(30)(40)로 분사된 냉각수(20)는 상기 주편(25)의 가장자리부에서 방해를 받게 되어 실제로 상기 주편(25)에 도달되어 냉각작용에 사용되는 냉각수량이 적어진다.
따라서, 상기 주편(25)의 가장자리부로 갈수록 수증기의 방해가 커짐에 따라 도 3에 도시된 바와 같이, 상기 주편(25)의 가장자리부가 냉각작용을 덜 받게 되어 상기 주편(25)의 가장자리부위의 표면온도가 높아지고, 이에 따라 상기 주편(25)의 가장자리부에 응고지연부가 발생하게 되어 상기 중앙부와의 응고속도와의 차이를 발생시키게 되며, 그 결과 전체적으로 주편(25)의 내부품질을 악화시키는 문제점이 있다.
본 발명은 상기와 같은 종래의 문제점을 해소하기 위하여 제안된 것으로서,연속주조공정에서 생산되는 주편을 노즐들로부터 분사되는 냉각수로 냉각시키는 과정에서, 상기 노즐들이 상기 주편 상면부터 이격되는 거리와 위치 및 분사되는 분사량을 최적화하여, 주편의 폭방향으로 발생되는 표면응고속도의 차이를 최소화시켜 주편의 양단 가장자리부에 품질결합이 발생되는 것을 방지하기 위한 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법을 제공하는 것에 그 목적이 있다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 기술적인 구성으로써 본 발명은, 연속주조공정의 연주기 세그먼트 양단에 장착된 다수의 롤들 사이로 통과되는 주편을 냉각수로 냉각시키는 방법에 있어서, 상기 주편 양단의 롤들 사이의 폭방향으로 설치된 홀수열의 제 1계열 노즐들로 상기 주편 전면에 냉각수를 분사하고, 상기 주편 양단의 롤들 사이의 폭방향으로 상기 제 1계열 노즐들보다 높게 설치된 짝수열의 제 2계열노즐들로 상기 주편 전면에 냉각수를 분사하여, 상기 주편의 중앙부와 양단 가장자리부의 응고속도의 차이를 최소화시킴을 특징으로 하는 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법를 마련함에 의한다.
본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법은, 연속주조공정의 연주기 세그먼트 양단에 장착된 다수의 롤들(2) 사이로 통과되는 주편(25)을 냉각수로 냉각시키는 방법에 있어서, 상기 주편(25) 양단의 롤들(2) 사이의 폭방향으로 설치된 홀수열의 제 1계열 노즐들(30)로 상기 주편(25) 전면에 냉각수를 분사하고, 상기 주편(25) 양단의 롤들(2) 사이의 폭방향으로 상기 제 1계열 노즐들(30)보다 높게 설치된 짝수열의 제 2계열노즐들(40)로 상기 주편(25) 전면에 냉각수를 분사하여, 상기 주편(25) 중앙부와 양단 근처의 응고속도의 차이를 최소화시킨 것이다.
여기서, 상기 제 1계열 노즐들(30)은 홀수열당 상기 주편(25) 폭방향으로 5개씩 설치되게 하고, 상기 제 2계열 노즐들(40)은 짝수열당 상기 주편(25) 폭방향으로 4개씩 설치되게 한 뒤에 분사작업을 실시한다.
또한, 상기 제 2계열 노즐들(40)은 상기 제 1계열 노즐들(30)이 상기 주편 (25)으로부터 거리 a만큼 이격되어 설치될 때, 상기 주편(25)으로부터 1.3a만큼 이격되어 설치되어 상기 주편(25) 전면에 분사작업을 실시한다.
또한, 상기 제 2계열 노즐들(40)은 각각 상기 주편(25)의 폭방향으로 상기 제 1계열 노즐들(30) 사이에 배치되게 설치되어 상기 주편(25) 전면에 분사작업을 실시한다.
한편, 상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)은 상기 주편(25)의 폭방향으로 양단에 설치된 노즐들이 각각 중앙측으로 그 다음에 설치된 노즐과 서로 대략 b만큼 이격되어 설치될 때, 상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)의 양단에 설치된 노즐들 사이에 배치된 노즐들은 서로 폭방향으로 대략 1.63b만큼 이격설치되게 한 뒤, 상기 주편(25) 전면에 분사작업을 실시한다.
그리고, 상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)의 냉각수 분사각은 대략 100 ~ 120 도를 유지한 상태에서 냉각수의 분사작업을 실시하고, 보다 바람직하게는 110 도에서 분사작업을 실시한다.
아울러, 상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)은 상기 주편(25) 폭방향의 중앙부에 배치된 노즐들로부터 분사되는 냉각수량보다 상기 주편(25) 폭방향의 양단에 배치된 노즐들로부터 대략 20 ~ 30 % 많게 냉각수가 분사되도록 한다.
이하, 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법을 도면과 실시예에 따라서 보다 상세히 설명한다.
<실시예>
도 7은 일정량으로 냉각수 분사시 주편의 표면온도분포의 실측정결과와 계산결과의 비교도이다. 즉, 도 7은 상기 주편(25) 폭방향으로 2차 냉각대에서 냉각수가 일정한 양으로 분사된다고 가정할 때, 열전달 응고모델을 이용한 계산결과와 측정치를 함께 나타낸 것이다.
도 7을 참조하면, 열전달 응고모델을 이용한 경우에는 상기 주편(25) 중앙부나 가장자리부의 온도는 884도로 균일한 분포를 나타내어, 실험측정치와 상당히 다른 경향을 보여주고 있다. 따라서 상기 주편(25)으로 냉각수 분사량이 일정하게 균등히 분사된다는 조건은 실제 주편(25)에서 발생되는 불균일 응고에 의한 응고지연부 현상 및 주편(25)의 내부품질에 영향을 주지 못한다.
앞서 가정과는 달리, 2차 냉각대에서 분사되는 냉각수 분사량이 불균일하게 분사된다고 가정하였다. 도 8은 일정량으로 냉각수를 분사시 주편(25) 상의 기화된 수증기에 따른 냉각수량 분포도이다. 도 8을 참조하면, 기화된 수증기에 따른 2차 냉각대에서 분사되는 냉각수량의 간섭정도는 그림 8에서와 같이 사인곡선을 가지며 냉각수량의 간섭정도는 주편(25)의 양단에서 25% 감소한다고 가정하였다.
이 때, 열전달 응고모델을 이용하여 계산한 결과는 도 9에 도시된다. 도 9는 주편상의 기화된 수증기를 고려시 주편의 표면온도분포의 실측정결과와 계산결과 비교도이다. 도 9에 도시된 바와 같이, 열전달 응고모델을 이용한 계산결과와 실험을 통한 실측정결과가 잘 일치함을 알 수 있다. 따라서, 상기 주편(25) 표면의 불균일 응고에 의해 발생되는 응고지연부를 해소하기 위해 열전달 응고모델을 이용한 계산결과를 기초로 하여 상기 주편(25)의 양쪽 가장자리부에 냉각수가 20 ~ 30% 더 많이 분사되게, 바람직하게는 25% 정도 더 많이 분사되게 하는 실험을 실시하였다.
상기 주편(25)의 양쪽 가장자리부에 2차 냉각대의 폭방향 냉각수량 분포를 25% 로 증가시키기 위해서, 상기 제 1계열 노즐들(30)과 제 2계열 노즐들(40)의 설치위치를 변화시켰다.
도 10은 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에서의 2차 냉각대의 노즐배열개략도이다. 도 10을 참조하면, 2차 냉각대에서 본 발명에 따른 새로운 노즐배열은 제 1계열 노즐들(30)이 상기 연주기 세그먼트(50) 양단에서 홀수열에 각각 상기 주편(25)의 폭방향으로 5개씩 설치되게 하였고, 짝수열에 각각 상기 주편(25)의 폭방향으로 각각 4개씩 설치되게 하였다.
또한, 상기 제 1계열 노즐들(30)은 상기 주편(25)의 선단거리(15)가 대략 220 ~ 240 mm 로 이격된 지점에 설치되게 하였고, 보다 바람직하게는 230 mm 로 이격된 지점에 설치되게 하였다. 그리고, 상기 제 2계열 노즐들(40)은 상기 주편(25)의 선단거리(15)가 대략 290 ~ 310 mm 로 이격된 지점에 설치되게 하였고, 보다 바람직하게는 300 mm 로 이격된 지점에 설치되게 하였다.
또한, 상기 제 1계열 노즐들(30)과 제 2계열 노즐들(40)의 배치는 모두 양단에 설치된 노즐들이 중앙측으로 그 다음에 배치된 노즐과는 거리(16)가 대략 290 ~ 310 mm, 보다 바람직하게는 300mm 이격된 위치로 설치되게 하였고, 상기 양단에 설치된 노즐들의 사이에 배치된 노즐들 사이의 간격은 대략 480 ~ 500 mm, 보다 바람직하게는 490mm 이격되게 설치되게 하였다.
삭제
한편, 상기 제 1계열 노즐들(30)은 각 노즐당 분사폭(17a)이 대략 725mm이고, 이에 반해 상기 제 2계열 노즐들(40)은 각 노즐당 분사폭(17b)이 대략 875mm이다.
그리고, 상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)은 모두 각 노즐들의 냉각수 분사각도(18)를 110도롤 동일하게 설정한 뒤, 냉각수 분사작업을 실시하였다.
상기와 같이 설치한 뒤, 제 1, 2계열의 노즐들(30)(40)로부터 냉각수를 분사시킨 후의 결과는 도 11에 도시된다. 도 11을 참조하면, 상기와 같이 제 1, 2계열의 노즐들(30)(40)을 배치한 상태에서 노즐분사작업을 실시하면, 상기 주편(25)의 양단 가장자리부에서의 냉각수 분사량이 중앙부보다 대략 25% 가량 증가된 것을 알 수 있다.
상기와 같이 제 1, 2 노즐들(30)(40)을 배치시킨 뒤, 상기 주편(25)의 폭방향에 따른 냉각수 분사량의 분포를 연주기에 적용하여 주편(25)을 생산하는 과정에서 주편의 표면온도를 측정하였고, 이와 동시에 동일시스템에 대해서 열전달 응고모델을 이용하여 계산하였다.
도 12는 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에서 2차 냉각대 내 주편의 폭방향의 표면온도분포의 실측정결과와 계산결과 비교도이다.
도 12를 참조하면, 기화된 수증기의 간섭을 고려여 냉각수가 상기 주편(25) 가장자리부에 20~30% 더 많이 분사되도록 한 경우, 상기 주편(25)의 표면온도는 균일한 분포를 나타내고 있으며, 계산결과도 비슷한 양상으로 예측되었다. 또한, 도 3과 비교해 볼 때, 상기 주편(25)의 표면온도는 불균일응고에 의한 응고지연부가 현저히 저감되었다.
도 13은 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에서의 주편의 중앙부와 가장자리부의 품질상태도이다.
도 13을 참조하면, 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법을 사용한 뒤에 응고지연부가 저감되었고, 이에 따라 상기 주편(25)의 중심편석대 및 중앙부와 가장자리부의 표면응고속도의 차이가 크게 감소하였다.
상술한 바와 같이 본 발명에 따른 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법에 의하면, 연속주조공정에서 생산되는 주편을 노즐들로부터 분사되는 냉각수로 냉각시키는 과정에서, 상기 노즐들이 상기 주편상면부터 이격되는 거리와 위치및 분사되는 냉각수 분사량을 적절히 조절하여 상기 주편의 폭방향으로 발생되는 표면응고속도의 차이를 최소화시키고, 이에 따라 상기 주편의 양가장자리부에 품질결합이 발생되는 것을 방지하는 유용한 효과가 있다.
본 발명은 특정한 실시예에 관련하여 도시하고 설명하였지만, 이하의 청구범위에 의해 마련되는 본 발명의 정신이나 분야를 벗어나지 않는 한도내에서 본 발명이 다양하게 개조 및 변화될수 있다는 것을 당업계에서 통상의 지식을 가진자는 용이하게 알수 있음을 밝혀두고자 한다.

Claims (7)

  1. 연속주조공정의 연주기 세그먼트 양단에 장착된 다수의 롤들 사이로 통과되는 주편을 냉각수로 냉각시키는 방법에 있어서,
    상기 주편(25) 양단의 롤들(2) 사이의 폭방향으로 설치된 홀수열의 제 1계열 노즐들(30)로 상기 주편(25) 전면에 냉각수를 분사하고, 상기 주편(25) 양단의 롤들(2) 사이의 폭방향으로 상기 제 1계열 노즐들보다 높게 설치된 짝수열의 제 2계열노즐들(40)로 상기 주편 전면에 냉각수를 분사하여, 상기 주편(25)의 중앙부와 양단 근처의 응고속도의 차이를 최소화시킴을 특징으로 하는 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법.
  2. 제 1항에 있어서,
    상기 제 2계열 노즐들(40)은 상기 제 1계열 노즐들(30)이 상기 주편(25)으로부터 거리 a만큼 이격되어 설치될 때, 상기 주편(25)으로부터 1.3a만큼 이격되어 설치됨을 특징으로 하는 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법.
  3. 제 1항에 있어서,
    상기 제 2계열 노즐들(40)은 각각 상기 주편(25)의 폭방향으로 상기 제 1계열 노즐들(30)의 사이에 배치되게 설치됨을 특징으로 하는 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법.
  4. 제 1항에 있어서,
    상기 제 1, 2계열노즐들(30)(40)은 상기 주편(25)의 폭방향으로 양단에 설치된 노즐들이 각각 중앙측으로 그 다음에 설치된 노즐과 서로 대략 b만큼 이격되어 설치될 때, 상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)의 양단에 설치된 노즐들 사이에 배치된 노즐들은 서로 폭방향으로 대략 1.63b만큼 이격설치되게 함을 특징으로 하는 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법.
  5. 제 1항에 있어서,
    상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)의 냉각수 분사각은 대략 100 ~ 120 도임을 특징으로 하는 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법.
  6. 제 1항에 있어서,
    상기 제 1, 2계열 노즐들(30)(40)은 상기 주편(25) 폭방향의 중앙부에 배치된 노즐들로부터 분사되는 냉각수량보다 상기 주편(25) 폭방향의 양단에 배치된 노즐들로부터 대략 20 ~ 30 % 많게 냉각수가 분사되도록 함을 특징으로 하는 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법.
  7. 제 1항에 있어서,
    상기 제 1계열 노즐들(30)은 홀수열당 상기 주편(25) 폭방향으로 5개씩 설치 되고, 상기 제 2계열 노즐들(40)은 짝수열당 상기 주편(25) 폭방향으로 4개씩 설치됨을 특징으로 하는 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법.
KR1020010084794A 2001-12-26 2001-12-26 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법 KR100843920B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020010084794A KR100843920B1 (ko) 2001-12-26 2001-12-26 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020010084794A KR100843920B1 (ko) 2001-12-26 2001-12-26 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20030054599A KR20030054599A (ko) 2003-07-02
KR100843920B1 true KR100843920B1 (ko) 2008-07-03

Family

ID=32213232

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020010084794A KR100843920B1 (ko) 2001-12-26 2001-12-26 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR100843920B1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101344899B1 (ko) 2012-02-29 2013-12-26 현대제철 주식회사 연속주조 시 냉각수 분사 노즐 배치 방법

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102303107A (zh) * 2011-09-22 2012-01-04 首钢总公司 一种直弧型板坯连铸机二冷喷嘴布置方法
KR101499432B1 (ko) * 2012-06-28 2015-03-09 현대제철 주식회사 연속주조 시 냉각수 분사 노즐 배치 방법
KR101421841B1 (ko) * 2012-12-21 2014-07-22 주식회사 포스코 하이브리드 냉각노즐장치 및 이를 이용한 연속주조설비의 냉각노즐 제어방법
EP4052815B1 (en) * 2019-10-29 2023-08-30 JFE Steel Corporation Secondary cooling method for continuous cast strand

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62144857A (ja) * 1985-12-19 1987-06-29 Nippon Kokan Kk <Nkk> 連続鋳造鋳片の冷却水スプレ−制御方法
JPH07195164A (ja) * 1993-12-30 1995-08-01 Nkk Corp 連続鋳造鋳片の冷却方法
KR20010058300A (ko) * 1999-12-27 2001-07-05 이구택 주편의 중심 편석저감을 위한 주편냉각방법

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62144857A (ja) * 1985-12-19 1987-06-29 Nippon Kokan Kk <Nkk> 連続鋳造鋳片の冷却水スプレ−制御方法
JPH07195164A (ja) * 1993-12-30 1995-08-01 Nkk Corp 連続鋳造鋳片の冷却方法
KR20010058300A (ko) * 1999-12-27 2001-07-05 이구택 주편의 중심 편석저감을 위한 주편냉각방법

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101344899B1 (ko) 2012-02-29 2013-12-26 현대제철 주식회사 연속주조 시 냉각수 분사 노즐 배치 방법

Also Published As

Publication number Publication date
KR20030054599A (ko) 2003-07-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1634657B1 (en) Controllable cooling method for thick steel plate, thick steel plate manufactured by the controllable cooling method, and cooling device for the thick steel plate
WO2008035510A1 (fr) Procédé de refroidissement d&#39;une plaque en acier
CN110666125B (zh) 连铸坯翘头消除方法
US10974316B2 (en) Secondary cooling method and secondary cooling device for casting product in continuous casting
JP4604564B2 (ja) 厚鋼板の制御冷却方法及び装置
KR101149210B1 (ko) 열연강판의 폭 방향 균일냉각 제어장치 및 그 방법
KR20110002081U (ko) 두꺼운 슬래브들을 제조하기 위한 방법 및 연속 주조 플랜트
JP4678112B2 (ja) 鋼板の冷却方法および装置
KR100843920B1 (ko) 연속주조시 주편의 표면응고속도 균일화방법
KR100817171B1 (ko) 강 주조 빌렛, 특히 주괴 또는 예비 프로파일 형태의 강주조 빌렛을 연속 주조하고 연이어 성형하는 방법 및 장치
US3693352A (en) Method and apparatus for cooling wide continuous metal castings, particularly steel castings
KR101252645B1 (ko) 주편의 연속 주조방법 및 장치
JP3644140B2 (ja) 高温金属板の冷却装置
JP3293794B2 (ja) 連続鋳造機の冷却装置
JP5121039B2 (ja) 鋼片の水冷方法
JP3747546B2 (ja) 高温鋼板の冷却方法および装置
JP3633539B2 (ja) 鋼板の冷却方法
JPS6261713A (ja) 熱間圧延鋼板の冷却方法
JPH0839222A (ja) 双ロール連続鋳造機鋳片幅方向温度均一化装置
JP3617448B2 (ja) 鋼板の水切り方法および装置
JP2007203317A (ja) サーマルクラウン制御装置、圧延機及びその圧延機を用いた金属帯の製造方法
KR20150075571A (ko) 연속주조공정의 압연재 생산장치
JP3794085B2 (ja) 高温鋼板の冷却装置
JPH09201661A (ja) 連鋳鋳片の２次冷却方法
JPH10314826A (ja) 高温鋼板の冷却方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130603

Year of fee payment: 6

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140623

Year of fee payment: 7

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150626

Year of fee payment: 8

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160627

Year of fee payment: 9

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170628

Year of fee payment: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180626

Year of fee payment: 11