KR100595386B1 - Pulverizing nozzle, auxiliary pulverizing nozzle and jet mill comprising them - Google Patents

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KR100595386B1
KR100595386B1 KR1020030006894A KR20030006894A KR100595386B1 KR 100595386 B1 KR100595386 B1 KR 100595386B1 KR 1020030006894 A KR1020030006894 A KR 1020030006894A KR 20030006894 A KR20030006894 A KR 20030006894A KR 100595386 B1 KR100595386 B1 KR 100595386B1
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고토쇼이찌
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가부시키가이샤 나노 엔지니어링
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C19/00—Other disintegrating devices or methods
    • B02C19/06—Jet mills

Abstract

(과제)본 발명은 속도분포가 샤프한 가스류가 얻어짐과 아울러, 가스류의 에너지 손실이 적어 높은 에너지 효율이 얻어지는 분쇄노즐을 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한, 가스유로로부터 분사되는 가스가 선회류를 형성할 수 있는 보조분쇄노즐을 제공하는 것을 목적으로 한다. 더욱이, 분쇄재료가 충돌하는 에너지를 크게 할 수 있고, 또한, 분쇄재료끼리의 충돌 기회가 증가해 분쇄효율을 향상시킬 수 있고, 더욱이, 각각의 분쇄재료에 적합한 선회류를 형성할 수 있어 조정성이 뛰어남과 아울러 조작성이 뛰어나며, 장치의 컴팩트화와 에너지감소에도 뛰어난 제트밀을 제공하는 것을 목적으로 한다.(Problem) An object of the present invention is to provide a grinding nozzle in which a gas stream having a sharp velocity distribution is obtained, and energy loss of the gas stream is small and high energy efficiency can be obtained. It is also an object of the present invention to provide an auxiliary grinding nozzle in which gas injected from a gas flow path can form swirl flow. Moreover, the energy that the crushed materials collide with can be increased, and the chance of collision between the crushed materials increases, so that the crushing efficiency can be improved. Its purpose is to provide a jet mill with excellent operability and excellent compactness and energy saving.

(해결 수단)본 발명의 분쇄노즐은 고압가스유로와, 분사면에 형성되어 상기 고압가스유로를 통과한 가스가 분사되는 슬릿형상으로 형성된 분사구를 구비하고 있다.(Solving means) The grinding nozzle of the present invention is provided with a high pressure gas flow path and an injection port formed in a slit shape formed on the injection surface and injecting gas passing through the high pressure gas flow path.

Description

분쇄노즐, 보조분쇄노즐 및 그것들을 구비한 제트밀{PULVERIZING NOZZLE, AUXILIARY PULVERIZING NOZZLE AND JET MILL COMPRISING THEM}Grinding nozzle, auxiliary grinding nozzle and jet mill equipped with them {PULVERIZING NOZZLE, AUXILIARY PULVERIZING NOZZLE AND JET MILL COMPRISING THEM}

도 1은 본 실시형태 1에 있어서의 제트밀의 요부 단면도.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The principal part sectional drawing of the jet mill in Embodiment 1 is shown.

도 2는 도 1의 A-A선의 요부 끝면 단면도.Fig. 2 is a sectional view of the main part of the line A-A in Fig. 1.

도 3은 분쇄노즐의 사시도.3 is a perspective view of the grinding nozzle;

도 4는 도 3의 B-B선의 요부 단면도.FIG. 4 is a sectional view of principal parts of the B-B line of FIG. 3; FIG.

도 5는 분쇄노즐의 사시도.5 is a perspective view of the grinding nozzle;

도 6은 분사구의 정면형상을 나타내는 정면도.6 is a front view showing the front shape of the injection hole;

도 7은 분쇄노즐의 분사구의 정면형상과 선회류의 형상의 관계를 나타내는 모식도.Fig. 7 is a schematic diagram showing the relationship between the frontal shape of the injection port of the grinding nozzle and the shape of the swirl flow;

도 8은 협각(β)이 45°×m(m=1,2,3,4)인 2∼8개의 슬릿부가 형성된 분사구의 정면형상을 모식적으로 나타낸 모식도.Fig. 8 is a schematic diagram schematically showing the front shape of a jet hole in which 2 to 8 slit portions having a narrow angle β of 45 ° × m (m = 1, 2, 3, 4) are formed.

도 9는 본 실시형태 2에 있어서의 제트밀의 요부 단면도. 9 is a sectional view of principal parts of the jet mill in accordance with the second embodiment;

도 10은 보조분쇄노즐의 사시도. 10 is a perspective view of the auxiliary grinding nozzle;

도 11은 본 실시형태 3에 있어서의 제트밀의 요부 단면도. 11 is a sectional view of principal parts of the jet mill in accordance with the third embodiment.

도 12는 분쇄 전후의 근청석의 입도분포를 나타내는 도면. Fig. 12 shows the particle size distribution of cordierite before and after grinding.

*도면의 주요부분의 부호의 간단한 설명** Brief description of the symbols of the main parts of the drawings *

1, 40, 50 제트밀 2 선회분쇄실1, 40, 50 Jet Mill Two Slewing Mills

3, 20 분쇄노즐 3a, 21 분사면3, 20 Grinding nozzle 3a, 21 Spray surface

3b, 24 고압가스유로 3c, 23, 32 분사구3b, 24 high pressure gas flow path 3c, 23, 32

3d, 25, 46 중심축면 4 공급노즐3d, 25, 46 center axis 4 supply nozzle

5 본체 케이싱 6 링라이너5 Main body Casing 6 Ring liner

7 톱라이너 8 보톰라이너7 Topliner 8 Bottomliner

9 센터폴 10 출구9 Center Pole 10 Exit

11 미분배출구 12 고압헤더11 Differential outlet 12 High pressure header

12a 고압가스파이프 13 압력조정밸브12a high pressure gas pipe 13 pressure regulating valve

22, 45 중심축 30, 31 슬릿부 22, 45 Central axis 30, 31 Slit

41 보조분쇄노즐 42 가스공급관41 Auxiliary grinding nozzle 42 Gas supply pipe

42a 유량조정밸브 43 가스유로42a Flow control valve 43 Gas flow path

44 나선홈부 51 보조노즐44 Spiral groove 51 Auxiliary nozzle

α, γ교각 β협각α, γ pier β narrow angle

Z1 도입부 Z2 부압발생부Z 1 Inlet section Z 2 Negative pressure generating section

Z3 통로부 Z4 토출부Z 3 passage section Z 4 discharge section

D 부압발생부 입구지름 e 통로부 입구지름D Inlet diameter of negative pressure generating part

g 부압발생부 길이 h 통로부 길이g Negative pressure generation length h Passage length

θ1 부압발생부 경사각도 θ2 토출부 경사각도θ 1 Negative pressure inclination angle θ 2 Inclined angle of discharge part

θ3 도입부 경사각도θ 3 inclination angle of inlet

본 발명은 분쇄재료의 분쇄에 사용하는 분쇄노즐, 보조분쇄노즐 및 그것들을 구비한 수평선회류형의 제트밀에 관한 것이다.TECHNICAL FIELD The present invention relates to a grinding nozzle, an auxiliary grinding nozzle used for grinding a grinding material, and a horizontal flow type jet mill having them.

최근, 농약이나 토너 등과 같이 열에 약한 분체 또는 세라믹분체의 생성 등 많은 분야에 사용되고, 고속 제트에 의해 분체끼리를 충돌시켜서 미분쇄를 행하는 제트밀이 여러가지 개발되고 있다.Background Art In recent years, various jet mills have been developed that are used in many fields such as the production of powders or ceramic powders that are weak in heat such as pesticides and toners, and which have fine powders collided by high-speed jets.

예를 들면, 일본 특허공고 소63-16981호공보(이하, 가호공보라 한다 )에는, 「고압가스 분사용의 메인 노즐의 출구에 대향시킨 충돌판과 노즐 출구 사이에 충돌공간에 원형분리실의 외주일부를 면하게 하고, 이 원형분리실과 상기 메인 노즐의 중도에 연통시킨 원료공급통로의 출구측을 원형분리실의 외주접선방향으로 연장되는 바이패스(by-pass)로로 연통시키고, 상기 원형분리실의 중앙부에 미분말체의 배출로를 접속한 초음속 제트밀」이 개시되어 있다. 또한, 같은 구성으로서 일본 특허공개 소57-50554호공보, 동57-50555호공보, 동57-50556호공보, 특허공개 평4-290560호공보, 동5-184966호공보, 동7-275731호공보, 동8-152742호공보, 동8-155324호공보, 동8-182937호공보, 동8-254855호공보, 동8-323234호공보, 실용신안공고 평3-52110호공보, 동7-53715호공보, 동7-8036호공보, 일본 실용신안공개 평6- 19836호공보가 알려져 있다.For example, Japanese Patent Laid-Open No. 63-16981 (hereinafter referred to as a temporary publication) states that "the outer periphery of the circular separation chamber in the collision space between the collision plate facing the outlet of the main nozzle for high pressure gas injection and the nozzle outlet. A part of the circular separation chamber is removed, and the outlet side of the raw material supply passage communicating between the circular separation chamber and the main nozzle is communicated with a bypass path extending in the circumferential tangential direction of the circular separation chamber. A supersonic jet mill connected with a discharge path of fine powder at the center portion thereof is disclosed. In addition, Japanese Patent Application Laid-open Nos. 57-50554, 57-5555-555, 57-556,556, JP-A 4-290560, 5-184966, 7-275731 Publications 8-8152742, 8-155324, 8-182937, 8-254855, 8-323234, Utility Model Pyeong 3-52110, 7- Japanese Patent Laid-Open No. 53715, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-8036, and Japanese Utility Model Publication No. Hei 6-19836 are known.

일본 특허공고 소63-17501호공보(이하, 나호공보라고 한다 )에는, 「일단에 원료공급구와 고압가스를 분사하는 분쇄재료공급노즐을 인접설치하여 개구한 고기(固氣)혼합실을 형성하고, 타단에 충돌판을 설치하고 또한 고압가스를 분출하는 분쇄노즐을 설치한 선회분쇄실을 형성하고, 이들 고기혼합실과 선회분쇄실의 일단을 상기 충돌판에 대향시킨 가속관으로 연통하고, 상기 가속관 외주에 정류영역을 개재해서 상기 선회분쇄실과 연통하는 분급실을 형성하고, 더욱이 상기 분급실에 상기 가속관을 위요(圍繞)하여 환형의 분급판을 설치하고 그 안쪽를 배출구멍에, 외측을 상기 고기혼합실에 연통시킨 구성의 제트밀」이 개시되어 있다.In Japanese Patent Publication No. 63-17501 (hereinafter referred to as Naho), the meat mixture chamber was formed by adjoining a raw material supply port and a pulverized material supply nozzle for injecting high pressure gas. And a pulverization pulverization chamber provided with a collision plate at the other end and a pulverization nozzle for ejecting high-pressure gas, and communicating one end of these meat mixing chambers and the pulverization pulverization chamber with an acceleration tube facing the impingement plate. A classification chamber is formed on the outer periphery of the pipe via a rectifying area to communicate with the slewing grinding chamber, and furthermore, an annular distribution plate is installed in the classification chamber with the acceleration tube placed therein, and the inside thereof is discharged from the discharge hole. Jet mill having a configuration in communication with the meat mixing chamber.

일본 특허공고 소64-9057호공보(이하, 다호공보라 한다 )에는, 나호공보의 제트밀을 개량하고, 「충돌판에 가속관출구 중심을 향하여 중심부가 가장 돌출한 돌기(센터폴(center pole))을 구비한 제트밀」이 개시되어 있다.Japanese Patent Publication No. 64-9057 (hereinafter referred to as Daho Publication) improves the jet mill of Naho Publication, and says, `` The projection where the center is most protruded toward the center of the acceleration exit from the collision plate (center pole Jet mill provided with ") "

특허공개 평6-254427호공보(이하, 라호공보라 한다 )에는, 「고압가스를 선회분쇄실 내에 분사하여 선회류를 형성하는 복수의 분쇄노즐과, 각 분쇄노즐의 분사구에 대향해서 설치된 충돌부재를 구비한 제트밀로서, 충돌부재가 선회류 방향에 따르는 아래측단 및 위측단형상이 칼날형상으로 얇게 형성된 편평한 충돌판이며, 그 충돌면이 선회류의 흐름 방향에 있어서 대향분쇄노즐 중심선으로 하는 각도(α)를 30∼60도의 범위로 경사시키고, 각도조정가능한 설치수단으로 고정해서 설치된 제트밀」이 개시되어 있다.Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-254427 (hereinafter referred to as "Laho Gazette") discloses a plurality of grinding nozzles for forming a swirl flow by injecting high-pressure gas into a swing grinding chamber, and a collision member provided to face the injection port of each grinding nozzle. A jet mill provided with a colliding member, the impingement member being a flat impingement plate having a lower end and an upper end shape thinly formed in a blade shape along the swirling flow direction, and the impingement surface being the opposite grinding nozzle center line in the flow direction of the swirling flow. jet mill inclined in a range of 30 to 60 degrees and fixed by an angle adjustable mounting means ".

그러나 상기 종래의 기술은 이하의 과제를 갖고 있었다. However, the said prior art had the following subjects.

가호공보 등에 기재된 기술에서는, 고정벽에 분쇄재료 예를 들면 경도가 높은 뉴세라믹스 분쇄재료를 고압가스의 제트류에 수반해서 충돌시키면 충돌하는 부분으로부터 마모해서 오목부가 형성되고, 단시간에 고정벽이 손상되고, 현저하게 내구성이 결여된다는 문제점을 갖고 있었다.In the technique described in the provision of the provisional document, when a pulverized material, for example, a high-ceramic pulverized new ceramic pulverized material is collided with a jet of high-pressure gas, it is worn out from the colliding part and a recess is formed, and the fixed wall is damaged in a short time. There was a problem that the durability is remarkably lacking.

나호공보에 기재된 기술에서는, 가호공보와 같은 문제점을 갖음과 아울러, 선회 기류의 중앙부(감압부)에 원료를 공급하므로, 분쇄된 미분말체가 중앙에 잔류해 분급 효율이 낮고, 입도(粒度)분포가 현저하게 넓어진다는 문제점을 갖고 있었다.In the technique described in B, there are the same problems as in B, but the raw material is supplied to the center part (reduction part) of the swirling airflow, so that the pulverized fine powder remains in the center, resulting in low classification efficiency and low particle size distribution. It had the problem of being significantly widened.

다호공보에 기재된 기술에서는, 분쇄재료의 공급과 미분말체의 배출이 모두 선회분쇄실의 상부에서 행해짐으로써, 분쇄노즐을 형성하는 선회류의 정상적인 흐름이 크게 어지럽혀진다. 이러한 선회류의 혼란이 압력손실을 크게 하고, 그 결과, 선회류의 속도를 저하시키므로, 분쇄 능력이 결여된다는 문제점을 갖고 있었다.In the technique described in the document, the supply of the pulverizing material and the discharge of the fine powder are both performed at the top of the slewing grinding chamber, so that the normal flow of the swirling flow forming the grinding nozzle is greatly disturbed. This disruption of the swirl flow increases the pressure loss, and as a result, the speed of the swirl flow is lowered, resulting in a lack of grinding ability.

라호공보 등에 기재된 기술에서는 선회분쇄실 내에 설치된 4개의 충돌판에 의한 충돌 작용을 이용하는 것으로 분쇄가 효율적으로 뛰어나 있지만, 충돌판의 존재에 의해 고속제트의 선회류의 속도가 저하하고, 분체의 형상이 각형이고, 입경분포의 조절이 곤란하다는 문제점을 갖고 있었다.In the technique described in Lahog et al., The grinding effect is excellent by using the collision effect of four collision plates installed in the swing grinding chamber, but the speed of the swirl jet of the high speed jet decreases due to the presence of the collision plate, It was rectangular and had a problem that it was difficult to control the particle size distribution.

또, 가호 내지 라호공보에 개시된 분쇄노즐은 대략 원형상으로 형성된 분사구을 갖고 있기 때문에, 선회류의 유선을 1개의 선으로서 2차원적으로 취해서 해석되어 선회분쇄실이 제작되어 있었기 때문에, 선회분쇄실의 상방부(톱라이너(top liner)부) 및 하방부(보텀라이너(bottom liner)부)에서는 유속이 낮아져, 대입자의 선회분쇄실 내의 체류시간이 길고, 분쇄효율이 낮다는 문제점을 갖고 있었다.In addition, since the grinding nozzles disclosed in the subparagraphs (a) to (a) have injection holes formed in a substantially circular shape, the swirl flow chambers were analyzed by taking a streamline of swirl flow as a single line and producing a swing grinding chamber. In the upper part (top liner part) and the lower part (bottom liner part), the flow velocity became low, and the residence time of large particle | grains in the turning grinding chamber was long, and there existed a problem of low grinding efficiency.

더욱이, 미분말체의 입도의 조정은 어느쪽의 타입도 제트류의 압력이나 풍량의 변경만으로 행하고 있으므로, 분쇄재료의 특성에 의해 선회류의 편석(偏析)이나 미분말체의 선회분쇄실의 측벽 등에의 압착이 생기기 쉽고, 선회분쇄실의 링라이너나 톱, 보텀라이너의 라이너부의 마모가 심하다는 결점을 갖고, 안정된 연속 생산이 불가능하다는 문제점을 갖고 있었다.In addition, since the particle size of the fine powder is adjusted only by changing the pressure or air volume of the jet type, the characteristics of the crushed material may cause the segregation of the swirl flow or the sidewall of the swirl grinding chamber of the fine powder. This tends to occur, and has a drawback in that the liner portion of the ring liner, the saw and the bottom liner of the turning mill is severely worn, and has a problem that stable continuous production is impossible.

본 발명은 상기 종래의 과제를 해결하는 것으로, 속도분포가 샤프한 가스류가 얻어짐과 아울러, 가스류의 에너지 손실이 적고 높은 에너지 효율이 얻어지는 제트밀용 분쇄노즐을 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한, 가스유로로부터 분사되는 가스가 선회류를 형성할 수 있는 보조분쇄노즐을 제공하는 것을 목적으로 한다. 더욱이, 분쇄재료가 충돌하는 에너지를 크게 함과 아울러 분쇄재료의 선회분쇄실 내에서의 체류시간을 짧게 할 수 있고, 또한, 분쇄재료끼리의 충돌기회가 증가해 분쇄효율을 향상시킬 수 있고, 더욱이, 각각의 분쇄재료에 적합한 선회류를 형성할 수 있어 조정성이 뛰어남과 아울러 조작성이 뛰어나고, 장치의 컴팩트화와 에너지감소에도 뛰어난 제트밀을 제공하는 것을 목적이라고 한다.An object of the present invention is to provide a jet mill grinding nozzle which can achieve a gas flow having a sharp velocity distribution and a low energy loss and high energy efficiency. It is also an object of the present invention to provide an auxiliary grinding nozzle in which gas injected from a gas flow path can form swirl flow. In addition, the energy of the pulverizing material is increased, the residence time of the pulverizing material in the pulverizing grinding chamber can be shortened, and the collision opportunities between the pulverizing materials can be increased to improve the crushing efficiency. It is an object of the present invention to provide a jet mill capable of forming a swirl flow suitable for each crushed material, providing excellent controllability, excellent operability, and excellent compactness and energy reduction.

상기 종래의 과제를 해결하기 위해서 본 발명의 분쇄노즐, 보조분쇄노즐 및 그것들을 구비한 제트밀은 이하의 구성을 갖고 있다.In order to solve the above-mentioned conventional problems, the grinding nozzle, the auxiliary grinding nozzle and the jet mill provided with the same of the present invention have the following constitution.

본 발명의 청구항 1에 기재된 분쇄노즐은 고압가스유로와, 분사면에 형성되 어 상기 고압가스유로를 통과한 가스가 분사되는 슬릿형상으로 형성된 분사구를 구비한 구성을 갖고 있다.The grinding nozzle according to claim 1 of the present invention has a configuration including a high pressure gas flow path and an injection port formed in a slit shape formed on an injection surface and injecting gas passing through the high pressure gas flow path.

이 구성에 의해, 이하와 같은 작용이 얻어진다.By this configuration, the following actions are obtained.

(1)분사구가 슬릿형상으므로, 혼입 소용돌이가 적고 속도분포가 샤프한 엣지형상의 가스류가 얻어진다.(1) Since the injection port is slit-shaped, an edge-like gas stream with little mixing vortex and sharp velocity distribution is obtained.

(2)벽면으로부터의 마찰 손실만을 고려하면 되므로, 대략 같은 투영면적을 갖는 대략 원형상으로 형성된 분사구에 비해, 고속의 가스류를 분사할 수 있고, 가스류의 에너지 손실이 적고 높은 에너지 효율이 얻어진다.(2) Only the friction loss from the wall surface needs to be taken into account, so that the gas stream can be injected at a high speed, compared to the injection hole formed in a substantially circular shape having a substantially equal projection area, and the energy loss of the gas stream is low and high energy efficiency can be obtained. Lose.

(3)분사구가 슬릿형상으므로 엣지형상의 가스류가 얻어지고, 높은 전단성으로 선회류에 불어 들어오게되므로, 선회분쇄실의 측벽(링라이너측)에 주회하는 조립자를 어지럽혀 분쇄효율을 높일 수 있다.(3) Since the injection port is slit-shaped, an edge-like gas flow is obtained and blows into the swirl flow with high shear, thereby disturbing the coarse particles that are circulated on the sidewall (ring liner side) of the swirl grinding chamber to increase the grinding efficiency. Can be.

여기서, 분쇄노즐의 재질로서는, 철계, 알루미늄계, 구리계, 티탄계 등의 금속제나 합금제 또는 세라믹스를 복합시킨 것 등이 사용되고, 특히, 경질합금제가 내마모성에 뛰어나기 때문에 적합하게 사용된다.Here, as the material of the grinding nozzle, a metal, an alloy, or a ceramic, such as iron, aluminum, copper, titanium, or the like is used. In particular, the hard alloy is suitably used because it is excellent in wear resistance.

분사구로서는, 대략 직사각형상, 대략 타원형상, 대략 북형상, 대략 표주박형상 등으로 형성된 것이나, 그것들을 조합시켜서 십자형상이나 방사상 등으로 형성한 것이 사용된다.As the injection port, one formed in a substantially rectangular shape, an approximately elliptical shape, an approximately drum shape, an approximately circumferential foil shape, or the like, or a combination of them formed in a cross shape, a radial shape, or the like is used.

또한, 분사구의 짧은 변과 긴 변의 비(애스펙트비)로서는, 1:2∼1:30, 바람직하게는 1:5∼1:22로 형성한 것이 적합하게 사용된다. 애스펙트비가 1:5보다 작아짐에 따라 혼입 소용돌이가 증가해 분사구으로부터 분사되는 가스의 속도분포가 확 대되어 에너지가 확산하는 경향이 보여지고, 1:22보다 커짐에 따라 에너지 효율이 저하하는 경향이 보여지기 때문에 바람직하지 못하다. 특히, 1:2보다 작게되거나 1:30보다 커지면, 이들 경향이 현저해지기 때문에, 모두 바람직하지 못하다.In addition, as a ratio (aspect ratio) of the short side and long side of a injection port, the thing formed in 1: 2-1: 30, Preferably 1: 5-1: 22 is used suitably. As the aspect ratio is smaller than 1: 5, the mixing vortex increases, the velocity distribution of the gas injected from the injection port is enlarged, and the energy is diffused, and the energy efficiency decreases as it is larger than 1:22. It is not desirable because it loses. In particular, when smaller than 1: 2 or larger than 1:30, these tendencies become conspicuous, and therefore are all undesirable.

또한, 분사구가 대략 타원형상, 대략 북형상, 대략 표주박형상 등의 직사각형상 이외의 형상으로 형성되어 있을 경우에는, 애스펙트비는 분사구의 투영 면적과 같은 면적을 갖는 직사각형의 짧은 변과 긴 변의 비가 사용된다.In addition, when the injection port is formed in a shape other than a rectangular shape such as an approximately oval shape, an approximately drum shape, and an approximately circumferential shape, the aspect ratio is a ratio of short sides and long sides of a rectangle having an area equal to the projected area of the injection port. do.

고압가스유로로서는, 유로에 직교하는 단면형상을 슬릿형상으로 형성하는 것 외에, 손실이 커지지만 대략 원형상 등으로 형성할 수 있다. 또한, 유로를 지름을 축소시킨 부압발생부나 통로(throat)부 등을 형성할 수도 있다.As the high pressure gas flow path, in addition to forming a slit shape in a cross section orthogonal to the flow path, the loss may be large, but may be formed in a substantially circular shape or the like. In addition, a negative pressure generating portion, a passage portion, or the like in which the flow path is reduced in diameter may be formed.

또한, 고압가스유로의 도입부와 통로부 사이에 부압발생부를 형성하면, 손실이 적고 고압가스유로에 유입된 고압가스가 고속이고 또한 안정되게 분사구로부터 분사되기 때문에 바람직하다.In addition, it is preferable to form a negative pressure generating portion between the introduction portion and the passage portion of the high pressure gas flow path because the high pressure gas introduced into the high pressure gas flow path is small and lossless, and is injected from the injection port at high speed and stability.

여기에서, 부압발생부 경사각도(θ1)와 토출부 경사각도(θ2)는 분쇄노즐의 축선에 대하여, O.5°＜θ1≤θ2, 바람직하게는 O.7°≤θ1≤θ2로 나타난다. 또한, θ1은 0.5°＜θ1≤9° 바람직하게는 0.7°≤θ1≤8°, θ2은 2.5∼9° 바람직하게는 3∼8°로 형성된다. θ1이 0.7°보다도 작아짐에 따라 부압의 발생량이 작고 고압가스의 흡수가 부족한 경향이 보여지고, 8°보다 커짐에 따라 마찬가지로 부압의 발생량이 작고 흡수가 부족한 경향이 보여지기 때문에 바람직하지 못하다. 특히, θ1 이 0.5°보다 작아지거나 9°보다 커지면, 이들 경향이 현저해지기 때문에 모두 바람직하지 못하다. 또한, θ2이 3°보다 작아짐에 따라 부압발생부의 입구에서 압력손실이 생겨 가스의 유속이 저하하는 경향이 보여지고, 8°보다 커짐에 따라 마찬가지로 압력손실이 생겨 가스의 유속이 저하하는 경향이 인정되기 때문에 바람직하지 못하다. 특히, θ2이 2.5°보다 작아지거나 9°보다 커지면, 이들 경향이 현저해지기 때문에 모두 바람직하지 못하다.Here, the inclination angle θ 1 of the negative pressure generating part and the inclination angle θ 2 of the discharge part are 0.5 ° <θ 1 ≤θ 2 , preferably O.7 ° ≤θ 1 with respect to the axis of the grinding nozzle. It is represented by ≤ θ 2 . Further, θ 1 is formed of 0.5 ° <θ 1 ≤9 ° preferably 0.7 ° ≤θ 1 ≤8 °, θ 2 is preferably 2.5~9 ° 3~8 °. As θ 1 is smaller than 0.7 °, it is not preferable because the amount of underpressure generated is small and the absorption of high pressure gas is insufficient, and as it is greater than 8 °, the amount of negative pressure is generated and the absorption tends to be insufficient. In particular, when θ 1 is smaller than 0.5 ° or larger than 9 °, all of these are undesirable because these tendencies become remarkable. In addition, as θ 2 becomes smaller than 3 °, a pressure loss occurs at the inlet of the negative pressure generating portion, and thus the gas flow rate tends to be lowered. It is not desirable because it is recognized. In particular, when θ 2 is smaller than 2.5 ° or larger than 9 °, all of them are undesirable because these tendencies become remarkable.

부압발생부 길이(g)는 부압발생부 입구지름(D)의 2∼4.2배, 바람직하게는 2.2∼3.8배로 형성되고, 통로부 길이(h)는 통로부 입구지름(e)의 2.25∼5배, 바람직하게는 3∼4배로 형성된다. 부압발생부 길이(g)가 부압발생부 입구지름(D)의 2.2배보다 작아짐에 따라 도입부에서 혼입 소용돌이를 발생해 흡수의 부압이 작아지는 경향이 보여지고, 3.8배보다 커짐에 따라 가스 유속이 저하하는 경향이 보여지므로 바람직하지 못하다. 특히, 부압발생부 길이(g)가 부압발생부 입구지름(D)의 2배보다 작게 되거나 4.2배보다 커지면, 이들 경향이 현저하므로 모두 바람직하지 못하다.The negative pressure generating portion length (g) is formed to be 2 to 4.2 times larger than the negative pressure generating portion inlet diameter (D), preferably 2.2 to 3.8 times, and the passage portion length (h) is 2.25 to 5 times the passage portion inlet diameter (e). Pear, preferably 3 to 4 times. As the length of the negative pressure generating portion (g) is smaller than 2.2 times of the inlet diameter (D) of the negative pressure generating portion, a mixing vortex is generated at the inlet portion, so that the negative pressure of absorption is decreased. It is not preferable because a tendency to decrease is seen. In particular, when the negative pressure generating portion length g becomes smaller than two times or larger than 4.2 times the negative pressure generating portion inlet diameter D, these tendencies are remarkable, which is not all preferable.

또한, 통로부 길이(h)가, 통로부 입구지름(e)의 3배보다 작아짐에 따라 토출부의 영향을 받아 부압이 작아지는 경향이 보여지고, 4배보다 커짐에 따라 통로부에서 가스 유속이 저하하는 경향이 보여지므로 바람직하지 못하다. 특히, 통로부 길이(h)가 통로부 입구지름(e)의 2.25배보다 작아지거나 5배보다 커지면, 이들 경향이 현저해지므로 모두 바람직하지 못하다.Also, as the passage portion length h is smaller than three times the passage portion inlet diameter e, the negative pressure tends to be reduced under the influence of the discharge portion, and as it is larger than four times, the gas flow rate in the passage portion is increased. It is not preferable because a tendency to decrease is seen. In particular, when the passage portion length h is smaller than 2.25 times or larger than 5 times the passage portion inlet diameter e, these tendencies become remarkable, which is not all preferable.

청구항 2에 기재된 발명은 청구항 1에 기재된 분쇄노즐로서, 상기 고압가스유로와 상기 분사면의 중심축을 통과하는 중심축면의 교각(α)이, 0∼15°인 구성을 갖고 있다.In the invention according to claim 2, the grinding nozzle according to claim 1 has a structure in which the bridge? Of the central axis surface passing through the central axis of the high pressure gas flow path and the injection surface is 0 to 15 degrees.

이 구성에 의해, 청구항 1에서 얻어지는 작용에 더하여, 이하와 같은 작용이 얻어진다.In this configuration, in addition to the action obtained in claim 1, the following action is obtained.

(1)교각(α)을 형성함으로써 분사구로부터 분사되는 가스류가 3차원적인 가스 소용돌이를 형성하고, 연직방향의 가스류의 속도차이를 보다 적게 할 수 있다.(1) By forming the bridge α, the gas flow injected from the injection port forms a three-dimensional gas vortex, and the speed difference of the gas flow in the vertical direction can be made smaller.

여기서, 고압가스유로와 분사면의 중심축을 통과하는 중심축면의 교각(α)으로서는, 0∼15°가 바람직하게 된다. 교각(α)이 15°보다 커지면, 분쇄노즐을 제트밀에 장착했을 때, 교각(α)이 중심축면에서 선회분쇄실의 측벽측에 형성되어 있을 경우에는, 선회분쇄실의 내벽면의 마모가 커지는 경향이 현저하고, 교각(α)이 중심축면으로부터 선회분쇄실의 중심부측에 형성되어 있을 경우에는, 분쇄재료가 선회분쇄실의 내벽면에 부착되는 경향이 현저하기 때문에, 모두 바람직하지 못하다.Here, 0-15 degrees are preferable as the bridge | float (alpha) of the center axis surface which passes through the central axis of a high pressure gas flow path and an injection surface. If the pier α is larger than 15 °, wear of the inner wall surface of the slewing chamber will occur when the piercing α is formed on the side wall of the slewing chamber from the central axis. The tendency to become large is remarkable, and when the pier α is formed on the central side of the turning grinding chamber from the central axis surface, the grinding material tends to adhere to the inner wall surface of the turning grinding chamber, which is not all preferable.

청구항 3에 기재된 발명은 청구항 1 또는 2에 기재된 분쇄노즐로서, 상기 분사구가 상기 분사면의 상기 중심축으로부터 방사상으로 형성된 2∼12개의 슬릿부를 구비하고, 상기 슬릿부의 협각(β)이 72°×1(1=1,2), 45°×m(m=1,2,3,4), 30°×n(n=1,2,3,4,5,6) 중 하나 이상인 구성을 갖고 있다.The invention according to claim 3 is the grinding nozzle according to claim 1 or 2, wherein the injection hole has 2 to 12 slits formed radially from the central axis of the injection surface, and the narrow angle β of the slit part is 72 °. One or more of 1 (1 = 1,2), 45 ° × m (m = 1,2,3,4), 30 ° × n (n = 1,2,3,4,5,6) have.

이 구성에 의해, 청구항 1 또는 2에서 얻어지는 작용에 더하여, 이하와 같은 작용이 얻어진다.By this structure, in addition to the action obtained by Claim 1 or 2, the following action is obtained.

(1)다양한 분사구의 형상이 얻어지므로, 분쇄재료마다 다른 비중이나 분쇄의 난이도 등에 따른 최적의 분사구을 선택하고, 최적의 선회류를 형성할 수 있어 조정성에 뛰어나다.(1) Since various shapes of injection holes are obtained, the optimum injection holes can be selected according to different specific gravity, difficulty of grinding, etc. for each grinding material, and optimum swirl flow can be formed, which is excellent in controllability.

여기서, 슬릿부로서는 분사면의 중심축에서 연통하고 있는 것, 중심축에서 연통하고 있지 않는 것 모두 사용된다. 또한, 분사면의 중심축으로부터 방사상으로 형성된 슬릿부에 더해서, 중심축으로부터 방사상으로 형성되어 있지 않은 슬릿부를 형성할 수도 있다. 슬릿부의 형상으로서는 대략 직사각형상, 대략 타원형상, 대략 북형상, 대략 표주박형상 등으로 형성된 것이 사용된다.Here, as the slit part, both the thing which communicates with the center axis of an injection surface, and the thing which does not communicate with the center axis are used. In addition to the slit portion formed radially from the central axis of the injection surface, a slit portion not radially formed from the central axis may be formed. As a shape of a slit part, what was formed in substantially rectangular shape, substantially elliptical shape, substantially drum shape, substantially circumferential foil shape, etc. is used.

협각(β)으로서는 2개의 슬릿부의 사이에 끼워진 각이 사용되고, β은 0°＜β≤180°의 범위에서 형성된다.As the narrow angle β, an angle sandwiched between two slit portions is used, and β is formed in a range of 0 ° <β≤180 °.

또한, 슬릿부의 협각(β)이 모두 같은 각도로 형성된 경우, 협각(β)이 72°일 때는 슬릿부의 최대수는 3개이며, 45°일 때는 슬릿부의 최대수는 8개이며, 30°일 때는 슬릿부의 최대수는 12개이다. 협각(β)은 모두 같은 각도로 형성할 뿐만아니라, 다른 각도로 형성할 수도 있다.When the narrow angles β are all formed at the same angle, the maximum number of slit portions is three when the narrow angle β is 72 °, and the maximum number of slit portions is eight when the angle is β is 30 °. The maximum number of slits is twelve. The narrow angles β are all formed at the same angle, and may be formed at different angles.

본 발명의 청구항 4에 기재된 보조분쇄노즐은 단면이 대략 원형상으로 형성된 가스유로와, 상기 가스유로의 내벽면에 같은 간격으로 형성된 나선홈부를 구비한 구성을 갖고 있다.The auxiliary grinding nozzle according to claim 4 of the present invention has a configuration in which a gas flow passage having a substantially circular cross section and a spiral groove portion formed at equal intervals on an inner wall surface of the gas flow passage.

이 구성에 의해, 이하와 같은 작용이 얻어진다.By this configuration, the following actions are obtained.

(1)나선홈부를 구비하고 있으므로, 가스유로로부터 분사되는 가스가 선회류 를 형성할 수 있다.(1) Since the spiral groove is provided, the gas injected from the gas flow path can form a swirl flow.

(2)비중이 작고 지름이 큰 분쇄재료를 선회류의 파쇄(破碎)영역으로 강제적으로 이동시켜 분쇄효율을 높일 수 있다.(2) Grinding material with small specific gravity and large diameter can be forcibly moved to the crushing zone of swirl flow to improve grinding efficiency.

여기서, 나선홈부로서는 가스유로의 내벽면에 2∼12조, 바람직하게는 3∼8조가 형성된다. 나선홈부가 3조보다 적어짐에 따라 선회류가 형성되기 어려워지는 경향이 보여지고, 선회 홈부가 8조보다 많아지면 선회류가 아닌 난류에 가까워지는 경향이 보여지기 때문에 모두 바람직하지 못하다. 특히, 선회 홈부가 2조보다 적어지거나 12조를 넘으면, 이들 경향이 현저해지기 때문에 모두 바람직하지 못하다.Here, as a spiral groove part, 2-12 sets, preferably 3-8 sets are formed in the inner wall surface of a gas flow path. As the spiral groove portion is less than three trillion turns, it becomes difficult to form a swirl flow, and if the turning groove portion is more than eight trillion turns tend to be closer to the turbulent flow rather than the swirl flow is not all preferred. In particular, when the turning groove portion is less than two sets or more than 12 sets, these tendencies become remarkable, which is not all preferable.

또, 나선홈부와 가스유로의 중심축을 통과하는 중심축면의 교각은 1∼30° 바람직하게는 5∼15°가 적합하게 사용된다. 교각(γ)이 5°보다 작아짐에 따라 선회류가 형성되기 어려워지는 경향이 보여지고, 15°보다 커짐에 따라 분사되는 가스의 속도가 저하하는 경향이 보여지기 때문에 모두 바람직하지 못하다. 특히, 교각(γ)이 1°보다 작아지거나 30°보다 커지면, 이들 경향이 현저해지기 때문에, 모두 바람직하지 못하다.Moreover, 1-30 degrees, Preferably 5-15 degrees are used suitably as the bridge | crosslink of the center axis surface which passes through the central axis of a spiral groove part and a gas flow path. It is unfavorable because the tendency of the swirl flow to become difficult to be formed as the pier γ is smaller than 5 ° is observed, and the velocity of the injected gas is lowered as it is larger than 15 °. In particular, when the pier γ becomes smaller than 1 ° or larger than 30 °, since these tendencies become remarkable, all are not preferable.

본 발명의 청구항 5에 기재된 제트밀은 수평선회류형의 제트밀로서, 중공원반형상의 선회분쇄실과, 상기 선회분쇄실의 중심부의 상부에 형성된 미분말체가 배출되는 미분배출구와, 상기 선회분쇄실의 측벽에 설치되어 분쇄재료를 고압가스에 동반해서 도입하는 공급노즐과, 상기 선회분쇄실의 측벽에 분사구가 주벽측으로 경사져서 설치되어 선회류를 형성하는 청구항 1 내지 3 중 어느 하나에 기재된 분쇄노즐을 구비한 구성을 갖고 있다.The jet mill according to claim 5 of the present invention is a horizontal jet-type jet mill, which comprises a hollow park half-shaped swirl grinding chamber, a fine powder discharge port through which fine powder formed at the center of the swirl grinding chamber is discharged, and a side wall of the swing grinding chamber. And a pulverizing nozzle according to any one of claims 1 to 3, which is provided with a supply nozzle for introducing pulverizing material into the high pressure gas, and a spray port is inclined toward the circumferential side of the slewing grinding chamber to form a swirl flow. Has a configuration

이 구성에 의해, 이하와 같은 작용이 얻어진다.By this configuration, the following actions are obtained.

(1)슬릿형상으로 형성된 분사구을 갖는 분쇄노즐을 구비하고 있으므로, 선회분쇄실 내에 고압가스를 분사할 때의 혼입 소용돌이를 감소시켜 선회분쇄실 내의 높이방향에서의 속도차이를 작게 할 수 있음과 아울러, 분사되는 고압가스 속도를 증가시킬 수 있고, 분쇄재료가 충돌하는 에너지를 크게 함과 아울러 분쇄재료의 선회분쇄실 내에서의 체류시간을 짧게 해서, 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(1) Since the grinding nozzle having the injection port formed in the slit shape is provided, the mixing vortex when injecting the high pressure gas into the turning grinding chamber can be reduced to reduce the speed difference in the height direction in the turning grinding chamber. It is possible to increase the injected high-pressure gas velocity, increase the energy that the crushed material collides with, and shorten the residence time of the crushed material in the swirl grinding chamber, thereby improving the crushing efficiency.

(2)고압가스유로와 중심축면의 교각(α)이 0∼15°로 형성된 분쇄노즐을 설치고정함으로써, 선회분쇄실 내에 형성되는 선회류에 더하여, 각각의 분쇄노즐로부터 분사되는 고압가스 소용돌이에 의해 분쇄재료끼리의 충돌기회가 증가해 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(2) In addition to the swirl flow formed in the swirl grinding chamber, by fixing and fixing the grinding nozzle formed with the piercing α of the high pressure gas flow path and the central axis plane in the range of 0 to 15 °, the high pressure gas vortex injected from each grinding nozzle is added. This increases the chance of collision between the grinding materials, thereby improving the grinding efficiency.

(3)교각(α)을 바꿈으로써, 물성이 다른 분쇄재료마다 선회분쇄실 내에 형성되는 선회류를 제어할 수 있고, 각각의 분쇄재료에 적합한 선회류를 형성할 수 있다.(3) By changing the bridge a, the swirl flow formed in the swirl grinding chamber can be controlled for each grinding material having different physical properties, and a swirl flow suitable for each grinding material can be formed.

(4)분쇄노즐의 분사구의 형상을 바꿈으로써 선회분쇄실의 높이방향이나 수평방향의 풍량이나 풍속 등을 바꿔 다양한 3차원적인 선회류를 형성할 수 있고, 물성이 다른 각종 분쇄재료에 적합한 선회류가 얻어짐과 아울러 미분의 압착이나 편석을 방지할 수 있고, 더욱이 입도 조정을 용이하게 행할 수 있다.(4) By changing the shape of the injection hole of the grinding nozzle, various three-dimensional swirl flows can be formed by changing the flow volume or wind speed in the height direction or the horizontal direction of the swing grinding chamber, and it is suitable for various grinding materials with different physical properties. In addition to this, the crushing and segregation of the fine powder can be prevented, and the particle size can be easily adjusted.

(5)각각의 분쇄재료에 적합한 선회류의 형성을, 거기에 알맞은 분사구가 형성된 분쇄노즐로 교환함으로써 행할 수 있어 작업성이 뛰어나다.(5) Formation of a swirl flow suitable for each grinding material can be performed by replacing with a grinding nozzle in which a suitable injection hole is formed, thereby providing excellent workability.

(6)다양한 분사구의 형상을 갖는 분쇄노즐 중 최적인 것을 선택함으로써, 분 쇄재료마다 다른 비중이나 분쇄의 난이도 등에 따른 최적의 분쇄효율을 얻을 수 있다.(6) By selecting the optimum grinding nozzle having the shape of various injection holes, it is possible to obtain the optimum grinding efficiency according to the specific gravity, the difficulty of grinding, and the like for each grinding material.

(7)분쇄노즐로부터 분사되는 고압가스류의 에너지 효율이 높으므로, 고압가스를 분쇄노즐 등에 공급하는 고압가스원인의 소형화를 도모해 장치의 컴팩트화를 도모할 수 있음과 아울러 에너지감소에 뛰어나다.(7) Since the high-pressure gas flow injected from the grinding nozzle has high energy efficiency, it is possible to miniaturize the cause of the high-pressure gas for supplying the high-pressure gas to the grinding nozzle and the like, which makes the apparatus compact and excellent in energy reduction.

여기서, 분쇄노즐은 선회분쇄실의 측벽에 분사구를 주벽측으로 경사지게 설치하고, 측벽에 설치된 하나의 분쇄노즐의 분사면의 중심축을 다른 분쇄노즐의 분사면의 중심축을 향해서 설치하면, 선회류의 편석을 방지할 수 있고, 분쇄재료의 입자간 충돌로 의한 분쇄 의존도를 향상시켜서 분쇄효율을 향상시킴과 아울러 선회분쇄실의 마모를 억제할 수 있어 바람직하다.Here, the grinding nozzle is installed on the side wall of the turning grinding chamber inclined toward the circumferential wall side, and if the central axis of the spray surface of one grinding nozzle provided on the side wall is provided toward the central axis of the spray surface of the other grinding nozzle, the segregation of the swirl flow will be It is possible to prevent it, to improve the grinding dependence caused by the collision between the particles of the grinding material, to improve the grinding efficiency, and to suppress the wear of the turning grinding chamber.

또한, 교각(α)을 갖는 분쇄노즐은 교각(α)이 분사면의 중심축을 통과하는 중심축면으로부터 선회분쇄실의 측벽측에 설치되도록 하면, 선회 반경의 큰 선회류가 형성되고, 분쇄재료의 측벽에의 부착을 방지할 수 있다. 또한, 교각(α)이 분사면의 중심축을 통과하는 중심축면으로부터 선회분쇄실의 중심측에 설치되도록 하면, 분쇄재료끼리의 충돌 빈도를 높일 수 있음과 아울러, 선회분쇄실의 측벽에의 분쇄재료의 충돌을 억제해서 측벽의 마모를 방지할 수 있다.In addition, when the piercing nozzle having the pier α is provided on the side wall of the slewing chamber from the central axial plane passing through the central axis of the injection surface, a large swirl flow of the turning radius is formed, Attachment to the sidewall can be prevented. Further, if the pier α is provided on the center side of the turning grinding chamber from the center shaft surface passing through the central axis of the injection surface, the collision frequency of the grinding materials can be increased, and the grinding material on the side wall of the turning grinding chamber It is possible to prevent abrasion of the side wall by suppressing the collision of.

또한, 분쇄노즐의 외형이 분사면의 중심축에 대칭으로 형성되어 있을 경우는, 분쇄노즐을 선회분쇄실에 장착할 때에, 분사면의 중심축을 중심으로 한 임의의 위치에서 분쇄노즐을 고정해서 장착할 수 있다. 이로인해, 분쇄재료의 비중이나 분쇄의 곤란성 등에 따라서 선회분쇄실 내에 형성되는 선회류의 형상을 바꿀 수 있으 므로, 형성되는 선회류의 선택의 폭이 넓어지고, 분쇄재료에 적합한 선회류의 형성을 보다 쉽게 할 수 있다.If the external shape of the grinding nozzle is symmetrically formed on the central axis of the injection surface, the grinding nozzle is fixedly mounted at an arbitrary position about the central axis of the injection surface when the grinding nozzle is mounted in the swing grinding chamber. can do. As a result, the shape of the swirl flow formed in the swirl grinding chamber can be changed according to the specific gravity of the grinding material, the difficulty of grinding, and the like, thereby increasing the selection of the swirl flow to be formed, and forming the swirl flow suitable for the grinding material. You can do it easier.

또한, 선회분쇄실이나 공급노즐의 재질로서는, 분쇄노즐의 재질과 같은 것이 사용된다.As the material of the turning grinding chamber or the supply nozzle, the same material as that of the grinding nozzle is used.

여기서, 분쇄노즐로서는 선회분쇄실 내에 1∼15개 바람직하게는 1∼12개 설치되는 것이 바람직하다. 분쇄노즐의 개수가 12개보다 많아짐에 따라, 선회류의 형상과 속도의 제어성이 저하하는 경향이 보여지고, 특히, 15개보다 많아지면 이 경향이 현저해짐과 아울러 구조가 복잡해지므로 바람직하지 못하다.Here, as the grinding nozzle, 1 to 15, preferably 1 to 12, are preferably provided in the turning grinding chamber. As the number of grinding nozzles is larger than 12, the controllability of the shape and speed of the swirl flow tends to be lowered. In particular, when the number of grinding nozzles is larger than 15, this tendency becomes remarkable and the structure is not preferable. .

또한, 선회분쇄실의 하면 중앙에 대략 원추상으로 형성된 센터폴과, 선회분쇄실의 중심부의 상부에 형성된 출구를 구비하고, 센터폴의 정점과 출구의 하단면이 선회분쇄실의 높이방향의 중심면 상이 되도록 설치하면, 선회분쇄실 내를 분쇄영역과 분급영역으로 명확하게 나눌 수 있고, 소정 입도의 미분을 선회분쇄실의 출구로부터 미분배출구로 배출할 수 있어 입도 분포를 샤프하게 함과 아울러, 조립자를 분쇄노즐이나 공급노즐이 형성하는 선회류에 의해 생기는 원심력에 의해 외주로 날리고, 분쇄재료끼리의 충돌 의존도를 향상시킬 수 있다. 출구나 센터폴의 재질로서는 분쇄노즐이나 공급노즐과 같은 것이 사용된다.In addition, a center pole formed in a substantially conical shape in the center of the lower surface of the turning grinding chamber and an outlet formed at an upper portion of the center of the turning grinding chamber, the top of the center pole and the lower end surface of the turning grinding chamber have a center in the height direction of the turning grinding chamber. When installed so as to be planar, the inside of the turning grinding chamber can be clearly divided into the grinding zone and the classification zone, and the fine particle of a predetermined particle size can be discharged from the exit of the turning grinding chamber to the fine discharge port, thereby making the particle size distribution sharp, The granulated particles are blown out to the outer circumference by centrifugal force generated by the swirl flow formed by the grinding nozzle and the supply nozzle, thereby improving the dependency of collision between the grinding materials. As the material of the outlet and the center pole, a grinding nozzle or a supply nozzle is used.

본 발명의 청구항 6에 기재된 제트밀은 수평선회류형의 제트밀로서, 중공원반형상의 선회분쇄실과, 상기 선회분쇄실의 중심부의 상부에 형성된 미분말체가 배출되는 미분말 배출구와, 상기 선회분쇄실의 측벽에 설치되어 분쇄재료를 고압가스에 동반해서 도입하는 공급노즐과, 상기 선회분쇄실의 측벽에 분사구가 주벽측으로 경사져서 설치되어 선회류를 형성하는 분쇄노즐과, 상기 미분배출구 내에 설치되어 고압가스를 상기 선회분쇄실의 내벽면을 향해서 분사하는 보조노즐을 구비한 구성을 갖고 있다.The jet mill according to the sixth aspect of the present invention is a horizontal jet flow type jet mill, which comprises a hollow park semi-circular swirl grinding chamber, a fine powder discharge port through which fine powder formed at the center of the swirl grinding chamber is discharged, and a side wall of the swirl grinding chamber. A supply nozzle which is provided to introduce the grinding material into the high pressure gas, a grinding nozzle which is installed on the side wall of the swing grinding chamber inclined toward the main wall to form a swirl flow, and is installed in the differential discharge port to supply the high pressure gas to the It has a structure provided with the auxiliary nozzle which injects toward the inner wall surface of a turning grinding chamber.

이 구성에 의해, 이하와 같은 작용이 얻어진다.By this configuration, the following actions are obtained.

(1)보조노즐이 분사하는 고압가스가 조립자의 분쇄재료가 원심력에 의해 외주(선회분쇄실의 내벽부근)를 수평하게 선회하는 선회분쇄실 내에 형성된 선회류를 교란하고, 조립자의 연직방향의 운동을 유기해 분쇄재료끼리의 충돌 빈도를 증가시켜 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(1) The high-pressure gas injected by the auxiliary nozzle disturbs the swirl flow formed in the turning grinding chamber where the grinding material of the granulator turns horizontally around the outer circumference (near the inner wall of the turning grinding chamber) by centrifugal force, and moves the assembly in the vertical direction. It is possible to improve the grinding efficiency by increasing the collision frequency of the grinding materials between the organic matter.

여기서, 분쇄노즐로서는, 청구항 1 내지 3 중 어느 하나에 기재된 분쇄노즐 외에, 종래의 제트밀로 사용되는 대략 원형상의 분사구를 갖는 것 등이 사용된다.Here, as the grinding nozzle, in addition to the grinding nozzle according to any one of claims 1 to 3, one having a substantially circular injection port used in a conventional jet mill or the like is used.

본 발명의 청구항 7에 기재된 발명은 청구항 6에 기재된 제트밀로서, 상기 보조노즐 대신에, 청구항 4에 기재된 보조분쇄노즐을 구비하고, 상기 보조분쇄노즐이, 상기 미분배출구의 중심에 설치되어 상기 선회분쇄실에 형성된 선회류의 방향과 같은 방향의 선회류를 상기 선회분쇄실을 향해서 분사하는 구성을 갖고 있다.The invention according to claim 7 of the present invention is the jet mill according to claim 6, which includes the auxiliary grinding nozzle according to claim 4 in place of the auxiliary nozzle, and the auxiliary grinding nozzle is installed at the center of the fine discharge port, and the swing is performed. It has a structure which injects the swirl flow of the same direction as the swirl flow formed in the grinding chamber toward the swing grinding chamber.

이 구성에 의해, 청구항 6에서 얻어지는 작용에 더하여, 이하와 같은 작용이 얻어진다.In this configuration, in addition to the action obtained in claim 6, the following action is obtained.

(1)선회분쇄실에 형성된 수평방향의 선회류가, 보조분쇄노즐이 분사하는 선회류에 의해 안정화되어 분쇄효율의 안정화를 도모할 수 있다.(1) The horizontal swirl flow formed in the swing grinding chamber is stabilized by the swirl flow sprayed by the auxiliary grinding nozzle, so that the grinding efficiency can be stabilized.

(2)보조분쇄노즐에 의해 분사되는 선회류가 연직방향의 선회류를 발생시키므로, 선회분쇄실을 수평방향으로 선회하는 조립자에 연직방향으로 선회하는 조립자 를 충돌시켜 분쇄재료끼리의 충돌빈도를 높일 수 있어, 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(2) Since the swirl flow injected by the auxiliary grinding nozzle generates the swirl flow in the vertical direction, the collision frequency between the pulverizing materials is caused by colliding the granulator turning in the vertical direction with the granulator turning the swing grinding chamber in the horizontal direction. It can increase the, can improve the grinding efficiency.

(3)선회분쇄실 내에 수평방향의 소용돌이와 연직방향의 소용돌이와가 합성된 복합 소용돌이를 형성할 수 있고, 분쇄재료끼리의 복잡한 충돌을 만들어 내 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(3) It is possible to form a composite vortex in which the vortex in the horizontal direction and the vortex in the vertical direction are combined in the pulverization grinding chamber, and create a complex collision between the pulverizing materials to improve the crushing efficiency.

(4)보조분쇄노즐에 의해 분사하는 선회류에 의해, 미분배출구를 향하는 분쇄된 분쇄재료(미분)내, 입경이 크고 관성력의 큰 분쇄재료를 주로 선택적으로 선회분쇄실로 되돌릴 수 있고, 입도 분포를 샤프하게 할 수 있다.(4) By turning flow sprayed by the auxiliary grinding nozzle, in the ground grinding powder (pulverization) facing the fine discharge port, the grinding material having a large particle size and a large inertia force can be selectively returned to the turning grinding chamber. It can be sharp.

(5)출구나 센터폴 등을 요하지 않아도 분쇄효율을 향상시킴과 아울러 입도 분포를 샤프하게 할 수 있으므로, 구조의 단순화를 도모할 수 있다.(5) It is possible to improve the grinding efficiency and sharpen the particle size distribution without requiring an exit or a center pole, thereby simplifying the structure.

여기서, 보조분쇄노즐의 나선홈부의 조수는, 2조 이상 선회분쇄실의 측벽에 설치된 분쇄노즐수 이하의 조수, 바람직하게는 3조 이상 선회분쇄실의 측벽에 설치된 분쇄노즐수 이하의 조수로 형성된다. 나선홈부의 조수가 3조보다 적어짐에 따라 선회류가 형성되기 어려워지는 경향이 보여지고, 선회분쇄실의 측벽에 설치된 분쇄노즐수보다 많아짐에 따라, 보조분쇄노즐로부터 분사되는 가스의 속도가 저하해 수평방향의 선회류의 안정화가 곤란해짐과 아울러 연직방향의 선회류의 형성이 곤란해지는 경향이 보여지기 때문에 모두 바람직하지 못하다. 특히, 2조보다 적어지면, 이 경향이 현저해지기 때문에 바람직하지 못하다.Here, the tide of the helical groove of the auxiliary grinding nozzle is formed of tide of less than or equal to the number of grinding nozzles provided on the side wall of the two or more sets of turning grinding chambers, preferably, tide of less than or equal to the number of grinding nozzles provided on the side wall of the ore turning chamber. do. As the number of tidal grooves is less than 3 trillions, it becomes difficult to form swirl flow, and as the number of grinding nozzles provided on the side wall of the grinding chamber increases, the velocity of the gas injected from the auxiliary grinding nozzle decreases. It is unfavorable, since both the stabilization of the swirl flow in the horizontal direction becomes difficult and the formation of the swirl flow in the vertical direction becomes difficult. In particular, less than two sets is not preferable because this tendency becomes remarkable.

또한, 보조분쇄노즐로부터 분사되는 가스의 압력은, 분쇄노즐로부터 분사되는 가스의 압력과 대략 동일하게 설정되는 것이 바람직하다. 선회분쇄실에서 분쇄되는 분쇄재료와 미분배출구로부터 배출되는 미분과의 균형을 최적으로 하기 위해서다.In addition, the pressure of the gas injected from the auxiliary grinding nozzle is preferably set to be approximately equal to the pressure of the gas injected from the grinding nozzle. This is to optimize the balance between the pulverized material pulverized in the slewing grinding chamber and the fine powder discharged from the fine pulverization outlet.

(실시형태)Embodiment

이하, 본 발명의 일실시형태를 도면을 참조하면서 설명한다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, one Embodiment of this invention is described, referring drawings.

(실시형태 1)(Embodiment 1)

도 1은 본 실시형태 1에 있어서의 제트밀의 요부 단면도이며, 도 2는 도 1의 A-A선의 요부 끝면 단면도이며, 도 3은 분쇄노즐의 사시도이며, 도 4는 도 3의 B-B선의 요부 단면도이다.Fig. 1 is a sectional view of the main part of the jet mill in Embodiment 1, Fig. 2 is a sectional view of the main part of the A-A line of Fig. 1, Fig. 3 is a perspective view of the grinding nozzle, and Fig. 4 is a sectional view of the main part of Fig. 3B.

도 1에 있어서, 1은 실시형태 1에 있어서의 제트밀, 2는 중공원반형상으로 형성된 선회분쇄실, 3은 선회분쇄실(2)에 7개 설치된 분쇄노즐, 4는 선회분쇄실(2)에 1개설치되어 분쇄재료를 선회분쇄실(2)에 도입하는 공급노즐이다. 분쇄노즐(3)은 공급노즐(4)을 기점으로서, 선회분쇄실(2)의 측벽에 등간격으로 설치되어 있다. 5는 본체 케이싱, 6은 선회분쇄실(2)의 링라이너, 7,8은 선회분쇄실(2)의 상하에 설치된 톱라이너 및 보텀라이너, 9는 보텀라이너(8)의 중앙에 탈착가능하게 설치되어 상부가 대략 원추상으로 형성된 센터폴, 10은 센터폴(9)과 동축에 형성되어 톱라이너(7)에 탈착가능하게 설치된 출구, 11은 고기혼합실(2)의 중앙 상부에 형성되어 선회분쇄실(2)에서 분쇄된 분쇄재료가 배출되는 미분배출구, 12는 고압헤더, 12a는 고압헤더(12)로부터 분쇄노즐(3)이나 공급노즐(4)에 고압가스를 공급하는 고압가스 파이프, 13은 고압가스 파이프(12a)의 압력을 조정하는 압력조정밸브이다.In Fig. 1, 1 is a jet mill in Embodiment 1, 2 is a swirl grinding chamber formed in a hollow park half shape, 3 is a grinding nozzle provided in seven swing grinding chambers 2, 4 is a grinding grinding chamber 2 It is a supply nozzle which is provided in one and introduce | transduces grinding | pulverization material into the turning grinding chamber 2. The grinding nozzle 3 is provided at equal intervals on the side wall of the turning grinding chamber 2 starting from the supply nozzle 4. 5 is a main body casing, 6 is a ring liner of the turning grinding chamber 2, 7 is a top liner and a bottom liner installed above and below the turning grinding chamber 2, and 9 is detachably attached to the center of the bottom liner 8. Center pole is installed in the upper concave shape, 10 is formed coaxially with the center pole 9, the outlet is installed detachably to the top liner (7), 11 is formed in the upper center of the meat mixing chamber (2) A fine discharge outlet for discharging the pulverized crushed material in the slewing grinding chamber 2, 12 is a high pressure header, 12a is a high pressure gas pipe for supplying high pressure gas from the high pressure header 12 to the grinding nozzle 3 or the supply nozzle 4 And 13 are pressure regulating valves for adjusting the pressure of the high-pressure gas pipe 12a.

도 2 및 도 3에 있어서, 3은 분쇄노즐, 3a는 분쇄노즐(3)의 분사면, 3b는 고압헤더(12)로부터 공급되는 고압가스가 통과하는 고압가스유로, 3c는 분사면(3a)에 형성되어 고압가스유로(3b)를 통과한 가스가 분사되는 슬릿형상의 짧은 변과 긴 변의 비(애스펙트비)가 1:2∼1:30으로 형성된 분사구, 3d는 분사면(3a)의 중심축을 통과하는 중심축면, α는 고압가스유로(3b)와 중심축면(3d)의 교각이며 0∼15°로 조정되어 있다. 또한, 분쇄노즐(3)은 하나의 분쇄노즐(3)의 중심축면(3d)이 선회류의 회전방향(본 실시형태에 있어서는 좌회전)으로 2개 떨어진 분쇄노즐(3) 또는 공급노즐(4)의 중심축을 향하도록 선회분쇄실(2)에 설치되어 있고, 교각(α)이 중심축면(3d)으로부터 선회분쇄실(2)의 측벽(링라이너(6))측에 형성되어 있다.2 and 3, 3 is a grinding nozzle, 3a is an injection surface of the grinding nozzle 3, 3b is a high pressure gas oil through which the high pressure gas supplied from the high pressure header 12 passes, and 3c is an injection surface 3a. A slit-shaped short side and long side (aspect ratio) in which the gas passing through the high pressure gas flow passage 3b is injected at 1: 2 to 1:30, and 3d is the center of the spray surface 3a. The central axis surface α passing through the axis is an intersection of the high pressure gas channel 3b and the central axis surface 3d, and is adjusted to 0 to 15 degrees. In addition, the grinding nozzle 3 has a grinding nozzle 3 or a supply nozzle 4 in which the center axis surface 3d of one grinding nozzle 3 is separated by two in the rotational direction of rotational flow (left rotation in this embodiment). It is provided in the turning grinding chamber 2 so that it may face the center axis | shaft, and the pi (alpha) is formed in the side wall (ring liner 6) side of the turning grinding chamber 2 from the center shaft surface 3d.

도 4에 있어서, Z1은 분쇄노즐(3)의 상류측에 크게 확개하여 형성된 도입부, Z2는 도입부(Z1)의 하류측단부에서 축선에 대하여 완만하게 경사져서 형성된 부압발생부, Z3은 축선에 대하여 대략 평행하게 형성된 통로부, Z4는 통로부(Z3)의 하류측단부로부터 확개하여 형성된 토출부, D는 부압발생부(Z2) 입구의 긴지름인 부압발생부 입구지름, e는 통로부(Z3) 입구의 긴지름인 통로부 입구지름, g는 부압발생부(Z2)의 길이인 부압발생부길이, h는 통로부(Z3)의 길이인 통로부길이, θ1은 분쇄노즐(3)의 축선에 대한 부압발생부(Z2)의 하류부의 부압발생부 경사각도, θ2는 분쇄노즐(3)의 축선에 대한 토출부(Z4)의 상류부의 토출부 경사각도, θ3 은 분쇄노즐(3)의 도입부(Z1)의 도입부경사각도이다. 부압발생부 경사각도(θ1)와 토출부 경사각도(θ2)는 분쇄노즐의 축선에 대하여, O.5≤θ1≤θ2, 바람직하게는 O.7≤θ1 ≤θ2로 형성되어 있다. 또한, θ2는 2.5∼9°, 바람직하게는 3∼8°로 형성되어 있다. 부압의 발생량을 크게 해서 고압가스의 흡수를 증대시킴과 아울러 압력손실을 억제해 고압가스의 유속을 저하시키지 않기 위해서이다. 또한, 부압발생부 길이(g)는 부압발생부 입구지름(D)의 2∼4.2배 바람직하게는 2.2∼3.8배로 형성되어 있다. 도입부(Z1)에서 혼입 소용돌이를 발생시키지 않고 고압가스 유속을 저하시키지 않기 위해서이다. 더욱이, 통로부 길이(h)는 통로부 입구지름(e)의 2.25∼5배 바람직하게는 3∼4배로 형성되어 있다. 토출부(Z4)의 영향을 받기 어렵게 해서 통로부(Z3)에서의 가스 유속의 저하를 방지하기 위해서다.In Fig. 4, Z 1 is an inlet portion formed to be greatly enlarged upstream of the grinding nozzle 3, Z 2 is a negative pressure generating portion formed by gently inclining with respect to the axis at the downstream end of the inlet portion Z 1 , Z 3. Is a passage portion formed substantially parallel to the axis, Z 4 is a discharge portion formed by expanding from a downstream end portion of the passage portion Z 3 , D is a negative pressure generating portion inlet diameter which is a long diameter of the inlet of the negative pressure generating portion Z 2 , e is the passage portion inlet diameter which is the long diameter of the passage portion Z 3 , g is the negative pressure generating portion length which is the length of the negative pressure generating portion Z 2 , h is the passage portion length which is the length of the passage portion Z 3 , θ 1 is the inclination angle of the negative pressure generating portion downstream of the negative pressure generating portion Z 2 with respect to the axis of the grinding nozzle 3, θ 2 is the discharge portion of the upstream portion of the discharge portion Z 4 with respect to the axis of the grinding nozzle 3. The inclination angle θ 3 is the inclination angle of the inlet of the inlet Z 1 of the grinding nozzle 3. FIG negative pressure generating unit angle of inclination (θ 1) and the discharge portion the inclination angle (θ 2) with respect to the axis of the grinding nozzles, O.5≤θ 1 ≤θ 2, preferably formed from a O.7≤θ 1 ≤θ 2 It is. Moreover, (theta) 2 is 2.5-9 degrees, Preferably it is formed in 3-8 degrees. This is to increase the amount of negative pressure generated to increase the absorption of the high pressure gas and to suppress the pressure loss so as not to reduce the flow rate of the high pressure gas. Further, the negative pressure generating portion length g is formed to be 2 to 4.2 times larger than the negative pressure generating portion inlet diameter D, preferably 2.2 to 3.8 times. This is because the inlet section Z 1 does not generate mixing vortex and does not lower the high-pressure gas flow rate. Further, the passage length h is formed 2.25 to 5 times, preferably 3 to 4 times the passage portion inlet diameter e. This is for preventing the influence of the discharge portion Z 4 and preventing a decrease in the gas flow rate in the passage portion Z 3 .

이상과 같이 구성된 본 실시형태 1의 제트밀에 대해서, 이하 그 동작을 설명한다.The operation of the jet mill according to the first embodiment configured as described above will be described below.

압력조정밸브(13)를 열면, 고압가스 파이프(12a)로부터 분쇄노즐(3)과 공급노즐(4)에 고압가스가 동일압력으로 공급된다. 공급노즐(4)은 분쇄재료를 고압가스와 함께 선회분쇄실(2)에 공급한다. 분쇄노즐(3)로부터 분사되는 고압가스류에 의해 선회분쇄실(2)에는 선회류가 생기고, 선회분쇄실(2)의 링라이너(6)측에 분쇄영역이 형성되고, 선회분쇄실(2)의 중심측에 분급영역이 형성된다. 분쇄영역에서는 분쇄노즐(3)이 분사하는 엣지형상의 고압가스류가 높은 전단성으로 선회류에 불어 들어오게 되고, 선회류를 주회하는 조립자를 휘저어 어지럽혀 분쇄재료끼리의 충돌이 빈번에 일어나고, 분쇄재료의 미분쇄가 행해진다. 분쇄된 미분은 분급영역에서 분급되고, 선회분쇄실(2)에 설치된 출구(10)로부터 미분배출구(11)를 통해서 배출 된다. 분급영역에서 분급되어 배출되지 않은 조립자는, 선회에 의해 생기는 원심력에 의해 선회류의 외주를 선회하고, 조립자끼리가 충돌되어 반복 파쇄가 행해진다.When the pressure regulating valve 13 is opened, the high pressure gas is supplied from the high pressure gas pipe 12a to the grinding nozzle 3 and the supply nozzle 4 at the same pressure. The supply nozzle 4 supplies the grinding material with the high pressure gas to the turning grinding chamber 2. By the high pressure gas flow injected from the grinding nozzle 3, swirl flow is generated in the swirl grinding chamber 2, a grinding region is formed on the ring liner 6 side of the swing grinding chamber 2, and the swing grinding chamber 2 A classification area is formed in the center side of In the grinding zone, the edge-type high-pressure gas stream injected by the grinding nozzle 3 is blown into the swirling flow with high shear property, and the collision between the grinding materials occurs frequently by agitating the coarse particles that swirl the swirling flow. Fine grinding of the pulverized material is performed. The pulverized fine powder is classified in the classification zone and discharged from the outlet 10 installed in the turning grinding chamber 2 through the fine discharge port 11. The coarse particles classified in the classification area and not discharged are rotated around the outer periphery of the swirl flow by the centrifugal force generated by the swing, and the coarse particles collide with each other to cause repeated crushing.

다음에, 분쇄노즐의 응용예에 대해서, 도면을 참조하면서 설명한다. 도 5는 분사구가 대략 십자형상으로 형성된 분쇄노즐의 사시도다.Next, the application example of a grinding nozzle is demonstrated, referring drawings. 5 is a perspective view of the grinding nozzle in which the injection hole is formed in a substantially cross shape.

도중, 20은 분쇄노즐, 21은 대략 원형상으로 형성된 분사면, 22는 분사면(21)의 중심축, 23은 짧은 변의 길이(X1, X2), 긴 변의 길이(Yl, Y2)의 슬릿형상으로 형성되어 분사면(21)의 중심축(22)에서 십자형상으로 교차하고 있는 분사구, 24는 고압가스가 통과하는 고압가스유로, 25은 분사면(21)의 중심축(22)을 통과하는 중심축면이다. 또한, 고압가스유로(24)와 중심축면(25)의 교각(α)은 0∼15°로 형성되어 있다. 분사구(23)의 애스펙트비는 X1:Y1 및 X2:Y2로 나타나고, 모두 1:2∼1:30의 범위에 형성되어 있다. 또한, 본 응용예의 분쇄노즐(20)은 고압가스유로(24)에, 도입부, 부압발생부, 토출부가 형성되어 있지 않은 것이다.On the other hand, 20 is a grinding nozzle, 21 is an injection surface formed in a substantially circular shape, 22 is the central axis of the injection surface 21, 23 is the slit shape of the length of the short side (X1, X2), and the length of the long side (Yl, Y2). The injection hole is formed in the cross section in the cross shape in the center axis 22 of the injection surface 21, 24 is a high-pressure gas flow through the high pressure gas, 25 is passed through the central axis 22 of the injection surface 21 It is the central axis plane. In addition, the bridge? Of the high-pressure gas passage 24 and the central shaft surface 25 is formed at 0 to 15 degrees. The aspect ratio of the injection port 23 is represented by X 1 : Y 1 and X 2 : Y 2 , and both are formed in the range of 1: 2 to 1:30. In addition, the grinding nozzle 20 of this application example does not have the introduction part, the negative pressure generation part, and the discharge part in the high pressure gas flow path 24. As shown in FIG.

본 응용예와 같이, 분사구의 형상, 교각(α), 애스펙트비를 바꿈으로써, 다양한 분쇄재료의 분쇄에 적합한 고압가스류를 분사시킬 수 있다.As in this application example, by changing the shape of the injection port, the bridge (α), the aspect ratio, it is possible to inject a high-pressure gas stream suitable for the grinding of a variety of grinding materials.

다음에, 분쇄노즐의 다른 응용예에 대해서 도면을 참조하면서 설명한다. 도 6은 분사구의 정면형상을 나타내는 정면도이다.Next, another application example of the grinding nozzle will be described with reference to the drawings. 6 is a front view showing the front shape of the injection port.

도 6에 있어서, 30은 분사면(21)의 중심축(22)으로부터 방사상으로 형성된 슬릿부, β는 2개의 슬릿부(30)의 사이에 끼워진 협각이다. 분사면(21)은 협각(β)이 72°×1(1=1,2), 45°×m(m=1,2,3,4), 30°×n(n=1,2,3,4,5,6) 중 하나 이상으 로 형성된 슬릿부(30)를 구비하고 있다. (a)는 협각(β)이 1=1인 경우의 72°로 형성되고, (b)는 협각(β)이 n=4인 경우의 120°로 형성되어 있다. (c)는 협각(β)이 m=2인 경우 또는 n=3인 경우의 90°로 형성된 슬릿부(30)가 중심축(22)에서 연통하고 있지 않은 경우이다. 이 경우라도, 슬릿부(30)가 중심축(22)에서 연통하고 있는 경우(도 5에 나타내는 경우)와 거의 같은 선회류가 얻어진다. (d)는 협각(β1)이 m=2인 경우 또는 n=3인 경우의 90°로 형성되어 협각(β2)이 m=3인 경우의 135°로 형성되어 있다. (e)는 협각(β)이 m=2인 경우 또는 n=3인 경우의 90°로 형성된 슬릿부(30)에 더하여, 중심축(22)으로부터 방사상으로 형성되어 있지 않은 슬릿부(31)를 갖고 있다. 또한, (f)는 협각(β)이 m=4인 경우 또는 n=6인 경우의 180°로 형성된 슬릿부(30)가 중심축(22)에서 연통해서 대략 북형상으로 형성된 분사구(32)를 갖고, (g)는 협각(β)이 m=4인 경우 또는 n=6인 경우의 180°로 형성된 슬릿부(30)가 중심축(22)에서 연통해서 대략 표주박형상으로 형성된 분사구(32)를 갖고 있다.In FIG. 6, 30 denotes a slit portion radially formed from the central axis 22 of the spraying surface 21, and β denotes a narrow angle sandwiched between two slit portions 30. The injection surface 21 has a narrow angle β of 72 ° × 1 (1 = 1, 2), 45 ° × m (m = 1, 2, 3, 4), 30 ° × n (n = 1, 2, 3, 4, 5, and 6 are provided with the slit part 30 formed. (a) is formed at 72 degrees when the narrow angle β is 1 = 1, and (b) is formed at 120 degrees when the narrow angle β is n = 4. (c) is a case where the slits 30 formed at 90 degrees when the narrow angle β is m = 2 or when n = 3 are not in communication with the central axis 22. Even in this case, a swirl flow almost similar to that in the case where the slit portion 30 communicates with the central axis 22 (shown in FIG. 5) is obtained. (d) is formed at 90 degrees when the narrow angle β 1 is m = 2 or when n = 3, and is formed at 135 degrees when the narrow angle β 2 is m = 3. (e) is a slit part 31 which is not formed radially from the central axis 22 in addition to the slit part 30 formed at 90 degrees when the narrow angle β is m = 2 or n = 3. Have In addition, (f) is the injection hole 32 in which the slit part 30 formed in 180 degree | times when the narrow angle (beta) is m = 4 or n = 6 communicates with the center axis | shaft 22 and formed in substantially north shape. (G) is the injection hole 32 formed in the shape of a substantially circumferential shape in which the slit part 30 formed at 180 degrees when the narrow angle (beta) is m = 4 or n = 6 communicates with the center axis | shaft 22 Has

다음에, 분사구의 형상과 선회분쇄실에 형성되는 선회류의 형상의 관계, 또한 각각의 경우의 분쇄에 알맞은 분쇄재료에 대해서 도면을 참조하면서 설명한다.Next, the relationship between the shape of the injection port and the shape of the swirl flow formed in the swirl grinding chamber and the grinding material suitable for grinding in each case will be described with reference to the drawings.

도 7은 분쇄노즐의 분사구의 정면형상과 제트밀에 장착했을 경우에 형성되는 선회류의 형상과의 관계를 나타내는 모식도이며, 도 8은 협각(β)이 45°×m(m=1,2,3,4)인 2∼8개의 슬릿부가 형성된 분사구의 정면형상을 모식적으로 나타낸 모식도이다. 또한, 도 7에 나타내는 선회류의 형상이란, 선회류의 중심축을 통과하는 일평면에서 절단한 선회분쇄실을 보았을 때의 가스류의 분포를 나타내는 것이다.Fig. 7 is a schematic diagram showing the relationship between the front shape of the injection hole of the grinding nozzle and the shape of the swirl flow formed when mounted on the jet mill, and Fig. 8 is 45 ° × m (m = 1,2) for the narrow angle β; It is a schematic diagram which shows typically the front shape of the injection hole in which 2-8 slit parts which are (3,4) were formed. In addition, the shape of the swirl flow shown in FIG. 7 shows the distribution of the gas flow when seeing the swirl grinding chamber cut | disconnected from the one plane which passes through the central axis of swirl flow.

도 7에 있어서, (a)의 경우는 선회분쇄실의 전체층에 균일하게 선회류를 형성할 수 있으므로, 비중이 2∼5인 각종 분쇄재료를 고효율로 분쇄할 경우에 적합하다. (b)의 경우는 선회분쇄실의 코너부를 제외하는 전체층에 균일하게 선회류를 형성할 수 있으므로, 코너부에의 분쇄재료의 부착을 방지함과 아울러 비중이 2∼5인 각종 분쇄재료를 고효율로 분쇄할 경우에 적합하다. (c)의 경우는 선회분쇄실의 코너부, 톱라이너 표면이나 보텀라이너 표면에 있어서의 풍량을 적게 해서 선회분쇄실의 높이방향의 중심부의 풍량을 많게 하고, 선회분쇄실에서의 분쇄재료끼리의 충돌 빈도를 높일 수 있으므로, 고무, 열가소성수지나 경도가 높은 세라믹스 등의 분쇄가 곤란한 분쇄재료를 분쇄할 경우에 적합하다. (d)의 경우는 상층(톱라이너측)에 다량의 풍량이 얻어지므로 토너나 카본 등의 비중이 작은 분쇄재료(비중 2이하정도)에 적합하다. 이상과 같이, 분사구의 형상을 바꿈으로써 선회분쇄실의 높이방향이나 수평방향의 풍량이나 풍속 등을 바꾸어 다양한 3차원적인 선회류를 형성할 수 있어, 분쇄재료에 적합한 선회류가 얻어진다.In FIG. 7, in the case of (a), since the swirl flow can be uniformly formed in the entire layer of the swirl grinding chamber, it is suitable for the grinding of various grinding materials having a specific gravity of 2 to 5 with high efficiency. In the case of (b), since the swirl flow can be uniformly formed in the entire layer except the corner portion of the turning grinding chamber, the grinding material is prevented from adhering to the corner portion and various grinding materials having a specific gravity of 2 to 5 are used. Suitable for grinding with high efficiency. In the case of (c), the air volume at the corner portion of the turning grinding chamber, the top liner surface or the bottom liner surface is reduced to increase the air flow rate at the center of the turning grinding chamber in the height direction, and the grinding materials in the turning grinding chamber Since the collision frequency can be made high, it is suitable for grind | pulverizing the grind | pulverization material which is difficult to grind | crush rubber, a thermoplastic resin, and high hardness ceramics. In the case of (d), since a large amount of air volume is obtained in the upper layer (top liner side), it is suitable for a pulverized material (about 2 or less in specific gravity) having a low specific gravity such as toner or carbon. As described above, by varying the shape of the injection port, various three-dimensional swirl flows can be formed by changing the air flow rate and the wind speed in the height direction, the horizontal direction of the swirl grinding chamber, and the swirl flow suitable for the grinding material is obtained.

도 8에 있어서, (a) 내지 (d)는 상층(톱라이너측)에 다량의 풍량이 얻어지므로 토너나 카본 등의 비중이 작은 분쇄재료에 적합하다. (e) 내지 (h)는 토너나 카본 등의 비중이 작은 분쇄재료(비중 2정도 이하)와 비중이 큰 세라믹스 등의 분쇄재료(비중 5정도 이상)가 혼합되었을 경우이며, (e) 내지 (g)는 하층(보텀라이너측)보다 상층(톱라이너측)에 다량의 풍량이 얻어지므로 비중이 작은 분쇄재료의 혼합율이 많을 경우에 적합하고, (g)는 상층(톱라이너측)의 풍량이 보다 증가하므로, 특히 그 혼합율이 큰 경우에 적합하고, (h)는 반대로, 하층(보텀라이너측)에 큰 풍량이 얻어지므로, 비중이 큰 분쇄재료(비중 5정도 이상)의 혼합율이 큰 경우에 적합하다. (i)는 선회분쇄실의 상층, 하층 모두 큰 풍량이 얻어지고, 더욱이 분쇄영역에 큰 풍량이 얻어지므로, 원심력에 의해 선회분쇄실의 분쇄영역의 외주를 선회하는 조립자의 분쇄효율을 높이고, 고무, 열가소성수지나 경도가 높은 세라믹스 등의 분쇄가 곤란한 분쇄재료를 분쇄할 경우나, 비중이 작은 분쇄재료와 비중이 큰 분쇄재료가 혼합되었을 경우에 적합하다. (j)는 비중이 작은 분쇄재료의 분쇄효율을 올려서 단시간에 선회분쇄실로부터 배출할 경우에 적합하고, (k)는 비중이 큰 분쇄재료와 고무, 세라믹스 등 분쇄가 곤란한 분쇄재료가 혼합되었을 경우에 적합하다. (1) 및 (p)는 고무, 세라믹스 등 분쇄가 곤란한 분쇄재료를 고효율로 분쇄할 경우에 적합하고, 특히 (p)는 비중이 작은 분쇄재료의 경우에 적합하다. (q) 및 (r)은 고무, 세라믹스 등 분쇄가 곤란한 분쇄재료를 고효율로 분쇄해 단시간에 선회분쇄실로부터 배출할 경우에 적합하다. In Fig. 8, (a) to (d) are suitable for a pulverized material having a small specific gravity such as toner or carbon since a large amount of air volume is obtained in the upper layer (top liner side). (e) to (h) refers to a case in which pulverized materials having a low specific gravity (about 2 or less specific gravity) such as toner or carbon and pulverized materials such as ceramics having a high specific gravity (about 5 or more specific gravity) are mixed. g) is obtained when the amount of air flows in the upper layer (top liner side) is higher than that in the lower layer (bottom liner side). Since it increases more, it is especially suitable when the mixing ratio is large, and (h), on the contrary, since a large air volume is obtained on the lower layer (bottom liner side), when the mixing ratio of the crushed material having a specific gravity (about 5 or more specific gravity) is large. Suitable. (i) shows a large air volume in both the upper and lower layers of the turning grinding chamber, and a larger air volume is obtained in the grinding zone, thereby increasing the grinding efficiency of the granulator turning the outer periphery of the grinding zone of the turning grinding chamber by centrifugal force, It is suitable for pulverizing pulverized pulverized materials, such as thermoplastic resins and ceramics having high hardness, or for mixing pulverized materials having a small specific gravity and pulverized materials having a large specific gravity. (j) is suitable for discharging from the slewing grinding chamber in a short time by increasing the grinding efficiency of the small specific gravity grinding material, and (k) is for mixing a large specific gravity grinding material with difficult grinding materials such as rubber and ceramics. Suitable for (1) and (p) are suitable for pulverizing difficult grinding materials such as rubber and ceramics with high efficiency, and (p) is particularly suitable for pulverizing materials having a small specific gravity. (q) and (r) are suitable for pulverizing difficult grinding materials such as rubber and ceramics with high efficiency and discharging them from the swivel grinding chamber in a short time.

또한, 분쇄노즐의 외형이 분사면의 중심축에 대칭으로 형성되어 있는 경우(도 5에 나타내는 분쇄노즐의 경우)는, 분쇄노즐을 선회분쇄실에 장착할 때에, 분사면의 중심축을 중심으로 한 임의의 위치에서 분쇄노즐을 고정해서 장착할 수 있다.이로 인해, 분쇄재료의 비중이나 분쇄의 곤란성 등에 따라서 선회분쇄실 내에 형성되는 선회류의 형상을 바꿀 수 있으므로, 형성되는 선회류의 선택의 폭이 넓어지고, 분쇄재료에 적합한 선회류의 형성을 보다 쉽게 할 수 있다.In addition, when the external shape of the grinding nozzle is formed symmetrically on the central axis of the injection surface (in the case of the grinding nozzle shown in FIG. 5), when the grinding nozzle is attached to the swing grinding chamber, The grinding nozzle can be fixed and mounted at any position. As a result, the shape of the swirl flow formed in the swirl grinding chamber can be changed depending on the specific gravity of the grinding material, the difficulty of grinding, and the like. This makes it easier to form a swirl flow suitable for the pulverized material.

이상과 같이 본 실시형태 1의 제트밀은 구성되어 있으므로, 이하와 같은 작용이 얻어진다.As mentioned above, since the jet mill of this Embodiment 1 is comprised, the following actions are acquired.

(1)슬릿형상으로 형성된 분사구을 갖는 분쇄노즐을 구비하고 있으므로, 선회분쇄실 내에 고압가스를 분사할 때의 혼입 소용돌이를 감소시키고 선회분쇄실 내의 높이방향에서의 속도차이를 작게 할 수 있음과 아울러, 분사되는 고압가스 속도를 증가시킬 수 있고, 분쇄재료가 충돌하는 에너지를 크게 함과 아울러 분쇄재료의 선회분쇄실 내에서의 체류 시간을 짧게 해서, 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(1) Since a grinding nozzle having an injection hole formed in a slit shape is provided, the mixing vortex when injecting high pressure gas into the turning grinding chamber can be reduced, and the speed difference in the height direction in the turning grinding chamber can be reduced. It is possible to increase the injected high-pressure gas velocity, to increase the energy that the crushed material collides with, and to shorten the residence time of the crushed material in the swirl grinding chamber, thereby improving the crushing efficiency.

(2)고압가스유로와 중심축면의 교각α이 0∼15°로 형성된 분쇄노즐이 설치 고정되어 있으므로, 선회분쇄실 내에 형성되는 선회류에 더하여, 각각의 분쇄노즐로부터 분사되는 고압가스 소용돌이에 의해 분쇄재료끼리의 충돌 기회가 증가해 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(2) Since the grinding nozzle in which the pier a of the high pressure gas flow path and the central shaft surface is set to 0 to 15 ° is fixed and installed, in addition to the swirl flow formed in the swing grinding chamber, it is caused by the high pressure gas vortex injected from each grinding nozzle. The chance of collision between the grinding materials increases, thereby improving the grinding efficiency.

(3)분사구의 형상을 바꾸거나, 분사구를 분사면의 링라이너측, 톱라이너측,보텀라이너측 등에 편재시켜서 형성함으로써 선회분쇄실의 높이방향이나 수평방향의 풍량이나 풍속 등을 바꾸어 다양한 3차원적인 선회류를 형성할 수 있고, 물성이 다른 각종의 분쇄재료에 적합한 선회류가 얻어짐과 아울러 미분의 압착이나 편석을 방지할 수 있고, 또 분쇄재료가 선회분쇄실 내에 체류하는 시간을 조정할 수 있고, 더욱이 입도 조정을 용이하게 행할 수 있다.(3) By changing the shape of the injection hole or by forming the injection hole in the ring liner side, the top liner side, the bottom liner side, etc. of the injection surface, various three-dimensional by changing the air flow rate and the wind speed in the height direction or the horizontal direction of the turning grinding chamber. It is possible to form a vortex flow, to obtain a vortex flow suitable for various crushing materials having different physical properties, to prevent crushing and segregation of fine powders, and to adjust the time for which the pulverizing material stays in the slewing grinding chamber. In addition, the particle size can be easily adjusted.

(4)각각의 분쇄재료에 적합한 선회류의 형성을, 거기에 알맞은 분사구가 형성된 분쇄노즐로 교환함으로써 행할 수 있어 조작성이 뛰어나다.(4) Formation of a swirl flow suitable for each grinding material can be performed by replacing with a grinding nozzle in which a suitable injection hole is formed, thereby providing excellent operability.

(5)다양한 분사구의 형상을 갖는 분쇄노즐 내 최적인 것을 선택함으로써, 분 쇄재료마다 다른 비중이나 분쇄의 난이도 등에 따라 최적인 분쇄효율을 얻을 수 있다.(5) By selecting the optimum one in the grinding nozzles having the shapes of various injection holes, the optimum grinding efficiency can be obtained depending on the specific gravity, the difficulty of grinding, and the like for each grinding material.

(6)분쇄노즐의 고압가스유로의 도입부와 통로부 사이에 부압발생부를 형성함으로써, 손실이 적게 고압가스유로에 유입된 고압가스가 고속이고 또한 안정되게 분사구으로부터 분사되어, 안정된 분쇄효율이 얻어진다.(6) By forming a negative pressure generating portion between the introduction portion and the passage portion of the high pressure gas flow path of the grinding nozzle, the high pressure gas introduced into the high pressure gas flow path with little loss is injected from the injection port at high speed and stably, thereby obtaining a stable grinding efficiency. .

(7)분쇄노즐로부터 분사되는 고압가스류의 에너지 효율이 높으므로, 고압가스를 분쇄노즐 등에 공급하는 고압가스원의 소형화를 도모해 장치의 컴팩트화와 에너지감소에 뛰어나다.(7) Since the energy efficiency of the high pressure gas stream injected from the grinding nozzle is high, the miniaturization of the high pressure gas source for supplying the high pressure gas to the grinding nozzle and the like is excellent in compactness and energy reduction of the apparatus.

또한, 분쇄노즐의 고압가스유로에는 도입부, 부압발생부, 토출부가 형성되어 있든, 형성되어 있지 않든 상관없다.The inlet, the negative pressure generating portion, and the discharging portion may or may not be formed in the high pressure gas flow path of the grinding nozzle.

(실시형태 2)(Embodiment 2)

도 9는 본 실시형태 2에 있어서의 제트밀의 요부 단면도이며, 도 10은 조분쇄노즐의 사시도이다. 한편, 실시형태 1에서 설명한 것과 같은 것은 같은 부호를 붙이고 설명을 생략한다.FIG. 9 is a sectional view of principal parts of the jet mill in the second embodiment, and FIG. 10 is a perspective view of the coarse grinding nozzle. In addition, the same thing as what was demonstrated in Embodiment 1 attaches | subjects the same code | symbol, and abbreviate | omits description.

도 9에 있어서, 40은 실시형태 2에 있어서의 제트밀, 41은 미분배출구(11)의 중심에 설치된 보조분쇄노즐, 42는 보조분쇄노즐(41)에 고압가스를 공급하는 가스 공급관, 42a는 가스 공급관(42)에 설치되어 고압가스의 유량을 조정하는 유량조정밸브이다.In FIG. 9, 40 is a jet mill in Embodiment 2, 41 is an auxiliary grinding nozzle provided in the center of the fine-discharge outlet 11, 42 is a gas supply pipe which supplies high pressure gas to the auxiliary grinding nozzle 41, 42a is It is a flow regulating valve installed in the gas supply pipe 42 and adjusting the flow volume of high pressure gas.

도 10에 있어서, 43은 단면이 대략 원형상으로 형성된 가스유로, 44는 가스유로(43)의 내벽면에 등간격으로 형성된 나선홈부, 45는 가스유로(43)의 중심축, 46은 중심축(45)을 통과하는 중심축면, γ는 나선홈부(44)와 중심축면(46)의 교각이다. 또한, 본 실시형태에 있어서는, 분쇄노즐(3)을 7개, 공급노즐(4)을 1개 구비하고, 그것들이 등간격으로 선회분쇄실(2)에 설치되어 있다. 또한, 가스유로(43)에 형성된 나선홈부(44)의 조수는, 2조 이상, 또한, 선회분쇄실(2)에 장착된 분쇄노즐(3)의 수(7개) 이하인 5조 형성되고, 교각(γ)은 1∼30°로 형성되어 있다. 이로 인해, 보조분쇄노즐(41)은 선회분쇄실(2)에 형성되는 선회류와 같은 방향의 선회류를 분사할 수 있다.In Fig. 10, reference numeral 43 denotes a gas flow passage having a substantially circular cross section, 44 is a spiral groove portion formed at equal intervals on the inner wall surface of the gas flow passage 43, 45 a central axis of the gas flow passage 43, and 46 a central axis. The central axis surface γ passing through 45 is the pier of the spiral groove 44 and the central axis surface 46. In the present embodiment, seven grinding nozzles 3 and one supply nozzle 4 are provided, and they are provided in the turning grinding chamber 2 at equal intervals. Further, the number of tides of the spiral grooves 44 formed in the gas flow passage 43 is two or more sets, and five sets of seven or less sets of the number of the grinding nozzles 3 attached to the swirl grinding chamber 2, Pier γ is formed at 1 to 30 degrees. For this reason, the auxiliary grinding nozzle 41 can inject the swirl flow in the same direction as the swirl flow formed in the swing grinding chamber 2.

본 실시형태 2의 제트밀이 실시형태 1과 다른 점은, 미분배출구(11)의 중심에 보조분쇄노즐(41)이 설치되어 있는 점과, 센터폴 및 출구을 갖고 있지 않은 점이다.The jet mill of the second embodiment differs from the first embodiment in that the auxiliary grinding nozzle 41 is provided at the center of the differential discharge port 11 and does not have a center pole and an outlet.

이상과 같이 구성된 실시형태 2의 제트밀에 대해서, 이하 그 동작을 설명한다.The operation | movement is demonstrated below about the jet mill of Embodiment 2 comprised as mentioned above.

압력조정밸브(13)를 열면, 고압가스 파이프(12a)로부터 분쇄노즐(3)과 공급노즐(4)에 고압가스가 동일압력으로 공급됨과 아울러, 가스 공급관(42)으로부터 보조분쇄노즐(41)에 고압가스가 공급된다. 공급노즐(4)은 분쇄재료를 고압가스와 함께 선회분쇄실(2)에 공급한다. 분쇄노즐(3)로부터 분사되는 고압가스류에 의해 선회분쇄실(2)에는 수평방향의 선회류가 생긴다. 더욱이, 나선홈부(44)를 구비한 보조분쇄노즐(41)로부터 선회분쇄실(2)의 중심을 향해 분사되는 선회류가, 보텀라이너(8)에서 반사되어 상승하고, 상승한 기류가 톱라이너(7)에서 반사되어서 하강함으로써, 연직방향의 선회류가 형성된다. 이 연직방향의 선회류에 의해, 원심력에 의해 수평방향의 선회류의 외주를 선회하는 조립자에 연직방향의 운동이 유기(誘起)된다. 연직방향의 운동이 유기된 조립자는, 수평방향으로 선회하는 조립자와 대략 직교하는 각도로 반복충돌해 서로 분쇄된다. 또한, 보조분쇄노즐(41)에 의해 분사하는 선회류에 의해, 미분배출구(11)를 향하는 분쇄된 분쇄재료(미분) 내, 입경이 크고 관성력의 큰 분쇄재료(조립자)가 주로 선택적으로 선회분쇄실(2)로 되돌려지고, 관성력의 작은 미분만이 미분배출구(11)로부터 배출된다.When the pressure regulating valve 13 is opened, the high pressure gas is supplied from the high pressure gas pipe 12a to the grinding nozzle 3 and the supply nozzle 4 at the same pressure, and the auxiliary grinding nozzle 41 is discharged from the gas supply pipe 42. High pressure gas is supplied to the The supply nozzle 4 supplies the grinding material with the high pressure gas to the turning grinding chamber 2. The high-pressure gas flow injected from the grinding nozzle 3 causes the swirling chamber 2 to have a horizontal swirling flow. Furthermore, the swirl flow injected from the auxiliary grinding nozzle 41 with the spiral groove 44 toward the center of the swirl grinding chamber 2 is reflected by the bottom liner 8 and rises, and the raised air flow is the top liner ( By reflecting and descending in 7), a swirl flow in the vertical direction is formed. By this vertical direction swirl flow, the movement in the vertical direction is induced to the granulator which orbits the outer periphery of the horizontal swirl flow by the centrifugal force. The coarse particles in which the vertical movement is induced are repeatedly crushed at an angle substantially perpendicular to the coarse particles turning in the horizontal direction, and are pulverized with each other. In addition, in the pulverized pulverized material (pulverized) directed to the pulverized discharge port 11, the pulverized material (assembler) having a large particle diameter and a large inertia force is selectively selectively turned by the vortex flow sprayed by the auxiliary pulverized nozzle 41. It returns to the grinding chamber 2, and only the small fine powder of inertia force is discharged | emitted from the fine powder discharge port 11.

이상과 같이 본 실시형태 2의 제트밀은 구성되어 있으므로, 실시형태 1에서 얻어지는 작용에 더하여, 이하와 같은 작용이 얻어진다.As mentioned above, since the jet mill of this Embodiment 2 is comprised, in addition to the action obtained by Embodiment 1, the following actions are acquired.

(1)선회분쇄실에 형성된 수평방향의 선회류가, 보조분쇄노즐이 분사하는 선회류에 의해 안정화되어 분쇄효율의 안정화를 도모할 수 있다.(1) The horizontal swirl flow formed in the swing grinding chamber is stabilized by the swirl flow sprayed by the auxiliary grinding nozzle, so that the grinding efficiency can be stabilized.

(2)보조분쇄노즐에 의해 분사되는 선회류가 연직방향의 선회류를 발생시키므로, 선회분쇄실을 수평방향으로 선회하는 조립자에 연직방향으로 선회하는 조립자를 충돌시켜 분쇄재료끼리의 충돌 빈도를 높일 수 있고, 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(2) Since the swirl flow injected by the auxiliary grinding nozzle generates the swirl flow in the vertical direction, the collision frequency between the crushed materials is increased by colliding the granulator turning in the vertical direction with the granulator turning the swing grinding chamber in the horizontal direction. It can raise and grind | pulverize efficiency can be improved.

(3)선회분쇄실 내에 수평방향의 소용돌이와 연직방향의 소용돌이가 합성된 복합 소용돌이를 형성할 수 있고, 분쇄재료끼리의 복잡한 충돌을 만들어내 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(3) It is possible to form a composite vortex in which the vortex in the horizontal direction and the vortex in the vertical direction are combined in the pulverizing chamber, and create a complex collision between the pulverizing materials to improve the crushing efficiency.

(4)보조분쇄노즐에 의해 분사하는 선회류에 의해, 미분배출구를 향하는 분쇄된 분쇄재료(미분) 내, 입경이 크고 관성력의 큰 분쇄재료를 주로 선택적으로 선회분쇄실로 되돌릴 수 있고, 입도 분포를 샤프하게 할 수 있다.(4) By turning flow sprayed by the auxiliary grinding nozzle, the grinding material which has a large particle size and a large inertia force can be selectively returned to the turning grinding chamber mainly in the ground grinding material (pulverized) facing the fine discharge port. It can be sharp.

(5)출구나 센터폴 등을 요하지 않아도 분쇄효율을 향상시킴과 아울러 입도 분포를 샤프하게 할 수 있으므로, 구조의 단순화를 도모할 수 있다.(5) It is possible to improve the grinding efficiency and sharpen the particle size distribution without requiring an exit or a center pole, thereby simplifying the structure.

또한, 본 실시형태에 있어서는, 분쇄노즐로서 분사구가 슬릿형상으로 형성되어 애스펙트비가 1:2∼1:30으로 형성된 것을 사용했지만, 대략 원형상 등의 분사구을 갖는 분쇄노즐을 사용한 경우라도 같은 작용을 얻을 수 있다. 또한, 보조분쇄노즐로서, 나선홈부가 5조 형성되어 있는 것을 사용했지만, 2조 이상, 또한, 선회분쇄실에 장착된 분쇄노즐의 수와 동수 이하의 조수이면, 선회류를 형성할 수 있고, 같은 작용을 얻을 수 있다.In addition, in this embodiment, although the injection port was formed in the slit shape and the aspect ratio was 1: 2-1: 30 as a grinding nozzle, the same effect is acquired even when using the grinding nozzle which has a substantially circular shape, such as a circular nozzle. Can be. As the auxiliary grinding nozzles, five spiral grooves are used. If the two or more tanks and the number of grinding nozzles mounted in the swing grinding chamber are equal to or less than the number of grinding nozzles, the swirl flow can be formed. The same effect can be obtained.

(실시형태 3)(Embodiment 3)

도 11은 본 실시형태 3에 있어서의 제트밀의 요부 단면도이다. 또한, 실시형태 1에서 설명한 것과 같은 것은, 같은 부호를 붙이고 설명을 생략한다.11 is a sectional view of principal parts of the jet mill in the third embodiment. In addition, the same thing as what was demonstrated in Embodiment 1 attaches | subjects the same code | symbol, and abbreviate | omits description.

도 11에 있어서, 50은 실시형태 3에 있어서의 제트밀, 51은 고압가스를 선회분쇄실(2)의 내벽면을 향해서 분사할 수 있는 미분배출구(11)의 하부근방의 위치에 설치된 보조노즐이다.In FIG. 11, 50 is a jet mill in Embodiment 3, 51 is an auxiliary nozzle provided in the position near the lower part of the fine powder discharge port 11 which can inject high pressure gas toward the inner wall surface of the pulverization grinding chamber 2. As shown in FIG. to be.

본 실시형태 3의 제트밀이 실시형태 1과 다른 점은, 미분배출구(11) 내에 보조노즐(51)이 설치되어 있는 점과, 센터폴 및 출구을 갖고 있지 않은 점이다.The jet mill of the third embodiment differs from the first embodiment in that the auxiliary nozzle 51 is provided in the differential discharge port 11 and does not have a center pole and an outlet.

이상과 같이 구성된 실시형태 3의 제트밀에 대해서, 이하 그 동작을 설명한다.The operation | movement is demonstrated below about the jet mill of Embodiment 3 comprised as mentioned above.

공급노즐(4)은 분쇄재료를 고압가스와 함께 선회분쇄실(2)에 공급한다. 분쇄노즐(3)로부터 분사되는 고압가스류에 의해 선회분쇄실(2)에는 수평방향의 선회류 가 생긴다. 더욱이, 보조노즐(51)로부터 선회분쇄실(2)의 내벽면을 향해서 분사하는 고압가스가, 원심력에 의해 수평방향의 선회류의 외주를 선회하는 조립자에 연직방향의 운동을 유기한다. 연직방향의 운동이 유기된 조립자는 수평방향으로 선회하는 조립자와 대략 직교하는 각도로 충돌하여 서로 분쇄된다.The supply nozzle 4 supplies the grinding material with the high pressure gas to the turning grinding chamber 2. The high-pressure gas flow injected from the grinding nozzle 3 causes the swirling chamber 2 to have a horizontal swirling flow. Further, the high pressure gas injected from the auxiliary nozzle 51 toward the inner wall surface of the turning grinding chamber 2 induces vertical movement to the granulator turning the outer periphery of the turning flow in the horizontal direction by centrifugal force. The coarse particles, which have lost the vertical motion, collide at a substantially orthogonal angle with the coarse particles turning in the horizontal direction and are pulverized with each other.

이상과 같이 본 실시형태 3의 제트밀은 구성되어 있으므로, 실시형태 1에서 얻어지는 작용에 더하여, 이하와 같은 작용이 얻어진다.As mentioned above, since the jet mill of this Embodiment 3 is comprised, in addition to the action obtained by Embodiment 1, the following actions are acquired.

(1)분쇄재료끼리의 충돌 빈도가 증대함과 아울러, 대략 직교한 각도로 충돌하므로 충돌시의 에너지가 커지고, 분쇄효율을 향상시킬 수 있다.(1) The collision frequency of the crushing materials increases, and the collisions are made at substantially orthogonal angles, so that the energy at the time of collision increases, and the crushing efficiency can be improved.

(3)센터폴 및 출구를 요하지 않아도, 분쇄효율을 향상시킬 수 있고, 구성을 단순화할 수 있다.(3) The grinding efficiency can be improved and the configuration can be simplified without requiring a center pole and an outlet.

또한, 본 실시형태에 있어서는 분쇄노즐로서, 분사구가 슬릿형상으로 형성되어 애스펙트비가 1:2∼1:30으로 형성된 것을 사용했지만, 대략 원형상 등의 분사구를 갖는 분쇄노즐을 사용한 경우라도 같은 작용을 얻을 수 있다.In addition, in this embodiment, although the injection nozzle was formed in the slit shape and the aspect ratio was 1: 2-1: 30 as a grinding nozzle, even if the grinding nozzle which has an injection hole of a substantially circular shape etc. is used, it has the same effect. You can get it.

(실시예)(Example)

이하에, 본 발명을 실시예에 의해 구체적으로 설명한다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Below, this invention is demonstrated concretely by an Example.

(실시예 1)(Example 1)

짧은 변 0.7mm, 긴 변 13mm의 직사각형의 슬릿형상(애스펙트비1:18.6)으로 형성된 분사구을 갖는 분쇄노즐 9개, 공급노즐 1개의 합계 10개를, 내경 400mm, 높이 70mm로 조정된 선회분쇄실의 측벽에 등간격으로 장착했다. 분쇄노즐은 고압가스유로와 중심축면의 교각(α)이 0°로 형성된 것을 사용했다. 또한, 분쇄노즐은 분 사구의 긴 변이 선회분쇄실의 수평면과 직교도록 선회분쇄실에 장착하고, 더욱이, 하나의 분쇄노즐의 중심축이 선회류의 회전 방향으로 1개 떨어진 분쇄노즐 또는 분쇄노즐의 중심축을 향하도록 설치했다. 선회분쇄실의 측벽에 분쇄재료가 부착되기 어려운 선회류를 형성하기 위해서다. 분쇄노즐의 가스압은 863kPa(8.8kgf/㎤), 공급노즐의 가스압은 883kPa(9.Okgf/㎤), 가스 유량은 8.7㎥/mim으로 설정했다.9 grinding nozzles with a nozzle formed in a rectangular slit shape (aspect ratio of 1: 18.6) with a short side of 0.7 mm and a long side of 10 mm, and a total of 10 feed nozzles, each having a diameter of 400 mm and a height of 70 mm. It was attached to the side wall at equal intervals. The grinding nozzle used was a one in which the pier α of the high pressure gas flow path and the central shaft surface was formed at 0 degrees. Further, the grinding nozzle is mounted in the grinding grinding chamber so that the long side of the injection port is orthogonal to the horizontal plane of the grinding grinding chamber. Furthermore, the grinding nozzle or grinding nozzle of one grinding nozzle has one central axis in the rotational direction of the turning flow. It was installed facing the central axis. This is for forming swirl flow which is hard to adhere the grinding material to the side wall of the swing grinding chamber. The gas pressure of the grinding nozzle was set to 863 kPa (8.8 kgf / cm 3), the gas pressure of the supply nozzle was 883 kPa (9.Okgf / cm 3), and the gas flow rate was 8.7 m 3 / mim.

이상과 같이 설정한 제트밀에, 50%입자지름D50=17.73㎛의 근청석을 분쇄재료로서 공급노즐로부터 공급해 분쇄를 행했다. 분쇄재료 공급량은 530kg/h로 했다.The jet mill set as described above was supplied with cordierite having a 50% particle diameter D 50 of 17.73 µm from the supply nozzle as a pulverizing material, and pulverized. The pulverized material feed amount was 530 kg / h.

(실시예 2)(Example 2)

선회분쇄실에 설치된 하나의 분쇄노즐의 중심축이, 선회류의 회전 방향으로 실시형태 1과 마찬가지로 2개 떨어진 분쇄노즐 또는 공급노즐의 중심축을 향하도록 설치한 이외는, 실시예 1과 같은 조건으로 분쇄재료로서의 근청석을 분쇄했다. 하나의 분쇄노즐의 중심축이 선회류의 회전 방향으로 2개 떨어진 노즐의 중심축을 향하도록 설치한 것은, 선회분쇄실의 전체층에 균일하게 선회류를 형성하기 위해서이다.Under the same conditions as in Example 1, except that the central axis of one grinding nozzle provided in the turning grinding chamber is installed so as to face the central axis of two grinding nozzles or supply nozzles separated in the same manner as in Embodiment 1 in the rotational direction of the swirl flow. Cordierite as a grinding material was ground. The central axis of one grinding nozzle is provided so as to face the central axis of the nozzles spaced two apart in the rotational direction of the swirling flow in order to uniformly form the swirling flow in the entire layer of the swirling chamber.

(비교예 1)(Comparative Example 1)

구경 3.5㎜φ의 분사구가 1개 형성된 분쇄노즐(비교예 1의 분사구의 투영면적은 실시예 1의 분사구의 투영면적과 거의 같다)을, 실시예 1에서 설명한 제트밀의 분쇄노즐 대신에, 선회분쇄실에 설치했다. 또한, 분쇄재료 공급량은 50㎏/h로 했다.Instead of the pulverizing nozzle of the jet mill described in Example 1, the grinding nozzle in which one injection hole having a diameter of 3.5 mmφ is formed (the projection area of the injection hole of Comparative Example 1 is almost the same as the projection area of the injection hole of Example 1) Installed in the room. In addition, the grinding | pulverization material supply amount was 50 kg / h.

(비교예 2)(Comparative Example 2)

구경 3.5㎜φ의 분사구가 1개 형성된 분쇄노즐을, 실시예 2의 제트밀의 분쇄노즐 대신에, 선회분쇄실에 설치했다. 분쇄공급량은 50㎏/h로 했다.The grinding nozzle in which the injection hole of the diameter of 3.5 mm (phi) was formed was installed in the turning grinding chamber instead of the grinding nozzle of the jet mill of Example 2. The grinding | pulverization feed amount was 50 kg / h.

(분쇄재료의 분쇄결과 및 평가)(Crushing Results and Evaluation of Grinding Materials)

이상과 같이 분쇄조건이 설정된 실시예 1, 실시예 2, 비교예 1, 비교예 2의 제트밀로 분쇄된 근청석의 입도분포, 및 분쇄 전의 입도분포를 레이저 입도측정기를 사용하여 측정했다. 또 비표면적을 BET법을 사용하여 측정했다. 도 12에 분쇄전후의 근청석의 입도분포, (표 1)에 실시예 1, 실시예 2, 비교예 2의 분쇄조건, 분쇄결과로서 근청석의 D50(㎛), 분쇄 전의 비표면적을 1로 했을 때의 분쇄 후의 분쇄재료의 비표면적을 정리하여 나타냈다.The particle size distribution of cordierite pulverized by the jet mill of Example 1, Example 2, Comparative Example 1, and Comparative Example 2 which set grinding conditions as mentioned above, and the particle size distribution before grinding | pulverization were measured using the laser particle size measuring machine. In addition, the specific surface area was measured using the BET method. Fig. 12 shows particle size distribution of cordierite before and after pulverization, (Table 1) shows the grinding conditions of Examples 1, 2 and Comparative Example 2, D 50 (μm) of cordierite as a result of pulverization, and the specific surface area before pulverization. The specific surface area of the grinding | pulverizing material after grinding | pulverization at the time of using was shown collectively.

(표 1)Table 1

Figure 112003003890298-pat00001
Figure 112003003890298-pat00001

(표 1)로부터, 실시예 1 및 실시예 2는 분쇄재료 공급량이 비교예 1 및 비교예 2의 분쇄재료공급량의 10.6배이었음에도 불구하고, 비교예 1 및 비교예 2에서 분쇄된 분쇄재료와 동등한 50%입자지름과 비표면적이 얻어졌다. 따라서, 본 발명의 분쇄노즐을 구비한 제트밀은 현저하게 높은 분쇄효율이 얻어지는 것이 밝혀졌다.From Table 1, Examples 1 and 2 are equivalent to the pulverized materials pulverized in Comparative Examples 1 and 2, although the pulverized materials supplied were 10.6 times the pulverized materials supplied in Comparative Examples 1 and 2. 50% particle diameter and specific surface area were obtained. Accordingly, it has been found that the jet mill with the grinding nozzle of the present invention obtains a remarkably high grinding efficiency.

다음에, 본 발명의 분쇄노즐의 분사구로부터 분사되는 고압가스의 속도를 시산한 결과를 이하에 설명한다.Next, the result of calculating the velocity of the high pressure gas injected from the injection port of the grinding nozzle of the present invention will be described below.

(비교예 3)(Comparative Example 3)

치수가 4㎜φ인 원형상으로 형성된 분사구을 갖는 분쇄노즐에, 가스 유량 1.125㎥/min, 가스 압력 686kPa(7kgf/㎤)으로 설정한 가스를 공급했다고 하면, 이 경우의 노즐 중심부의 최대유속은 (가스 유량)÷(분사구의 단면적)=1.125(㎥/min)÷22·π(㎟)=1493m/sec로 시산되었다. 또한, 분사구가 원형상인 경우는, 유속의 약 33%가 벽면으로부터의 마찰 손실 및 형상에 유래한 손실에 의해 잃게 되어 있다.Assuming that a gas set at a gas flow rate of 1.125 m 3 / min and a gas pressure of 686 kPa (7 kgf / cm 3) is supplied to a grinding nozzle having an injection hole formed in a circular shape having a size of 4 mmφ, the maximum flow velocity of the nozzle center in this case is ( Gas flow rate) ÷ (cross-sectional area of the injection port) = 1.125 (m 3 / min) ÷ 2 2 π (mm 2 ) = 1493 m / sec. In addition, when the injection port is circular, about 33% of the flow rate is lost due to friction loss and wall shape loss from the wall surface.

(실시예 3)(Example 3)

분사구가 슬릿형상으로 형성된 경우는, 비교예 3의 분사구의 투영 면적과 거의 같은 면적을 갖는 직사각형의 분사구를 구비한 분쇄노즐을 상정해 최대유속을 시산했다. 애스펙트비를 1:20으로 하면, 분사구의 치수는 0.8×16mm가 된다. 또한, 슬릿형상인 경우는 벽면으로부터의 마찰 손실만을 고려하면 되기(형상에 유래한 손실은 고려하지 않아도 된다)때문에, 비교예 3의 4㎜φ의 원에 거의 내접하는 3㎜평방의 정방형의 면적과, 0.8×16㎜의 슬릿을 복수의 정방형으로 분할한 0.8㎜평방의 정방형의 면적과의 비교(0.8㎜의 면적은 3mm의 면적의 1/14)를 기초로 가스 유량을 계산해 최대유속을 시산할 수 있다. 이 경우, 가스 유량은 1.125(㎥/min)÷14=0.0804㎥/min이 되고, 마찰 손실 등을 고려하지 않을 때의 최대유속은, (가스 유량)÷(분사구의 단면적)=O.0804(㎥/min) ÷ 0.82(㎟)=2O92.6m/sec가 된다. 분사구가 슬릿형상인 경우는, 벽면으로부터의 마찰 손실(약 10%)만을 고려하면 되므로, 가스의 최대유속은 약 1.3배(90%÷67%)인 2720m/sec이 얻어진다. 이것은 비교예 3의 원형상의 분사구에서 얻어지는 최대유속의 약 1.8배이다.When the injection port was formed in a slit shape, the maximum flow velocity was calculated by assuming a grinding nozzle having a rectangular injection port having an area almost the same as the projected area of the injection port of Comparative Example 3. When the aspect ratio is 1:20, the size of the injection port is 0.8 x 16 mm. In the case of the slit shape, only the frictional loss from the wall surface needs to be considered (the loss resulting from the shape does not have to be taken into account). Therefore, the area of a 3mm square square that is almost inscribed to the circle of 4 mm phi of Comparative Example 3 Calculate the gas flow rate and calculate the maximum flow rate based on comparison with the area of 0.8 mm square that divided 0.8 × 16 mm slit into a plurality of squares (the area of 0.8 mm is 1/14 of the area of 3 mm). can do. In this case, the gas flow rate is 1.125 (m 3 / min) ÷ 14 = 0.0804 m 3 / min, and the maximum flow rate when the friction loss or the like is not taken into consideration is (gas flow rate) ÷ (cross-section area of the injection port) = 0.0804 ( M 3 / min) ÷ 0.8 2 (mm 2 ) = 20 92.6 m / sec. When the injection port is in the slit shape, only the frictional loss (about 10%) from the wall surface needs to be taken into account, so that the maximum flow rate of the gas is 2720 m / sec, which is about 1.3 times (90% ÷ 67%). This is about 1.8 times the maximum flow rate obtained in the circular injection port of Comparative Example 3.

이상의 결과, 본 발명의 분쇄노즐에 따르면, 고속의 가스류를 분사할 수 있고, 가스류의 에너지 손실이 적어 높은 에너지 효율이 얻어지는 것이 밝혀졌다.As a result, according to the grinding nozzle of the present invention, it has been found that the gas stream can be injected at a high speed, the energy loss of the gas stream is small, and high energy efficiency is obtained.

이상과 같이, 본 발명의 분쇄노즐, 보조분쇄노즐 및 그것들을 구비한 제트밀에 따르면, 이하와 같은 유리한 효과가 얻어진다.As described above, according to the grinding nozzle, the auxiliary grinding nozzle of the present invention, and the jet mill provided with the same, the following advantageous effects can be obtained.

청구항 1에 기재된 발명에 따르면, According to the invention described in claim 1,

(1)분사구가 슬릿형상으므로, 혼입 소용돌이가 적고 속도분포가 샤프한 엣지형상의 가스류가 얻어지는 분쇄노즐을 제공할 수 있다.(1) Since the injection port is slit-shaped, it is possible to provide a grinding nozzle in which an edge-like gas stream having a small mixing vortex and a sharp velocity distribution can be obtained.

(2)벽면으로부터의 마찰 손실만을 고려하면 되므로, 거의 같은 투영 면적을 갖는 대략 원형상으로 형성된 분사구에 비해서, 고속의 가스류를 분사할 수 있고, 가스류의 에너지 손실이 적어 높은 에너지 효율이 얻어지는 분쇄노즐을 제공할 수 있다.(2) Only the friction loss from the wall surface needs to be taken into account, so that the gas stream can be injected at a high speed, and the energy loss of the gas stream is low, resulting in high energy efficiency, as compared with the injection hole formed in a substantially circular shape having almost the same projection area. A grinding nozzle can be provided.

(3)분사구가 슬릿형상으므로 엣지형상의 가스류가 얻어지고, 높은 전단성으로 선회류에 불어 들어오게 되므로, 선회분쇄실의 측벽(링라이너측)에 주회하는 조립자를 어지럽혀 분쇄효율을 높일 수 있는 분쇄노즐을 제공할 수 있다.(3) Since the injection port is slit-shaped, an edge-like gas flow is obtained and blows into the swirl flow with high shear, thereby disturbing the coarse particles that are circulated on the sidewall (ring liner side) of the swirl grinding chamber to increase the grinding efficiency. It can provide a grinding nozzle that can be.

본 발명의 청구항 2에 기재된 발명에 따르면, 청구항 1의 효과에 더하여, According to the invention set forth in claim 2 of the present invention, in addition to the effects of claim 1,

(1)교각(α)을 형성함으로써 분사구로부터 분사되는 가스류가 3차원적인 가스 소용돌이를 형성하고, 연직방향의 가스류의 속도차이를 보다 적게 할 수 있는 분쇄노즐을 제공할 수 있다.(1) By forming the bridge α, a pulverized nozzle can be provided in which the gas flow injected from the injection port forms a three-dimensional gas vortex, and the speed difference of the gas flow in the vertical direction can be made smaller.

청구항 3에 기재된 발명에 따르면, 청구항 1 또는 2의 효과에 더하여, According to the invention set forth in claim 3, in addition to the effect of claim 1 or 2,

(1)다양한 분사구의 형상이 얻어지므로, 분쇄재료마다 다른 비중이나 분쇄의 난이도 등에 따른 최적의 분사구을 선택하고, 최적의 선회류를 형성할 수 있는 조정성이 뛰어난 분쇄노즐을 제공할 수 있다.(1) Since the shape of the various injection ports can be obtained, it is possible to select the optimum injection port according to different specific gravity, the difficulty of grinding, etc. for each grinding material, and to provide a grinding nozzle having excellent controllability for forming an optimum swirl flow.

청구항 4에 기재된 발명에 따르면, According to the invention as set forth in claim 4,

(1)나선홈부를 구비하고 있으므로, 가스유로로부터 분사되는 가스가 선회류를 형성할 수 있는 보조분쇄노즐을 제공할 수 있다.(1) Since the spiral groove is provided, an auxiliary grinding nozzle can be provided in which the gas injected from the gas flow path can form swirl flow.

(2)비중이 작고 지름이 큰 분쇄재료를, 선회류의 파쇄영역으로 강제적으로 이동시켜 분쇄효율을 높일 수 있는 보조분쇄노즐을 제공할 수 있다.(2) An auxiliary grinding nozzle capable of increasing grinding efficiency by forcibly moving the grinding material having a small specific gravity and a large diameter to the crushing zone of swirl flow can be provided.

청구항 5에 기재된 발명에 따르면, According to the invention as set forth in claim 5,

(1)슬릿형상으로 형성된 분사구을 갖는 분쇄노즐을 구비하고 있으므로, 선회분쇄실 내에 고압가스를 분사할 때의 혼입 소용돌이를 감소시켜서 선회분쇄실 내의 높이 방향에서의 속도차이를 작게 할 수 있음과 아울러, 분사되는 고압가스 속도를 증가시킬 수 있고, 분쇄재료가 충돌하는 에너지를 크게 함과 아울러 분쇄재료의 선회분쇄실 내에서의 체류 시간을 짧게 하여, 분쇄효율을 향상시킬 수 있는 제트밀을 제공할 수 있다.(1) Since the grinding nozzle having the injection port formed in the slit shape is provided, the mixing vortex when the high pressure gas is injected into the turning grinding chamber can be reduced to reduce the speed difference in the height direction in the turning grinding chamber. It is possible to provide a jet mill which can increase the velocity of the injected high pressure gas, increase the energy that the grinding materials collide with, and shorten the residence time in the grinding mill of the grinding materials, thereby improving the grinding efficiency. have.

(2)고압가스유로와 중심축면의 교각(α)이 0∼15°로 형성된 분쇄노즐을 설치 고정함으로써, 선회분쇄실 내에 형성되는 선회류에 더하여, 각각의 분쇄노즐로부터 분사되는 고압가스 소용돌이에 의해 분쇄재료끼리의 충돌 기회가 증가해 분쇄 효율을 향상시킬 수 있는 제트밀을 제공할 수 있다.(2) By installing and fixing a grinding nozzle in which the high pressure gas flow path and the pier a of the central axis surface is 0 to 15 degrees, in addition to the swirl flow formed in the swing grinding chamber, the high pressure gas vortex injected from each grinding nozzle is installed. This increases the chance of collision between the grinding materials and can provide a jet mill that can improve the grinding efficiency.

(3)교각(α)을 바꿈으로써, 물성이 다른 분쇄재료마다 선회분쇄실 내에 형성되는 선회류를 제어할 수 있고, 각각의 분쇄재료에 적합한 선회류를 형성할 수 있는 조정성이 뛰어난 제트밀을 제공할 수 있다.(3) By changing the pier (α), it is possible to control the swirl flow formed in the swirl grinding chamber for each grinding material having different physical properties, and the jet mill having excellent controllability to form a swirl flow suitable for each grinding material. Can be provided.

(4)분쇄노즐의 분사구의 형상을 바꿈으로써 선회분쇄실의 선회분쇄실의 높이방향이나 수평방향의 풍량이나 풍속 등을 바꿔 다양한 3차원적인 선회류를 형성할 수 있고, 물성이 다른 각종의 분쇄재료에 적합한 선회류가 얻어짐과 아울러 미분의 압착이나 편석을 방지할 수 있고, 더욱이 입도 조정을 용이하게 행할 수 있는 조작성이 뛰어난 제트밀을 제공할 수 있다.(4) By changing the shape of the injection hole of the grinding nozzle, various three-dimensional swirl flows can be formed by changing the air volume or the wind speed in the height direction or the horizontal direction of the swing grinding chamber of the swing grinding chamber. In addition to obtaining a swirl flow suitable for the material, it is possible to provide a jet mill excellent in operability which can prevent the crushing and segregation of the fine powder and further facilitate the particle size adjustment.

(5)각각의 분쇄재료에 적합한 선회류의 형성을, 거기에 알맞은 분사구가 형성된 분쇄노즐로 교환함으로써 행할 수 있어 작업성이 뛰어난 제트밀을 제공할 수 있다.(5) The formation of the swirl flow suitable for each grinding material can be performed by replacing the grinding nozzle with a suitable injection port therein, thereby providing a jet mill excellent in workability.

(6)다양한 분사구의 형상을 갖는 분쇄노즐 내 최적인 것을 선택함으로써, 분쇄재료마다 다른 비중이나 분쇄의 난이도 등에 따라 최적인 분쇄효율을 얻을 수 있는 제트밀을 제공할 수 있다.(6) By selecting the optimum one in the grinding nozzle having the shape of various injection holes, it is possible to provide a jet mill capable of obtaining the optimum grinding efficiency depending on the specific gravity, the difficulty of grinding, and the like for each grinding material.

(7)분쇄노즐로부터 분사되는 고압가스류의 에너지 효율이 높으므로, 고압가스를 분쇄노즐 등에 공급하는 고압가스원의 소형화를 도모하여 장치의 컴팩트화를 도모할 수 있음과 아울러 에너지감소에 뛰어난 제트밀을 제공할 수 있다.(7) The energy efficiency of the high-pressure gas injected from the grinding nozzle is high, so that the high-pressure gas source for supplying the high-pressure gas to the grinding nozzle can be miniaturized and the apparatus can be made compact, and the jet excellent in energy reduction can be obtained. Wheat may be provided.

청구항 6에 기재된 발명에 따르면, According to the invention as set forth in claim 6,

(1)보조노즐이 분사하는 고압가스가, 조립자의 분쇄재료가 원심력에 의해 외 주(선회분쇄실의 내벽부근)를 수평하게 선회하는 선회분쇄실 내에 형성된 선회류를 교란하고, 조립자의 연직방향의 운동을 유기해 분쇄재료끼리의 충돌 빈도를 증가시켜 분쇄효율을 향상시킬 수 있는 제트밀을 제공할 수 있다.(1) The high pressure gas injected by the auxiliary nozzle disturbs the swirl flow formed in the swirl grinding chamber where the pulverized material of the granulator rotates horizontally around the outer circumference (near the inner wall of the swing grinding chamber) by centrifugal force, It is possible to provide a jet mill that can improve the grinding efficiency by increasing the frequency of collision between the grinding materials by inducing the movement of the.

청구항 7에 기재된 발명에 따르면, 청구항 6의 효과에 더하여, According to the invention set forth in claim 7, in addition to the effects of claim 6,

(1)선회분쇄실에 형성된 수평방향의 선회류가, 보조분쇄노즐이 분사하는 선회류에 의해 안정화되어 분쇄효율의 안정화를 도모할 수 있는 제트밀을 제공할 수 있다.(1) The horizontal swirl flow formed in the swirl grinding chamber can be stabilized by the swirl flow sprayed by the auxiliary grinding nozzle to provide a jet mill capable of stabilizing the grinding efficiency.

(2)보조분쇄노즐에 의해 분사되는 선회류가 연직방향의 선회류를 발생시키므로, 선회분쇄실을 수평방향으로 선회하는 조립자에 연직방향으로 선회하는 조립자를 충돌시켜 분쇄재료끼리의 충돌 빈도를 높일 수 있어, 분쇄효율을 향상시킬 수 있는 제트밀을 제공할 수 있다.(2) Since the swirl flow injected by the auxiliary grinding nozzle generates the swirl flow in the vertical direction, the collision frequency between the crushed materials is increased by colliding the granulator turning in the vertical direction with the granulator turning the swing grinding chamber in the horizontal direction. It can be raised, it is possible to provide a jet mill that can improve the grinding efficiency.

(3)선회분쇄실 내에 수평방향의 소용돌이와 연직방향의 소용돌이가 합성된 복합 소용돌이를 형성할 수 있고, 분쇄재료끼리의 복잡한 충돌을 만들어내 분쇄효율을 향상시킬 수 있는 제트밀을 제공할 수 있다.(3) It is possible to form a composite vortex in which the vortex in the horizontal direction and the vortex in the vertical direction are combined in the swivel grinding chamber, and can provide a jet mill capable of improving the crushing efficiency by creating a complex collision between the pulverizing materials. .

(4)보조분쇄노즐에 의해 분사하는 선회류에 의해, 미분배출구를 향하는 분쇄된 분쇄재료(미분) 내, 입경이 크고 관성력의 큰 분쇄재료를 주로 선택적으로 선회분쇄실로 되돌릴 수 있고, 입도 분포를 샤프하게 할 수 있는 제트밀을 제공할 수 있다.(4) By turning flow sprayed by the auxiliary grinding nozzle, the grinding material which has a large particle size and a large inertia force can be selectively returned to the turning grinding chamber mainly in the ground grinding material (pulverized) facing the fine discharge port. A jet mill can be provided that can be sharpened.

(5)출구나 센터폴 등을 요하지 않아도 분쇄효율을 향상시킴과 아울러 입도 분포를 샤프하게 할 수 있으므로, 구조의 단순화를 도모할 수 있는 제트밀을 제공 할 수 있다.(5) It is possible to improve the grinding efficiency and sharpen the particle size distribution without requiring an exit or center pole, so that a jet mill can be provided that can simplify the structure.

Claims (7)

고압가스유로와, 분사면에 형성되어 상기 고압가스유로를 통과한 가스가 분사되는 슬릿형상으로 형성된 분사구를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 분쇄노즐.And a injection hole formed in a slit shape in which a high pressure gas flow path and a gas passing through the high pressure gas flow path are formed on the injection surface. 제 1항에 있어서, 상기 고압가스유로와 상기 분사면의 중심축을 통과하는 중심축면의 교각(α)이, 0∼15°인 것을 특징으로 하는 분쇄노즐.The grinding nozzle as set forth in claim 1, wherein the pier (α) between the high-pressure gas flow path and the central axis surface passing through the central axis of the injection surface is 0 to 15 degrees. 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 상기 분사구가 상기 분사면의 상기 중심축으로부터 방사상으로 형성된 2∼12개의 슬릿부를 구비하고, 상기 슬릿부의 협각(β)이 72°×1(1=1,2), 45°×m(m=1,2,3,4), 30°×n(n=1,2,3,4,5,6) 중 어느 하나인 것을 특징으로 하는 분쇄노즐.The said injection hole is provided with 2-12 slit parts radially formed from the said central axis of the said injection surface, The narrow angle (beta) of the said slit part is 72 degrees x 1 (1 = 1, 2), 45 ° x m (m = 1, 2, 3, 4), 30 ° x n (n = 1, 2, 3, 4, 5, 6) any one of the grinding nozzle. 단면이 대략 원형상으로 형성된 가스유로와, 상기 가스유로의 내벽면에 등간격으로 형성된 나선홈부를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 보조분쇄노즐.An auxiliary grinding nozzle comprising: a gas flow passage having a substantially circular cross section, and a spiral groove portion formed at equal intervals on an inner wall surface of the gas flow passage. 수평선회류형의 제트밀로서, 중공원반형상의 선회분쇄실과, 상기 선회분쇄실의 중심부의 상부에 형성되어 미분말체가 배출되는 미분말 배출구와, 상기 선회분쇄실의 측벽에 설치되어 분쇄재료를 고압가스에 동반해서 도입하는 공급노즐과, 상기 선회분쇄실의 측벽에 분사구가 주벽측으로 경사져서 설치되어 선회류를 형성하는 제 1항 또는 제 2항에 기재된 분쇄노즐을 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 제트밀.A horizontal-flow jet jet mill, which has a hollow park half-shaped swing grinding chamber, a fine powder outlet formed at an upper portion of the center of the swing grinding chamber, and fine powder is discharged, and is provided on the sidewall of the swing grinding chamber to accompany the grinding material into the high pressure gas. And a grinding nozzle according to claim 1 or 2, wherein a supply nozzle to be introduced therein and a jetting port are inclined toward the circumferential wall to form a swirl flow on the side wall of the swirl grinding chamber. 수평선회류형의 제트밀로서, 중공원반형상의 선회분쇄실과, 상기 선회분쇄실의 중심부의 상부에 형성되어 미분말체가 배출되는 미분말 배출구와, 상기 선회분쇄실의 측벽에 설치되어 분쇄재료를 고압가스에 동반해서 도입하는 공급노즐과, 상기 선회분쇄실의 측벽에 분사구가 주벽측으로 경사져서 설치되어 선회류를 형성하는 분쇄노즐과, 상기 미분말 배출구 내에 설치되어 고압가스를 상기 선회분쇄실의 내벽면을 향해서 분사하는 보조 노즐을 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 제트밀.A horizontal-flow jet jet mill, which has a hollow park half-shaped swing grinding chamber, a fine powder outlet formed at an upper portion of the center of the swing grinding chamber, and fine powder is discharged, and is provided on the sidewall of the swing grinding chamber to accompany the grinding material into the high pressure gas. And a supply nozzle to be introduced, a grinding nozzle inclined toward the circumferential side of the slewing grinding chamber to form a swirl flow, and a high-pressure gas in the fine powder discharge port to spray the inner wall surface of the slewing grinding chamber. A jet mill, comprising: an auxiliary nozzle. 제 6항에 있어서, 상기 보조노즐 대신에, 제 4항에 기재된 보조분쇄노즐을 구비하고, 상기 보조분쇄노즐이, 상기 미분말 배출구의 중심에 설치되어 상기 선회분쇄실에 형성된 선회류의 방향과 같은 방향의 선회류를 상기 선회분쇄실을 향해서 분사하는 것을 특징으로 하는 제트밀.7. The subsidiary grinding nozzle according to claim 6, wherein the subsidiary grinding nozzle is provided in the center of the fine powder outlet and is provided in the same direction as the swirl flow formed in the swirl grinding chamber. A jet mill for jetting swirl flow in a direction toward the swing mill.
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