KR100547573B1 - Consume resisting machine part and method for producing thereof - Google Patents

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KR100547573B1
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김경운
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Abstract

내마모 기계부품 및 그 제조방법이 개시된다. 내마모 기계부품은 0.1 ～ 5mm 두께의 초경합금층을 갖는다. 그리고 그 제조방법은 철계모재 상에 탄화물, 질화물, 붕화물 중 어느 하나 또는 그 이상을 선택하여서 된 경질의 입자를 소정의 두께로 적층하는 단계와; 상기 철계모재 상에 적층된 상기 경질의 입자를 설정된 압력으로 가압하는 단계와; 가압된 상기 경질입자층 위에 탄소와 붕소와 실리콘과 크롬과 철과 니켈이 함유된 결합제 분말을 소정의 두께로 적층하는 단계와; 상기 철계모재와 경질입자가 상호 접합되도록 상기 경질의 입자와 결합제 분말과 철계모재에 가열하는 단계를 구비한다. 경질의 입자와 결합제를 혼합하고 성형하는 과정을 거치지 않고도 높은 경도의 내마모 기계부품을 얻을 수 있는 효과를 갖는다.Abrasion resistant machine parts and methods for manufacturing the same are disclosed. Wear resistant machine parts have cemented carbide layers with a thickness of 0.1 to 5 mm. And the manufacturing method comprises the steps of laminating hard particles made by selecting any one or more of carbide, nitride, boride on the iron base material to a predetermined thickness; Pressing the hard particles stacked on the iron base material at a set pressure; Stacking a binder powder containing carbon, boron, silicon, chromium, iron, and nickel on the pressurized hard particle layer to a predetermined thickness; And heating the hard particles, the binder powder, and the iron based material such that the iron based material and the hard particles are bonded to each other. It has the effect of obtaining high hardness wear resistant mechanical parts without mixing and molding hard particles and binder.

Description

내마모 기계부품 및 그 제조방법{CONSUME RESISTING MACHINE PART AND METHOD FOR PRODUCING THEREOF}Wear-resistant machine parts and manufacturing method thereof {CONSUME RESISTING MACHINE PART AND METHOD FOR PRODUCING THEREOF}

도 1은 본 발명에 따른 내마모 기계부품을 모식적으로 나타내는 단면도,1 is a cross-sectional view schematically showing a wear-resistant mechanical part according to the present invention,

도 2는 본 발명에 따른 내마모 기계부품 제조방법을 설명하는 순서도, 2 is a flow chart illustrating a method for manufacturing a wear resistant mechanical part according to the present invention;

도 3a 내지 3d는 본 발명에 따른 내마모 기계부품 제조방법의 과정을 모식적으로 나타내는 단면도들, 3a to 3d are cross-sectional views schematically showing the process of the wear-resistant mechanical part manufacturing method according to the present invention,

도 4는 본 발명의 방법에 따라 제조된 내마모 기계부품의 초경합금과 철계 모재의 접합계면 현미경조직을 나타내는 단면도이다. Figure 4 is a cross-sectional view showing the bonding interface microstructure of the cemented carbide and iron-based base material of the wear-resistant mechanical parts produced according to the method of the present invention.

＊ 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 ＊＊ Explanation of symbols for main part of drawing ＊

10: 철계모재 20: 경질입자층10: iron base material 20: hard particle layer

30: 결합제층 40: 초경합금층30: binder layer 40: cemented carbide layer

본 발명은 내마모 기계부품 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 금속 모재에 초경합금층을 형성하여 내마모성이 요구되는 마찰 접촉부에 사용하는 내마모 기계부품 및 그 제조방법에 관한 것이다. TECHNICAL FIELD The present invention relates to a wear-resistant mechanical part and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a wear-resistant mechanical part and a method of manufacturing the same, which are used in frictional contact parts that require a wear resistance by forming a cemented carbide layer on a metal base material.

초경합금은 텅스텐 탄화물, 크롬 탄화물 등의 탄화물, 질화물, 붕화물 등과 같은 경질의 입자와 니켈, 코발트 등의 단일금속 혹은 니켈합금, 코발트합금의 결합제로 구성된 것으로, 내마모성이 우수하여 공구류 및 내마모성이 크게 요구되는 기계부품에 널리 사용되고 있다. Cemented carbide consists of hard particles such as tungsten carbide, chromium carbide, nitride, boride, etc., and a single metal such as nickel and cobalt, or a binder of nickel alloy and cobalt alloy. It is widely used in mechanical parts.

이러한 초경합금을 기계적인 부품으로 이용하기 위해서는, 철계합금 등과 같은 금속모재(이하 “모재”라 약칭함)에 접합한 뒤 사용하는 것이 일반적이다. 그 접합 방법의 일례로서, 경질의 입자와 겹합제를 혼합하고, 혼합된 혼합물을 원하는 모양으로 성형하며, 성형된 성형체를 일정한 온도로 가열하여 소결체로 제조한 후, 제조된 소결체를 용가재 금속을 이용하거나 또는 용가재 금속 없이 모재에 접합한 뒤 사용하는 방법이 있다. In order to use such cemented carbide as a mechanical part, it is generally used after bonding to a metal base material (hereinafter, abbreviated as “base material”) such as an iron-based alloy. As an example of the joining method, the hard particles and the superposition agent are mixed, the mixed mixture is molded into a desired shape, the molded body is heated to a constant temperature to produce a sintered body, and the manufactured sintered body is made of a filler metal. Or after bonding to the base metal without filler metal.

한편, 이러한 접합 방법은, 소결체를 모재에 접합시켜야 하므로 모재의 형상이 복잡할 경우, 접합하기 어렵다는 문제점이 있으며, 따라서 사용이 제한적이라는 단점이 있다. On the other hand, such a joining method, because the sintered body to be bonded to the base material, when the shape of the base material is complicated, there is a problem that it is difficult to join, there is a disadvantage that the use is limited.

접합 방법의 다른 예로서, 경질입자의 분말을 철계모재위에 위치시키고 그 위에 결합제 분말을 위치시킨 뒤 가열하여 접합제를 제조하는 경우, 제조된 초경합금내에 위치하는 경질입자들의 분포가 고르지 못하여 초경합금층의 경도값이 일정하지 못하게 되며, 경질입자들 사이의 빈 공간이 과다하여 빈 공간을 채우는 고가의 결합제가 과다하게 사용되므로 제조비용이 높을 뿐만 아니라 초경합금층의 경도값도 높지 못하게 된다. 또한, 초경합금층의 두께 수 mm이상으로 매우 두꺼운 초경합금층을 형성시키게 된다. As another example of the joining method, when the powder of hard particles is placed on the iron-based base material and the binder powder is placed thereon and heated to prepare a binder, the cemented carbide layer is uneven in the distribution of the hard particles located in the manufactured cemented carbide. The hardness value of is not constant, and because the empty space between the hard particles is excessively used because an expensive binder to fill the empty space is not only high manufacturing cost but also the hardness value of the cemented carbide layer is not high. In addition, the cemented carbide layer is formed to a very thick cemented carbide layer of several mm or more.

그리고 접합 방법의 또 다른 예로서, 용사법이 있다. 용사법은 경질의 입자와 결합제 분말이 일정비율로 혼합하고, 혼합된 혼합물을 고온,고압의 가스로서 용융점 이상으로 가열한 후, 가열된 혼합물을 모재에 충돌시켜 다량의 기공이 함유된 뷸균질한 용사피막을 형성하며, 형성된 용사피막을 재용융하여 기공을 제거함으로써 모재에 접합시키는 방법이 있다. And as another example of the joining method, there is a thermal spraying method. The thermal spraying method mixes hard particles and binder powder in a constant ratio, heats the mixed mixture as a gas of high temperature and pressure above the melting point, and then imparts a large amount of pores by impinging the heated mixture on the base metal. There is a method of forming a film and joining the base material by remelting the formed thermal spray coating to remove pores.

한편, 이러한 접합 방법은, 가열된 혼합물을 모재에 용사하는 과정에서, 혼합분말이 분산되거나 사라져 회수율이 낮다는 단점이 있다. 또한, 경질의 입자와 결합제 분말을 혼합한 후, 이를 용융시키고, 용융된 혼합물을 모재에 용사시키며, 용사 후 모재에 형성된 용사피막을 다시 용융시켜야 하는 등, 그 공정이 복잡하다는 단점이 있다. 이같은 단점은 제작 시간을 지연시키고, 많은 노동력이 필요로하여 제작비용을 상승시키는 등, 여러 가지 문제점을 발생시킨다.On the other hand, such a bonding method has a disadvantage in that the recovery rate is low because the mixed powder is dispersed or disappeared in the process of spraying the heated mixture on the base material. In addition, there is a disadvantage that the process is complicated, such as mixing the hard particles and the binder powder, melting them, spraying the molten mixture on the base material, and re-melting the thermal spray coating formed on the base material after the spraying. Such drawbacks cause various problems, such as delaying the production time, requiring a lot of labor, and raising the production cost.

따라서, 본 발명은 상기한 문제점을 해결하기 위하여 안출된 것으로서, 그 목적은 보다 간단한 접합 공정으로도 높은 경도 및 우수한 내마모 성능을 갖는 내마모 기계부품 및 그 제조방법을 제공하는 데 있다. Accordingly, the present invention has been made to solve the above problems, an object of the present invention is to provide a wear-resistant mechanical parts and a manufacturing method having a high hardness and excellent wear resistance even with a simpler bonding process.

본 발명의 다른 목적은, 모재의 형상에 관계없이 우수한 접합강도를 가지며 제조되는 내마모 기계부품 및 그 제조방법을 제공하는 데 있다. Another object of the present invention is to provide a wear-resistant mechanical part and a method of manufacturing the same, which have excellent bonding strength regardless of the shape of the base material.

본 발명의 또 다른 목적은, 경질입자의 분말을 일정한 압력으로 가압하여 균일하면서 높은 경도값을 갖는 초경합금층이 접합된 내마모 기계부품 및 그 제조방법을 제공하는 데 있다.Still another object of the present invention is to provide a wear-resistant mechanical part and a method of manufacturing the same, in which a cemented carbide layer having a uniform and high hardness value is bonded by pressing the powder of hard particles at a constant pressure.

이와 같은 목적을 달성하기 위해 본 발명의 내마모 기계부품은 0.1 ～ 5mm 두께의 초경합금층을 갖는다. 그리고 내마모 기계부품의 제조방법은, 철계모재 상에 탄화물, 질화물, 붕화물 중 어느 하나 또는 그 이상을 선택하여서 된 경질의 입자를 소정의 두께로 적층하는 단계; 상기 철계모재 상에 적층된 상기 경질의 입자를 설정된 압력으로 가압하는 단계; 가압된 상기 경질입자층 위에 탄소와 붕소와 실리콘과 크롬과 철과 니켈이 함유된 결합제 분말을 소정의 두께로 적층하는 단계; 상기 철계모재와 경질입자가 상호 접합되도록 상기 경질의 입자와 결합제 분말과 철계모재에 가열하는 단계를 포함한다. In order to achieve the above object, the wear-resistant mechanical part of the present invention has a cemented carbide layer of 0.1 to 5mm thickness. And the method for producing a wear-resistant mechanical part, laminating the hard particles made by selecting any one or more of carbide, nitride, boride on the iron base material to a predetermined thickness; Pressing the hard particles stacked on the iron base material at a set pressure; Stacking a binder powder containing carbon, boron, silicon, chromium, iron, and nickel to a predetermined thickness on the pressurized hard particle layer; And heating the hard particles, the binder powder, and the iron based material such that the iron based material and the hard particles are bonded to each other.

이하, 본 발명에 따른 내마모 기계부품 및 그 제조방법의 바람직한 실시예를 첨부 도면에 의거하여 상세히 설명한다. DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of a wear-resistant mechanical part and a method of manufacturing the same according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

먼저, 도 1에 도시된 바와 같이, 본 발명의 내마모 기계부품은 철계모재(10)와, 철계모재(10)에 접합되는 초경합금층(40)으로 구성된다. 특히, 초경합금층(40)은 0.1 ～ 5.0mm두께를 이루는 것이 바람직하며, 탄화물, 질화물, 붕화물 중 어느 하나로 구성되거나 또는 그 이상을 선택하여서 된 경질 입자와 니켈기지의 결합제의 혼합분말을 가열하여 구성된다. First, as shown in Figure 1, the wear-resistant mechanical part of the present invention is composed of iron-based base material 10 and the cemented carbide layer 40 bonded to the iron-based base material (10). In particular, the cemented carbide layer 40 preferably has a thickness of 0.1 to 5.0 mm, by heating a mixed powder of hard particles and a nickel base binder composed of one of carbide, nitride, boride or more than It is composed.

여기서, 결합제는 탄소(C)와 붕소(B)와 실리콘(Si)과 크롬(Cr)과 철(Fe)과 니켈(Ni)로 구성되며, 이때의 조성비는 탄소(C)가 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.01 ～ 1중량%, 붕소(B)가 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.5 ～ 10중량%, 실리콘(Si)이 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 3 ～ 12중량%, 크롬(Cr)이 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 2 ～ 20중량%, 철(Fe)이 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.1 ～ 4중량%, 그 나머지가 니켈(Ni)이다. 이러한 결합제는 상기 경질입자와의 젖음성이 우수해야 하며, 경질입자의 중량에 대비하여 0.2 ～ 4배로 첨가된다. Here, the binder is composed of carbon (C), boron (B), silicon (Si), chromium (Cr), iron (Fe) and nickel (Ni), wherein the composition ratio of carbon (C) is 0.01 to 1% by weight based on weight ratio, boron (B) is 0.5 to 10% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, silicon (Si) is 3 to 12% by weight, based on the weight ratio of the total composition of the binder, chromium ( Cr) is 2 to 20% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, iron (Fe) is 0.1 to 4% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, and the remainder is nickel (Ni). Such a binder should be excellent in wettability with the hard particles, and is added in an amount of 0.2 to 4 times the weight of the hard particles.

한편, 결합제의 구성성분으로 탄소(C)와 붕소(B)가 포함되기도 하지만, 이를 대신하여 탄화붕소(B4C)가 첨가될 수도 있다. 탄화붕소(B4C)가 첨가될 경우에는, 상기 탄화붕소(B4C)가 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.6 ～ 11중량%정도로 첨가된다. Meanwhile, although carbon (C) and boron (B) may be included as components of the binder, boron carbide (B 4 C) may be added instead. When boron carbide (B4C) is added, the boron carbide (B4C) is added at about 0.6 to 11% by weight based on the weight ratio of the entire composition of the binder.

이하에서는, 이와 같은 구성을 갖는 내마모 기계부품의 제조방법을 도 2 내지 도 4를 참고로 하여 상세하게 살펴보면 다음과 같다. Hereinafter, a method of manufacturing a wear-resistant mechanical part having such a configuration will be described in detail with reference to FIGS. 2 to 4.

먼저, 도 2와 도 3a 내지 도 3d에 도시된 바와 같이, 본 발명의 제조방법은 초경합금의 원료가 되는 경질의 입자를 구비하고, 구비된 경질의 입자를 철계모재(10) 상에 소정의 두께로 적층하여 경질입자층(20)을 형성한다(S101). 여기서, 원료분말로는 탄화물 또는 질화물 또는 붕화물 등을 사용하며, 탄화텅스텐(WC)을 포함한다. First, as shown in FIG. 2 and FIGS. 3A to 3D, the manufacturing method of the present invention includes hard particles serving as a raw material of cemented carbide, and the hard particles provided on the iron-based base material 10. The hard particle layer 20 is formed by laminating at a thickness (S101). Here, the raw material powder is carbide or nitride or boride, and includes tungsten carbide (WC).

그리고 경질의 입자의 적층이 완료되면, 이어서 가압수단, 예를 들어 프레스 등을 이용하여 적층된 경질입자층(20)을 설정된 압력으로 눌러서 가압한다(S103). 여기서, 경질입자층(20)을 가압하는 이유는, 철계모재(10) 상에 경질의 입자를 골고루 균일하게 분포시키고 동시에 경질입자들의 사이에 발생된 공극을 감소시키기 위함이며, 이는 철계모재(10) 상에 경질의 입자를 균일하게 분포하지 않으면, 이후 의 열처리시 초경합금의 경도값이 저하되는 원인이 되기 때문이며, 경질입자들의 사이에 발생된 공극을 감소시키지 않으면, 공극사이에 침투하는 고가(高價)의 결합제가 과다하게 사용되어 제조비용이 상승될 뿐만 아니라 열처리시 초경합금의 경도값이 저하되는 원인이 되기 때문이다.When the lamination of the hard particles is completed, the hard particle layer 20 laminated using the pressing means, for example, a press or the like, is pressed to a predetermined pressure (S103). Here, the reason for pressing the hard particle layer 20 is to uniformly distribute the hard particles evenly on the iron base material 10 and at the same time to reduce the voids generated between the hard particles, which is the iron base material ( 10) If the hard particles are not evenly distributed on the substrate, the hardness value of the cemented carbide may be lowered during the subsequent heat treatment, and if the voids generated between the hard particles are not reduced, the high permeability between the pores ( This is because high binders are used excessively, leading to an increase in manufacturing cost and a decrease in hardness value of cemented carbide during heat treatment.

한편, 적층된 경질입자층(20)을 가압하는 과정에서, 그 가압력은 대략 10 ～ 5000kg/cm2정도인 것이 바람직하다. 이는 10kg/cm2이하의 가압력은, 경질입자를 골고루 균일하게 분포시키기 어렵고 또한 경질입자들의 사이에 공극이 없애기에 부족하기 때문이다. 그리고 5000kg/cm2이상의 가압력은, 자칫 철계모재(10)의 변형을 일으키기 때문이다. 따라서, 경질입자층(20)의 가압력은 대략 10 ～ 5000kg/cm2정도인 것이 바람직하다. On the other hand, in the process of pressing the laminated hard particle layer 20, the pressing force is preferably about 10 to 5000kg / cm 2 or so. This is because a pressing force of 10 kg / cm 2 or less is difficult to evenly distribute the hard particles evenly and is insufficient to eliminate voids between the hard particles. This is because the pressing force of 5000 kg / cm 2 or more causes deformation of the iron base material 10. Accordingly, the pressing force of the hard particle layer 20 is preferably about 10 to 5000 kg / cm 2 .

그리고 경질입자의 가압이 완료되면, 이어서 결합제 분말을 구비하고, 구비된 결합제 분말을 경질입자층(20)에 소정의 두께로 적층하여 결합제층(30)을 형성한다(S105). 여기서, 결합제 분말로는 탄소(C)와 붕소(B)와 실리콘(Si)과 크롬(Cr)과 철(Fe) 및 니켈(Ni)을 포함한다. 그리고 결합제 분말의 구성은, 합금화된 분말을 사용해도 되며, 경우에 따라 각각의 원소 분말 자체를 서로 혼합하여 사용하여도 된다. When the pressurization of the hard particles is completed, the binder powder is then provided, and the binder powder is laminated on the hard particle layer 20 to a predetermined thickness to form the binder layer 30 (S105). Here, the binder powder includes carbon (C), boron (B), silicon (Si), chromium (Cr), iron (Fe), and nickel (Ni). And the structure of binder powder may use the alloyed powder, and may mix and use each element powder itself in some cases.

한편, 실험결과에 따르면, 결합제인 탄소(C)는 결합제 조성물의 중량비를 기준으로 0.01중량% 내지 1중량%로, 붕소(B)는 결합제 조성물의 중량비를 기준으로 0.5중량% 내지 10중량%로, 실리콘(Si)은 결합제 조성물의 중량비를 기준으로 3중량 % 내지 12중량%로, 크롬(Cr)은 결합제 조성물의 중량비를 기준으로 2중량% 내지 20중량%로, 철(Fe)은 결합제 조성물의 중량비를 기준으로 0.1중량% 내지 4중량%로, 그 나머지는 니켈(Ni)로 조성되는 것이 가장 바람직한 것으로 나타났다. On the other hand, according to the experimental results, the binder carbon (C) is 0.01% to 1% by weight based on the weight ratio of the binder composition, boron (B) is 0.5% to 10% by weight based on the weight ratio of the binder composition. , Silicon (Si) is 3% to 12% by weight based on the weight ratio of the binder composition, chromium (Cr) is 2% to 20% by weight based on the weight ratio of the binder composition, iron (Fe) is the binder composition 0.1 wt% to 4 wt% based on the weight ratio of, the remainder was found to be most preferably composed of nickel (Ni).

이는, 결합제의 융점을 저하하는 붕소와 실리콘이, 각각 0.5중량%이하, 3.0중량%이하로 첨가되면, 니켈함금의 융점저하 효과는 미미하게 되며, 붕소와 실리콘이, 각각 10중량%이상, 12중량%이상이 되면, 각각 Ni-Si-B 혹은 Si-B계열의 화합물을 형성하여 결합제의 취성을 높이기 때문이다. 따라서 붕소와 실리콘의 조성은 결합제 중량비를 기준으로 각각 0.5 ~ 10중량%, 3 ~ 12중량%이 적정하다. When the boron and silicon, which lower the melting point of the binder, are added in an amount of 0.5 wt% or less and 3.0 wt% or less, respectively, the effect of reducing the melting point of the nickel alloy becomes insignificant, and boron and silicon are 10 wt% or more, respectively. If the content is more than% by weight, it is because the brittleness of the binder is increased by forming compounds of Ni-Si-B or Si-B series, respectively. Therefore, the composition of boron and silicon is appropriate based on the binder weight ratio of 0.5 to 10% by weight, 3 to 12% by weight, respectively.

그리고 내식성을 향상시키며 고온에서의 강도 증가의 효과를 나타내는 크롬이, 2중량%이하로 첨가되면, 내식성에 미치는 영향이 미미하고, 20중량% 이상으로 첨가되면, 탄화물을 형성하여 니켈합금의 내식성을 저하시키기 때문이다. 따라서 크롬의 조성은 결합제 중량비를 기준으로 2 ~ 20중량%이 적정하다. When chromium, which improves corrosion resistance and exhibits an effect of increasing strength at high temperatures, is added at 2 wt% or less, the effect on corrosion resistance is minimal, and when added at 20 wt% or more, carbides are formed to form corrosion resistance of the nickel alloy. This is because it lowers. Therefore, the composition of chromium is 2 to 20% by weight based on the weight ratio of the binder is appropriate.

그리고 고용경화원소로 작용하는 탄소와 철이, 결합제에 첨가되지 않으면, 니켈합금의 경도값은 현저히 낮아지며, 탄소가 1.0중량%이상으로 첨가되면 고용되지 않는 여분의 탄소가 발생하여 조직의 균일성을 떨어트리게 되며, 철이 4중량% 이상으로 첨가되면 Ni-Fe계 화합물이 형성되어 니켈합금 기지의 경도값을 저하시키게 된다. 따라서 탄소와 철의 조성은 결합제 중량비를 기준으로 각각 0.01 ~ 1중량%, 0.1 ~ 4중량%이 적정하다.If carbon and iron, which are solid solution elements, are not added to the binder, the hardness value of the nickel alloy is significantly lowered. If carbon is added in an amount of 1.0 wt% or more, extra carbon that is not dissolved is generated to reduce the uniformity of the tissue. When iron is added in an amount of 4% by weight or more, a Ni-Fe-based compound is formed to lower the hardness value of the nickel alloy matrix. Therefore, the composition of carbon and iron is 0.01 ~ 1% by weight, 0.1 ~ 4% by weight based on the binder weight ratio, respectively.

그리고, 실험결과에 따르면, 결합제는 경질입자의 중량에 대비하여 0.2배 내지 4배의 중량을 갖는 것이 가장 바람직한 것으로 나타났다. 이는 결합제의 중량이 경질입자 중량의 0.2배 이하이면, 이후의 열처리 과정에서, 결합제 분말이 경질입자의 공극 사이로 침투하기에 다소 부족하여, 열처리 후, 초경합금층이 갈라져 균열이 형성될 수 있기 때문이며, 결합제의 중량이 경질입자 중량의 4배 이상이면, 경질입자의 공극 사이로 침투하고 남은 결합제 분말이 접합면의 상,하면으로 유동하여, 열처리 후, 접합면의 표면에 요철이 형성되게 하기 때문이다.And, according to the experimental results, it was found that the binder having a weight of 0.2 times to 4 times the weight of the hard particles is most preferable. This is because if the weight of the binder is less than 0.2 times the weight of the hard particles, in the subsequent heat treatment, the binder powder is somewhat insufficient to penetrate between the pores of the hard particles, so that after the heat treatment, the cemented carbide layer may be cracked to form cracks. This is because if the weight of the binder is four times or more the weight of the hard particles, the remaining binder powder penetrates into the pores of the hard particles and flows to the upper and lower surfaces of the bonding surface, so that irregularities are formed on the surface of the bonding surface after heat treatment.

한편, 상기 실시예에서는 결합제의 구성성분으로 탄소(C)와 붕소(B)가 포함되었지만, 이를 대신하여 탄화붕소(B4C)가 첨가될 수도 있다. 탄화붕소(B4C)는 900℃이상의 온도에서 니켈기지 합금에 각 붕소(B)와 탄소(C)로 고용되어 작용하므로 탄소와 붕소의 치환물로 작용한다. 탄화붕소(B4C)가 첨가될 경우에는, 상기 붕소(B4C)가 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.6 ～ 11중량%정도로 첨가되는 것이 바람직하다. Meanwhile, in the above embodiment, carbon (C) and boron (B) are included as constituents of the binder, but boron carbide (B4C) may be added instead. Boron carbide (B4C) is a solid solution of boron (B) and carbon (C) in the nickel-based alloy at a temperature of more than 900 ℃ acts as a substitute for carbon and boron. When boron carbide (B4C) is added, the boron (B4C) is preferably added in about 0.6 to 11% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder.

다시, 도 2와 도 3a 내지 도 3d를 살펴보면, 본 발명의 방법은, 경질 입자의 적층과 결합제의 적층이 완료되면, 이어서 차례로 적층된 경질입자층(20)과 결합제층(30)을 열처리하여 철계모재(10)와 경질입자를 서로 접합시킨다(S107). 상세하게는, 적층된 경질입자층(20)과 결합제층(30)에 열을 가하면, 가해진 열에 의해 결합제는 용융되고, 용융된 결합제는 경질입자층(20)의 공극사이에 침투되고 통과하여 상기 경질입자를 고정시키면서 철계모재(10)와 접촉한 후, 확산반응에 의해 접합된다. 이같은 반응에 의해 철계모재(10)에는 초경합금층(40)이 형성된다. Referring back to Figures 2 and 3A to 3D, in the method of the present invention, when the lamination of the hard particles and the lamination of the binder is completed, the hard particle layer 20 and the binder layer 30, which are sequentially stacked, are subsequently heat-treated to The step mother 10 and the hard particles are bonded to each other (S107). Specifically, when heat is applied to the stacked hard particle layer 20 and the binder layer 30, the binder is melted by the applied heat, and the melted binder penetrates through the pores of the hard particle layer 20 and passes through the hard particles. While contacting with the iron-based base material 10 while fixing the, it is bonded by the diffusion reaction. By such a reaction, the cemented carbide layer 40 is formed on the iron base material 10.

여기서, 열처리 단계는, 산소토치 또는 진공분위기/환원분위기의 가열로에서 대략 980 ～ 1200℃온도로 5분 내지 10시간동안 실시한다. Here, the heat treatment step is carried out for 5 minutes to 10 hours at a temperature of approximately 980 ~ 1200 ℃ in the heating furnace of the oxygen torch or vacuum atmosphere / reduction atmosphere.

한편, 열처리 단계가 완료되면, 접합된 철계모재와 초경합금, 즉 내마모 기계부품을 상온에서 서서히 냉각시키고, 냉각된 기계부품을 기계 가공 처리한다(S109). 기계 가공 처리는 기계부품의 내면 및 외면을 가공 및 연마 처리함으로써 정밀도를 높여준다.On the other hand, when the heat treatment step is completed, the bonded iron-based base material and cemented carbide, that is, wear-resistant mechanical parts are gradually cooled at room temperature, and the cooled mechanical parts are machined (S109). Machining increases the precision by machining and polishing the inner and outer surfaces of machine parts.

이상에서와 같이 여러 단계를 통하여 제조된 내마모 기계부품은 도 4에 도시된 바와 같이 철계모재(10)와 초경합금층(40)이 높은 접합강도를 가지면서 접합된다. As described above, the wear-resistant mechanical parts manufactured through various steps are joined while the iron base material 10 and the cemented carbide layer 40 have high bonding strength as shown in FIG. 4.

한편, 본 발명자는 본 발명의 제조방법으로 내마모 기계부품을 제조하되, 결합제 조성비 및 가열 조건을 상술한 범위내에서 각각 다르게 하여 제조해 보았으며, 제조된 내마모 기계부품을 마모시험해 보았다. 이에 따르면,On the other hand, the inventor prepared the wear-resistant mechanical parts by the production method of the present invention, the binder composition ratio and the heating conditions were prepared by differently within the above-mentioned range, and the wear-resistant mechanical parts were tested. According to this,

(실시예 1)(Example 1)

직경 5cm를 갖는 원판형태의 철계모재위에 텅스텐카바이드(WC)분말로 구성된 경질입자 100g을 고르게 분산하여 위치시키고 이를 100kg/cm2 압력으로 가압하였다. 그 후 가압된 경질입자 위에 0.45중량%의 탄소(C)분말, 3.5중량%의 붕소(B)분말, 3.0중량%의 실리콘(Si)분말, 8중량%의 크롬(Cr)분말, 2.5중량%의 철(Fe)분말, 나머지는 니켈(Ni)분말로 구성된 결합재 분말을 경질입자 대비 0.8배인 80g 을 고르게 위치시킨 후, 이를 진공분위기의 가열로에 장입하여 1100℃ 까지 가열한 후 1시간 유지하여 두께 1.5mm 정도의 초경합금층이 형성된 내마모 기계부품을 제조하였다. 형성된 초경합금 접합체는 초경합금층의 갈라짐이나, 요철은 관찰되지 않았 으며 초경합금층의 경도 역시 HRA 80~83정도의 값이 균일하게 얻어졌다. 또한 토사를 이용한 마모시험 결과 그 마모량이 철계합금에 비하여 1/3 이하의 마모량이 얻어졌다. 100 g of hard particles composed of tungsten carbide (WC) powder was uniformly dispersed and placed on a disc-shaped iron-based base material having a diameter of 5 cm, and pressed at 100 kg / cm 2 pressure. Then 0.45% by weight of carbon (C) powder, 3.5% by weight of boron (B) powder, 3.0% by weight of silicon (Si) powder, 8% by weight of chromium (Cr) powder, 2.5% by weight on the pressurized hard particles. After placing the binder powder consisting of iron (Fe) powder, and nickel (Ni) powder of 80g, which is 0.8 times that of the hard particles, evenly charged into a heating furnace in a vacuum atmosphere, heated to 1100 ℃ and maintained for 1 hour. Abrasion resistant machine parts having a cemented carbide layer having a thickness of about 1.5 mm were prepared. The cemented carbide composite formed had no cracks or irregularities in the cemented carbide layer, and the hardness of the cemented carbide layer was uniformly obtained in the range of about 80 to 83 HRA. As a result of the abrasion test using soil sand, the wear amount was less than 1/3 compared with that of the iron alloy.

(실시예 2)(Example 2)

직경 5cm를 갖는 원판형태의 철계모재위에 질화규소(Si3N4)분말로 구성된 경질입자 100g을 고르게 분산하여 위치시키고 이를 1000kg/cm2 압력으로 가압하였다. 그 후 가압된 경질입자 위에 0.010중량%의 탄소(C), 0.5중량%의 붕소(B), 3.0 중량%의 실리콘(Si), 2.0중량%의 크롬(Cr), 0.1중량%의 철(Fe), 나머지는 니켈(Ni)로 구성된 합금화된 결합재 분말을 경질입자 대비 0.5배인 50g 을 고르게 위치시킨 후, 이를 대기중의 가열로에 장입하여 1050℃ 까지 가열한 후 1시간 유지하여 두께 0.8mm 정도의 초경합금층이 형성된 내마모 부품을 제조하였다. 형성된 초경합금 접합체는 초경합금층의 갈라짐이나, 요철은 관찰되지 않았으며 초경합금층의 경도 역시 HRA 82~85정도의 값이 균일하게 얻어졌다. 또한 토사를 이용한 마모시험 결과 그 마모량이 철계합금에 비하여 1/5 이하의 마모량이 얻어졌다. 100 g of hard particles composed of silicon nitride (Si 3 N 4) powder was uniformly dispersed and placed on a disc-shaped iron-based material having a diameter of 5 cm, and pressed at 1000 kg / cm 2 pressure. 0.010% carbon (C), 0.5% boron (B), 3.0% silicon (Si), 2.0% chromium (Cr), 0.1% iron (Fe) on the pressurized hard particles ), The remainder is evenly placed 50g, which is 0.5 times of hard particles, of alloyed binder powder composed of nickel (Ni), charged into an air furnace in the air, heated to 1050 ℃, and maintained for 1 hour to maintain a thickness of about 0.8mm. A wear resistant part having a cemented carbide layer formed thereon was prepared. The cemented carbide composite formed had no cracks or irregularities in the cemented carbide layer, and the hardness of the cemented carbide layer was uniformly obtained with a value of about 82 to 85 HRA. As a result of the abrasion test using soil sand, the wear amount was less than 1/5 of iron alloy.

(실시예 3 )(Example 3)

직경 5cm를 갖는 원판형태의 철계모재위에 텅스텐카바이드(WC)분말 80g과 크롬카바이드 (Cr3C2)분말 20g으로 구성된 경질입자 100g을 고르게 분산하여 위치시키고 이를 1500kg/cm2 압력으로 가압하였다. 그 후 가압된 경질입자 위에 1.0중량%의 탄소(C), 10.0중량%의 붕소(B), 12.0중량%의 실리콘(Si), 20.0중량%의 크롬 (Cr), 4.0중량%의 철(Fe), 나머지는 니켈(Ni)로 구성된 합금화된 결합재 분말을 경질입자 대비 0.3배인 30g을 고르게 위치시킨 후, 이를 산소토치를 이용하여 1200℃ 까지 가열한 후 5분간 유지하여 두께 0.5mm 정도의 초경합금층이 형성된 내마모 부품을 제조하였다. 형성된 초경합금 접합체는 초경합금층의 갈라짐이나, 요철은 관찰되지 않았으며 초경합금층의 경도 역시 HRA 84~86정도의 값이 균일하게 얻어졌다. 또한 토사를 이용한 마모시험 결과 그 마모량이 철계합금에 비하여 1/6 이하의 마모량이 얻어졌다.On a disc-shaped iron-based material having a diameter of 5 cm, 100 g of hard particles composed of 80 g of tungsten carbide (WC) powder and 20 g of chromium carbide (Cr 3 C 2) powder were evenly dispersed and pressed at 1500 kg / cm 2 pressure. 1.0 weight percent carbon (C), 10.0 weight percent boron (B), 12.0 weight percent silicon (Si), 20.0 weight percent chromium (Cr), 4.0 weight percent iron (Fe) on the pressurized hard particles. ), The remainder is evenly placed alloying binder powder consisting of nickel (Ni) 30g, which is 0.3 times that of the hard particles, and then heated to 1200 ℃ using an oxygen torch and maintained for 5 minutes to hold a cemented carbide layer having a thickness of about 0.5mm This formed wear resistant part was prepared. The cemented carbide composite formed had no cracks or irregularities in the cemented carbide layer, and the hardness of the cemented carbide layer was uniformly obtained in the range of about 84 to 86 HRA. As a result of the abrasion test using soil sand, the wear amount was less than 1/6 of the iron alloy.

(실시예 4)(Example 4)

직경 5cm를 갖는 원판형태의 철계모재위에 텅스텐카바이드(WC)분말 80g과 크롬카바이드 (Cr3C2)분말 20g으로 구성된 경질입자 100g을 고르게 분산하여 위치시키고 이를 1500kg/cm2 압력으로 가압하였다. 그 후 가압된 경질입자 위에 3.5중량%의 탄화붕소(B4C)분말, 4.5중량%의 실리콘(Si)분말, 11.0중량%의 크롬(Cr)분말, 2.8중량%의 철(Fe)분말, 나머지는 니켈(Ni)분말로 구성된 결합재 분말을 경질입자 대비 0.2배인 20g 을 고르게 위치시킨 후, 이를 환원분위기의 가열로를 이용하여 1100℃ 까지 가열한 후 30분간 유지하여 두께 0.3mm 정도의 초경합금층이 형성된 내마모 부품을 제조하였다. 형성된 초경합금 접합체는 초경합금층의 갈라짐이나, 요철은 관찰되지 않았으며 초경합금층의 경도 역시 HRA 85~86정도의 값이 균일하게 얻어졌다. 또한 토사를 이용한 마모시험 결과 그 마모량이 철계합금에 비하여 1/7 이하의 마모량이 얻어졌다.On a disc-shaped iron-based material having a diameter of 5 cm, 100 g of hard particles composed of 80 g of tungsten carbide (WC) powder and 20 g of chromium carbide (Cr 3 C 2) powder were evenly dispersed and pressed at 1500 kg / cm 2 pressure. Thereafter, 3.5% by weight of boron carbide (B4C) powder, 4.5% by weight of silicon (Si) powder, 11.0% by weight of chromium (Cr) powder, 2.8% by weight of iron (Fe) powder, and the rest on the pressurized hard particles Place the binder powder composed of nickel (Ni) powder evenly 20g, which is 0.2 times that of the hard particles, and then heated to 1100 ℃ using a heating furnace in a reducing atmosphere and maintained for 30 minutes to form a cemented carbide layer having a thickness of about 0.3mm Wear resistant parts were made. The cemented carbide composite formed had no cracks or irregularities in the cemented carbide layer, and the hardness of the cemented carbide layer was uniformly obtained in the range of about 85 to 86 HRA. In addition, as a result of the abrasion test using soil sand, the wear amount was less than 1/7 of the iron alloy.

(실시예 5)(Example 5)

직경 5cm를 갖는 원판형태의 철계모재위에 텅스텐카바이드(WC)분말 80g과 질화규소 (Si3N4)분말 20g으로 구성된 경질입자 100g을 고르게 분산하여 위치시키고 이를 10kg/cm2 압력으로 가압하였다. 그 후 가압된 경질입자 위에 2.5중량%의 탄화붕소(B4C), 4.5중량%의 실리콘(Si), 11.0중량%의 크롬(Cr), 2.8중량%의 철(Fe), 나머지는 니켈(Ni)로 구성된 합금화된 결합재 분말을 경질입자 대비 0.8배인 80g 을 고르게 위치시킨 후, 이를 진공분위기의의 가열로를 이용하여 980℃ 까지 가열한 후 5분간 유지하여 두께 1.5mm 정도의 초경합금층이 형성된 내마모 부품을 제조하였다. 형성된 초경합금 접합체는 초경합금층의 갈라짐이나, 요철은 관찰되지 않았으며 초경합금층의 경도 역시 HRA 80~82정도의 값이 균일하게 얻어졌다. 또한 토사를 이용한 마모시험 결과 그 마모량이 철계합금에 비하여 1/4 이하의 마모량이 얻어졌다.100 g of hard particles composed of 80 g of tungsten carbide (WC) powder and 20 g of silicon nitride (Si3N4) powder were uniformly dispersed and placed on a disk-shaped iron-based material having a diameter of 5 cm, and pressed at a pressure of 10 kg / cm 2 . 2.5 weight percent boron carbide (B4C), 4.5 weight percent silicon (Si), 11.0 weight percent chromium (Cr), 2.8 weight percent iron (Fe), and the remainder on the pressurized hard particles After placing the alloyed binder powder composed of 80g, which is 0.8 times that of the hard particles evenly, it is heated to 980 ° C using a heating furnace in a vacuum atmosphere and then maintained for 5 minutes to form a cemented carbide layer having a thickness of about 1.5mm. Part was prepared. The cemented carbide composite formed had no cracks or irregularities in the cemented carbide layer, and the hardness of the cemented carbide layer was uniformly obtained at about 80 to 82 HRA. As a result of the abrasion test using soil sand, the wear amount was less than 1/4 than that of the iron alloy.

(실시예 6)(Example 6)

직경 5cm를 갖는 원판형태의 철계모재위에 텅스텐카바이드(WC)분말 80g과 질화규소 (Si3N4)분말 16g, 탄화붕소(B4C)분말 4g으로 구성된 경질입자 100g을 고르게 분산하여 위치시키고 이를 5000kg/cm2 압력으로 가압하였다. 그 후 가압된 경질입자 위에 2.0중량%의 탄화붕소(B4C), 4.5중량%의 실리콘(Si), 11.0중량%의 크롬(Cr), 2.8중량%의 철(Fe), 나머지는 니켈(Ni)로 구성된 합금화된 결합재 분말을 경질입자 대비 0.9배인 90g 을 고르게 위치시킨 후, 이를 진공분위기의의 가열로를 이용하여 1100℃ 까지 가열한 후 5분간 유지하여 두께 2mm 정도의 초경합금층이 형성된 내마모 부품을 제조하였다. 형성된 초경합금 접합체는 초경합금층의 갈라짐이나, 요철은 관찰되지 않았으며 초경합금층의 경도 역시 HRA 87~88정도의 값이 균일하게 얻어졌다. 또한 토사를 이용한 마모시험 결과 그 마모량이 철계합금에 비하여 1/10 이하의 마모량이 얻어졌다.100 g of hard particles composed of 80 g of tungsten carbide (WC) powder, 16 g of silicon nitride (Si3N4) powder, and 4 g of boron carbide (B4C) powder were uniformly dispersed and placed on a disk-shaped iron-based base material having a diameter of 5 cm, and the pressure was 5000 kg / cm 2. Pressurized by. Thereafter, 2.0% by weight of boron carbide (B4C), 4.5% by weight of silicon (Si), 11.0% by weight of chromium (Cr), 2.8% by weight of iron (Fe), and nickel (Ni) on the pressurized hard particles. The alloyed binder powder composed of 90g, which is 0.9 times of the hard particles, is evenly positioned, and then heated to 1100 ° C. using a heating furnace in a vacuum atmosphere, and then maintained for 5 minutes to form a cemented carbide layer having a thickness of about 2 mm. Was prepared. The cemented carbide composite formed had no cracks or irregularities in the cemented carbide layer, and the hardness of the cemented carbide layer was uniformly obtained with a value of about 87 to 88 HRA. As a result of the abrasion test using soil sand, the wear amount was less than 1/10 of the iron alloy.

(실시예 7)(Example 7)

직경 5cm를 갖는 원판형태의 철계모재위에 텅스텐카바이드(WC)분말 80g과 질화규소 (Si3N4)분말 16g, 탄화붕소(B4C)분말 4g으로 구성된 경질입자 100g을 고르게 분산하여 위치시키고 이를 5000kg/cm2 압력으로 가압하였다. 그 후 가압된 경질입자 위에 2.0중량%의 탄화붕소(B4C), 4.5중량%의 실리콘(Si), 11.0중량%의 크롬(Cr), 2.8중량%의 철(Fe), 나머지는 니켈(Ni)로 구성된 합금화된 결합재 분말을 경질입자 대비 4배인 400g 을 고르게 위치시킨 후, 이를 진공분위기의 가열로를 이용하여 1100℃ 까지 가열한 후 5분간 유지하여 두께 5mm 정도의 초경합금층이 형성된 내마모 부품을 제조하였다. 형성된 초경합금 접합체는 초경합금층의 갈라짐이나, 요철은 관찰되지 않았으며 초경합금층의 경도 역시 HRA 81~82정도의 값이 균일하게 얻어졌다. 또한 토사를 이용한 마모시험 결과 그 마모량이 철계합금에 비하여 1/3 이하의 마모량이 얻어졌다. 100 g of hard particles consisting of 80 g of tungsten carbide (WC) powder, 16 g of silicon nitride (Si3N4) powder, and 4 g of boron carbide (B4C) powder are uniformly dispersed and placed on a disk-shaped iron-based material having a diameter of 5 cm, and the pressure is 5000 kg / cm 2. Pressurized by. Thereafter, 2.0% by weight of boron carbide (B4C), 4.5% by weight of silicon (Si), 11.0% by weight of chromium (Cr), 2.8% by weight of iron (Fe), and nickel (Ni) on the pressurized hard particles. After placing the alloyed binder powder consisting of 400g, which is 4 times higher than that of the hard particles, heat it to 1100 ℃ using a heating furnace in a vacuum atmosphere, and then hold it for 5 minutes to form a wear resistant part having a cemented carbide layer having a thickness of about 5 mm. Prepared. The cemented carbide composite formed had no cracks or irregularities in the cemented carbide layer, and the hardness of the cemented carbide layer was uniformly obtained in the range of HRA 81-82. As a result of the abrasion test using soil sand, the wear amount was less than 1/3 compared with that of the iron alloy.

결과적으로, 상기와 같은 결합제 조성비와 가열 조건 및 제조방법에 의해 제조된 내마모 기계부품은, 높은 경도와 우수한 내마모 성능 및 우수한 내충격 성능 을 갖는 것으로 나타났다. As a result, the wear-resistant mechanical parts manufactured by the binder composition ratio, the heating conditions and the manufacturing method as described above, have been shown to have a high hardness, excellent wear resistance and excellent impact resistance performance.

이상에서는 본 발명의 바람직한 실시예를 예시적으로 설명하였으나, 본 발명의 범위는 이와 같은 특정 실시예에만 한정되는 것은 아니며, 특허청구범위에 기재된 범주내에서 적절하게 변경 가능한 것이다.Although the preferred embodiments of the present invention have been described above by way of example, the scope of the present invention is not limited to these specific embodiments, and may be appropriately changed within the scope of the claims.

이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명에 따른 내마모 기계부품 및 그 제조방법은, 높은 경도와 우수한 내마모 성능을 갖는 내마모 기계부품을 얻을 수 있는 효과를 갖는다. 특히, 종래에서와 같이 경질의 입자와 결합제를 혼합하고 성형하는 과정을 거치지 않고도 높은 경도의 내마모 기계부품을 얻을 수 있는 효과를 갖는다. 또한, 혼합하고 성형하는 과정을 거치지 않기 때문에 작업공정이 단축되고, 작업시간과 제작비용이 현저히 줄어들게 된다. As described above, the wear-resistant machine part and the manufacturing method thereof according to the present invention have the effect of obtaining a wear-resistant machine part having high hardness and excellent wear resistance. In particular, it has the effect of obtaining a high hardness wear-resistant mechanical parts without the process of mixing and molding the hard particles and the binder as in the prior art. In addition, because the process does not go through mixing and molding, the working process is shortened, and the working time and manufacturing cost are significantly reduced.

그리고 경질의 입자와 결합제를 모재상에 적층한 후 가열하여 접합하므로, 모재의 형상에 관계없이 모재와 초경합금을 접합시킬 수 있다.Since the hard particles and the binder are laminated on the base material and then heated and joined, the base material and the cemented carbide can be bonded regardless of the shape of the base material.

Claims (8)

경질합금과 철계 모재를 접합하여 내마모 기계부품으로 제조하는 방법에 있어서, In the method of joining a hard alloy and an iron base material to produce wear-resistant mechanical parts, 철계모재 상에 탄화물, 질화물, 붕화물 중 어느 하나 또는 그 이상을 선택하여서 된 경질의 입자를 소정의 두께로 적층하는 단계; Stacking hard particles formed by selecting any one or more of carbides, nitrides and borides on a ferrous base material to a predetermined thickness; 상기 철계모재 상에 적층된 상기 경질의 입자를 설정된 압력으로 가압하는 단계;Pressing the hard particles stacked on the iron base material at a set pressure; 가압된 상기 경질입자층 위에 탄소(C)와 붕소(B)와 실리콘(Si)과 크롬(Cr)과 철(Fe)과 니켈(Ni)이 함유된 결합제 분말을 소정의 두께로 적층하는 단계; Stacking a binder powder containing carbon (C), boron (B), silicon (Si), chromium (Cr), iron (Fe), and nickel (Ni) to a predetermined thickness on the pressurized hard particle layer; 상기 철계모재와 경질입자가 상호 접합되도록 상기 경질의 입자와 결합제 분말과 철계모재에 가열하는 단계를 포함하는 내마모 기계부품의 제조방법.And heating the hard particles, the binder powder, and the iron based material such that the iron based material and the hard particles are bonded to each other. 제 1항에 있어서,The method of claim 1, 상기 경질의 입자를 설정된 압력으로 가압하는 단계에서, 상기 설정된 압력값은 10 ～ 5000kg/cm2범위인 것을 특징으로 하는 내마모 기계부품의 제조방법.In the step of pressing the hard particles at a set pressure, the set pressure value is a manufacturing method of wear-resistant mechanical parts, characterized in that the range of 10 ~ 5000kg / cm 2 . 제 1항에 있어서, The method of claim 1, 상기 탄소(C)는 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.01 ～ 1중량%, 붕소(B)는 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.5 ～ 10중량%, 실리콘(Si)은 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 3 ～ 12중량%, 크롬(Cr)은 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 2 ～ 20중량%, 철(Fe)은 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.1 ～ 4중량%, 그 나머지는 니켈(Ni)이 첨가되는 것을 특징으로 하는 내마모 기계부품의 제조방법.The carbon (C) is 0.01 to 1% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, boron (B) is 0.5 to 10% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, silicon (Si) is the weight ratio of the total composition of the binder 3 to 12% by weight, chromium (Cr) is 2 to 20% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, iron (Fe) is 0.1 to 4% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, the rest is nickel A method for producing a wear-resistant mechanical part, characterized in that (Ni) is added. 제 1항 또는 제 3항에 있어서, The method according to claim 1 or 3, 상기 결합제 분말은 상기 경질입자의 중량에 대비하여 0.2 ～ 4배의 중량으로 첨가되는 것을 특징으로 하는 내마모 기계부품의 제조방법.The binder powder is a manufacturing method of the wear-resistant machinery parts, characterized in that added to the weight of 0.2 to 4 times the weight of the hard particles. 제 1항 또는 제 3항에 있어서, The method according to claim 1 or 3, 상기 결합제 분말은 각 원소의 분말을 서로 혼합하여서 된 것을 특징으로 하는 내마모 기계부품의 제조방법.The binder powder is a manufacturing method of the wear-resistant mechanical part, characterized in that by mixing the powder of each element with each other. 제 1항 또는 제 3항에 있어서, The method according to claim 1 or 3, 상기 결합제 분말은 각 원소의 성분이 합금화된 분말인 것을 특징으로 하는 내마모 기계부품의 제조방법.The binder powder is a method for producing a wear-resistant mechanical part, characterized in that the powder of the alloying elements of each element. 초경합금과 철계 모재를 접합하여 내마모 기계부품으로 제조하는 방법에 있어서, In the method of joining cemented carbide and iron base material to produce wear-resistant mechanical parts, 철계모재 상에 탄화물, 질화물, 붕화물 중 어느 하나 또는 그 이상을 선택하여서 된 경질의 입자를 소정의 두께로 적층하는 단계; Stacking hard particles formed by selecting any one or more of carbides, nitrides and borides on a ferrous base material to a predetermined thickness; 상기 철계모재 상에 적층된 상기 경질의 입자를 설정된 압력으로 가압하는 단계;Pressing the hard particles stacked on the iron base material at a set pressure; 가압된 상기 경질입자층 위에 탄화붕소(B4C)와 실리콘(Si)과 크롬(Cr)과 철(Fe)과 니켈(Ni)이 함유된 결합제 분말을 소정의 두께로 적층하는 단계; Stacking a binder powder containing boron carbide (B 4 C), silicon (Si), chromium (Cr), iron (Fe), and nickel (Ni) to a predetermined thickness on the pressurized hard particle layer; 상기 철계모재와 경질입자가 상호 접합되도록 상기 경질의 입자와 결합제 분말과 철계모재에 가열하는 단계를 포함하는 내마모 기계부품의 제조방법.And heating the hard particles, the binder powder, and the iron based material such that the iron based material and the hard particles are bonded to each other. 제 7항에 있어서, The method of claim 7, wherein 상기 탄화붕소(B4C)는 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.6 ～ 11중량%, 실리콘(Si)은 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 3 ～ 12중량%, 크롬(Cr)은 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 2 ～ 20중량%, 철(Fe)은 결합제 전체 조성물의 중량비를 기준으로 0.1 ～ 4중량%, 그 나머지는 니켈(Ni)이 첨가되는 것을 특징으로 하는 내마모 기계부품의 제조방법.The boron carbide (B4C) is 0.6 to 11% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, silicon (Si) is 3 to 12% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, chromium (Cr) is the weight ratio of the total composition of the binder Based on 2 to 20% by weight, iron (Fe) is 0.1 to 4% by weight based on the weight ratio of the total composition of the binder, the rest of the method for producing a wear-resistant mechanical part, characterized in that nickel (Ni) is added.
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