KR100432092B1 - How to cast steel strips - Google Patents
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Abstract
본 발명은 용융 강철이 냉각 캐스팅 표면상에 셀(shell)로서 응고되는 강철 스트립의 캐스팅 방법에 관한 것이다. 캐스팅 표면(100)은 표면 돌기부(103)와 함몰부(102)의 규칙적인 패턴으로 형성된 결(101)을 구비하며, 강철의 화학적 성질을 택일하여 응고셀의 형성시에 강철을 그 액상온도 이하로 냉각시키는 동안에 대부분 액체 상태로서 두께가 5 미크론 미만인 층을 캐스팅 표면(100) 상에 형성시키는 캐스팅 풀용 탈산 생성물을 생성시킨다. 실질적인 액체층에 의해 캐스팅 표면상의 초기 고체 산화물 침전으로 인한 응고 금속표면의 표면결함형성이 억제된다.The present invention relates to a method of casting a steel strip in which molten steel is solidified as a shell on a cooling casting surface. The casting surface 100 has a texture 101 formed by a regular pattern of the surface protrusions 103 and the depressions 102. The casting surface 100 may be formed by selecting the chemical properties of the steel, Produces a deoxidation product for the casting pool that is mostly liquid and forms a layer on the casting surface 100 that is less than 5 microns thick. The substantial liquid layer inhibits the formation of surface defects of the solidified metal surface due to the initial solid oxide precipitation on the casting surface.
Description
본 발명은 강철 스트립의 캐스팅에 관한 것이다.The present invention relates to casting of steel strips.
금속 스트립을 트윈 롤 캐스터에서의 연속 캐스팅에 의해 캐스트하는 방법은 공지되어 있다. 이와 같은 기술에 있어서, 냉각된 한 쌍의 역회전형 수평 캐스팅롤사이에 용융금속을 도입하여 금속 셀(shell)을 가동 롤 표면상에 응고시킨 다음, 롤사이의 닙에 모아서 롤사이의 닙으로부터 하향으로 송출되는 응고된 스트립 제품을 얻는다. 여기서, 용어 "닙" 은 롤이 서로 가장 인접하는 통상적인 영역을 말한다. 용융금속은 레이들을 통해 소형 용기로 주입되어 닙 상부에 위치하는 금속송출노즐을 통해 유출된 다음 롤 사이의 닙으로 모아져서, 닙의 바로 위의 롤의 캐스팅 표면에 지지되고 닙의 길이를 따라 뻗어 있는 용융금속용 캐스팅 풀을 형성한다. 이러한 캐스팅 풀은 통상적으로 전자기 배리어(barrier)와 같은 대체수단이 제안되어 있지만, 유출을 방지하도록 캐스팅 풀의 양단부를 막기 위해 롤의 단부면과 슬라이딩하게 맞물려서 지지되는 측판 또는 댐사이에 구속된다.Methods of casting metal strips by continuous casting in twin roll casters are known. In such a technique, a molten metal is introduced between a pair of reversed-phase horizontal casting rolls that are cooled to solidify a metal shell on the surface of the movable roll, then collected in a nip between the rolls, To obtain a solidified strip product. Here, the term " nip " refers to a typical region in which the rolls are closest to each other. The molten metal is injected into the small vessel through the ladles and flows out through the metal delivery nozzles located at the top of the nip and then collected at the nip between the rolls to be supported on the casting surface of the roll just above the nip and extending along the length of the nip To form a casting paste for the molten metal. Although such casting pools are typically proposed as alternative means such as electromagnetic barriers, they are constrained between side plates or dams that are slidably engaged with and supported by the end surfaces of the rolls to prevent both ends of the casting pools from escaping.
트윈 롤 캐스팅을 냉각시에 신속하게 응고되는 비철금속에 다소 성공적으로 적용할 수 있지만, 철금속 캐스팅의 적용에 있어서는 문제점이 있다. 한 특정한 문제점으로는 롤의 캐스팅 표면에 금속이 충분히 신속하게 원활하게 냉각된다는 점이다. 특히, 반듯한 캐스팅 표면을 갖는 캐스팅 롤상에 응고시키기 위해서 충분히 높은 냉각속도를 얻기가 어려운 것으로 밝혀졌다. 따라서, 돌기부와 함몰부로 된 규칙적인 패턴으로 신중하게 결이 형성된(textured) 캐스팅 표면을 갖는 롤을 사용하여 열전달을 향상시킬 수 있으므로 응고시에 캐스팅 표면에서 얻어지는 열플럭스를 증가시키는 것이 제안되었다.Although twin roll casting can be successfully applied to non-ferrous metals that solidify rapidly during cooling, there are problems in application of ferrous metal castings. One particular problem is that the metal is cooled sufficiently quickly and smoothly on the casting surface of the roll. In particular, it has been found that it is difficult to achieve a sufficiently high cooling rate for solidification on a casting roll having a flat casting surface. Thus, it has been proposed to increase the heat flux obtained at the casting surface during solidification, since it is possible to improve the heat transfer by using a roll having a textured casting surface in a regular pattern of protrusions and depressions.
여러가지 형태의 표면 결(texture)이 제안되었지만, 본 발명자는 응고시에 증가된 열플럭스를 달성하는 면에 있어서의 가장 성공적인 결은 일련의 평행한홈(groove)·리지(ridge) 형성부에 의해 형성된 것이다. 특히, 트윈 롤 캐스터에 있어서, 캐스팅 롤의 캐스팅 표면은 실질적으로 일정한 깊이 및 피치(pitch)로 된 원주상으로 뻗어 있는 홈·리지 형성부에 의해 결이 형성될 수 있다. 이러한 구조의 캐스팅 표면을 사용하면 열플럭스가 증가되는 이유는 호주특허출원 제 50775/96 호(entitled "CASTING STEEL STRIP")에 충분히 설명되어 있다. 상기 출원 명세서에는 또한 생주물(as cast) 강철 스트립의 고 열플럭스값 및 미세구조를 얻기 위해 강철 캐스팅을 위한 결을 최적화할 수 있는 방법에 대해서도 기술되어 있다. 실질적으로, 강철 스트립을 캐스팅할 때, 최대 결과를 얻기 위해서는 리지 정상(peak)에서 홈 바닥(root)까지의 결 깊이는 5∼50 미크론이어야 하고, 결 피치는 100∼250 미크론이어야 한다. 최적 결과를 위해서는, 결의 깊이가 15∼25 미크론이고, 피치가 150∼200 미크론인 것이 바람직하다.Although various types of surface textures have been proposed, the present inventors have found that the most successful result in terms of achieving increased heat flux during solidification is by a series of parallel groove-ridge forming portions Respectively. Particularly, in a twin roll caster, the casting surface of the casting roll can be formed by a groove-ridge forming portion extending in a circumferential direction with a substantially constant depth and pitch. The reason why the use of such a casting surface increases the thermal flux is fully described in Australian Patent Application No. 50775/96 entitled " CASTING STEEL STRIP ". The application also describes a method for optimizing texture for steel casting to obtain high heat flux values and microstructure of as-cast steel strips. In practice, when casting a steel strip, the depth of the bond from the ridge peak to the groove root should be between 5 and 50 microns and the grain pitch should be between 100 and 250 microns in order to achieve maximum results. For optimum results, it is desirable that the depth of the grain is 15 to 25 microns and the pitch is 150 to 200 microns.
결이 형성된 캐스팅 표면을 사용하여 응고시에 충분히 높은 열플럭스값을 얻을 수 있으므로 강철 스트립을 만족스럽게 캐스팅할 수 있지마는, 생성된 스트립은 캐스팅 풀내에서의 초기 응고시에 용융 강철중에 탈산 생성물로서 존재하는 고체 산화물이 캐스팅 표면에 침전됨으로써 발생되는 표면 결함을 가질 수 있다. 철금속은 캐스팅 온도에서 고체 형태의 산화물을 생성함으로써 고체 개재물(inclusion)을 침전시키기가 쉽다. Al2O3의 침전물은 특히 문제가 있다. 이러한 침전물은 캐스팅 풀의 용융물과 캐스팅 표면사이의 초기 접촉점에서 결이 형성된 캐스팅 표면과 용융물사이의 간헐적인(intermittent) 접촉을 유발할 수 있으며(즉, 메니스커스 영역), 그 결과 생성된 캐스트 스트립에 횡방향 표면 함몰부가 형성되는데 이는 "채터(chatter mark, 진동으로 깍인면에 생긴 금이간 무늬를 의미함)" 로서 알려져 있다. 본 발명자는 캐스팅 표면상의 응고셀의 형성시에 강철이 그 액상 온도 이하로 냉각될 때에 대부분 액체상태인 얇은 층으로 각 캐스팅 표면을 피복함으로써 고체 산화물(탈산 생성물)의 침전으로 인한 표면 결함을 피할 수 있음을 알아냈다. 캐스팅 풀에서 캐스팅 표면과 냉각 강철사이에 상기 사실상 액체상태의 층을 개재시키면, 불연속 핵생성 자리의 이용도를 억제하기 때문에 금속응고가 완결되기 전에 강철이 액상 온도 이하에서 실질적으로 과냉각될 수 있다. 층이 금속 응고시에 실제로 액체상태이기 때문에, 캐스팅 표면상의 고체 산화물의 초기 침전현상으로 인한 응고 금속 표면의 결함 형성이 억제되며, 본 명세서에 있어서, 용어 "금속 응고" 는 용융 강철이 그 액상 온도 이하로 냉각되는 경우의 연장된 응고기간을 말한다.Although the steel strip can be satisfactorily cast since it can be used to satisfactorily cast a steel strip because a sufficiently high thermal flux value can be obtained during solidification using the casting surface formed thereon, the resulting strip is present as a deoxidized product in molten steel during initial solidification in the casting pool. Can have surface defects caused by the deposition of a solid oxide on the casting surface. Ferrous metals tend to precipitate solid inclusions by producing solid form oxides at the casting temperature. Al 2 O 3 precipitates are particularly problematic. Such precipitates can cause intermittent contact between the casting surface and the melt, which is formed at the initial contact point between the melt of the casting pool and the casting surface (i.e., the meniscus region), and the resulting cast strip A transverse surface depression is formed, which is known as a " chatter mark ". The present inventors have found that when forming a solidification cell on a casting surface, surface defects due to precipitation of solid oxides (deoxidation products) can be avoided by coating each casting surface with a thin layer that is mostly liquid when the steel is cooled below its liquidus temperature . Interposing the substantially liquid phase layer between the casting surface and the cooling steel in the casting pool can substantially subcool the steel below the liquidus temperature before metal coagulation is complete because it inhibits the availability of discontinuous nucleation sites. The term " metal solidification " is used herein to mean that the molten steel has a liquid phase at its liquid phase temperature < RTI ID = 0.0 >Lt; RTI ID = 0.0 > coagulation < / RTI >
본 발명에 따라, 캐스팅 표면이 표면 돌기부 및 함몰부로 된 규칙적인 패턴으로 결이 형성되고, 용융 강철의 화학적 성질을 택일하여 캐스팅 표면상의 응고셀의 형성시에 강철이 그 액상 온도 이하로 냉각될 때에 대부분 액체상태로서 두께가 5 미크론 미만인 층을 캐스팅 표면에 형성시키는 캐스팅 풀용 탈산 생성물이 생성되는 것으로서, 냉각된 캐스팅 표면상의 셀로서 캐스팅 풀로부터 용융 금속이 응고하는 형태의 강철 스트립을 캐스팅하는 방법이 제공된다.According to the present invention, when the casting surface is formed into a regular pattern of surface protrusions and depressions and the steel is cooled below its liquidus temperature during the formation of the solidification cell on the casting surface by selecting the chemical properties of the molten steel There is provided a method of casting a steel strip in the form of a solidified molten metal from a casting pool as a cell on a cooled casting surface, wherein a deoxidation product for casting pool is formed which is mostly liquid and forms a layer with a thickness of less than 5 microns on the casting surface do.
캐스팅 풀은 산화철, 산화망간 및 산화규소를 함유할 수 있으며, 상기 층은 혼합물의 대부분이 금속 응고시에 액체상태로 유지되는 비율로 된 산화철, 산화망간 및 산화규소의 혼합물을 포함할 수 있다.The casting pool may contain iron oxide, manganese oxide and silicon oxide, which may comprise a mixture of iron oxides, manganese oxides and silicon oxides in a proportion such that a majority of the mixture remains liquid in solidification of the metal.
용융 금속은 망간/규소 킬드강일 수 있다. 이러한 경우에, 소량의 Al2O3가 허용될 수 있지만, 상기 층이 캐스팅 온도에서 실질적으로 MnO + SiO2의 혼합물로 이루어지도록 강철 중의 유리 산소(free oxygen) 함유량을 조절하는 것이 바람직하다.The molten metal may be a manganese / silicon-killed steel. In this case, although a small amount of Al 2 O 3 may be tolerated, it is desirable to adjust the free oxygen content in the steel such that the layer consists essentially of a mixture of MnO + SiO 2 at the casting temperature.
강철 중의 유리산소 함유량은 캐스팅하기 전에 공급 레이들(ladle)로 조절될 수 있다.The free oxygen content of the steel can be adjusted with the feed ladle before casting.
또한 풀의 슬래그는 산화알루미늄을 포함할 수 있다. 예를 들면, 강철 용융물은 슬래그 중에 상당한 양의 Al2O3를 생성시키는 알루미늄 킬드강일 수 있다. 이러한 경우에는, 강철 용융물은 고체 Al2O3의 침전을 줄이기 위해 칼슘을 첨가할 수 있다.The slag of the pool may also comprise aluminum oxide. For example, the steel melt may be an aluminum-killed steel that produces a significant amount of Al 2 O 3 in the slag. In this case, the steel melt may be supplemented with calcium to reduce the precipitation of solid Al 2 O 3 .
본 발명의 방법은 트윈 롤 캐스터로 수행될 수 있다.The method of the present invention can be performed with a twin roll caster.
따라서, 본 발명은 또한 용융 금속을 닙 상부에 배치된 금속 송출 노즐을 통해 한 쌍의 평행한 캐스팅 롤사이의 닙으로 도입하여 닙의 바로 위쪽의 롤의 냉각 캐스팅 표면에 유지되는 용융 금속용 캐스팅 풀을 형성시켜서, 용융 금속을 캐스팅 표면상에 금속 셀로서 응고시키고 캐스팅 롤을 회전시켜 닙으로부터 하향으로 송출되어 응고된 강철 스트립으로 응고 셀이 모여지는 형태의 강철 스트립을 연속 캐스팅하는 방법으로서, 상기 롤의 캐스팅 표면은 표면 돌기부 및 함몰부로 된 규칙적인 패턴으로 결이 형성되고, 용융 강철의 화학적 성질을 택일하여 응고셀의 형성시에 강철이 그 액상 온도 이하로 냉각될 때에 대부분 액체상태로서 두께가 5 미크론미만인 층을 각각의 롤 캐스팅 표면에 형성시키는 캐스팅 풀용 탈산 생성물을 생성시킨다.Thus, the present invention also relates to a casting machine for casting molten metal which is maintained on a cooling casting surface of a roll just above the nip by introducing the molten metal into a nip between a pair of parallel casting rolls through a metal delivery nozzle disposed at the top of the nip, And continuously casting a steel strip in the form of coagulating the molten metal as a metal cell on the casting surface and rotating the casting roll to discharge downward from the nip to form a solidified cell with the solidified steel strip, The casting surface of the casting is formed into a regular pattern of surface protrusions and depressions and the chemical properties of the molten steel are selected so that when the steel is cooled below its liquidus temperature during the formation of the solidifying cell, Producing a deoxidation product for casting pool which forms a submicron layer on each roll casting surface.
상기 층 중의 액체 분율은 0.75 이상이 바람직하고, 상기 층이 강철 응고시에 실질적으로 전체가 액체 상태인 것이 특히 바람직하다.It is particularly preferred that the liquid fraction in the layer is at least 0.75 and that the layer is substantially entirely liquid at the time of solidification of the steel.
도 1 은 연속 스트립 캐스터의 평면도.1 is a plan view of a continuous strip casters;
도 2 는 도 1에 도시된 스트립 캐스터의 측면도.2 is a side view of the strip caser shown in Fig.
도 3 은 도 1의 선(3-3)에 따른 수직단면도.3 is a vertical sectional view taken along the line 3-3 in Fig.
도 4 는 도 1의 선(4-4)에 따른 수직단면도.4 is a vertical sectional view taken along the line 4-4 in Fig.
도 5 는 도 1의 선(5-5)에 따른 수직단면도.5 is a vertical sectional view taken along the line 5-5 of Fig.
도 6 은 바람직한 형태의 결이 형성된 표면을 갖는 캐스팅 롤의 예시도.Figure 6 is an illustration of a casting roll having a textured surface of the preferred form;
도 7 은 바람직한 형태의 결(texture)의 확대 개략도.Figure 7 is an enlarged schematic view of the texture of the preferred form;
도 8 은 캐스트 스트립 표면을 예시하는 SEM(주사형 전자 현미경) 현미경 사진.8 is an SEM (Scanning Electron Microscope) photomicrograph illustrating the cast strip surface.
도 9 는 도 8에 예시된 스트립 표면의 물질에 대한 X선 미량분석결과를 나타내는 도면.9 is a view showing an X-ray microanalysis result of a substance on the surface of the strip illustrated in Fig. 8; Fig.
도 10 은 망간/규소 킬드강 용융물에 존재하는 산화물 상을 예시하는 도면.10 illustrates an oxide phase present in a manganese / silicon killed steel melt.
도 11 은 표면층 두께의 효과에 대한 모델 계측결과를 예시하는 도면.11 is a diagram illustrating a model measurement result for the effect of the surface layer thickness.
도 12 는 또 하나의 캐스트 스트립 표면을 도시하는 SEM 현미경 사진.12 is a SEM micrograph showing another cast strip surface;
도 13 은 도 12에 예시된 스트립 표면의 물질에 대한 X선 미량분석결과를 나타내는 도면.13 is a diagram showing the result of X-ray microanalysis of the substance on the surface of the strip illustrated in Fig. 12; Fig.
도 14 및 도 15 는 상이한 배율로 M06 강철의 캐스트 스트립 표면의 횡단면을 나타내는 현미경 사진.Figures 14 and 15 are photomicrographs showing cross sections of the cast strip surface of M06 steel at different magnifications.
도 16 은 도 14 및 도 15의 스트립에 도시된 바와 같은 전형적인 개재물에 대한 X선 분석결과를 나타내는 도면.Fig. 16 is a diagram showing the results of X-ray analysis for a typical inclusion as shown in the strips of Figs. 14 and 15. Fig.
도 17 은 CaO-Al2O3혼합물의 상평형도.17 is a CaO-Al 2 O 3 is also the equilibrium of the mixture.
도 18 은 M06 강철 용융물로부터 취한 시료의 응고작용에 대한 칼슘 첨가효과를 나타내는 도면.18 is a diagram showing the calcium addition effect on the coagulation action of the sample taken from the M06 steel melt.
도 19 는 "채터(chatter)" 로서 알려진 결함 형성에 대한 탈산 생성물의 용융 온도 효과를 나타내는 도면.19 shows the effect of the melting temperature of the deoxidation product on defect formation known as " chatter ".
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *Description of the Related Art [0002]
13 : 캐스팅 롤 캐리지(roll carriage) 16 : 캐스팅 롤13: casting roll carriage 16: casting roll
19 : 금속송출노즐 21;22 코일러(coiler)19:
20 : 스트립 제품20: Strip products
본 발명은 첨부도면과 관련하여 특정 실시형태에 의해 더욱 더 상세하게 기술될 것이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will be described in more detail by means of specific embodiments with reference to the accompanying drawings.
도 1 ∼ 도 7은 본 발명에 따라 작동되는 트윈 롤 연속 스트립 캐스터(caster)를 도시한다. 이러한 캐스터는 공장 작업장(12)에 세워지는 메인 머신 프레임(11, main machine frame)으로 구성된다. 프레임(11)은 어셈블리 스테이션(14, assembly station)과 캐스팅 스테이션(15, casting station)사이에서 수평으로 가동되는 캐스팅 롤 캐리지(13)를 지지하고 있다. 캐리지(13)는 캐스팅 작업시에 용융 금속을 레이들(17)로부터 턴디쉬(18, tundish) 및 송출 노즐(19)을 통해 공급하여 캐스팅 풀(30)을 형성하는 한 쌍의 평행한 캐스팅 롤(16)을 구비하고 있다. 캐스팅 롤(16)을 수냉하여 셀을 가동 롤 표면(16A)에 응고시키고 캐스팅 롤사이의 닙에 수집하여 롤 출구에서 응고 스트립 제품(20)을 얻는다. 상기 제품은 표준 코일러(21)로 공급된 다음, 이어서 제 2 코일러(22)로 이송된다. 리셉터클(23, receptacle)은 캐스팅 스테이션에 인접하는 머신 프레임상에 설치되며, 용융 금속은 캐스팅 작업시에 심각한 제품 기형 또는 작동 이상이 발생되는 경우에 턴디쉬의 오버플로 스파우트(24, overflow spout)를 통하거나 턴디쉬의 한 측부의 비상용 플러그(25, plug)를 제거함으로써 리셉터클로 이송될 수 있다.Figures 1-7 illustrate a twin roll continuous strip caster operated in accordance with the present invention. The casters are composed of a main machine frame (11) which is installed on the factory workshop (12). The
롤 캐리지(13)는 메인 머신 프레임(11) 부를 따라 뻗어 있는 레일(33) 상의 휠(32)에 의해 설치되는 캐리지 프레임(31)으로 구성되며, 전체적으로 보아 롤 캐리지(13)는 레일(33)을 따라 가동되게 설치되어 있다. 캐리지 프레임(31)은 롤(16)이 회전가능하게 설치되어 있는 한 쌍의 롤 크레이들(34, cradle)을 갖추고 있다. 롤 크레이들(34)은 상보형 슬라이드 부재(35, 36)를 서로 맞물리게 하여 크레이들을 수압 실린더 유닛(37, 38)에 의해 캐리지상에서 가동시켜서 캐스팅 롤(16)사이의 닙을 조절하도록 캐리지 프레임(31)에 설치되어 있다. 캐리지는 롤 캐리지를 작동시켜서 어셈블리 스테이션(14)과 캐스팅 스테이션(15) 사이로 이동시키고 그 반대로도 이동시키도록 구동 브래킷(40)과 롤 캐리지사이에 접속된 복동식 수압 피스톤·실린더 유닛(39)의 작동에 의해 전체적으로 보아 레일(33)을 따라 가동된다.The
캐스팅 롤(16)은 캐리지 프레임(31)에 설치된 전동기 및 트랜스미션의 구동축(41)을 중심으로 하여 역회전된다. 롤(16)은 회전 글랜드(43, rotary gland)를 통해 급수 호스(42)와 연결되어 있는 롤 구동축(41)의 급수관으로부터 롤 단부를 통해 냉각수가 공급되는 것으로서 횡방향으로 뻗어 있고 원주상으로 간격을 두고 있는 일련의 수냉 통로와 함께 형성된 구리제 외주벽을 구비하고 있다. 롤은 전형적으로 직경이 약 5000mm이고 길이가 2000mm 이하로서 폭이 2000mm인 스트립 제품을 제조할 수 있다.The casting
레이들(17)은 완전히 종래의 구조로 되어 있고, 오버헤드 크레인(overhead crane)의 요크(45, yoke)에 의해 지지되어 있으므로 고온 금속 수용부와 간격을 두고 배치될 수 있다. 레이들은 서보 실린더에 의해 작동될 수 있는 스토퍼 로드(46, stopper rod)를 갖추고 있어서 용융 금속이 레이들로부터 출구 노즐(47) 및 내화 보호판(48)을 통해 턴디쉬(18)로 유동될 수 있다.The
턴디쉬(18)도 또한 종래의 구조로 되어 있으며, 산화마그네슘(MgO)과 같은 내화재로 된 넓은 디쉬로서 형성되어 있다. 턴디쉬의 한 측부는 레이들로부터의 용융금속을 수용하며, 상술한 오버플로 스파우트(24) 및 비상용 플러그(25)를 갖추고 있다. 턴디쉬의 다른 한 측부는 횡방향으로 간격진 일련의 금속 출구용 개구(52)를 구비하고 있다. 턴디쉬의 하부는 턴디쉬를 롤 캐리지 프레임(31)에 설치하기 위해 마운팅 브래킷(53)을 구비하며 턴디쉬를 정확히 배치시키도록 캐리지 프레임상에 인덱싱 페그(54, indexing peg)를 수용하는 구멍을 갖고 있다.The
송출 노즐(19)은 알루미나 그래파이트와 같은 내화재로 된 긴 몸체가로서 형성되어 있다. 송출 노즐의 하부는 캐스팅 롤(16)사이의 닙으로 돌출될 수 있도록 내향으로 하향으로 수렴되게 테이퍼되어 있으며, 마운팅 브래킷(60)에 의해 롤 캐리지 프레임 상에 지지될 수 있고, 송출 노즐의 상부에는 마운팅 브래킷상에 위치하는 외향 돌출형 사이드 플랜지(55)가 갖추어져 있다.The
노즐(19)은 수평방향으로 간격진 통상 수직으로 뻗어 있는 일련의 유로를 구비하여 롤의 폭에 걸쳐서 적절히 낮은 속도로 금속을 배출하며 초기 응고가 일어나는 롤 표면 상에서 직접 충돌을 일으키지 않고 용융 금속을 롤사이의 닙으로 송출할 수 있다. 택일적으로, 노즐은 저속도로 용융 금속을 커튼형상으로 롤사이의 닙으로 송출하는 단일 연속 슬롯 출구를 구비하고/하거나 용융 금속 풀내에 침지될수 있다.The
풀은 롤 캐리지가 캐스팅 스테이션에 위치하고 있는 경우에 롤의 계단형 단부에 대해 지지되는 한 쌍의 사이드 클로저판(56)에 의해 롤의 단부에 설치된다. 사이드 클로저판(56)은 견고한 내화재, 예를 들면 질화붕소로 되어 있고, 가리비형상(scalloped) 측부 에지(81)를 갖추어 롤의 계단형 단부(57)의 굴곡부와 맞추어 진다. 측판은 한 쌍의 수압 실린더 유닛(83)의 작동에 의해 캐스팅 스테이션에서 가동되는 판 홀더(82)에 설치되어서 측판이 캐스팅 롤의 계단형 단부와 맞물리게 되어 캐스팅 작업시에 캐스팅 롤에 형성되는 용융 금속 풀용 단부 클로저를 형성할 수 있다.The pool is installed at the end of the roll by a pair of
캐스팅 작업시에, 레이들 스토퍼 로드(46)를 작동시켜 용융 금속을 레이들로부터 금속송출노즐을 통해 턴디쉬로 주입하여 캐스팅 롤로 유동시킨다. 청결한 스트립 제품(20)의 헤드측은 에이프런 테이블(96)의 작동에 의해 코일러(21)의 턱부(jaw)로 가이드된다. 에이프런 테이블(96)은 메인 프레임상의 피벗 마운팅(97)에 매달려 있으며, 스트립 헤드측이 형성된 후에 수압 실린더 유닛(98)의 작동에 의해 코일러를 향해 회전될 수 있다. 테이블(96)은 피스톤·실린더 유닛(101)에 의해 작동되는 상부 스트립 가이드 플랩(99)에 대하여 작동될 수 있으며, 스트립 제품(20)은 한쌍의 수직형 사이드 롤러(102)사이에 놓여질 수 있다. 헤드측이 코일러의 턱부(jaw)로 가이드된 후에, 코일러가 회전되어 스트립 제품(20)이 코일되고, 에이프런 테이블(96)은 코일러(21) 상에 직접 적재되는 제품이 제거된 머신 프레임에 단순히 매달려 있게 되는 비작동(inoperative) 위치로 되돌아간다. 계속해서,생성된 스트립 제품(20)은 코일러(22)로 이송되어 캐스터에서 분리하여 수송하기 위해 최종 코일을 제조한다.During the casting operation, the
도 1∼도 5에 예시된 일반적인 종류의 트윈 롤 캐스터에 대한 세부사항은 미국 특허 제5,184,668호 및 제5,277,243호와, 국제특허출원 제PCT/AU93/00593호의 공보에 더욱 상세하게 기술되어 있다.Details of the twin roll casters of the general kind illustrated in Figs. 1-5 are described in more detail in U.S. Patent Nos. 5,184,668 and 5,277,243 and in International Patent Application No. PCT / AU93 / 00593.
롤(16)의 캐스팅 표면에 대한 바람직한 결의 형태는 도 6 및 도 7에 도시되어 있다. 이들 도면에 도시된 바와 같이, 각 롤의 캐스팅 표면(100)은 도 7에서 확대된 바와 같이 원주상 홈·리지 형성부(101)를 구비한다. 각 캐스팅 표면에는 V 자형 단면으로 된 일련의 원주상 홈(102)이 형성되어 있고, 홈사이에는 예리한 원주상 에지(105)를 갖는 일련의 평행한 리지(103)가 있다. 홈·리지 형성부에는 도 7에서 d로 나타낸 바와 같이 리지 정상부에서 홈 바닥까지의 깊이를 갖는 결이 형성되어 있다. 규칙적인 간격으로 된 리지사이의 피치는 도 7에서 p로 나타낸다.The preferred shape of the casting surface of the
본 발명자에 의한 호주 특허출원 제50775/96호(entitled " CASTING STEEL STRIP)의 공보에 더욱 상세하게 기술된 바와 같이, 금속 응고시에, 도 6 및 도 7에 도시된 형태의 결이 형성된 캐스팅 표면의 예리한 리지 가장자리에 의해 근접하게 간격져 있는 핵생성 자리 라인이 형성된다.As described in more detail in the publication of Australian Patent Application No. 50775/96 (entitled " CASTING STEEL STRIP) by the present inventors, during metal solidification, the casting surface of the type shown in Figs. 6 and 7 A nucleation spot line is formed which is closely spaced by the sharp edge of the ridge.
리지를 따른 핵생성 자리의 간격 또는 빈도수에 의해 최대 열플럭스가 결정된다. 리지를 따른 핵생성 빈도수는 리지사이의 피치에 의존하며, 생성된 생주물 강철 스트립의 고 열플럭스값 및 미세구조를 얻기 위해 결을 최적화할 수 있다. 리지 피치가 150∼250 미크론이고 결 깊이가 5∼50 미크론인 표면 결을 갖는 경우에최대 효과를 얻을 수 있으며, 깊이가 20 미크론이고 피치가 180 미크론인 경우가 특히 유효하다.The maximum heat flux is determined by the spacing or frequency of nucleation sites along the ridge. The frequency of nucleation along the ridge is dependent on the pitch between the ridges and the grain can be optimized to obtain the high thermal flux values and microstructure of the resulting grained steel strip. The maximum effect can be obtained when the ridge pitch is 150 to 250 microns and the grain depth has a surface texture of 5 to 50 microns, and the case where the depth is 20 microns and the pitch is 180 microns is particularly effective.
각종 등급의 강철 스트립을 도 1 ∼도 7에 도시된 바와 같은 장치에서 캐스팅한다. 특히, 탄소 함량 0.02∼0.15 중량%, 망간 함량 0.20∼1.0 중량% 및 규소 함량 0.10∼0.5 중량%를 지닌 규소/망간 킬드강을 광범위하게 캐스팅한다. 본 발명자는 이러한 종류의 강철로부터 Al2O3개재물이 침전되는 것을 피하기 위해서는 강철 중의 전체 알루미늄 함량을 0.01 중량% 이하로 하는 것이 필요하다는 것을 알아냈다. 이러한 경우에라도, 캐스팅 표면의 초기 강철 응고시에 캐스팅 표면의 고체 산화물의 침전으로 인해 형성된 함몰부의 형태로서 생성된 스트립에 연속적으로 표면 결함문제가 내재되어 있다. 산화물 입자는 생성된 스트립 표면의 함몰부로서 나타날 수 있는 작은 자국을 남긴다.Various grades of steel strips are cast in the apparatus as shown in Figs. 1-7. In particular, silicon / manganese steel steels having a carbon content of 0.02 to 0.15 wt%, a manganese content of 0.20 to 1.0 wt% and a silicon content of 0.10 to 0.5 wt% are extensively cast. The present inventors have found that to avoid precipitation of Al 2 O 3 inclusions from this kind of steel, it is necessary to make the total aluminum content in the steel to 0.01 wt% or less. Even in this case, there is a continuous surface defect problem inherent in the resulting strip in the form of a depression formed by the precipitation of solid oxides on the casting surface during the initial steel solidification of the casting surface. Oxide particles leave small marks that can appear as depressions on the surface of the resulting strip.
도 8은 도 1∼도 7에 도시된 형태의 장치에서 캐스팅된 전형적인 M06 강철 스트립의 고 배율 현미경 사진이다. 도 8의 중앙 영역에 상당한 피트(pit) 결함을 볼 수 있다. 도 9는 도 8에 도시된 스트립의 표면 결함에 대한 정성적인 에너지 분산형 X선 미량분석 주사 결과를 나타낸다. 도 9로부터, 결함 영역에는 고 농도의 SiO2및 Al2O3를 나타내는 고 농도의 알루미늄 및 규소가 존재함을 알 수 있다.Figure 8 is a high magnification microphotograph of a typical M06 steel strip cast in an apparatus of the type shown in Figures 1-7. Pit defects corresponding to the central region of FIG. 8 can be seen. Fig. 9 shows a result of qualitative energy dispersive X-ray microanalysis of the surface defects of the strip shown in Fig. From FIG. 9, it can be seen that high concentrations of aluminum and silicon indicating high concentrations of SiO 2 and Al 2 O 3 are present in the defect region.
도 10은 유리산소 함유량이 상이한 용융물 온도범위에 걸쳐서 M06 강철에 존재하는 산화물 상을 나타낸다. 저 유리산소 함유량의 용융물에 있어서는, 산화물 상에 Al2O3가 현저하게 존재한다는 것을 알 수 있을 것이다. 고 유리산소 함유량의용융물에 있어서는, 산화물 상은 2 SiO2+ 3 Al2O3의 혼합물일 것이다. 이와 같은 두 산화물 상의 형태는 실질적으로 고체이고 캐스팅 표면에 고체 입자로서 침전될 것이다. 고 유리산소 함유량의 용융물에 있어서, 지시 온도에서 액체 상태인 실질적으로 MnO + SiO2로 이루어진 산화물 상을 얻을 수 있다. 용융물의 유리산소 함유량이 지나치게 높은 경우에는 산화물 상은 고체 입자로서 침전될 수 있는 실질적으로 SiO2로 이루어질 것이다.Figure 10 shows an oxide phase present in M06 steel over a melt temperature range where the free oxygen content is different. In a melt with a low free oxygen content, it can be seen that Al 2 O 3 is present predominantly on the oxide. For a melt with a high free oxygen content, the oxide phase will be a mixture of 2 SiO 2 + 3 Al 2 O 3 . These two oxide phase forms are substantially solid and will settle out as solid particles on the casting surface. For a melt with a high free oxygen content, an oxide phase consisting substantially of MnO + SiO 2 in a liquid state at the indicated temperature can be obtained. If the free oxygen content of the melt is too high, the oxide phase will consist essentially of SiO 2 which can be precipitated as solid particles.
본 발명에 따르면, 용융물의 화학적 성질 및 유리산소 함유량은 실질적으로 MnO + SiO2로 이루어진 산화물 상을 생성하도록 캐스팅 온도에 따라 조절되어야 한다. MnO + SiO2로 이루어진 산화물 상을 생성하는 작은 영역이 존재함을 알 수 있을 것이다. Al2O3의 존재는 가능하다면 피해야 한다. 따라서, 이들 산화물 상의 생성을 피하고 강철 응고온도에서 실질적으로 전체가 액체로 존재하는 산화물 층을 생성시키는 것이 바람직하다. 그러나, 작은 비율의 산화물 상은 표면에 상당한 피트 결함을 형성하지 않아 허용될 수 있으며, 산화물 층의 액체 분율이 0.75 이상인 경우에는 양호한 결과를 얻을 수 있다. 그러나, Al2O3, 2 SiO2+ 3 Al2O3및 SiO2로 나타낸 상평형도의 영역을 피하는 것이 중요하다. 따라서, M06 강철을 캐스팅할 때에 1500℃∼1675℃의 용융물 온도에 대하여 용융물의 유리산소 함유량이 50∼100 ppm인 것이 바람직하다. 특히, 약 1600℃의 캐스팅 온도에서는 용융물의 유리산소 함유량은 50∼75ppm이어야 하는데 반해, 캐스팅 온도가 1650℃인 경우에는 유리산소 함유량이 80∼110ppm인 것이 바람직하다. 강철 중의 유리산소 함유량은 캐스팅 전에 공급 레이들에 의해 조절될 수 있다.According to the invention, the chemistry and free oxygen content of the melt should be substantially controlled according to the casting temperature to produce an oxide phase consisting of MnO + SiO 2. The small region for generating the oxide phase consisting of MnO + SiO 2 will be found to be present. The presence of Al 2 O 3 should be avoided if possible. It is therefore desirable to avoid the formation of these oxide phases and to produce an oxide layer that is substantially entirely in liquid at the steel solidification temperature. However, a small proportion of the oxide phase can be allowed without forming significant pitting defects on the surface, and good results can be obtained when the liquid fraction of the oxide layer is 0.75 or more. However, it is important to avoid regions of phase equilibrium represented by Al 2 O 3 , 2 SiO 2 + 3 Al 2 O 3 and SiO 2 . Therefore, when casting the M06 steel, it is preferable that the free oxygen content of the melt is 50 to 100 ppm with respect to the melt temperature of 1500 to 1675 DEG C. In particular, at a casting temperature of about 1600 캜, the free oxygen content of the melt should be 50 to 75 ppm, while when the casting temperature is 1650 캜, the free oxygen content is preferably 80 to 110 ppm. The free oxygen content in steel can be controlled by the feed ladle before casting.
본 발명자는 실험을 통해 스트립 냉각 조건하에서 기판(substrate)덮고 있는 실질적인 액체상태의 산화물 층은 매우 얇으며, 대부분의 경우에는 두께가 1 미크론 이하 정도임을 알아냈다. 스트립 캐스팅 조건을 시뮬레이팅한 실험 장치에서 수행된 테스트로부터, 캐스트 강철의 기판 및 표면에는 액체층으로부터 응고되는 망간 및 규소 조성물 입자가 존재함을 알 수 있다. 각각의 표면에는 이들 입자가 초미세한 함유량으로서 존재하는데 액체층의 두께가 1 미크론 이하 정도를 나타낸다. 또한, 모델계측에 의해, 층 두께로 인한 열플럭스의 저항력을 한정시키는 층 두께가 약 5 미크론 이하인 것으로 입증되었다. 도 11은 완전 습윤성을 가정한 모델 계측결과를 나타낸다. 이는 실험 관찰을 지지하며, 또한 산화물 층의 두께가 5 미크론 미만이고, 바람직하게는 두께가 1 미크론 미만 정도임을 나타낸다.The inventors have found through experimentation that the substantially liquid oxide layer covering the substrate under strip cooling conditions is very thin and in most cases is about 1 micron or less in thickness. From the tests performed on the experimental apparatus simulating the strip casting conditions, it can be seen that manganese and silicon composition particles solidifying from the liquid layer are present on the substrate and surface of the cast steel. On each surface these particles are present as ultrafine content, but the thickness of the liquid layer is on the order of 1 micron or less. Model measurements also have demonstrated that the layer thickness, which limits the resistivity of the thermal flux due to layer thickness, is less than about 5 microns. 11 shows the model measurement results assuming full wettability. This supports the experimental observation and also indicates that the thickness of the oxide layer is less than 5 microns, preferably less than 1 micron in thickness.
상기 결과는 본 발명에 예시된 형태의 트윈 롤 캐스터에서 다수의 강철 스트립 샘플의 캐스팅에 의해 입증되었다. 도 12는 결 깊이가 20 미크론이고 리지간의 피치가 180 미크론인 결이 형성된 표면을 갖는 캐스팅 롤사이의 전형적인 강철 스트립 캐스트에 대한 SEM 현미경 사진이다. 이러한 현미경 사진은 캐스팅 롤의 결의 리지에 상응하는 참고부호(106)로 나타낸 핵생성 자리의 라인을 나타내며, 상기 핵생성 자리의 라인은 스트립의 종방향으로 이어져 있다. 이들 핵생성 자리 사이의 스트립 표면은 미세하게 분포된 입자상 물질을 나타낸다. 도 13은 실질적으로 규산망간 입자로 이루어진 상기 물질에 대한 정성적인 에너지 분산성 X선 미량분석 주사 결과를 나타낸다. 이는 스트립 표면이 형성될 때에 용융물 중의 산화물은 망간/규소 물질이 초기에 액체 형태로 침전되는 캐스팅 롤에 얇은 층을 형성하나, 이어서 고체 산화물이 캐스팅 표면에 침전되는 경우에 형성되는 MnO + SiO2의 형태의 함몰부를 형성하지 않는 생성된 강철 스트립과 함께 응고하는 것을 나타낸다.The results have been demonstrated by casting multiple steel strip samples in a twin roll caster of the type illustrated in the present invention. 12 is a SEM micrograph of a typical steel strip cast between casting rolls having a textured surface with a grain depth of 20 microns and a pitch between ridges of 180 microns. This photomicrograph shows a line of nucleation sites, indicated by
본 발명에 의한 트윈 롤 캐스터의 강철 스트립 캐스트를 조사한 결과, 응고시에 롤 상의 얇은 액체 산화물 층에 의해 생성된 규산망간이 스트립 표면에 존재함은 물론, 외측 스트립 표면 바로 밑에 놓여 있는 규산망간 개재물 밴드(band)에 함유되어 있음이 입증되었다.Examination of the steel strip cast of the twin roll casters according to the invention showed that the manganese silicic acid produced by the thin liquid oxide layer on the roll at the time of solidification is present on the strip surface as well as the manganese silicate inclusion band it is proven to be contained in the band.
도 14 및 도 15는 하기의 조건하에서 각각 캐스트된 M06 강철의 캐스트 스트립 표면의 횡단면을 x 500 및 x 1000 의 배율로 나타낸 현미경 사진이다:Figs. 14 and 15 are photomicrographs showing the cross-sections of the cast strip surface of M06 steel each cast under the following conditions at a magnification of x 500 and x 1000:
용융물 중의 탄소 함량 0.06%Carbon content in the melt 0.06%
망간 함량 0.6%Manganese content 0.6%
규소 함량 0.28%Silicon content 0.28%
캐스팅 온도 1590℃Casting temperature 1590 ℃
용융물중 의 유리산소 55ppmFree oxygen in the
이들은 좁은 개재물의 밴드 바로 밑에 나타나는 스케일 층의 통상적인 표면을 나타낸다. 개재물의 분광학적 분석에 의하면, 개재물은 실질적으로 규소 함량이 20∼50 중량%인 규산망간으로 이루어져 있음을 알 수 있다. 표면 밑의 한 개재물에 대한 전형적인 분석결과는 도 16에 나타낸다. 이로부터, 이들 개재물은 외측 스트립 표면, 즉 스케일의 외층 표면 바로 밑에 뻗어 있는 20 미크론 이하의 밴드에 형성되는 것을 알아냈다.These represent typical surfaces of the scale layer appearing beneath the band of narrow inclusions. Spectroscopic analysis of the inclusions reveals that the inclusions consist essentially of manganese silicic acid with a silicon content of 20-50 wt%. A typical analysis result for an inclusion under the surface is shown in Fig. From these, it has been found that these inclusions are formed on the outer strip surface, that is, bands of 20 microns or less extending below the outer layer surface of the scale.
A06 강철과 같은 알루미늄 킬드강은 연속 스트립 캐스팅 작업, 특히 트윈 롤 캐스터에 있어서 특정 문제를 일으킨다. 강철 중의 알루미늄은 탈산 생성물 중에 상당량의 고체 Al2O3을 생성시킨다. 고체 산화물 입자는 금속송출 시스템을 막히게 할 뿐만 아니라 캐스팅 표면에 침전되어 스트립 표면에 함몰부 결함을 가져올 수 있다. 본 발명자는 이러한 문제가 고체 Al2O3의 침전을 감소시키도록 Al2O3와 관련하여 액체상을 형성할 수 있는 CaO를 생성시키기 위해 용융물에 칼슘을 첨가함으로써 경감될 수 있음을 알아냈다.Aluminum killed steel, such as A06 steel, poses particular problems in continuous strip casting operations, especially in twin roll casters. Aluminum in steel produces significant amounts of solid Al 2 O 3 in deoxidation products. Solid oxide particles not only clog the metal delivery system, but also precipitate on the casting surface, resulting in a depression defect on the surface of the strip. The inventors have found that this problem can be alleviated by adding calcium to the melt to produce CaO that can form a liquid phase in association with Al 2 O 3 to reduce the precipitation of solid Al 2 O 3 .
도 17은 CaO-Al2O3혼합물의 상평형도를 나타내며, 50.65% CaO로 된 공정(eutectic) 조성물의 액상 온도가 1350℃임을 보여준다. 따라서, 칼슘을 첨가하여 상기 공정 조성물 주변의 CaO-Al2O3를 생성하도록 조절하는 경우에는 액체 산화물 상을 형성하고 Al2O3가 침전되는 것을 억제시킨다. 레이들(17)에 칼슘 와이어를 공급함으로써 필요로 하는 칼슘 첨가량을 편리하게 조절할 수 있다.FIG. 17 shows the phase equilibrium of the CaO-Al 2 O 3 mixture, showing that the eutectic composition with 50.65% CaO had a liquidus temperature of 1350 ° C. Therefore, when calcium is added to adjust CaO-Al 2 O 3 around the process composition, a liquid oxide phase is formed and Al 2 O 3 is prevented from precipitating. By supplying the calcium wire to the
스트립 캐스팅 조건을 시뮬레이트하는 실험장치에 있어서, 본 발명자는 1595℃의 용융물의 온도에서 칼슘 첨가량을 변화시킨 결이 형성된 기체상의 다수의 A06 강철 시료에 대한 응고 시험을 수행하였다. 각 경우에 있어서, 기체는 깊이가 20 미크론이고 피치가 180 미크론인 평행한 리지로된 결을 갖고 있다. 상기 시험에서,본 발명자는 응고시에 얻은 최대 열플럭스값을 측정했다. 상기 시험 결과는 도 18에 나타나 있고, CaO-Al2O3혼합물이 공정 조성물에 가깝도록 Ca/Al을 조절한 경우에 최대 열플럭스가 얻어진다는 것을 보여준다. 상기 조건하에서 얻어진 증가된 열플럭스에 의해 기체와 응고 금속사이의 열이동을 향상시키는 기체상의 액체층이 존재함을 확인할 수 있다. 응고 스트립을 조사한 결과, CaO-Al2O3혼합물이 공정 조성물에 가까운 경우에는 표면 결함은 증가된 열플럭스값에 따라 감소되고 스트립은 실질적으로 표면 결함이 없는 것을 보여 주었다.In an experimental apparatus for simulating strip casting conditions, the present inventors carried out a coagulation test on a plurality of A06 steel samples on a substrate in which the amount of calcium added was changed at a temperature of the melt of 1595 캜. In each case, the gas has a parallel ridge texture with a depth of 20 microns and a pitch of 180 microns. In this test, the present inventors measured the maximum heat flux value obtained at the time of solidification. The test results show that the maximum heat flux obtained in the case shown in FIG. 18 and, CaO-Al 2 O 3 mixture to adjust the Ca / Al as close to process the composition. It can be seen that there is a gaseous liquid layer that enhances the heat transfer between the gas and the solidification metal by the increased thermal flux obtained under these conditions. Examination of the solidification strips showed that when the CaO-Al 2 O 3 mixture is close to the process composition, the surface defects decrease with increasing heat flux value and the strips are substantially free of surface defects.
도 19는 강철 용융물 중의 탈산 생성물의 용융 온도가 "채터" 결함의 형성에 어떻게 영향을 미치는 가에 대해 예시하고 있다. 특히, 이는 용융 온도가 상이한 MnO-SiO2-Al2O3상의 침전물로부터 형성된 채터 깊이를 나타낸다. 결함 심각도는 캐스팅 표면과의 초기 접촉시에 침전하는 산화물상의 증가하는 용융 온도에 따라 증대된다.Figure 19 illustrates how the melting temperature of the deoxidation product in the steel melt affects the formation of " chatter " defects. In particular, it shows the chatter depth formed from the sediment on the different melt temperatures MnO-SiO 2 -Al 2 O 3 . The defect severity is increased with an increasing melting temperature of the oxide phase precipitating upon initial contact with the casting surface.
본 발명자의 시험 프로그램으로부터 확인한 결과, 최적 효과를 달성하는 바람직한 M06 강철의 조성은 하기와 같다:As a result of the test program of the present inventor, the composition of the preferable M06 steel which achieves the optimum effect is as follows:
탄소 0.06 중량%Carbon 0.06 wt%
망간 0.6 중량%Manganese 0.6 wt%
규소 0.28 중량%Silicon 0.28 wt%
알루미늄 ≤ 0.002 중량%Aluminum 0.002 wt%
용융물 중의 유리산소 60∼100 ppmFree oxygen in the melt 60-100 ppm
또한 적당량의 칼슘을 첨가하여 최적 효과를 달성하는 적절한 A06 조성물의 조성은 다음과 같음을 알아냈다 :It has also been found that the composition of a suitable A06 composition achieving the optimum effect by adding an appropriate amount of calcium is as follows:
탄소 0.06 중량%Carbon 0.06 wt%
망간 0.25 중량%Manganese 0.25 wt%
규소 0.015 중량%Silicon 0.015 wt%
알루미늄 0.05 중량%Aluminum 0.05 wt%
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