KR100389539B1 - A braun tube - Google Patents
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Abstract
본 발명은 브라운관에 관한 것으로, 네크, 펀넬, 및 프리트 글라스에 의해 상기 펀넬에 융착되는 패널을 갖는 외위기(Envelope)를 구비하고 있으며, 상기 패널의 외면이 거의 평면이고 내면이 일정 곡률을 갖는 브라운관에 있어서, 상기 패널의 중심두께를 T1, 대각 코너 두께를 T2라 할 때, 1.7≤T2/T1≤2.3이며, 상기 브라운관의 유효화면 크기를 x(단위: cm)라 할 때, 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)이, -1.3876x + 128.24 이하인 것을 특징으로 한다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cathode ray tube, comprising an envelope having a panel fused to the funnel by a neck, a funnel, and fritted glass, wherein the outer side of the panel is substantially flat and the inner side has a constant curvature. In the case where the center thickness of the panel is T1, the diagonal corner thickness is T2, 1.7≤T2 / T1≤2.3, and the effective screen size of the CRT is x (unit: cm). Panel internal tensile stress (P_in) of the site is characterized in that less than -1.3876x + 128.24.
본 발명에 의한 브라운관은, 외면이 거의 평면이고 내면이 일정 곡률을 갖는 패널을 구비한 브라운관에서 패널과 펀넬 융합부위의 패널 부분의 내면인장응력을 관리하여 재생 시에 발생하는 파손을 줄여, 그 재생율을 높일 수 있는 효과가 있다.In the CRT according to the present invention, in a CRT having a panel having a substantially flat outer surface and a constant curvature on the inside thereof, the internal tensile stress of the panel portion of the panel and the funnel fusion portion is managed to reduce the breakage generated during regeneration, thereby reducing the regeneration rate. There is an effect to increase.
Description
본 발명은 외면이 평면인 패널을 갖는 브라운관에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 패널의 내, 외면곡률을 수정하여 화면이 평면의 이미지를 갖도록 한 브라운관에서 패널과 펀넬 융합부위의 응력분포를 인위적으로 바꿔, 재생(Salvage) 공정시 글라스의 재생률을 향상시키기 위한 브라운관에 관한 것이다.The present invention relates to a CRT having a panel having a flat outer surface, and more particularly to modifying the stress distribution between a panel and a funnel fusion part in a CRT having a flat image by modifying the inner and outer curvature of the panel. And a cathode ray tube for improving the regeneration rate of the glass during the salvage process.
일반적으로, 브라운관의 구성은 제 1 도에 도시된 바와 같이, 브라운관의 전면에 장착되는 패널(1)과, 상기 패널(1)의 내측에서 입사되는 전자빔의 색 선별 기능을 갖는 섀도우마스크(3)와, 상기 섀도우 마스크(3)를 고정 지지하고 있는 프레임(4)과, 상기 프레임(4)을 패널(1)에 고정하기 위한 스터드 핀(6)과, 상기 스터드 핀(6)과 프레임을 연결하는 스프링(5)과 패널(1)에 결합되어 내부를 진공상태로 유지하는 펀넬(2)과, 상기 펀넬(2)의 후방을 후퇴되어 있는 관형상의 네크부(10)와, 상기 네크부(10) 내부에 장착되어 전자빔(11)을 방출하는 전자총(8)과, 상기 방출된 전자빔(11)에 작용되는 지자계 등의 외부자계를 차단하기 위하여 프레임(4)에 조립되는 인너쉴드(7)와, 상기 펀넬(2)의 외측을 둘러싸며 전자빔(11)을 편향시키는 편향요크(9)와 상기 패널(1)의 스커트부에 설치되는 방폭밴드(12)로 구성되어 있다.In general, the configuration of the CRT is a panel (1) mounted on the front surface of the CRT and a shadow mask (3) having a color selection function of an electron beam incident from the inside of the panel (1). A frame 4 holding and fixing the shadow mask 3, a stud pin 6 for fixing the frame 4 to the panel 1, and the stud pin 6 and the frame are connected to each other. A funnel (2) coupled to the spring (5) and the panel (1) for keeping the interior in a vacuum state, a tubular neck portion (10) for retreating the rear of the funnel (2), and the neck portion (10) an inner shield mounted inside the frame 4 to block an external magnetic field such as an electromagnetic gun 8 mounted inside and emitting an electron beam 11 and a geomagnetic field applied to the emitted electron beam 11 ( 7), a deflection yoke 9 and a skirt portion of the panel 1 which surround the outer side of the funnel 2 and deflect the electron beam 11. The explosion-proof band 12 is installed in the.
도 2(a)에 도시한 바와 같이, 일반적인 패널의 형상은 내면과 외면 모두 일정곡률을 갖는 구조로 설계되어, 외면의 곡률 때문에 화상 표현 시 화상이 왜곡되어, 눈에 불편할 뿐만 아니라, 외광의 반사가 심해 눈의 피로도를 높이는 문제가 발생했다. 이를 개선하기 위한 음극선관에서는 도 2(b)의 패널의 구조에서 처럼 눈에 편안한 느낌을 주는 외면이 완전한 평면을 이루는 패널의 구조가 사용되고, 이는 사용자의 이미지 부상효과를 고려하여 적정 시거리에서 화면의 왜곡을 없애고 눈의 피로도를 낮출 수 있는 평면의 화상을 구현할 수 있는 구조(이후 FCD라 칭함)로서 널리 사용되고 있다.As shown in FIG. 2 (a), the general panel is designed to have a constant curvature on both the inner surface and the outer surface, and the image is distorted when the image is expressed due to the curvature of the outer surface. The problem was severe and increased eye fatigue. In the cathode ray tube for improving this, as shown in the structure of the panel of FIG. 2 (b), a panel structure having a completely flat outer surface, which is comfortable to the eyes, is used. It is widely used as a structure (hereinafter referred to as FCD) capable of realizing a planar image capable of eliminating distortion and reducing eye fatigue.
일반적으로, 브라운관은 패널의 내면에 스크린을 형성하는 공정, 패널(1)과 펀넬(2)을 프리트 글래스(Frit Glass)로 융착하여 봉합하는 실링(Sealing) 공정, 브라운관 내부를 공진공 처리하기 위한 배기공정등 많은 제조공정들을 거치고, 또한 브라운관 내부에는 전자총(8), 새도우마스크(3), 프레임(4), 및 인너실드(7) 등 부품들을 장착한다. 위의 제조공정 중 또는 공정완료 후 특정 부품의 불량이나 특정 공정상 불량이 발생하여 불량 브라운관을 재생(Salvage)해야 하는 경우가 발생한다.In general, the CRT is a process of forming a screen on the inner surface of the panel, a sealing process of fusing and sealing the panel 1 and the funnel 2 with frit glass, and for resonating the inside of the CRT. After the manufacturing process such as the exhaust process, inside the CRT, components such as the electron gun 8, the shadow mask 3, the frame 4, and the inner shield 7 are mounted. During the manufacturing process or after the completion of the process, a specific component defect or a specific process defect occurs, so that a need arises to salvage the defective CRT.
도 3은 브라운관의 재생 메카니즘을 설명하기 위한 공정도로서, 우선 분리하고자하는 브라운관의 넥크부를 잘라 내어 진공 해제를 시킨 후, 밴드를 제거하여 착공존에 장착을 시킨다. 다음에, 에칭(Etching)존에서 질산으로 프리트(Frit)를일부 제거하고, 세척존에서 패널과 펀넬에 묻어 있는 질산을 물로서 제거한다. 이때, 프리트(Frit)에는 많은 오리진(Origin)이 발생하게 되며, 1온수존에서 냉수존을 거치면서 패널, 펀넬, 프리트 내외면에는 각기 다른 응력이 발생하게 된다. 특히, 유리 성분은 파손 기점인 오리진(origin)에서 인장응력에 의해서 파손이 진행된다. 1온수존에서 냉수존을 거치면 외면에 인장응력이 걸리므로 내면에 압축응력이 존재하는 부분까지 프리트가 분리되며 냉수존에서 2 온수존을 거치면서 반대로 외면에 압축응력이 걸리고 내면에 인장응력이 걸려 프리트가 완전히 분리되게 된다.3 is a process diagram for explaining the regeneration mechanism of the CRT. First, the neck portion of the CRT to be separated is cut out to release the vacuum, and then the band is removed to be mounted in the pore zone. Next, part of the frit is removed with nitric acid in the etching zone, and the nitric acid deposited on the panel and the funnel in the washing zone is removed as water. At this time, a lot of origin is generated in the frit, and different stresses are generated in the inner and outer surfaces of the panel, funnel, and frit while passing through the cold water zone in one hot water zone. In particular, the glass component breaks due to tensile stress at the origin of the breakage. In 1 hot water zone, the cold stress zone takes the tensile stress on the outer surface, so the frit separates to the part where the compressive stress exists on the inner surface.In the cold water zone, the compressive stress is applied to the outer surface and the tensile stress is applied on the outer surface. The frit will be completely separated.
종래의 브라운관 유리 패널은 도 2(a)와 같이 내, 외면이 임의의 곡률을 가지고 있어서 패널 구조강도가 확보되어, 코너부의 두께도 센터 대비 130%미만으로 두께를 가지는 것이 가능했다. 이와 같은 경우에는 브라운관의 재생문제는 전혀 없었으나, 도 2(b)와 같이 외면은 거의 평면이고 내면은 일정곡률을 가지는 패널(FCD)은 새도우마스크의 구조강도를 극대화시키기 위해서 패널 내면은 마스크와 거의 유사한 곡률을 갖게 되고 외면은 거의 평면이 되므로 패널 코너의 두께를 센터 대비 170%이상의 두께로 가져 갈 수 밖에 없다. 이로 인한 패널 두께의 급격한 증가로 마스크의 강도는 유지 할 수 있으나 패널구조의 구조는 열응력에 대해 매우 불리한 구조를 가진다. 특히 패널 자체가 가지고 있는 응력의 분포는 매우 불균일 하며, 브라운관의 제조시에 새도우마스크와 프레임 결합시에 용접응력을 제거하기 위한 스태비(Stabi)공정, 패널과 펀넬을 융착시키는 프리트 실링(Frit Sealing)공정, 전자빔의 방출을 용이하게 하는 배기공정 등에서 필수적으로 로(爐)를 거쳐야 하기 때문에, 유리의 응력 구조를 더욱 불균일하게 한다. 이로 인한 패널과 펀넬을 분리시키는 재생(Salvage) 공정에서 파손이 급증하며 재투입 시에도 패널의 강도를 떨어뜨려 쉽게 파손되는 현상이 발생하게 된다.In the conventional CRT glass panel, as shown in Fig. 2 (a), the inner and outer surfaces have an arbitrary curvature, the panel structural strength is secured, and the thickness of the corner portion can be less than 130% of the center. In this case, there was no problem of regeneration of the CRT. However, as shown in FIG. 2 (b), the panel (FCD) having a substantially flat outer surface and a constant curvature on the inner surface of the CRT was used to maximize the structural strength of the shadow mask. It has almost the same curvature and the outer surface is almost flat, so the thickness of the panel corner is more than 170% of the center thickness. As a result, the strength of the mask can be maintained due to the sudden increase in panel thickness, but the structure of the panel structure has a very disadvantageous structure against thermal stress. In particular, the stress distribution of the panel itself is very nonuniform, and a stabi process for removing welding stress during shadow frame and frame joining during the manufacture of CRT, and frit sealing for fusion of panel and funnel In order to make the stress structure of the glass more uniform, it is necessary to pass through the furnace essentially in the step of exhaust gas and the process of exhausting the electron beam easily. As a result, the breakage increases rapidly in the salvage process of separating the panel and the funnel, and the panel is easily broken due to a drop in the strength of the panel even when reinserted.
즉, 패널의 웨지(Wedge)율이 170% 이상 일때는 로내(爐內)열충격에 의한 융착부위의 인장응력이 매무 커지고 이로 인한 패널과 펀넬이 분리 시에, 도 4에 나타낸 바와 같이 대각 코너 부위에서의 파손 현상인 "코너 풀(Corner Pull)" 현상으로 인한 파손이 심하게 발생 되어, 통상적으로 FCD 타입 튜브의 원가의 35∼45%를 차지하는 패널 및 펀넬의 재생율 향상은 매우 심각한 문제였다.In other words, when the wedge ratio of the panel is 170% or more, the tensile stress of the fusion region due to the internal thermal shock increases, and when the panel and the funnel are separated, the diagonal corner region as shown in FIG. The breakage caused by the "Corner Pull" phenomenon, which is a breakage phenomenon, is severely affected, and the improvement of the regeneration rate of panels and funnels, which typically account for 35 to 45% of the cost of FCD type tubes, has been a serious problem.
이러한 파손율을 최소화 하기 위해서는, 스태비(Stabi)공정, 프리트 실링(Frit Sealing)공정, 배기공정 등 복잡한 로(爐)공정의 개선, 특히 브라운관의 생산시에 패널과 펀넬을 융착시키는 공정인 프리트 실링(Frit Sealing) 공정에서 응력을 관리하여야 하나, 로(爐) 온도 개선을 위한 엄청난 투자가 이루어져야 하고 제조의 생산성도 급격히 저하하여 제품의 생산원가의 급격한 증가를 초래하는 문제가 있다.In order to minimize such damage rate, frit, which is a process of fusing panels and funnels in the production of CRTs, is improved in complex furnace processes such as a stabi process, a frit sealing process, and an exhaust process. In the sealing process, stress must be managed, but a huge investment must be made to improve furnace temperature, and the productivity of manufacturing is also drastically reduced, leading to a sharp increase in the production cost of the product.
따라서, 본 발명의 목적은 별도의 투자 필요없이 제조 생산성이 우수한 브라운관을 제공하는 데에 있다.Accordingly, it is an object of the present invention to provide a CRT tube having excellent manufacturing productivity without requiring additional investment.
도 1은 종래의 브라운관의 구조를 나타내는 도,1 is a view showing the structure of a conventional CRT tube,
도 2는 브라운관의 패널 구조를 나타내는 도,2 shows a panel structure of a CRT;
도 3은 브라운관의 재생(salvaage) 메카니즘을 나타내는 공정도,3 is a process chart showing the salvage mechanism of the CRT,
도 4는 펀넬과 패널 분리시 코너 풀(Corner Full) 현상을 나타내기 위한 도,4 is a view showing a corner pull phenomenon (Corner Full) phenomenon when separating the funnel and the panel,
도 5은 프리트 실링 공정에서 로(爐) 스케쥴을 나타내는 그래프,5 is a graph showing a low schedule in a frit sealing process;
도 6는 펀넬과 패널의 융합부 위치별 응력과 재생율 관계를 설명하기 위한 도,6 is a view for explaining the relationship between stress and regeneration rate according to the position of the fusion portion of the funnel and the panel;
도 7 내지 도11은 각각 17"FCD, 19"FCD, 21"FCD, 25"FCD, 29"FCD에 대한 펀넬과 패널의 융합부에서 패널 내면인장응력(P_in)에 따른 재생률을 나타내는 그래프이고, 및7 to 11 are graphs showing the refresh rate according to the panel internal tensile stress (P_in) at the fusion portion of the panel with the funnel for 17 "FCD, 19" FCD, 21 "FCD, 25" FCD, and 29 "FCD, respectively, And
도 12는 브라운관 유효화면 크기와 재생율에 영향을 주는 내면인장응력(P_in) 관계를 나타내는 그래프이다.12 is a graph showing the internal tensile stress (P_in) relationship that affects the CRT effective screen size and refresh rate.
* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 *Explanation of symbols on the main parts of the drawings
1: 패널부 2: 펀넬부1: Panel part 2: Funnel part
3: 새도우마스크 4: 프레임3: shadow mask 4: frame
5: 스프링 6: 스터드 핀5: spring 6: stud pin
7: 인너실드 8: 전자총7: inner shield 8: gun
9: 편향요크 10: 네크9: deflection yoke 10: neck
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 기술적 수단은, 네크, 펀넬, 및 프리트 글라스에 의해 상기 펀넬에 융착되는 패널을 갖는 외위기(Envelope)를 포함하고, 상기 패널의 외면이 거의 평면이고 내면이 일정 곡률을 갖는 브라운관에 있어서, 상기 패널의 중심두께를 T1, 대각 코너 두께를 T2라 할 때, 1.7≤T2/T1≤2.3이고, 상기 브라운관의 유효화면 크기를 x(단위: cm)라 할 때, 패널과 펀넬 융합부위의 패널 부분의 내면인장응력(P_in)이, -1.3876x + 128.24 이하인 것을 특징으로 한다.Technical means of the present invention for achieving the above object comprises an envelope having a panel fused to the funnel by neck, funnel and fritted glass, wherein the outer surface of the panel is substantially flat and the inner surface is constant In a CRT having a curvature, when the center thickness of the panel is T1 and the diagonal corner thickness is T2, 1.7≤T2 / T1≤2.3, and the effective screen size of the CRT is x (unit: cm), The internal tensile stress (P_in) of the panel portion of the panel and the funnel fusion portion is characterized by not more than -1.3876x + 128.24.
또한, 상기 브라운관의 유효화면 크기를 x(단위: cm)라 할 때, 패널과 펀넬 융합부위의 패널 부분의 내면인장응력(P_in)이, -1.4625x + 119.88 이하이면 좋고, -1.4875x + 117.1 이하이면 더 바람직하다.Further, when the effective screen size of the CRT is x (unit: cm), the internal tensile stress (P_in) of the panel portion of the panel and the funnel fusion portion may be -1.4625x + 119.88 or less, and -1.4875x + 117.1. It is more preferable if it is below.
이하, 첨부한 도면을 참조하여 본 발명을 보다 상세하게 살펴보고자 한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings.
본 발명자는 패널의 대각축선의 끝부 융착부에서 웨지(Wedge)율에 의한 두께 차이 때문에 매우 불규칙한 온도 분포가 연결 영역에서 발생하는 것에 착안하여, 프리트 실링(Frit Sealing) 로(爐)의 온도 변화가 재생(Salvage)에 영향을 미치는 중요 인자를 찾기 위한 실험을 하였다.The inventors have noticed that a very irregular temperature distribution occurs in the connection area due to the difference in thickness due to the wedge rate at the end fusion of the diagonal axis of the panel, so that the temperature variation of the frit sealing furnace is reduced. Experiments were conducted to find important factors affecting salvage.
도 5는 프리트 실링(Frit Sealing) 로(爐)에서의 온도와 시간 관계를 나타내는 스케쥴 그래프로서, 가열속도(Heating Rate), 유지기간(Keeping Time), 냉각속도(Cooling Rate), 피크온도(Peack Temp.)라는 형태의 인자를 찾을 수가 있다. 도 5에서, 프리트 실링(Frit Sealing) 로(爐)를 통과하는 인덱스별 통과시간을 다르게 하여 실링 로(爐)를 거친 제품들을 대상으로 재생(Salvage)을 실시하였고, 그 결과를 표1에 나타내었다. 이때, 모든 제품들에 적용한 재생(Salvage) 공정은 동일한 것으로, 에칭은 스프레이 타입으로 58℃ 190초 동안, 1온수존은 58℃ 90초 동안, 냉수존은 28℃ 38초 동안, 2온수존은 54℃ 45초 동안 처리하였다.FIG. 5 is a schedule graph showing the relationship between temperature and time in a frit sealing furnace, wherein a heating rate, a keeping time, a cooling rate, and a peak temperature are shown in FIG. You can find an argument of the form Temp.). In FIG. 5, the salvage was performed on the products that passed through the sealing furnace with different passage times for each index passing through the frit sealing furnace, and the results are shown in Table 1. It was. At this time, the salvage process applied to all products is the same, etching is spray type for 58 ℃ 190 seconds, 1 hot water zone 58 ℃ 90 seconds, cold water zone 28 ℃ 38 seconds, 2 hot water zone The treatment was performed at 54 ° C. for 45 seconds.
[표1] Sealing 온도 Profile분석[Table 1] Sealing temperature profile analysis
표1에 나타난 바와 같이, 실링 로(爐)에서의 가열속도(Heating Rate), 유지기간(Keeping Time), 냉각속도(Cooling Rate), 피크온도(Peack Temp.)라는 인자에 따라 그 재생율이 결정되는 것을 확인할 수 있다.As shown in Table 1, the regeneration rate is determined by factors such as heating rate, keeping time, cooling rate, and peak temperature in the sealing furnace. You can see that.
도 6은 본 발명의 펀넬과 패널의 융합부 위치별 응력과 재생율 관계를 설명하기 위한 도로서, 패널과 펀넬의 융착부위의 위치에 따른 응력을 각각 패널 외면응력(P_out) , 패널 중앙응력(P_center), 패널 내면인장응력(P_in), 펀넬 외면응력(F_out), 펀넬 중앙응력(F_center), 및 펀넬 내면인장응력(F_in)으로 구분하여, 재생율과의 상관성을 분석하여, 그 결과를 표2에 나타내었다.6 is a view for explaining the relationship between the stress and the regeneration rate according to the position of the fusion portion of the funnel and the panel of the present invention, the panel surface stress (P_out), the panel center stress (P_center) ), Panel internal tensile stress (P_in), funnel external stress (F_out), funnel central stress (F_center), and funnel internal tensile stress (F_in), and analyzed the correlation with the regeneration rate. Indicated.
[표2] 응력에 따른 상관성 분석[Table 2] Correlation analysis according to stress
표2에 나타난 바와 같이, 패널과 펀넬의 융착부위의 위치에 따른 응력과 재생율과의 상관성은 패널 내면인장응력(P_in)이 0.9863으로 가장 높게 나타나 있다. 결과적으로, 패널 내면인장응력(P_in)이 재생율에 가장 큰 영향을 주는 인자인 것이다.As shown in Table 2, the correlation between the stress and the regeneration rate according to the position of the panel and the funnel fusion site showed that the panel internal tensile stress (P_in) was the highest as 0.9863. As a result, the panel internal tensile stress (P_in) is the most influential factor in the regeneration rate.
다음에는 패널과 펀넬의 융착부위의 패널 내면인장응력(P_in)과 실링 로(爐)에서의 가열속도(Heating Rate), 유지기간(Keeping Time), 냉각속도(Cooling Rate), 피크온도(Peack Temp.) 사이의 상관성을 통계적 분석법에 의해 분석하여, 그 결과를 표3에 나타내었다.Next, the panel's internal tensile stress (P_in) at the fusion region of the panel and the funnel, the heating rate, the keeping time, the cooling rate, and the peak temperature (Peack Temp) in the sealing furnace. The correlation between.) Was analyzed by statistical analysis, and the results are shown in Table 3.
[표3] 응력에 따른 Key 인자 분석[Table 3] Key Factor Analysis According to Stress
표3에 나타나 있는 바와 같이, 가열속도(Heating Rate)는 R-square가 0.9 이고, F-ratio가 0.04로서, 타인자에 비해 차별적인 상관성을 갖는 것으로 나타났다. 일반적으로, 통계적 분석법에 의하면 R-square가 0.5 이상, F_ratio가 0.05 이하이면 상관성이 있는 것으로 해석된다.As shown in Table 3, the heating rate was 0.9 in R-square and 0.04 in F-ratio, which showed a differential correlation with other factors. In general, according to the statistical analysis method, if R-square is 0.5 or more and F_ratio is 0.05 or less, it is interpreted as correlated.
결과적으로, 실링 로(爐)에서의 인자들, 가열속도(Heating Rate), 유지기간(Keeping Time), 냉각속도(Cooling Rate), 피크온도(Peack Temp.) 중, 가열속도(Heating Rate)가 패널과 펀넬의 융착부위의 패널 내면인장응력(P_in)에 가장 상관성이 높으므로, 패널과 펀넬의 융착부위의 패널 내면인장응력(P_in)을 관리하기 위해서는 실링 로(爐)에서 가열속도(Heating Rate)를 포함한 인덱스 시간을 관리하면 가능하다. 예를 들면, 29" FCD 브라운관의 실링 로(爐) 인덱스 시간은 약18∼19초 정도 관리하는데, 패널과 펀넬의 융착부위의 패널 내면인장응력(P_in)은 상술한 인덱스 시간을 길게 하면 작아지고 짧게 하면 커지는 것으로 확인하였다.As a result, of the factors in the sealing furnace, heating rate, heating time, cooling rate, cooling rate, peak temperature, peak temp. Since it has the highest correlation to the panel internal tensile stress (P_in) of the panel and funnel welding area, the heating rate in the sealing furnace is used to manage the panel internal tensile stress (P_in) of the panel and funnel welding area. You can do this by managing index times, including). For example, the sealing furnace index time of a 29 "FCD CRT is about 18 to 19 seconds, and the panel internal tensile stress (P_in) at the fusion region of the panel and the funnel becomes smaller as the index time is longer. It was confirmed that when shortened, it became large.
본 발명자는 패널과 펀넬의 융착부위의 패널 내면인장응력(P_in)과 브라운관의 재생율 관계를 확인하기 위해, 17"(406㎜), 19"(457㎜), 21"(508㎜), 25"(590㎜), 29"(676㎜) FCD 브라운관에 대한 내면인장응력(P_in)별 재생율을 시험하였고, 그 결과는 각각 표4와 도7, 표5와 도8, 표6과 도9, 표7과 도10, 표8과 도11에 나타낸 바와 같다.In order to confirm the relationship between the panel internal tensile stress (P_in) and the regeneration rate of the CRT at the fusion region of the panel and the funnel, the inventors of the present invention, 17 "(406 mm), 19" (457 mm), 21 "(508 mm), 25" (590 mm) and 29 "(676 mm) FCD CRTs were tested for their internal tensile stress (P_in) and their results were shown in Tables 4 and 7, respectively, and Tables 5 and 8, Tables 6 and 9, and 7 and 10, and Table 8 and 11 are shown.
[표4] 17" FCD에 대한 패널 내면인장응력과 재생율 관계[Table 4] Relation of panel internal tensile stress and regeneration rate for 17 "FCD
[표5] 19" FCD에 대한 패널 내면인장응력과 재생율 관계Table 5 Relation of panel internal tensile stress and regeneration rate for 19 "FCD
[표6] 21" FCD에 대한 패널 내면인장응력과 재생율 관계[Table 6] Panel internal tensile stress and regeneration rate for 21 "FCD
[표7] 25" FCD에 대한 패널 내면인장응력과 재생율 관계[Table 7] Panel internal tensile stress and regeneration rate for 25 "FCD
[표8] 29" FCD에 대한 패널 내면인장응력과 재생율 관계[Table 8] Panel internal tensile stress and regeneration rate for 29 "FCD
표4와 도7, 표5와 도8, 표6과 도9, 표7과 도10, 및 표8과 도11에 나타낸 바와 같이, 17"(406㎜) FCD 브라운관은 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)이 72.0(Kgf/cm2)인 경우에 재생율 70% 정도로서 그 이상일 경우 재생율이 급격히 떨어지며, 마찬가지로 21"(457㎜) FCD 브라운관은 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)이 63.7(Kgf/cm2)인 경우에 재생율 70% 정도로서 그 이상일 경우 재생율이 급격히 떨어지며, 21"(508㎜) FCD 브라운관은 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)이 57.1(Kgf/cm2)인 경우에 재생율 70% 정도로서 그 이상일 경우 재생율이 급격히 떨어지며, 25"(590㎜) FCD 브라운관은 패널과 펀넬 융합부위의 내면인장응력(P_in)이 46.6(Kgf/cm2)인 경우에 재생율 70% 정도로서 그 이상일 경우 재생율이 급격히 떨어지며, 29"(676㎜) FCD 브라운관은 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)이 32.5(Kgf/cm2)인 경우에 재생율 70% 정도로서 그 이상일 경우 재생율이 급격히 떨어진다.As shown in Tables 4 and 7, Tables 5 and 8, Tables 6 and 9, Tables 7 and 10, and Tables 8 and 11, 17 "(406 mm) FCD CRTs are used for panel and funnel fusion. When the panel's internal tensile stress (P_in) is 72.0 (Kgf / cm 2 ), the regeneration rate is about 70% and the regeneration rate drops sharply above that. Likewise, the 21 "(457㎜) FCD CRT has the internal tensile stress of the panel and the panel If (P_in) is 63.7 (Kgf / cm 2 ), the regeneration rate is about 70%, and if it is higher than that, the regeneration rate drops drastically.The 21 "(508mm) FCD CRT has a panel internal tensile stress (P_in) of 57.1 at the panel and funnel fusion site. In the case of (Kgf / cm 2 ), the regeneration rate is about 70%, and when it is higher than that, the regeneration rate drops drastically, and the 25 "(590㎜) FCD CRT has an internal tensile stress (P_in) of 46.6 (Kgf / cm 2 ) at the panel and funnel fusion site. In case of, the regeneration rate is about 70%. If it is higher than that, the regeneration rate drops drastically. If the panel's internal tensile stress (P_in) is 32.5 (Kgf / cm 2 ) at the panel-funnel fusion site, the regeneration rate drops sharply at about 70%.
도 12는 브라운관 유효화면 크기와 재생율에 영향을 주는 패널 내면인장응력(P_in) 관계를 나타내는 그래프로서, 브라운관 유효화면 크기와 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)이 상호 선형적 관계를 갖는 것으로 나타났다. 즉, 브라운관 유효화면 크기를 x, 패널 내면인장응력을 y라 할 때, 재생율 70%일 때는 y = -1.3876x + 128.24, 재생율 85%일 때는 y = -1.4625x + 119.88, 재생율 90%일 때는 y = -1.4875x + 117.1 의 관계식이 성립되는데, 이들의 기울기는 대략 유사한 값을 갖는다.FIG. 12 is a graph showing the relationship between the panel internal tensile stress (P_in) and the panel internal tensile stress (P_in) between the panel and the funnel fusion region. It was found to have. In other words, when the CRT effective screen size is x and the panel internal tensile stress is y, y = -1.3876x + 128.24 at 70% refresh rate, y = -1.4625x + 119.88 at refresh rate 85%, 90% refresh rate. A relation of y = -1.4875x + 117.1 is established, and their slopes have approximately similar values.
따라서, 브라운관 유효화면 크기를 x(단위 cm)라 할 때, 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)을 -1.3876x + 128.24 이하로 관리하면 재생 시 재생율을 높일 수 있고, -1.4625x + 119.88 이하로 관리하면 바람직하고, -1.4875x + 117.1 이하로 관리하면 매우 바람직하다.Therefore, when the effective picture size of the CRT is x (unit cm), if the panel internal tensile stress (P_in) of the panel and the funnel fusion part is controlled to be -1.3876x + 128.24 or less, the refresh rate can be increased during reproduction, and -1.4625x It is preferable to manage at +119.88 or less, and it is very desirable to manage at -1.4875x + 117.1 or less.
실질적으로, 본 발명에 따라 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)을 관리하기 위해서는 전술한 바와 같이 실링 로(爐)에서 인덱스 시간을 관리해야 하는데, 인덱스 시간이 길면 길수록 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)도 작아지고 그 재료가 본래 가지고 있는 한계 인장응력까지 작아진다. 그러나, 재생율이 90∼100%일 경우에 불필요하게 그 인장응력을 낮추기 위해 인덱스 시간을 길게 하는 것은 제조생산성의 수율의 관점에서 볼 때 바람직하지 않다. 따라서, 각 관종에 대한 패널과 펀넬 융합부위의 하한값으로, 패널 내면인장응력(P_in)은 17"FCD 브라운관은 56.9 ±5(Kgf/cm2), 19"FCD 브라운관은 49.3 ±5(Kgf/cm2), 21" FCD 브라운관은 36.7 ±2 (Kgf/cm2), 25" FCD 브라운관은 29.5 ±3 (Kgf/cm2), 29" FCD 브라운관은 13.9 ±1 (Kgf/cm2)로 하면 바람직하다. 여기서, 패널과 펀넬 융합부위의 최적 패널 내면인장응력(P_in)은 재생율이 약 90∼95% 정도로 나타난 결과이므로, 그 오차범위를 약 5∼10% 정도로 고려하였다.Substantially, in order to manage the panel internal tensile stress (P_in) of the panel and the funnel fusion portion according to the present invention, as described above, the index time must be managed in the sealing furnace, and the longer the index time, the longer the panel and funnel fusion. The panel's internal tensile stress (P_in) also decreases to the limiting tensile stress inherent in the material. However, when the regeneration rate is 90 to 100%, it is not preferable to increase the index time in order to unnecessarily lower the tensile stress in view of the yield of production productivity. Therefore, the lower limit of panel and funnel fusion for each tube type, the panel internal tensile stress (P_in) is 56.9 ± 5 (Kgf / cm 2 ) for 17 "FCD CRT and 49.3 ± 5 (Kgf / cm) for 19" FCD CRT. 2 ), 36.7 ± 2 (Kgf / cm 2 ) for 21 "FCD CRT, 29.5 ± 3 (Kgf / cm 2 ) for 25" FCD CRT, and 13.9 ± 1 (Kgf / cm 2 ) for 29 "FCD CRT Here, the optimum panel internal tensile stress (P_in) between the panel and the funnel fusion region is a result of about 90-95% regeneration rate, so the error range is considered about 5-10%.
지금까지 설명한 실시예들은 현재 존재하는 일부 관종의 유효화면 사이즈를 예로 든 것으로, 본 발명의 기술적 사상이나 전망으로부터 개별적으로 이해되어져서는 안되며, 그 변형된 실시예들은 본 발명의 첨부된 특허청구범위 안에 속한다해야 할 것이다.Exemplary embodiments described so far are examples of effective screen sizes of some types present, and should not be understood individually from the technical idea or the prospect of the present invention, and the modified embodiments are within the appended claims of the present invention. Will have to belong.
따라서, 본 발명에 의해, 패널과 펀넬 융합부위의 패널 내면인장응력(P_in)을 일정값 이하로 관리하여, 외면이 거의 평면이고 내면이 일정 곡률을 갖는 패널을 구비한 브라운관의 재생 시에 발생하는 로(爐)내 파손을 줄여 재생율을 높일 수 있는 효과가 있다.Therefore, according to the present invention, the inner surface tensile stress (P_in) of the panel and the funnel fusion portion is managed to a certain value or less, so that when the CRT having a panel having an outer surface almost flat and the inner surface having a constant curvature is generated. There is an effect that can increase the recovery rate by reducing damage in the furnace (.).
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Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0721944A (en) * | 1993-06-30 | 1995-01-24 | Asahi Glass Co Ltd | Glass bulb for cathode-ray tube |
US5536995A (en) * | 1993-11-16 | 1996-07-16 | Asahi Glass Company Ltd. | Glass bulb for a cathode ray and a method of producing the same |
KR19980033343A (en) * | 1996-10-30 | 1998-07-25 | 세야히로미찌 | Glass Bulbs for Cathode Ray Tubes |
JPH1167124A (en) * | 1997-08-14 | 1999-03-09 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Glass panel for cathode-ray tube |
KR20000032161A (en) * | 1998-11-13 | 2000-06-05 | 김순택 | Cathode-ray tube |
JP2000340138A (en) * | 1999-05-27 | 2000-12-08 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Glass panel for cathode-ray tube |
KR20010045681A (en) * | 1999-11-06 | 2001-06-05 | 구자홍 | Display Panel of Cathode Ray Tube |
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0721944A (en) * | 1993-06-30 | 1995-01-24 | Asahi Glass Co Ltd | Glass bulb for cathode-ray tube |
US5536995A (en) * | 1993-11-16 | 1996-07-16 | Asahi Glass Company Ltd. | Glass bulb for a cathode ray and a method of producing the same |
KR19980033343A (en) * | 1996-10-30 | 1998-07-25 | 세야히로미찌 | Glass Bulbs for Cathode Ray Tubes |
JPH1167124A (en) * | 1997-08-14 | 1999-03-09 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Glass panel for cathode-ray tube |
KR20000032161A (en) * | 1998-11-13 | 2000-06-05 | 김순택 | Cathode-ray tube |
JP2000340138A (en) * | 1999-05-27 | 2000-12-08 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Glass panel for cathode-ray tube |
KR20010045681A (en) * | 1999-11-06 | 2001-06-05 | 구자홍 | Display Panel of Cathode Ray Tube |
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