KR100388329B1 - A movable hearth furnace for reducing oxides, and method of operating the furnace - Google Patents
A movable hearth furnace for reducing oxides, and method of operating the furnace Download PDFInfo
- Publication number
- KR100388329B1 KR100388329B1 KR10-1999-7004742A KR19997004742A KR100388329B1 KR 100388329 B1 KR100388329 B1 KR 100388329B1 KR 19997004742 A KR19997004742 A KR 19997004742A KR 100388329 B1 KR100388329 B1 KR 100388329B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- hearth
- mixture
- layer
- furnace
- reducing material
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/02—Making special pig-iron, e.g. by applying additives, e.g. oxides of other metals
- C21B5/023—Injection of the additives into the melting part
- C21B5/026—Injection of the additives into the melting part of plastic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
- C21B13/105—Rotary hearth-type furnaces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Abstract
분상 철광석 등의 산화물과 분상 고체 환원재의 혼합물로 이루어지는 층을 수평으로 이동하는 노상에 적층하고, 노상 상부로부터 복사전열에 의해 산화물의 환원처리를 하는 데 있어서, 환원처리하여 얻은 생성물을 그 배출구까지 도달하는 동안 용융하고, 환원생성물중의 슬래그분을 응집, 분리하는 것을 특징으로 하는 이동형 노상로의 조업방법이다.A layer made of a mixture of an oxide such as powdered iron ore and a powdery solid reducing material is laminated on a hearth moving horizontally and the reduction treatment of the oxide is carried out by radiative heat transfer from the hearth of the hearth, , And the slag particles in the reduction product are agglomerated and separated.
분상 철광석과 분상 고체 환원재로 이루어지는 혼합물의 층을 수평으로 이동하는 이동형 노상에 적층하고, 이 노상의 상부로부터의 복사전열에 의해 분광석의 환원처리를 하는 데 있어서, 혼합물의 층을 노상에 적층하기에 앞서 먼저 분상 석탄챠를 적층하고, 혼합물의 환원처리에 의해 얻어진 생성물을 노상의 위에서 1 번 이상은 용융시킨다.A layer of a mixture of powdery iron ore and a powdery solid reducing material is laminated on a movable hearth for moving horizontally and in the reduction treatment of the ores by the heat transfer from the upper part of the hearth, Prior to this, a powder coal charger is firstly laminated, and the product obtained by the reduction treatment of the mixture is melted at least once on the hearth.
이동 노상 위에, 분상 고체 환원재를 통해 노상에 직접 접촉하지 않도록 분상 철광석과 분상 고체 환원재를 함유하는 혼합분을 소구획화하여 산재시키고, 환원된 환원철을 해당 노상 위에서 용융시킨다.On the moving hearth, the mixture containing the powdered iron ore and the solidified reducing material is divided into small pieces so as not to come into direct contact with the hearth through the powdery solid reducing material, and the reduced reduced iron is melted on the hearth.
Description
기술분야Technical field
본 발명은 철광석으로부터 환원철을 제조하는 데 바람직한 이동형 노상로의 조업방법 및 그 장치에 관한 것이다.The present invention relates to a method for operating a movable hearth furnace suitable for manufacturing reduced iron from iron ores and an apparatus therefor.
배경기술Background technology
조강의 생산방식으로는 크게 나누면 고로-전로법, 전기로법이 알려져 있다. 그 중, 전기로는 스크랩 (scrap) 이나 환원철을 철원료로하여 그들을 전기에너지로 가열용해시키고, 경우에 따라서는 정련하여 강으로 만들고 있다. 현재는 스크랩을 주원료로 사용하고 있지만 최근 스크랩의 수급의 핍박, 전기로법에서 고급제품을 제조하려는 흐름에서 환원철의 사용이 증가하는 추세에 있다.The production method of crude steel is largely divided into the blast furnace-transfer method and the electric furnace method. Among them, the electric furnace uses scrap or reduced iron as an iron raw material, dissolves them by electric energy, and refines them in some cases into steel. Currently, scrap is used as the main raw material, but the use of reduced iron is on the increase in recent trends such as persecution of scrap supply and production of high-grade products by electric furnace method.
환원철을 제조하는 공정의 하나로서, 예컨대 일본 공개특허공보 소63-108188 호에는 수평방향으로 회전하는 노상에 철광석과 고체 환원재로 이루어지는 층을 적층하고 상부로부터 복사전열에 의해 가열, 철광석을 환원하고, 환원철을 제조하는 방법이 개시되어 있다. 이 방법은 설비의 건설비가 비교적 저렴하고 조업 트러블이 비교적 적다는 등의 이점이 있다. 대부분의 경우, 수평으로 이동하는 노상은 도 1 및 그 A-A 단면을 나타낸 도 2 와 같은 회전하는 이동 노상의 형태가 채택된다. 이동 노상 (1) 의 위에 장입장치 (a) 를 통하여 반입된 철광석 (분상 철광석을 주된 것으로 하는 산화물분) 과 고체 환원재로 이루어지는 혼합분의 층 (t) 이 적층되어 있다. 이 노상 (1) 은 내화물이 깔린 노체 (2) 에 의해 덮여지고, 그 내측의 상부에는 열원으로서 버너 (3) 가 설치되어 이동 노상 (1) 의 위에서 철광석을 환원하도록 되어 있다. 노내온도는 1300 ℃ 전후로 되어 있는 것이 보통이고, 환원처리의 종료후에는 노 외부로 배출시킨 다음의 산화의 방지, 핸드링의 용이성을 향상시키기 위해 이동 노상 위에서 냉각기에 의해 환원철을 냉각시킨후, 배출장치 (b) 에서 배출, 회수하도록 되어 있다.As one of the processes for producing reduced iron, for example, Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 63-108188 discloses a method in which a layer made of iron ore and a solid reducing material is laminated on a hearth rotating in a horizontal direction and heated by radiation heat from above to reduce iron ore , A method of producing reduced iron is disclosed. This method is advantageous in that the construction cost of the facility is comparatively low and the operation trouble is relatively small. In most cases, a horizontally moving hearth takes the form of a rotating traveling hearth as shown in Fig. 1 and its cross-section A-A in Fig. A layer (t) of a mixture of iron ore (oxide powder mainly made of powdered iron ores) and a solid reducing material carried through the charging device (a) is laminated on the moving hearth (1). The hearth (1) is covered with a furnace body (2) on which a refractory is placed, and a burner (3) is provided as an heat source on the inside of the hearth (1) to reduce iron ores on the moving hearth (1). The furnace temperature is usually about 1300 DEG C, and after the reduction process is finished, the reduced iron is cooled by a cooler on the moving furnace to improve the ease of handing and prevention of oxidation next to the outside of the furnace, (b).
이와 같은 종래의 제조방법에서는 원료광석 및 탄재중에 함유되는 맥석분, 회분은 제품인 환원철에 그대로 잔류하여 다음 공정의 전기로 (용해로) 에서 용해, 제거되지만 원료광석 혹은 석탄중에 함유되는 맥석분, 회분이 전기로에 들어간 경우에는 다음과 같은 문제가 발생된다.In such a conventional manufacturing method, gangue and ash residues contained in raw ores and carbonaceous materials remain in reduced iron as a product and dissolve and are removed in an electric furnace (melting furnace) of the next step. However, gangue fractions and ashes contained in raw ores or coal When entering the electric furnace, the following problems arise.
① 용선중에 함유되는 황을 감소시키기 위해서는 생성되는 슬래그중의 CaO/SiO2비를 상승시킬 필요가 있는데, 맥석, 회분으로부터 유도되는 SiO2의 증가화 함께 다량의 CaO 원을 석회석, 돌로마이트의 형태로 공급할 필요가 있다.① In order to reduce the sulfur contained in the molten iron, it is necessary to raise the CaO / SiO 2 ratio in the produced slag, and the increase of SiO 2 derived from the gangue and ash, together with the increase of the CaO source in the form of limestone and dolomite It is necessary to supply.
② 다량의 CaO, 돌로마이트의 첨가는 분해열, 현열의 보상이 필요해지고, 이로 인해 전기로의 전력원 단위의 상승이 불가피하며, 전기로에 들어가는 슬래그분을 최소한으로 억제하기 위하여 맥석분이 적은 선광된 초미분 광석, 저회분 석탄을 사용하여야만 한다.② Addition of large amounts of CaO and dolomite necessitates compensation of dissolution heat and sensible heat. Therefore, it is inevitable to increase electric power unit of electric furnace. In order to minimize the slag content into the electric furnace, , Low ash coal should be used.
상기한 바와 같이 전기로를 경유하는 철강생산에 있어서는 이동 상로에 적합한 고품위의 광석, 석탄이 필요해지는데, 그 비용은 상승하는 경향에 있고, 또한 자원매장량, 생산능력에 대해서도 한계에 달한 것이 현상이다. 따라서 대량으로 존재하는 통상의 광석, 통상의 석탄을 베이스로 전기로에 적합한 철원을 공급하는 필요성이 고조되고 있다.As described above, in the production of steel through an electric furnace, a high-grade ore and coal suitable for a mobile phase are required. However, the cost tends to increase, and the resource reserves and the production capacity also reach the limit. Therefore, there is a growing need to supply iron sources suitable for electric furnaces based on ordinary ores and coal, which are present in large quantities.
맥석, 회분을 함유하는 환원철을 고온으로 유지하여 용융상태로 하고, 슬래그분을 제거할 수 있다는 것은 용이하게 생각할 수 있지만 종래법에서는 다음과 같은 제약으로 인해 실현할 수 없었다.Gangue and ash can be maintained at a high temperature to be melted and the slag powder can be easily removed. However, the conventional method can not be realized due to the following limitations.
① 용융환원로와 같이 욕조형의 용융로에서 메탈, 슬래그가 완전하게 용융되기까지 고온으로 유지하면 슬래그·메탈의 분리를 도모할 수 있지만, 이동 상로형에서는 설비의 제약상 곤란하다. 이동형 노상로와 같은 복사가열로에서 슬래그·메탈을 분리하기 위한 최저온도, 유지시간 등의 조업조건, 및 그것을 결정하는 용융거동이 해명되어 있지 않다.(1) As in the melting and reducing furnace, it is possible to separate the slag and the metal by maintaining the metal and the slag at a high temperature until the metal and the slag are completely melted in the bath type melting furnace. Operating conditions such as minimum temperature and holding time for separating slag and metal from a radiant heating furnace such as a mobile hearth furnace, and a melting behavior for determining it are not clarified.
② 복사로의 온도를 상승시키기 위해서는 고온의 연소염을 생성할 필요가 있다. 연소염의 온도를 올리기 위해서는 연소공기를 예열하고 이론 공기비 근방에서 연소하는 것이 요구된다. 한편, 환원된 환원철의 재산화를 방지하기 위해서는 매우 강한 환원성 가스분위기를 유지할 필요가 있지만 이 가스조건에서는 고온의 연소염을 얻기 어렵다.(2) In order to raise the temperature of the radiation furnace, it is necessary to generate a high temperature combustion salt. In order to raise the temperature of the combustion salt, it is required to preheat the combustion air and burn it near the theoretical air ratio. On the other hand, in order to prevent reoxidation of the reduced reduced iron, it is necessary to maintain a very strong reducing gas atmosphere, but it is difficult to obtain a high temperature combustion salt under this gas condition.
③ 이동 상로에서 용융된 경우에는 얇은 용융철층과 슬래그층이 분리하여 이동 상로 위에 존재하고, FeO 를 함유하는 용융슬래그에 의한 이동 상로의 노상의 침식, 슬래그의 노상에 대한 고착이 문제가 된다.(3) When melted in the moving furnace, the thin molten iron layer and the slag layer are separated and exist on the moving bed, and erosion of the hearth to the moving bed by the molten slag containing FeO and sticking of the slag to the hearth are problematic.
이 점에 관해 미국특허 제 3442931 호 명세서에는, 이동 상로에 있어서 최고온도 1260 내지 1426 ℃, 10 % 이상 가연성가스를 함유하는 분위기로 조정하여 반용융상태로 하는 기술이 개시되어 있지만, 그럼으로써 수축, 내산화성을 확보할 수는 있으나 맥석을 분리하기는 어렵다.In this regard, in the specification of U.S. Patent No. 3442931, there is disclosed a technique of making a semi-molten state by adjusting an atmosphere containing a flammable gas at a maximum temperature of 1260 to 1426 ° C and 10% or more in a mobile phase, It is possible to secure oxidation resistance, but it is difficult to separate the gangue.
용융에 의해 맥석, 회분을 제거하는 일을 노외에서 실시하는 것도 당연히 생각해 볼 수 있지만 그것은 새로운 용선로와 같은 설비를 필요로 한다.It is a matter of course to remove the gangue and ash from the outside by melting, but it requires equipment such as a new charterway.
발명의 개시DISCLOSURE OF INVENTION
본 발명은 다음의 방법으로 종래기술의 과제를 해결하는 것이다.The present invention solves the problems of the prior art by the following method.
즉, 본 발명은 분상 철광석 등의 산화물과 분상 고체 환원재의 혼합물로 이루어지는 층을 수평으로 이동하는 노상에 적층하고, 노상 상부로부터 복사전열에 의해 산화물의 환원처리를 하는 데 있어서, 환원처리하여 얻은 생성물을 그 배출구까지 도달하는 동안 1450 ℃ 이상으로 용융하고, 환원생성물중의 슬래그분을 응집, 분리하는 것을 특징으로 하는 이동형 노상로의 조업방법으로서, 본 발명에서는 환원생성물과 접하는 기상의 산소분압을 환원성 분위기로 조정하는 것으로 하고, 혼합물의 층과는 다른 탄재의 층을 별도 적층할 수 있다.That is, the present invention relates to a process for producing a product by laminating a layer comprising a mixture of an oxide such as powdered iron ore and a powdery solid reducing material on a hearth moving horizontally, and performing reduction treatment of the oxide by radiative heat transfer from the hearth portion, Is melted at a temperature of 1450 DEG C or higher while reaching the outlet, and the slag particles in the reduction product are agglomerated and separated. In the present invention, the gas partial pressure of the gaseous phase in contact with the reduction product is reduced Atmosphere, and a layer of the carbonaceous material different from the layer of the mixture can be separately laminated.
본 발명은 분상 철광석과 분상 고체 환원재로 이루어지는 혼합물의 층을 수평으로 이동하는 이동형 노상에 적층하고, 이 노상의 상부로부터의 복사전열에 의해 분광석의 환원처리를 하는 데 있어서, 혼합물의 층을 노상에 적층하기에 앞서 먼저 분상 석탄 챠 (char) 를 적층하고, 혼합물의 환원처리에 의해 얻어진 생성물을 노상의 위에서 1 번 이상은 용융시키고, 석탄의 예비건류에 의해 분상 석탄챠를제조할 때에 발생하는 건류가스를 이동형 노상로의 가열연료로 사용하는 것이다.In the present invention, a layer of a mixture of powdery iron ore and a powdery solid reducing material is laminated on a movable hearth moving horizontally, and in the reduction treatment of the ores by the heat transfer from the upper part of the hearth, It is generated when a coal char is firstly layered on a hearth and then the product obtained by the reduction treatment of the mixture is melted at least one time on the hearth and the coal coal char is produced by preliminary drying of coal Is used as the heating fuel for the mobile hearth furnace.
또한 본 발명은 분상 철광석과 분상 고체 환원재를 주된 것으로 하는 원료를 수평으로 이동하는 노상 위에 층상으로 적층하고, 노내 상방으로부터의 복사전열에 의해 철광석의 환원을 실시하는 이동형 노상로의 조업방법에 있어서, 분상 철광석과 분상 고체 환원재의 혼합분 또는 분상 철광석 및 분상 부원료와 분상 고체 환원재의 혼합분을 이 노상 위에, 분상 고체 환원재를 통해 노상에 직접 접촉하지 않도록 하여 소구획화하여 산재시키고, 환원된 환원철을 해당 노상 위에서 1 번 이상은 용융시키는 것을 특징으로 하는 이동형 노상로의 조업을 실시하는 것이다.The present invention also relates to a method of operating a movable hearth furnace in which raw materials mainly made of powdered iron ores and powdered solid reducing materials are layered on a hearth moving horizontally and reduction of iron ores is carried out by radiative heat transfer from above the furnace , A mixture of powdered iron ore and powdery solid reducing material or a mixture of powdered iron ore and powdered powdery material and powdery solid reducing material is divided into small pieces so as not to come into direct contact with the hearth through the powdery solid reducing material, Is melted more than once on the hearth.
도면의 간단한 설명Brief Description of Drawings
도 1 은 이동형 노상로의 구성을 나타낸 도면이다.1 is a view showing a configuration of a mobile hearth furnace.
도 2 는 도 1 의 A-A 단면을 나타낸 도면이다.2 is a cross-sectional view taken along the line A-A in Fig.
도 3 은 혼입 슬래그 농도와 가열로 분위기 온도의 관계를 나타낸 도면이다.3 is a graph showing the relationship between the mixed slag concentration and the furnace atmosphere temperature.
도 4 는 실험에 사용한 전기로의 구성을 나타낸 도면이다.4 is a view showing a configuration of an electric furnace used in the experiment.
도 5 는 본 발명에 따른 노의 구성을 나타낸 도면이다.5 is a view showing a configuration of a furnace according to the present invention.
도 6 은 노상 위에 적층된 혼합물과 탄재 단미의 층의 단면을 나타낸 도면이다.6 is a cross-sectional view of a mixture and a carbon monolayer laminated on a hearth.
도 7 은 환원철의 생산율과 가열로 분위기 온도의 관계를 나타낸 도면이다.7 is a graph showing the relationship between the production rate of the reduced iron and the temperature of the furnace atmosphere.
도 8 은 이동 노상의 위에 철광석과 고체 환원재의 혼합분을 직접 적층한 상태를 나타낸 도면이다.8 is a view showing a state where a mixture of iron ore and a solid reducing material is directly laminated on a moving hearth.
도 9 는 이동 노상의 위에서 환원철을 용융시킨 상태를 나타낸 도면이다.9 is a view showing a state in which the reduced iron is melted on the moving hearth.
도 10 은 본 발명에 따른 조업요령의 설명도이다.Fig. 10 is an explanatory diagram of the operating principle according to the present invention.
도 11 은 혼합물의 밑에 적층하는 것으로서 석탄챠 이외의 것을 사용한 경우의 상태를 나타낸 도면이다.11 is a view showing a state in which a material other than coal char is laminated under the mixture.
도 12 는 본 발명에 따른 방법에 따라 혼합물과 석탄챠를 노상 위에 적층한 상태를 나타낸 도면이다.12 is a view showing a state in which a mixture and a charcoal are stacked on a hearth according to the method according to the present invention.
도 13 은 도 12 의 단면을 나타낸 도면이다.13 is a cross-sectional view of Fig. 12. Fig.
도 14 는 도 13 에 나타낸 것을 용융한 경우의 단면을 나타낸 도면이다.Fig. 14 is a cross-sectional view showing the case where the material shown in Fig. 13 is melted.
도 15 는 도 20 의 요부 구성의 설명도이다.Fig. 15 is an explanatory diagram of the configuration of the essential part of Fig. 20;
도 16 은 석탄챠의 제조장치이다.16 is a coal charger manufacturing apparatus.
도 17 의 (a) 는 실시예에서 사용한 혼합층과 석탄챠 층의 단면을 나타낸 도면이고, (b) 는 그 사시도이다.FIG. 17A is a cross-sectional view of the mixed layer and the coal charcoal layer used in the embodiment, and FIG. 17B is a perspective view thereof.
도 18 의 (a) 는 이동 노상 위에 철광석과 고체 환원재의 혼합분을 직접 적층한 경우의 설명도이고, (b) 는 환원후, 용융시킨 상태의 수직단면을 나타낸 도면이다.18 (a) is an explanatory view of a case where a mixture of iron ore and a solid reducing material is directly laminated on a moving hearth, and (b) is a view showing a vertical section in a melted state after reduction.
도 19 의 (a) 는 본 발명에 적합한 노상 위에 대한 원료 적층 상태의 사시도이고, (b) 는 그 수직단면을 나타낸 도면이고, (c) 는 환원철을 용융하였을 때의 변화에 대한 설명도이다.Fig. 19 (a) is a perspective view of a raw material laminated state on a hearth suitable for the present invention, Fig. 19 (b) is a vertical cross-sectional view thereof, and Fig. 19 (c) is an explanatory diagram of a change when molten reduced iron is melted.
도 20 은 실시예에서 사용한 이동형 노상로의 설명도이다.20 is an explanatory diagram of a mobile type roadway used in the embodiment.
도 21 의 (a) 는 실시예에서 채용한 원료의 적층상태의 수직단면을 나타낸 도면이고, (b) 는 그 사시도이다. (조건 1 : 적합예).Fig. 21 (a) is a vertical cross-sectional view of a stacked state of raw materials employed in the embodiment, and Fig. 21 (b) is a perspective view thereof. (Condition 1: Suitable example).
도 22 의 (a) 는 실시예에서 채용한 원료의 적층상태의 수직단면을 나타낸 도면이고, (b) 는 그 사시도이다. (조건 2 : 적합예).Fig. 22 (a) is a vertical cross-sectional view of a laminated state of raw materials employed in the embodiment, and Fig. 22 (b) is a perspective view thereof. (Condition 2: Suitable example).
도 23 의 (a) 는 실시예에서 채용한 원료의 적층상태의 수직단면을 나타낸 도면이고, (b) 는 그 사시도이다. (조건 3 : 비교예).23 (a) is a vertical sectional view of a laminated state of the raw materials employed in the embodiment, and FIG. 23 (b) is a perspective view thereof. (Condition 3: Comparative Example).
도 24 의 (a) 는 실시예에서 채용한 원료의 적층상태의 수직단면을 나타낸 도면이고, (b) 는 그 사시도이다. (조건 4 : 비교예).24 (a) is a vertical sectional view of a laminated state of raw materials employed in the embodiment, and FIG. 24 (b) is a perspective view thereof. (Condition 4: Comparative Example).
도 25 의 (a) 는 본 발명에 적합한 실시예의 적층상태의 수직단면을 나타낸 도면이고, (b) 는 그 사시도이다.Fig. 25 (a) is a vertical sectional view of a laminated state of an embodiment suitable for the present invention, and Fig. 25 (b) is a perspective view thereof.
도 26 은 본 발명에 적합한 실시예의 적층시에 사용하는 배출장치의 설명도이다.26 is an explanatory diagram of a discharging device used in the stacking of the embodiment suitable for the present invention.
부호의 설명Explanation of symbols
1 : 노상 2 : 노체1: Road 2: Noche
3 : 가열용 버너 4 : 격벽3: heating burner 4: partition wall
5 : 노체 6 : 탄재층5: Noche 6: Carbonaceous layer
7 : 철광석 (산화물) 과 고체 환원재의 혼합물층7: Mixture layer of iron ore (oxide) and solid reducing material
8 : 연소 버너 9 : 가열장치8: Combustion burner 9: Heating device
9a : 버너 9b : 열교환기9a: burner 9b: heat exchanger
10 : 회수장치 11 : 가스공급노즐10: Recovery device 11: Gas supply nozzle
12 : 슬래그 13 : 냉각기12: slag 13: cooler
14 : 도 25 에 나타낸 실시예의 적층을 실시할 때에 사용하는 배출장치14: A discharge device used when carrying out the lamination of the embodiment shown in Fig.
15 : 배출구 16 : 용융철15: outlet 16: molten iron
17 : 분상 석탄챠의 층 18 : 파쇄장치17: Layer 18 of coal-fired charcoal: crusher
19 : 원료 장입구 20 : 원료 배출구19: raw material inlet 20: raw material outlet
21 : 스크류 공급기 (screw feeder) 22 : 가스 회수구21: screw feeder 22: gas recovery port
23 : 맥석, 회분이 분리된 환원철 t : 혼합물의 층 (원료)23: gangue, reduced iron separated ash t: layer of mixture (raw material)
t1: 탄재층 a : 장입장치 (적층장치)t 1 : Carbonaceous layer a: Loading device (Lamination device)
b : 배출장치 c : 커터b: Discharge device c: Cutter
c1: 아암 f : 용융층c 1 : arm f: molten layer
g1: 배기가스 g2: 연소용 공기g 1 : exhaust gas g 2 : combustion air
h : 히터 i : 온도계h: heater i: thermometer
n : 노즐 n1: 배출가스용 노즐n: nozzle n 1 : nozzle for exhaust gas
s : 헤드s: head
발명을 실시하기 위한 최선의 형태BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
분상 철광석 등의 산화물분과 분상 고체 환원재의 혼합물을 외부에서 가열하면 식 (1) 과 식 (2) 의 반응이 연속적으로 진행되어 환원반응이 진행되게 된다.When the mixture of the oxide powder such as powdered iron ore and the powdery solid reducing material is externally heated, the reaction of the formula (1) and the formula (2) proceeds continuously and the reduction reaction proceeds.
CO ＋ FeO → Fe ＋ CO2(산화물 입자 근방) … (1)CO + FeO → Fe + CO 2 (near oxide particles) ... (One)
CO2＋ C → 2CO (탄재표면) … (2)CO 2 + C → 2CO (Carbonaceous surface) ... (2)
상기 식 (1) 의 환원반응은 일반적으로 600 ℃ 이상에서 진행되지만, 식 (2)의 반응은 식 (1) 의 반응 보다 높은 온도가 아니면 진행되지 않는다. 또한 반응이 연속적으로 진행되기 위해서는 식 (1) 의 생성 CO2의 고체 환원재 입자로의 확산, 식 (2) 의 생성 CO 의 산화물 입자에 대한 확산이 원활하게 일어날 필요가 있다.The reduction reaction of the formula (1) proceeds generally at a temperature of 600 ° C or higher, but the reaction of the formula (2) does not proceed unless the temperature of the reaction of the formula (1) is higher than that of the reaction of the formula (1). In addition, in order for the reaction to proceed continuously, the diffusion of the generated CO 2 to the solid reducing material particles of the formula (1) and the diffusion of the produced CO to the oxide particles of the formula (2) must occur smoothly.
통상의 철광석과 분상 고체 환원재의 경우에는 노내 온도를 1100 내지 1300 ℃ 로 유지함으로써 진행시킬 수 있다. 식 (1), (2) 에 의한 환원반응은 기본적으로는 고체산화철과 가스의 반응으로 진행되고, 생성되는 환원철은 다공질의 고체금속철이 된다. 고체 환원재 및 분상 철광석에 함유되는 회분, 맥석분도 이 온도에서는 고상이며 환원철내에 미세하게 혼재하고, 분쇄, 체 분리 등의 물리적인 수단으로는 분리가 곤란하다.In the case of ordinary iron ore and a solidified reducing material, it is possible to proceed by maintaining the temperature in the furnace at 1100 to 1300 캜. The reduction reaction by equations (1) and (2) basically proceeds by the reaction of solid iron oxide and gas, and the resulting reduced iron becomes solid porous metal iron. Ash and gangue contained in solid reducing material and pulverized iron ore are solid at this temperature and finely mixed in reduced iron, and it is difficult to separate them by physical means such as pulverization and sieving.
본 발명은 환원처리를 마친 생성물을 이동 노상 위에서 용융함으로써 슬래그, 메탈분의 응집, 분리를 촉진하고, 냉각후에 분쇄, 자선 (磁選) 함으로써 슬래그분을 제거하는 것으로서, 이것에 의하면 맥석분이 많은 광석이나 통상의 석탄을 사용한 조업이라도 비교적 효율적으로 환원생성물을 얻을 수 있다.According to the present invention, slag and metal fractions are removed by pulverizing and magnetizing the slag and metal fractions by accelerating the agglomeration and separation of the slag and the metal fractions by melting the product after the reduction treatment on the moving hearth, The reduction product can be obtained relatively efficiently even when the coal is used in a normal operation.
도 3 은 슬래그, 메탈분의 응집, 제거에 필요한 조건을 검토하기 위해, 표 1에 나타내는 바와 같은 조성의 광석 및 석탄을 사용하여 도 4 에 나타내는 바와 같은 구조의 소형 전기로 (시료단면적 50 × 50 ㎜) 에 의한 실험을 실시한 결과를 나타낸 것이다. 여기에, 이 실험에서는 가열시간을 6 분으로 하고, 혼합물 하부에 탄재만으로 이루어지는 층을 형성하지 않고, 표면 가스분위기를 이론 공기비근방으로 한 경우, 혼합물 하부에 탄재만으로 이루어지는 층을 형성하여 표면 가스분위기를 이론 공기비 근방으로 한 경우, 및 혼합물 하부에 탄재 단미의 층을 형성하여 표면 가스분위기를 환원성 분위기로 한 경우의 3 조건의 것을 나타내며, 혼합물중의 탄재는 환원과 그 후의 침탄반응을 고려하더라도 충분히 여유가 있는 첨가량으로 한다. 또한 표면 가스분위기는 가스중의 환원성 성분에 대한 전반응성 가스농도의 합의 비,3, in order to examine the conditions necessary for coagulation and removal of slag and metal powder, ores and coal having the composition shown in Table 1 were used to produce a compact electric furnace having a structure shown in Fig. 4 (sample cross section 50 x 50 Mm). The results are shown in Fig. In this experiment, when the heating time was set to 6 minutes and the surface gas atmosphere was set in the vicinity of the theoretical air ratio without forming the layer made of only the carbon material in the lower part of the mixture, a layer made of only the carbon material was formed under the mixture, Of the mixture is in the vicinity of the theoretical air ratio, and a case where a carbonaceous material layer is formed under the mixture to make the surface gas atmosphere a reducing atmosphere. The carbonaceous material in the mixture is sufficient The addition amount should be sufficient. Also, the surface gas atmosphere may be a ratio of the total concentration of the total reactive gas to the reducing component in the gas,
환원가스농도 ＝ (CO ＋ H2) / (CO ＋ H2＋ H2O ＋CO2) × 100 [%] 로 정의하고, 이론 공기비 근방 조성이란 환원가스농도가 약 3 %, 환원성 분위기란 환원가스농도 ＝ 90 % 를 가리키는 것으로 한다.The reduction gas concentration is defined as (CO + H 2 ) / (CO + H 2 + H 2 O + CO 2 ) × 100 [%] Concentration = 90%.
실험에 사용한 전기로에는 그 상면에 전기가열 히터 (h) 를 설치하고, 그 복사열에 의해 베드 (s) 위에 마련한 탄재와 분상 광석의 혼합물 (t) 을 가열한다. 시료표면의 가스의 분위기를 조절하기 위해 시료표면의 위 10 ㎜ 위치에 노즐 (n) 을 설치하고, 여기에서부터 분위기 조정 가스를 불어넣어 n1에서 배기한다. 노의 온도는 온도계 (i) 로 측정되는 노온도를 바탕으로 조정한다. 그리고, 생성된 환원철, 슬래그는 － 10 ㎜ 로 분쇄, 자선하고, 얻어진 금속철중에 혼입되어 있는 혼입슬래그농도로 슬래그의 제거온도를 평가한다.In the electric furnace used in the experiment, an electric heating heater h is provided on the upper surface of the electric furnace, and the mixture t of the carbonaceous material and the powdery ore provided on the bed s is heated by the radiant heat. In order to control the atmosphere of the gas on the surface of the sample, a nozzle (n) is provided at a position 10 mm above the surface of the sample, and an atmosphere adjusting gas is blown therefrom to evacuate the sample at n 1 . The temperature of the furnace is adjusted based on the furnace temperature measured by the thermometer (i). Then, the reduced iron and the slag produced are pulverized and charred to -10 mm, and the removal temperature of the slag is evaluated by the concentration of the mixed slag mixed in the obtained metal iron.
도 3 에 나타내는 바와 같이 실험조건에 관계없이 혼입슬래그농도는 온도의 함수로 정리할 수 있으며, 가열로 분위기 온도 1450 ℃ 를 경계로 혼입슬래그농도가 급격하게 저하되어, 메탈·슬래그의 분리가 진행됨이 명백해졌다. 이와 같은 급격한 메탈·슬래그의 분리 원인을 조사하기 위해 1400 ℃ 의 샘플의 현미경 관찰을 실시한 결과 다음의 특징이 인정된다.As shown in FIG. 3, the concentration of the mixed slag can be summarized as a function of the temperature irrespective of the experimental conditions, and the concentration of the mixed slag is rapidly lowered to the boundary of the furnace atmosphere temperature of 1450 ° C., It has become. In order to investigate the cause of such rapid metal / slag separation, a microscopic observation of a sample at 1400 ° C was carried out and the following characteristics were recognized.
① 메탈분으로의 침탄은 진행하고 있다. 침탄의 결과로 융점이 저하되어 용융하고 있기 때문에 초기 광석입자의 형상을 유지하지 못한다. 또한 메탈의 표면장력이 매우 크기 때문에 대부분의 입자는 구형 입자로 되어 있다.① Carburizing in metal is proceeding. As a result of the carburization, the melting point is lowered and melted, so that the shape of the initial ore particles can not be maintained. In addition, since the surface tension of metal is very large, most particles are spherical particles.
② 탄재는 관찰면에 산재되어 있지만 메탈의 응집을 방해하고 있는 모습은 볼 수 없다.② The carbonaceous material is scattered on the observation surface, but it can not be seen that it obstructs the aggregation of the metal.
③ 탄재로부터 유도된 슬래그분의 일부는 용융하고 있지만 용융되지 않은 부분도 존재하고 있다.③ Part of the slag derived from the carbonaceous material is melting, but some unmelted parts are also present.
④ 용융메탈입자간의 응집이 방해 받고 있는 것은 일부 용융하고 있는 고점성의 탄재로부터 유도된 슬래그의 유동이다. 비교대상으로서 관찰된 1500 ℃ 에서는 메탈은 물론 슬래그의 용융, 이동, 응집이 진행되고 있다.④ The clogging of the molten metal particles is interrupted by the flow of slag derived from the partially melting molten carbonate. Melting, migration, and agglomeration of slag as well as metal are proceeding at 1500 ° C, which is observed as a comparative object.
이상의 결과로부터, 메탈을 용융시키는 것만이라면 침탄철의 융점 1150 ℃ 보다 100 ℃ 만 높게 하면 철재의 분리가 개시되어야 하는데, 슬래그의 용융이동이 제약조건이 되어 가열로 분위기 온도를 1450 ℃ 이상으로 유지할 필요가 있음이 명백해졌다. 1450 ℃ 란 석탄계 회분의 주성분인 Al2O3-SiO2-CaO 계 슬래그가 용융되고, 점성이 저하되어 응집, 이동할 수 있게 되는 온도이다.From the above results, if the metal is merely melted, if the melting point of the carburized iron is elevated by more than 100 ° C from the melting point of 1150 ° C, the separation of the iron material must be started. Melting movement of the slag is a constraint condition and the temperature of the furnace must be maintained at 1450 ° C or higher It is clear that there is. 1450 캜 is a temperature at which Al 2 O 3 -SiO 2 -CaO-based slag, which is the main component of coal ash, is melted and the viscosity is lowered so that it can flocculate and move.
상기 기초실험에 의거하여 고안된 슬래그, 메탈을 분리할 수 있는 본 발명에 따른 이동 상로의 구성을 나타낸 것이 도 5 이고, 도 5 에서 1 은 노상, 5 는 노체, 6 은 노상 (1) 위에 적층된 탄재층, 7 은 탄재층 (6) 위에 적층된 혼합물층, 8 은 노상 (1) 의 상부에 배치된 연소버너, 9 는 환원하여 얻은 생성물을 용융하기 위한 가열장치로서, 이 가열장치 (9) 는 버너 (9a) 와 배기가스 (g1) 에 의해 연소용 공기 (g2) 를 승온시키는 열교환기 (9b) 로 이루어진다.5 shows a structure of a moving bed according to the present invention which can separate slag and metal designed based on the above basic experiment. In Fig. 5, numeral 1 denotes a hearth, numeral 5 denotes a furnace, and numeral 6 denotes a furnace 7 is a mixture layer laminated on the carbonaceous material layer 6, 8 is a combustion burner disposed on the upper portion of the hearth 1, 9 is a heating device for melting the product obtained by reduction, It comprises a heat exchanger (9b) for raising the temperature of the air (g 2) for combustion by the burner (9a) and exhaust (g 1).
상기 구성의 이동형 노상로는 원료의 장입구는 도시하고 있지 않지만 이 장입구에서 L1까지의 영역이 예열구역, 이것에 이어지는 L2의 영역이 환원구역, 또한 L3의 영역이 용융구역, L4의 영역이 냉각구역으로 되어 있다. 환원구역 (L2) 까지는 분상 광석과 탄재의 혼합물층에서 발생하는 환원가스를 주요 열원으로서 연소버너를 연소시킴으로써 가열된다. 환원구역 (L2) 에서 80 % 이상의 환원율로 된 혼합물층은 용융구역 (L3) 에서 1450 ℃ 이상으로 가열되고, 슬래그가 생성환원철층으로부터 제거된다. 그 후, 냉각구역 (L4) 에서 냉각, 열회수된 후에 회수장치 (10) 에 의해 파쇄되어 배출구 (15) 로 배출된다. 본 발명에서는 1450 ℃ 이상의 고온의 용융구역 (L3) 을 형성하기 위해 용융구역 (L3) 의 가열방법은 다른 구역과는 다르게 되어 있다. 용융구역 (L3) 의 배기가스는 고온의 열교환기 (9b) 를 통해 연소용 공기와 열교환된다.In the movable hearth furnace having the above-described construction, the inlet port of the raw material is not shown, but the region from the inlet to L 1 is the preheating zone, the area of L 2 following the area is the reducing zone, the area of L 3 is the melting zone, 4 is a cooling zone. Up to the reduction zone (L 2 ), the reducing gas generated in the mixture layer of the powdery ore and the carbonaceous material is heated as a main heat source by burning the combustion burner. The mixture layer having a reduction ratio of 80% or more in the reduction zone (L 2 ) is heated to 1450 ° C or more in the melting zone (L 3 ), and the slag is removed from the formed reduced iron layer. Thereafter, it is cooled and recovered in the cooling zone (L 4 ), is then broken by the recovery device (10) and discharged to the discharge port (15). In the present invention, the heating method of the melting zone (L 3 ) is different from the other zones in order to form the melting zone (L 3 ) at a high temperature of 1450 ° C or more. The exhaust gas in the molten zone L 3 is heat-exchanged with the combustion air through the high-temperature heat exchanger 9b.
약 900 ℃ 로 예열된 공기와 별도 공급되는 연료를 거의 이론 공기비로 연소시킴으로써 1450 ℃ 이상의 고온의 용융구역 (L3) 을 형성할 수 있다. 또한 용융구역 (L3) 의 가스분위기와 환원철표면의 가스분위기를 독립적으로 제어하기 위해 냉각구역 (L4) 과 용융구역 (L3) 의 경계 사이에 가스공급노즐 (11) 을 설치하여 분위기조정가스를 공급하는 것이 바람직하다. 이상의 구성의 이동 상로를 사용함으로써 분상 광석, 탄재의 혼합층을 환원, 슬래그를 제거한 환원철을 제조할 수 있다. 분상 광석, 탄재의 혼합층은 생산비용면에서는 양자를 단지 혼합한 층을 사용하는 것이 가장 저렴하지만, 사전에 조립 등의 처리를 한 층을 적층하여 환원, 용융하도록 해도 좋다.It is possible to form the melting zone L 3 at a high temperature of 1450 ° C or more by burning the fuel separately supplied from the air preheated to about 900 ° C at almost the theoretical air ratio. A gas supply nozzle 11 is provided between the cooling zone L 4 and the fused zone L 3 to independently control the gas atmosphere of the melting zone L 3 and the gas atmosphere of the reduced iron surface, It is preferable to supply gas. By using the mobile phase having the above-described structure, the mixed layer of the powdered ore and the carbonaceous material can be reduced, and the reduced iron obtained by removing the slag can be produced. In the production cost, the mixed layer of the powdered ore and the carbonaceous material is the cheapest to use only the mixed layer. However, it is also possible to laminate and reduce and melt the layers which have been previously subjected to the treatment such as assembly.
본 발명에서는 혼합층과는 별도로 탄재의 층을 혼합층의 밑에 적층할 수도 있지만, 이와 같은 탄재의 층을 형성함으로써 용융구역 (L3) 에서 용융된 용융물이 노상과 접촉하는 것을 방지할 수 있는 이점이 있다. 분상 철광석과 분상 고체 환원재의 사이즈는 피환원성 및 CO2와의 반응성면에서 체눈으로 10 ㎜ 이하, 바람직하게는 8 ㎜ 이하, 특히 바람직하게는 3 ㎜ 이하이다.In the present invention, a layer of the carbonaceous material may be laminated on the bottom of the mixed layer separately from the mixed layer. However, forming such a layer of carbonaceous material has an advantage of preventing the molten melt in the melting zone L 3 from contacting the hearth . The size of the fissionable iron ore and the solidified powdery solid reducing material is 10 mm or less, preferably 8 mm or less, particularly preferably 3 mm or less in terms of the reducing ability and the reactivity with CO 2 .
도 10 은 본 발명을 실시하는데 사용된 바람직한 이동형 노상로 (노의 기본구조는 도 1 에 나타낸 것과 동일) 의 요부 단면을 나타낸 것으로서, 도면중의 17 은 혼합물 (t) 의 층을 올려놓는 분상 석탄챠의 층, 4 는 노체 (2) 에 고정지지되어 환원된 생성물을 용융하는 용융구역을 형성하는 격벽, f 는 용융구역에서 용융된 용융물이다.Fig. 10 is a cross-sectional view of the main part of a preferred movable hearth furnace (the basic structure of the furnace is the same as that shown in Fig. 1) used in the practice of the present invention. In Fig. 10, 17 denotes powdered coal A layer 4 of charcoal, a partition wall fixedly supported on the furnace body 2 to form a melting zone for melting the reduced product, and f is a melted melt in the melting zone.
이동 노상 (1) 위에 이 분상 석탄챠 단체의 층 (17) 을 적층하고, 이 층 (17) 위에 혼합물의 층 (t) 을 적층하여 환원처리를 실시하면, 장입장치 (a) 로 장입된 혼합물의 층 (t) 은 배출장치 (b) 에 도달하는 동안 환원되지만, 그 생성물 (환원철) 은 그 후, 용융구역에서 용융되고, 그에 수반되어 이 생성물에 함유되는 맥석이나 회분은 슬래그로 되어 분리된다. 분상 고체 환원재로 사용하는 석탄을 예비건류함으로써 분상 석탄챠를 얻을 수 있지만, 이 석탄챠는 예비건류되어 있기 때문에 승온시의 분해반응이 거의 일어나지 않고, 흡열량이 석탄을 사용하는 경우 보다 적다. 따라서 이동형 노상로는 비교적 짧은 노상에서 철광석을 환원할 수 있는 온도를 실현할 수 있으며, 또한 동일한 노상 면적인 경우, 생산성을 향상시킬 수 있다.When the layer 17 of the coal charcoal single body is laminated on the moving hearth 1 and the layer t of the mixture is laminated on the layer 17 to perform the reduction treatment, the mixture charged into the charging device (a) (Reduced iron) is then melted in the melting zone, and the gangue or ash contained in the product is separated into slag as a result . A coal charger can be obtained by preliminarily pulverizing the coal used as the solidified reducing material. However, since the charcoal is preliminarily calcined, the decomposition reaction at the time of elevated temperature rarely occurs and the amount of endothermic heat is smaller than that in the case of using coal. Therefore, the movable hearth furnace can realize a temperature at which iron ore can be reduced in a relatively short hearth, and in the case of the same hearth area, the productivity can be improved.
도 11 은 석탄챠의 층 대신에 석탄과 같은 휘발성분이 많은 분상 고체 환원재를 사용한 예를 나타낸다. 이 경우, 온도의 상승에 따른 분상 고체 환원재로부터의 휘발분의 발생에 따라 분상 고체 환원재의 용융 혹은 체적변화가 발생하기 때문에, 층 (17) 에 균열이 발생되므로, 환원철이 용융되었을 때에 균열을 통해 용융철 (16) 이나 슬래가 (12) 가 이동 노상 (1) 위로 흘러들어 그 표면을 침식시킬 우려가 있다. 이에 대해 분상 석탄챠로 층 (17) 을 형성한 경우에는 이미 건류되어 휘발분이 없고, 또한 함유하는 회분도 10 % 정도이므로, 거시적으로 보면 1000 ℃ 이상의 고온이라도 고체상태를 유지하며, 용융 혹은 체적변화를 발생시키지 않는다. 따라서 층 (17) 에 균열 등이 발생하지 않으므로 용융철 (16) 이나 슬래그 (12) 가 이동 노상 (1) 과 접촉하여 침식하는 일은 없다.Fig. 11 shows an example in which a powdery solid reducing material having a large amount of volatile components such as coal is used instead of the coal charcoal layer. In this case, due to the generation of volatile matter from the solidified reducing material as the temperature rises, melting or volumetric change of the solidified reducing material occurs, so that cracks are generated in the layer 17, so that when the reduced iron is melted, The molten iron 16 or the slaver 12 may flow over the moving hearth 1 to erode its surface. On the other hand, when the coal charcoal layer 17 is formed, it is already calcined and free from volatile matter, and since the ash content is also about 10%, it is possible to maintain a solid state even at a high temperature of 1000 ° C or higher, . Therefore, no cracks or the like are generated in the layer 17, so that the molten iron 16 or the slag 12 does not contact the moving hearth 1 and is not eroded.
분상 철광석과 분상 석탄챠의 혼합물 또는 분상 철광석, 분상 석탄챠, 부원료와의 혼합물을 이 분상챠 단체의 층 위에 적층한 예를 도 12 에 나타내고, 그 단면을 도 13 에 나타낸다. 노상 상부로부터 복사전열에 의해 가열되면 분상 철광석은 환원되고, 맥석을 함유한 환원철이 된다. 또한 환원재로 사용한 분상 석탄챠로부터는 회분이 남는다. 부원료는 환원철, 회분을 용융시킬 때에 용융을 용이하게 하기 위하여 첨가하는 것으로서 석회석, 형석, 사문암, 돌로마이트 등을 사용할 수 있다. 이것들은 용융하기 전까지 결정수의 증발, 일부는 분해반응 (예컨대 석회석의 주성분인 CaCO3는 CaO 로 열분해되어 있다) 을 일으키고 있지만 고체를 유지하고 있다. 더욱 가열하면 이들은 분상 철광석중의 맥석이나 석탄챠중의 회분과 함께 용융을 개시하고, 용융철, 슬래그로 분리된다. 이 때 분상 철광석과 분상 석탄챠의 혼합분 또는 분상 철광석, 분상 석탄챠, 부원료와의 혼합분은 분상 석탄챠 단체의 층 위에 존재하므로, 용융철 (16), 슬래그 (12) 는 도 14 에 나타내는 바와 같이 분상 석탄챠 단체의 층 (17) 위에 형성되게 된다. 통상, 용융철 (16), 용융슬래그 (12) 의 비중은 분상 석탄챠 단체의 층 (17) 보다 크지만, 분상 석탄챠 단체의 층 (17) 은 분상 석탄챠가 치밀하게 차 있으므로 분상 석탄챠의 상부에 유지되며, 노상 내화물을 손상시키는 일은 없다. 분상 석탄챠의 층을 치밀하게 하기 위해서는 체눈으로 10 ㎜ 이하로 조정하면 된다. 보다 바람직하게는 3 ㎜ 이하로 조정한다.Fig. 12 shows an example in which a mixture of powdered iron ore and powder coal char, or a mixture of powdered iron ore, powder coal charcoal, and additives, is laminated on the layer of this powder charger, and its cross section is shown in Fig. When heated by radiative heat from the upper part of the hearth, the powdered iron ores are reduced and become reduced iron containing gangue. In addition, ash from coal charcoal used as a reducing material remains. Additive materials include reduced iron and limestone, fluorite, serpentine, and dolomite, which are added to facilitate melting when the ash is melted. These are evaporating crystalline water and some decomposition reactions (for example, CaCO 3 , the main component of limestone is pyrolyzed with CaO) until it melts, but it remains solid. When they are further heated, they start melting together with gangue in pulverized iron ore and coal ash, and are separated into molten iron and slag. At this time, since the mixed powder of the powdered iron ore and the separated coal charcoal or the mixed powder of the powdered iron ore, the coal charcoal and the additive is present on the layer of the coal charcoal, the molten iron 16 and the slag 12 And is formed on the layer 17 of the coal charcoal as shown in Fig. Generally, the specific gravity of the molten iron 16 and the molten slag 12 is larger than that of the powder coal charger single layer 17, but since the powder coal charger layer 17 is finely divided into powder coal chargers, And does not damage the hearth refractory. In order to make the layer of coal charcoal powder finer, it is necessary to adjust it to 10 mm or less with a sieve. More preferably 3 mm or less.
분상 철광석과 분상 석탄챠의 혼합물 또는 분상 철광석, 분상 석탄챠, 부원료와의 혼합물을 가열함으로써 환원철을 얻는 경우, 철광석의 환원은 직접 환원반응에 의해 발생되기 때문에 반응에 필요한 열량을 외부로부터 보충할 필요가 있지만, 환원반응초기에는 환원반응이 왕성하여 가연성 CO 가스가 발생되므로, 이 CO 가스를 연소시킴으로써 열을 공급할 수 있다.When reducing iron is obtained by heating a mixture of powdered iron ore and powdered coal char, or a mixture of powdered iron ore, coal charcoal, and additives, it is necessary to replenish the heat required for the reaction from the outside because the reduction of iron ore is generated by the direct reduction reaction. However, at the initial stage of the reduction reaction, the reducing reaction is vigorous and combustible CO gas is generated. Therefore, heat can be supplied by burning the CO gas.
그런데 환원반응이 진행되어 환원후기가 되면 발생하는 CO 가스량이 감소하기 때문에 외부로부터 연소 혹은 열의 공급이 필요해진다. 또한 환원후, 환원철을 용융시키는 경우, 이미 환원이 거의 종료되어 있기 때문에 CO 가스의 발생량은 적다. 더욱 환원철을 용융시키기 위해서는 환원의 온도 보다 높은 온도가 필요해지므로, 외부로부터의 열의 공급이 필요해진다. 예비건류시에 발생된 가연성가스는 발열량이 크기 때문에 본 발명에서는 이동형 노상로의 용융구역에 있어서, 이 가연성가스를 사용할 수 있다. 이 예비건류시에 발생된 가연성가스를 유효하게 이용함으로써 에너지원 단위를 낮출 수도 있다. 분탄을 예비건류하는 수단으로는 예비건류장치를 적용할 수 있다. 혼합물로 사용하는 분상 철광석과 분상 고체 환원재는 광석의 피환원성 및 환원재와 CO2의 반응성면에서 체눈으로 10 ㎜ 이하, 바람직하게는 8 ㎜ 이하, 보다 바람직하게는 3 ㎜ 이하로 조정한다.However, since the amount of CO gas generated when the reduction reaction proceeds and the latter stage of the reduction is reduced, it is necessary to supply the combustion or heat from the outside. When the reduced iron is melted after the reduction, since the reduction is almost completed, the amount of CO gas generated is small. Further, in order to melt the reduced iron, a temperature higher than the reduction temperature is required, so that it is necessary to supply heat from the outside. Since the combustible gas generated during the preliminary carbonization has a large calorific value, the combustible gas can be used in the present invention in the melting zone of the mobile hearth furnace. The combustible gas generated at the time of preliminary carbonization can be effectively used to lower the energy source unit. A preliminary dry kiln system can be applied as a means to preliminarily dry coal. The powdered iron ore and the powdered solid reducing material used as the mixture are adjusted to 10 mm or less, preferably 8 mm or less, and more preferably 3 mm or less in terms of the reducing ability of the ore and the reactivity of the reducing material and CO 2 .
또한 본 발명에 의하면 원연료의 이동 노상 위에 대한 충전방법의 적정화에 의해 제품의 배출을 용이하게 할 수 있다. 즉, 소구획화된 분상 철광석과 분상 고체 환원재의 혼합분 또는 분상 철광석 및 분상 부원료와 분상 고체 환원재의 혼합분을 이 분상 고체 환원재의 단체의 층중에 산재시키고, 또한 수평으로 이동하는 노상에는 직접적으로는 접하지 않는 상태로 적층되며, 환원을 실시한 후, 환원철을 용융한다.Further, according to the present invention, the discharge of the product can be facilitated by optimizing the filling method on the moving hearth of the raw fuel. That is, a mixture of minute fractionated fissionable iron ore and a powdered solid reducing material or a mixture of powdered iron ore and a powdered minor ingredient and a powdery solid reducing material is dispersed in a single layer of the powdered solid reducing material, And the reduced iron is melted after the reduction.
일례로서 도 19 의 (a), (b) 및 (c) 에 본 발명에 적합한 노상 위에 대한 원료 적층상태와 환원철을 용융하였을 때의 변화에 대한 설명도를 나타낸다. 도 19 에서 7 은 분상 철광석과 분상 고체 환원재 (또는 분상 철광석 및 분상 부원료와 분상 고체 환원재) 와의 혼합분, 6 은 분상 고체 환원재의 층, 1 은 이동 노상, 23 은 맥석·회분이 분리된 환원철이며 12 는 슬래그이다. 이 도 19 의 (a), (b) 와 같이 원료를 적층하고, 그 상방에서 복사전열에 의해 가열하면 분상 철광석은 혼합된 분상 고체 환원재의 작용에 의해 환원되어 맥석을 함유한 환원철이 된다. 또한 환원재로 사용된 분상 고체 환원재로부터는 회분이 남는다. 부원료는 환원철, 회분을 융용시킬 때에 용융을 용이하게 하기 위하여 첨가하는 것으로서, 석회석, 형광, 사문암, 돌로마이트 등이다. 이들은 용융하기 전까지 결정수의 증발, 일부의 분해반응 (예컨대 석회석의 주성분인 CaCO3, CaO 에 가열분해되어 있다) 을 일으키고는 있지만 고체를 유지하고 있다. 더욱 가열하면 이들은 용융을 개시하고, 용융철과 슬래그로 분리된다. 이 때, 분상 철광석과 분상 고체 환원재의 혼합분 또는 분상 철광석, 분상 고체 환원재, 분상 부원료의 혼합분은 분상 고체 환원재의 단체의 층중에 산재하고, 또한 수평으로 이동하는 노상에는 직접적으로는 접촉하지 않는 형태로 존재시키고 있기 때문에 용융철, 용융슬래그는 산재시키고 있던 소구획 단위 마다 응집하고, 또한 분상 고체 환원재의 단체의 층 위에 괴상의 환원철이 형성된다. 통상 용융철, 용융슬래그의 비중은 분상 고체 환원재 단체의 층 보다 크기 때문에 용융철, 용융슬래그의 분상 고체 환원재 단체의 층 밑으로 잠입할 것으로 생각되지만, 분상 철광석과 분상 고체 환원재의 혼합분 (또는 분상 철광석 및 분상 부원료와 분상 고체 환원재의 혼합물) 을 분상 고체 환원재의 단체의 층중에서 산재시키고 있었기 때문에 용융철, 용융슬래그 하나하나가 작은 것으로서, 표면장력의 작용에 의해 분상 고체 환원재의 단체의 층 위에 유지된 대로의 상태가 된다.19 (a), 19 (b) and 19 (c) illustrate the state of the raw material lamination on the hearth suitable for the present invention and the change in the melting of the reduced iron. In Fig. 19, reference numeral 7 denotes a mixture of powdered iron ore and a powdered solid reducing material (or powdered iron ore and powdered solid material and powdered solid reducing material), 6 denotes a layer of powdered solid reducing material, 1 denotes a moving hearth, 23 denotes gangue Reduced iron and 12 is slag. When the raw materials are stacked as shown in Figs. 19 (a) and 19 (b) and heated by radiative heat transfer from above, the powdered iron ores are reduced by the action of the mixed powdery solid reducing material to become reduced iron containing gangue. In addition, ash from the powdery solid reducing material used as a reducing material remains. Additives are added to facilitate the melting when reducing iron and ash are melted, such as limestone, fluorescence, serpentine, and dolomite. They retain the solid state, although they cause evaporation of the crystal water and some decomposition reactions (for example, CaCO 3 , which is the main component of limestone, and thermal decomposition of CaO), until melting. Upon further heating, they initiate melting and are separated into molten iron and slag. At this time, the mixture of the powdered iron ore and the powdery solid reducing material, or the mixture of the powdered iron ore, the powdery solid reducing material and the powdery subsidiary material disperses in the single layer of the powdery solid reducing material, and does not directly contact the hearth moving horizontally The molten iron and the molten slag aggregate in each small division unit in which they are scattered, and massive reduced iron is formed on the single layer of the solidified powder solidified material. Since the specific gravity of molten iron and molten slag is usually larger than that of the solid solid reducing material, it is believed that the molten iron and the molten slag will penetrate into the bed of the solid reducing material layer of the molten iron and molten slag, but the mixture of the powdered iron ore and the solid solid reducing material Or a mixture of the powdered iron ore and the powdery raw material and the powdery solid reducing material) is scattered in the single layer of the powdery solid reducing material, the molten iron and the molten slag are each small, and the single layer of the powdery solid reducing material It is in a state as it is maintained above.
이 상태에서 이동 노상 위에서 냉각기에 의해 용융철, 용융슬래그를 냉각하면 맥석·회분을 분리한 환원철과 슬래그가 분상 고체 환원재의 단체의 층 위에 뜬 상태이고, 또한 산재시키고 있던 소구획 단위별 괴로 된다. 이와 같이 하여 응고된 환원철, 슬래그는 분상 고체 환원재의 단체의 층의 존재에 의해 이동 노상에서 떨어진 상태에 있고, 또한 하나하나가 작은 괴이므로 용이하게 노밖으로 배출시킬 수 있다. 여기에서 사용하는 분상 철광석은 체눈으로 8 ㎜ 이하, 분상 부원료는 체눈으로 8 ㎜ 이하 및 분상 고체 환원재는 체눈으로 8 ㎜ 이하의 것을 사용하는 것이 바람직하다.When the molten iron and the molten slag are cooled by the cooler on the moving hearth in this state, the reduced iron and slag separated from the gangue and ash are floated on the single layer of the powdery solid reducing material, The reduced iron and slag thus solidified are in a state of being separated from the moving hearth due to the presence of a single layer of the powdery solid reducing material and can be easily discharged out of the furnace because each one is small. It is preferable that the fissionable iron ore used here is 8 mm or less by sieving, the pulverized subsidiary material is 8 mm or less by sieving, and the powdered solid reducing material is 8 mm or less by sieving.
분상 철광석과 분상 고체 환원재의 혼합물중의 분상 고체 환원재로서 회분이 거의 없는 피치 코크스의 사용도 생각할 수 있다. 그 경우, 이 발명에서의 회분제거의 개념은 없어지지만, 광석의 맥석을 분리하는 작용은 동일하다. 또한, 분상 고체 환원재의 단체의 층에 점착성이 있는 석탄을 사용한 경우, 용융철, 용융슬래그가 형성되는 온도 보다 낮은 온도에서 용융되어 코크스화되는데, 용융철, 용융슬래그가 형성되는 온도에서는 이미 고체상태에 있고, 상기 작용을 발휘할 수 있다. 석탄챠, 코크스, 일반탄, 무연탄의 1 종 또는 2 종 이상의 혼합물은 통상10 % 정도의 회분을 함유하고 있지만 본 발명에서는 이들 분상 고체 환원재를 유리하게 사용할 수 있는 것으로서, 이들을 분상 고체 환원재로 사용할 때, 회분제거의 관점에서 분상 고체 환원재와는 동종이어도 이종이어도 된다.It is also conceivable to use a pitch coke having little ash as a solid solid reducing material in a mixture of fired iron ore and a solidified reducing material. In this case, the concept of ash removal in this invention disappears, but the action of separating gangue of ore is the same. When cohesive coal is used in a single layer of the powdery solid reducing material, it is melted and coked at a temperature lower than the temperature at which molten iron and molten slag are formed. When the molten iron and molten slag are formed, And can exhibit the above-mentioned action. One or two or more kinds of coal char, coke, general coal and anthracite coal usually contain about 10% ash, but in the present invention, these powdered solid reducing materials can be advantageously used, and they can be used as powder solid reducing materials From the viewpoint of ash removal, the powder solid reducing material may be the same as or different from the powder solid reducing material.
실시예Example
실시예 1Example 1
알루미나계의 내화물을 깐 직경이 2.2 m 의 회전형의 이동 노상을 구비하고, 용융구역의 내화물을 고알루미나의 고내화성의 연와 적층구조로 한 도 1, 도 2 에 나타내는 바와 같은 이동형 노상로 (내부의 구체적인 구성은 도 5 의 노와 동일) 를 사용하여 다음의 요령으로 조업을 실시하여 용융구역의 온도변경에 의한 최종제품 (환원철) 의 생산율에 미치는 영향을 조사한다. 노의 배출구는 스크류형 회수장치를 배치하고, 장입구에 있어서 분상 철광석과 분상 고체 환원재의 혼합물 (t) 과 탄재의 단층 (t1) 을 도 6 과 같이 적층한다. 또한 분상 철광석과 분상 고체 환원재는 체눈으로 3 ㎜ 이하로 조정한 것을 사용한다.A movable hearth furnace having a revolving type hearth of 2.2 m in diameter for refracting alumina-based refractories and having a refractory structure of high-alumina in a molten zone with a laminated structure of high alumina and a movable hearth furnace (The same as the furnace of Fig. 5), the following operation is carried out to investigate the influence on the production rate of the final product (reduced iron) by the temperature change of the melting zone. A screw type recovery device is disposed at the discharge port of the furnace, and a mixture (t) of the powdery iron ore and the powdery solid reducing material and a single layer (t 1 ) of the carbonaceous material are laminated as shown in FIG. In addition, the powdered iron ore and the powdered solid reducing material should be adjusted to 3 mm or less by sieving.
철광석, 탄재는 표 1 에 나타내는 바와 같은 조성의 것을 사용한다. 환원구역에서의 노온도는 버너의 연소제어에 의해 1300 ℃ 로 제어하고, 표준적인 용융구역에서의 체류시간은 6 분으로 한다. 조업패턴은 혼합물의 밑에 탄재 단미의 층을 형성하지 않고, 표면가스분위기를 이론 공기비 근방으로 한 경우, 혼합물의 하부에 탄재 단미의 층을 형성하여 표면가스분위기를 이론 공기비 근방으로 한 경우, 및 혼합물의 하부에 탄재 단미의 층을 형성하여 표면가스분위기를 환원성 분위기로 한 경우의 3 패턴으로 한다.Iron ore and carbonaceous materials having compositions as shown in Table 1 are used. The furnace temperature in the reducing zone is controlled at 1300 ° C by the combustion control of the burner and the residence time in the standard melting zone is 6 minutes. In the case where the working pattern does not form a layer of carbon monolayers under the mixture but the surface gas atmosphere is close to the theoretical air ratio and the surface gas atmosphere is near the theoretical air ratio by forming a layer of carbon monolayers below the mixture, And the surface gas atmosphere is a reducing atmosphere.
도 7 은 각 조건에서의 용융구역의 온도와 환원철 생산율의 관계를 나타낸 것이다. 용융이 일어나지 않는 1450 ℃ 미만의 저온에서는 하부의 탄재층의 유무에 상관없이 환원철 생산율의 변화는 없었다. 혼합물의 하부에 탄재층이 없는 경우에는 용융이 일어나는 1450 ℃ 이상에서는 생성된 용융철, 슬래그가 이동 노상면에 용융, 고착하여 환원철의 생산율이 대폭 저하된다. 한편, 혼합물의 하부에 탄재층을 형성한 경우에는 용융과 함께 다공질의 환원철의 개기공이 폐색되기 때문에 분위기가스에 의한 산화가 제어되어 환원철 생산율이 상승하지만, 온도의 상승과 함께 철은 산화성의 이론 공기비 근방의 연소가스로 인해 산화되어 FeO 로서 슬래그중에 유출되며, 그 결과 환원철의 생산율은 대폭 저하되었다. 용융구역의 출구측에 있어서의 분위기조정가스의 분사에 의해 환원가스농도 90 % 의 환원가스를 공급, 환원철표면의 가스분위기를 환원성 분위기로 한 경우에는 분위기가스에 의해 재산화할 수 있으므로, 저온에서의 환원철 생산율은 97 % 이상의 높은 값으로 안정됨이 확인되었고, 이 결과로부터 환원철에서 슬래그를 제거하기 위해서는 용융구역의 온도를 1450 ℃ 이상으로 하는 것, 환원철의 생산율 향상에는 하부에 탄재의 층을 형성하는 것, 그리고 환원철 표면 가스분위기를 환원성 분위기로 조정하는 것이 중요함이 확인되었다.Fig. 7 shows the relationship between the temperature of the melting zone and the production rate of reduced iron under each condition. At low temperatures below 1450 ℃ where no melting occurred, there was no change in the production rate of reduced iron regardless of the presence of the lower carbonaceous material layer. If the carbonaceous material layer is not present in the lower part of the mixture, the molten iron and slag generated at the temperature of 1450 ° C or more at which melting occurs are melted and fixed on the moving hearth surface, and the production rate of the reduced iron is greatly lowered. On the other hand, when the carbonaceous material layer is formed on the lower part of the mixture, since the open pores of the porous reduced iron are closed together with the melting, the oxidation by the atmospheric gas is controlled to increase the production rate of the reduced iron. However, Oxidized due to the combustion gas in the vicinity of the air ratio and flowed out into the slag as FeO. As a result, the production rate of the reduced iron was greatly lowered. In the case where a reducing gas having a reducing gas concentration of 90% is supplied by the injection of the atmosphere adjusting gas at the outlet side of the melting zone and the gas atmosphere on the surface of the reduced iron is made a reducing atmosphere, it can be reoxidized by the atmospheric gas, The production rate of reduced iron was confirmed to be stable at a high value of 97% or more. From this result, it was confirmed that the temperature of the melting zone was set to 1450 ° C or higher in order to remove the slag from the reduced iron, , And it was confirmed that it is important to adjust the surface gas atmosphere of reduced iron to a reducing atmosphere.
표 2 에서 실험번호 1 내지 3 은 저온의 용융구역온도, 하층에 탄재를 형성하지 않고 조업한 경우 (비교예) 의 결과이지만, 이 예는 메탈 회수율은 높지만 본 발명의 주목적인 슬래그의 분리는 충분치 못하다. 실험번호 4 내지 7 은 용융구역온도의 영향을 본 예 (본 발명에 따른 적합예) 로서 1450 ℃ 이상에서 슬래그농도가 대폭 저하되고 있다. 또한 실험번호 8, 9 는 가열시간의 영향을 본 예 (적합예) 로서 장시간일수록 슬래그분리가 진행되는 방향으로 되어 있다. 실험번호 10 은 층표면의 분위기를 환원성 분위기로 한 것으로서, 환원철 생산율의 향상이 현저하다. 또한 실험번호 11, 12 는 하부에 탄재의 층을 형성하지 않는 경우로서, 본 발명의 주목적인 슬래그의 분리는 달성되지 않지만 환원철의 생산율은 최적의 조건과 비교하면 약간 낮다. 또한 실험번호 13 내지 16 은 탄재의 종류를 챠, 코크스로 변경한 결과인데 석탄과 동일한 결과가 얻어졌다.Experimental Nos. 1 to 3 in Table 2 show the results of the case where the melting zone temperature is low and the carbonaceous material is not formed in the lower layer (Comparative Example). However, in this example, the metal recovery rate is high, but the separation of slag, Can not do it. Experiment Nos. 4 to 7 show that the effect of the melting zone temperature is the present example (a preferred example according to the present invention), and the slag concentration is significantly lowered at 1450 DEG C or higher. In Experiment Nos. 8 and 9, the effect of the heating time is shown as a preferred example (preferred example), and the longer the time, the more slag separation proceeds. Experiment No. 10 is a reduction atmosphere in which the atmosphere on the surface of the layer is reduced, and the improvement of the reduced iron production rate is remarkable. Experimental Nos. 11 and 12 are cases in which a layer of carbonaceous material is not formed on the bottom, and the separation of slag as a main target of the present invention is not achieved, but the production rate of reduced iron is slightly lower than the optimal condition. Experimental Nos. 13 to 16 are the results of changing the type of carbonaceous material into charcoal and coke, which is the same as coal.
실시예 2Example 2
알루미나계의 내화물을 깔고 그 표면을 더욱 입상의 알루미나계 내화물로 덮은 직경이 2.2 m 의 이동 노상을 구비한 도 20 에 나타내는 바와 같은 구성의 이동형 노상로를 사용하여 다음의 요령에 따라 혼합물의 환원처리를 실시하고, 내화물의 손상유무, 철회수율에 대해 조사한다.A mobile hearth furnace having a structure as shown in Fig. 20 having a movable hearth of 2.2 m in diameter, whose surface was covered with alumina-based refractory, was placed on a refractory of alumina system and subjected to a reduction treatment And investigate whether or not the refractory is damaged and the yield of the refractory.
도 20 에 나타낸 노에서는 가열구역 (도 10 참조) 에서 배출장치 (b) 까지 이르는 사이에 냉각장치 (13) 를 배치하여 제품을 냉각하도록 하고, 그 요부를 도 15 에 나타내는 바와 같이 배출장치 (b) 에는 상하동하여 환원철을 슬래그와 함께 분쇄하는 커터 (c) 와 분쇄한 환원철 및 슬래그를 외부로 끌어내는 아암 (c1) 으로 이루어지는 파쇄장치 (18) 를 배치한다. 혼합물의 밑에 적층하는 석탄챠는 원료장입구 (19) 와 배출구 (20) 사이에 스크류 공급기 (21) 를 구비함과 동시에 가스회수구 (22) 를 설치한 도 16 에 나타내는 바와 같은 스크류 공급기식 예비건류로를 사용하여 제조한다. 이동형 노상로 로부터의 배기가스는 통상 1150 ℃ 정도의 온도로서, 이 실시예에서는 이동형 노화로 로부터의 배기가스를 사용하여 예비건류로의 가열을 실시한다.In the furnace shown in Fig. 20, the cooling device 13 is disposed between the heating zone (see Fig. 10) and the discharging device b to cool the product, A crushing device 18 composed of a cutter c for crushing the reduced iron with the slag and an arm c 1 for crushing the reduced iron and the slag to the outside is disposed. A coal charger stacked under the mixture is provided with a screw feeder 21 between the feed inlet 19 and the discharge port 20 and a screw feeder spare 21 as shown in FIG. It is manufactured using a dry furnace. The exhaust gas from the mobile hearth furnace is usually at a temperature of about 1150 DEG C, and in this embodiment, the exhaust gas from the mobile type annealing furnace is used to perform heating to the preliminary dry stream.
환원처리를 실시하는 혼합물 및 석탄챠는 그 단면, 사시도를 도 17 의 (a), (b) 에 나타내는 바와 같이 D ＝ 800 ㎜, D1＝ 25 ㎜, D2＝ 40 ㎜ 로 적층한다. 혼합물로 사용한 분상 철광석과 분상 고체 환원재는 체눈으로 3 ㎜ 이하로 조정한다. 또한 노상에 적층하는 석탄챠도 체눈으로 3 ㎜ 이하로 조정한다. 환원대에서의 노온도는 버너의 연소제어에 의해 1300 ℃ 로 제어한다. 용융구역에서의 노온도는 버너의 연소제어에 의해 1500 ℃ 로 제어한다. 연료는 분상 고체 환원재로부터 발생되는 CO 가스가 주된 것인데, 보조연료로서 천연가스를 사용한다. 노내에서의 체류시간은 노상에서의 회전속도에 의해 27 분을 목표로 제어한다.As shown in Figs. 17A and 17B, the mixture to be subjected to the reduction treatment and the charcoal are stacked at D = 800 mm, D 1 = 25 mm and D 2 = 40 mm as shown in Figs. 17A and 17B. Powdered iron ore and powdered solid reducing materials used in the mixture should be adjusted to 3 mm or less by sieving. In addition, the coal charcoal laminated on the hearth is adjusted to 3 mm or less. The furnace temperature in the reduction zone is controlled to 1300 占 폚 by the combustion control of the burner. The furnace temperature in the melting zone is controlled to 1500 ° C by the combustion control of the burner. The fuel is mainly CO gas generated from the solidified reducing material, and natural gas is used as the auxiliary fuel. The residence time in the furnace is controlled to 27 minutes by the rotation speed in the hearth.
실시예에 사용한 광석의 성분 (Si02, Al2O3등의 맥석분 7 % 이상을 함유) 을 표 3 에 나타내고, 분상 고체 환원재의 성분 (회분 6 내지 11 % 정도) 을 표 4 에 나타낸다. 부원료로서 여기에서는 석회석을 사용한다. 실시조건을 표 5 에 또한 실시결과를 표 6 에 나타낸다. 그리고 표 5 중의 혼합분 난에서, 분상 고체 환원재, 광석, 부원료의 합계가 100 % 가 된다. 또한 맥석 ＋ 회분이란 혼합분에 대한 중량% 로서 맥석 ＋ 회분중에는 광석중의 맥석, 고체 환원재의 회분이외에 부원료 (석회석) 중의 CaO 도 포함되어 있다.Table 3 shows the components of the ore used in Examples (containing at least 7% of gangue stones such as SiO 2 and Al 2 O 3 ), and Table 4 shows the components (ash content of about 6 to 11%) of the solidified reducing material. Limestone is used here as an additive. Table 5 shows the execution conditions and Table 6 shows the results. In the mixed lignin of Table 5, the total amount of the powdery solid reducing material, ore and additive is 100%. In addition, gangue + ash is the weight% of the mixture, and gangue + ash contains CaO in the subsidiary material (limestone) in addition to the gangue in the ore and the ash of the solid reducing material.
실시번호 17 내지 19 는 분상 고체 환원재로서 분상 석탄을 예비건류한 분상 석탄챠를 사용한 본 발명에 따른 예이다. 실시번호 17 내지 19 에서는 모두 노상의 내화물의 손상도 없고 환원철이 맥석, 회분에서 제거된 상태로 회수된다. 실시번호 20, 21 은 예비건류로에서 발생된 가연성가스를 더 회수하고, 이동형 노상로의 고온부의 가열에 사용한 본 발명에 따른 예이다. 실시번호 20, 21 모두 노상의 내화물의 손상은 없고, 환원철이 맥석, 회분성분에서 제거된 상태로 회수된다. 또한 이 예에서는 이동형 노상로의 배기가스를 예비건류로에서의 석탄가열에 사용하고, 예비건류로에서 발생되는 가연성가스는 이동형 노상로의 고온부의 가열에 사용한다. 예비건류로에서 발생되는 가연성 가스는 발열량이 크므로, 이동형 노상로의 고온부분의 가열에 사용할 수 있다. 특히 실시번호 20, 21 은 실시번호 17 내지 19 와 비교하여 보조원료로 사용하는 천연가스 사용량을 삭감할 수 있고, 환원철 1t 당 입열량을 더욱 삭감할 수 있음이 확인되었다.Nos. 17 to 19 are examples of the present invention using powder coal charcoal obtained by preliminarily pulverizing coal powder as a powder solid reducing material. In Examples 17 to 19, all of the refractories of the hearth were not damaged and the reduced iron was recovered in a state of being removed from the gangue and the ash. Nos. 20 and 21 are examples according to the present invention in which the combustible gas generated from the preliminary dry furnace furnace is further recovered and used for heating the high temperature furnace to the mobile hearth furnace. In Examples Nos. 20 and 21, there is no damage to the refractory of the hearth, and the reduced iron is recovered in a state of being removed from gangue and ash components. In this example, the exhaust gas to the mobile hearth is used for heating the coal in the preliminary dry furnace, and the combustible gas generated in the preliminary dry furnace is used for heating the high temperature portion to the mobile hearth. Since the combustible gas generated in the preheated kiln is large in calorific value, it can be used for heating the high temperature portion of the mobile hearth furnace. In particular, it is confirmed that the use amounts of natural gas used as the auxiliary raw materials can be reduced and the amount of heat input per 1 t of the reduced iron can be further reduced as compared with those of Examples 17 to 19 in Examples Nos. 20 and 21.
실시번호 22, 23 은 분상 고체 환원재로서 예비건류를 하지 않은 분상 석탄을 사용한 예이다. 이 예에서는 맥석, 회분 제거 조작을 위해 환원철, 회분을 용융시킨 결과, 일부의 분상 석탄이 이동 노상 위에서 건류될 때 층에 균열이 발생되어 그 부분에서 용융된 슬래그, 용융철이 직접 노상의 분상 내화물과 혼합되는 부분도 있다. 슬래그, 환원철과 혼합된 입상의 내화물을 포함하여 노 외부로 빼냄으로써 슬래그, 환원철을 회수할 수는 있었지만, 입상 내화물과 슬래그, 환원철을 분리하기 위하여 노외부에서의 작업이 필요하였다. 표 12 에서 실시번호 22, 23 에는 석탄을 예비건류한 것을 사용한 경우에 비해 환원처리시에 석탄의 분해반응이 일어나기 때문에 노내의 온도를 일정값으로 유지하기 위한 보조연료의 사용량이 대량 필요하다. 분상 석탄을 분상 고체 환원재 단체의 층으로 사용하면 철광석이 환원되는 온도에 도달하기까지의 시간이 석탄을 예비건류한 경우에 비해 길게 소요되고, 석탄을 예비건류한 경우와 동일한 정도의 철회수율을 얻기 위해서는 철광석의 노내에서의 체류시간을 길게할 필요가 있어 생산성면에서도 불리함이 확인되었다.Examples 22 and 23 are examples using powdered coal which is not preliminary dry coal as a powdered solid reducing material. In this example, as a result of melting reduced iron and ash for gangue and ash removal operations, cracks are generated in the layer when some fractional coal is carbonized on the moving hearth, so that the molten slag and molten iron directly flow into the pyroclastic refractory There are also parts to be mixed. The slag and the reduced iron could be recovered by withdrawing the refractory including the granule mixed with the slag and the reduced iron to the outside of the furnace, but the work outside the furnace was necessary to separate the granular refractory, the slag and the reduced iron. In Table 12, in Examples 22 and 23, since decomposition reaction of coal occurs at the time of reduction treatment as compared with the case where coal is preliminarily calcined, a large amount of auxiliary fuel is required to maintain the temperature in the furnace at a constant value. When the powdered coal is used as a layer of the solid reducing material, the time required for reaching the temperature at which the iron ore is reduced is longer than the case where the coal is preliminarily carbonized, and the removal rate of coal is about the same as that in the case of preliminary carbonization It is necessary to lengthen the residence time of the iron ore in the furnace in order to obtain iron, which is disadvantageous in terms of productivity.
실시예 3Example 3
회전하는 직경 2.2 m 의 노상과 노상 상방에 버너가 있고, 그들 전체를 노체로 덮은 도 20 에 나타내는 회전형의 이동형 노상로를 사용하여 다음의 조업을 시험적으로 실시한다. 여기에서 도 20 에서 1 은 상면에 알루미나계 내화물을 깐 이동 노상 b 는 스크류형의 배출장치, a 는 장입장치 (노상으로의 원료적층장치), 2 는 노체, 3 은 버너이고, 13 은 환원철을 냉각하여 빼내기 위해 배출구 앞에 설치된 냉각기이다. 공급구에서의 원료의 적층은 장입장치 (a) 에 의해 분상 철광석, 분상 부원료 및 분상 고체 환원재 등의 원료를 도 21 내지 도 24 의 원료적층방법의 설명도에 나타내는 바와 같이 4 종류의 조건으로 이동 노상 위에 적층한다. 도 21 내지 도 24 에서 7 은 분상 철광석 및 분상 부원료와 분상 고체 환원재의 혼합분, 6 은 분상 고체 환원재 및 1 은 이동 노상이다.The following operation is experimentally conducted using a rotary hearth furnace having a rotating diameter of 2.2 m and burner at the upper portion of the hearth and using the rotary type movable hearth furnace shown in Fig. 20, numeral 1 denotes an alumina-based refractory material on the upper surface, numeral b denotes a screw-type discharge device, numeral a denotes a charging device (raw material laminating device to the hearth), numeral 2 denotes a furnace, numeral 3 denotes a burner, numeral 13 denotes a reduced iron It is a cooler installed in front of the outlet to cool and unload. The laminating of the raw materials in the supply port can be carried out under the four conditions as shown in the explanatory diagram of the raw material laminating method of Figs. 21 to 24 by means of the charging device (a), such as the powdered iron ore, the powdery raw material and the powdery solid reducing material And laminated on a moving hearth. In Figs. 21 to 24, reference numeral 7 denotes a mixture of powdered iron ore and a powdery raw material and a powdery solid reducing material, 6 is a powdered solid reducing material, and 1 is a moving hearth.
분상 철광석에는 맥석분 (SiO2,Al2O3등) 을 7 % 이상 함유하는 표 3 에 나타내는 성분조성의 것을 사용하고, 분상 부원료에는 석회석을 사용하고, 그리고 분상 고체 환원재에는 회분을 6 내지 13 % 함유하는 표 7 에 나타내는 4 종류의 성분조성의 것을 사용하고, 이들은 체눈으로 3 ㎜ 이하로 조정하여 사용한다. 실험조건과 조업결과를 정리하여 표 8 에 나타낸다. 그리고 표중의 혼합분 항목의 맥석 ＋ 회분은 혼합분중의 함유량으로서, 분상 철광석의 맥석, 분상 고체 환원재중의 회분 이외에 분상 부원료 (석회석) 중의 CaO 분도 함유하고 있다.( 3 ) containing 7% or more of gangue fractions (SiO 2 , Al 2 O 3, etc.) in the fired iron ore is used, limestone is used for the pulverized subsidiary material, 13%, and those having composition of four kinds shown in Table 7 were used, and these were adjusted to 3 mm or less by sieving. Table 8 summarizes the experimental conditions and operating results. The gangue + ash in the mixture items in the table contains the CaO content in the powdered subsidiary material (limestone) in addition to the gangue of the powdered iron ore and the ash in the powdery solid reducing material.
표 8 에서 실험번호 24 내지 33 은 본 발명의 적합예이다. 모든 조건에서 노상의 내화물의 손상은 없으며, 제품배출의 트러블도 없고, 환원철의 철회수율이 97.4 % 이상으로 맥석, 회분이 제거된 상태로 회수되었다.Experiment Nos. 24 to 33 in Table 8 are suitable examples of the present invention. Under all conditions, there was no damage to the refractory of the hearth, no problem of product discharge, and the recovery yield of reduced iron was recovered with 97.4% or more of gangue and ash removed.
한편, 실험번호 34 및 35 의 비교예는 도 23 (조건 3) 의 적층방법으로서, 노상의 내화물 위에 직접 혼합분이 접하는 상태로 적층되어 있다. 이와 같은 상태의 적층으로, 맥석, 회분 제거 조작을 위한 환원철, 회분을 용융시킨 결과, 슬래그, 용융철이 노상의 내화물에 용착되어 내화물을 침식함과 동시에 그 후의 냉각조작으로 슬래그, 용융철이 노상의 내화물에 그대로 고착되어 배출장치에 의한 제품의 배출이 불가능해졌다.On the other hand, the comparative example of Experiments Nos. 34 and 35 is a lamination method of FIG. 23 (Condition 3), and the refractory material is directly laminated on the hearth refractory in contact with the mixture. As a result of melting the gangue, reduced iron for ash removal, and ash as a result of the lamination in this state, the slag and the molten iron are fused to the refractory of the hearth to erode the refractory, and at the same time, the slag, The product can not be discharged by the discharging device.
또한 실험번호 36 의 비교예는 도 24 (조건 4) 의 적층방법으로서, 분상 고체 환원재의 단체의 층의 위 전면에 혼합분을 층상으로 적층한 것이다. 이 적층으로 맥석, 회분 제거 조작을 위한 환원철, 회분을 용융시킨 결과, 슬래그, 용융철이 모두 커다란 판과 같은 상태가 되고, 표면장력의 작용이 자중에 대해 효력이 저하되기 때문에 일부의 장소에서 용융철이나 슬래그가 분상 고체 환원재의 단체의층 밑으로 잠입하여 직접 노상의 내화물에 접촉하였다. 따라서, 그 부분의 내화물을 침식시킴과 동시에 그 후의 냉각조작으로 슬래그, 용융철이 노상의 내화물에 그대로 고착되어 배출장치에 의한 제품의 배출이 불가능해졌다.The comparative example of Experiment No. 36 is the lamination method of FIG. 24 (Condition 4), in which the mixed powder is layered on the entire upper surface of the single layer of the powdery solid reducing material. As a result of melting the gangue, reduced iron for ash removal, and ash as a result of this lamination, slag and molten iron are all in the same state as the large plate, and the effect of the surface tension is reduced against their own weight. Or slag was submerged under a single layer of the solidified reducing material and contacted directly with the refractory of the hearth. Therefore, the refractory of the portion is eroded, and at the same time, the slag and the molten iron are directly fixed to the refractory on the hearth by the subsequent cooling operation, and the discharge of the product by the discharging device becomes impossible.
또한 실험번호 37 의 비교예는 실험번호 36 과 동일한 적층방법이다. 이 적층으로 환원철, 회분을 용융시킨 결과, 운 좋게 실험번호 35 와 같은 분상 고체 환원재의 단체의 층 밑으로 용융철이나 슬래그가 잠입하는 일은 없었지만, 냉각과정에서의 수축으로 인해 부분적인 갈라짐은 있었으나 냉각후의 슬래그, 환원철은 커다란 판상이며, 그 배출은 곤란하였다.The comparative example of Experiment No. 37 is the same method of Experiment No. 36. As a result of melting the reduced iron and ash by this lamination, molten iron and slag did not infiltrate beneath the unitary layer of the powdery solid reducing material as in Experiment No. 35, but there was partial cracking due to shrinkage during the cooling process, Subsequent slag and reduced iron are large plates, and their discharge is difficult.
또한 본 발명의 변형예로서 도 25 와 같은 적층방법도 고려할 수 있다. 이 경우, 배출구로 나오는 냉각후의 슬래그, 환원철은 이동 노상의 반경방향으로 늘어난 봉상으로 되기 때문에 배출장치를 도 26 과 같은 구조의 것을 사용하는 것이 적합한 것으로 생각된다. 도 26 에서 1 은 이동 노상, 2 는 노체, 14 는 변형예의 적층시에 사용하는 배출장치이다.As a modification of the present invention, the lamination method as shown in Fig. 25 may also be considered. In this case, it is considered that slag and reduced iron after cooling out from the discharge port become a rod shape extending in the radial direction of the moving hearth, so that it is considered that the discharge device having the structure as shown in Fig. 26 is suitable. In Fig. 26, reference numeral 1 denotes a moving hearth, 2 denotes a furnace body, and 14 denotes a discharging device used for stacking a modified example.
산업상이용가능성Industrial availability
본 발명에 의하면 이동형 노상로에서 환원철로부터 효율적으로 슬래그를 분리할 수 있으므로, 다음 공정의 전기로에서의 석회원 단위, 전력원 단위를 저하시킬 수 있고, 동시에 고맥석, 고회분이라는 가장 매장량이 많고 저렴한 광석, 석탄을 사용할 수 있다는 이점이 있다.According to the present invention, since slag can be efficiently separated from the reduced iron in the mobile hearth furnace, it is possible to lower the seam membership unit and the power source unit in the electric furnace of the next process, and at the same time, Ore, and coal.
또한 본 발명에서는 탄재로서 석탄챠를 사용함으로써 더욱 생산성의 향상, 또한 챠 제조시의 건류가스를 연료로 사용함으로써 사용 에너지의 저감도 도모할 수 있다.Further, in the present invention, by using coal charcoal as a carbon material, the productivity can be further improved, and the use of the carbon monoxide gas as a fuel during charger production can also reduce the energy used.
또한 본 발명은 이동형 노상로에서의 철광석의 환원에 있어서, 노상 위에 분상 고체 환원재를 통해 노상에 직접 접촉하지 않도록 분상 철광석과 분상 고체 환원재를 함유한 혼합분을 소구획화하여 산재시키고, 환원된 환원철을 노상 위에서 용융시키는 것으로서, 본 발명에 의하면 간편한 설비를 사용하면서도 설비를 손상시키지 않고, 또한 원활한 조업도 확보하면서 맥석, 회분의 혼입이 없는 환원철을 얻을 수 있다.Further, in the reduction of iron ore in a mobile hearth furnace, the present invention is characterized in that, in the reduction of iron ore in a mobile hearth furnace, a mixture containing powdered iron ores and a powdery solid reducing material is subdivided and dispersed so as not to come into direct contact with the hearth through a solid- The reduced iron is melted on the hearth. According to the present invention, it is possible to obtain a reduced iron without mixing gangue and ash while ensuring smooth operation without damaging the equipment while using a simple facility.
Claims (11)
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP97/265406 | 1997-09-30 | ||
| JP97/265411 | 1997-09-30 | ||
| JP97/265410 | 1997-09-30 | ||
| JP26540697 | 1997-09-30 | ||
| JP26541197A JP3451901B2 (en) | 1997-09-30 | 1997-09-30 | Operating method of mobile hearth furnace |
| JP26541097A JP3449195B2 (en) | 1997-09-30 | 1997-09-30 | Operating method of mobile hearth furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20000069181A KR20000069181A (en) | 2000-11-25 |
| KR100388329B1 true KR100388329B1 (en) | 2003-06-25 |
Family
ID=27335378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR10-1999-7004742A KR100388329B1 (en) | 1997-09-30 | 1998-03-27 | A movable hearth furnace for reducing oxides, and method of operating the furnace |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6270552B1 (en) |
| EP (2) | EP0969105B1 (en) |
| KR (1) | KR100388329B1 (en) |
| BR (1) | BR9806224A (en) |
| DE (1) | DE69838246T2 (en) |
| ID (1) | ID22491A (en) |
| MY (1) | MY118376A (en) |
| WO (1) | WO1999016913A1 (en) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA995438B (en) * | 1998-08-27 | 2000-03-20 | Kobe Steel Ltd | Method for operating moving hearth reducing furnace. |
| US6413295B2 (en) * | 1998-11-12 | 2002-07-02 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Iron production method of operation in a rotary hearth furnace and improved furnace apparatus |
| CA2398266C (en) * | 2000-01-28 | 2009-02-03 | Pacific Edge Holdings Pty. Ltd. | Process for upgrading low rank carbonaceous material |
| JP2001279313A (en) * | 2000-03-30 | 2001-10-10 | Midrex Internatl Bv | Method for producing molten metallic iron |
| EP1187941B1 (en) | 2000-03-30 | 2007-01-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of producing metallic iron |
| JP2001288504A (en) * | 2000-03-31 | 2001-10-19 | Midrex Internatl Bv | Method for producing molten metallic iron |
| TW562860B (en) * | 2000-04-10 | 2003-11-21 | Kobe Steel Ltd | Method for producing reduced iron |
| JP4757982B2 (en) * | 2000-06-28 | 2011-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | Method for improving the yield of granular metallic iron |
| JP4330257B2 (en) | 2000-08-09 | 2009-09-16 | 株式会社神戸製鋼所 | Metal iron manufacturing method |
| AU2002211639A1 (en) * | 2000-10-09 | 2002-04-22 | Tricardia, L.L.C. | Material useable for medical balloons and catheters |
| US20020053307A1 (en) | 2000-10-31 | 2002-05-09 | Natsuo Ishiwata | Method for discharging reduced product from a moveable-hearth furnace and a discharging device |
| EP1264901B1 (en) * | 2001-05-30 | 2009-07-22 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of producing reduced metals |
| JP4669189B2 (en) * | 2001-06-18 | 2011-04-13 | 株式会社神戸製鋼所 | Production of granular metallic iron |
| JP4267843B2 (en) * | 2001-08-31 | 2009-05-27 | 株式会社神戸製鋼所 | Metal iron manufacturing method |
| JP4256645B2 (en) * | 2001-11-12 | 2009-04-22 | 株式会社神戸製鋼所 | Metal iron manufacturing method |
| JP4307849B2 (en) * | 2003-01-07 | 2009-08-05 | 株式会社神戸製鋼所 | Method for reducing chromium-containing raw materials |
| JP4167101B2 (en) * | 2003-03-20 | 2008-10-15 | 株式会社神戸製鋼所 | Production of granular metallic iron |
| DE602004031073D1 (en) * | 2003-06-13 | 2011-03-03 | Fei Co | Method and device for manipulating microscopic samples |
| US20050086874A1 (en) * | 2003-10-24 | 2005-04-28 | Diehl Roy M. | Flexible, adaptable loft city |
| US7413592B2 (en) * | 2004-03-31 | 2008-08-19 | Nu-Iron Technology, Llc | Linear hearth furnace system and methods regarding same |
| US7628839B2 (en) * | 2004-12-07 | 2009-12-08 | Iwao Iwasaki | Method and system for producing metallic iron nuggets |
| US8470068B2 (en) * | 2004-12-07 | 2013-06-25 | Nu-Iron Technology, Llc | Method and system for producing metallic iron nuggets |
| US7632330B2 (en) | 2006-03-13 | 2009-12-15 | Michigan Technological University | Production of iron using environmentally-benign renewable or recycled reducing agents |
| US8021460B2 (en) * | 2006-07-26 | 2011-09-20 | Nu-Iron Technology, Llc | System and method for producing metallic iron nodules |
| EP2247759B1 (en) * | 2008-01-30 | 2015-03-25 | Nu-Iron Technology, LLC | Method and system for producing metallic iron nuggets |
| AU2009201322B2 (en) | 2008-04-03 | 2014-10-30 | Nu-Iron Technology, Llc | System and method for producing metallic iron |
| CN102272337A (en) * | 2009-01-23 | 2011-12-07 | 株式会社神户制钢所 | Process for manufacturing granular iron |
| JP2010261101A (en) * | 2009-04-07 | 2010-11-18 | Mitsutaka Hino | Method for producing metallic iron |
| US8287621B2 (en) | 2010-12-22 | 2012-10-16 | Nu-Iron Technology, Llc | Use of bimodal carbon distribution in compacts for producing metallic iron nodules |
| CN102589285B (en) * | 2012-03-09 | 2013-11-20 | 江苏沙钢集团有限公司 | Slag discharge device of water seal tank of rotary hearth furnace |
| RU2650024C2 (en) | 2013-03-06 | 2018-04-06 | Мидрэкс Текнолоджиз, Инк. | Methods and systems for reducing chromium containing raw material |
| CN105907405A (en) * | 2016-06-15 | 2016-08-31 | 江苏省冶金设计院有限公司 | Rotary hearth furnace and method for treating low-rank coal and iron-containing materials |
| CN114737004B (en) * | 2022-04-15 | 2024-02-09 | 中钢设备有限公司 | Iron ore direct steelmaking system and iron ore direct steelmaking method |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1885381A (en) * | 1930-06-30 | 1932-11-01 | Kenneth M Simpson | Process for the production of iron |
| US3443931A (en) * | 1965-09-10 | 1969-05-13 | Midland Ross Corp | Process for making metallized pellets from iron oxide containing material |
| US4622905A (en) * | 1985-03-04 | 1986-11-18 | International Metals Reclamation Co., Inc. | Furnacing |
| US4701214A (en) * | 1986-04-30 | 1987-10-20 | Midrex International B.V. Rotterdam | Method of producing iron using rotary hearth and apparatus |
| US4676741A (en) * | 1986-10-22 | 1987-06-30 | The International Metals Reclamation Company, Inc. | Radiantly heated furnace |
| US5186741A (en) * | 1991-04-12 | 1993-02-16 | Zia Patent Company | Direct reduction process in a rotary hearth furnace |
| BE1008397A6 (en) * | 1994-07-13 | 1996-05-07 | Centre Rech Metallurgique | Method for manufacturing a sponge iron low sulphur. |
| US5730775A (en) * | 1994-12-16 | 1998-03-24 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Method for rapid reduction of iron oxide in a rotary hearth furnace |
| US5601631A (en) * | 1995-08-25 | 1997-02-11 | Maumee Research & Engineering Inc. | Process for treating metal oxide fines |
-
1998
- 1998-03-27 EP EP98911061A patent/EP0969105B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-27 EP EP06025985A patent/EP1770175A1/en not_active Ceased
- 1998-03-27 KR KR10-1999-7004742A patent/KR100388329B1/en not_active IP Right Cessation
- 1998-03-27 BR BR9806224-7A patent/BR9806224A/en not_active IP Right Cessation
- 1998-03-27 WO PCT/JP1998/001399 patent/WO1999016913A1/en active IP Right Grant
- 1998-03-27 ID IDW990477A patent/ID22491A/en unknown
- 1998-03-27 US US09/308,869 patent/US6270552B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-27 DE DE69838246T patent/DE69838246T2/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-31 MY MYPI98001419A patent/MY118376A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ID22491A (en) | 1999-10-21 |
| DE69838246D1 (en) | 2007-09-27 |
| EP1770175A1 (en) | 2007-04-04 |
| US6270552B1 (en) | 2001-08-07 |
| KR20000069181A (en) | 2000-11-25 |
| EP0969105A1 (en) | 2000-01-05 |
| EP0969105B1 (en) | 2007-08-15 |
| WO1999016913A1 (en) | 1999-04-08 |
| DE69838246T2 (en) | 2008-01-10 |
| BR9806224A (en) | 2000-04-18 |
| MY118376A (en) | 2004-10-30 |
| EP0969105A4 (en) | 2004-11-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100388329B1 (en) | A movable hearth furnace for reducing oxides, and method of operating the furnace | |
| US8088195B2 (en) | Method for manufacturing titanium oxide-containing slag | |
| AU714097B2 (en) | Method of producing reduced iron pellets | |
| US6210462B1 (en) | Method and apparatus for making metallic iron | |
| RU2279483C2 (en) | Metallic iron obtaining method | |
| US8262766B2 (en) | Method for reducing chromium containing raw material | |
| KR20000056944A (en) | Method of producing a reduced metal, and traveling hearth furnace for producing same | |
| JP4069493B2 (en) | Method for producing reduced iron | |
| AU6896601A (en) | Method for producing reduced iron | |
| JPH11172312A (en) | Operation of movable hearth type furnace and movable hearth type furnace | |
| JP3482838B2 (en) | Operating method of mobile hearth furnace | |
| JP3539263B2 (en) | Method for producing reduced metal from metal-containing material and mobile hearth furnace for producing reduced metal | |
| JP2000045008A (en) | Production of reduced metal | |
| JP2002522642A (en) | Heat treatment method of residue material containing heavy metal and iron oxide | |
| JP3451901B2 (en) | Operating method of mobile hearth furnace | |
| JP5559871B2 (en) | Refractory lining for titanium ore beneficiation | |
| US6224820B1 (en) | Method of producing a reduced metal, and traveling hearth furnace for producing same | |
| JPH1129807A (en) | Production of molten iron | |
| JPH1161217A (en) | Production of reduced iron and device therefor | |
| JPH11106815A (en) | Operation of moving type hearth furnace | |
| MXPA97008384A (en) | Procedure to recover metals from mass queconenteen fie oxide |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20130524 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20140530 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20150515 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20160517 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20170522 Year of fee payment: 15 |
|
| EXPY | Expiration of term |