KR100384122B1 - Control method of stop time combustion in coke furnace combustion management system - Google Patents
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Abstract
본 발명은 코크스로에서 석탄을 건류하여 코크스로 제조 하는데 필요한 열량을 효과적으로 공급하게 하는 시스템으로 열량의 안정적 공급을 통해 코크스의 품질안정과 열량절감을 이룰 수 있도록 한 코크스로 연소관리 시스템에서의 일정 중지 시간 연소제어 방법에 관한 것으로서, 코크스로의 연소관리 시스템에서 코크스로의 조업상황이 변화 하더라도 연소실에서의 가스 연소시간을 일정하게 유지하는 일정 중지 시간을 유지하게 하는 시스템으로 운전자가 일정한 중지 시간과 혼합 가스의 열량값을 입력하면 자동으로 적정 배터리에 공급하는 혼합 가스 유량을 계산하고 이 값을 하기의 수학식 1의 결과 수식을 이용하여 적정 분배관압으로 환산하여 그 값을 입력하여 계장 설비를 제어하도록 하는 기능을 가지고 있으며 이러한 기능으로 인해 코크스로의 안정적 조업이 가능하여 연료 원단위 저감 및 코크스의 품질 안정을 기할 수 있는 효과가 제공된다.The present invention is a system for effectively supplying the heat required to produce coke by distilling coal in the coke oven, and to stop the schedule in the coke furnace combustion management system to achieve the stable quality of the coke through the stable supply of heat The present invention relates to a method of controlling time combustion. The system allows a driver to maintain a constant downtime to maintain a constant gas combustion time in a combustion chamber even when a coke oven operating situation changes. Entering the calorific value of the gas automatically calculates the flow rate of the mixed gas supplied to the proper battery, and converts this value into the appropriate distribution pipe pressure using the result formula of Equation 1 below to input the value to control the instrumentation equipment. Have a feature that allows Possible stable operation of the throw is provided by the effect of the talk quality stabilization of the fuel intensity reduced and coke.
[수학식 1][Equation 1]
목표 혼합 가스 유량 =
(여기서, P.T 는 설정된 중지 시간(초), B.V 는 1회분 값(
Description
본 발명은 코크스로 연소관리 시스템에서의 일정 중지 시간 연소제어 방법에 관한 것으로서, 특히 코크스로에서 석탄을 건류하여 코크스로 제조 하는데 필요한 열량을 효과적으로 공급하게 하는 시스템으로 열량의 안정적 공급을 통해 코크스의 품질안정과 열량절감을 이룰 수 있게 하는 시스템의 개발에 관한 것이다.The present invention relates to a method for controlling a constant stop time combustion in a coke furnace combustion management system. In particular, the present invention relates to a system for effectively supplying the amount of heat required to produce coke by distilling coal from a coke oven. It is about the development of a system that can achieve stability and calorie reduction.
일반적으로 코크스(Coke)란 코우크(Coke)가 와전된 말로서, 점결탄(粘結炭, 또는 원류탄)을 건류해서 얻어진 다공질의 무연 연료를 말한다. 이러한 코크스는 제철, 각종 합금, 금속 가공, 주물, 가스 발생용으로서 중요하다.In general, coke is a word in which coke is charged, and refers to a porous unleaded fuel obtained by distilling coking coal (coal or grenade). Such coke is important for steelmaking, various alloys, metal processing, castings, and gas generation.
한편, 전술한 바와 같은 코크스는 코크스로(Coke Oven)를 통해 석탄을 고온으로 건류하여 만들어진다.On the other hand, the coke as described above is made by distilling coal to a high temperature through the coke oven (Coke Oven).
도 1은 종래의 코크스로 연소관리 시스템에서 건류에 필요한 소비열량을 계산하는 플로우 차트, 도 2는 종래의 연소제어 시스템의 플로우 차트로서, 점결탄(원료탄)을 건류하여 코크스를 생산하기 위해서는 배터리(Battery)에 적당한 열량을 공급하여야 하는데, 이때 건류에 필요한 열량은 도 1에 도시된 플로우 차트와 같이 계산되어 진다.1 is a flow chart for calculating the amount of heat consumed for drying in a conventional coke oven combustion management system, Figure 2 is a flow chart of a conventional combustion control system, in order to produce coke by distilling coking coal (raw coal) to produce a coke (Battery) ), The amount of heat required for dry distillation is calculated as shown in the flow chart shown in FIG.
도 1에 도시된 플로우 차트에서와 같이 열량이라 함은 배터리에 공급되어야 할 열량을 말하며, 석탄 1Kg을 코크스로 만드는데 필요한 열량(소비열량)을 기본으로 하여 계산된다. 즉, 건류를 위해 배터리에 공급해 주는 열량을 소비열량(205)이라 하며 석탄의 코크스화 열량(Coke Heat Quantity, 204), 코크스로의 표면 열손실량(203) 및 폐 가스의 손실열(208)의 합으로 계산된다.As shown in the flowchart shown in FIG. 1, the calorie refers to the amount of heat to be supplied to the battery, and is calculated based on the amount of heat (heat consumption) required to make 1 kg of coal into coke. That is, the amount of heat supplied to the battery for dry distillation is called the calorific value of heat (205) and the coke heat quantity of coal (Coke Heat Quantity, 204), the surface heat loss amount of coke oven (203) and the heat of loss of waste gas (208) It is calculated as the sum.
한편, 표면 열손실(203)과 코크스화 열량(204)은 연소실 온도(201)로부터 계산 되어지며, 기본적으로 코크스화 열량은 실험적으로 그 값이 결정되어 있다. 이때, 연소실의 온도(201)는 자동온도 시스템(201) 에 의한 환산온도이다.On the other hand, the surface heat loss 203 and the calcined calorific value 204 are calculated from the combustion chamber temperature 201, and basically the value of the calcined calories is experimentally determined. At this time, the temperature 201 of the combustion chamber is the conversion temperature by the automatic temperature system 201.
폐 가스 양(211)과 폐 가스 온도(207) 및 연료 가스 조성(209)으로부터 산출된 폐 가스 유량으로부터 폐 가스 손실열(208)이 계산되고, 폐 가스의 손실열(208) 및 표면 손실열(203), 코크스화 열량(204)의 합으로 소비열량(205)이 계산된다. 이때, 계산되어진 소비열량(205)은 전술한 바와 같이 석탄 1Kg을 건류하는데 필요한 열량이며 장입량과 장입탄 성상 등을 감안하여 목표열량(304, 도 2 참조)이 산출된다.The waste gas loss heat 208 is calculated from the waste gas flow rate calculated from the waste gas amount 211 and the waste gas temperature 207 and the fuel gas composition 209, and the waste heat loss 208 and the surface loss heat of the waste gas are calculated. The amount of heat consumed 205 is calculated by 203 and the sum of the amount of coking heat 204. At this time, the calorie consumption 205 calculated as described above is calorie required to dry coal 1 Kg, and the target calorie value 304 (see FIG. 2) is calculated in consideration of the amount of charge and the amount of charged carbon.
도 2는 기존의 코크스로 연소관리 시스템(Automatic Battery Control System)에 관한 공정을 나타낸 플로우 차트로 1∼4기 모두 같은 형태를 갖는다.FIG. 2 is a flow chart showing a process related to a conventional coke oven automatic battery control system, and has the same form for all 1 to 4. FIG.
전술한 시스템의 주요 기능은 조업여건을 고려하여 장입탄을 건류하는데 필요한 목표열량(304)을 자동으로 계산하고, 이를 근거로 하여 연료 가스를 배터리에 자동적으로 공급하는 제어 기능을 가지고 있다. 이를 위해 장입탄의 특성치(장입탄 수분, 장입탄 휘발분, 장입밀도 등, 301)와 코크스 생산 데이터(가동율, 휴게시간, 분당장입량 등, 302) 및 연료 가스 성분(303) 등에 의해 배터리에 공급해야 할 목표열량(304)이 산출된다.The main function of the above-described system has a control function of automatically calculating the target calories 304 required for carbonizing the charged coal in consideration of operating conditions, and automatically supplying fuel gas to the battery based on this. To this end, it must be supplied to the battery by the characteristics of the charged coal (load coal moisture, charged coal volatile content, charged density, etc.), coke production data (uptime, resting time, charged per minute, 302) and fuel gas components 303, etc. The target calorific value 304 to be calculated is calculated.
이처럼 산출된 배터리 공급열량 값을 리버싱(Reversing) 단위(20분)로 환산한 값을 1회분(Batch) 값이라 한다. 1회분 값이 결정되면 모든 연소는 이 1회분 값에 의해 제어된다. 즉, 1회분 값 만큼의 열량이 배터리에 공급되면 자동으로 배터리 가스 공급은 차단되며, 이때 순수하게 가스가 공급되어 연소되는 시간을 가스 온 타임(Gas On Time)이라고 하고, 20분 주기에서 가스가 공급되지 않은 시간을 일정 중지 시간(Pause Time, 포즈 타임)이라고 한다.The value obtained by converting the calculated calorific value of the battery supply into a reversing unit (20 minutes) is called a batch value. Once the batch value is determined, all combustion is controlled by this batch value. That is, when the amount of heat supplied to the battery is supplied to the battery, the supply of the battery gas is automatically cut off. At this time, the time when the gas is purely supplied and burned is called a gas on time, and the gas is The unsupply time is called the pause time.
한편, 중지 제어부(Pause Control, 308)이라는 것은 전술한 배터리의 공급열량을 제어하기 위해 불필요한 열량 공급을 예방 하기 위한 하나의 자동화 시스템이라고 할 수 있다. 배터리에 공급되는 열량의 계수기(Counter)는 칼로리 미터 제어실(Calorie Meter Room)에 설치된 열량계에 의해 공급 가스의 열량값을 전송받고 배터리 전단 부위 분배관에서 유량을 전송받아 공급되는 열량을 계측하게 된다.On the other hand, the pause control (Pause Control, 308) may be referred to as an automated system for preventing unnecessary heat supply in order to control the heat supply of the battery described above. The calorie counter of the calorie supplied to the battery receives the calorific value of the supply gas by a calorimeter installed in a calorie meter room and measures the calorie supplied by receiving a flow rate from the front end portion of the battery distribution pipe.
이때, 공급되는 열량이 과연 코크스를 생산하는데 있어 적절한가의 여부를 판단하기 위해 압출시 압출기의 램(Ram)에 부착된 자동 온도 시스템(202, 도 2 참조)에 의해 압출직전의 탄화실 벽체 온도가 측정되는데, 이 벽체온도로부터 연소실 온도를 환산(305)한다. 이때의 환산온도는 OTTO CURVE와 비교하여 온도의 높고 낮음을 운전자가 판단할 수 있게 한다. 단, 측정온도는 시스템 내에서 제어인자는 아니다.At this time, the temperature of the carbonization chamber wall immediately before extrusion is controlled by an automatic temperature system (202, see FIG. 2) attached to the ram of the extruder during extrusion to determine whether the amount of heat supplied is adequate for producing coke. It is measured, and the combustion chamber temperature is converted (305) from this wall temperature. The converted temperature at this time allows the driver to determine that the temperature is higher and lower than the OTTO CURVE. However, the measured temperature is not a control factor in the system.
전술한 바와 같은 기존의 시스템은 계산되어진 목표열량을 공급하는데 있어 연료 가스의 유량이 운전자의 분배관 압력에 의해 결정 되어진다. 그러므로, 20분 주기의 리버싱(Reversing) 시간 동안 배터리에 공급되는 열량은 결국 일정 중지 시간(Pause Time)에 의해 제어된다.In the conventional system as described above, the flow rate of fuel gas is determined by the driver's distribution pipe pressure in supplying the calculated target calorific value. Therefore, the amount of heat supplied to the battery during the 20 minute period of reversing time is eventually controlled by a constant pause time.
따라서, 가동율 변경 또는 설비 이상으로 인한 증·감산 조업시 시스템에 의해 계산된 목표열량을 효과적으로 공급하기 위해서 운전자는 조업 상황에 따른 공급 가스유량이 적절하게 조절되도록 분배관 압력을 조정해 주어야 한다.Therefore, in order to effectively supply the target calorie calculated by the system in the increase / decrease operation due to a change in the operation rate or a malfunction of the facility, the driver must adjust the distribution pipe pressure so that the supply gas flow rate is appropriately adjusted according to the operation situation.
그러나, 이러한 공급 가스의 유량 조절을 위한 분배관압의 지표가 설정되어 있지 않아 운전자가 적절하게 대처하기가 매우 어려운 실정이다. 만일, 배터리에 공급되는 가스 유량이 너무 많거나 또는 공급 가스 열량이 너무 높으면 일정 중지 시간(Pause Time)이 길어지고, 연소실에서 가스가 연소하는 시간이 짧아짐으로 인해 배터리 전체의 열손실이 많아 지게 된다.However, since the index of the distribution pipe pressure for adjusting the flow rate of the supply gas is not set, it is very difficult for the driver to cope properly. If the flow rate of the gas supplied to the battery is too high or the heat supply gas is too high, the pause time is long and the heat loss of the entire battery is increased due to the short time of burning the gas in the combustion chamber. .
전술한 바와는 반대로, 공급 가스 유량이 매우 적거나 또는 공급 가스의 열량이 너무 낮으면 일정 중지 시간(Pause Time)이 짧아지고, 이에 따라 연소실에서 가스가 연소하는 시간이 길어져 결국 20분 동안 목표하는 열량의 공급이 불가능하게 되는 상황이 발생할 수 있다. 따라서, 코크스화 조업이 변동하더라도 일정한 일정 중지 시간을 유지할 수 있다면 열효율 및 COKE 품질 안정화 측면에서 매우 유리하다.Contrary to the above, if the flow rate of the feed gas is very low or the heat amount of the feed gas is too low, the pause time is shortened, which results in a long burning time of the gas in the combustion chamber. A situation may arise in which the supply of calories is impossible. Therefore, it is very advantageous in terms of thermal efficiency and COKE quality stabilization if a constant stop time can be maintained even if the coking operation changes.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 감안하여 창안된 것으로서, 코크스로에서 석탄을 건류하여 코크스로 제조 하는데 필요한 열량을 효과적으로 공급하게 하는 시스템으로 열량의 안정적 공급을 통해 코크스의 품질안정과 열량절감을 이룰 수 있도록 한 코크스로 연소관리 시스템에서의 일정 중지 시간 연소제어 방법을 제공하는 데 그 목적이 있다.The present invention was devised in view of the above problems, and it is possible to achieve coke quality stability and calorie reduction through stable supply of calories. The purpose of the present invention is to provide a method for controlling a constant downtime combustion in a coke furnace combustion management system.
상기와 같은 목적을 달성하기 위하여 코크스로의 연소관리 시스템의 배터리에 목표로 하는 열량을 공급하는 방법에 있어서, 최적의 일정 중지 시간을 설정하여 입력하는 단계와, 적정의 혼합 가스 열량을 설정하는 단계와, 적정의 혼합 가스 유량을 하기의 식 1에 의해 산출하는 단계와, 혼합 가스 열량과 혼합 가스 유량의 곱으로 계산되는 열량값을 자동 산출하여 배터리에 공급하는 단계와, 혼합 가스 유량에 의해 분배관 압력을 계산하여 1회분 값으로 설정하는 단계 및, 시스템 내에 공급되는 열량과 1회분 값을 비교하는 단계로 이루어지며, 비교 단계에 의해 비교된 값 중 시스템 내에 공급되는 목표 열량이 100％ 공급되면 일정 중지 시간이 시행되어 배터리의 조업상태, 가동율에 관계없이 자동으로 설정되어진 값과 일치되도록 한 것을 특징으로 하는 코크스로 연소관리 시스템에서의 일정 중지 시간 연소제어 방법이 제공된다.In the method for supplying the target heat amount to the battery of the combustion management system of the coke oven to achieve the above object, the step of setting and input the optimum constant stop time, and the step of setting the appropriate mixed gas heat amount And calculating a proper mixed gas flow rate by the following formula 1, automatically calculating a calorific value calculated by the product of the mixed gas calorie value and the mixed gas flow rate, and supplying the battery to the battery; Calculating the pipe pressure and setting it as a batch value, and comparing the amount of heat supplied into the system with the batch value, and if the target heat amount supplied into the system is 100% of the values compared by the comparing step, Constant stop time is implemented to match the automatically set value regardless of battery operation status and operation rate. Is a constant stop time combustion control method in a coke oven combustion management system.
목표 혼합 가스 유량 =
(여기서, P.T 는 설정된 중지 시간(초), B.V 는 1회분 값(
도 1은 종래의 코크스로 연소관리 시스템에서 건류에 필요한 소비열량을 계산하는 플로우 차트,1 is a flow chart for calculating the amount of heat consumed for drying in a conventional coke oven combustion management system,
도 2는 종래의 연소제어 시스템의 플로우 차트,2 is a flow chart of a conventional combustion control system,
도 3은 본 발명에 따른 일정 중지 시간 연소제어 시스템의 플로우 차트,3 is a flow chart of a constant stop time combustion control system according to the present invention;
도 4a 내지 도 4f는 분배관 압력에 따른 유량 측정 결과를 나타낸 그래프이다.4A to 4F are graphs showing flow rate measurement results according to distribution pipe pressures.
이하, 양호한 실시예를 도시한 도면을 참조하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to the drawings showing preferred embodiments.
도 3은 본 발명에 따른 일정 중지 시간 연소제어 시스템의 플로우 차트, 도 4a 내지 도 4f는 분배관 압력에 따른 유량 측정 결과를 나타낸 그래프로서, 도면에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 코크스로 연소관리 시스템에서의 일정 중지 시간 연소제어 방법은 최적이라고 판단되는 일정 중지 시간을 설정하여 입력하는 단계, 혼합 가스 열량과 혼합 가스 유량의 곱으로 계산되는 열량값을 자동 산출하여 배터리에 공급하는 단계, 혼합 가스 유량에 의해 분배관 압력을 계산하여 1회분 값으로 설정하는 단계 및 시스템 내에 공급되는 열량과 1회분 값을 비교하는 단계로 이루어진 것으로, 비교 단계에 의해 비교된 값 중 시스템 내에 공급되는 목표 열량이 100％ 공급되면 일정 중지 시간이 시행되어 배터리의 조업상태, 가동율에 관계없이 자동으로 설정되어진 목표 열량값과 일치되도록 한 것이다.Figure 3 is a flow chart of a constant stop time combustion control system according to the present invention, Figures 4a to 4f is a graph showing the flow rate measurement results according to the distribution pipe pressure, as shown in the diagram, coke oven combustion according to the present invention Constant stop time in the management system combustion control method comprises the step of setting and inputting a constant stop time that is determined to be optimal, the step of automatically calculating the calorific value calculated by the product of the mixed gas heat amount and the mixed gas flow rate, supplying to the battery, mixing Comprising a step of calculating the distribution pipe pressure by the gas flow rate and setting it as a batch value, and comparing the amount of heat supplied into the system with the batch value, the target amount of heat supplied into the system among the values compared by the comparison step When 100% is supplied, a certain stop time is implemented and automatically set regardless of battery operation status and operation rate. It is one that matches the target fuel value.
전술한 구성에서 혼합 가스 열량은 시스템 운전자에 의해 설정되어지고, 혼합 가스 유량은 기 설정된 일정 중지 시간 제어를 위해 하기의 수학식 1에 의해 산출된다.In the above-described configuration, the mixed gas heat amount is set by the system driver, and the mixed gas flow rate is calculated by Equation 1 below to control a predetermined constant stop time.
(여기서, P.T 는 설정된 중지 시간(초), B.V 는 1회분 값(
먼저, 연소를 위해 운전자는 열효율 측면에서 최적이라고 판단되는 일정 중지 시간(Pause Time)을 설정하여 1회분 값(Batch 값)을 입력(107) 한다. 일상적으로 최적 일정 중지 시간은 30∼40 초이다.First, for combustion, the driver inputs a batch value (Batch value) by setting a pause time which is determined to be optimal in terms of thermal efficiency. In general, the optimum schedule time is 30 to 40 seconds.
또한, 목표 열량값은 도 3에서와 같이 연소제어 시스템에서 자동 계산된다. 그리고, 이러한 목표된 열량이 배터리(Battery)에 공급되어 지는데, 배터리에 총 공급되는 열량은 하기의 식에서와 같이 혼합 가스 유량(108)과 혼합 가스 열량(109)의 곱에 의해 계산된다.Also, the target calorific value is automatically calculated in the combustion control system as in FIG. Then, the target amount of heat is supplied to the battery, and the total amount of heat supplied to the battery is calculated by the product of the mixed gas flow rate 108 and the mixed gas calorific value 109 as in the following equation.
배터리 총공급 열량 = 혼합 가스 유량(108) × 혼합 가스 열량(109)이다.Battery total supply calories = mixed gas flow rate 108 x mixed gas calories 109.
이때, 혼합 가스 열량은 운전자에 의해 설정 되어지고, 칼로리 미터(Calroeie Meter)에 의해 측정되어 운전자에게 지시된다. 한편, 기 설정된 일정 중지 시간 제어를 위해 시스템에서는 상기의 수학식 1과 같은 목표 혼합 가스 유량 산출을 위한 계산이 수행된다.At this time, the mixed gas calorie value is set by the driver, measured by the Calroeie Meter (Calroeie Meter) and instructed to the driver. On the other hand, in order to control the preset stop time, the system performs calculation for calculating the target mixed gas flow rate as shown in Equation 1 above.
전술한 수학식 1 에서 구해진 혼합 가스의 유량(108)은 분배관 압력을 결정하는데 기본 데이터로 사용되어 지는데, 도 4a 내지 도 4f 는 각 배터리별 혼합 가스 유량과 분배관 압력과의 관계를 실험식 값으로 구한 결과이다. 따라서, 수학식 1에서 목표 유량이 계산 되어지면 최적 분배관압은 4a 내지 도 4f 에서 얻어진 배터리별 상관 수식을 이용하여 최적의 분배관압을 계산하여 입력값으로 1회분 값(Batch 값)에 설정된다.The flow rate 108 of the mixed gas obtained in Equation 1 is used as basic data to determine the distribution tube pressure. FIGS. 4A to 4F show the relationship between the mixed gas flow rate of each battery and the distribution tube pressure. This is the result. Therefore, when the target flow rate is calculated in Equation 1, the optimum distribution pipe pressure is set to a batch value (batch value) as an input value by calculating the optimum distribution pipe pressure using the correlation formula for each battery obtained in 4a to 4f. do.
이렇게 입력 되어진 값에 따라 혼합 가스의 유량이 제어되고, 시스템 내에서는 제어된 혼합 가스의 유량과 열량의 곱으로 목표로 하는 공급열량이 계산(111)된다.The flow rate of the mixed gas is controlled according to the input value, and the target supply heat amount is calculated 111 in the system by the product of the controlled flow rate of the mixed gas and the calorific value.
시스템 내에 공급되는 열량이 1회분 값과 비교하여 목표 열량이 100 % 공급되면 일정 중지 시간이 시행되는데, 이때 일정 중지 시간은 배터리의 조업상태, 가동율 등에 관계없이 자동으로 설정되어진 값과 일치하게 된다.When the target calorific value is supplied 100% compared to the one-time calorific value of the system, a constant stop time is executed, which is consistent with the automatically set value regardless of the operation status of the battery and the operation rate.
반면, 시스템 내에 공급되는 열량이 1회분 값과 비교하여 목표 열량이 1회분 값 열량 보다 적으면, 목표 열량이 100 % 공급될 때까지 시스템 내에서 제어된 혼합 가스의 유량과 열량의 곱으로 목표로 하는 공급열량을 다시 계산한다.On the other hand, if the amount of heat supplied into the system is less than the value of a single calorie value compared to the value of a batch, the target is calculated as the product of the flow rate and the amount of heat of the mixed gas controlled in the system until the target calorific value is 100%. Recalculate the supply calories.
따라서, 본 발명의 일정 중지 시간 연소제어는 코크스로 가동율 변화, 조업상황 등의 변화와 관계없이 연소시간이 일정하게 유지되게 함으로써 열효율의 극대화를 통한 연료 원단위 저감 및 코크스 품질 안정 등을 기할 수 있다.Therefore, the constant stop time combustion control according to the present invention can maintain the combustion time constant irrespective of changes in the operating rate of the coke furnace, operation conditions, etc., thereby reducing fuel raw units and stabilizing coke quality through maximizing thermal efficiency.
이상에서와 같이 본 발명에 따르면 코크스로 가동율 변화, 조업상황 등의 변화와 관계없이 연소시간이 일정하게 유지되게 함으로써 열효율의 극대화를 통한 연료 원단위 저감 및 코크스 품질 안정 등의 효과가 있다.As described above, according to the present invention, the combustion time is kept constant regardless of the change in the operating rate of the coke furnace, the operation situation, etc., thereby reducing the raw materials of the fuel and stabilizing the coke quality by maximizing the thermal efficiency.
이상에서 본 발명에 따른 코크스로 연소관리 시스템에서의 일정 중지 시간 연소제어 방법에 대한 기술사상을 첨부 도면과 함께 서술하였지만 이는 본 고안의 가장 양호한 실시예를 예시적으로 설명한 것이지 본 고안을 한정하는 것은 아니다.In the above description, the technical idea of the method for controlling the constant stop time combustion in the coke oven combustion management system according to the present invention has been described with the accompanying drawings, which are illustrative examples of the best embodiments of the present invention. no.
또한, 이 기술분야의 통상의 지식을 가진 자이면 누구나 본 고안의 기술사상의 범위를 벗어나지 않는 범위내에서 다양한 변형 및 모방이 가능함은 명백한 사실이다.In addition, it is obvious that any person skilled in the art can make various modifications and imitations without departing from the scope of the technical idea of the present invention.
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| KR10-1998-0055517A KR100384122B1 (en) | 1998-12-16 | 1998-12-16 | Control method of stop time combustion in coke furnace combustion management system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR100384122B1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100919749B1 (en) * | 2002-11-14 | 2009-09-29 | 주식회사 포스코 | A method for controlling pressure of mix gas in coke oven |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4045292A (en) * | 1975-07-21 | 1977-08-30 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for controlling combustion in coke oven battery |
| US4306939A (en) * | 1979-08-16 | 1981-12-22 | Dr. C. Otto & Comp. G.M.B.H. | Method of operating a coke oven battery |
| US4599140A (en) * | 1984-04-23 | 1986-07-08 | Bethlehem Steel Corporation | Method and apparatus for controlling crossflow in a double collector main coke oven battery |
| KR960022944A (en) * | 1994-12-29 | 1996-07-18 | 김만제 | Coke Oven Combustion Control Method by Distribution Pipe Pressure Control |
-
1998
- 1998-12-16 KR KR10-1998-0055517A patent/KR100384122B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4045292A (en) * | 1975-07-21 | 1977-08-30 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for controlling combustion in coke oven battery |
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| KR960022944A (en) * | 1994-12-29 | 1996-07-18 | 김만제 | Coke Oven Combustion Control Method by Distribution Pipe Pressure Control |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| KR20000039998A (en) | 2000-07-05 |
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