KR100383862B1 - Method and construction for constructing a bcl - Google Patents
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Abstract
본 발명은 매립폐기물에 의해 발생되는 유해 침출수 및 가스가 외부환경으로 유출되거나 지하수가 유입되는 것을 효과적으로 차단할 수 있는 BCL 차수층 조성공법 및 이의 구조에 관한 것이다.The present invention relates to a BCL order layer composition method and its structure that can effectively prevent the leakage of harmful leachate and gas generated by landfill waste into the external environment or the inflow of groundwater.
본 발명에 따른 BCL 차수층 구조는 각각 1×10-7cm/sec이하의 투수계수(재령 28일 기준, k28)를 갖는 상부층(CTL) 및 하부층(CBL)으로 구성된 2층의 바닥차수층(1), 사면차수층(2), 최종덮개(3)로 폐합형으로 조성되는 것을 특징으로 한다.The BCL order layer structure according to the present invention has a two-layer bottom order layer (1) consisting of a top layer (CTL) and a bottom layer (CBL) each having a permeability coefficient (k 28 ) of 1 × 10 −7 cm / sec or less. ), The slope order layer (2), characterized in that the final cover (3) is formed in a closed type.
본 발명에 따른 BCL 차수층 조성공법은 시공 대상지역을 굴착하고 현장에서 굴착 후 발생한 흙의 사용을 위하여 기본적인 토성실험을 실시하는 단계(S101)와, 사용이 적합하다고 판단되면 다짐시험을 실시하여 흙의 최대 건조단위중량과 최적함수비를 결정하는 단계(S102),BCL order layer composition method according to the present invention is to excavate the construction target area and to perform the basic soil test for the use of the soil generated after the excavation at the site (S101), and if it is determined that the use is suitable for the soil test Determining a maximum dry unit weight and an optimum function ratio (S102),
원지반을 소요깊이로 정지하는 단계(S103)와, 지반조건이 양호한가를 판단하는 단계(S104)와, 지반조건이 양호할 경우, 2층 구조로 바닥차수층과 사면차수층(2)을 설치하는 단계(S105)와, 부등침하 또는 지반변형이 예상되는 연약지반의 경우 바닥차수층과 사면차수층(2)을 설치하기 전에 원지반과 바닥차수층(1) 및 사면차수층(2) 사이에 지지층(4)을 설치하는 단계(S106)와, 쓰레기를 매립한 후 매립가스의 비산 및 매립지 내로의 유수 및 우수오입을 방지하기 위해 최종덮개(3)를 상술한 바닥 및 사면차수층 조성방법과 동일하게 시행하는 단계(S107)로 구성되는 것을 특징으로 한다.Step (S103) of stopping the original ground to the required depth, step (S104) of determining whether the ground condition is good, and if the ground condition is good, installing the bottom order layer and the slope order layer (2) in a two-layer structure ( S105), and in the case of soft ground where uneven settlement or ground deformation is expected, a support layer (4) is provided between the ground and the bottom order layer (1) and the slope order layer (2) before the bottom order layer and the slope order layer (2) are installed. Step (S106), and after the waste is buried, in order to prevent the landfill gas from scattering and flowing out of the landfill and rainwater, the step (S107) is carried out in the same manner as the method for forming the bottom and slope order layer (S107). Characterized in that consists of.
Description
본 발명은 매립폐기물에 의해 발생되는 유해 침출수 및 가스가 외부환경으로 유출되거나 지하수가 유입되는 것을 효과적으로 차단할 수 있는 폐기물 매립장에 관한 것으로, 보다 상세히는 바닥차수층, 사면차수층 및 최종덮개로 구성된 BCL 차수층 구조에 관한 것이다. 또한 본 발명은 BCL 차수층 조성공법에 관한 것이다.The present invention relates to a waste landfill that can effectively prevent harmful leachate and gas generated by landfill wastes from leaking into the external environment or inflowing groundwater. More specifically, the BCL order layer structure includes a bottom order layer, a slope order layer, and a final cover. It is about. The present invention also relates to a BCL order layer composition method.
종래의 경우, 고밀도 폴리에틸렌(HDPE)공법, 또는 흙벤토나이트 공법, 고화처리 공법 등을 차수공법으로 사용하여 폐기물 매립장을 조성하였으나, 상기와 같은 종래 차수공법에 의해 시공된 폐기물 매립장의 경우, 시공이나 품질관리 면에서 여러 가지 문제점을 내포하고 있었다.In the conventional case, a waste landfill site was formed using a high density polyethylene (HDPE) method, a soil bentonite method, a solidification method, etc., but in the case of a waste landfill site constructed by the conventional method, There were many problems in management.
고밀도 폴리에틸렌(HDPE)공법은 고밀도 폴리에틸렌의 파손된 이음부로 유해 침출수가 누출되는 문제가 있었고, 단순한 흙-벤토나이트 공법은 현장에서 시공함수비의 조절이 난해하여 시공관리가 어려웠고, 고화처리 공법은 고화처리층 자체가 장기간 대기에 노출되므로서 열화현상에 의해 그 품질이 저하되며, 또한 매립이 진행되고 있는 상태나 매립이 완료된 후 안정화 과정에서 결함(crack)이 발생하여도 근본적인 보수나 보강이 불가능한 단점이 있었다.The high density polyethylene (HDPE) method has a problem of leaking harmful leachate into the damaged joint of the high density polyethylene, and the simple soil-bentonite method is difficult to control the construction function due to difficult control of the construction function ratio in the field. Because of its long-term exposure to the atmosphere, its quality is degraded due to deterioration. Also, even if a landfill is in progress or a crack occurs during stabilization after completion of landfilling, there is a disadvantage that fundamental repair or reinforcement is impossible. .
상기 기술들의 단점을 극복하기 위해 호클리(Hockly) 및 반 데르 슬루트(Vander Sloot) 등이 "인위적인 불투수성 침전물 생성"이라는 새로운 개념을 복합라이너(Composite Liner)를 도입하였다(1989년).To overcome the shortcomings of these techniques, Hawkley and Vander Sloot et al. Introduced the composite liner, a new concept of "generating artificial impermeable precipitates" (1989).
이후, 네덜란드 ECN(Energy Research Center)와 캐나다 WTI(Water Technology International Corp.)사 공유의 미국특허 제5502268호(1996년 3월 26일)에는 이러한 개념을 도입한 폐기물을 시일링하는 방법(Method for Sealing of a Mass of Waste)이 제시되었다. 상기 특허에 의하면 불용해성 침천물을 형성시키는 시약을 a)Ca(OH)2와 MgCO3,b)Ca(OH)2와 MgSO4,c)Ca(OH)2와 MgPO4,d)CaCl2와 Na2CO3,e)CaCl2와 KCO3,f)CaCl2와 NaPO4,g)FeCl2와 산업용 슬래그(Slag), h)MgCO3와 제강 슬래그 등을 사용하고 있으나, 이는 실험실 내에서 단순한 시약상의 화학반응 조합으로서 실제 폐기물 매립지 차수층에 적용하기에는 적절한 시약 대체재료(첨가재) 선택에 대한 검증이 결여되어 있으며, 화학반응기간의 장기화로 인한 불투수성 침전물 생성 이전에 침출수가 누출될 수 있어 실용성이 결여되어 있다.Later, U.S. Patent No. 5552,268 (March 26, 1996), shared by the Netherlands Energy Research Center (ECN) and Water Technology International Corp. (WTI), Canada, described a method for sealing wastes that incorporate this concept. Sealing of a Mass of Waste. According to the patent, reagents forming insoluble infiltrate include a) Ca (OH) 2 and MgCO 3, b) Ca (OH) 2 and MgSO 4, c) Ca (OH) 2 and MgPO 4, d) CaCl 2 And Na 2 CO 3, e) CaCl 2 and KCO 3, f) CaCl 2 and NaPO 4, g) FeCl 2 and industrial slag, h) MgCO 3 and steelmaking slag. It is a simple combination of chemical reactions on the reagents and lacks verification of the proper choice of reagent substitutes (additives) for actual waste landfill orders. It is lacking.
따라서, 본 발명의 목적은 외적요인에 의해 차수층에 결함이 발생하여 침출수에 노출되면 상부층의 제오라이트 성분에 의거, 침출수에 포함된 중금속을 흡착하고 벤토나이트가 일차적으로 팽창하여 투수계수를 낮추고, 상·하부층 첨가재가 신속하게 화학반응하여 결함부위에 불투수성의 새로운 광물질을 생성하므로써 차수층 결함을 복구할 수 있으며, 중금속 흡착능 및 차수능이 개선된 BCL 차수층 구조를 제공하는 것이다.Accordingly, an object of the present invention is that when a defect occurs in the order layer due to external factors and is exposed to leachate, the heavy metal contained in the leachate is adsorbed based on the zeolite component of the upper layer, and bentonite is first expanded to lower the permeability coefficient, and the upper and lower layers The additives can quickly react with chemicals to create impermeable new minerals at the defect site, thereby recovering the defects of the order layer, and providing a BCL order layer structure with improved heavy metal adsorption and order capability.
본 발명의 다른 목적은 본 발명에 따른 BCL 차수층 조성공법을 제공하는 것이다.Another object of the present invention is to provide a BCL order layer composition method according to the present invention.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 BCL 차수층 구조는 각각 1×10-7cm/sec이하의 투수계수(재령 28일 기준, k28)를 갖는 상부층 및 하부층으로 구성된 2층의 바닥차수층, 사면차수층, 최종덮개로 폐합형으로 조성되는 것을 특징으로 한다.BCL order layer structure according to the present invention for achieving the above object is a bottom order layer of two layers consisting of an upper layer and a lower layer having a permeability coefficient (k 28 ) of 1 × 10 -7 cm / sec or less, respectively. , Slope order layer, characterized in that the final cover is composed of a closed type.
상기 상부층 및 하부층은 현장에서 손쉽게 획득할 수 있는 흙 즉, 암석이나 고유기질토를 제외한 사질토 및 점성토에 상부층 첨가재, 하부층 첨가재가 첨가되는 것을 특징으로 한다.The upper layer and the lower layer is characterized in that the upper layer additive, the lower layer additive is added to the sandy soil and viscous soil except soil or natural soils that can be easily obtained in the field.
상기 상부층 첨가재는 탄산나트륨, 계면활성제, 비정질 실리카, 제오라이트형 벤토나이트로 구성되는 것을 특징으로 한다.The upper layer additive is characterized by consisting of sodium carbonate, surfactant, amorphous silica, zeolite-type bentonite.
상기 하부층 첨가재는 수산화칼슘과 기타 화학성분 재료로 구성되는 것을 특징으로 한다.The lower layer additive is characterized by consisting of calcium hydroxide and other chemical ingredients.
상기 제오라이트형 벤토나이트는 불석과 혼재되거나 불석을 수반하는 밝은 색으로서, 상부층 첨가재 전체를 100%로 할 때 일반적으로 25∼35%, 바람직하게는 30%를 차지하고, 팽윤도가 약 200%이며, 양이온 교환 능력이 일반 벤토나이트보다 2∼4배정도 높은 것을 특징으로 한다.The zeolite-type bentonite is a bright color mixed with fluorite or accompanying fluorite, which generally accounts for 25 to 35%, preferably 30%, when the entire upper layer additive is 100%, and has a swelling degree of about 200%. The ability is characterized by two to four times higher than ordinary bentonite.
지반보강이 필요할 경우, 지지층이 바닥차수층과 사면차수층 하부에 일체적으로 형성되는 것을 특징으로 한다.When ground reinforcement is required, the support layer is formed integrally with the bottom order layer and the bottom order layer.
상기 지지층은 지지층 첨가재를 현장사용토의 최대 건조단위중량에 대해 5∼15wt%정도를 혼합·다짐하여 조성되는 것을 특징으로 한다.The support layer is characterized in that the support layer is formed by mixing and compacting about 5 to 15wt% with respect to the maximum dry unit weight of the soil used in the field.
상기 상부층 첨가재는 현장사용토의 최대 건조단위중량에 대해 약 8∼15wt%, 하부층 첨가재는 현장사용토의 최대 건조단위중량에 대해 약 10∼20wt% 배합되는 것을 특징으로 한다.The upper layer additive is about 8 to 15wt% with respect to the maximum dry unit weight of the soil used, the lower layer additive is characterized in that about 10 to 20wt% compounded to the maximum dry unit weight of the soil used.
상부층 첨가재의 화학조성은 65∼70%의 SiO2, 10∼14%의 Al2O3, 2.0∼3.0%의 Fe2O3, 0.2∼2.0%의 CaO, 0.2∼2.0%의 MgO, 1.0∼3.0%의 K2O, 3.0∼7.0%의 Na2O, 0.01∼1.0%의 SO3및 3.0∼7.0%의 불투수성 물질로 구성되는 것을 특징으로 한다.The chemical composition of the upper layer additive is 65-70% SiO 2 , 10-14% Al 2 O 3 , 2.0-3.0% Fe 2 O 3 , 0.2-2.0% CaO, 0.2-2.0% MgO, 1.0- It is characterized by consisting of 3.0% K 2 O, 3.0-7.0% Na 2 O, 0.01-1.0% SO 3 and 3.0-7.0% impermeable material.
하부층 첨가재의 화학조성은 5.0∼10.0%의 SiO2, 0.5∼5.0%의 Al2O3, 0.1∼2.0%의 Fe2O3, 60∼67%의 CaO, 2.0∼5.0%의 MgO, 0.1∼1.0%의 K2O, 0.1∼1.0%의 Na2O, 0.1∼3.0%의 SO3및 15∼25%의 불투수성 물질로 구성되는 것을 특징으로 한다.The chemical composition of the bottom layer of the additive is 5.0~10.0% of SiO 2, of 0.5~5.0% Al 2 O 3, 0.1~2.0 % of Fe 2 O 3, 60~67% CaO , of 2.0~5.0% MgO, 0.1~ It is characterized by consisting of 1.0% K 2 O, 0.1-1.0% Na 2 O, 0.1-3.0% SO 3 and 15-25% impermeable material.
지지층 첨가재의 화학조성은 15∼18%의 SiO2, 3∼6%의 Al2O3, 2∼4%의 Fe2O3, 50∼60%의 CaO, 2∼5%의 MgO, 0.1∼1.0%의 K2O, 0.1∼1.0%의 Na2O, 10∼15%의 SO3및 0.5∼2%의 불용성 물질로 구성되는 것을 특징으로 한다.The chemical composition of the support layer additive was 15-18% SiO 2 , 3-6% Al 2 O 3 , 2-4% Fe 2 O 3 , 50-60% CaO, 2-5% MgO, 0.1- It is characterized by consisting of 1.0% K 2 O, 0.1-1.0% Na 2 O, 10-15% SO 3 and 0.5-2% insoluble matter.
이것에 의해, 차수층에 손상이 생겨 침출수에 노출된 경우, 1차적으로 제오라이트형 벤토나이트가 중금속 흡착능 및 수분접촉에 의한 팽창능을 발휘하여 토립자 간극을 충진함으로서 투수계수를 저하시키며, 상부층(CTL) 또는 하부층(CBL)의 첨가재(CT 또는 CB)가 침출수에 의거 이온화되어 하부층(CBL) 또는 상부층(CTL)으로 이동하여,As a result, when damage occurs to the leachable layer and the leachate is exposed to leachate, the zeolite-type bentonite exerts heavy metal adsorption capacity and swelling capacity due to water contact, thereby filling the intergranular gap, thereby lowering the permeability coefficient. The additive material CT or CB of the lower layer CBL is ionized based on the leachate and moves to the lower layer CBL or the upper layer CTL,
◆Ca(OH)2+Na2CO3→CaCO3+2NaOH·H2OCa (OH) 2 + Na 2 CO 3 → CaCO 3 + 2NaOHH 2 O
◆Ca(OH)2+CO2→CaCO3+H2OCa (OH) 2 + CO 2 → CaCO 3 + H 2 O
◆SiO2·nH2O+Ca(OH)2→nCaO·SiO2·nH2OSiO 2 nH 2 O + Ca (OH) 2 → nCaOSiO 2 nH 2 O
상기와 같은 화학반응에 의해, 불용해성 침전물인 칼사이트(Calcite, CaCO3) 및 규산 실리케이트 화합물(nCaO·SiO2·nH2O)이 생성되어 균열부 또는 토립자의 공극을 메우게 된다.By the above chemical reaction, insoluble precipitates, calite (Calcite, CaCO 3 ) and silicate silicate compounds (nCaO.SiO 2 .nH 2 O) are formed to fill the cracks or pores of the granules.
본 발명에 따른 BCL 차수층 조성공법은 현장 또는 현장인근에서 손쉽게 획득할 수 있는 흙의 사용을 위하여 기본적인 토성시험을 실시하는 단계와, 사용이 적합하다고 판단되면 다짐시험을 실시하여 흙의 최대 건조단위중량과 최적함수비를 결정하는 단계와, 원지반을 소요깊이로 정지하는 단계와, 지반조건이 양호한가를 판단하는 단계와, 지반조건이 양호할 경우, 2층 구조로 바닥차수층과 사면차수층을 설치하는 단계와, 부등침하 또는 지반변형이 예상되는 연약지반의 경우 바닥차수층과 사면차수층을 설치하기 전에 원지반과 바닥차수층 및 사면차수층 사이에 지지층을 설치하는 단계와, 쓰레기를 매립한 후 매립가스의 비산 및 매립지 내로의 유수 및 우수오입을 방지하기 위해 최종덮개를 상술한 바닥 및 사면차수층 조성방법과동일하게 시행하는 단계로 구성되는 것을 특징으로 한다.In the BCL order layer composition method according to the present invention, the basic soil test is performed for the use of soil that can be easily obtained at the site or near the site, and if it is determined that the use is suitable, the compaction test is carried out to determine the maximum dry unit weight of the soil. And determining the optimum function ratio, stopping the ground to the required depth, determining whether the ground condition is good, and if the ground condition is good, installing the bottom order layer and the slope order layer in a two-layer structure; In the case of soft ground where sedimentation or ground deformation is expected, the step of installing a supporting layer between the ground and the bottom and the sloped order before installing the bottom and the sloped order layer, and after the landfill is filled, the landfill gas is scattered into the landfill In order to prevent runoff and rainwater drainage, the final cover should be carried out in the same manner as the method for forming the bottom and sloped order layers. It characterized in that the step consisting of.
그리고, 매립장 바닥을 소정의 깊이로 정지하는 단계와, 현장사용토를 분쇄하고 일정기간 적치하여 현장사용토의 함수비를 조절하는 단계와, 함수비가 조절된 현장사용토와 상부층 첨가재(CT), 하부층 첨가재(CB) 및 지지층 첨가재(DAST)를 각각 일정량 혼합·교반하여 혼합토를 조성하는 단계와, 각각의 혼합토를 스크린 작업을 통해 이물질제거(선별)하여 상부층, 하부층 및 지지층 조성재료를 최종적으로 만드는 단계와, 조성된 지지층 또는 하부층 재료를 먼저 포설하여 최대 30cm이하의 두께로 층다짐하는 단계와, 그 상부에 상부층 재료를 포설하고 다짐하는 단계로 구성되는 것을 특징으로 한다.And stopping the bottom of the landfill to a predetermined depth, and crushing the on-site soil and deposited for a period of time to adjust the water content of the on-site soil, water-controlled on-site soil and upper layer additives (CT), lower layer additives (CB) and supporting layer additives (DAST) by mixing and stirring a predetermined amount to form a mixed soil, and each of the mixed soil is removed (selected) through the screen work to finally make the upper, lower and support layer composition material , The first step of laying the composition of the support layer or the bottom layer to compact the thickness of less than 30cm, and the step of laying and compacting the upper layer material on the top.
도 1은 BCL 차수층 구조를 도시한 개념도1 is a conceptual diagram illustrating a BCL order layer structure
도 2a 내지 도 2e는 BCL 차수층 구조에서 불용해성 침전물 형성을 위한 화학반응 모식도2a to 2e is a schematic diagram of the chemical reaction for the formation of insoluble precipitate in the BCL order layer structure
도 3a 및 도 3b는 자-테스트(Jar-Test)를 통한 불용해성 침전물 생성 실험 사진3A and 3B are experimental photographs of insoluble precipitate generation through Jar-Test.
도 4a 내지 도 4d는 아크릴 몰드를 이용하여 재현한 불용해성 침전물 및 주사형 현미경사진 촬영결과4a to 4d are insoluble precipitates and scanning micrographs reproduced using an acrylic mold
도 5는 BCL몰드 천공후 투수계수 측정그래프5 is a permeability coefficient measurement graph after BCL mold drilling
도 6은 불투수성 침전물에 대한 X-ray 회절분석결과 그래프6 is a graph showing the results of X-ray diffraction analysis for impermeable precipitates
도 7은 흡착실험을 위한 BCL모형단면도7 is a BCL model cross-sectional view for the adsorption experiment
도 8a 및 8b는 SDRI설치 및 현장투수실험 사진8a and 8b is a photograph of the SDRI installation and field permeation experiment
도 9는 현장투수시험(SDRI) 결과9 is a field permeability test (SDRI) results
도 10a 내지 도 10h는 BCL 차수층 시공 사진10A to 10H are BCL order layer construction photograph
*도면의 주요부분에 대한 부호설명** Description of Signs of Main Parts of Drawings *
1 : 바닥차수층 2 : 사면차수층1: floor order layer 2: slope order layer
3 : 최종덮개 CTL : 상부층3: final cover CTL: top layer
CBL : 하부층 SLC : 지지층CBL: Bottom Layer SLC: Support Layer
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 BCL 차수층 구조는 각각 1×10-7cm/sec이하의 투수계수(재령 28일 기준, k28)를 갖는 상부층(CTL) 및 하부층(CBL)으로 구성된 2층의 바닥차수층(1), 사면차수층(2), 최종덮개(3)로 조성된다.Referring to FIG. 1, the BCL order layer structure according to the present invention is composed of an upper layer (CTL) and a lower layer (CBL) each having a permeability coefficient (k 28 ), which is 1 × 10 −7 cm / sec or less. The bottom order layer 1, the slope order layer 2, and the final cover 3 of the layer.
상기 상부층(CTL) 및 하부층(CBL)은 현장에서 손쉽게 획득할 수 있는 흙 즉, 암석이나 고유기질토를 제외한 사질토 및 점성토(이하 “현장사용토”라 함)에 상부층 첨가재(CT), 하부층 첨가재(CB)가 각각 일정량 첨가된다.The upper layer (CTL) and the lower layer (CBL) are the upper layer additive (CT), the lower layer additive to the soil that can be easily obtained in the field, that is, sandy soil and viscous soil (hereinafter referred to as "site use soil") except for rock or indigenous soil. A certain amount of (CB) is added, respectively.
상기 상부층 첨가재(CT)는 탄산나트륨, 계면활성제, 비정질 실리카, 제오라이트형 벤토나이트(Zeolitic Bentonite)로 구성된다.The upper layer additive (CT) is composed of sodium carbonate, a surfactant, amorphous silica, and zeolitic bentonite.
상기 하부층 첨가재(CB)는 수산화칼슘과 기타 화학성분 재료로 구성된다.The bottom layer additive (CB) is composed of calcium hydroxide and other chemical ingredients.
상기 지지층 첨가재(DAST)는 산화칼슘과 기타 화학성분 재료로 구성된다.The support layer additive (DAST) is composed of calcium oxide and other chemical ingredients.
상기 제오라이트형 벤토나이트는 불석과 혼재되거나 불석을 수반하는 밝은 색으로서, 상부층 첨가재(CT) 전체를 100%로 할 때 일반적으로 25∼35%, 바람직하게는 30%를 차지하고, 팽윤도가 약 200%이며, 양이온 교환 능력(CEC, Cation Exchange Capacity)이 일반 벤토나이트보다 2∼4배정도 높아 중금속 흡착 능력이 탁월하다.The zeolite-type bentonite is a bright color mixed with fluorite or accompanying fluorite. When the total amount of the upper layer additive (CT) is 100%, the zeolite-type bentonite generally occupies 25 to 35%, preferably 30%, and the swelling degree is about 200%. In addition, the Cation Exchange Capacity (CEC) is 2 to 4 times higher than that of general bentonite, so it is excellent in adsorption of heavy metals.
지반보강이 필요할 경우, 도 1에 도시된 바와같이, 지지층(SLC ; Supporting Layer in Composite Liner)이 바닥차수층(1), 사면차수층(2) 하부에 일체적으로 형성된다.When ground reinforcement is required, as shown in FIG. 1, a support layer in composite liner (SLC) is integrally formed under the bottom order layer 1 and the slope order layer 2.
상기 지지층(SLC)은 지지층 첨가재(DAST)를 현장사용토의 최대 건조단위중량(γdmax)에 대해 5∼15wt%정도를 혼합·다짐하여 조성된다. 이것에 의해, 작업용 장비하중과 매립하중을 적절히 분산시킬 수 있다.The support layer (SLC) is formed by mixing and compacting the support layer additive (DAST) about 5 to 15wt% with respect to the maximum dry unit weight (γ dmax ) of the field use soil. This makes it possible to appropriately disperse the working equipment load and the buried load.
현장사용토의 최대 건조단위중량(γdmax)에 대해 상기 상부층 첨가재는 약 8∼15wt%, 하부층 첨가재는 약 10∼20wt% 배합된다.The upper layer additive is about 8-15 wt%, and the lower layer additive is about 10-20 wt% based on the maximum dry unit weight (γ dmax ) of the site used soil.
상기와 같이 구성된 본 발명에 따른 BCL 차수층 구조는 다음과 같은 작용을 한다.The BCL order layer structure according to the present invention configured as described above functions as follows.
차수층에 손상이 생겨 침출수가 누출되는 상황이 발생하였을 경우 1차로 제오라이트형 벤토나이트가 유해중금속을 흡착하고 팽창하여 토립자 간극을 충진함으로서 투수계수를 저하시키며, 그래도 침출수의 일부가 차수층을 통과하게 된다면 2차적으로 상부층(CTL) 또는 하부층(CBL)의 첨가재(CT 또는 CB)가 침출수에 의거 이온화되어 하부층(CBL) 또는 상부층(CTL)으로 이동하여 상호 화학반응하므로서, 도 2a∼도 2e에 도시한 바와 같이 (a)초기단계, (b)포화단계, (c)반응단계, (d)최종단계를 거쳐 입자와 입자 사이의 간극 또는 균열부에 불투수성 침전물(Impermeable Precipitation)이 충진되므로써, 침출수의 이동을 신속히 차단하여 침출수가 외부환경으로 유출되는 것을 효과적으로 차단한다. 이때의 화학반응은 다음과 같다.In the case of damage to the layer, the leachate leaks. First, the zeolite-type bentonite adsorbs and expands harmful heavy metals to fill the intergranular gap, thereby reducing the coefficient of permeability, but if part of the leachate passes through the layer, it is secondary. As the additive material CT or CB of the upper layer CTL or the lower layer CBL is ionized based on the leachate, and moves to the lower layer CBL or the upper layer CTL and chemically reacts with each other, as shown in FIGS. 2A to 2E. Impregnable precipitation is filled in the gaps or cracks between the particles through (a) the initial stage, (b) saturation stage, (c) reaction stage, and (d) final stage, thereby rapidly moving the leachate. It effectively blocks the outflow of leachate to the outside environment. The chemical reaction at this time is as follows.
◆Ca(OH)2+Na2CO3→CaCO3+2NaOH·H2OCa (OH) 2 + Na 2 CO 3 → CaCO 3 + 2NaOHH 2 O
◆Ca(OH)2+CO2→CaCO3+H2OCa (OH) 2 + CO 2 → CaCO 3 + H 2 O
◆SiO2·nH2O+Ca(OH)2→nCaO·SiO2·nH2OSiO 2 nH 2 O + Ca (OH) 2 → nCaOSiO 2 nH 2 O
상기와 같은 과정에 의하여 생성되는 불용해성 침전물인 칼사이트(Calcite, CaCO3) 및 규산 실리케이트 화합물(nCaO·SiO2·nH2O)은 차수층의 투수계수를 1×10-8∼1×10-10cm/sec이하로 낮추며, 재령일수에 따른 강도증진으로 인하여 안정적인 차수층의 조성이 가능하다.Calcitic acid (Calcite, CaCO 3 ) and silicate silicate compounds (nCaO · SiO 2 · nH 2 O), which are insoluble precipitates produced by the above process, have a water permeability coefficient of 1 × 10 −8 to 1 × 10 − Lower than 10 cm / sec, it is possible to form a stable order layer by increasing the strength according to the age of the age.
본 발명에 따른 BCL 차수층 구조는 도 3 내지 도 9에 도시된 실험을 통하여 확인·검증되었다.The BCL order layer structure according to the present invention was confirmed and verified through the experiments shown in FIGS. 3 to 9.
실험 1) 자-테스터(Jar Tester)를 이용한 응집실험Experiment 1) Coagulation Experiment Using Jar Tester
BCL 차수층 구조에서 불투수성 침전물의 형성이 가능한 상·하부층 첨가재의 조합을 선정하기 위해 도 3a와 같이 자-테스터(Jar Tester)를 이용하였으며 상부층 첨가재(CT)와 하부층 첨가재(CB)를 각각 일정량씩 비이커에 넣고 물을 혼합한 후 12∼24시간 동안 완속교반하여 용출시켜 각각의 상등액을 동일량씩 취하였다.In order to select a combination of upper and lower layer additives capable of forming impervious precipitates in the BCL order layer structure, a Jar Tester was used as shown in FIG. 3A, and a predetermined amount of beaker was added to the upper layer additive (CT) and the lower layer additive (CB), respectively. The mixture was mixed with water, eluted with slow stirring for 12 to 24 hours, and each supernatant was taken in equal amounts.
상향에서 하향으로 이온이 이동하는 현상을 재현하기 위하여 하부층 첨가제 상등액을 완속 교반하는 도중 상부층 첨가재 상등액을 가하여 교반한 결과 1∼2분 경과 후에 도 3b와 같이 젤라틴 형태의 침전물이 형성된 후 시간이 경과함에 따라 점차 미세한 좁쌀형태로 발전하는 형태를 보였다.In order to reproduce the phenomenon of ions moving upwards and downwards, after stirring the upper layer additive supernatant during the slow stirring of the lower layer additive supernatant, after 1 to 2 minutes, gelatinous precipitate was formed as shown in FIG. 3b. As a result, it was gradually developed into a fine millet form.
실험 2) 불용해성 침전물 형성을 위한 아크릴 몰드의 제작Experiment 2) Fabrication of Acrylic Mold for Insoluble Sediment Formation
아크릴 몰드 공시체에 사용된 주문진 표준사의 평균투수계수는 2.21×10-4cm/sec로서 높은 투수성을 가졌으나, 도 4a와 같이 표준사에 중량비로 각각 상부층 첨가재(CT) 8% 및 하부층 첨가재(CB) 10%를 혼합하여 제작한 공시체를 제작한 경우, 14일후 투수계수는 각각 8.35×10-6cm/sec, 1.19×10-5cm/sec가 되어 각 재료에 의한 투수계수 저감효과는 약 18∼26배 정도로 나타났다.The average permeability coefficient of Jumunjin standard yarn used in the acrylic mold specimen was 2.21 × 10 -4 cm / sec, which has high permeability, but as shown in FIG. 4A, the upper yarn additive (CT) and the lower filler (8) CB) In the case of a specimen prepared by mixing 10%, the permeability coefficients were 8.35 × 10 -6 cm / sec and 1.19 × 10 -5 cm / sec, respectively, after 14 days. 18-26 times appeared.
또한 결함부위 발생시 누출면을 따라 형성되는 불투수성 침전물 의한 결함부위복구 대한 검증을 위하여 제작후 14일이 경과하여 3.21×10-7cm/s의 투수계수를 갖는 BCL 공시체에 직경 약 1∼3mm의 크기의 구멍을 상하부층 전체에 천공한 후 투수시험을 실시한 결과, 천공직후 2.21×10-2cm/s의 높은 투수계수를 나타내었으나천공 16시간 경과후 2.37×10-6cm/s으로 감소하였고, 천공 48시간 경과후 4.12×10-7cm/s로 투수계수가 저하되어(도 5참조) 제오라이트형 벤토나이트의 팽창과 상·하부층의 화학반응에 의한 불투수성 침전물 형성(도 4a, 4b 참조)으로 인한 누출차단에 소요되는 시간이 천공후 최소 24시간 정도로 평가되었으며 천공후 48시간 경과후 천공전 공시체가 갖고 있던 최초의 차수능이 대부분 회복되었다.In addition, the size of about 1 ~ 3mm in BCL specimens having a permeability coefficient of 3.21 × 10 -7 cm / s after 14 days after fabrication for verification of defect site recovery due to impermeable sediment formed along the leaking surface when a defect site occurs. The permeability test was performed after the hole was drilled through the upper and lower layers, and the result showed a high permeability coefficient of 2.21 × 10 -2 cm / s immediately after the drilling, but decreased to 2.37 × 10 -6 cm / s after 16 hours of drilling. After 48 hours of perforation, the coefficient of permeability was lowered to 4.12 × 10 -7 cm / s (see Fig. 5), and due to the expansion of zeolite-type bentonite and the formation of impermeable precipitates due to chemical reaction of the upper and lower layers (see Figs. 4a and 4b). Leak blocking time was estimated to be at least 24 hours after the puncture, and after 48 hours of puncture, the initial capacities were recovered.
투수시험이 종료된 BCL 차수층 구조 공시체에 생성된 불용해성 침전물에 대하여 주사현미경분석(SEM)(도 4c, 4d 참조), X선 회절분석(XRD)(도 6 참조)을 실시한 결과 다량의 칼사이트(Calcite)와 규산 실리케이트 화합물(nCaO·SiO2·nH2O)로 구성되어 있음을 확인하였다.Insoluble precipitates formed on the BCL water-bearing structure specimens after the permeation test were terminated by scanning microscopy (SEM) (see FIGS. 4C and 4D) and X-ray diffraction analysis (XRD) (see FIG. 6). It was confirmed that it was composed of (Calcite) and a silicate silicate compound (nCaO.SiO 2 .nH 2 O).
실험 3) 토질별 배합비 및 역학적 특성개량효과Experiment 3) Mixing Ratio and Mechanical Properties Improvement Effect by Soil
표 3에서와 같이 토질별 특성 및 배합비에 따라 BCL 차수층 구조 상·하부층 첨가재(CT, CB)를 혼합하여 제작한 공시체에 대해 재령일수별(7, 14 및 28일)로 변수위 투수시험과 일축압축강도를 수행한 결과, 표 5에서와 같이 투수계수가 사질토 9.3×10-8∼7.8×10-8cm/sec 및 점성토 3.9×10-8∼1.9×10-8cm/sec로서 폐기물 매립지 차수층 시설기준 1.0×10-7cm/sec이하를 나타냈으며, 일축압축강도의 범위는 1.4∼23kg/cm2에 분포하여 매립하중 및 지반조건에 따라 강도조절이 가능함을 보여주었다.As shown in Table 3, the variable permeability test and uniaxial test of the specimens prepared by mixing the BCL order layer structure upper and lower layer additives (CT, CB) according to soil characteristics (7, 14 and 28 days) as shown in Table 3 As a result of performing the compressive strength, the permeability coefficient of the landfill layer was 9.3 × 10 −8 to 7.8 × 10 −8 cm / sec and cohesive soil 3.9 × 10 −8 to 1.9 × 10 −8 cm / sec, as shown in Table 5. The facility standard was 1.0 × 10 -7 cm / sec or less, and the uniaxial compressive strength ranged from 1.4 to 23kg / cm 2 , showing that the strength can be controlled according to the landfill load and ground conditions.
상기와 같은 투수계수 저감효과는 상부층과 하부층에서 상호 화학반응에 의하여 생성되는 불투수성 침전물의 간극충진에 따른 현상으로서 이 효과를 규명하기 위하여 실험 2에서와 같이 아크릴 몰드를 이용하여 BCL 차수층 구조를 제작하여 실험을 수행하였다.The effect of reducing the permeability coefficient is a phenomenon due to the gap filling of impermeable sediments produced by mutual chemical reactions in the upper layer and the lower layer. The experiment was performed.
실험 4)Lysemeter를 이용한 BCL차수층의 흡착시험Experiment 4) Adsorption test of BCL order layer using Lymeter
본 시험은 BCL 차수층 통과수에 대한 흡착특성을 검토하기 위하여 폐기물 매립장에서 채취한 침출수를 이용하여 흡착시험을 수행하였다.The adsorption test was carried out using leachate collected from landfill to examine the adsorption characteristics of the BCL water passage.
본 시험에서는 아크릴로 제작된 Lysemeter(50cm×50cm×50cm)를 이용하였으며(도 7참조) 바닥에 쇄석을 10cm 두께로 깔고 그 위에 CB층, CT층 및 CB층을 순서대로 10cm 두께로 포설하여 BCL층을 제작하고, 그 위에 침출수를 주입하여 BCL층을 통과시킨 후 회수된 침출수에 대한 이화학적인 분석을 실시하여 통과 전·후의 침출수의 성상을 비교하였다.In this test, a Lysemeter (50cm × 50cm × 50cm) made of acrylic was used (see Fig. 7). The crushed stone was laid on the floor with a thickness of 10 cm, and the CB layer, CT layer, and CB layer were laid on the bottom in order of 10 cm thickness. A layer was prepared, and leachate was injected thereon and passed through the BCL layer, followed by physicochemical analysis of the recovered leachate, and the properties of leachate before and after passage were compared.
BCL층 모형에 투입한 침출수와 BCL모형을 통과된 시료의 분석결과는The analysis results of the leachate introduced into the BCL layer model and the sample passed through the BCL model are
표 6 에 나타내었다.Table 6 shows.
시험결과에서 알 수 있듯이 침출수의 BOD와 COD는 각각 33.3% 및 28.6% 가 제거되고 SS(Suspended Solid)의 경우는 99.7%가 제거되었으며, 특히 중금속의 경우에는 대부분이 BCL 차수층 통과 후 높은 제거효율을 보이고 있으며 Cr, Ni, Cu등은 99%이상이 제거되어 BCL차수층 내에서 거의 흡착된 것으로 나타났다.As can be seen from the test results, 33.3% and 28.6% of BOD and COD of leachate were removed, respectively, and 99.7% of SS (Suspended Solid) was removed. More than 99% of Cr, Ni, Cu, etc. were removed and almost adsorbed in the BCL order layer.
실험 5) BCL 차수층 구조 시공Experiment 5) BCL order layer construction
벤토나이트 복합 라이너에 대한 현장시공은 실험 3의 표 3과 같은 점성토를 현장사용토로 활용하여 면적10m×30m, 심도 각 1.05m 및 1.00m 2개소를 대상으로 실시하였고, 실내시험 조건과는 달리 시공 후 14일 및 28일이 경과한 BCL 차수층 구조를 대상으로 코아(Core)채취기에 의해 현장 공시체를 채취하여 실험 3의 표 4와 동일한 조건으로 실내시험을 실시한 결과 실험 5의 표 7과 같은 결과를 얻었다. 그리고, 현장 시공의 경우, BCL 차수층 구조는 층의 두께 30cm∼100cm, 시공후 28일 기준 투수계수 1×10-7cm/sec이하, 시공 후 28일 기준 일축압축강도 1.5∼15kg/cm2이며, 지지층(SLC)은 시공 후 28일 기준 투수계수 1×10-7∼1×10-8cm/sec, 시공 후 28일 기준 일축압축강도 10∼15kg/cm2로 나타났다.The field construction of the bentonite composite liner was carried out in 2 places of 10m × 30m, depth of 1.05m and 1.00m by using viscous soil as shown in Table 3 of Experiment 3, and after construction On the BCL order layer structure after 14 days and 28 days, the specimens were collected by a core collector and subjected to an indoor test under the same conditions as those of Table 4 of Experiment 3 to obtain the results shown in Table 7 of Experiment 5. . In the case of the field construction, the BCL order layer structure has a thickness of 30 cm to 100 cm, a permeability coefficient of 1 × 10 −7 cm / sec or less based on 28 days after construction, and a uniaxial compressive strength of 1.5 to 15 kg / cm 2 based on 28 days after construction. The support layer (SLC) had a permeability coefficient of 1 × 10 −7 to 1 × 10 −8 cm / sec based on 28 days after construction and a uniaxial compressive strength of 10 to 15 kg / cm 2 based on 28 days after construction.
실험 6) BCL 차수층 구조 현장투수실험Experiment 6) Field Permeation Experiment of BCL Order Layer Structure
BCL 차수층 구조의 현장 투수계수를 측정하기 위해 ASTM D 5093-90( Field Measurement of Infiltration Rate Using a Double Ring Infiltrometer with aSealed Inner Ring) 규정에 의거 양생일수별로 수행하며 도 8a 및 도 8b와 같이 먼저 1.8×1.8m, 폭30cm, 깊이 40cm로 아우터 링(Outer Ring) 설치용 트렌치(Trench)를 굴착하고 아우터 링 내부에 인너 링(Inner Ring) 설치를 위한 0.7×0.7m, 폭30cm, 깊이 30cm의 트렌치를 굴착한다. 각각의 링을 외부에서 조립·제작하여 트렌치에 삽입한 후 누수방지를 위하여 벤토나이트를 분말상태로 충진하고 현장에서 BCL 차수층 구조의 포화도를 측정하기 위한 텐시오미터(Tensiometer) 3개를 설치하여 동수경사(hydraulic gradient)를 측정한 투수계수 k(cm/sec)를 산출한 양생일수별 측정결과는 표 8과 같다.(도 9 참조)Field measurement of infiltration rate using a double ring infiltrometer with a sealed inner ring (ASTM D 5093-90) to measure the field permeability coefficient of the BCL order layer structure is performed by the number of curing days, first 1.8 × as shown in Figure 8a and 8b Excavate trenches for outer ring installation at 1.8m, width 30cm, and depth 40cm, and trenches 0.7 × 0.7m, width 30cm, depth 30cm for installing inner ring inside the outer ring. do. Each ring is assembled and manufactured from the outside, inserted into the trench, and filled with bentonite in powder form to prevent leakage, and three tensiometers are installed to measure the saturation of the BCL order layer structure in the field. Table 8 shows the measurement results for each curing days of calculating the permeability coefficient k (cm / sec) measured by the (hydraulic gradient) (see FIG. 9).
이상의 SDRI에 의한 BCL 차수층 구조의 현장투수실험 분석 결과, 재령 32일 경과후의 투수계수는 폐기물 매립지 차수층 시설기준인 1×10-7cm/sec이하를 만족하였다.As a result of the field permeation experiment analysis of the BCL order layer structure based on the above SDRI, the permeability coefficient after the age of 32 days was less than 1 × 10 -7 cm / sec.
상기와 같은 본 발명에 따른 BCL 차수층 조성공법을 도 10a 내지 도 10h를 참조하여 설명하기로 한다.The BCL order layer composition method according to the present invention as described above will be described with reference to FIGS. 10A to 10H.
먼저 현장 또는 현장인근에서 손쉽게 획득할 수 있는 흙의 사용을 위하여 기본적인 토성실험을 실시한다(S101). 사용이 적합하다고 판단되면 다짐시험을 실시하여 흙의 최대 건조단위중량과 최적함수비를 결정한다(S102).First, a basic Saturn experiment is carried out for the use of soil that can be easily obtained in the field or near the site (S101). If it is determined that the use is suitable, the compaction test is performed to determine the maximum dry unit weight and the optimum water content ratio of the soil (S102).
원지반을 정지한(S103) 다음 지반조건이 양호한가를 판단한다(S104). 지반조건이 양호할 경우, 2층 구조로 바닥차수층과 사면차수층(2)을 설치하고(S105), 부등침하 또는 지반변형이 예상되는 연약지반의 경우 바닥차수층과 사면차수층(2)을 설치하기 전에 원지반과 바닥차수층(1) 및 사면차수층(2) 사이에 지지층(4)을 설치한다(S106) 그 후, 마지막으로 쓰레기를 매립한 후 매립가스의 비산 및 매립지 내로의 유수 및 우수오입을 방지하기 위해 최종덮개(3)를 상술한 바닥 및 사면차수층 조성방법과 동일하게 시행한다(S107). 이때 과도한 충격이 가해지지 않도록 주의한다.After stopping the ground (S103), it is determined whether the ground conditions are good (S104). If the ground condition is good, install the bottom order layer and the slope order layer (2) in a two-layer structure (S105), and before installing the bottom order layer and the slope order layer (2) in the case of soft ground where uneven settlement or ground deformation is expected. A support layer 4 is installed between the ground plate and the bottom order layer 1 and the slope order layer 2 (S106). Finally, after the landfill is disposed of, the landfill gas is scattered and water flows into the landfill and rainwater is prevented. For the final cover (3) is carried out in the same manner as the above-mentioned bottom and slope order layer composition method (S107). Be careful not to apply excessive shock.
상기 S105 단계에서 2층 구조로 벤토나이트 복합 라이너 구조를 시공하는 방법은 도 10a에 도시한 바와 같이 바닥높이를 조정(S201)한 후 도 10b에 도시된 바와같이 기 확보한 현장사용토를 분쇄·교반하여 현장사용토의 함수비를 조절하고(S202), 도 10c에 도시된 바와 같이 현장사용토(모토)와 상부층 첨가재(CT) 및 하부층 첨가재(CB)를 각각 혼합교반하여 혼합토를 조성하고(S203), 각각의 혼합토를 스크린 작업을 통해 이물질을 제거하는 선별과정을 거쳐 최종적으로 도 10d와 같이 상부층 및 하부층 조성재료를 만든다(S204). 조성된 하부층 재료를 먼저 포설하여 최대 30cm이하의 두께로 층다짐하고(S205), 그 상부에 상부층 재료를 포설하여 다짐을 마감한다(도 10g, 도 10h 참조)(S206).Method of constructing the bentonite composite liner structure in a two-layer structure in the step S105 step is to adjust the floor height as shown in Figure 10a (S201) and then ground and ground secured as previously shown in Figure 10b To adjust the water content of the soil used in the field (S202), as shown in Figure 10c by mixing and stirring the field soil (moto) and the upper layer additive (CT) and lower layer additive (CB), respectively, to form a mixed soil (S203), Through the screening process to remove the foreign matter through each of the mixed soil to finally make the upper and lower layer composition material as shown in Figure 10d (S204). The lower layer material is first laid and compacted to a thickness of 30 cm or less (S205), and the upper layer material is laid on the upper end of the compaction (see FIG. 10G and FIG. 10H) (S206).
상기 S106단계에서 하부지반을 지지층 첨가재(DAST)로 처리하여 일정기간 양생시킨 후 하부층(CBL) 및 상부층(CTL) 작업을 실시하며 이때 각층간 원활한 부착및 상호 화학반응을 유도하기 위하여 지지층 및 하부층 마무리 후 격자형태의 요철을 만든 후 상부층을 시공한다.(도 10e참조)In step S106, the lower ground is treated with a support layer additive (DAST) to cure for a certain period of time, and then a lower layer (CBL) and an upper layer (CTL) are performed. At this time, the support layer and the lower layer finish to induce smooth adhesion and mutual chemical reaction between the layers. After the lattice-shaped irregularities are made, the upper layer is constructed. (See FIG. 10E.)
특히, 사면 및 바닥차수층 다짐은 사용다짐장비를 이용하여 시험다짐을 실시하여 다짐 롤러(Roller)의 왕복횟수 및 주행속도, 진동여부를 결정한 후 실제 다짐에 임하여야 하며, 이때 포설 및 다짐작업이 까다로운 사면부 다짐에 있어서는 법면의 설계 경사각도에 따라 구배를 조절하는 방법, 백호(Back Hoe)에 특수 제작된 다짐장비를 장착하여 다지는 방법 또는 사면의 위쪽에서 특수 견인장비에 의해 롤러를 견인시켜 주행시키는 방법 등에 의하여 시공한다.In particular, the slope and bottom order layer compaction should be tested by using the compaction equipment to determine the number of round trips, running speeds, and vibrations of the compaction rollers, and then work on the actual compaction. In the case of slope compaction, the method is to adjust the gradient according to the design inclination angle of the surface, the compaction equipment equipped with the specially designed compaction equipment on the back hoe, or the method of towing the roller by the special traction equipment from the upper side of the slope. Construct by the back.
지반조건이 초연약 지반으로서 장비의 진입조차 불가능 할 경우 지지층 첨가재를 액상으로 제조하여 원지반토와 혼합하며 충분히 양생시킨 후 후속공정을 실시한다.If the ground condition is ultra soft ground and it is impossible to even enter the equipment, the support layer additive is prepared in liquid form, mixed with raw soil, and sufficiently cured, followed by subsequent processes.
상기와 같은 본 발명에 따른 BCL 차수층 조성공법 및 이의 구조는 차수능과 유해중금속 흡착능이 뛰어나며 또한 예기치 못한 충격이나 침하 등의 파손에도 자체성분에 의한 불투수성 침전물의 형성에 의해 신속히 차수성을 회복할 수 있는 효과가 있다.The BCL order layer composition method and the structure thereof according to the present invention as described above is excellent in the water-absorbing capacity and adsorption capacity of harmful heavy metals, and can also quickly recover the water-order property by the formation of an impermeable sediment due to its own components in the event of damage such as unexpected impact or settlement. It has an effect.
또한, 전국에 골고루 분포되어 있는 사질토 및 점성토를 모재로 활용할 수 있도록 개발하여 공사현장에서 구하기 용이한 흙의 효율적인 사용을 도모하였으며, 현장 지반여건에 따라 부등 침하나 지반 변형 등의 우려가 없는 양질 지반의 경우 2층, 해안매립지 등과 같은 연약지반에서는 지반 보강 및 지지력 확보 기능을 할수 있는 지지층을 추가한 3층으로 구성된 복합 라이너를 설치하여 지반 변형에 의한 복합 라이너의 기능 상실을 보강하는 효과가 있다.In addition, we have developed sandy soils and viscous soils evenly distributed throughout the country as base materials to promote the efficient use of soils that can be easily obtained at the construction site.There is no concern about uneven sedimentation or soil deformation depending on site conditions. In the case of two layers, such as coastal landfills, by installing a composite liner consisting of a three-layer addition of a support layer capable of reinforcing the ground and securing the ability to reinforce the loss of function of the composite liner due to the ground deformation.
이상에서 설명한 것은 본 발명에 따른 BCL 차수층 조성공법 및 이의 구조을 실시하기 위한 하나의 실시예에 불과한 것으로서, 본 발명은 상기의 실시예에 한정되지 않고 차수능을 요구하는 연못 등에도 적용될 수 있으며, 이하의 특허청구범위에서 청구하는 본 발명의 근본요지를 벗어남이 없이 당해 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 누구든지 다양한 변경 실시가 가능할 것이다.What has been described above is only one embodiment for implementing the BCL order layer composition method and the structure thereof according to the present invention, the present invention is not limited to the above embodiment can be applied to a pond or the like that requires the water capacity, Various modifications can be made by those skilled in the art to which the invention pertains without departing from the essential subject matter of the invention claimed in the claims.
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