KR100352431B1

KR100352431B1 - 창문형 에어컨의 터보팬 하우징

Info

Publication number: KR100352431B1
Application number: KR1020000057633A
Authority: KR
Inventors: 김승천; 박영민
Original assignee: 엘지전자 주식회사
Priority date: 2000-09-30
Filing date: 2000-09-30
Publication date: 2002-09-16
Also published as: US20020039529A1; CN1164875C; US6478538B2; CN1346024A; KR20020026045A; JP2002115866A

Abstract

본 발명은 팬 효율이 뛰어난 터보팬을 창문형 에어컨의 실내부에 적용하고, 이와 같은 터보팬 적용에 따라 풍량과 정압이 떨어지는 것을 방지할 수 있는 창문형 에어컨의 터보팬 하우징을 제공함에 그 목적이 있다.

본 발명의 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 창문형 에어컨의 터보팬 하우징(13)은 크게 유동 안내부(131)와 토출부(132)로 구성된다. 상기 유동 안내부(131)는 실내기를 안내하는 벨마우스(131a)가 형성된 흡입면(131b)과, 실내기를 흡입하는 터보팬(14)이 설치된 흡입면에 대향하는 바닥면(131c)과, 흡입면과 바닥면(131b, 131c) 사이에 설치되어 터보팬(14)을 감싸는 격벽(131d)으로 구성된다. 상기 토출부(132)는 유동 안내부(131)의 일측에 형성된 개방부(131e)으로부터 연장 형성되어 터보팬(14)로부터 토출된 실내기를 창문형 에어컨의 전면으로 토출시키도록 구성된다. 또한, 상기 터보팬(14)과 유동 안내부(131)가 이루는 유로는 급격한 진행 방향의 변화를 갖도록 형성하여 실내기의 방향 전환시 실내기의 동압 일부가 정압으로 변환되도록 한다.

Description

창문형 에어컨의 터보팬 하우징{Turbo Fan Housing in Window Type Room Air-Conditioner}

본 발명은 창문형 에어컨에 관한 것으로서, 특히 실내기에 창문형 에어컨의터보팬 하우징에 관한 것이다.

도 1은 종래의 시로코 팬이 적용된 창문형 에어컨의 횡단면도이다. 도 1을 참조하면, 종래의 창문형 에어컨은 실내부(10)와 실외부(20)로 대별된다.

상기 실내부(10)의 전방에는 실내 열교환기(11)가 설치되어 있고, 그 내부에는 실내기를 상기 실내 열교환기(11)를 통해 실내부(10) 내부로 강제 유입시키는 실내팬(12)이 설치되어 있다. 상기 실내팬(12)은 유입된 실내기를 안내하여 창문형 에어컨의 전방으로 다시 토출시키는 팬 하우징(13)에 의해 감싸여져 있다.

또한, 상기 실외부(20)의 후방에는 실외 열교환기(21)가 설치되어 있고, 그내부에는 창문형 에어컨 후방에 제공된 다수의 실외기 유입공(22)을 통해 실외기를 실외부(20) 내부로 강제 유입시키는 실외팬(23)이 설치되어 있다. 상기 실외팬(23)과 상기 실외 열교환기(21)의 사이에는 쉬라우드(24)가 설치되어 있다. 이 쉬라우드(24)는 유입된 실외기를 실외 열교환기(21)로 유도하여 실내기가 실외 열교환기를 통해 창문형 에어컨의 후방으로 토출되도록 하는 역할을 한다. 한편, 상기 실내팬(12) 및 실외팬(23)은 모터(25)의 축 양단에 각각 연결되어 회전력을 부여 받을 수 있도록 구성되어 있다. 그리고, 냉매를 유동시키는 압축기(26)는 모세관(도시되지 않음)을 구비한 냉매관(27)를 통해 상기 실내외 열교환기(11, 21)에 연결되어 있다.

이와 같이 구성되는 창문형 에어컨은 그 특성상 고풍량, 고정압을 필요로 하므로 이러한 특성을 만족시켜줄 수 있도록 상기 실내팬(12)은 원심 다익 송풍기의 일종인 시로코 팬(이하 도면 부호 "12" 사용)이 사용되었다.

도 2는 도 1의 I-I선에 따른 팬 하우징의 단면도이다. 도 2를 참조하면, 상기 시로코 팬(12)은 디스크형의 주판(122)과, 주판(122)의 중심에 설치된 회전축과(123), 주판(122)의 원주면을 따라 회전축(123)과 평행하게 설치된 복수개의 블레이드(121)와, 상기 블레이드(121)의 자유단에 고정된 림(124)으로 구성되어 있다. 여기서 상기 블레이드(121)는 회전 방향으로 휘어져(backward-curved) 출구각(α)이 90°보다 크므로 실내기의 유입을 촉진하고 시로코 팬(12) 밖으로 토출된 실내기를 원활히 배출시킬수가 있다.

도 3은 종래의 시로코 팬(12)이 설치되어 있는 팬 하우징 (13)의 부분 사시도이다. 도 1, 3을 참조하면, 상기 팬 하우징(13)은 시로코 팬(12)으로부터 토출된 실내기의 모아 대풍량의 실내기를 형성시키고 실내기의 동압의 일부분을 정압으로 변환시켜주는 유동 안내부(131)와, 실내기를 창문형 에어컨의 전면으로 토출시켜 주는 토출부(132)로 구성된다.

상기 유동 안내부(131)는 실내기를 안내하는 벨마우스(131a)가 형성된 흡입면(131b)과, 흡입면(131b)에 대향하며 상기 시로코 팬(12)의 회전축(123)이 설치되는 바닥면(131c)과, 시로코 팬(12)을 스크롤형으로 둘러쌀 수 있도록 상기 흡입면(131b)과 바닥면(131c) 사이에 설치된 격벽(131d)으로 이루어져 있다. 그리고, 상기 유동 안내부(131) 일측에는 개방부(131e)가 형성되어 있고, 이 개방부(131e)로부터 상기 바닥면(131c)과 격벽(131d)이 연장되어 상기 토출부(132)를 형성하게 된다.

또한, 상기 유동 안내부(131)의 개방부(131e) 하부와 토출부(132) 하부를 연결하는 격벽(131d)의 내측에는 거의 삼각단면 형상을 갖는 컷오프부(cufoff)(133)가 형성되어 있다. 이 컷오프부(133)는 최고점은 상기 토출부(132)의 바닥면보다 높게 배치되어 있어서 유동 안내부(131)에서 토출부(132)로 실내기가 진입할 때 실내기의 속도가 낮아져 동압의 일부분을 정압으로 변환시키는 역할을 하게 된다.

이와 같이 구성되는 상기 창문형 에어컨이 가동하게 되면, 압축기(26)가 가동되어 냉매는 압축기(26)와, 실외 열교환기(21)와 냉매관(27)의 모세관과 실내 열교환기(11)를 지나면서 압축, 응축, 팽창, 증발의 과정을 겪는다. 따라서, 상기 실내 열교환기(11)는 실내기에 비해서 상대적으로 저온을 유지하고 실외 교환기(21)는 실외기에 비해서 상대적으로 고온을 유지하게 된다. 한편, 상기 압축기(26)의 가동과 더불어 상기 모터(25)도 동시에 회전되어 상기 시로코 팬(12)과 실외팬(23)도 회전을 시작하게 된다. 시로코 팬(12)의 회전에 의해서 실내기는 상기 실내 열교환기(11)를 통과하면서 열교환되어 저온의 실내기로 변환된다. 이후 실내기는 상기 시로코 팬(12)에 유입되어 원심력에 의해 블레이드(121) 밖으로 토출되고, 블레이드(121)의 회전에 의해 시로코 팬(12)과 유동 안내부(131)가 이루는 유로 사이로 유동하게 된다. 여기서 상기 유로는 격벽(131d)이 시로코 팬(12)을 스크롤형으로 감싸고 있으므로 그 형상이 부드러운 유선형을 이루고 있어 유체의 유동은 자연스럽게 이루어진다. 그러나 유로의 단면은 유체가 진행하는 방향으로 점점 넓어져서 실내기는 그 유로를 따라 진행하면서 점차 감속되어 실내기의 동압의 일부는 정압으로 변환되어 정압이 상승된다. 특히 상기 컷오프부(133)를 통과하면서 실내기의 속도가 급격히 낮아져 실내기의 정압 또한 급상승된다. 따라서,토출부(132)를 통해 창문형 에어컨의 전방으로 토출되는 실내기는 고정압을 갖게 된다. 한편, 실외팬(23)의 회전에 의해 상기 실외기 유입공(22)을 통해 유입된 실외기는 다시 상기 실외팬(23)에 의해서 실외 열교환기(21)를 거치면서 열교환되어 고온의 실외로 변환된 후 실외부(20) 밖으로 토출되게 된다.

그러나 상술한 바와 같이 종래의 시로코 팬(12)을 사용하는 창문형 에어컨은 다음과 같은 문제점이 있었다.

첫째, 시로코 팬은 그 특성상 고풍량 고정압을 발생시킬 수는 있으나, 팬효율이 낮다. 따라서, 팬 모터의 소비 전력을 증가시키고 결국 창문형 에어컨의 시스템 효율을 저하시키는 원인으로 작용하게 된다.

둘째, 시중에서 유통 가능한 터보팬은 상기 시로코 팬보다 팬효율이 월등히 높다. 그러나, 시로코 팬에 비해 동일 체적 대비 정압과 풍량이 떨어져 창문형 에어컨의 실내팬으로는 사용할 수는 없었다.

도 1은 종래의 시로코 팬이 적용된 창문형 에어컨의 횡단면도

도 2는 도 1의 I-I선의 팬 하우징 단면도

도 3은 종래의 시로코 팬이 설치되어 있는 팬 하우징의 부분 사시도

도 4는 본 발명의 흡입면이 제거된 터보팬 하우징의 부분 사시도

도 5는 본 발명의 실내 열교환기와 흡입면이 추가된 도 4의 II-II선에 따른 터보팬 하우징의 횡단면도

도 6는 도 4의 정면도

*도면의 주요 부분에 대한 설명

13: 터보팬 하우징 131: 유동 안내부(131

132: 토출부 133: 컷오프부

14: 터보팬

본 발명의 목적은 터보팬이 설치된 터보팬 하우징의 형상과 이에 따른 적절한 설계 치수를 제공하여 실내기가 터보팬 하우징을 통과하면서 고풍량과 고정압으로 바뀌도록 함으로서 달성될 수 있다.

보다 상세하게는, 실내기를 안내하는 벨 마우스가 형성된 흡입면과, 상기 실내기를 흡입하는 실내팬이 설치된 상기 흡입면에 대향하는 바닥면과, 상기 흡입면과 바닥면 사이에 설치되어 상기 실내팬을 감싸는 격벽을 구비한 유동 안내부와; 상기 유동 안내부의 일측에 형성된 개방부로부터 상기 바닥면과 상기 격벽이 연장 형성되어 이루어진 토출부와; 상기 토출부와 상기 유동 안내부를 연결하는 격벽 내측에 형성된 컷오프부를 구비한 창문형 열교환기의 팬 하우징에 있어서; 상기 실내팬은 터보팬이고, 상기 터보팬과 상기 유동 안내부가 이루는 유로는 급격한 진행 방향 변화를 갖도록 형성하여 실내기의 방향 변환시 실내기의 동압 일부가 정압으로 변환되도록 한 것을 특징으로 하는 창문형 에어컨의 터보팬 하우징을 제공함으로서 달성될 수가 있다.

본 발명을 예시하는 첨부된 도면에서, 종래와 동일한 부품에 대해서는 그 설명을 간략히 하였고, 동일한 도면 부호를 사용하였다. 이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명을 보다 상세히 설명하면 다음과 같다.

도 4는 본 발명의 흡입면이 제거된 터보팬 하우징의 부분 사시도이고, 도 5는 본 발명의 실내 열교환기와 흡입면이 추가된 도 4의 II-II선에 따른 터보팬 하우징의 횡단면도이다.

도 4-6을 참조하면 본 발명에 따른 터보팬 하우징(13)은 크게 유동 안내부(131)와 토출부(132)를 기본 구성으로 한다.

상기 유동 안내부(131)는 실내 열교환기(11)를 통해 유입된 실내기를 안내하는 벨 마우스(131a)가 형성된 흡입면(131b)과, 상기 실내기를 흡입하는 터보팬(14)이 설치된 상기 흡입면(131b)에 대향하는 바닥면(131c)과, 상기 흡입면과 바닥면(131b, 131c) 사이에 설치되어 상기 터보팬(14)을 감싸는 격벽(131d)으로 이루어져 있다.

또한, 상기 토출부는 상기 유동 안내부(131)의 일측에 형성된 개방부(131e)로부터 상기 바닥면(131c)과 상기 격벽(131d)이 연장 형성되어 이루어진다. 이 토출부(132)는 상기 터보팬(14)으로부터 토출된 실내기를 상기 유동 안내부(131)의 전면으로 토출시키는 역할을 하게 된다.

그리고, 상기 토출부(132)와 상기 유동 안내부(131)를 연결하는 격벽(131d) 내측에는 컷오프부(133)가 형성된다.

상기 터보팬(14)은 상술한 바와 팬효율이 좋아서 창문형 에어컨의 효율을 향상시킬수 있는 장점 때문에 본 발명에 적용되었다. 도 6는 본 발명에 따른 터보팬(14)이 설치되어 있는 터보팬 하우징(13)의 정면도이다. 도 6를 참조하면, 상기 터보팬(14)은 유선형의 블레이드(141) 출구각(β)이 90°이하인 후방으로 경사진 (backward-curved)져 있으며, 블레이드(141)의 내경(d1)과 외경(d2)의 비(d1/d2)는 0.8보다 작다. 이와 같이 블레이드(141)가 회전하는 방향으로 경사진 유선 방향의 구조를 갖기 때문에 기존의 시로코 팬에 비해서 고효율 특성을 갖게 된다. 그러나 그 체적에 비해 실내기의 정압과 풍량이 떨어지는 단점 때문에 본 발명에서는 다음과 같은 수단을 통해서 정압과 풍량을 상승시키고 있다.

먼저 실내기의 정압을 상승시키는 수단부터 설명한다.

상기 터보팬(14)과 상기 유동 안내부(131) 사이에는 유로가 형성된다. 이유로를 통해서 상기 터보팬(14)으로부터 토출된 실내기는 터보팬의 블레이드(141)에 의해서 개방부(131e)로 진행하게 된다. 본 발명은 이 유로에 급격한 진행 방향의 변화를 주어 유로의 방향이 바뀔 때 실내기의 동압의 일부가 정압으로 변환되도록 하였다. 본 발명의 실시예에서는 도 6에 도시된 바와 같이 그 상기 격벽(131d)이 이루는 유동 안내부(131)의 단면이 4각형이 되도록 하여 실내기가 방향을 바꿀때마다 정압이 상승되도록 하였다. 본 발명에서는 단지 실시예로서 유동 안내부(131)의 단면을 사각형으로 하여지만 유로의 진행 방향에 급격한 변화를 줄수만 있다면 어떠한 형태의 다각형 또는 곡선에 의해 형성되는 유동 안내부(131)의 단면을 갖는 실시 형태도 가능하다.

또한, 상기 컷오프부(133)는 상기 격벽(131d)의 하면과 상기 개방부측의 수직면이 이루는 모서리 부위에 설치되어 있으며, 특히 상기 터보팬(14)과 접하는 컷오프부(133)의 내면은 스크롤형으로 형성되어 있다. 따라서, 상기 터보팬(14)의 외경과 컷오프부(133)의 내면 사이에 형성되는 유로의 단면은 실내기가 개방부(131a) 방향으로 전진될 때 점점 넓어져 실내기의 정압을 보다 상승시키는 역할을 하게 된다.

한편, 풍량을 최대로 하기 위해 본 발명에서 강구한 수단을 하기에 설명한다.

먼저 풍량을 최대로 하기 위해서는 유로의 크기를 최대로 할 필요가 있다. 이 유로의 크기는 터보팬 하우징(13), 터보팬(14), 및 컷오프부(133) 각각의 크기와 그 상대적인 설치 위치에 따라서 변화된다. 실험을 통해서 찾은 하우징(13),터보팬(14), 및 컷오프부(133) 각각의 크기와 그 상대적인 설치 위치는 다음과 같았다.

먼저, 흡입면과 바닥면(131b, 131c)의 거리를 터보팬 하우징의 길이(Dl)이라 하고, 주판(142)의 외경과 림(144)외경 사이의 거리를 터보팬의 출구 길이(Tl)이라 할 때, 터보팬 하우징의 길이(Dl)와 터보팬의 출구 길이(Tl)와의 상대적 길이에 의한 실험 결과부터 살펴본다; 터보팬 하우징의 길이(Dl)는 최대로 하는 것이 풍량과 소음의 측면에서 유리하였다. 그러나 터보팬 하우징의 길이(Dl)을 너무 길게 하였을 경우 유로의 단면적이 너무 커져 동압이 떨어지는 문제가 있게 되었다. 터보팬의 출구 길이(Tl)는 상기 터보팬 하우징 길이(Dl)의 40-50% {Tl=(0.40-0.50)*Dl}로 하였을 때 동압을 유지하면서도 풍량을 최대로 할 수가 있었다.

또한, 블레이드(141) 외단간의 최원 거리를 터보팬의 외경(d₂)이라 하고, 터보팬 하우징 높이를 (Dh)라 할 때 그 상대적 크기에 의한 실험 결과를 살펴본다; 터보팬의 외경(d₂)은 그 크기를 크게 하면 할수록 풍량은 증가하였다. 그러나, 터보팬의 외경(d₂) 크기를 너무 크게 하면 터보팬(14)의 효율이 떨어지고 소음이 증가하며, 그 크기를 너무 작게 하면 소음은 없어지나 풍량이 떨어지는 문제가 있게 되었다. 터보팬의 외경(d₂)은 터보팬 하우징 높이(Dh)의 72-82%{d₂=(0.72-0.8)2*Dh}였을 때 그 소음이 최소화되고 풍량을 최대로 할 수가 있었다.

또한, 상기 회전축(143)까지의 높이(Th)와 터보팬 하우징 높이(Dh)와의 상대적인 높낮이에 의한 실험 결과를 살펴본다. 회전축 높이(Th)가 너무 낮거나 높으면터보팬(14)의 상하부와 상기 터보팬 하우징(131)의 상하부 사이에 형성되는 유로의 높이 차이가 심해져 풍량 측면에서 유리하지 못하였다. 회전축의 높이(Th)를 터보팬 하우징 높이(Dh)의 40-48% {Th=(0.40-0.48)*Dh}로 하였을 때 그 풍량이 최대로 되었다.

또한, 상기 회전축(143)과 도 5의 좌측 수직 격벽(131d)과의 수평 거리를 회전축의 설치폭(Tw)이라 할 때, 회전축의 설치폭(Tw)에 따른 실험 결과를 살펴본다. 회전축의 설치폭(Tw)이 너무 작거나 크면 상기 터보팬(14)의 좌우부와 좌측 수직 격벽(131d) 및 상기 컷오프부(133)사이에 형성되는 유로의 폭 차이가 심해져 풍량 측면에서 유리하지 못하였다. 회전축의 설치폭(Tw)을 터보팬 하우징 높이(Dh)의 45-53% {Tw=(0.45-0.53)*Dh}로 하였을 때 그 풍량이 최대로 되었다.

또한, 컷오프부(133) 상부 내측면에서 터보팬 외경(d₂)과의 거리를 컷오프 거리(Cl)라 할 때, 이 컷오프 거리(Cl)에 의한 실험 결과를 살펴본다.이 컷오프 거리(Cl)가 너무 작게으며 풍량은 증가하나 소음 측면에서 불리하였고, 너무 크게 하면 소음은 감소하나 정압 측면에서 불리하였다. 컷오프 거리(Cl)를 터보팬 외경(d₂)의 7-14%{Cl=(0.07-0.14)*D}로 하였을 때 그 소음을 최소로 하고 풍량을 최대로 할 수가 있었다.

또한, 컥오프부(133)의 높이(Ch)에 의한 실험 결과를 살펴본다. 컷오프부(133)의 상면(최고점)과 상기 토출구(14)은 하면은 동일 평면상에 위치시켜 컷오프부 높이(Ch)를 같게하여 토출부(132)의 토출 면적을 최대화함으로서 풍량을 최대로 하였다. 컷오프부(133)의 상면의 높이가 토출부(132)의 하면 높이보다 높을 경우에는 실내기의 정압은 상승하지만 토출량이 감소하는 문제점이 있었다.

마지막으로, 실내기의 정압 상승 측면보다 실내기의 토출량을 보다 증가시키고자 할 경우는, 상기 컷오프부(133)의 대각 방향에 위치한 격벽(131d)의 모서리 부위에 실내기의 방향을 완만하게 변환시켜 주는 디플렉터(15)를 더 설치할 수도 있다. 이때 상기 디플렉터의 폭 (Dew) 및 높이(Deh)는 동일하게 하고, 디플렉터의 폭 (Dew) 및 높이(Deh)를 터보팬 하우징 높이(Dh)의 10-20%{Dew=Deh=(0.10-0.20)*Dh}로 하였을 때 그 풍량이 최대로 되었다.

이와 같은 구성에 따른 본 발명의 터보팬(14)이 적용된 창문형 에어컨의 터보팬 하우징(13)에서 터보팬(14)이 회전하기 시작하면 터보팬(14)으로부터 토출된 실내기가 상기 컷오프부(133)로 안내되어 속도가 약간 줄어 들면서 상기 유동 안내부(131)의 하부를 따라 수평으로 진행하다가 방향을 전환하여 유동 안내부(131)의 수직부를 따라 상방향으로 진행하고 다시 방향을 전환하여 유동 안내부(131)의 상부를 따라 수평방향으로 진행하게 된다. 이와 같이 실내기가 방향을 전환할 때마다 실내기의 속도가 낮아지므로 실내기의 동압의 일부가 정압으로 변환하여 실내기의 정압이 상승된 채로 실내기는 토출부(132)를 통하여 토출되게 된다. 이는 터보팬(14)이 정압이 낮음에도 불구하고 상술한 유로의 구조에 의해 정압을 상승시킬수 있는 것이다. 또한 상기한 터보팬 하우징(13)의 구조에 의해 실내기가 통과하는 유로의 단면적이 최대로 커져 실내기의 풍량이 증가된다. 또한, 상기 우측 상부에 디플렉터(15)를 적용할 경우에는 실내기의 흐름이 원활해져 정압은 약간 하강하겠지만 풍량은 더욱 증가된다.

본 발명은 팬효율이 높은 터보팬을 터보팬 하우징에 적용함으로서 창문형 에어컨의 시스템 효율을 향상시킬수가 있으며, 터보팬 하우징의 구조를 최적으로 변경하여 저풍량 저정압을 발생하는 터보팬의 적용에도 불구하고 고풍량 고정압을 발생시킬수 있는 유용한 발명이다.

Claims

실내기를 안내하는 벨 마우스가 형성된 흡입면과, 상기 실내기를 흡입하는 실내팬이 설치된 상기 흡입면에 대향하는 바닥면과, 상기 흡입면과 바닥면 사이에 설치되어 상기 실내팬을 감싸는 격벽을 구비한 유동 안내부와; 상기 유동 안내부의 일측에 형성된 개방부로부터 상기 바닥면과 상기 격벽이 연장 형성되어 이루어진 토출부와; 상기 토출부와 상기 유동 안내부를 연결하는 격벽 내측에 형성된 컷오프부를 구비한 창문형 열교환기의 팬 하우징에 있어서;

상기 실내팬은 터보팬이고,

상기 터보팬과 상기 유동 안내부가 이루는 유로는 급격한 진행 방향 변화를 갖도록 형성하여 실내기의 방향 변환시 실내기의 동압 일부가 정압으로 변환되도록 한 것을 특징으로 하는 창문형 에어컨의 터보팬 하우징.
제 1 항에 있어서,

상기 격벽이 이루는 유동 안내부의 단면은 사각형인 것을 특징으로 하는 창문형 에어컨의 터보팬 하우징.
제 2항에 있어서,

상기 컷오프부는 상기 격벽의 하면과 상기 개방부측의 수직면이 이루는 모서리 부위에 설치되고, 상기 터보팬과 접하는 컷오프부의 내면은 스크롤형인 것을 특징으로 하는 창문형 에어컨의 터보팬 하우징.
제 3 항에 있어서,

상기 터보팬의 출구 길이(Tl)는 상기 터보팬 하우징 길이(Dl)의 40-50%이며;

상기 터보팬의 외경(d₂)은 터보팬 하우징 높이(Dh)의 72-82%이고;

상기 터보팬의 회전축까지의 높이(Th)는 상기 터보팬 하우징 높이(Dh)의 40-48%이며;

상기 터보팬의 회전축 설치폭(Tw)은 터보팬 하우징 높이(Dh)의 45-53%이고;

상기 컷오프부 상부 내측면에서 상기 터보팬 외경(d₂)과의 컷오프 거리(Cl)는 상기 터보팬 외경(d₂)의 7-14%이며;

상기 컷오프부의 상면과 상기 토출부의 하면은 동일 평면상에 위치하는 것을 특징으로 하는 창문형 에어컨의 터보팬 하우징.
제 1항 내지 제 4항중 어느 한 항에 있어서,

상기 컷오프부의 대각 방향에 위치한 상기 격벽의 모서리 부위에 실내기의 방향을 완만하게 변환시켜 주는 디플렉터를 더 설치한 것을 특징으로 하는 창문형 에어컨의 터보팬 하우징.
제 5 항에 있어서,

상기 디플렉터의 폭 (Dew) 및 높이(Deh)는 동일하고 상기 터보팬 하우징 높이(Dh)의 10-20%인 것을 창문형 에어컨의 터보팬 하우징.