KR100339382B1 - An axial flow fan for window type air conditioners - Google Patents

Abstract

본 발명은 창문형 에어컨의 축류팬에 관한 것으로, 축류팬의 날개 및 허브 형상을 적절히 변경하여 축류팬에 의한 공기의 유동특성을 향상시킬 수 있도록 된 것이다.The present invention relates to an axial fan of a window-type air conditioner, by appropriately changing the shape of the blade and hub of the axial fan to improve the flow characteristics of the air by the axial fan.

이를 위해 본 발명에 따른 축류팬은, 날개의 수가 5개이며, 피치각은 날개 끝단에서 32°±1°, 날개 허브 끝부분에서 37°±1°이며, 최대캠버는 날개 끝단에서 10%, 날개의 허브측에서 6%이고, 허브비는 0.24 ~ 0.25이며, 스윕각은 32°~37°의 범위 내로 형성되고, 날개의 레이크각은 0이며, 최대캠버위치는 0,63이 되고, 날개의 외경은 276mm ±10mm가 되도록 형성되는 한편, 날개의 허브는 유입측이 원뿔형상으로 형성되고, 날개의 끝단은 압력면에서 부압면 쪽으로 축류팬 직경의 0.1배 이하의 곡률을 갖도록 만곡되게 형성된다.To this end, the axial fan according to the present invention, the number of wings is 5, the pitch angle is 32 ° ± 1 ° at the wing tip, 37 ° ± 1 ° at the wing hub tip, the maximum camber 10%, 6% on the hub side of the wing, the hub ratio is 0.24 to 0.25, the sweep angle is formed in the range of 32 ° to 37 °, the rake angle of the wing is 0, the maximum camber position is 0,63, wing The outer diameter of the blade is formed to be 276mm ± 10mm, while the blade hub is formed in a conical shape, the tip of the blade is formed to have a curvature of 0.1 times or less of the axial fan diameter from the pressure side toward the negative pressure side .

Description

창문형 에어컨의 축류팬{An axial flow fan for window type air conditioners}An axial flow fan for window type air conditioners

본 발명은 창문형 에어컨의 축류팬에 관한 것으로, 특히 창문형 에어컨의 실외기에서 응축과정에 이용되는 축류팬의 날개형상을 적절히 변형하여 축류팬의 풍량 및 소음특성을 향상시킬 수 있도록 된 창문형 에어컨의 축류팬에 관한 것이다.The present invention relates to an axial fan of a window-type air conditioner, and more particularly, to an axial fan of a window-type air conditioner to improve the air volume and noise characteristics of the axial fan by appropriately modifying the wing shape of the axial fan used for the condensation process in an outdoor unit of the window-type air conditioner. It is about.

일반적으로, 실내의 공기를 냉각하기 위한 가정용 소형 에어컨은 창문형 에어컨과 분리형 에어컨으로 대별할 수 있는데, 이중에서 창문형 에어컨은 냉매를 압축시키는 압축행정 및 응축행정을 수행하는 부분인 실외기와, 이 실외기에서 응축된 냉매를 증발시켜 저온의 공기를 배출시키는 팽창 및 증발행정을 수행하는 부분인 실내기가 박스처럼 된 캐비넷 내부에 함께 설치되어 있는 에어컨으로서, 통상적으로 차가운 공기를 실내로 배출하는 실내기는 에어컨의 전방에 설치되고, 뜨거운 공기를 배출하는 실외기는 에어컨 후방에 설치된다.In general, a small home air conditioner for cooling indoor air can be roughly divided into a window air conditioner and a separate air conditioner. Among these, a window air conditioner is an outdoor unit that performs a compression stroke and a condensation stroke that compresses refrigerant, and in this outdoor unit, An air conditioner in which an indoor unit, which is an expansion and evaporation stroke for evaporating condensed refrigerant to discharge low-temperature air, is installed together inside a box-like cabinet. An indoor unit that discharges cold air into the room is usually located in front of the air conditioner. The outdoor unit is installed at the rear of the air conditioner.

한편, 상기와 같은 실외기에서는 압축기에서 압축된 냉매를 축류팬의 회전에 의한 공기 유동으로 응축시키게 되는데, 상기 축류팬은 도 1a와 도 1b에 도시된 바와 같이, 모터(미도시)의 구동축(미도시)에 결합되는 허브(1)와, 이 허브(1)의 외주부에 방사상으로 형성되어 공기를 송풍시키는 다수의 날개(2)와, 이 날개(2)의 외주부 외곽을 둘러싸도록 형성된 슬링거링(3; slinger ring)으로 이루어진다.Meanwhile, in the outdoor unit as described above, the refrigerant compressed by the compressor is condensed by air flow by the rotation of the axial fan. The axial fan has a drive shaft (not shown) of a motor (not shown) as shown in FIGS. 1A and 1B. Hub (1) coupled to the hub, a plurality of wings (2) radially formed on the outer circumference of the hub (1) to blow air, and a slinger ring formed to surround the outer periphery of the outer periphery of the blade (2). 3; slinger ring).

여기서, 상기 슬링거링(3)은, 에어컨의 실내기에서 응축되어 흘러나온 물이상기 슬링거링(3) 주변에 묻게 되면, 이 물을 축류팬의 회전에 의해 응축기(미도시)에 튀겨줌으로써 응축기의 냉각성능을 더욱 향상시킬 수 있도록 한 것이다.Here, the slinger ring (3), when the water condensed in the indoor unit of the air conditioner is buried around the slinger ring (3), the water is splashed in the condenser (not shown) by the rotation of the axial fan to cool the condenser This is to improve the performance further.

한편, 축류팬의 날개(2)는 공기유동을 일으키는 주요한 구성요소로서, 날개의 3차원적인 형상이 축류팬에서 얻어지는 공기의 유동특성을 결정하게 되는데, 이러한 날개의 3차원적인 형상은 공기역학 분야에서 사용하고 있는 여러 가지 인자들로 나타낼 수 있다.On the other hand, the blade (2) of the axial fan is the main component that causes the air flow, the three-dimensional shape of the blade determines the flow characteristics of the air obtained from the axial fan, the three-dimensional shape of the blade is aerodynamic It can be represented by various factors used in.

예컨대, 날개의 형상은 도 1a와 도 1b 및 도 2에 도시된 것과 같은 스윕각(β;sweep angle)과, 레이크각(θ;rake angle), 허브비(I/O), 피치각(α;pitch angle), 최대캠버(M; maximum camber) 및 최대캠버위치(P) 등의 구성인자들로 표현할 수 있으며, 상기 각 구성인자들에 대하여 상세히 설명하면 다음과 같다.For example, the shape of the blade has a sweep angle (β), a rake angle (θ), a hub ratio (I / O), a pitch angle (α) as shown in FIGS. 1A, 1B, and 2. It can be represented by the configuration factors, such as; pitch angle), the maximum camber (M; maximum camber) and the maximum camber position (P), each of the components described in detail as follows.

먼저, 도 1a에 도시된 바와 같이, 상기 허브비(I/O)는 날개(2)가 회전할 때 날개의 팁이 그리는 궤적의 직경인 회전직경(O)에 대한 허브직경(I)의 비율로 나타낸다.First, as shown in Figure 1a, the hub ratio (I / O) is the ratio of the hub diameter (I) to the rotation diameter (O), which is the diameter of the trajectory drawn by the tip of the blade when the blade (2) rotates Represented by

그리고, 상기 스윕각(β)은 날개(2)가 반경방향을 따라서 양(회전방향)의 원주방향으로 기울어진 정도를 나타내며, 허브(1)에서는 스윕각이 0이며 중심에서 반경방향으로 멀어질수록 기울어진 정도가 커지고 이에 따라 해당 함수에 의해 스윕각(β)이 결정되게 된다.In addition, the sweep angle β represents the degree to which the blade 2 is inclined in a positive (circular direction) direction along the radial direction, and in the hub 1, the sweep angle is 0 and is to be moved away from the center in the radial direction. As the degree of inclination increases, the sweep angle β is determined by the corresponding function.

또한, 도 1b에 도시된 바와 같이, 날개가 수직축(Y)에 대해 회전축(Z) 방향으로 기울어진 정도를 레이크각(θ)으로 정의한다.In addition, as illustrated in FIG. 1B, the degree of inclination of the vanes in the direction of the rotation axis Z with respect to the vertical axis Y is defined as the rake angle θ.

상기 스윕각(β)과 레이크각(θ)을 구하는 방식은 이미 공지된 것으로 그 상세한 설명은 생략한다.The method of obtaining the sweep angle β and the rake angle θ is already known and a detailed description thereof will be omitted.

한편, 도 2는 축류팬의 외주측, 즉 한쪽 날개의 끝단쪽에서 바라본 날개(2)의 측면도로, 2차원 평면상에 표현된 날개에서 축류팬의 회전방향에 대해 날개(2)의 앞쪽 끝부분에 해당하는 앞전(2a; leading edge)에서부터 날개의 뒤쪽 끝부분에 해당하는 날개의 뒷전(2b; trailing edge)을 이은 선분을 코드라인(C; chord line)으로 정의하고, 날개의 굴곡면들의 상부면과 하부면 사이의 1/2 지점을 구하여 이 점들을 연결하면 평균캠버라인(MC; mean camber line)을 구할 수 있다.On the other hand, Fig. 2 is a side view of the wing 2 viewed from the outer circumferential side of the axial fan, that is, from one end of one wing, and the front end of the wing 2 with respect to the rotational direction of the axial fan in the wing represented on the two-dimensional plane. A line segment from the leading edge corresponding to the trailing edge to the trailing edge of the wing corresponding to the trailing edge of the wing is defined as a chord line, and the top of the curved surfaces of the wing. The mean camber line (MC) can be obtained by connecting 1/2 points between the plane and the bottom plane.

상기와 같은 방식으로 얻어진 평균캠버라인(MC)과 상기 코드라인(C) 사이의 거리가 최대가 되는 곳에서 코드라인(C) 상의 지점이 최대캠버위치(P)가 되고, 그 사이의 거리를 전체 코드라인(C)의 길이에 대한 비로 나타낸 것을 최대캠버(M)로 정의한다.Where the distance between the average camber line MC and the codeline C obtained in the above manner becomes maximum, the point on the codeline C becomes the maximum camber position P, and the distance between them The maximum camber M is defined as the ratio of the length of the entire code line C. FIG.

이 때, 상기 최대캠버위치(P)는 상기 코드라인(C)을 무차원화하여 날개의 앞전(2a)을 0으로, 뒷전(2b)을 1로 했을 때 앞전(2a)에서부터의 거리로 표시한다.In this case, the maximum camber position P is expressed as the distance from the front edge 2a when the code line C is dimensionless and the front edge 2a of the wing is 0 and the rear edge 2b is 1. .

상기와 같이 구해진 캠버는 날개의 굴곡정도를 나타내는 척도가 된다.The camber obtained as described above is a measure of the degree of bending of the wing.

그리고, 상기 코드라인(C)이 평면과 이루는 각, 즉 코드라인(C)이 X축과 이루는 각을 피치각(α)으로 정의하고 이 피치각(α)은 날개의 비틀림정도를 나타내는 척도로 이용된다.In addition, the angle formed by the code line C with the plane, that is, the angle formed by the code line C with the X axis is defined as the pitch angle α, and the pitch angle α is a measure indicating the degree of twist of the wing. Is used.

한편, 상기와 같은 정의를 이용하여 일반적인 창문형 에어컨에 사용되는 날개의 갯수가 5개인 종래의 축류팬의 형상을 나타내면, 허브비(I/O)가 0.286 정도이며, 날개의 피치각(α)은 허브 쪽에서 30°이고 날개 끝단 쪽에서 26°이고,허브(1)의 형상은 원통형으로 형성된다.On the other hand, using the above definition, if the shape of a conventional axial fan with five blades used in a general window type air conditioner, the hub ratio (I / O) is about 0.286, the pitch angle of the blade (α) is 30 ° on the hub side and 26 ° on the wing tip side, the shape of the hub 1 is cylindrical.

그러나, 상기와 같은 형상으로 된 종래의 일반적인 축류팬들은 일반 축류팬과 마찬가지로 날개와 날개 사이에서 발생하는 날개 와류 간섭(Blade Vortex Interaction) 및, 응축기와의 유동간섭 등에 의해 에어컨 운전중 소음이 크게 발생하는 문제점이 있었다.However, the conventional general axial fan having the shape as described above, as in the general axial fan, noise is greatly generated during operation of the air conditioner due to blade vortex interaction and flow interference with the condenser. There was a problem.

따라서, 에어컨의 소음을 감소시키기 위해서는 날개 와류 간섭 및 열교환기등과의 유동간섭현상 등을 최소화하기 위한 날개 최적설계가 요구되는데, 창문형 에어컨의 축류팬에서는 날개 주위에 슬링거링(3)이 장착되므로 일반 축류팬의 최적설계치를 그대로 이용할 수 없고, 공기유동과 상기 슬링거링(3)과의 간섭 등을 고려하여 축류팬의 형상을 결정해야 했다.Therefore, in order to reduce the noise of the air conditioner, a wing optimum design for minimizing the vortex vortex interference and the flow interference with the heat exchanger is required. In the axial flow fan of the window type air conditioner, the slinger ring (3) is installed around the wing. The optimum design value of the axial fan could not be used as it was, and the shape of the axial fan had to be determined in consideration of the air flow and the interference between the slinger ring 3 and the like.

이에 본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로, 축류팬 외주부에 장착된 슬링거링의 영향을 고려하여 축류팬의 날개의 형상 및 허브형상을 적절히 변형시킴으로써, 축류팬 회전에 의한 날개 와류 간섭 현상을 최소화함과 더불어, 열교환기와의 유동 간섭을 최소화하여 소음 특성을 향상시킴과 동시에 송풍량을 증대시킬 수 있도록 된 창문형 에어컨의 축류팬에 관한 것이다.Accordingly, the present invention is to solve the above problems, in consideration of the influence of the slinger ring mounted on the outer circumference of the axial fan by appropriately modifying the blade shape and hub shape of the axial fan, vortex vortex interference phenomenon due to the rotation of the axial fan In addition, the present invention relates to an axial fan of a window type air conditioner, which minimizes flow interference with a heat exchanger to improve noise characteristics and increase an airflow amount.

도 1a와 도 1b는 각각 종래의 창문형 에어컨의 축류팬 부분의 정면도 및 측면도1A and 1B are front and side views, respectively, of an axial fan portion of a conventional window air conditioner.

도 2는 도 1a의 축류팬의 한쪽 날개부분의 측면도FIG. 2 is a side view of one wing of the axial fan of FIG. 1A

도 3은 본 발명에 따른 창문형 에어컨 축류팬의 측면도Figure 3 is a side view of a window type air conditioner axial fan according to the present invention

도 4는 본 발명의 축류팬 날개의 끝단부위의 종단면도Figure 4 is a longitudinal cross-sectional view of the end portion of the axial fan blade of the present invention

도 5a 내지 도 5e는 각각 날개의 허브비와, 피치각, 최대캠버, 스윕각 및, 레이크각에 따른 날개의 소음발생량을 나타낸 그래프5A to 5E are graphs showing the noise ratio of the blades according to the hub ratio, the pitch angle, the maximum camber, the sweep angle, and the rake angle of the wings, respectively.

도면의 주요부분에 대한 설명Description of the main parts of the drawings

1 - 허브 2 - 날개1-Hub 2-Wings

2a - 앞전 2b- 뒷전2a-forward 2b-backward

α- 피치각 β- 스윕각α- pitch angle β- sweep angle

θ- 레이크각 C - 코드라인θ- rake angle C-codeline

I - 허브직경 O - 축류팬 회전직경I-Hub Diameter O-Axial Fan Rotation Diameter

I/O - 허브비 M - 최대캠버I / O-Hub Ratio M-Max Camber

P - 최대캠버위치P-Maximum camber position

상기와 같은 목적을 달성하기 위하여 본 발명은, 날개의 수가 5개인 축류팬에 있어서, 날개의 피치각과, 최대캠버 및 최대캠버위치와, 허브비 및, 스윕각이 에어컨 설치 구조에 적합하도록 소정의 수치범위 내로 형성되어 개선된 유동특성을갖는 축류팬을 제공한다.In order to achieve the above object, the present invention, in the axial fan of the number of wings, the pitch angle, the maximum camber and the maximum camber position, the hub ratio and the sweep angle of the wing is predetermined so as to be suitable for the air conditioner installation structure It is formed within the numerical range to provide an axial fan with improved flow characteristics.

또한, 본 발명에 따르면, 날개의 허브는 유입측이 원뿔형상으로 형성되고, 날개의 팁(tip)부분은 압력면에서 부압면 쪽으로 축류팬 직경의 0.1배 이하의 곡률을 갖도록 만곡되게 형성된 창문형 에어컨의 축류팬이 제공된다.In addition, according to the present invention, the hub of the wing is formed in the conical shape of the inlet side, the tip of the wing (tip) is a window type air conditioner formed to be curved to have a curvature of 0.1 times or less of the diameter of the axial fan from the pressure side toward the negative pressure surface An axial fan is provided.

이하, 본 발명에 따른 축류팬의 일 실시예를 첨부된 도면을 이용하여 상세히 설명한다. 다음에 설명하는 날개의 형상을 정의하는 구성인자들중 이미 종래의 기술에서 설명한 것들에 대해서는 그 설명을 생략한다.Hereinafter, an embodiment of an axial fan according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. Of the components that define the shape of the blades described below, those already described in the prior art will be omitted.

본 발명에 따른 축류팬은, 날개(20)의 수가 5개인 축류팬에 있어서, 날개(20)의 피치각(α;pitch angle)은 날개 끝단에서 32°±1°, 날개 허브 끝부분에서 37°±1°이며, 최대캠버(M; maximum camber)는 날개 끝단에서 10%, 날개의 허브(10) 끝부분 위치에서 6%이고, 허브비(I/O)는 0.24 ~ 0.25이며, 스윕각(β;sweep angle)은 32°~ 37°가 되도록 형성된다.In the axial flow fan according to the present invention, in the axial flow fan of the number of the blades 20, the pitch angle α of the blades 20 is 32 ° ± 1 ° at the wing tip, 37 at the wing hub tip ° ± 1 °, maximum camber (M) is 10% at the tip of the wing, 6% at the tip of the hub (10) end of the wing, hub ratio (I / O) is 0.24 to 0.25, sweep angle (β; sweep angle) is formed to be 32 ° to 37 °.

그리고, 날개의 레이크각(rake angle)은 0이고, 최대캠버위치(P; maximum camber position)는 0.63이며, 날개(20)의 외경(O)은 276 ±10mm가 되도록 형성된다.The blade rake angle is 0, the maximum camber position P is 0.63, and the outer diameter O of the blade 20 is 276 ± 10 mm.

또한, 도 3에 도시된 바와 같이, 축류팬의 허브(10)에는 공기가 유입되는 입구측에 원뿔형상의 원추부(10a)가 형성됨으로써, 유입측 허브(10) 형상이 유선형상에 가까와지게 되고, 이로써 유입되는 공기와 허브(10)와의 간섭현상이 줄어들게 되어 입구측에서의 유동손실이 감소된다.In addition, as shown in Figure 3, the conical cone portion (10a) is formed in the hub 10 of the axial flow fan at the inlet side through which air is introduced, so that the inlet hub (10) shape is closer to the streamlined shape. Therefore, the interference between the incoming air and the hub 10 is reduced, thereby reducing the flow loss at the inlet side.

한편, 축류팬의 날개는 공기가 유입되는 쪽의 날개면을 압력면(21; pressure side)(도 4참조)으로, 그 반대편의 공기가 토출되는 쪽의 면을 부압면(22; suction side)(도 4참조)으로 정의할 수 있는데, 도 4에 도시된 바와 같이, 본 발명의 축류팬의 날개(20)의 팁부분은 압력면(21)에서 부압면(22) 쪽으로 축류팬 외경(O)의 0.1배 이하의 곡률반경(R)을 갖도록 만곡되게 형성되고, 이로써 압력면(21)에서 부압면(22)으로 넘어가는 공기의 정압회복이 천천히 일어나게 되어, 날개의 팁부분에서 발생하는 와류(vortex)를 감소시킬 수 있게 된다.On the other hand, the wing of the axial flow fan is the pressure side 21 (pressure side) (see Fig. 4) on the side of the air inflow side, the side of the air discharge side opposite to the negative pressure side 22 (suction side) 4, the tip portion of the blade 20 of the axial fan of the present invention is the outer diameter (O) of the axial fan toward the negative pressure surface 22 from the pressure surface (21) (O). Is formed to have a radius of curvature (R) of 0.1 times or less, thereby causing a positive pressure recovery of air from the pressure surface 21 to the negative pressure surface 22 to occur slowly, vortices generated at the tip of the wing (vortex) can be reduced.

한편, 도 5a 내지 도 5e는 날개의 수가 5개이고, 날개의 외경이 276mm이며, 최대캠버위치(P)가 0.63인 축류팬 날개의 각 구성인자의 변화에 따른 소음치의 변화를 실험에 의해 구하여 나타낸 것으로, 도 5a는 허브비(I/O)에 대한 소음치를 나타낸 것이고, 도 5b는 피치각(α)에 대한 소음치의 변화, 도 5c는 최대캠버(M)에 따른 소음치 변화, 도 5d는 스윕각(β)에 따른 소음치의 변화 및, 도 5e는 레이크각(θ)에 따른 소음치의 변화를 나타낸다.5A to 5E show experimentally the change of the noise value according to the change of each constituent factor of the axial fan blade whose number of wings is 5, the outer diameter of the blade is 276 mm, and the maximum camber position P is 0.63. 5A shows the noise value for the hub ratio I / O, FIG. 5B shows the change in the noise value for the pitch angle α, FIG. 5C shows the change in the noise value according to the maximum camber M, and FIG. 5D the sweep The change of the noise value according to the angle β, and FIG. 5E shows the change of the noise value according to the rake angle θ.

각 도면의 그래프에 나타난 바와 같이, 허브비(I/O)는 0.24 내지 0.25의 범위에서 가장 낮은 소음치를 기록하고 있고, 피치각(α)은 30°내지 34°에서 가장 낮은 소음치를 나타낸다.As shown in the graph of each figure, the hub ratio (I / O) records the lowest noise value in the range of 0.24 to 0.25, and the pitch angle α represents the lowest noise value at 30 ° to 34 °.

또한, 최대캠버(M)는 허브 부분에서는 6%, 팁부분에서는 10%일 때 소음치가 가장 낮으며, 스윕각(β)은 32°~ 37°일 때, 레이크각(θ)은 0°일 때 소음이 가장 적게 발생함을 알 수 있다.In addition, the maximum camber (M) has the lowest noise level at 6% at the hub and 10% at the tip, while the sweep angle (β) is 32 ° to 37 ° and the rake angle (θ) is 0 °. It can be seen that the noise is generated the least.

따라서, 본 발명은 상기와 같은 실험에 의해 구해진 데이타에 따라서 축류팬의 형상을 결정한 것으로, 각각의 구성인자들이 가장 낮은 소음이 발생하는 영역의 값들을 갖도록 조합하여 형성함으로써 최적의 소음특성을 얻을 수 있게 된다.Accordingly, the present invention is to determine the shape of the axial fan according to the data obtained by the above experiments, by combining the respective constituent factors to have the values of the region where the lowest noise occurs to obtain the optimum noise characteristics Will be.

이상에서와 같이 본 발명에 따르면, 창문형 에어컨의 구조에 적합한 축류팬 형상이 제공되므로, 축류팬의 유동특성이 개선되어 소음이 저감되고, 송풍량이 증대되는 효과가 있다.According to the present invention as described above, since the axial fan shape suitable for the structure of the window air conditioner is provided, the flow characteristics of the axial fan is improved, the noise is reduced, and the amount of blowing is increased.

Claims (3)

중심의 허브는 공기 유입측이 원뿔형상으로 형성되고, 날개는 팁부분이 축류팬 직경의 0.1배 이하의 곡률을 갖도록 만곡되게 형성된 축류팬에 있어서,In the hub of the center is formed in a conical shape of the air inlet side, the wing is in the axial flow fan is formed so that the tip portion has a curvature of 0.1 times or less of the diameter of the axial flow fan, 각 날개의 피치각(α)은 날개 팁부분에서 32°±1°, 허브 끝부분에서 37°±1°이며, 날개의 스윕각(β)은 32°~ 37°의 범위로 형성된 것을 특징으로 하는 창문형 에어컨의 축류팬.The pitch angle α of each wing is 32 ° ± 1 ° at the wing tip, 37 ° ± 1 ° at the hub tip, and the wing sweep angle β is formed in the range of 32 ° to 37 °. Axial flow fan of window type air conditioner. 삭제delete 제 1항에 있어서, 상기 날개의 외경(O)은 276mm ±10mm이며, 최대캠버위치(P)는 0.63이고, 레이크각(θ)은 0°이며, 최대캠버(M)는 날개 팁부분에서 10%, 허브 끝부분에서 6%이고, 허브비(I/O)는 0.24 ~ 0.25의 범위로 형성된 것을 특징으로 하는 창문형 에어컨의 축류팬.The blade outer diameter (O) is 276mm ± 10mm, the maximum camber position (P) is 0.63, the rake angle (θ) is 0 °, the maximum camber (M) is 10 at the wing tip portion %, 6% at the end of the hub, the hub ratio (I / O) is an axial flow fan of the window type air conditioner, characterized in that formed in the range of 0.24 ~ 0.25.