KR100311429B1 - 수소화 변환 반응기 유츌물 스트림으로부터 생성물을 회수하는 방법 및 장치 - Google Patents

수소화 변환 반응기 유츌물 스트림으로부터 생성물을 회수하는 방법 및 장치 Download PDF

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왈포드 크레이그 더블유.
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Abstract

수소화 처리 또는 수소화 분류 반응기 유출물류로 부터 탄화수소 증류 산물을 회수하기 위한 통합된 세컬럼 방법과 탄화수소 증류 산물회수 트레인이 개시된다. 본 발명의 회수방법에 따라서, 상기 분류 반응기로 부터의 유출물류가 경 및 중상류로 냉각 및 분리된다. 상기 중상류는 증기제거 컬럼내에서 감압되고 경단 성분이 제거된다. 상기 경상류는 상기 스트리퍼로 부터의 상기 경단과 결합하는 액체류를 분리하기 위해 더욱 냉각되며 상기 부탄 제거기에 이송된다. 상기 부탄 제거기의 상부에서 추출된 C4가 많은 경단류가 응축되어 LPG 산물류(들)을 생산한다. 상기 부탄 제거기의 저부로 부터 제거된 C4가 적은 중단류는 상기 스트리퍼로 부터의 중단 저부류와 혼합되며, 경 및 중나프타, 제트연료, 디젤오일 등과 같은 산물 증류로 분류하기 위한 분류기에 공급된다. 상기 분류기로 부터 회수된 증류 저부류는 분류 반응기로 환류된다.

Description

수소화 변환 반응기 유출물 스트림으로부터 생성물을 회수하는 방법 및 장치
제1도는 본 발명에 따른 병합된 증류물 회수 방법에 공급되는 변환 반응기의 전단부를 작업공정 블럭도로 간략하게 도시한 도면이다.
제2도는 제1도의 병합된 증류물 회수 방법의 일 실시예를 더욱 상세하게 도시한 개략 공정 도표이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
10 : 석유 정제 공정 10A : 수소화 반응구역
10B : 열회수구역 10C : 증류 생성물 회수구역
12 : 수소화 변환 반응기 18 : 반응 유출물 스트림
20 : 수소 함유 스트림 22 : 점화로
23 : 공급 스트림 24a,24b,24c,24d : 열교환기
26 : 원료 스트림 28,34 : 가스 스트림
30,38,42,48,52,70,72,74,76,78,82,86,88,96 : 도관
32 : 가스관 36 : 측류(side stream)
40 : 분리기 44,56 : 액체 스트림
50 : 고압 분리기 54 : 압축기
58 : 분리 컬럼 62 : 탈부탄 컬럼
64 : 상단 66 : 압력 강하 밸브
68 : 저단 75 : 분별증류기 컬럼
80 : 공기 냉각기 84 : 저압분리기
90 : 경단 농후 스트림 92 : 열교환기
98 : 탑저 스트림(bottoms stream) 102 : 공기 냉각기
104 : 열교환기 108 : 분리기 드럼
114 : 펌프 122 : 재비기
A, C, F : 분리기 B : 탈거기
D : 탈부탄기 E : 분별증류기
R : 수소화 변환 반응기 V1,V2,V3,V4: 증기 스트림
V5: 휘발성 스트림 L1,L2,L3,L4,L5: 액체 스트림
L6: 잔류 탑저 스트림 S1: 유출물 스트림
S2: 도관 P6,P7,P8: 상부 생성물 스트림
P9: 측방 생성물 스트림
본 발명은 석유 수소화 변환 반응기 유출물 스트림으로부터 액체 석유 생성물을 회수하기 위한 집적 방법에 관한 것이다.
석유 및 다른 유사 고분자량 탄화수소 원료 스트림을 액화 석유가스, 가솔린, 제트연료 및 디젤오일등의 유용한 저분자량 생성물로 변환시키는 것은 공지되어 있다. 다양한 탄화수소 원료유의품질을 개선 및/또는 고분자량 고비등점 물질들을 저분자량 저비등점 생성물로 분별증류하기 위하여 통상 채용되는 변환 반응은 수소화 처리(온건 및 엄격) 및 수소화 분해를 포함한다. 온건 수소화 처리는 전형적으로 재생 없이 고정층 촉매를 사용하여 350℃ 내지 425℃의 온도, 3.5 내지 10MPa의 압력에서 수행된다. 엄격 수소화 처리는 전형적으로 7 내지 21MPa압력에서 수행되며, 고정층 촉매가 재생 사이클을 갖게 된다. 수소화 분해 조건은 반응 조건의 과중도가 증가되고 촉매 접촉 시간이 보다 길어지는 것 이외에는 수소화 처리 방법과 유사하다.
변환 반응기로 부터의 유출물 스트림은 다양한 목적에 유용한 탄화수소 생성물 회수를 위해 저류처리 될 수 있는 광범위한 분자량의 탄화수소를 포함한다. 생성물 회수 트레인(train)은 전형적으로 경단 성분(예를들어, 부탄 및 경량물)을 분리하기 위한 수단과 증류 생성물(예를들어 펜탄 및 중량물)을 회수하기 위한 분별증류탑을 조합한다. 그러나, 생성물 회수에 앞서 반응기 공급 스트림을 예열하기 위하여 반응열이 통상 회수되며, 여기서, 유출물 스트림이 냉각되고 증상(heavy phase)이 응축된다. 이렇게 형성된 혼합상 스트림은 분리드럼으로 보내어져 상 분리를 일으키게 된다. 공급물 예열(및 유출물 냉각)이 전형적으로 두 단계로 수행되므로, 실제적으로 일정한 입력 및 중첩 성분의 "고온" 및 "저온"액체 스트림이 생성된다. 이러한 액체 스트림은 통상적으로 재혼합되고, 감압되며 추가 분리를 위해 생성물 회수 트레인으로 보내어진다.
잔류 경단 분류(light end)의 회수용으로 전형적으로 사용되는 분리 기술은 증기 탈거 또는 탈부탄 증별증류 컬럼을 포함한다. 중단(heavy end) 성분은 저압 분별증류 컬럼을 사용하여 탄화수소 증류 생성물로 분별증류될 수 있다. 종래 기술에 공지된 바와 같이, 상기 분별증류 컬럼 또는 경단 분리 컬럼은 생성물 회수 트레인내에 일차로 위치될 수 있다.
종래 기술에서와 같이 작동하는 양 개념 모두(경단 분리기 또는 분류기 일단)에서 다수의 결점들이 알려져 있다. 상기 경단 분리기는 상기 분류기 상부류에 위치된 탈거기 컬럼을 포함하는데, 용기는 전체의 반응 유출물 스트림을 받아들이기에 충분한 크기여야만 한다. 상기 유출물 스트림에는 수소 황화물이 존재하기 때문에, 상기 용기는 내부식성 물질로 만들어져야만 한다. 경질 나프타(가솔린용)의 저부 스트림 생산량은, 상기 경질 나프타 생성물의 일부가 탈거기의 상부 스트림에서 손실되기 때문에 분별증류가 먼저인 공정에서 보다 적다. 또한, 상기 탈거기 탑상 스트림은 액화 석유 가스를 생산하기 위해 응축될 수 없다. 따라서, 탈거기가 먼저인 회수 방법은 분별증류가 먼저인 개념의 생성물 회수 분배를 두배로 할 수는 없다.
다른 방식으로, 상기 경단 분리기는 분별증류기의 상류에 위치된 탈부탄기를 포함할 수 있다. 이러한 회수 설계 또한 중대한 결점을 갖는다. 그리고, 상기 컬럼은 유출물 스트림 모두를 수용하도록 큰 크기여야만 한다. 탄화수소 단편 모두가 존재하기 때문에, 상기 탈부탄기 재비기(reboiler)는 약340℃ 내지 370℃의 고온에서 작동되어야만 한다. 그러므로, 이러한 비교적 높은 온도의 공정열을 얻을 수 없기 때문에 재비기가 점화되어야만 한다.
다른 실시예에 있어서, 분류기 컬럼은 가장 중질인 성분을 재가열하는 것을 피하기 위해 탈부탄기의 상부에 위치될 수 있다. 분류기로부터 단지 탑상품만을 받아들이기 때문에, 탈부탄기의 크기가 보다 작을 수 있다. 그러나, 분류기가 탈부탄기 보다 낮은 압력에서 작동하므로, 탈부탄기 공급원료는 상응하는 일손실 및 증가하는 경비 지출에 따라서 냉각 및 재압축 되어져야만 한다. 명백하게, 특히 에너지 효율 및 비용 지출이라는 관점에서, 생성물 범위를 유연하게 유지하면서, 분리된 스트림을 재혼합하거나 냉각돈 스트림을 재가열 하고 저압 스트림을 재가압하는 것을 피하는 것이 보다 유리할 것이다.
본 발명의 병합된 세 컬럼 방법에 있어서, 반응 유출물 스트림의 2단계 냉각에 의해 생산된 비교적 온간 및 냉간 고압 액체 스트림이 증류물 분별증류에 앞서서 경단 분리를 위해 각각 처리된다. 탈거컬럼 내의 온간 액체 스트림으로 부터 분리된 경단부들을 상기 냉간 액체 스트림과 혼합도고 탈부탄기 컬럼으로 이송된다. 종래 기술의 두 컬럼과 비교하여, 본 발명의 방법은 큰 용기를 보다 작은 용기로 대체하였으며, 탈부탄기가 먼저인 방법과 비교하여 점화된 재비기를 사용해야 하는 조건을 줄이거나 제거하였으며, 탈거기가 먼저인 방법과 비교하여 큰 용기를 보다 작은 용기로 대체하였으며 액화 석유가스(LPG) 회수를 증진하였고, 그리고 분별증류기가 먼저인 방법과 비교하여 하류 재압축에 대한 요구를 제거하였다.
일 실시예에 있어서, 본 발명은 수소 변환 반응기 유출물류로 부터 생성물을 회수하기 위한 방법을 제공한다.
(a) 단계로, 유출물 스트림은 상대적으로 높은 온도와 압력에서 고온 증기 스트림과 고온 액체 스트림으로 분리된다. (b) 단계로, 상기 분리 단계(a)로 부터의 고온 액체 스트림은 분리단계(a)보다 상대적으로 낮은 적정 압력에서 작동하는 탈거 구역에 이송되어 고온 탑상 증기 스트림을 형성하며, 부탄 및 경질 성분을 실제적으로 포함하지 않는 고온 탑저 스트림을 형성한다. 단계(c)에서, 상기 분리 단계(a)로 부터의 증기 스트림은 냉각되고 비교적 저온인 저온 증기 및 액체 스트림으로 분리된다. 탈거 구역으로 부터의 탑상 증기 스트림, 그리고 분리 단계(c)로 부터의 액체 스트림은 비교적 적정 압력에서 작동되는 컬럼내에서 단계(d)에서 탈부탄되어 실질적으로 펜탄 및 중질 성분을 갖지 않는 1이상의 경질 성분 생성물 스트림과 탈부탄된 액체 스트림을 얻는다. 단계(b)의 탈거 구역으로부터의 고온 탑저 스트림과 탈부탄 단계(d)로 부터의 탈부한 액체 스트림은 상대적으로 낮은 압력에서 작동하는 컬럼내의 단계(e)에서 다수의 석유 증류생성물과 잔류 탑저 스트림으로 분별증류된다. 본 발명의 방법은 다음 단계를 추가로 포함할 수 있다 : (1) 공급단계(b)로 부터의 증기 스트림을 단계(c)로 부터의 액체 스트림과 혼합하는 단계; 및 (2) 적절한 압력에서 상기 단계(1)로 부터의 혼합물을 휘발성 증기 스트림과, 탈부탄 단계(d)에 공급하기 위한 액체 스트림으로 분리하는 단계, 분리단계(a)에서의 유출물 스트림의 압력은 바람직하게는 약3MPa를 초과하며, 탈거 구역 및 탈부탄 단계(d)에서의 적절한 압력은 바람직하게는 1MPa 보다는 크고 3MPa 보다는 작으며, 그리고 분별증류 단계(b)에서의 저압은 바람직하게 약0.5MPa보다는 작다.
바람직한 실시예에 있어서, 공급 단계(b) 내의 탈거 구역은 탈거 구역 저단부에 인접하여 공급되는 증기에 의해 바람직하게 가열된다. 단계(b)내의 탈거 구역으로 부터의 고온 탑상 증기 스트림은 단계(2)로 부터의 액체 스트림에 대한 열교환으로 바람직하게 냉각된다.
단계(d)의 탈부탄 컬럼은 고온 반응기 유출물 스트림과의 열교환에 의해 바람직하게 재가열된다. 단계(b)로 부터의 고온 탑저 스트림은 바람직하게는 고온 반응기 유출물 스트림에 대한 열교환에 의해서 분별증류 단계(e)를 위해 적어도 일부가 가열된다. 단계(b)에서 탈거 구역에 공급되는 증기는 바람직하게는 분별증류 단계(e)로 부터의 잔류 탑저 스트림에 대한 열교환에서의 가열수에 의해 바람직하게 생성된다. 단계(2)로 부터의 휘발성 증기 스트림은 바람직하게는 수소 및 메탄을 포함하며, 탈부탄 단계(d)로 부터의 경질 성분 생성물 스트림은 메탄과 액화 석유 가스 스트림을 함유하는 증기 스트림을 포함한다. 석유 증류 생성물은 바람직하게 경질 나프타, 중질 나프타, 제트 연료, 디젤 연료 또는 그들의 혼합물을 포함한다.
다른 관점에 있어서, 본 발명은 수소화 변환 반응기 유출물 스트림으로부터 생성물을 호수하기 위한 장치를 제공한다. 고온 고압 분리기가 상기 유출물 스트림을 증기 및 액체 스트림으로 분리하기 위해 제공된다. 탈거 구역은 적절한 압력에서 고온 고압 분리기로 부터의 액체 스트림에서 휘발 성분을 제거하고, 실질적으로 부탄 및 경질 성분을 포함하지 않는 탈거된 탑저 스트림과 탑상 증기 스트림을 생성하기 위해 제공된다. 저온의 고압 분리기는 상대적으로 낮은 온도에서 고온 고압 분리기로 부터의 증기 스트림을 반응기 및 액체 스트림으로 재순환 시키기에 적합한 증기 스트림으로 분리하기 위해 제공된다. 탈부탄기 컬럼은 적절한 온도로 탈거 구역으로 부터의 탑상 증기 스트림의 적어도 일부 및 저온 고압 분리기로 부터의 액체 스트림을 탈부탄하기 위해 제공되며, 실질적으로 펜탄 및 중질 성분을 갖지 않는 1이상의 경질 성분 생성물 스트림 및 탈부탄 액체 스트림을 얻는다. 분별증류 컬럼은 상대적으로 낮은 압력에서 탈부탄 액체 스트림과 탈거구역으로부터의 탑저 스트림을, 다수의 석유 증류 생성물 및 잔류 탑저 스트림으로 증류하기 위해 제공된다. 상기 장치는 저온의 고압 분리기로 부터의 액체 스트림과 탈거 구역으로 부터의 탑상 스트림의 혼합물을 적절한 압력에서 휘발성 증기 스트림, 탈부탄 컬럼에 이송하기 위한 액체 스트림으로 분리하기 위한 저온 저압 분리기를 포함할 수 있다. 상기 장치내의 고압은 약3MPa을 초과하며, 적절한 압력은 1MPa 보다 크고 3MPa보다 작으며, 그리고 상기 장치의 저압은 바람직하게는 약0.5MPa 보다 작다.
바람직한 실시예에 있어서, 상기 장치는 바람직하게는 탈거구역의 저단부로 증기를 공급하기 위한 도관을 포함한다. 열교환기는 저온 저압 분리기로 부터의 액체 스트림에 대하여 탈거구역으로 부터의 탑상 스트림을 냉각하기 위하여 바람직하게 제공된다. 재비기는, 바람직하게는, 고온 반응기 유출물 스트림에 대하여 탈부탄기 컬럼의 탈거구역을 가열하기 위하여 제공된다. 바람직하게는, 열교환기는 상대적으로 고온인 반응기 유출물 스트림에 대하여 탈거구역으로 부터의 탑저 스트림을 가열하기 위하여 제공된다. 바람직하게는, 열교환기는 잔류 탑저 스트림에 대한 열교환에 의해 탈거구역용 증기를 생성하기 위해 제공된다. 상기 장치는, 바람직하게는, 석유 증류 생성물로서 경질 나프타, 중질 나프타, 제프 연료, 디젤연료, 또는 그 혼합물들을 생산하기 위하여, 저온 고압 분리기로 부터의 수소 및 메탄을 포함하는 증기 스트림을 생산하도록 채택되며, 탈부탄기로 부터의 경질 성분 생성물 스트림은, 바람직하게는, 메탄과 액화 석유 가스 스트림을 함유하는 증기 스트림을 포함한다.
중단 분별증류전에 경단 분리를 위하여 수소변환 반응기로 부터의 유출물 스트림의 제1부분을 스팀 탈거 컬럼에 이송하고 유출물 스트림의 제2부분을 탈부탄 증류 컬럼에 이송하면 에너지 및 제품 회수 효율을 증진시킬 수 있으며 비용을 절감할 수 있다. 이러한 방식에 있어서, 이미 분류된 스트림의 재혼합에서 오는 일손실을 제거할 수 있으며, 경단 회수 컬럼의 크기를 작게 만들 수 있으며, 탈부탄기는 연소된 재비기 대신 공정중의 가용열을 사용하여 재 가열할 수 있으며, 그리고 상기 탈부탄기에 공급하기 위해 통상 필요했던 하류 압축 및 냉각을 완전히 제거할 수 있다.
본 발명의 방법 및 장치를 개략적으로 나타낸 제1도에 있어서, 수소화변환 반응기(R)내에서 탄화수소 원료가 변환되며, 상기 반응기로 부터의 유출물 스트림(S1)이 고온, 고압 분리기(A)내에서 증기 스트림(V1)과 액체 스트림(L1)으로 각각 분리된다. 상기 고온 액체 스트림(L1)은 상기 분리기(A)의 압력보다 낮은 적절한 압력에서 작동되는 탈거기(B)로 이송된다.
증기는 도관(S2)을 통하여 상기 탈거기(B)의 하단부에 공급될 수 있다. 고온 탑상 증기 스트림(V2)과 고온 탑저 스트림(L2)이 상기 탈거기(B)로 부터 얻어진다. 상기 증기(V1)는 냉각되어 분리기(C)에 이송되며 저온의 증기 스트림(V3) 및 저온 액체 스트림(L3)을 얻는다.
증기 스트림(V2)과 액체 스트림(L3)의 모두 또는 일부가 탈부탄기(D)내에서 탈부탄되어 분별증류기(E)에 이송하기 위한 탈부탄 액체 스트림(L4) 및 펜탄 및 중질 성분이 근본적으로 제거된 탑상 스트림(V4)을 얻는다. 바람직하게는, 상기 증기 스트림(V2) 및 액체 스트림(L3)은 먼저 혼합된 후에 분리기(F)내에서 상기 탈부탄기(D)에 이송되기 위한 휘발성 스트림(V5)과 액체 스트림(L5)으로 분리된다. 스트림(V2)에 대한 분류 이전에 스트림(L5)을 가열하기 위한 교차 교환기(G)를 제공하는 것이 바람직하며, 스트림(V2)은 냉각되어 분리기(F)에서 증기, 액체 분리를 용이하게 한다.
그후, 상기 스트림(L2, L4)은 상대적으로 저압으로 작동되는 분류기(E)내에서 증류되어 다수의 상부 및 측방 인발 생성물 스트림(P6, P7, P8, 그리고 P9), 그리고 잔류 탑저 스트림(L6)을 얻는다. 고압 분리기로 부터의 액체 분류물 전체가 경단 분리기 또는 분류기에 공급되던 종래 기술의 개념과는 대조적으로, 본 발명의 방법 개념에 있어서, 고온 및 저온 분리로 부터의 액체 스트림은 분류기(E)로 직접 이송되는 것과 탈부탄기(D)를 통하여 간접 이송되는 것으로 분리된다. 액체 스트림(L5 및 L2)에서의 총 액체 공급물 사이의 분리는, 수소화 분해 반응기(R)내에서의 작동의 경중에 따라 결정되며, 일반적으로 작동이 보다 엄격해지면 가열 스트림(L5)에 이송되는 경질 성분의 제조가 증가된다. 본 발명의 방법은 나프타와 디젤의 한쪽 또는 양쪽 모두를 일차 생성물로 하고자 하는데 적용되지만, 액체 스트림(L2)내의 액체 이송부가 보다 크기때문에 디젤 생성물이 요구될 때 (나프타 생성물과는 대조되는)얻어지는 이점이 더욱 크다. 분별증류기(E)에 직접 이송되는 스트림(L2)과 탈부탄기(D)로 이송되는 스트림(L5)(그후 탑저 스트림(L4)을 통하여 분류기(E)에 이송)의 총 질량유량 퍼센트는 일반적으로 스트림(L5)에서 약10 내지 약70%, 그리고 스트림(L2)에서 약90 내지 약30%(즉, 스트림 L5:L2 의 중량비는 약10:90 내지 70:30)이며, 바람직하게는 스트림(L5)에서 10 내지 40%그리고 스트림(L2)에서 약90 내지 약60%(즉, 스트림 L5:L2의 중량비는 약 10:90에서 약40:60)이다.
본 발명의 일 실시예를 도시한 제2도에 있어서, 본 발명의 석유 정제 방법(10)은 전단(front-end) 반응 수소화변환 구역(10A), 열회수구역(10B), 그리고 집적 증류 생성물 회수 구역(10C)을 포함한다. 반응 수소화 변환 구역(10A)의 작동은 종래 기술에 공지되어 있다. 간략하게 설명하면, 수소화변환 반응기(12)는 열, 고압, 적절한 촉매 및 수소의 존재하에서 (종래 기술에서 공지된 바와같이 필요한 경우 적절하게 탈염 및 탈수된)원유 등과 같은 고분자량 액체 탄화수소 원료를, 하류 생성물 회수 구역(10C)내에서 증류 탄화수소 분류로 결국 분리되는 보다 낮은 분자량의 탄화수소 생성물의 범위로 변환시킨다. 그러나, 생성물 회수에 앞서서, 반응 유출물은 열회수구역(10B)을 통과하며, 여기서 반응열이 반응 원료 스트림의 예열 및 증기 발생을 포함하는 다양한 공정 가열 단계를 수행하는 데 사용될 수 있다.
예를 들어 수소화 처리(온건하거나 엄격한), 또는 수소화 분해 등과 같은 요구되는 변환 반응의 형태에 따라서, 반응기(12)는 약350℃ 내지 400℃의 온도, 1.5MPa 내지 2.2MPa(온건한 수소화처리)의 압력하에서, 또는 350℃ 내지 500℃의 온도, 그리고 7 내지 21MPa(가혹한 수소화처리 및 수소화분해)의 압력하에서 작동된다. 전형적으로, 고정층 촉매가 수소화처리 및 수소화분해 반응용으로 사용된다(촉매 재생을 수반하거나 또는 수반하지 않으면서).
통상 실시예에 따라서, 메이크업(makeup) 수소 공급원료 스트림은 도관(14)을 통하여 환류 수소 함유 가스관(32)에 도입되며 일련의 열교환기(16a, 16b)에 걸친 열교환기를 지나 수소 함유 스트림을 예열시키며 반응 유출물 스트림(18)으로 부터 열을 회수한다. 예열된 수소 함유 스트림(20)은 점화로(22)내에서 반응기 온도까지 더욱 가열된다. 도관(182)으로 부터의 원료와 순환 오일을 포함하는 공급 스트림(23)은 일련의 열교환기(24a, 24b, 24c, 24d)를 통하여 열교환되어 원료 스트림을 예열하며, 반응 유출물 스트림(18)으로 부터 추가의 열을 회수한다. 상기 예열된 원료 스트림(26)은 로(22)로 부터의 가열된 가스 스트림(28)과 혼합되며 도관(30)을 통하여 반응기(12)에 이송된다. 추가로, 순환 가스 스트림(34)의 측류(36)는 반응기 촉매 층들 사이에서 냉각 가스로 사용될 수 있다. 종래 기술에서 공지된 바와 같이, 수소화 처리 및 수소화 분해 반응에 의해 소모된 수소의 양은, 전형적으로, 적용된 반응 조건의 엄격도에 따라 증가하며, 원료내의 황, 방향족 물질 및 올레핀의 양에 따라 변한다.
반응 유출물 스트림(18)은 열회수구역(10B) 내에서 적절하게 냉각되며 도관(38)을 통하여 증류물 회수 트레인(10C)으로 보내진다. 생성물 회수 트레인(10C)내에서, 광범위의 저분자량 물질을 함유하는 증기(38)는 다양한 목적에 유용한 바라는 범위의 증류물 분류로 분리된다. 반응기 유출물 스트림으로 부터 회수된 액체 탄화수소 생성물은 액체 석유가스(LPG), 경질 나프타 분류(LNAP), 중질 나프타 분류(HNAP), 제트연료 및 디젤 연료를 포함한다. 또한, 일반적으로 분리가스(offgas)가 제조되며 디젤유보다 무거운 탑저 스트림이 순환 오일 스트림(182)과 같이 반응기(12)로 순환된다.
공지된 바와 같이, 냉각시에, 반응 유출물 스트림(38)은 고온 및 저온의 비등 분류 상으로 구분되어지며 여기서 대략적으로 분리된다. 결론적으로, 냉각된 유출물 스트림(38)은 일차로 고압 분리기(40)로 이송되어, 여기서 도관(42)을 통하여 기상 스트림이 제거되며 도관(44)을 통하여 액상 스트림이 제거된다. 그후 기상 스트림(42)은, 전술한 바와 같이, 교환기(24a)내에서 순환 오일 스트림과의 열교환에 의해 그리고 공기 냉각기(46)에 의해 더욱 냉각되어지며, 증기 스트림(42)으로 부터 추가 응축되게 한다. 냉각된 부분 응축 스트림은 도관(48)내에서 일차 고압 분리기(40)보다 낮은 온도에서 작동하는 2차 고압 분리기(50)로 이송된다. 상기 2차 고압 분리기(50)로 부터, 주로 기상 수소 및 메탄으로 이루어진 증기 스트림은 도관(52)을 통하여 제거된다. 그후, 증기 스트림(52)은 압축기(54)에 의해 압축되어 수소가 풍부한 순환 가스 스트림(34)을 형성한다. 액상 스트림은 도관(56)을 통하여 2차 고압 분리기(50)로 부터 제거된다.
본 발명의 실시예 있어서, 상기 1차 고압 분리기(40)로 부터의 액체 스트림(44)과 상기 2차 고압 분리기(50)로 부터의 액체 스트림(56)은, 종래 기술의 특징과 같이, 전체적으로 혼합되지 않는다. 그 대신에, 온간 액체 스트림(44)은, 예를 들어 증기 탈거 컬럼(58)내에서 경단 성분이 일차 탈거되며, 회수된 경단물들만이 냉간 액상 스트림(56)과 혼합된다. 그후, 생성된 혼합 스트림(78)의 적어도 일부가 탈부탄 컬럼(62)으로 이송된다. 그러므로, 경단 회수가 먼저인 설비를 채용하므로써, 탈거 컬럼(58) 및 탈부탄 컬럼(62)의 요구 작동 압력이, 종래 기술에서 통상 채용되어 왔던 하류 재압축 단계를 거치지 않고도 특정화되고 획득될 수 있으며, 증기 탈거기(58)와 탈부탄기(62)사이의 경단 회수 장비로 공급물을 분리함으로써 보다 작은 용기를 사용할 수 있게 하였다. 또한, 경단 호수를 위해 본 발명의 방법에 탈거기 탈부탄기 조합을 사용함으로써 종래기술 설비에서 보다 LPG 생산 효율을 개선하였다.
일차 고압 분리기(40)로 부터의 액체 스트림(44)은 압력 강하 밸브(66)를 통하여 상기 탈거기(58)의 상단(64)에 도입되며, 탈거 증기는 강하밸브(67)를 통하여 감속되어 도관(70)을 통하여 저단(68) 근처로 도입된다. 경단농후 스트림은 도관(72)을 통하여 상단(64)으로 부터 유출되며, 탑저 스트림은 도관(74)을 통하여 탈거기(58)로 부터 제거되어 분류기 컬럼(75)에 이송된다. 분리기술에 공지되어 있는 바와 같이, 상기 탈거기(58)는 전형적으로 적절한 수의 접촉 트레이(약10 내지 30개) 및/또는 누설방지 요소를 포함하여 탄화수소/증기 접촉 표면적을 증대시킨다. 상기 탈거기(58)의 작동 압력은 약1.4 내지 약2.4MPa(200-350psig)범위가 적당하다.
상기 2차 고압 분리기(50)로 부터 제거된 액상 스트림(56)은 압력 강하 밸브(73)를 통하여 감압되어 도관(76,78)을 통하여 탈부탄기(62)로 도입된다. 상기 탈거기(58)로 부터의 경단 농후 스트림(72) 또한 상기 탈거기에 도입되어 도관(78)내에서 혼합 스트림을 형성한다. 도관(78)내의 상기 혼합 스트림은, 바람직하게는 공기 냉각기(80)에 의해서 약40 내지 60℃로 냉각되며 중질의 상으로 응축된다.
혼합상 스트림은 도관(82)을 통하여 탈부탄기(62)의 압력, 예를들어 약1.4 내지 2.4MPa(200-350psig)의 압력에서 작동하는 저압 분리용기(84)로 보내진다. 상기 저압 분리기(84)로 부터, 액상 스트림이 분리되고 도관(86)을 통하여 탈부탄기(62)에 공급된다. 수소, 메탄, 그리고 수소 황화물로 주로 이루어진 기상 스트림은 도관(88)을 통하여 제거된다.
상기 경단 농후 스트림(72)은, 상기 2차 고압 분리기(56)로 부터의 감압된 액상 스트림(76)과 혼합되기에 앞서 열교환기(92)내에서 약100 내지 200℃의 온도로 냉각되어 경단 농후 스트림(90)을 생성한다. 상기 경단 농후 액상 스트림(72)은 열교환기(92)내에서 저압분리기(84)로 부터의 액상 스트림(86)과의 열교환에 의해 바람직하게 냉각된다. 이러한 방식으로, 상기 경단 농후 스트림(72)이 냉각되어질 수 있으며, 도관(94)을 통하여 탈부탄기(62)의 공급 구역에 이송하기 위해 액상 스트림(86)이 약120 내지 180℃의 온도로 예열될 수 있다.
그 크기가 보다 작기 때문에, 그리고 상기 탈부탄기 공급 스트림(94)으로 부터의 중질 탄화수소 성분의 특정부가 우선 분리되기 때문에, 상기 탈부탄기(62)는 보다 낮은 탑저 평형 온도(일반적으로 300℃이하, 바람직하게는 약200 내지 약250℃작동돌 수 있으며, 종래 기술과는 대조적으로 크게 저하된 열부하로 인해 보다 감소된 흐름으로 작동될 수 있다. 그러므로, 본 발명의 탈부탄기(62)는 변환 반응기(12)에 의해 생성된 공정열을 사용하여 재비등될 수 있다. 그러므로, 본 발명의 방법 및 장치는 종래 기술의 탈부탄기에 통상 요구되는 대형 점화 재비기를 필요로 하지 않게 한다.
상기 예열된 탈부탄기 공급 스트림(94)은 탈부탄기 공급구역에서 탈부탄기(62)에 도입된다. 탈부탄기(62)에 있어서, 수소 황화물, 물, 암모니아 그리고 잔류 수소 등의 비탄호 수소 불순물을 포함하여 실질적으로 C4와 경질 탄화수소 성분 모두가 도관(96)을 통하여 탑상으로 회수된다. 탈부탄기 탑저 스트림(98)은 탈부탄기(62)로 부터 제거되어 분류기 컬럼(75)으로 이송된다.
도관(96)을 통한 탈부탄기 탑상 스트림은 공기 냉각기(102)와 수냉 열교환기(104)를 사용하여 부분 응축되고, 탈부탄기(62)용의 응축물 환류 스트림(106)을 제공한다. 상기 부분 응축 스트림(106)은 탈부탄기(62)의 압력보다 낮은 통상 약0.03MPa(5psi)압력의 분리기 드럼(108)에 도입되어 증기-액체 분리를 실행하게 한다. 수소 황화물, 수소 및 C1-C2경질 탄화수소로 주로 이루어진 유출가스 증기 스트림(110)은 상기 분리기 드럼(108)으로 부터 제거된다. 주로 일차 C3-C4경질 탄화수소로 이루어진 액상 스트림(114)은 탈부탄기(62)용 환류로서 펌프(112)에 의해 압송된다. 환류 스트림(114)의 측류(116)는 LPG생성물로서 추출된다.
상기 탈부탄기(62)로 부터의 액체 스트림(118)은 저단(120)으로 부터 추출되어 재비기(122)에 이송된다. 재가열된 유체는 도관(124)을 통하여 탈부탄기(62)의 저단부(120)로 복귀된다. 상기 재비기(122)용 가열 매체는 바람직하게는, 열 회수 트레인(10B)으로 부터의 도관(136)내의 고온 반응 유출물이다. 열교환 후에, 비교적 저온의 반응 유출물 스트림은 도관(128)을 통하여 열회수 트레인(10B)으로 복귀된다.
상기 탈부탄기 탑저 스트림(98)은 감압밸브(99)에 의해 대략 대기압으로 감압되어 분별증류탑(75)으로 도입된다. 분별증류기 공급 스트림은 상대적으로 높은 약200-250℃인 공급물의온도를 보장하는 공급 트레이에 공급된다. 상기 탈거기 탑저 스트림(74)은 감압 밸브(129)에 의해 바람직하게 감압되며 분별증류탑(75)에 도입된다. 결과적으로, 상기 탈거기 탑저 스트림(74)은 노(130)내에서 약300-400℃의 온도에서 바람직하게 증기화되며 도관(131)을 통화여 분별증류탑(75)에 이송된다. 상기 노(130)내에서 가열되기에 앞서, 상기 탈거기 탑저 스트림(74)은 예열기(132)내의 도관(126)으로 부터의 반응 유출물과 열교환되어 바람직하게 예열된다. 상기 예열된 탈거기 탑저 스트림(134)은 상기 노(130)로 보내어지며, 상기 예열기(132)를 나오는 반응기 유출물 측류(136)는 전술한 바와 같이, 탈부탄기 재가열기(122)에 가열 매체로서 보내어질 수 있다. 상기 탈거리 탑저 도관(134)으로 부터 얻을 수 있는 것보다 더 많은 분류기 재가열 유체가 요구되는 경우에 있어서, 측류(138)가 상기 노(130)에 추가로 이송되도록 탈부탄기 탑저 스트림(98)으로 부터 전환될 수 있다.
분류기 탑(75)내에서, 적절한 탄화수소 증류물 분류가 생성되며, 이는 요구되는 특성을 갖는 연료 생성물이거나 또는 생성물 완료 컬럼으로 보내기 위한 공급물이다. 물론, 분류기 탑(75)및 연계된 완료 컬럼의 작동과 설계는 종래 기술에 공지되어 있다. 증류물 분류는 요구되는 생성물(또는 완료 컬럼)용의 적절한 비등점 범위를 따르며, 환류 액체로 부터의 측방 추출물로서 그리고 다수의 중간 트레이로서 상기 탑(75)으로 부터 제거된다. 탑저 액체는 전술한 바와 같이 도관(182)을 통하여 변환 반응기(12)로 복귀될 수 있는 순환 오일을 포함한다. 이러한 탑(75)은 통상 약30-50의 기체-액체 평형 트레이 또는 단을 포함하며, 약100-140℃ 그리고 0.07-0.21MPa(10-30psig)의 상부 온도 및 압력 그리고 약300-400℃ 그리고 0.14-0.27MPa(20-40psig)의 탑저 온도와 압력에서 작동한다.
탑의 탑상 증기 도관(140)은 공기 냉각기(142)내에서 바람직하게 냉각되며 증기를 환류 응축물로 응축한다. 도관(144)내의 환류 응축물은 환류 펌프(148)에 이송되기 위하여 어큐뮬레이터 드럼(146)에 이송된다. 상기 환류 펌프(148)는 경질 나프타 생성물 스트림으로서 도관(152)을 통하여 제거될 수 있는 탑상 증류물 이외는 도관(150)을 통하여 환류 응축물을 탑(75)으로 복귀시킨다. 일곱번째-여덟번째 트레이(상부로부터)근처의 탑(75)저부에서, 증류물 측방 추출물(154)이 탑(75)으로 부터 제거되어 중질나프타 탈거 컬럼(156)에 이송된다. 중질 나프타 생성물은 탈거 컬럼(156)으로부터 도관(158)을 통하여 탑저 생성물로서 추출될 수 있다.
열 여섯번째-열 여덟번째 트레이(상부로 부터)근처에서, 또 다른 증류물 측방 추출물(160)이 탑(75)으로 부터 제거되어 제트 연료 탈거 컬럼(162)에 이송된다. 제트 연료는 상기 제거 컬럼(162)으로 부터 도관(164)을 통하여 저부 생성물로서 생산된다.
더 내려가서 스물 네번째 트레이(상부로부터) 근처에서, 추가의 증류물 측방 추출물이 도관(166)을 통하여 제거될 수 있으며 디젤오일 탈거 컬럼(168)에 이송된다.
[표]
디젤오일은 도관(170)을 통하여 탈거 컬럼(168)으로 부터 탑저 생성물로서 생산된다. 더 내려가서 탑(75)의 저단부 근처에서, 등유 및/또는 가열 오일 생성물 측방추출물(172)이 펌프(173)를 통하여 제거될 수 있다.
저압증기는 바람직하게 도관(174)을 통하여 탑(75)의 저부로 도입된다. 도관(176)을 통하여 탑 저부로부터 펌프(175)에 의해 압송된 순환 오일은 바람직하게 보일러(178)내의 가열 매체로서 사용되어 증기 탈거기(58)용 증기를 생산한다. 상기 보일러(178)는 보일러 공급수 공급 도관(180)에 연결된다. 상기 보일러(178)에서 나오는 순환 오일은 정제 (184)을 제외하고는 도관(182)을 통하여, 전술한 바와 같이 열회수 트레인(10B)을 경유하여 반응 변환트레인(10A)에 압송된다.
본 발명은 다음 실시예를 참조하면 더욱 상세히 이해될 것이다.
[실시예]
제2도에 도시된 세 컬럼 설비를 채용한 본 발명의 병합 증류 생성물 회수 방법은, 선택된 일차 공정 스트림의 유량과 조성을 추산하기 위해 컴퓨터로 모의 실험된다. 상기 모의 실험 결과는 표에 제시된다.
본 발명의 석유 증류 회수 방법은 전술한 설명부 및 실시예를 통하여 설명된다. 당업자에게 다양한 변형이 명백할 것이므로 전술한 설명은 비한정예이다. 그러한 모든 변형예는 특허청구 범위에 청구된 본 발명의 개념 및 범주내에 속하는 것이다.

Claims (20)

  1. 수소화 변환 반응기 유출물 스트림으로 부터 생성물을 회수하는 방법에 있어서, (a) 고압 고온에서 상기 유출물 스트림을 고온 증기 스트림과 고온 액체 스트림으로 분리하는 단계;
    (b) 고온 탑상 증기 스트림, 부탄 및 경질 성분을 갖지 않는 고온 탑저 스트림을 형성하도록 상기 단계(a)보다 낮은 압력에서 작동되는 탈거구역에 이송하는 단계;
    (c) 상기 단계(a)로 부터의 증기 스트림을 저온의 증기 및 액체 스트림으로 냉각 및 분리하는 단계;
    (d) 펜탄 및 중질 성분을 갖지 않는 1이상의 경질성분 생성물과 탈부탄 액체 스트림을 얻기 위해 적절한 압력에서 작동되는 컬럼내에서, 단계(b)로 부터의 탑상 증기 스트림 및 단계(c)로 부터의 액체 스트림의 일부를 탈부탄시키는 단계; 그리고
    (e) 낮은 압력에서 작동되는 컬럼에서 단계(b)로 부터의 고온 탑저 스트림과단계(d)로 부터의 탈부탄 액체 스트림을, 다수의 석유 증류 생성물과 잔류 탑저 스트림으로 분류하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  2. 제1항에 있어서, (1) 상기 단계(b)로 부터의 상기 증기 스트림을 상기 단계(c)로 부터의 상기 액체 스트림과 혼합하는 단계; 그리고
    (2) 적절한 압력에서 상기 단계(1)로 부터의 혼합물을 증기 스트림과 상기 탈부탄 단계(d)에 이송하기 위한 휘발성 액체 스트림으로 분리하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제2항에 있어서, 상기 분리단계(a)의 고압이 약3MPa보다 크며, 상기 탈거구역 및 탈부탄 단계(d)의 적정 압력이 1MPa보다 크고 3MPa보다 작으며, 그리고 상기 분류단계(e)의 저압이 약0.5MPa보다 작은 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제3항에 있어서, 상기 단계(b)의 탈거구역이 상기 제거구역의 저단부에 인접하여 공급되는 증기에 의해 제거되는 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 제3항에 있어서, 상기 단계(b)로 부터의 고온 탑상 증기 스트림이 상기 단계(2)로 부터의 액체 스트림에 대한 열교환으로 냉각되는 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제3항에 있어서, 상기 단계(d)의 탈부탄 컬럼이 반응기 유출물 스트림 또는 단계(e)로 부터의 잔류 저부 스트림에 대한 열교환에 의해 일부분 이상이 재가열되는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제3항에 있어서, 상기 단계(b)로 부터의 탑저 스트림이 상기 반응기 유출물 스트림에 대한 열교환에 의해 상기 분류 단계(e)를 위해 부분 가열되는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제4항에 있어서, 상기 단계(b)에서 상기 탈거구역에 공급된 증기가 반응기 유출물 스트림 또는 상기 분류 단계(e)로 부터의 잔류 탑저 스트림에 대한 열교환에서 물을 가열하여 생성되는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제3항에 있어서, 상기 단계(2)로 부터의 휘발성 증기 스트림은 수소 및 메탄올을 함유하며, 상기 단계(d)로 부터의 경질성분 생성물 스트림은 메탄과 액화 석유가스 스트림을 함유하는 증기 스트림을 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. 제3항에 있어서, 상기 석유 증류 생성물이 경질 나프타, 중질나프타, 제트연료, 디젤연료 또는 그들의 혼합물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 방법.
  11. 수소화 변환 반응기 유출물 스트림으로 부터 생성물을 회수하는 장치에 있어서,
    (a) 상기 유출물 스트림을 증기와 액체 스트림으로 분리하기 위한 고온 고압 분리기;
    (b) 상기 고온 고압 분리기로 부터의 상기 액체 스트림으로 부터 적정 압력에서 휘발성분을 탈거하고, 부탄 및 경질성분을 전혀 갖지 않는 탈거된 탑저 스트림과 탑상 증기 스트림을 만들기 위한 탈거구역;
    (c) 상기 고온 고압 분리기로 부터의 증기 스트림을 상대적으로 낮은 온도에서 상기 반응기에 재순환 시키기에 적절한 증기 스트림과 액체 스트림으로 분리하기 위한 저온 고압 분리기;
    (d)펜탄과 중질 성분을 전혀 갖지 않는 1이상의 경질성분 생성물 스트림과 탈부탄 액체 스트림을 얻기 위해, 상기 제거구역으로 부터의 탑상 증기 스트림과 상기 저온 고압 분리기로 부터의 액체 스트림의 일부 이상을 적정 압력에서 탈부한하기 위한 탈부탄기 컬럼; 그리고
    (e) 상기 탈거구역으로 부터의 탈부탄 액체 스트림과 탑저 스트림을 상대적으로 낮은 압력에서 다수의 석유 증류 생성물 및 잔류 탑저 스트림으로 증류하기 위한 분류 컬럼을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  12. 제11항에 있어서, 상기 저온 고압 분리기로 부터의 액체 스트림과 탈거 구역으로 부터의 탑상 스트림의 혼합물을 적정압력에서 휘발성 증기 스트림, 그리고 상기 탈부탄기 컬럼에 이송하기 위한 액체 스트림으로 분리하기 위한 저온 적정 압력 분리기를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  13. 제12항에 있어서, 상기 고압 분리기의 압력이 약3MPa이상이며, 상기 탈거구역과 탈부탄기의 압력이 1MPa보다 크고 3MPa보다 작으며, 그리고 상기 분류 컬럼의 압력이 약0.5MPa보다 작은 것을 특징으로 하는 장치.
  14. 제13항에 있어서, 증기를 상기 탈거구역의 저단부 내로 공급하기 위한 도관을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  15. 제13항에 있어서, 상기 탈거구역으로 부터의 상기 탑상 스트림을, 상기 저온의 적정 압력 분리기로 부터의 액체 스트림에 대하여 냉각 시키기 위한 열교환기를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  16. 제13항에 있어서, 상기 탈부탄기 컬럼의 탈거구역을 상대적으로 높은 온도의 반응기 유출물 스트림 또는 전류 탑저 스트림에 대하여 가열하기 위한 재가열기를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  17. 제13항에 있어서, 상기 탈거구역으로 부터의 탑저 스트림을 상기 반응기 유출물 스트림에 대하여 가열하기 위한 열교환기들을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  18. 제13항에 있어서, 상기 반응기 유출물 스트림 또는 잔류 탑저 스트림에 대한 열교환에 의해 상기 탈거구역용 증기를 생성하기 위한 열교환기를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  19. 제13항에 있어서, 상기 장치는 상기 저온 고압 분리기로 부터 수소와 메탄을 포함하는 증기 스트림을 생산하기 위해 개작되며, 상기 탈부탄기로 부터의 경질성분 생성물 스트림은 메탄과 액화 석유가스를 함유하는 증기 스트림을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  20. 제13항에 있어서, 석유 증류 생성물로서 경질 나프타, 중질 나프타, 제트연료, 디젤연료, 또는 그 혼합물을 생산하기 위해 개작되는 것을 특징으로 하는 장치.
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ZA (1) ZA95398B (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20140025516A (ko) * 2011-08-19 2014-03-04 유오피 엘엘씨 2개의 스트리퍼를 사용하여 수소화처리된 탄화수소를 회수하기 위한 방법 및 장치

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5647972A (en) * 1995-01-05 1997-07-15 Abb Lummus Global Inc. Low pressure chilling train for olefin plants
CN1043783C (zh) * 1996-03-21 1999-06-23 中国石油化工总公司石油化工科学研究院 一种石油烃类催化转化产物的分离方法
CN1052503C (zh) * 1997-02-27 2000-05-17 天津大学 焦化汽、柴油混合加氢分馏方法及其设备
KR100326588B1 (ko) * 1998-12-28 2002-10-12 에스케이 주식회사 근적외선분광분석기술을활용한자동원유분석방법
EP1151061B1 (en) * 1999-01-11 2003-11-26 Texaco Development Corporation Integration of solvent deasphalting, gasification, and hydrotreating
US7015035B2 (en) * 2002-11-05 2006-03-21 The Trustees Of Columbia University In The City Of New York RD114-based retroviral packaging cell line and related compositions and methods
US8137531B2 (en) 2003-11-05 2012-03-20 Chevron U.S.A. Inc. Integrated process for the production of lubricating base oils and liquid fuels from Fischer-Tropsch materials using split feed hydroprocessing
WO2011006977A2 (en) * 2009-07-15 2011-01-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for the conversion of a hydrocarbonaceous feedstock
RU2451713C2 (ru) * 2009-12-21 2012-05-27 Владимир Александрович Морозов Способ удаления вторичного сероводорода, образующегося в тяжелых нефтепродуктах при их производстве
CN102399578B (zh) * 2010-09-08 2014-02-26 宁夏宝塔石化集团有限公司 液化气芳构化制汽油前置冷凝分离法及装置
US8608940B2 (en) 2011-03-31 2013-12-17 Uop Llc Process for mild hydrocracking
US8747653B2 (en) 2011-03-31 2014-06-10 Uop Llc Process for hydroprocessing two streams
US8753501B2 (en) 2011-10-21 2014-06-17 Uop Llc Process and apparatus for producing diesel
US8518351B2 (en) 2011-03-31 2013-08-27 Uop Llc Apparatus for producing diesel
US8158069B1 (en) 2011-03-31 2012-04-17 Uop Llc Apparatus for mild hydrocracking
US8696885B2 (en) 2011-03-31 2014-04-15 Uop Llc Process for producing diesel
US8158070B1 (en) 2011-03-31 2012-04-17 Uop Llc Apparatus for hydroprocessing two streams
US9321972B2 (en) 2011-05-02 2016-04-26 Saudi Arabian Oil Company Energy-efficient and environmentally advanced configurations for naptha hydrotreating process
US8691078B2 (en) 2011-05-17 2014-04-08 Uop Llc Process for hydroprocessing hydrocarbons
KR101956407B1 (ko) 2011-07-29 2019-03-08 사우디 아라비안 오일 컴퍼니 인터스테이지 증기 스트리핑을 갖는 수소화분해 공정
US8715595B2 (en) 2011-08-19 2014-05-06 Uop Llc Apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with two strippers in series
US8721994B2 (en) 2011-08-19 2014-05-13 Uop Llc Apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with two strippers and common overhead recovery
US8715596B2 (en) 2011-08-19 2014-05-06 Uop Llc Apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with two strippers in one vessel
US9518230B2 (en) 2011-08-19 2016-12-13 Uop Llc Process for recovering hydroprocessed hydrocarbons with two strippers
US8940254B2 (en) 2011-08-19 2015-01-27 Uop Llc Apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with two strippers
CN103608431B (zh) * 2011-08-19 2016-01-06 环球油品公司 用两个串联的汽提器回收加氢加工的烃的方法和设备
US9670424B2 (en) * 2011-08-19 2017-06-06 Uop Llc Process for recovering hydroprocessed hydrocarbons with two strippers in one vessel
US8999150B2 (en) * 2011-08-19 2015-04-07 Uop Llc Process for recovering hydroprocessed hydrocarbons with two strippers and common overhead recovery
US8936716B2 (en) 2011-08-19 2015-01-20 Uop Llc Process for recovering hydroprocessed hydrocarbons with two strippers in series
US9162938B2 (en) 2012-12-11 2015-10-20 Chevron Lummus Global, Llc Conversion of triacylglycerides-containing oils to hydrocarbons
US8911693B2 (en) 2013-03-15 2014-12-16 Uop Llc Process and apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with single product fractionation column
US9150797B2 (en) * 2013-03-15 2015-10-06 Uop Llc Process and apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with single product fractionation column
US9127209B2 (en) 2013-03-15 2015-09-08 Uop Llc Process and apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with stripper columns
US9079118B2 (en) * 2013-03-15 2015-07-14 Uop Llc Process and apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with stripper columns
US10041008B2 (en) * 2014-02-26 2018-08-07 Uop Llc Process and apparatus for hydroprocessing with two product fractionators
US9605220B2 (en) 2014-06-28 2017-03-28 Saudi Arabian Oil Company Energy efficient gasification based multi generation apparatus employing advanced process schemes and related methods
CN108472574B (zh) 2015-12-29 2022-04-29 环球油品公司 用于通过海绵吸收回收轻质烃的方法和装置
RU2690336C1 (ru) * 2016-03-31 2019-05-31 Юоп Ллк Способ извлечения водорода и сжиженного нефтяного газа из газообразных потоков
US10793493B2 (en) * 2017-08-31 2020-10-06 Uop Llc Process for recovering benzene and fuel gas in an aromatics complex
US10239754B1 (en) * 2017-11-03 2019-03-26 Uop Llc Process for stripping hydroprocessed effluent for improved hydrogen recovery
US10781381B2 (en) * 2018-06-26 2020-09-22 Uop Llc Process for hydrocracking with simplified recovery
US11142704B2 (en) 2019-12-03 2021-10-12 Saudi Arabian Oil Company Methods and systems of steam stripping a hydrocracking feedstock
CN115397553A (zh) * 2020-04-16 2022-11-25 凯洛格·布朗及鲁特有限公司 用于烃的异构化和产品分离的脱异丁烷塔中的集成稳定器
US11338219B2 (en) 2020-08-13 2022-05-24 Saudi Arabian Oil Company Dividing wall debutanizer column, system and method of operation

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2853439A (en) * 1952-08-01 1958-09-23 Exxon Research Engineering Co Combination distillation and hydrocarbon conversion process
US3408284A (en) * 1966-09-15 1968-10-29 Universal Oil Prod Co Separation of ic4 from alkylation effluent
US3405530A (en) * 1966-09-23 1968-10-15 Exxon Research Engineering Co Regasification and separation of liquefied natural gas
US3371029A (en) * 1966-11-30 1968-02-27 Universal Oil Prod Co Mixed-phase conversion product separation process
US3598720A (en) * 1968-12-12 1971-08-10 Universal Oil Prod Co Desulfurization and conversion of hydrocarbonaceous black oils with maximum production of distillable hydrocarbons
US3607726A (en) * 1969-01-29 1971-09-21 Universal Oil Prod Co Recovery of hydrogen
US3671419A (en) * 1970-02-27 1972-06-20 Mobil Oil Corp Upgrading of crude oil by combination processing
US4521295A (en) * 1982-12-27 1985-06-04 Hri, Inc. Sustained high hydroconversion of petroleum residua feedstocks
US4457834A (en) * 1983-10-24 1984-07-03 Lummus Crest, Inc. Recovery of hydrogen
US4990242A (en) * 1989-06-14 1991-02-05 Exxon Research And Engineering Company Enhanced sulfur removal from fuels
US4973396A (en) * 1989-07-10 1990-11-27 Exxon Research And Engineering Company Method of producing sweet feed in low pressure hydrotreaters
US5114562A (en) * 1990-08-03 1992-05-19 Uop Two-stage hydrodesulfurization and hydrogenation process for distillate hydrocarbons

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20140025516A (ko) * 2011-08-19 2014-03-04 유오피 엘엘씨 2개의 스트리퍼를 사용하여 수소화처리된 탄화수소를 회수하기 위한 방법 및 장치
KR101603396B1 (ko) 2011-08-19 2016-03-14 유오피 엘엘씨 2개의 스트리퍼를 사용하여 수소화처리된 탄화수소를 회수하기 위한 방법 및 장치

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AU1025995A (en) 1995-08-03
CA2138691A1 (en) 1995-07-28
EP0665281A3 (en) 1995-12-20

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