KR100307121B1 - Rolling mill and rolling method and rolling equipment - Google Patents

Abstract

적어도 롤군 2세트의 작업 롤을 일체형 메탈 쵸크로 보유 지지한다. 압연재의 상부에서 구동측과 조작측이 별개의 일체형 롤 메탈 쵸크로 보유 지지되고, 마찬가지로 하부에 있어서도 일체형 메탈 쵸크로 보유 지지된다.At least two sets of rolling rolls are held by the integral metal chokes. The driving side and the operating side are held as separate integral roll metal chocks at the upper portion of the rolled material and likewise held at the lower portion by the integral metal chokes.

롤군 2세트를 근접 배치할 수 있어 압연재의 지그재그형 및 판 굽힘을 방지하여 보수가 용이한 압연 효율이 좋은 압연기 및 압연 방법과 압연 설비를 제공할 수 있다.Two sets of rolls can be arranged close to each other, thereby making it possible to provide a rolling mill with good rolling efficiency, a rolling method and a rolling facility, which can be easily repaired by preventing zigzag and plate bending of rolled materials.

Description

압연기 및 압연 방법과 압연 설비 {ROLLING MILL AND ROLLING METHOD AND ROLLING EQUIPMENT}ROLLING MILL AND ROLLING METHOD AND ROLLING EQUIPMENT [0001]

금속 판재의 압연은 열간 압연을 거쳐 종료하는 것 및 열간 압연을 거쳐 냉간 압연하는 것의 두 종류가 있다.There are two types of rolling of the metal plate: ending through hot rolling and cold rolling through hot rolling.

각각의 압연법에 가역식 압연법과 탠덤식 압연법이 있는 것은 널리 알려져 있다. 열간 압연의 경우, 보통강에서는 가역식 조압연기와 5 내지 7 스탠드의 탠덤식 마무리 압연기로 구성되고, 스테인레스 전용 열간 압연 설비에서는 가역식 조압연기와 스테켈 밀(steckel Mills)이라고 불려지고 있는, 전후에 퍼니스 코일러(furnace coilers)를 구비한 가역식 마무리 압연기의 예가 많다.It is well known that each rolling method includes a reversible rolling method and a tandem rolling method. In the case of hot rolling, ordinary steels are composed of a reversible rough rolling mill and a tandem type finish rolling mill of 5 to 7 stands. In the stainless steel hot rolling mill, a reversing mill and a steckel mill are used, There are many examples of reversible finishing mills with furnace coils.

냉간 압연기에서는 조압연기(roughing mills)·마무리 압연기(finishing mills)의 구별은 없으며 대량 생산용 탠덤 밀과 소량 생산용 가역식 압연기의 2종류로 구분된다.There are no roughing mills or finishing mills in the cold rolling mills, and there are two types of mills: tandem mills for mass production and reversible mills for small volume production.

가역식 압연은 열간 압연에서는 5 내지 9 패스(passes), 냉간 압연에서는 3 내지 5 패스가 일반적이고, 탠덤 압연에서는 1회의 패스로 제품 두께를 얻기 위해열간 압연에서는 5 내지 7 스탠드, 냉간 압연에서는 4 내지 6 스탠드로 구성하는 것이 일반적이다.Reversible rolling is generally 5 to 9 passes in hot rolling, 3 to 5 passes in cold rolling, 5 to 7 stands in hot rolling to obtain product thickness in one pass in tandem rolling, 4 to 7 in cold rolling To 6 stands.

그로 인해, 가역식과 탠덤 방식의 생산량의 격차가 컸다.As a result, the gap between reversible and tandem production was large.

또, 일본 실용신안 공고 소59-30308호 공보에는 봉강 및 선재의 구멍형 압연에 관해, 구멍형 중심의 어긋남을 조정하기 위한 추력 조정 기구에 구면 시트를 사용하여 구멍형 중심의 조정 정밀도를 향상시킨 추력 조정 기구가 기재되어 있다.Japanese Utility Model Provisional Publication No. 59-30308 discloses a technique for improving the adjustment accuracy of the hole-like center by using a spherical sheet in the thrust force adjusting mechanism for adjusting the displacement of the hole-shaped center with respect to the hole-shaped rolling of the bar and wire rod A thrust adjusting mechanism is described.

일본 특허 공개 평5-317918호 공보에는 작업 롤 및 보강 롤의 롤 쵸크의 승강시의 마찰 저항을 대폭 감소시켜 압연재의 판 두께 정밀도 및 판 형상 정밀도를 향상시키기 위해 롤 쵸크와 하우징의 미끄럼 이동면에 경사 이동 부재를 설치하는 것이 기재되어 있다.Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 5-317918 discloses a method of reducing the frictional resistance at the time of raising and lowering the roll chocks of work rolls and reinforcing rolls to improve the plate thickness accuracy and plate shape accuracy of the rolled material, The inclined moving member is provided.

종래, 가역식과 탠덤 방식의 생산량의 격차가 커서 그들의 중간 생산량의 수요에 부응하는 적절한 대안이 없었다.In the past, the gap between the reversible and tandem production amounts was so great that there was no suitable alternative to meet the demand of their intermediate production.

가역식은 1대의 압연기로 행해지고 있기 때문에 2대의 압연기를 사용하여 가역식 압연을 행하면 대략 2배의 생산량을 낼 수 있는데, 이것이 실용화되지 못한 이유는 다음과 같이 생각할 수 있다.Since the reversible type is carried out by one rolling mill, it is possible to produce about twice the yield by carrying out reversible rolling using two rolling mills. The reason why the reversible rolling mill can not be put to practical use can be considered as follows.

열간 압연기의 경우 스탠드 사이의 거리는 약 6 m이다. 앞의 스탠드로부터 다음 스탠드로 압연재의 선단이 선두가 되어 이송된다. 이 때, 판의 선단이 지그재그형이거나 굽힘으로 인해 진행의 중심으로부터 어긋나면 다음 스탠드에서의 맞물림에 장애가 발생하거나, 예를 들어 맞물리지만 중심으로부터 어긋나 맞물리면 판 굽힘이나 지그재그 형상이 발생하여 통판이 정교해지지 않는다.In the case of a hot rolling mill, the distance between the stands is about 6 m. The front end of the rolled material is transferred from the front stand to the next stand with the leading edge. At this time, if the tip of the plate is zigzag or is displaced from the center of the progress due to bending, if the engagement at the next stand is obstructed, for example, the engagement is shifted away from the center, plate bending or zigzag shape occurs, Do not.

탠덤 밀의 경우는 각 스탠드가 일방향 압연으로 압연하는 조건이 제품 판 두께가 변경되지 않는 한 일정하므로, 지그재그가 발생하지 않는 압연 작업은 곤란하지 않다. 한편, 가역식 압연법에서는 패스 방향이 매회 변경된다. 압연하는 판 두께는 패스마다 얇아져 간다. 즉, 압연 조건이 변화한다. 따라서, 매회 압하의 레벨링 조작이 고도의 숙련을 필요로 하며, 최적의 레벨 제어를 행하지 않으면 판이 지그재그 형상으로 되어 버린다.In the case of the tandem mill, the rolling operation in which each stand is rolled into one-direction rolling is constant as long as the product plate thickness is not changed, so that the rolling operation without zigzag is not difficult. On the other hand, in the reversible rolling method, the pass direction changes every time. The thickness of the rolled plate becomes thinner for each pass. That is, the rolling conditions change. Therefore, the leveling operation of each time of pressing down requires a high level of skill, and if the optimum level control is not performed, the plate becomes a zigzag shape.

여기서 선단의 지그재그량은 통판 길이의 대략 제곱에 비례하므로, 6 m의 스탠드 사이의 거리에서는 그 지그재그량이 커서 다음 스탠드로의 맞물림이 원활하게 진행되지 못하고, 또 맞물리더라도 판이 압연기의 중심으로 진입하지 못하므로 한층 더 큰 지그재그 형상을 발생하게 된다.Here, since the zigzag amount of the leading end is proportional to approximately square of the length of the conveying passage, the zigzag amount is large at the distance between the stands of 6 m, so that the engagement with the next stand can not proceed smoothly. So that a larger zigzag shape is generated.

또, 가역식 냉간 압연기에서는 전후에 권취기를 설치하여 권취 및 되감기를 행하면서 압연을 행한다. 이 때, 판의 후방 단부는 권취기에 감긴 상태인 것이 보통이다. 판의 단부를 권취기로부터 분리하여 압연기를 통과시키면 생산 수율은 향상되지만 통판이나 권취에 시간이 걸려 생산성이 떨어지는 큰 결점이 있다.In a reversible cold rolling mill, a winder is installed before and after winding, and rolling is performed while winding and rewinding. At this time, the rear end of the plate is normally wound around the winder. If the end of the plate is separated from the winding machine and passed through the mill, the production yield is improved, but there is a great drawback that the productivity is low due to the time taken for the plate and winding.

본 발명은 이 장애를 제거할 목적으로 고안된 것이다.The present invention is designed to eliminate this obstacle.

그를 위해서는 2 스탠드의 간극을 가장 짧게 하는 것이 열쇠가 된다.For that purpose, the key is to shorten the gap between the two stands.

물론, 2 스탠드를 최대한으로 접근시키면 통상의 스탠드 중심 사이의 거리를 약 6 m에서 3.5 m 정도까지는 접근시킬 수 있다. 하지만, 이 거리라도 출구측 롤로 판을 안내하기 위한 측면 안내가 필요한데, 이 장소는 밀폐 공간으로 인해 조업 및 보수가 모두 번거로운 것이 된다.Of course, if you approach the 2 stand as close as possible, you can approach the distance between the center of the ordinary stand from about 6 m to about 3.5 m. However, even at this distance, side guides for guiding the plates to the exit side rollers are required, which makes the operation and maintenance both troublesome due to the closed space.

게다가, 판의 절단이나 수축이 발생한 경우, 전후 롤 사이의 롤 하우징이 장애가 되어 스크랩의 취출이 극히 곤란한 것이 된다.In addition, when the plate is cut or shrunk, the roll housing between the front and rear rolls becomes an obstacle, making it difficult to take out the scrap.

본 발명은 금속 판재를 압연하는 압연기 및 압연 방법과 압연 설비에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rolling machine for rolling a metal plate, a rolling method and a rolling facility.

도1은 본 발명의 일 실시예인 4단 트윈 밀의 정면 단면도이다.1 is a front sectional view of a four-stage twin mill according to an embodiment of the present invention.

도2는 본 발명의 일 실시예인 4단 트윈 밀의 정면 단면 확대도이다.Fig. 2 is a front sectional enlarged view of a four-stage twin mill according to an embodiment of the present invention.

도3은 본 발명의 일 실시예인 6단 트윈 밀의 정면 단면 확대도이다.3 is an enlarged front view of a six-stage twin mill according to an embodiment of the present invention.

도4는 작업 롤 표면 경도에 대한 마찰 계수의 측정 결과를 도시한 도면이다.Fig. 4 is a view showing the measurement result of the friction coefficient against the work roll surface hardness.

도5는 롤간 미끄럼률에 대한 마찰 계수의 측정 결과를 도시한 도면이다.5 is a diagram showing the measurement result of the friction coefficient against the inter-roll slip ratio.

도6은 종래의 열간 압연 설비의 일예를 도시한 도면이다.6 is a view showing an example of a conventional hot rolling facility.

도7은 본 발명의 일 실시예인 트윈 밀을 가역식으로 냉간 마무리 압연에 사용한 냉간 압연 설비를 도시한 도면이다.7 is a diagram showing a cold rolling facility in which twin mills according to an embodiment of the present invention are reversibly subjected to cold finish rolling.

도8은 얇은 슬래브 연속 주조기와 종래의 6 스탠드의 탠덤 밀을 구비한 열간압연 설비를 도시한 도면이다.Figure 8 shows a hot rolling facility with a thin slab continuous casting machine and a conventional six stand tandem mill.

도9는 얇은 슬래브 연속 주조기와 본 발명의 트윈 밀을 사용한 열간 압연 설비를 도시한 도면이다.9 is a view showing a hot slab continuous casting machine and hot rolling equipment using the twin mill of the present invention.

도10은 본 발명의 일 실시예인 열간 압연 설비를 도시한 도면이다.FIG. 10 is a view showing a hot rolling facility according to an embodiment of the present invention.

도11은 본 발명의 일 실시예인 열간 압연 설비를 도시한 도면이다.11 is a view showing a hot rolling facility as one embodiment of the present invention.

도12는 본 발명의 일 실시예인 열간 압연 설비를 도시한 도면이다.FIG. 12 is a view showing a hot rolling facility according to an embodiment of the present invention.

도13은 본 발명의 일 실시예인 열간 압연 설비를 도시한 도면이다.13 is a view showing a hot rolling facility as an embodiment of the present invention.

도14는 본 발명의 일 실시예인 열간 압연 설비를 도시한 도면이다.FIG. 14 is a view showing a hot rolling facility as one embodiment of the present invention.

도15는 본 발명의 트윈 밀의 보강 롤의 축방향 추력 지지 기구의 평면도이다.15 is a plan view of the axial thrust supporting mechanism of the twin mill reinforcing roll of the present invention.

도16은 본 발명의 일 실시예인 가역식 트윈 밀의 구성도이다.16 is a configuration diagram of a reversible twin mill according to an embodiment of the present invention.

도17은 종래의 가역식 밀의 구성도이다.17 is a configuration diagram of a conventional reversible mill.

본 발명의 목적은 2세트의 롤군 사이의 거리를 짧게 하여 압연재의 지그재그 및 판 굽힘을 억제하여 보수가 용이한 압연 효율이 좋은 압연기 및 압연 방법과 압연 설비를 제공하는 데 있다.An object of the present invention is to provide a rolling mill, a rolling method, and a rolling facility, which are capable of reducing the zigzag and plate bending of a rolled material by shortening the distance between two sets of rolls,

본 발명의 압연기는 하나의 하우징 내에서 압연재의 상하에 배치되는 작업 롤과 상하의 상기 작업 롤을 각각 지지하는 상하 보강 롤로 이루어진 롤군을 구비하고, 상기 롤군의 축방향의 한 쪽에서 구동하고 다른 쪽에서 조작하는 4단 압연기에 있어서, 상기 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 2세트 수납하고 또 적어도 상기 작업 롤의 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 것을 특징으로 한다.The rolling mill of the present invention is characterized in that it comprises a roll group consisting of a work roll placed on the upper and lower sides of the rolled material in the one housing and upper and lower reinforcing rolls for supporting the upper and lower work rolls respectively and driven on one side in the axial direction of the roll group, Wherein two sets of rolls are accommodated in one roll housing and at least two metal rolls of the working roll are held by integrally holding two working rolls on the upper and lower separate driving sides and on the operating side .

또, 본 발명의 압연기는 하나의 하우징 내에서 압연재의 상하에 배치되는 작업 롤과 상하의 상기 작업 롤을 각각 지지하는 상하 중간 롤과 상하의 상기 중간 롤을 각각 지지하는 상하 보강 롤로 이루어진 롤군을 구비하고, 상기 롤군의 축방향의 한 쪽에서 구동하고 다른 쪽에서 조작하는 6단 압연기에 있어서, 상기 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 2세트 수납하고 또 적어도 상기 작업 롤의 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 것을 특징으로 한다.The rolling mill of the present invention is provided with a roll group consisting of upper and lower intermediate rolls respectively supporting upper and lower working rolls disposed above and below a rolled material in a housing and upper and lower reinforcing rolls respectively supporting upper and lower intermediate rolls , Wherein the roll group is housed in one roll housing, and at least the metal choke of the work roll is separated from the upper and lower drive side and the operation side And two work rolls are integrally held by the work rolls.

본 발명의 압연 방법은 하나의 하우징 내에서 압연재의 상하에 배치되는 작업 롤과 상하의 상기 작업 롤을 각각 지지하는 상하 보강 롤로 이루어진 롤군을 구비하고, 상기 롤군의 축방향의 한 쪽에서 구동하고 다른 쪽에서 조작하는 4단 압연기의 압연 방법에 있어서, 상기 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 2세트 수납하고 또 적어도 상기 작업 롤의 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하고, 상기 보강 롤을 구동하여 압연하는 것을 특징으로 한다.The rolling method of the present invention is characterized in that it comprises a roll group consisting of work rolls arranged in the upper and lower parts of the rolled material in the one housing and upper and lower reinforcing rolls respectively supporting the work rolls above and below and is driven on one side in the axial direction of the roll group, A rolling method of a four-staged rolling machine in which two sets of rolls are accommodated in one roll housing, and at least two metal rolls of the working roll are held by integrally driving two upper and lower working rolls And the reinforcing roll is driven to be rolled.

또, 본 발명의 압연 방법은 하나의 하우징 내에서 압연재의 상하에 배치되는 작업 롤과 상하의 상기 작업 롤을 각각 지지하는 상하 중간 롤과 상하의 상기 중간 롤을 각각 지지하는 상하 보강 롤로 이루어진 롤군을 구비하고, 상기 롤군의 축방향의 한 쪽에서 구동하고 다른 쪽에서 조작하는 6단 압연기의 압연 방법에 있어서, 상기 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 2세트 수납하고 또 적어도 상기 작업 롤의 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하고, 상기 중간 롤 또는 상기 보강 롤을 구동하여 압연하는 것을 특징으로 한다.Further, the rolling method of the present invention is provided with a roll group consisting of upper and lower intermediate rolls respectively supporting upper and lower work rolls disposed above and below a rolled material in a housing, and upper and lower reinforcing rolls respectively supporting upper and lower intermediate rolls Wherein the rolling rolls are housed in two roll housings and at least the metal chocks of the working rolls are driven by separate upper and lower driving And two rolling rolls are integrally held on the operation side and the intermediate roll or the reinforcing roll is driven and rolled.

본 발명의 압연 설비는 조압연기와 마무리 압연기를 구비하고, 상기 조압연기로 열간재를 압연하는 열간 압연 설비 또는 얇은 슬래브 주조기로 주조된 슬래브를 그대로 마무리 압연기로 압연하는 열간 압연 설비(hot rolling installation)에 있어서, 상기 마무리 압연기가 하나의 하우징 내에 상하 각각의 작업 롤과 보강 롤로 이루어진 4단 압연기 롤군 또는 상하 각각의 작업 롤, 중간 롤 및 보강 롤로 이루어진 6단 압연기의 롤군 2세트를 조립하여 구성되고, 적어도 작업 롤 베어링 박스(메탈 쵸크)는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 압연기인 것을 특징으로 한다.The rolling facility of the present invention comprises a roughing mill and a finishing mill, and a hot rolling installation for rolling the hot slab with the roughing mill or a hot rolling installation for rolling a slab cast by a thin slab casting machine into a finishing mill, Wherein the finish rolling mill is constituted by assembling two sets of rolls of a six-stage rolling mill comprising a four-stage rolling mill roll group consisting of upper and lower working rolls and reinforcing rolls respectively, or upper and lower work rolls, intermediate rolls and reinforcing rolls, At least a work roll bearing box (metal choke) is a rolling mill which holds and holds two work rolls integrally on the upper and lower drive side and the operation side.

또, 본 발명의 압연 설비는 조압연기와 마무리 압연기를 구비하고, 상기 조압연기로 열간재를 압연하는 열간 압연 설비 또는 얇은 슬래브 주조기로 주조된 슬래브를 그대로 마무리 압연기로 압연하는 열간 압연 설비에 있어서, 상기 마무리 압연기가 하나의 하우징 내에 상하 각각의 작업 롤과 보강 롤로 이루어진 4단 압연기 롤군 또는 상하 각각의 작업 롤, 중간 롤 및 보강 롤로 이루어진 6단 압연기의 롤군 2세트를 조립하여 구성되고, 적어도 작업 롤 베어링 박스(메탈 쵸크)는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 압연기이며, 적어도 2대의 상기 압연기를 탠덤 배치하는 것을 특징으로 한다.The rolling facility of the present invention is a hot rolling facility for rolling a hot material by a roughing mill and a finish rolling mill or a hot rolling mill for rolling a slab cast by a thin slab casting machine into a finish rolling mill, Wherein the finishing mill is constituted by assembling two sets of rolls of a six-stage rolling mill comprising a four-stage rolling mill roll group consisting of upper and lower work rolls and reinforcing rolls or upper and lower working rolls, intermediate rolls and reinforcing rolls, The bearing box (metal choke) is a rolling mill which holds two work rolls integrally on the upper and lower drive side and the operation side, and at least two rolling mills are arranged in tandem.

본 발명을 실시하기 위한 가장 양호한 형태를 실시예를 기초로 하여 이하에 설명한다.BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The best mode for carrying out the present invention will be described below on the basis of an embodiment.

본 발명은 2개의 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 수납하여 2개의 롤군의 중심 간극을 대폭, 선례에서는 1.5 m 이하로 단축하는 것이다.In the present invention, the two roll groups are accommodated in one roll housing to shorten the center clearance of the two roll groups to 1.5 m or less in the case of the prior art.

이 압연기를 트윈 밀이라고 약칭한다. 이러한 때는 통상의 탠덤예의 6 m의 4분의 1, 그리고 근접예의 3.5 m에 대해서도 약 4할이 된다. 판의 지그재그량은 스탠드 사이의 거리의 제곱에 대략 비례하므로, 통상의 탠덤 밀에서의 지그재그량은 최대 40 ㎜ 정도로 추정되므로 이상의 예에 대하여 비교하면 표1과 같이 된다.This rolling mill is abbreviated as twin mill. At this time, about one-fourth of 6 m of ordinary tandem example and about 3.5 m of proximity example are also about 40%. Since the zigzag amount of the plate is approximately proportional to the square of the distance between the stands, the zigzag amount in a typical tandem mill is estimated to be about 40 mm at maximum.

방 식Method 스탠드 사이의 거리Distance between stands 최대 지그재그량Maximum zigzag amount 측면 안내Side guide 통상 탠덤 밀In general, tandem mill 6 m6 m ±40 ㎜(추정)± 40 mm (estimated) 필요need 근접 탠덤 밀Close-up tandem mill 3.5 m3.5 m ±13.6 ㎜± 13.6 mm 필요need 본 발명의 방식(트윈 밀)The method of the present invention (twin mill) 1.5 m1.5 m ±2.5 ㎜± 2.5 mm 불필요Unnecessary

표1에 표시한 바와 같이, 통상 탠덤 밀은 스탠드 사이의 거리가 6 m, 추정으로 최대 지그재그량이 ±40 ㎜이고 측면 안내가 필요하다.As shown in Table 1, the tandem mill normally requires a side guide with a distance of 6 m, an estimated maximum zigzag amount of 40 mm, between the stands.

또, 근접 탠덤 밀은 스탠드 사이의 거리가 3.5 m, 최대 지그재그량이 ±13.6 ㎜이고 측면 안내가 필요하다.In addition, the proximity tandem mill requires a side guide with a distance of 3.5 m between the stands and a maximum staggering amount of 13.6 mm.

본 발명의 방식인 트윈 밀에서는 2세트의 롤군간의 거리인 스탠드 사이의 거리는 1.5 m이고, 최대 지그재그량은 ±2.5 ㎜로 작은 것이며 측면 안내가 불필요하다.In the twin mill according to the present invention, the distance between the stands, which is the distance between two sets of roll groups, is 1.5 m, the maximum zigzag amount is as small as +/- 2.5 mm, and lateral guidance is unnecessary.

그러나, 본 발명의 방식에서는 스탠드 사이의 거리가 짧아지므로 극히 유효하지만 통판 가이드와 판의 장력계의 설치가 문제가 된다.However, in the method of the present invention, since the distance between the stands is short, it is extremely effective, however, it is a problem to install the tension meter of the plate guide and the plate.

이 문제를 작업 롤의 메탈 쵸크를 2개의 롤군에서 함께 사용, 즉 일체형 메탈 쵸크로 함으로써 해결한 것이다.This problem is solved by using the metal chokes of the working roll together in the two roll groups, that is, by using integral metal chokes.

이 결과, 통판 가이드는 일체로서 구성할 수 있고, 가이드에 이음매가 없으므로 판이 돌출하거나 또는 구겨지지 않아 만일 문제가 발생해도 하우징의 장애가 없어 처리가 용이해진다.As a result, the through-hole guide can be formed integrally, and since the joint is not provided in the guide, the plate is not protruded or wrinkled, and if there is a problem, there is no obstacle in the housing.

그리고, 이 방식에서도 판 크라운(strip crown) 및 판 형상의 제어 기능을 부여할 수 있다.Also in this method, a plate crown and a plate-shaped control function can be given.

이상은 통판 조업중 선단 통판에 대하여 기술했는데, 실제로는 후퇴라고 불려지는 후방 단부 통판에서의 문제가 선단 통판보다 훨씬 빈번하게 발생한다.The above describes the front end of the line, but in reality, the problem at the rear end, which is called the rear end, occurs more frequently than the end point.

그 이유는 좌우 압하 레벨의 오차 등에 기인하는 판폭 양측에 있어서의 압하율의 차이가 판의 굽힘에 미치는 영향은 선단 굽힘에 대하여 후방 단부 굽힘이 열간 압연의 경우에서는 약 3배나 크고, 후방 단부 굽힘은 굽힘 상태대로 이동하므로 판의 중심이 압연기 중심으로부터 급격하게 어긋나고, 이것이 판폭 양측의 압하율의 차이를 한층 확대하여 후방 단부 굽힘을 또한 증대시키는 악순환을 초래하기 때문이다.The reason for this is that the difference in the reduction ratio on both sides of the width of the plate due to the error in the level of the left-right pushdown and the like affects the bending of the plate is about three times larger in the case of hot rolling than in the case of hot rolling, This is because the center of the plate is abruptly shifted from the center of the rolling mill because it moves in the bending state, which causes a vicious cycle in which the difference in the reduction rate on both sides of the plate width is further enlarged to further increase the rear end bending.

이 현상은 판재의 후방 단부가 전방의 롤군에 맞물려 있는 상태로 구속되어 있으므로 후방 단부의 요동, 즉 후방 단부의 굽힘은 발생하지 않는다.This phenomenon does not occur in the rear end portion, that is, in the rear end portion, because the rear end portion of the plate material is restrained in a state in which it is engaged with the front roll group.

후방 단부의 굽힘은 전방의 롤군을 판재가 빠져나온 후 시작되므로 2개의 롤군간의 거리가 짧으면 이 현상이 발생할 여지가 없고, 또 2개의 롤군간의 거리가 길면 빠져나온 거리의 대략 3승에 비례하여 판 굽힘이 발생한다.Since the bending of the rear end portion is started after the sheet material has exited from the front roll group, there is no possibility of occurrence of this phenomenon if the distance between the two roll groups is short, and if the distance between the two roll groups is long, And plate bending occurs.

또, 가역식 압연에 있어서 롤군이 하나의 압연기보다도 트윈 밀 쪽이 판의 통판성이 우수한 것은 트윈 밀의 어떤 압연기에서도 판폭의 양측에서 압하율이 다른 요인이 발생해도 트윈 밀 내의 판재에 대하여 판폭 방향으로 장력 분포가 발생하여 판 굽힘 등의 요인의 영향을 감쇄하기 때문이다.Further, in the reversible rolling, the rolling group is superior to the one rolling mill in terms of the twin mill, and the superiority of the plate in the rolling mill is superior to the rolling mill in the rolling mill in the twin mill, This is because tension distribution is generated and the influence of factors such as plate bending is attenuated.

<실시예 1>&Lt; Example 1 >

도1에 본 발명을 4단 압연기에 실시한 경우의 예를, 그리고 도2에 그 확대도를 도시한다.Fig. 1 shows an example in which the present invention is applied to a four-stage rolling mill, and Fig. 2 shows an enlarged view thereof.

하나의 하우징(1)에 4단 압연기의 롤군 2세트(압연재의 입구측으로부터 제1 밀, 제2 밀)가 장착되어 있다.Two sets of rolls (a first mill and a second mill from the inlet side of the rolled material) of a four-stage rolling mill are mounted on one housing 1.

도면 부호 2는 상부 보강 롤, 3은 상부 작업 롤, 그리고 2', 3'는 각각 하부 보강 롤, 하부 작업 롤이며, 보강 롤, 작업 롤과 함께 합계 4개씩으로 구성되어 있다.Reference numeral 2 denotes an upper reinforcing roll, 3 denotes an upper working roll, and reference numerals 2 'and 3' denote lower reinforcing rolls and lower working rolls, respectively.

여기서, 1세트의 롤군은 상하 작업 롤 및 상하 보강 롤이다.Here, one set of rolls is the upper and lower work rolls and the upper and lower reinforcement rolls.

도면 부호 4 및 4'는 작업 롤용 일체형 메탈 쵸크(metal chocks)로 2개의 상부 작업 롤(3)의 2개와 하부 작업 롤(3')의 2개를 장착하고 있다.Reference numerals 4 and 4 'denote integral metal chocks for work rolls, two of the upper work rolls 3 and two of the lower work rolls 3'.

도면 부호 5, 5'는 통판 가이드로 각각 일체형 메탈 쵸크(4, 4')에 부착되어 있고, 작업 롤 직경의 변화에 대해서는 일체형 메탈 쵸크에 부착된 나사(29)에 의해 상하 이동시켜 작업 롤과의 간극을 조정한다.Reference numerals 5 and 5 'are attached to the integrated metal chocks 4 and 4' respectively by a guide plate. The change in the diameter of the work roll is moved up and down by a screw 29 attached to the integral metal choke, .

이 통판 가이드(5, 5')는 2개의 롤군 사이에서의 판의 안내를 용이하게 한다.The through-going guides 5, 5 'facilitate the guidance of the plate between the two rolls.

도면 부호 6은 장력계 롤러로 2개의 롤군의 대략 중심에 배치되어 있고, 도면 부호 7은 장력을 측정하기 위한 하중계이다.Reference numeral 6 denotes a tensile roller, which is disposed approximately at the center of two roll groups, and numeral 7 denotes a load meter for measuring the tension.

장력계 롤러(6) 및 하중계(7)로 롤군간의 중심에 있어서의 장력을 측정함으로써 장력 제어를 용이하게 한다.Tension control is facilitated by measuring the tension at the center of the roll group by the tension roller 6 and the load 7.

도면 부호 9, 9'는 냉각수 또는 냉각과 윤활을 합친 작용을 행하는 롤 냉각제액의 공급 파이프이다.Reference numerals 9 and 9 'denote supply pipes for cooling coolant or a roll coolant for performing both cooling and lubrication.

도면 부호 10, 10'는 상하 보강 롤용 메탈 쵸크로 이 속에 내장된 베어링으로 압연 하중을 받고, 압연 하중을 보강 롤에 부가하는 압하 장치(30)를 거쳐 하우징(1)에 그 힘을 전달한다.Reference numerals 10 and 10 'denote metal chokes for the upper and lower reinforcing rolls, which receive a rolling load with a bearing incorporated therein, and transmit the force to the housing 1 via a reduction device 30 that adds a rolling load to the reinforcing rolls.

압연재(22)는 도면의 상부 좌측에서 우측으로 이동되며 트윈 밀에 의해 압연된다.The rolled material 22 is moved from the upper left to the right in the drawing and rolled by a twin mill.

도면 부호 11, 11'는 롤 밸런스겸 작업 롤 벤더용 피스톤이다.Reference numerals 11 and 11 'denote pistons for roll balance and work roll bender.

피스톤(11, 11')은 일체형 메탈 쵸크(4, 4')를 상하 이동시킨다.The pistons 11 and 11 'move the integral metal chocks 4 and 4' up and down.

도면 부호 12, 12'는 고정 피스톤이며, 액압에 의해 실린더(17, 17')를 통판 방향으로 이동시키는 고정 피스톤(12, 12')에 의해 원통 시트 또는 구면 시트(13)를 거쳐 일체형 메탈 쵸크를 양측으로부터 가압하고 있다.Reference numerals 12 and 12 'denote fixed pistons. The fixed pistons 12 and 12' which move the cylinders 17 and 17 'in the direction of the cylinder plate by fluid pressure are connected to the integral metal choke Are pressed from both sides.

도면 부호 15는 작업 롤 세트 교환용 차륜으로 하부 보강 롤을 내리면 하부 작업 롤군은 하강하고, 메탈 쵸크(4')가 차륜(15)의 단차부에 의해 지지되어 레일(14) 위를 롤 축방향으로 이동함으로써 작업 롤을 출입시킨다.The lower work roll group is lowered when the lower reinforcement roll is lowered by the wheel for changing the work roll set and the metal choke 4 'is supported by the step portion of the wheel 15 so that the metal choke 4' To / from the work roll.

그 때, 상부 작업 롤군은 상부 작업 롤의 메탈 쵸크(4)가 차륜(15)과 일체로 된 미끄럼 이동 스톱퍼(18)로 지지되고, 상하 일체가 되어 롤의 교환 작업이 행해진다.At this time, in the upper work roll group, the metal chocks 4 of the upper work roll are supported by the sliding stopper 18 integrally formed with the wheel 15, and the upper and lower rolls are exchanged as one body.

압하 장치(30)는 제1 밀과 제2 밀에 독립하여 설치되어 있으며 양자는 독립적으로 압하 조작을 행할 수 있다.The push-down device 30 is provided independently of the first and second mills, and both of them can independently perform a downward operation.

나사(21)는 압연재를 이동시키는 높이인 패스의 라인 높이(패스 라인)를 조정한다.The screw 21 adjusts the line height (pass line) of the pass which is the height for moving the rolled material.

각각 압하 조작을 행하면 작업 롤의 메탈 쵸크는 수평선에 대하여 경사져 버린다.The metal chokes of the work rolls are inclined with respect to the horizontal line.

그로 인해, 메탈 쵸크의 가이드면을 메탈 쵸크가 경사져도 항상 면으로 지지할 수 있도록 원통 시트(13)를 마련하는 것이 적절하다.Therefore, it is preferable to provide the cylindrical sheet 13 so that the guide surface of the metal choke can always be supported by the surface even if the metal choke is inclined.

이 원통 시트(13)에 의해 롤 직경의 변화와 롤군 각각의 압하 조작에 따른 메탈 쵸크의 경사에 추종할 수 있으며, 항상 메탈 쵸크와 하우징의 미끄럼 이동면이 면 접촉으로 유지될 수 있어 메탈 쵸크의 안정화 및 압연의 안정화로 이어진다.The cylindrical sheet 13 can follow the change of the roll diameter and the inclination of the metal choke in accordance with the depressing operation of each roll group and the sliding surface of the metal choke and the housing can always be maintained in surface contact, And stabilization of the rolling.

그리고, 이 실시예에서는 작업 롤만의 크로스 압연을 행할 수 있는 구조로 되어 있다.In this embodiment, the cross rolling of only the work roll is performed.

공급 파이프(9)로부터 공급되는 냉각제 액체가 냉각수인 경우는 보강 롤과 작업 롤의 크로스에 따른 드러스트력을 경감하기 위해 보강 롤의 표면에 윤활제를 파이프(16)로부터 공급한다.When the coolant liquid supplied from the supply pipe 9 is cooling water, lubricant is supplied from the pipe 16 to the surface of the reinforcing roll in order to reduce the drag force due to the crossing of the reinforcing roll and the work roll.

이 파이프(16)로부터 공급하는 윤활제에 의해 드러스트력을 저감할 수 있다.And the drag force can be reduced by the lubricant supplied from the pipe 16. [

액압에 의해 실린더(17, 17')를 통판 방향에서 반대 방향으로 이동시키고, 작업 롤군을 일체 쵸크(4, 4')를 거쳐 상하 작업 롤을 반대 방향으로 크로스시켜 판 크라운 및 판 형상을 제어할 수 있다.The cylinders 17 and 17 'are moved in opposite directions from each other in the direction of the transfer plate by the liquid pressure, and the work rolls are crossed in the opposite direction through the whole chocks 4 and 4' to control the plate crown and the plate shape .

이 크로스 방식을 사용하는 경우는 원통 시트(13, 13')를 구면 시트로 하여 수직 방향과 수평 방향의 경사에 대응할 수 있도록 하는 것이 적절하다.In the case of using this crossing method, it is appropriate that the cylindrical sheets 13 and 13 'are made to be spherical sheets so as to be able to correspond to the inclination in the vertical direction and the horizontal direction.

즉, 메탈 쵸크와 하우징의 미끄럼 이동면을 구면으로 함으로써 트윈 밀에서의 크로스 방식에 있어서, 메탈 쵸크의 수직 및 수평 방향의 경사에 추종할 수 있어 쵸크의 안정화 및 압연의 안정화로 이어진다.That is, by making the slidable surfaces of the metal choke and the housing spherical, it is possible to follow the inclination of the metal choke in the vertical and horizontal directions in the twin mill crossing method, thereby stabilizing the choke and stabilizing the rolling.

또, 도시되어 있지 않지만 롤 이외의 메탈 쵸크 등은 조작측과 구동측에 2개 배치되어 있고, 크로스 압연의 경우 실린더(17, 17')는 구동측과 조작측에서는 반대 방향으로 이동시킨다.Although not shown, two metal chokes other than rolls are disposed on the operation side and the drive side. In the case of cross rolling, the cylinders 17 and 17 'move in opposite directions on the drive side and the operation side.

그리고, 이 도1 및 도2에서는 제1 밀의 좌측(판의 입구측), 제2 밀의 우측(판의 출구측)에 통판 가이드와 냉각수 배관을 설치하는 것이 바람직하다.1 and 2, it is preferable to provide the channel guide and the cooling water pipe on the left side (the inlet side of the plate) and the second side (the outlet side of the plate) of the first mill.

그리고, 작업 롤 단독 크로스 방식이 아니라 보강 롤과 작업 롤을 각각의 롤축을 평행을 유지하면서 크로스하는 방식의 것에 대해서는 윤활제 공급 장치인 파이프(16, 16')로부터의 공급을 정지하고, 보강 롤 쵸크에도 수평 방향의 이동 장치를 설치함으로써 가능해진다.In the case of a system in which the reinforcing rolls and the work rolls are crossed while maintaining the respective roll axes parallel to each other, the supply from the pipes 16 and 16 ', which are the lubricant supply devices, is stopped, By providing a moving device in the horizontal direction.

또, 작업 롤 쵸크는 일체이므로 축방향의 추력은 일체 메탈 쵸크의 입구측과 출구측에 유지판을 설치하면 보통 방식과 다름없지만, 보강 롤은 보통 방법에서는 보강 롤 쵸크의 일측에만 유지판이 부착되어 추력 베어링에 편하중이 가해질 위험이 있다.Since the work roll chocks are integral, thrust in the axial direction is the same as that of the ordinary system by providing the holding plate on the inlet side and the outlet side of the integral metal choke. However, in the ordinary method, the holding plate is attached only to one side of the reinforcing roll choke There is a risk of applying an offset load to the thrust bearing.

이 경우, 2개의 보강 롤 쵸크를 하우징측으로부터 가압하여 추력에 따른 메탈 쵸크의 롤 축선과의 경사를 억제하면 이 위험은 방지할 수 있지만, 추력이 큰 경우는 큰 가압력을 필요로 하여 압하 조작의 저항력이 판두께 제어에 악영향을 미치는 결점이 있다.In this case, this risk can be prevented by suppressing the inclination of the two reinforcing roll chocks from the side of the housing to suppress the inclination of the metal choke with respect to the roll axis according to the thrust, but when the thrust is large, a large pressing force is required, There is a drawback that the resistance has an adverse effect on the plate thickness control.

이 경우는 도15에 도시한 바와 같이 각각의 보강 롤 메탈 쵸크(10)의 중심에 유지판(52)을 설치함으로써 해결할 수 있다.In this case, as shown in Fig. 15, it can be solved by providing the holding plate 52 at the center of each reinforcing roll metal choke 10.

유지판(52)은 하우징(1)에 고정된 브래킷(53)에 의해 지지되고, 보강 롤용메탈 쵸크(10)에 고정된 추력 지지 아암(51)의 선단에 부착된 구름 베어링(50)과 결합하여 보강 롤(2)에 발생하는 추력을 하우징(1)에 전달함으로써 추력지지 장치의 역할을 한다.The holding plate 52 is supported by a bracket 53 fixed to the housing 1 and coupled to a rolling bearing 50 attached to the tip of a thrust support arm 51 fixed to the metal choke 10 for the reinforcing roll Thereby transmitting the thrust generated in the reinforcing roll 2 to the housing 1, thereby functioning as a thrust support device.

이상과 같이, 본 실시예에 의하면 이하와 같은 효과를 얻을 수 있다.As described above, according to the present embodiment, the following effects can be obtained.

(1) 4단 압연기의 트윈 밀의 기초 구조로서 상하 별개이면서 구동측과 조작측이 구분되어 있는 일체형 작업 롤 메탈 쵸크로 2개의 작업 롤을 보유 지지함으로써 롤군 2세트의 거리를 짧게 할 수 있다. 이 실시예에서는 1.5 m 이하로 할 수 있다.(1) As a basic structure of a twin mill of a four-stage rolling mill, two working rolls are held by a single-type working roll metal choke having upper and lower sides and a driving side and an operating side separated. In this embodiment, it can be set to 1.5 m or less.

(2) 통판 가이드(strip threading guides)의 장착에 의해 판의 선단의 통판을 용이하게 할 수 있다.(2) By mounting strip threading guides, it is possible to facilitate the passage of the leading end of the plate.

(3) 장력계의 설치에 의해 스탠드 사이의 장력을 측정할 수 있어 장력 제어를 용이하게 할 수 있다.(3) The tension between the stands can be measured by the installation of the tension meter, so that the tension control can be facilitated.

(4) 원통 시트를 마련함으로써 롤 직경의 변화에 따른 쵸크의 경사에 추종할 수 있으며, 항상 면 접촉이 유지되어 쵸크의 안정화 즉 압연의 안정화를 꾀할 수 있다.(4) By providing the cylindrical sheet, it is possible to follow the inclination of the choke according to the change of the roll diameter, and the surface contact is always maintained, thereby stabilizing the choke, that is, stabilizing the rolling.

(5) 작업 롤만의 크로스에 의해 판 크라운 및 판 형상의 제어 능력의 증대를 꾀할 수 있다.(5) The control ability of the plate crown and plate shape can be increased by crossing only the work roll.

(6) 작업 롤과 보강 롤의 일체의 크로스에 의해 작업 롤과 보강 롤 사이의 추력력의 발생을 낮게 억제하고, 또 판 크라운 및 판 형상의 제어 능력의 증대를 꾀할 수 있다.(6) It is possible to suppress the generation of the thrust force between the working roll and the reinforcing roll to a low level and to increase the control ability of the plate crown and the plate shape by the cross of the working roll and the reinforcing roll.

(7) 구면 시트를 마련함으로써 작업 롤만의 크로스 및 작업 롤과 보강 롤 동시 크로스에 있어서도 롤 직경의 변화에 따른 쵸크의 경사에 추종할 수 있으며, 항상 면 접촉이 유지되어 쵸크의 안정화 즉 압연의 안정화를 꾀할 수 있다.(7) By providing the spherical sheet, it is possible to follow the inclination of the choke due to the change of the roll diameter even in the cross of only the working roll and the simultaneous cross of the working roll and the reinforcing roll, and the surface contact is always maintained, .

(8) 작업 롤을 동시에 상하 반대 방향으로 축방향 이동시킴으로써 판 크라운, 판 형상의 제어 능력의 증대 및 엣지 드롭 감소와 마모 분산을 꾀할 수 있다.(8) By simultaneously moving the work rolls axially in the up and down direction, it is possible to increase the control ability of the plate crown and plate shape, reduce the edge drop and distribute wear.

(9) 롤 축선상에서 하나의 추력 지지 장치로 축방향 추력을 받음으로써 보강 롤 쵸크의 추력 베어링에 편하중이 가해지는 것을 방지할 수 있다.(9) Axial thrust is applied to the thrust bearing of the reinforcing roll chock by one thrust supporting device on the roll axis, thereby preventing the deflection of the thrust bearing.

(10) 작업 롤 쵸크와 미끄럼 이동면 사이를 액압(hydraulics)으로 가압함으로써 간극을 없애어 압연의 안정화가 가능해진다.(10) Hydraulic pressures are applied between the working roll chock and the sliding surface to eliminate gaps and stabilize the rolling.

(11) 쵸크를 부착하여 연마함으로써 롤 연마 작업의 간단화와 시간의 단축을 꾀할 수 있다.(11) The chuck is attached and polished, thereby simplifying the roll polishing operation and shortening the time.

<실시예 2>&Lt; Example 2 >

도3에 6단 밀 구성에 의한 트윈 밀을 도시한다.Fig. 3 shows a twin mill according to a six-stage mill configuration.

도1 및 도2의 4단 밀 구성과 다른 점은 상하 2개씩의 중간 롤(3, 3')이 설치되어 있는 것이며, 이 예에서는 중간 롤 쵸크(26, 26')도 일체 공용으로 하고 있다.The difference from the four-staged mill configuration shown in Figs. 1 and 2 is that intermediate rolls 3 and 3 'are provided for two upper and lower rolls. In this example, the intermediate roll chocks 26 and 26' .

6단 밀에서 중간 롤 축방향으로 이동하는 압연기가 공지되어 있는데, 중간 롤 쵸크 일체 구조에서는 롤 이동하는 기구의 설치는 종래 방식과 유사한 방식으로 가능하다.A rolling mill moving from the six-end mill to the intermediate roll axis direction is known. In the intermediate roll choke integral structure, the installation of the roll moving mechanism is possible in a similar manner to the conventional method.

이 경우 2개의 압연기의 중간 롤의 이동 위치는 동일한데, 이 위치는 주로압연재 판폭에 의해 결정되므로 조업상의 결점은 발생하지 않는다.In this case, the moving positions of the intermediate rolls of the two rolling mills are the same, and this position is mainly determined by the width of the rolled material, so that there are no drawbacks in operation.

다소의 차이는 작업 롤 벤더(11, 11', 27, 27') 및 중간 롤 벤더(20, 20', 28, 28')에 의해 제어할 수 있다.Some differences can be controlled by the work roll bender 11, 11 ', 27, 27' and the intermediate roll bender 20, 20 ', 28, 28'.

그리고, 구동 롤은 작업 롤이 보통이지만 작업 롤의 소경화가 바람직할 때는 중간 롤 구동으로 할 수도 있다.The driving roll may be driven by an intermediate roll when the work roll is normal but the work roll is preferably reduced in size.

이상과 같이, 본 실시예에서는 이하와 같은 효과를 얻을 수 있다.As described above, in the present embodiment, the following effects can be obtained.

(1) 6단 압연기의 트윈 밀의 기초 구조로서 상하 별개이면서 구동측과 조작측이 구분되어 있는 일체형 작업 롤 메탈 쵸크로 2개의 작업 롤을 보유 지지함으로써 롤군 2세트의 거리를 짧게 할 수 있다.(1) As a basic structure of a twin mill of a 6-staged rolling mill, it is possible to shorten the distance of two sets of roll groups by holding two working rolls with a monolithic working roll metal choke in which the driving side and the operation side are separated from each other.

(2) 트윈 밀식 6단 밀의 중간 롤 메탈 쵸크를 일체화시킴으로써 유지판의 구조를 간단하게 할 수 있다.(2) The structure of the holding plate can be simplified by integrating the intermediate roll metal chokes of the twin-milled six-stage mill.

(3) 중간 롤 또는 보강 롤 구동 방식 압연기에 있어서 작업 롤 벤더의 작동에 의해 맞물림량의 대폭적인 증가를 꾀할 수 있다.(3) In the intermediate roll or reinforced roll driving type rolling mill, it is possible to greatly increase the amount of engagement by the operation of the work roll bender.

(4) 중간 롤 또는 보강 롤 구동 방식의 트윈 밀에 있어서 미리 설정된 설정치 이상으로 작업 롤 벤더(work roll benders)를 설정함으로써 한층 맞물림량의 대폭적인 증가를 꾀할 수 있다.(4) By setting work roll benders at a preset value or more in a twin mill of an intermediate roll or a reinforcing roll driving system, it is possible to greatly increase the amount of engagement even further.

(5) 중간 롤 상부 2개, 하부 2개를 공통 메탈 쵸크를 거쳐 상하 반대 방향으로 축방향 이동시킴으로써 판 크라운 및 판 형상의 제어 능력의 증대를 꾀할 수 있다.(5) The upper and lower two rolls of the intermediate roll are axially moved in the up-and-down direction through the common metal choke, whereby the control ability of the plate crown and the plate shape can be increased.

(6) 중간 롤 상부 2개, 하부 2개를 공통 메탈 쵸크를 거쳐 상하 반대 방향으로 축방향 이동시키고, 또 작업 롤도 공통 메탈 쵸크를 거쳐 상하 반대 방향으로 축방향 이동시킴으로써 한층 더 판 크라운 및 판 형상의 제어 능력을 증대시킬 수 있고, 그리고 엣지 드롭 감소와 마모 분산을 꾀할 수 있다.(6) The upper and lower two rolls of the intermediate roll are moved axially in the opposite up and down direction through the common metal choke, and the work roll is also axially moved in the opposite up and down direction through the common metal choke, It is possible to increase the control ability of the shape, and to reduce edge drop and wear dispersion.

<실시예 3>&Lt; Example 3 >

다음에, 본 발명을 열간 가역식 압연기에 적용한 경우에 대하여 설명한다.Next, the case where the present invention is applied to a hot reversible type rolling mill will be described.

탠덤식 마무리 밀을 구비한 통상의 핫 스트립 밀의 생산 능력은 연간 300 만톤 내지 600 만톤이다.The production capacity of a conventional hot strip mill with a tandem finishing mill is 3 million to 6 million tons per year.

또, 도6에 도시한 바와 같은 1대의 조압연기(40)와 1대의 가역 압연기(47)의 마무리 밀을 구비한 설비에서는 보통강 압연으로 60 내지 80 만톤의 생산량이다.In a facility having a finishing mill of one roughing mill 40 and one reversing mill 47 as shown in Fig. 6, the production is usually 60 to 800 thousand tons of rolled steel.

여기서, 도6의 설비는 주조된 슬래브를 조압연기(40)에 의해 200 ㎜ 정도의 두께로 압연하여 권취기(41)에 의해 압연재를 권취하고, 권취 권출기(42)에 의해 압연재를 권취 권출하며, 가역 압연기(47)에 의해 가역 압연되는 것이다.6, the cast slab is rolled to a thickness of about 200 mm by a roughing mill 40, the rolled material is rolled by a coiling machine 41, and the rolled material is rolled by a winding reel 42 And is reversibly rolled by the reversible rolling mill 47.

그러나, 100 만톤 내지 200 만톤급의 생산량의 요망에 대응할 수 있는 적절한 방식 및 설비가 없었다.However, there was no proper way and equipment to cope with the demand of the production volume of 1 million to 2 million tons.

도7에 본 발명의 트윈 밀을 가역식 마무리 밀에 적용한 일예를 도시한다.Fig. 7 shows an example in which the twin mill of the present invention is applied to a reversible finishing mill.

여기서, 도7의 설비는 주조된 슬래브를 조압연기(40)에 의해 200 ㎜ 정도의 두께로 압연하여 권취기(41)에 의해 압연재를 권취하고, 권취 권출기(42)에 의해 압연재를 권취 권출하며, 본 발명의 트윈 밀 가역 압연기(48)에 의해 가역 압연하도록 한 것이다.7, the cast slab is rolled to a thickness of about 200 mm by the roughing mill 40, the rolled material is rolled up by the coiling machine 41, and the rolled material is rolled up by the take- Rolled and twisted by a twin mill reversing mill 48 of the present invention.

1대의 가역식 마무리 밀의 경우에 비해 약 30 %의 설비비의 증가로 2배의 생산량인 120 내지 160 만톤을 생산할 수 있다.It is possible to produce 120 to 1.6 million tons, which is double the production amount, by increasing the equipment cost by about 30% as compared with the case of one reversible finishing mill.

또, 종래의 스테켈 밀이라고 불려지는 가역 밀은 보통 강판 압연의 경우 판재의 온도 저하로 인해 고압수에 의한 디스케일링의 사용이 제한되어 표면 품질에 문제가 있어 스테인레스계 재료가 많았지만, 본 발명에 의해 패스 횟수가 반감하여 이 문제가 개선되므로 보통 강판용으로서도 활용할 수 있게 된다.In addition, the conventional reversible mill, which is referred to as a stake mill, has a problem of surface quality due to limited use of descaling by high-pressure water due to the temperature drop of the sheet in the case of rolling in a normal steel sheet, The number of passes is reduced by half, and this problem is solved, so that it can be utilized also as an ordinary steel plate.

또, 통판성이 현저하게 개선되어 있으므로 통판 및 후퇴 속도도 종래보다 빠르게 할 수 있어 종래 방식의 코일의 선단 및 후방 단부의 온도가 현저하게 저하하는 결점을 크게 개선할 수 있다.In addition, since the through-plate property is remarkably improved, the passing plate and the speed of the retreat can be made faster than before, and the drawback that the temperature at the leading end and the rear end of the coil of the conventional system remarkably decreases can be greatly improved.

한편, 스테인레스계의 열간 압연은 스케일이 발생하기 어려운 좋은 조건에 부가하여 스테켈 밀의 퍼니스 코일러에 의해 스트립이 냉각되기 쉬운 판폭의 단부가 가열되어 온도가 상승하는 중요한 장점을 구비하고 있다. 단, 통판 후퇴에서 판의 굽힘이 최대의 문제이며, 이로 인해 통판 후퇴 속도가 상승되지 않아 판의 선단 및 후방 단부의 온도가 저하하여 판이 경화되어 판두께 정밀도 및 판 크라운 등의 품질이 저하하는 것이 중요한 과제로 되어 있다.On the other hand, stainless steel hot rolling has an important advantage in that, in addition to good conditions in which scaling is difficult to occur, the temperature of the end portion of the sheet width is increased by cooling the strip by the furnace coil of the stainless steel mill. However, the bending of the plate is the greatest problem in the case of the back and forth movement, so that the temperature of the front and rear ends of the plate is lowered due to the increase of the plate backward speed and thereby the plate is hardened and the quality of plate thickness precision and plate crown This is an important task.

본 발명의 트윈 밀은 이 과제를 비약적으로 개선한 것으로, 보통강 및 스테인레스계에 있어서 모두 유용한 방법이다.The twin mill of the present invention is a remarkably improved solution to this problem, and is a useful method in both steels and stainless steels.

이미 기술한 바와 같이 밀 사이의 가이드는 특히 가역식인 경우 중요한 요소이며, 작업 롤 쵸크 일체 방식으로 인해 가이드는 이음매없이 연속되어 있어 선단 돌출을 없앨 수 있다.As already described, the guide between the mills is an important factor, especially if it is reversible, and because of the work roll chock integral method, the guides are seamlessly continuous, eliminating the tip protrusion.

이상과 같이, 트윈 밀을 가역식 압연에 적용함으로써 싱글 밀의 가역 압연에비교하여 설비비는 1.3 내지 1.5배이고 약 2배의 생산량이 된다.As described above, the twin mill is applied to the reversible rolling so that the equipment ratio is 1.3 to 1.5 times that of the reversible rolling of the single mill, and the yield is about twice.

<실시예 4><Example 4>

다음에, 얇은 슬래브 직결식 핫 스트립 밀에 본 발명을 적용한 경우에 대하여 설명한다.Next, the case where the present invention is applied to a thin slab direct-coupled hot strip mill will be described.

종래 핫 스트립 밀에 공급되는 슬래브는 두께가 200 ㎜ 전후였지만, 최근 얇은 슬래브 연속 주조의 개발에 의해 50 내지 70 ㎜ 정도의 두께까지 얇게 하는 것이 가능해졌다.The slabs supplied to the hot strip mill in the related art were about 200 mm in thickness. However, by the recent development of thin slab continuous casting, it became possible to reduce the thickness to about 50 to 70 mm.

도8에 얇은 슬래브 연속 주조기를 사용한 열간 압연 설비의 개요를 도시한다.8 shows an outline of a hot rolling facility using a thin slab continuous casting machine.

얇은 슬래브 연속 주조기(45)에 의해 슬래브를 50 내지 70 ㎜ 정도로 얇게 압연하여 권취기(41)에 의해 그 압연재를 권취한다. 그리고, 그 압연재를 권출기(43)에 의해 권출하여 6 스탠드의 탠덤 밀에 의해 마무리 압연한다.The slab is thinly rolled to a thickness of about 50 to 70 mm by a thin continuous slab continuous casting machine 45 and the rolled material is wound by a winder 41. Then, the rolled material is taken out by a winding machine 43 and subjected to finish rolling by a tandem mill of 6 stands.

여기서, 이 탠덤 밀은 4단 압연기를 압연재 입구측으로부터 차례로 1번 스탠드(60), 2번 스탠드(61), 3번 스탠드(62), 4번 스탠드(63), 5번 스탠드(64), 6번 스탠드(65)를 배치한 것이다.In this tandem mill, a four-stage rolling mill is installed in the order of a first stand 60, a second stand 61, a third stand 62, a fourth stand 63, a fifth stand 64, , And a stand 6 (No. 6).

이와 같이, 얇은 슬래브 연속 주조기에 의해 슬래브 두께를 얇게 함으로써 조압연기를 없애어 조압연을 생략하고 5 내지 6 스탠드의 탠덤 압연기로 압연하는 방식과, 상류만 연속 주조로 연속하여 압연하고 그와 분리하여 탠덤 압연기에 통과시키는 방식의 것이 실현되어 있다.As described above, the slab thickness is made thin by the thin slab continuous casting machine so that the rough rolling mill is eliminated and the rough rolling is omitted, and the rolling is performed by a tandem rolling machine of 5 to 6 stands. And then passed through a tandem mill.

이 모든 것이 탠덤 밀에서 통판 후퇴를 필요로 하는 방식이다.All of this is how tandem mills need to go back to the market.

핫 스트립 밀에서의 연속화는 업계의 소망이며, 통판 후퇴 작업으로부터 해방되므로 강력 압하 및 박물 압연이 가능해지고 생산 수율도 향상한다.Sequencing in a hot strip mill is the industry's desire and is free from run-down work, which enables strong rolling and milling and also improves production yield.

그로 인해, 종래의 대형 핫 스트립 밀 방식에서 조 밀과 마무리 밀 사이에서 스트립의 후방 단부와 다음 스트립의 선단을 접합하여 연속화를 실현하는 방식이 개발되고 있다.Therefore, in the conventional large hot strip milling method, a method of realizing serialization by joining the rear end portion of the strip and the leading end of the next strip between the roughing and finishing mills has been developed.

그를 위해서는 새로운 기술의 개발과 상당한 투자를 수반한다. 연속 주조와 핫 스트립 밀을 직결하면 새롭게 접합 설비를 설치하지 않고 연속화가 실현되게 되는데, 연속 주조 속도에 따라 각 스탠드의 압연 속도가 결정되어 연속 주조 속도가 매분 5 m 정도가 한도인 현상에서는 압연 속도가 느리며, 판의 온도 저하에 부가하여 스탠드 사이의 거리가 5 내지 6 m인 종래의 방식에서는 스탠드 사이에서 스케일이 발생하여 고압수 디스케일링을 사용하면 또한 온도도 하강하여 소정의 마무리 온도를 유지하는 것이 불가능해진다.It involves the development of new technologies and significant investment. If the continuous casting and hot strip mill are directly connected, the continuous casting is realized without installing a bonding facility. In the case where the rolling speed of each stand is determined according to the continuous casting speed and the continuous casting speed is about 5 m per minute, And in the conventional method in which the distance between the stands is 5 to 6 m in addition to the temperature drop of the plate, a scale is generated between the stands, and when the high pressure water descaling is used, the temperature also falls to maintain a predetermined finishing temperature It becomes impossible.

종래의 실적에서 디스케일링을 필요로 하지 않는 통과 시간은 6초 이내이다.The passing time which does not require descaling in the conventional performance is within 6 seconds.

조 밀 사이는 당연히 디스케일링을 행한다고 하여 마무리 밀 입구측에서 인덕션 히터 등에 의해 온도 상승, 디스케일링을 거쳐 마무리 밀로 진입한다.When descaling is to be carried out between the coarse rinses, the temperature is elevated and descaled by an induction heater or the like at the fin mill inlet side to enter the finishing mill.

표2에 표시한 바와 같이, 1번 마무리 밀을 나와 2번에 맞물리기까지의 시간이 거리 5 m에서는 7초를 초과하고, 1번의 압하율이 한층 낮은 경우나 연속 주조 속도가 매분 5 m보다 느린 경우 등에는 한층 더 통과 시간은 증대하며, 디스케일링이 필요해져 마무리 온도(850 ℃ 내지 900 ℃)를 유지하는 것이 곤란해진다.As shown in Table 2, when the time from the first finishing mill to the second finishing is longer than 7 seconds at the distance of 5 m, and the lowering rate of 1 time is lower or the continuous casting speed is more than 5 m When the temperature is low, the passage time is further increased, and descaling is required, which makes it difficult to maintain the finishing temperature (850 to 900 DEG C).

연속주조Continuous casting 조 밀No. 1Raw Mill No. One 디스케일링Descaling 조 밀No. 1Raw Mill No. One 마무리밀No. 1Finishing mill No. One 마무리밀No. 2Finishing mill No. 2 마무리밀No. 3Finishing mill No. 3 판폭 ㎜Width width mm 5050 3030 1515 66 3030 압하율 %Reduction rate% 4040 5050 6060 5050 속도m/minSpeed m / min 55 8.38.3 16.716.7 41.741.7 8383 스탠드 사이 거리 mStand distance m 55 5(1.5)(트윈 밀시)5 (1.5) (twin-millimeter) 55 통과 시간 초Transit Time Seconds 3636 7.2(2.2)(트윈 밀시)7.2 (2.2) (twin-millimeter) 3636

본 발명의 트윈 밀에서는 2.2초로 대폭으로 단축할 수 있다.The twin mill of the present invention can be significantly shortened to 2.2 seconds.

본 구성을 도9에 도시한다.This configuration is shown in Fig.

도9의 설비에서는 얇은 슬래브 연속 주조기(45)에 의해 슬래브를 50 내지 70 ㎜ 정도로 얇게 압연하고, 권취기(41)에 의해 그 압연재를 권취한다.9, the slab is thinly rolled to a thickness of about 50 to 70 mm by a thin continuous slab continuous casting machine 45, and the rolled material is wound by a winder 41.

그리고, 그 압연재를 권출기(43)에 의해 권출하여 본 발명의 트윈 밀인 4단 트윈 밀(49)에 의해 마무리 압연한다.Then, the rolled material is unwound by a winder 43 and subjected to finish rolling by the twin-mill four-speed twin mill 49 of the present invention.

본 예는 마무리 압연기로서, 본 발명의 4단 트윈 밀을 1대 배치한 것이다.This example is a finishing mill in which a single four-stage twin mill of the present invention is disposed.

단, 얇은 슬래브 연속 주조기(45)로부터의 슬래브를 권취하지 않고 그대로 마무리 압연하는 것이 바람직하다.However, it is preferable that the slab from the thin continuous slab continuous casting machine 45 is subjected to finish rolling without being wound.

또한 얇은 판 두께의 제품이 필요한 경우는 마무리 No. 3 이후가 필요해지는 데, 여기에서는 압연 속도가 빠르므로 밀간 거리가 5 m라도 지장이 없다.If a thin plate thickness is required, 3, but since the rolling speed is fast here, even if the distance between the mills is 5 m, there is no problem.

이상과 같이, 트윈 밀을 탠덤 배치함으로써 생산량의 증대와 압연의 안정화를 꾀할 수 있다.As described above, by arranging the twin mill in a tandem arrangement, the production amount can be increased and the rolling can be stabilized.

<실시예 5>&Lt; Example 5 >

다음에, 통상의 핫 스트립 밀의 마무리 탠덤식 밀에 본 발명을 적용한 경우에 대해서 설명한다.Next, a case where the present invention is applied to a finished tandem-type mill of a conventional hot strip mill will be described.

일반적으로 열간 마무리 탠덤 밀의 대수는 4 내지 7대로 구성되어 있으며, 특히 6 내지 7대로 구성되어 있는 예가 압도적으로 많다.Generally, the number of hot finished tandem mills is comprised of 4 to 7 pieces, and in particular, 6 to 7 pieces are overwhelmingly examples.

이 밀 대수는 생산량이 많아질 수록 고속 압연이 필요해지며 대수도 증가하는데 또 하나의 중요한 요소는 제품의 판 두께이다.This wheat number requires high-speed rolling as the production volume increases, and the logarithm also increases. Another important factor is the plate thickness of the product.

얇은 판 두께의 제품을 생산하기 위해서는 조압연기로부터 나오는 바아 부재의 두께를 마무리 압연기에서 크게 압하할 필요가 있다.In order to produce a product having a thin plate thickness, it is necessary to significantly reduce the thickness of the bar member coming from the rough rolling mill in the finishing mill.

그리고, 1대당 압하율을 크게 하면 통판성이 악화하고, 또 판의 형상이 흐트러지고 제품 품질을 저하시킨다.If the reduction rate per unit is increased, the throughput is deteriorated, and the shape of the plate is disturbed and the product quality is deteriorated.

이 경향은 판이 얇고, 압연 속도도 빠른 후단의 스탠드에 있어서 특히 심하다.This tendency is particularly severe in the rear stand where the plate is thin and the rolling speed is fast.

표3에 6대의 마무리 압연기로 이루어지는 핫 스트립 밀에서 실용 상의 최저 판 두께 1.2 ㎜를 압연하는 경우의 압연 스케줄의 일예를 나타낸다.Table 3 shows an example of a rolling schedule in the case of rolling a minimum practical plate thickness of 1.2 mm in a hot strip mill composed of six finish rolling mills.

여기에서는 작업 롤 직경을 700 ㎜라 하고, 4단 압연기를 이용하고 있다.Here, the work roll diameter is 700 mm and a four-stage mill is used.

밀 No.Wheat No. 1One 22 33 44 55 66 판 두께(㎜)Plate thickness (mm) 25/1025/10 5.35.3 2.92.9 1.91.9 1.41.4 1.21.2 압하량(㎜)Reduction amount (mm) 1515 4.74.7 2.42.4 1.01.0 0.50.5 0.20.2 압하율(%)Reduction rate (%) 6060 4747 4545 3434 2626 1515

이 표3의 예에서도 알 수 있는 바와 같이, 전단 밀의 강력 압하에 비해, 후방단은 극단적으로 압하율이 저하하고 있다.As can be seen from the example of this Table 3, the rolling reduction in the rear end is extremely lowered as compared with the strong rolling reduction of the shearing mill.

그 이유는 판 형상의 악화, 판의 표면 품질 등도 있지만, 최대의 요인은 통판·후퇴의 실패율이 압하율의 증대와 함께 급증하기 때문이다.The reason for this is the deterioration of the plate shape and the surface quality of the plate, but the greatest factor is that the failure rate of the plate or recession increases rapidly with the decrease rate.

실제로, 형상 제어성이 양호한 6단 압연기가 사용되고 있는데, 최종 스탠드의 압하율은 대폭 향상되었다고는 할 수 없다.Actually, a six-stage rolling mill having good shape control properties is used, but the reduction rate of the final stand is not remarkably improved.

이것은 판이 얇아진 후방단의 압하율을 증대시키면 통판성이 악화되는 것을 나타내고 있다.This indicates that if the reduction rate of the rear end of the plate becomes thinner, the ductility becomes worse.

따라서, 후방단에 트윈 밀을 설치하면, 통판성이 현저하게 개선되어 강력 압하를 가능하게 한다.Therefore, when the twin mill is provided at the rear end, the throughput is remarkably improved, and the power reduction can be achieved.

이를 위해서는 형상 제어 능력이 큰 크로스 밀, 또는 형상 제어성을 소경 작업 롤에서 발휘할 수 있는 6단 압연기를 배치하는 것이 바람직하다.For this purpose, it is desirable to dispose a cross mill having a large shape control capability, or a six-stage mill capable of exhibiting shape controllability in a small-diameter work roll.

이 경우, 도10에 도시한 바와 같은 통상의 압연기 3대와 트윈 밀 1대의 구성으로 용이하게 1.2 ㎜의 압연이 가능해진다.In this case, it is possible to easily roll 1.2 mm in the configuration of three normal mills and one twin mill as shown in Fig.

도10의 설비에서는 연속 주조기(46)에 의해 주조된 슬래브를 조압연기(40)에 의해 약 200 ㎜의 두께로 압연한다. 그 압연재를 일단 권취기(41)에 권취하고, 권출기(43)로부터 마무리 압연기측으로 권출한다.10, the slab cast by the continuous casting machine 46 is rolled by the roughing mill 40 to a thickness of about 200 mm. The rolled material is once wound around the winder 41 and is wound from the winder 43 to the finishing mill.

권출기(43)로부터 권출되는 압연재를 종래의 압연기 3대(No. 1 스탠드 60, No. 2 스탠드 61, No. 3 스탠드 62)와 본 발명의 4단 트윈 밀(49)에 의해 마무리 압연한다.The rolled material wound from the winder 43 is subjected to finish rolling (rolling) by three conventional rolling mills (No. 1 stand 60, No. 2 stand 61 and No. 3 stand 62) and the 4-step twin mill 49 of the present invention, do.

그 경우의 추정 압연 스케줄을 표4에 나타낸다.Table 4 shows the estimated rolling schedule in this case.

밀wheat 종래 밀Conventional mill 트윈 밀Twin mill 밀 No.Wheat No. 1One 22 33 44 55 판 두께(㎜)Plate thickness (mm) 25/1025/10 5.35.3 2.92.9 1.71.7 1.21.2 압하량(㎜)Reduction amount (mm) 1515 4.74.7 2.42.4 1.21.2 0.50.5 압하율(%)Reduction rate (%) 6060 4747 4545 4040 3030

여기에서, 도11에 도시한 바와 같이, 트윈 밀을 소경 작업 롤을 이용한 6단 트윈 밀(66)로 하면, 훨씬 압하율은 크게 할 수 있다.Here, as shown in Fig. 11, if the twin mill is a six-stage twin mill 66 using a small-diameter work roll, the reduction rate can be further increased.

여기에서의 소경이라 함은 약 450 ㎜ 이하의 직경이다.Here, the small diameter refers to a diameter of about 450 mm or less.

또, 트윈 밀을 모든 스탠드에 응용하는 경우, 트윈 밀 2대로 25 ㎜의 바아 부재로부터 1.2 ㎜ 두께의 제품을 만들어 내기 위해서는 모든 밀에 소경 작업 롤을 갖는 6단 밀로 할 필요가 있다.In addition, when twin mill is applied to all stands, it is necessary to use a six-stage mill having a small-diameter work roll for all mills in order to produce a product of 1.2 mm in thickness from a bar member of 25 mm in two twin mills.

그 경우, 특히 전방단의 트윈 밀은 작업 롤 구동이 강도적으로 허용되지 않으므로, 중간 롤 구동으로 할 필요가 있다.In this case, especially in the twin mill of the front end, since the work roll driving is not strongly permitted, it is necessary to drive the intermediate roll.

이 경우의 압연 스케줄을 표5에 나타낸다.Table 5 shows the rolling schedule in this case.

밀wheat No. 1 트윈 밀No. 1 Twin mill No. 2 트윈 밀No. 2 Twin mill 밀 No.Wheat No. 1One 22 33 44 판 두께(㎜)Plate thickness (mm) 25/8.825 / 8.8 3.93.9 2.02.0 1.21.2 압하량(%)Reduction amount (%) 16.216.2 4.94.9 1.91.9 0.80.8 압하율(%)Reduction rate (%) 6565 5555 5050 4040

종래 핫 스트립 밀의 작업 롤 직경은 700 내지 800 ㎜가 일반적으로 이용되고 있었다. 이 이유는 다음과 같이 생각할 수 있다.Conventionally, the working roll diameter of the hot strip mill is generally 700 to 800 mm. The reason for this can be considered as follows.

① 압연기가 거의 4단 압연기이며, 판 크라운이나 판형상을 양호하게 유지하기 위해 소경 롤을 적용할 수 없었다.(1) The rolling mill is almost a four-stage rolling mill, and a small-diameter roll could not be applied in order to keep the plate crown and plate shape well.

② 열간 압연에서는 유성 밀(planetary mill)과 같이 특수한 것을 제외하고, 통상의 2H, 4H, 6H 밀에서도 작업 롤 구동이 원칙이 되고 있었다. 그로 인해, 특히 전방단에서는 토오크 전달의 강도 상의 이유에서 롤 직경을 작게 할 수 없었다.(2) In hot rolling, working rolls have been the principle of operation in ordinary 2H, 4H and 6H mills except for special ones such as planetary mills. Therefore, the roll diameter can not be made small especially at the front end because of the strength of the torque transmission.

그리고 후방단에서도 호환성을 위해 대폭으로 작업 롤 직경을 변경할 수 없으며, 기능적으로 소경화할 수 있는 중간 롤 시프트식 6단 밀이 사용되게 되어도 작업 롤 구동을 허용할 수 있는 치수 내로 억제되고 있었다.In the rear end, too, the work roll diameter can not be changed drastically for compatibility, and even if an intermediate roll-shifting six-stage mill capable of functionally small curing is used, it has been suppressed to such a dimension that the work roll can be driven.

③ 작업 롤의 품질을 유지하기 위한 소경화에는 한도가 있었다.③ There was a limit to the small curing to maintain the quality of the work roll.

그러나 이것은 고속 스틸 롤(high-speed roll)이라는 신재질 롤의 개발에 의해 그 장해는 없어졌다.However, this has been eliminated by the development of a new material roll called high-speed roll.

즉 판 크라운·판형상 제어 능력이 우수한 6단 밀에 하이스 롤의 작업 롤을 이용하면 작업 롤의 소경화는 구동상의 문제를 제외하고 해결되게 되었다.In other words, by using the work roll of the high roll in the 6-stage mill with excellent control ability of the plate crown and the plate shape, the small-sized work roll is solved except for the driving problem.

냉간 압연에서 작업 롤의 소경화가 필요한 경우는 보강 롤 구동이나 중간 롤 구동이 널리 이용되고 있다.When the work roll needs to be made small in cold rolling, reinforced roll driving and intermediate roll driving are widely used.

열간 압연에서도 그 방식을 채용하면 해결되겠지만, 예를 들어 중간 롤 구동에서는 롤 사이의 마찰력이 부족해 롤 사이에서 스트립이 발생하는 것이라 생각되어 오고 있으며, 이제까지 하나도 실현되고 있지 않다.Although it would be solved by adopting this method in hot rolling, for example, in the intermediate roll driving, it has been thought that stripping occurs between rolls due to insufficient frictional force between rolls, and none have been realized so far.

본 발명자들은 이 점을 명백하게 한 결과, 보강 롤 구동(중간 롤 구동이라도 같음)의 소경 작업 롤에서 충분한 압하를 얻을 수 있는 것을 확인했다.As a result of clarifying this point, the inventors of the present invention have confirmed that sufficient reduction can be obtained in the small-diameter work roll of the reinforcing roll drive (same as the intermediate roll drive).

달성할 수 있는 압하량은 작업 롤 반경 Rw, 작업 롤과 재료 사이의 마찰 계수를 μ_b, 구동 롤과 작업 롤 사이의 마찰 계수를 μ_r이라 하면, 맞물림 완료 후의 허용 최대 압하량을 Δh_r, 맞물림시에 취할 수 있는 압하량을 Δh_b라 하면, P를 압연 하중, K를 압연기의 밀 상수라 하여The achievable reduction amount is defined as the work roll radius Rw, the coefficient of friction between the work roll and the material is μ _b , and the friction coefficient between the drive roll and the work roll is μ _r , the permissible maximum allowable reduction amount after engagement is Δh _r , If the amount of reduction that can be taken at the time of engagement is Δh _b , P is the rolling load, and K is the mill constant of the rolling mill

Δh_r= 4 μ_b ²RwΔh _r = 4 μ _b ² Rw

: 작업 롤 구동시: When the work roll is driven

= 4 μ_r ²Rw= 4 μ _r ² Rw

: 중간 롤 구동시: When driving an intermediate roll

Δh_b= μ_b ²Rw - P/KΔh _b = μ _b ² Rw - P / K

: 작업 롤 구동시: When the work roll is driven

= μ_r ²Rw - P/K= _r ² Rw - P / K

: 중간 롤 구동시: When driving an intermediate roll

수학식 1 및 2에서 Δh_b는 Δhr의 4분의 1 이하이고, 통판후 압하와 커버 부재의 선단부를 얇게 해 두는 등의 방책을 행하지 않는 한, 실제 압하량은 Δh_b로 결정된다.In Equations (1) and (2), Δh _b is not more than 1/4 of Δhr, and the actual reduction amount is determined as Δh _b unless measures are taken such as reduction in post-delivery plate thickness and thinning of the tip end portion of the cover member.

필요한 작업 롤 직경을 결정하는 면에서 중요한 요인인 마찰 계수 μ_b, μ_r에 대해서 실험 결과를 도4 및 도5에 도시한다.Experimental results are shown in Figs. 4 and 5 for friction coefficients mu _b and mu _r , which are important factors in determining the required work roll diameter.

작업 롤과 재료 선단부의 마찰 계수(μ_b)는 작업 롤의 표면 조도가 실용적 범위에서는 롤의 표면 경도와 강한 관계가 있으며, 롤 경도의 상승에 수반하여 μ_b는 저하한다. 큰 맞물림량을 필요로 하는 전방단 밀에서는 HS 70 이하로 억제하는 것이 바람직하다.The coefficient of friction (μ _b ) between the working roll and the material front end portion is strongly related to the surface hardness of the roll in the practical range of the surface roughness of the working roll, and μ _b decreases with the increase of the roll hardness. It is desirable to suppress the HS 70 or less in the front end mill requiring a large engagement amount.

그 때의 μ_b는 0.33이 된다.The μ _b at that time becomes 0.33.

한편, 작업 롤과 구동 롤(예를 들어 중간 롤) 사이의 마찰 계수 μ_r은 롤 사이의 미끄럼에 의해 발생하고, 미끄럼율 1% 전후에서 수냉하는 경우, 최대치 0.3에 달한다.On the other hand, the frictional coefficient _r between the work roll and the drive roll (for example, the intermediate roll) is generated by sliding between the rolls, and reaches a maximum value of 0.3 when water is cooled at around 1% of the slip ratio.

여유를 보아 미끄럼율 0.5 %인 때의 μ_r을 이용하려 하면, μ_r= 0.25가 된다.If we try to use μ _r when the slip rate is 0.5% considering the margin, μ _r = 0.25.

이 때, P/K = 2400 Tf/400 Tf/㎜ = 6 ㎜라 가정하면, 작업 롤 직경을 420 ㎜, 즉 Rw = 210 ㎜를 가정한 경우, 작업 롤 구동의 경우 Δh_b= 0.33²× 210 - 6 = 16.8 ㎜가 되며, 표5의 No. 1 밀의 압하량 16.2 ㎜를 달성한다.At this time, P / K = 2400 Tf / 400 Tf / ㎜ = 6 ㎜ Assuming, assuming the the work roll diameter of 420 ㎜, i.e. Rw = 210 ㎜, if the work roll drive Δh _b = 0.33 ² × 210 - 6 = 16.8 mm. A reduction of 1 mil is achieved at 16.2 mm.

한편, 중간 롤 구동의 경우는 μ_b대신에 μ_r을 이용하여 Δh_b= 0.25²× 210 - 6 = 13 - 6 = 7(㎜)로 대폭으로 저하한다.On the other hand, in the case of intermediate roll drive it is Δh _b = 0.25 ² × 210 using a μ _r μ instead _b - is reduced significantly as 6 = 7 (㎜) - 6 = 13.

이 경우, 압연 하중도 감소하므로 1 내지 2 ㎜는 증가하지만 작업 롤 구동의 16.8 ㎜와는 현격한 차이가 있다.In this case, since the rolling load is also reduced, it increases by 1 to 2 mm but is significantly different from 16.8 mm of the work roll driving.

다음에, 이 중간 롤 구동 방식의 결점을 용이하게 작업 롤 구동 방식과 같은 능력까지 올리는 방법에 대해서 서술한다.Next, a method of easily raising the shortcomings of the intermediate roll driving system to the same capability as the work roll driving system will be described.

작업 롤 구동의 경우 μ_b의 최대치를 사용하는 경우와 같은 맞물림 조건으로 통판한 경우 μ_r<μ_b로 인해 작업 롤과 중간 롤 사이에서 미끄럼이 발생한다.If the work roll drive, if one tongpan the engagement conditions, such as when using a maximum value of μ _b is due to μ _r <μ _b slip is generated between the work rolls and the intermediate rolls.

이를 방지하기 위해서는 재료를 근사식인 수학식 3으로 나타내는 힘(F)으로 압입할 필요가 있다.In order to prevent this, it is necessary to press the material into the force (F) represented by the approximate expression (3).

F = BSRw (μ_b- μ_r)² F = BSRw (μ _b - μ _r ) ²

여기에서, B는 판폭, S는 재료의 변형 저항이다.Here, B is the plate width, and S is the deformation resistance of the material.

압입 장치를 설치하는 일도 불가능하지는 않지만, 재료의 좌굴(buckle)도 있으며, 밀에 접근시켜 압입하는 장치를 설치하는 것은 간단하지 않다.It is not impossible to install a press-in device, but there is a buckle of material, and it is not simple to install a press-in device by approaching the mill.

여기에서 제안하는 방법은 새롭게 추가하는 것은 아니며, 기존에 있는 작업 롤 벤더력을 일정 값 이상으로 설정해 둘뿐이다.The proposed method is not a new addition, but it sets the existing work roll vendor power to a certain value or more.

마찰 계수 μ_r은 크게 할 수 없다.The frictional coefficient μ _r can not be increased.

그러나, 필요한 것은 마찰력이며, 이 마찰력은 롤 사이의 하중과 μ_r의 곱이다.However, what is needed is frictional force, which is the product of the load between rolls and _r .

그리고, 롤 사이의 하중은 압연 하중과 작업 롤 벤더(또는 롤 밸런스)의 힘의 합계이다.And the load between the rolls is the sum of the rolling load and the force of the work roll bender (or roll balance).

수학식 3의 F를 이 벤더력으로 부여하려고 하면, 필요한 벤더력은 상하 작업 롤 각 1개 당If F of Equation (3) is to be given by this vendor power, the required vendor power is obtained per one vertical work roll

Fw = F/(2μ_r)Fw = F / (2 mu _r )

= {BSRw(μ_b- μ_r)²}/(2μ_r)= {BSRw (μ _b - μ _r ) ² } / ( ² μ _r )

이 되며,Lt; / RTI &

이 때, B = 1600 ㎜, Rw = 210 ㎜, S = 20 ㎏/㎟라 가정하면, 전술한 바와 같이 μ_b= 0.33, μ_r= 0.25로서,Assuming that B = 1600 mm, Rw = 210 mm and S = 20 kg / mm 2, μ _b = 0.33 and μ _r = 0.25,

Fw = {1600 × 20 × 210 × (0.33 - 0.25)²}/2 × 0.25Fw = {1600 x 20 x 210 x (0.33 - 0.25) ² } / 2 x 0.25

= 86 × 10³㎏f= 86 × 10 ³ kgf

= 86 Tf= 86 Tf

이것은 420 ㎜의 작업 롤 직경에 대해 허용할 수 있는 벤더력이다.This is an acceptable bender force for a work roll diameter of 420 mm.

이 결과는 보강 롤 구동 방식의 소형 4단 압연기를 이용한 압연 결과, 작업 롤 밸런스력을 변화시킴으로써 맞물림 능력이 크게 좌우되어 170 ㎜의 작업 롤 직경에서 Δh_b= 12 ㎜를 얻을 수 있고, 상술한 이론의 정확함이 증명되었다.As a result of rolling using a small four-stage rolling mill with a reinforced roll driving system, the engaging ability is greatly influenced by changing the work roll balance force, and Δh _b = 12 mm at a work roll diameter of 170 mm can be obtained. Has been proven to be accurate.

이 결과, 중간 롤 구동에 의한 소경 작업 롤을 이용해도 충분한 압하를 얻을 수 있는 것이 입증되었다.As a result, it has been proven that sufficient reduction can be obtained even by using a small diameter work roll by the intermediate roll driving.

도8의 마무리 압연기 열과 같은 핫 마무리 탠덤의 종래 방식과 대비하여 트윈 밀을 후방단에 배치한 예를 도10에, 트윈 밀 2대로 전체를 구성한 예를 도11에 도시한다.Fig. 10 shows an example in which the twin mill is arranged at the rear end in comparison with the conventional method of the hot finishing tandem like the finishing mill row of Fig. 8, and Fig.

그리고, 도12에 도시한 바와 같이, 본 발명의 트윈 밀을 3대 설치하고, 그 중 4단 트윈 밀(49)을 2대, 6단 트윈 밀(66)을 1대 설치해도 좋다.As shown in Fig. 12, three twin mills of the present invention may be installed, and two four-twin mills 49 and six six-twin mills 66 may be provided.

또한, 도13 및 도14에 도시한 바와 같은 압연재의 마무리 압연기 열 입구측인 전방단에 4단 트윈 밀(67)을 적어도 1대 설치하고, 마무리 압연기 열의 출구측인 후방단에 6단 트윈 밀(66)을 설치해도 좋다.In addition, at least one four-stage twin mill 67 is provided at the front end which is the column inlet side of the finish rolling mill of the rolled material as shown in Figs. 13 and 14, and a six- The mill 66 may be provided.

이 도13 및 도14의 열간 압연 설비에서는 전방단에 설치하는 4단 트윈 밀의 작업 롤 직경을 대경으로 하고, 후방단에 설치하는 6단 트윈 밀의 작업 롤의 직경을 소경으로 하는 것이 바람직하다.In the hot rolling equipment shown in Figs. 13 and 14, it is preferable that the working roll diameter of the four-stage twin mill provided at the front end is large and the diameter of the working roll of the six-stage twin mill provided at the rear end is small.

여기에서의 대경은 450 ㎜를 초과하는 직경을 나타내고, 소경은 450 ㎜ 이하를 나타낸다.Here, the large diameter represents a diameter exceeding 450 mm, and the small diameter represents 450 mm or less.

이상, 작업 롤 직경의 소경화를 실현하기 위한 방책에 대해서 서술하였는데 맞물림의 문제, 압연 동력 전달의 문제만 해결할 수 있으면, 강력 압하, 에너지 절약의 관점 등으로부터 소경 작업 롤은 극히 유리하며, 판 크라운·판 형상의 제어 능력은 충분히 실증된 방식의 압연기로 트윈 밀을 구성할 수 있다.As described above, a method for realizing a small diameter of the work roll diameter is described. However, if only the problem of meshing and the problem of rolling power transmission can be solved, a small diameter work roll is extremely advantageous from the viewpoint of strength reduction and energy saving, · The ability to control the shape of the plate can be constructed with a rolling mill of a sufficiently proven method.

이상과 같이, 트윈 밀을 탠덤 배치함으로써, 생산량의 증대와 압연의 안정화를 꾀할 수 있다.As described above, by arranging the twin mill in a tandem arrangement, the production amount can be increased and the rolling can be stabilized.

<실시예 6>&Lt; Example 6 >

다음에, 가역식 냉간 압연기에 본 발명을 적용한 경우에 대해서 설명한다.Next, a case where the present invention is applied to a reversible cold rolling mill will be described.

가역식 냉간 압연 설비의 특장은 소액의 설비 투자로 냉연강판의 생산을 시작할 수 있는 데 있다.The feature of the reversible cold rolling facility is that it can start production of cold rolled steel sheet with a small amount of facility investment.

우선 1대를 건설 조업하고 업용(業容)의 확대에 의해 2호기, 또 3호기의 증설이 된다.First, the construction of one unit will be expanded and the expansion of the second unit and the third unit will be expanded by expanding the business scope.

한편, 가역식의 결점은 수율이 낮다는 점이다.On the other hand, the drawback of the reversible equation is that the yield is low.

그 이유는 가역식 냉간 압연의 일반적 조업은 제1 패스의 스트립은 압연되지 않고 귀취기(릴)로 이송되고, 선단부를 릴의 손잡이로 잡아 1 내지 2회 감아 릴에 권취한 후 압연기의 압하를 가해서 압연을 시작한다.The reason for this is that in the general operation of reversible cold rolling, the strip of the first pass is conveyed to the ear dryer (reel) without being rolled, and the leading end is held by the handle of the reel and wound once or twice to wind the reel. The rolling starts.

또, 역방향 압연의 경우는 스트립의 미단부는 릴에 권취된 채 남게 되므로, 스트립의 선단부·후단부에 압연되지 않은 부분이 남아 이것이 파편이 되기 때문이다.Further, in the case of reverse rolling, the free end portion of the strip remains on the reel, so that a portion that is not rolled remains at the tip end and the rear end portion of the strip, and this becomes debris.

탠덤 밀에서는 스트립의 선단부로부터 후단부까지 모두 압연되므로, 이와 같은 결점은 없다.In the tandem mill, all of the strips are rolled from the leading end portion to the trailing end portion thereof, so there is no such drawback.

단, 가역식에 비해, 탠덤 밀은 거액의 투자를 필요로 하므로, 이 이유만으로 탠덤 밀을 선정할 수 없는 경우도 많다.However, the tandem mill requires a large amount of investment compared with the reversible formula, and for this reason, it is often impossible to select the tandem mill.

그러나, 동일한 가역식을 3대나 4대 보유하고 조업하는 것은 비경제적이다.However, it is uneconomical to have three or four reversible equations.

이와 같은 배경으로부터, 가역식과 탠덤 밀 중간의 생산량을 생산량 비례치보다 낮은 설비비로 제공할 수 있는 압연 설비이면서, 또 가역식 압연 설비의 수율 저하를 방지할 수 있으면 극히 유익하다.From the above background, it is extremely advantageous to provide a rolling facility capable of providing a production rate of a reversible type and a tandem mill at a facility cost lower than a proportional production rate, and also capable of preventing the yield reduction of a reversible rolling facility.

트윈 밀은 이 요망에 완전히 부응하는 것이다.The twin mill is fully responsive to this demand.

종래의 가역식에서는 제품 판 두께에 따라서 3 내지 5 패스 압연하는 것이 통상이다.In the conventional reversible type, it is usual to perform 3 to 5 pass rolling depending on the product plate thickness.

트윈 밀에서는 통상 2 패스(4회 압연)를 표준으로 하고 특별히 얇은 것은 3 패스(6회 압연), 두꺼운 것은 1 패스(2회 압연)가 가능한 경우도 있을 수 있다.In twin mill, two passes (four times of rolling) are standard, and thin ones may be three passes (six times of rolling) and thick ones may be one pass (two times of rolling).

본 방식의 구성을 도7에 도시한다.The configuration of this method is shown in Fig.

도7은 본 발명의 4단 트윈 밀을 마무리 압연에서 가역식으로 이용한 것으로, 권취 권출기(42)에 의해 압연재를 전후 방향으로 작용시키고, 4단의 가역식 트윈 밀(48)에 의해 가역 마무리 압연하는 것이다.Fig. 7 is a schematic view showing the four-stage twin mill of the present invention in a reversible manner in the finish rolling. The rolled material is applied in the longitudinal direction by the take-up winder 42, Finish rolling.

압연기로서는 냉간 압연에 있어서 우수한 성능으로 정평이 난 통칭 HC 밀 혹은 UC 밀이라 불려지는 6단 압연기로 이루어지는 트윈 밀이 바람직하다.As the rolling mill, a twin mill comprising a six-stage mill called HC mill or UC mill, which is well known for its excellent performance in cold rolling, is preferable.

이 트윈 밀은 이미 서술한 바와 같이 매우 통판 뽑기 성능이 양호한 2 스탠드 탠덤 밀로 볼 수 있다.This twin mill can be seen as a two-stand tandem mill with very good throughput performance as already described.

따라서 2회 압연, 즉 1 패스로 압연이 가능한 경우는 2 탠덤 압연기와 같은 조업을 행할 수 있고, 종래의 가역식에서 발생하고 있던 미압연부 발생에 의한 수율 저하는 없다.Therefore, in the case of two rolling, that is, rolling in one pass, it is possible to perform the same operation as that of the two tandem rolling machine, and there is no reduction in yield due to the occurrence of the untreated portion occurring in the conventional reversing machine.

그러나, 패스 횟수가 2회가 되는 경우 즉 4회 압연의 경우는 문제가 있다.However, when the number of passes is twice, that is, when rolling is performed four times, there is a problem.

그것은 압연의 제1 패스를 행하는 압연기가 최종 패스의 압연도 행하게 되기 때문이다.This is because the rolling machine that performs the first pass of rolling will also roll the final pass.

압연 코일의 선단부와 후단부는 통상 주행간 전단기에 의해 절단되어 있으며 이부분은 냉간 가공을 행하여 경화한 다음, 휨을 발생하여 샤프한 형태로 되어 있으며 압연시, 작업 롤을 손상시킬 우려가 강하다.The front end portion and the rear end portion of the rolling coil are usually cut by a running shear machine, and this portion is hardened after being subjected to cold working and then warped to form a sharp shape, and there is a high possibility of damaging the working roll at the time of rolling.

1회 압연 패스하면 그 선단부는 둥글게 되어 그 후 압연에서 롤을 손상시킬 염려는 없지만, 1회째의 압연을 행한 같은 작업 롤에서 최종 압연을 행하면 그 롤 손상이 판에 전사되어 제품의 품질을 손상하게 된다.If the roll is passed through once, the tip of the roll is rounded, and thereafter, there is no fear of damaging the roll in rolling. However, if the final rolling is performed in the same working roll in the first rolling, the roll damage is transferred to the plate, do.

그 대책으로서 압연 대기 중의 코일 선단부의 샤프한 부분을 바이트 또는 연삭기로 제거해 두면 이 문제는 발생하지 않는다.As a countermeasure, this problem does not occur if the sharp portion of the coil end portion in the rolling atmosphere is removed by a cutting tool or a grinder.

이것을 전제로 한 경우의 2 패스 가역 압연(4회 압연)의 조작을 서술한다.The operation of the 2-pass reversible rolling (four-time rolling) in the case where this is assumed is described.

제1 패스는 2 탠덤 압연과 같은 요령으로 선단부 통판 및 압연을 행하는 코일의 후단부가 No. 1 밀의 입구측으로 온 곳에서 정지하고, 코일 단부가 롤에 손상시키는 것을 회피한다. 이어서 역전 압연을 개시하고 후퇴성은 통상의 탠덤과 마찬가지로 행한다.In the first pass, the tip end plate and the rear end portion of the coil for rolling are arranged in the same manner as the two tandem rolling. Stop at the point of entry to the one mill, avoiding damage to the roll end of the coil. Then, the reverse rolling is started and the retreating property is performed in the same manner as the ordinary tandem.

이 방식과 종래의 1 스탠드 가역 밀과의 미압연부의 길이를 비교해 본다.Compare the length of the unrolled portion with this conventional method and the conventional 1-stand reversible mill.

예로서, 2.5 ㎜ 두께의 소재 코일을 매 패스마다 30 %의 압하율로 4 패스를 행하는 최종 판 두께 0.6 ㎜를 생산하는 경우의 수율을 비교한다.As an example, the yield of a material coil having a thickness of 2.5 mm is compared with the case of producing a final plate thickness of 0.6 mm which is subjected to 4 passes at a reduction ratio of 30% for each pass.

그 배치를 도16 및 도17에 도시한다.Its arrangement is shown in Figs. 16 and 17. Fig.

도17의 종래 방식에서는 제1 패스에 있어서, 소재 코일 판 두께 2.5 ㎜, 제품 판 두께 0.6 ㎜, 밀과 릴 사이를 4 m, 선단부 릴 권취 길이를 3 m로 하면, 제1 패스에서의 미압연부 길이는 (4m ＋ 3m) × (2.5 ㎜/0.6 ㎜) = 29 m가 된다.In the conventional method shown in Fig. 17, when the material coil thickness is 2.5 mm, the product sheet thickness is 0.6 mm, the distance between the mill and the reel is 4 m, and the leading end reel winding length is 3 m in the first pass, The length is (4 m + 3 m) x (2.5 mm / 0.6 mm) = 29 m.

그리고, 제1 패스에서의 압하 두께 감소율을 0.7이라 하면, 제2 패스에서의 미압연부는 (4m ＋ 3m) × (2.5 ㎜ × 0.7/0.6 ㎜) = 20.4 m가 된다.If the thickness reduction ratio in the first pass is 0.7, the unturned portion in the second pass is (4m + 3m) x (2.5mm x 0.7 / 0.6mm) = 20.4m.

제3 패스 및 제4 패스에서의 미압연부를 0으로 하고, 종래 방식의 미압연부의 합계(La)는 La = 29 ＋ 20.4 = 49.4 m가 된다.The untreated portion in the third pass and the fourth pass is set to 0, and the total La of the conventional untreated portion becomes La = 29 + 20.4 = 49.4 m.

다음에, 도16의 본 발명의 트윈 밀에서는 롤군 사이 거리를 1.5 m, 제1 패스에서 미압연부를 0으로 하고, 제2 패스에 있어서는 1.5 m × (2.5 ㎜ × 0.7/0.6 ㎜) = 4.4 ㎜가 되며, 즉 본 발명의 미압연부의 합계(Lb)는 Lb = 4.4 m가 된다.Next, in the twin mill of the present invention shown in Fig. 16, the distance between the roll groups is 1.5 m, the un-rolled portion is 0 in the first pass, and 1.5 m x (2.5 mm x 0.7 / 0.6 mm) That is, the sum Lb of the un-rolled portions of the present invention becomes Lb = 4.4 m.

미완전 압연 부분의 제품 판 두께 환산 길이를 비교하면, 45 m(La - Lb = 49.4 - 4.4)의 개선이 된다.Comparing the converted sheet thicknesses of the partially rolled part, the improvement of 45 m (La - Lb = 49.4 - 4.4) is obtained.

이것은 폭 1m, 하나의 중량이 15 Tf의 경우, 제품 두께 0.6 ㎜에서의 코일 전체 길이(Lc)는 Lc = 15000/(7.85 × 0.6) = 3190 m이며, 트윈 밀에서의 수율 향상은 (La - Lb)/Lc = (49.4 - 4.4)/3190 = 0.014가 된다.The total length Lc of the coil at a product thickness of 0.6 mm is Lc = 15000 / (7.85 × 0.6) = 3190 m for a width of 1 m and a weight of 15 Tf. Lb) / Lc = (49.4 - 4.4) / 3190 = 0.014.

즉, 본 발명의 트윈 밀에서 1.4 %의 수율 향상이 가능해진다.That is, it is possible to improve the yield of 1.4% in the twin mill of the present invention.

또, 생산량은 1/2의 패스 횟수로 제품이 생산되므로 생산량은 거의 2배이다.In addition, since the product is produced in the number of passes of 1/2, the production amount is almost double.

또, 낭비 시간을 최소로 하기 위해 표준 2회 패스 압연으로 코일의 제거 작업과 다음 코일의 통판 권취가 간섭하지 않도록 재료 코일의 권출측과, 코일의 권취측을 같은 측으로 해 권출한 코일을 바로 통판 권취할 수 있는 배치로 해 두는 것이 바람직하다.In order to minimize the waste time, the winding side of the material coil and the winding side of the coil are set to the same side so that the removal work of the coil and the winding of the next coil do not interfere with the standard two-pass rolling, It is preferable to arrange it in a winding-up arrangement.

그리고, 설비비는 종래의 가역식에 비해 150 % 정도가 되며, 생산량은 200 %가 되므로, 설비비에 대한 생산량은 30 % 이상 개선된다.Moreover, the equipment cost is about 150% compared with the conventional reversible type, and the production amount is 200%, so the production amount by the equipment cost is improved by more than 30%.

이상과 같이, 트윈 밀을 가역식 압연에 적용함으로써, 싱글 밀의 가역 압연에 비교하여 설비비는 1.3 내지 1.5배로 약 2배의 생산량이 된다.As described above, when the twin mill is applied to the reversible rolling, the equipment ratio is about 1.3 times to 1.5 times that of the reversible rolling of the single mill to about twice the production amount.

본 발명에 따르면, 2세트의 롤군 사이 거리를 짧게 하고, 압연재의 지그재그 및 판 굴곡을 방지하고, 보수가 용이한 압연 효율이 좋은 압연기 및 압연 방법 및 압연 설비를 제공할 수 있는 효과를 거둔다.According to the present invention, the distance between two sets of rolls is shortened to prevent zigzag and plate bending of the rolled material, and provides a rolling mill with good rolling efficiency and a rolling method and rolling facility with easy maintenance.

Claims (29)

하나의 하우징 내에서, 압연재의 상하에 배치되는 작업 롤과 상하의 상기 작업 롤을 각각 지지하는 상하 보강 롤로 이루어지는 롤군을 구비하고, 상기 롤군의 축 방향의 한 쪽에서 구동하고, 다른 쪽에서 조작하는 4단 압연기에 있어서,A plurality of work rolls disposed on the upper and lower sides of the rolled material and upper and lower reinforcing rolls respectively supporting the work rolls in the upper and lower sides of the rolled material in one housing, In the rolling mill, 상기 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 2세트 수납하고, 또 적어도 상기 작업 롤의 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 것을 특징으로 하는 압연기.And two sets of rolls are housed in one roll housing, and at least two metal chocks of the work roll hold the two working rolls integrally on the upper and lower separate drive side and the operation side. 하나의 하우징 내에서, 압연재의 상하에 배치되는 작업 롤과, 상하의 상기 작업 롤을 각각 지지하는 상하의 중간 롤과, 상하의 상기 중간 롤을 각각 지지하는 상하 보강 롤로 이루어지는 롤군을 구비하고, 상기 롤군의 축 방향의 한 쪽에서 구동하고, 다른 쪽에서 조작하는 6단 압연기에 있어서,And a roll group consisting of upper and lower reinforcing rolls for supporting the upper and lower intermediate rolls respectively, upper and lower intermediate rolls for supporting the upper and lower working rolls, respectively, in the one housing, the work rolls disposed above and below the rolled material, In a six-speed mill driven at one side in the axial direction and operated at the other side, 상기 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 2세트 수납하고, 또 적어도 상기 작업 롤의 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 것을 특징으로 하는 압연기.And two sets of rolls are housed in one roll housing, and at least two metal chocks of the work roll hold the two working rolls integrally on the upper and lower separate drive side and the operation side. 제1항에 있어서, 상기 작업 롤의 메탈 쵸크에 상기 2세트의 롤군 사이에서상기 압연재의 통판을 가이드하는 통판 가이드를 장착한 것을 특징으로 하는 압연기.The rolling mill according to claim 1, wherein a metal choke of the work roll is equipped with a through-going guide for guiding a passage plate of the rolled material between the two sets of rolls. 제1항에 있어서, 상하의 상기 작업 롤의 메탈 쵸크의 적어도 한 쪽에 상기 압연재의 장력을 검출하는 장력계를 설치한 것을 특징으로 하는 압연기.The rolling mill according to claim 1, wherein a tension meter for detecting the tension of the rolled material is provided on at least one side of the metal chocks of the upper and lower work rolls. 제1항에 있어서, 상기 작업 롤의 메탈 쵸크와 상기 하우징의 미끄럼 이동면이 상기 메탈 쵸크의 경사에 대해 면접촉을 유지하도록 상기 작업 롤의 메탈 쵸크와 상기 하우징의 미끄럼 이동부에 원통 시트를 설치한 것을 특징으로 하는 압연기.The metal choke of claim 1, wherein the metal choke of the work roll and the slidable surface of the housing maintain a surface contact with the slope of the metal choke, &Lt; / RTI &gt; 제1항에 있어서, 상기 압연재의 압연시, 상기 2세트의 롤군 중 2개의 상부 작업 롤 및 2개의 하부 작업 롤은 상기 압연재의 폭 방향의 중심에서 통로 중심선과 양 롤군의 축 방향 중심선의 교점을 중심으로 하는 서로 반대 방향으로 경사져 있는 것을 특징으로 하는 압연기.The rolling mill according to claim 1, wherein, in rolling the rolled material, two upper work rolls and two lower work rolls in the two sets of rolls are arranged at a center in the width direction of the rolled material, And wherein the rolling mill is inclined in directions opposite to each other centering on the intersection. 제1항에 있어서, 상기 압연제의 압연시, 상기 2세트의 롤군 중 2개의 상부 작업 롤과 2개의 상부 보강 롤 및 2개의 하부 작업 롤과 2개의 하부 보강 롤은 상기 압연재의 폭 방향의 중심인 통로 중심선과 양 롤군의 축 방향 중심선의 교점을 중심으로 하는 수평면 내에서 상하 서로 반대 방향으로 경사져 있는 것을 특징으로하는 압연기.The rolling mill according to claim 1, wherein, in rolling the rolling agent, two upper work rolls, two upper work rolls, two lower work rolls and two lower work rolls of the two sets of rolls Wherein the rollers are inclined in opposite directions from each other in a horizontal plane centered on an intersection of a center line of the center and an axial centerline of the two roll groups. 제6항 또는 제7항에 있어서, 상기 작업 롤의 메탈 쵸크와 롤 하우징의 미끄럼 이동면이 수평 및 수직 방향의 경사에 대해 면접촉을 유지하도록 상기 작업 롤의 메탈 쵸크와 롤 하우징의 미끄럼 이동부에 구면 시트를 설치한 것을 특징으로 하는 압연기.8. A method according to claim 6 or 7, characterized in that the metal choke of the work roll and the sliding surface of the roll housing maintain a surface contact with the horizontal and vertical tilt, Wherein a spherical sheet is provided. 제1항에 있어서, 상기 2세트 롤군의 상부 작업 롤 2개 및 하부 작업 롤 2개를 상하 반대 방향으로 축 방향 이동시키는 것을 특징으로 하는 압연기.The rolling mill according to claim 1, wherein the upper work rolls and the lower work rolls in the two sets of roll groups are moved axially up and down. 제2항에 있어서, 상기 중간 롤의 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 중간 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 것을 특징으로 하는 압연기.3. The rolling mill according to claim 2, wherein the metal choke of the intermediate roll holds two intermediate rolls integrally on the upper and lower drive side and the operation side integrally. 제10항에 있어서, 상부 2개의 상부 중간 롤 2개의 하부 중간 롤을 상기 중간 롤의 메탈 쵸크를 거쳐서, 상하 반대 방향으로 축 방향 이동시키는 것을 특징으로 하는 압연기.11. The rolling mill according to claim 10, wherein the upper two intermediate rolls of the lower intermediate roll are axially moved in the up-down direction through the metal chocks of the intermediate roll. 제11항에 있어서, 상기 2개의 상부 작업 롤과 2개의 하부 작업 롤을 상기 작업 롤의 메탈 쵸크를 거쳐서 2개의 상부 중간 롤과 2개의 하부 중간 롤의 축 방향 이동과 거의 동시에, 상하 반대 방향으로 축 방향 이동시키는 것을 특징으로 하는압연기.The method as claimed in claim 11, wherein the two upper work rolls and the two lower work rolls are moved substantially vertically in opposite directions to each other through axial movement of the two upper intermediate rolls and the two lower intermediate rolls via the metal chocks of the work roll Thereby moving the rolling mill in the axial direction. 제1항에 있어서, 상기 보강 롤의 축 방향 추력을 롤 축 중심선 상에서 하나의 추력 지지 장치로 받는 것을 특징으로 하는 압연기.The rolling mill according to claim 1, wherein the axial thrust of the reinforcing roll is received by a single thrust supporting device on the roll axis. 하나의 하우징 내에서, 압연재의 상하에 배치되는 작업 롤과 상하의 상기 작업 롤을 각각 지지하는 상하 보강 롤로 이루어지는 롤군을 구비하고, 상기 롤군의 축 방향의 한 쪽에서 구동하고, 다른 쪽에서 조작하는 4단 압연기의 압연 방법에 있어서,A plurality of work rolls disposed on the upper and lower sides of the rolled material and upper and lower reinforcing rolls respectively supporting the work rolls in the upper and lower sides of the rolled material in one housing, In the rolling method of a rolling mill, 상기 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 2세트 수납하고, 또 적어도 상기 작업 롤의 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하고, 상기 보강 롤을 구동하여 압연하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.Two sets of rolls are housed in one roll housing, and at least two metal chocks of the work roll are held by integrally holding two working rolls on the upper and lower separate driving sides and on the operation side, and the reinforcing rolls are driven, And rolling. 하나의 하우징 내에서, 압연재의 상하에 배치되는 작업 롤과, 상하의 상기 작업 롤을 각각 지지하는 상하 중간 롤과, 상하의 상기 중간 롤을 각각 지지하는 상하의 보강 롤로 이루어지는 롤군을 구비하고, 상기 롤군의 축 방향의 한 쪽에서 구동하고, 다른 쪽에서 조작하는 6단 압연기의 압연 방법에 있어서,And a roll group consisting of upper and lower intermediate rolls for supporting the upper and lower work rolls respectively and upper and lower reinforcing rolls for supporting the upper and lower intermediate rolls, respectively, in one housing, the work rolls disposed above and below the rolled material, In a rolling method of a six-stage rolling mill which is driven on one side in the axial direction and operated on the other side, 상기 롤군을 하나의 롤 하우징 내에 2세트 수납하고, 또 적어도 상기 작업 롤 메탈 쵸크는 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하고, 상기 중간 롤 또는 상기 보강 롤을 구동하여 압연하는 것을 특징으로하는 압연 방법.And two sets of rolls are housed in one roll housing, and at least the working roll metal chocks hold and hold the two working rolls integrally on the upper and lower separate driving sides and the operating side, and the intermediate rolls or the reinforcing rolls And rolling the rolled steel sheet. 제14항에 있어서, 상기 압연재의 맞물림시에 상기 작업 롤의 벤더를 미리 정해진 설정치 이상으로 설정하여 압연하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.15. The rolling method according to claim 14, wherein, when the rolled material is engaged, the bending of the work roll is set to a predetermined value or more and rolled. 제14항에 있어서, 상기 압연기를 1대 이상 압연 방향으로 배치하여 일방향 압연을 행하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.The rolling method according to claim 14, wherein one or more rolling mills are arranged in a rolling direction to perform one-direction rolling. 제14항에 있어서, 가역식 압연을 행하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.The rolling method according to claim 14, wherein the rolling is reversible. 제14항에 있어서, 상기 작업 롤 또는 상기 중간 롤을 각각 메탈 쵸크에 부착한 채 교대로 한 개씩 롤 연마기로 연마하고, 압연하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.15. The rolling method according to claim 14, wherein the working roll or the intermediate roll are respectively attached to metal chocks and polished by a roll polishing machine one by one and rolled. 조압연기와 마무리 압연기를 구비하고, 상기 조압연기로 열간 부재를 압연하는 열간 압연 설비 혹은 얇은 슬래브 주조기로 주조된 슬래브를 그대로 마무리 압연기로 압연하는 열간 압연 설비에 있어서,1. A hot rolling apparatus for rolling a slab cast with a rough rolling mill, a hot rolling apparatus for rolling a hot member with the rough rolling mill or a thin slab casting machine, 상기 마무리 압연기가 하나의 하우징 내에 상하 각각의 작업 롤과 보강 롤로 이루어지는 4단 압연기 롤군 혹은 상하 각각의 작업 롤, 중간 롤 및 보강 롤로 이루어지는 6단 압연기의 롤군 2세트를 조립하여 구성되고, 적어도 작업 롤 베어링박스(메탈 쵸크)은 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 압연기인 것을 특징으로 하는 열간 압연 설비.Wherein the finish rolling mill is constituted by assembling two roll sets of a six-stage rolling mill constituted by a four-stage rolling mill roll group consisting of upper and lower working rolls and reinforcing rolls, or upper and lower working rolls, intermediate rolls and reinforcing rolls, Wherein the bearing box (metal choke) is a rolling mill that holds and holds two work rolls integrally on the upper and lower drive side and the operation side. 조압연기와 마무리 압연기를 구비하고, 상기 조압연기로 열간 부재를 압연하는 열간 압연 설비 혹은 얇은 슬래브 주조기로 주조된 슬래브를 그대로 마무리 압연기로 압연하는 열간 압연 설비에 있어서,1. A hot rolling apparatus for rolling a slab cast with a rough rolling mill, a hot rolling apparatus for rolling a hot member with the rough rolling mill or a thin slab casting machine, 상기 마무리 압연기가 하나의 하우징 내에 상하 각각의 작업 롤과 보강 롤로 이루어지는 4단 압연기 롤군 혹은 상하 각각의 작업 롤, 중간 롤 및 보강 롤로 이루어지는 6단 압연기의 롤군 2세트를 조립하여 구성되고, 적어도 작업 롤 베어링 박스(메탈 쵸크)은 상하 별개의 구동측과 조작측에서 2개의 작업 롤을 일체로 하여 보유 지지하는 압연기이며, 적어도 2대의 상기 압연기를 탠덤 배치하는 것을 특징으로 하는 열간 압연 설비.Wherein the finish rolling mill is constituted by assembling two roll sets of a six-stage rolling mill constituted by a four-stage rolling mill roll group consisting of upper and lower working rolls and reinforcing rolls, or upper and lower working rolls, intermediate rolls and reinforcing rolls, Wherein the bearing box (metal choke) is a rolling machine for holding two work rolls integrally on the upper and lower drive side and the operation side integrally, and at least two rolling mills are arranged in tandem. 제2항에 있어서, 상기 작업 롤의 메탈 쵸크에 상기 2세트의 롤군 사이에서 상기 압연재의 통판을 가이드하는 통판 가이드를 장착한 것을 특징으로 하는 압연기.3. The rolling mill according to claim 2, wherein a metal choke of the working roll is equipped with a through-going guide for guiding the passing plate of the rolled material between the two sets of rolls. 제2항에 있어서, 상하의 상기 작업 롤의 메탈 쵸크의 적어도 한 쪽에 상기 압연재의 장력을 검출하는 장력계를 설치한 것을 특징으로 하는 압연기.The rolling mill according to claim 2, wherein a tension meter for detecting the tension of the rolled material is provided on at least one side of the metal chocks of the work rolls on the upper and lower sides. 제2항에 있어서, 상기 작업 롤의 메탈 쵸크와 상기 하우징의 미끄럼 이동면이 상기 메탈 쵸크의 경사에 대해 면접촉을 유지하도록 상기 작업 롤의 메탈 쵸크와 상기 하우징의 미끄럼 이동부에 원통 시트를 설치한 것을 특징으로 하는 압연기.The metal choke of claim 2, wherein the metal choke of the working roll and the slidable surface of the housing maintain a surface contact with the inclination of the metal choke, &Lt; / RTI &gt; 제2항에 있어서, 상기 보강 롤의 축 방향 추력을 롤 축 중심선 상에서 하나의 추력 지지 장치로 받는 것을 특징으로 하는 압연기.The rolling mill according to claim 2, wherein the axial thrust of the reinforcing roll is received by a single thrust supporting device on the roll axis. 제15항에 있어서, 상기 압연재의 맞물림시에 상기 작업 롤의 벤더를 미리 정해진 설정치 이상으로 설정하여 압연하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.The rolling method according to claim 15, wherein when the rolled material is engaged, the bending of the work roll is set to a predetermined value or more and rolled. 제15항에 있어서, 상기 압연기를 1대 이상 압연 방향으로 배치하여 일방향 압연을 행하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.The rolling method according to claim 15, wherein one or more rolling mills are disposed in the rolling direction to perform one-direction rolling. 제15항에 있어서, 가역식 압연을 행하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.The rolling method according to claim 15, wherein the rolling is reversible. 제15항에 있어서, 상기 작업 롤 또는 상기 중간 롤을 각각 메탈 쵸크에 부착한 채 교대로 한 개씩 롤 연마기로 연마하고, 압연하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.The rolling method according to claim 15, wherein the work roll or the intermediate roll are respectively attached to metal chocks and polished by a roll polishing machine one by one and then rolled.