KR100305291B1 - 스틸스트립의주조방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 금속을 롤의 이동주조표면상에서 고형화시키기 위해 냉각 주조롤(16)상에 지지되어 있는 용융금속 주조욕으로부터 금속 스트립(20)을 연속적으로 주조하는 방법에 관한 것으로서, 상기 금속은 니켈 및 크롬을 1.60 이하(바람직하게는 1.55 이하)의 (Cr/Ni)eq비율로 포함하고 있는 오우스테나이트 스테인레스 스틸이며, 각 롤의 주조표면은 2.5 미크론보다 큰 값(바람직하게는 2.5 내지 15 미크론 범위의 값)의 산술평균거칠기(Ra)를 가지는 것을 특징으로 한다.

Description

[발명의 명칭]
스틸 스트립의 주조방법
[발명의 상세한 설명]
[기술배경]
본 발명은 스틸 스트립의 주조방법에 관한 것으로서, 특히 트윈 롤 주조장치에서 스테인레스 스틸 스트립을 연속적으로 주조하는 방법에 관한 것이다.
금속 스트립을 트윈 롤 주조장치에서 연속적으로 주조하여 제조하는 것은 공지된 방법이다. 용융된 금속은 냉각되는 한 쌍의 역회전 수평 주조 롤 내에 유입되므로 금속 셸(shell)들은 이동 롤 표면상에서 고형화되고 상기 표면사이의 닙(nip)에서 함께 이동된다. 따라서, 상기 롤들사이의 닙으로부터 하방으로 운반되는 고형화된 스트립 생성물을 생산하게 된다. 여기에서, 용어 “nip”은 롤이 서로 가장 가깝게 위치하는 일반적인 영역을 의미한다. 용융된 금속은 레이들로부터 소형 용기내로 부어진 후, 용융금속을 롤 사이의 닙내로 향하게 하기 위해 닙 상부에 배치한 금속운반노즐을 통해 흐르게 되므로, 롤의 주조 표면상에 지지되어 있는 용융 금속 주조욕을 상기 닙의 바로 상부에 형성한다. 이러한 금속욕은 상기 롤의 단부와 슬라이딩 결합된 댐 또는 측판 사이에 제한되어 형성될 수도 있다.
트윈 롤 주조방법은 냉각시 급속하게 고형화되는 비철금속 예를들면 알루미늄에 효과적으로 적용되어 왔다. 호주 특허 제631728호에는 0.5mm 내지 5mm의 철 스트립의 연속주조를 가능케 하는 방법 및 장치가 개시되어 있으며 이러한 타입의 장치는 양호한 질의 가벼운 스틸 스트립을 일관되게 생산할 수 있는 단계까지 발전되어 왔다. 그런데, 스틸에 금이 가고 표면 함몰부(통상, “악어 스킨”이라고 알려진 표면 결함)가 반복적으로 생성되는 경향으로 인해서 오우스테나이트 스테인레스 스틸 스트립을 주조하는 데에는 특정 문제들이 제기 되고 있다. 여러 실험을 거친 결과, 결함이 없는 양호한 표면 재질의 오우스테나이트 스테인레스 스틸 스트립을 일관되게 주조할 수 있도록 하는 요소들을 결정하였다.
다음에는 주조 표면의 평활도 측정에 대해 설명한다. 본 발명의 개념을 한정해주는 특정 방법으로서 산술평균 거칠기로 알려진 표준측정법을 이용하여 실험하였으며 상기 거칠기는 통상 Ra로 표시한다. 상기 값은 측정길이 1m내에서의 프로파일(profile)의 중심선으로부터의 거칠기 프로파일의 모든 절대거리의 산술평균값으로 정의되어 있다. 상기 프로파일의 중심선은 거칠기가 측정되는 기준선이며, 상기 선의 어느 한쪽에 위치한 상기 프로파일의 부분과 상기 선 사이에 한정된 영역의 합들이 서로 같은 값이 되도록 절단된 거칠기-폭의 제한부내에서의 프로파일의 일반적인 방향에 평행한 선이다. 상기 산술평균거칠기는 다음과 같이 정의될 수도 있다.
[본 발명의 개시]
본 발명에 따르면, 금속을 주조욕으로부터 이동주조 표면상으로 고형화시키기 위해 용융금속 주조욕을 이등주조표면과 접촉하여 형성하는 금속 스트립 연속주조방법에 있어서, 상기 금속은 1.60 이하의 (Cr/Ni)eq비율로 크롬 및 니켈을 함유하는 오우스테나이트 스테인레스 스틸이고, 상기 주조표면은 2.5 미크론 이상의 산술평균거칠기(Ra)를 갖는 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법이 제공되어 있다. 특히, 주조표면의 산술평균거칠기(Ra)는 2. 5 내지 15 미크론일 수도 있다. 표면의 규칙적인 융기부를 가공함으로써 상기 조직표면을 형성하여도 된다. 바람직하게, 니켈 대 크롬의 비율은 1.55 이하이다.
특히, 본 발명은 롤의 주조표면상에 지지되어 있는 용융금속 주조욕을 닙의 바로 위에 형성하기 위해서, 용융금속은 상기 닙의 상부에 배치한 금속운반노즐을 경유하여 한 쌍의 주조롤러사이의 닙내로 유입되는 동시에, 고형화된 금속 스트립을 상기 닙으로부터 하방으로 운반하기 위해 상기 주조롤을 회전시키는 금속 스트립 연속주조방법에 있어서, 상기 금속은 크롬 및 니켈을 1.60 이하의 Cr/Ni 비율로 포함하는 오우스테나이트 스테인레스 스틸이며 상기 롤의 주조표면은 2.5미크론보다 큰 산술평균거칠기(Ra)를 갖는 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법을 제공한다.
상기 롤의 주조표면은 10 내지 60미크론 범위의 조직깊이 및 100 미크론 내지 200 미크론 범위의 홈 피치를 가진 규칙적인 원주형 홈 조직을 가질 수도 있다.
또 다른 실시예에서, 상기 롤은 규칙적으로 이간되어 있는 돌출부의 조직으로 되어 있을 수도 있으며, 100 내지 200 미크론 범위로 이간되어 있는 피치 및 10 내지 20 미크론 범위의 깊이를 가진 피라미드 또는 원추형 형태일 수도 있다.
상기 스틸의 탄소, 크롬, 니켈 함량은 다음 범위인 것이 바람직하다.
탄소 - 0.04 내지 0.06 % 중량비
크롬 - 17.5 내지 19.5 % 중량비
니켈 - 8.0 내지 10.0 % 중량비
[도면의 간단한 설명]
제1도는 본 발명에 따라 작동되는 트윈-롤 연속 스트립 주조장치의 평면도.
제2도는 제1도에 도시한 스트립 주조장치의 측면도.
제3도는 제1도의 3-3 라인을 따라 절결한 수직 단면도.
제4도는 제1도의 4-4 라인을 따라 절결한 수직 단면도.
제5도는 제1도의 5-5 라인을 따라 절결한 수직 단면도.
제6도는 일련의 시험 주조에 사용된 주조 표면의 조직표면을 도시한 도면.
제7도 내지 제9도는 여러 혼합물의 스틸을 이용한 시험 주조의 결과를 도시한 도면.
[바람직한 실시예의 상세한 설명]
도시한 주조장치는 공장 바닥(12)에 직립 설치된 주 머신 프레임(11)을 포함한다. 상기 프레임(11)은 조립 스테이션(14)과 주조 스테이션(15)사이에서 수평으로 이동가능한 주조 롤 캐리지(13)를 지지하고 있다. 상기 캐리지(13)는 주조 작동시 용융금속이 턴디시(18) 및 운반노즐(19)을 거쳐 레이들(17)로부터 공급되는 한 쌍의 평행한 캐스팅 롤(16)을 운반한다. 셸들이 이동 롤 표면상에서 고형화되고 상기 표면사이의 닙에서 함께 이동됨으로써, 롤 출구에서 고형 스트립 생성물(20)이 생산될 수 있도록 주조 롤(16)을 물로 냉각시킨다. 이러한 생성물은 표준 코일러(21)에 공급되며 이어서 제2코일러(22)로 운반될 수도 있다. 리셉터클(23)은 주조 스테이션에 인접한 머신 프레임 상이 장착되어 있으며 용융된 금속은 턴디시 상의 오우버플로우 배출구(24)를 거쳐 상기 리셉터클내로 방향전환되어 유입될 수 있으며, 생성물 형성에 심각한 이상이 있거나 또는 주조 과정에 이상이 발생했을 때에 턴디시의 일측의 비상 플러그(25)의 철수에 의해 상기 리셉터클내로 전환될 수 있다.
롤 캐리지(13)는 주 머신 프레임(11)의 일부에 연장되어 있는 레일(33)상의 바퀴(32)에 의해 장착된 캐리지 프레임(31)으로 구성되어 있으므로 상기 롤 캐리지(13)는 레일(33)을 따라서 전체가 이동하도록 장착되어 있다. 캐리지 프레임(31)은 상기 롤(16)이 회전가능하게 장착되어 있는 한 쌍의 롤 크레이들(34)을 운반한다.
상기 롤 크레이들(34)은 보조 슬라이드 부재(35, 36)의 결합에 의해서 캐리지 프레임(31)상에 장착되어 있으므로, 상기 크레이들을 유압 실린더 유압(37, 38)의 작용하에서 상기 캐리지상에서 이동시켜서 상기 닙을 주조 롤(16)사이에서 조정시킬 수 있다. 캐리지는 더블작동 유압피스톤 및 실린더 유닛(39)의 작동에 의해 레일(33)을 따라서 전체적으로 이동될 수 있으며 상기 실린더 유닛은 롤 캐리지를 조립 스테이션(14)과 주조 스테이션(15)사이에서 이동시키도록 작동하기 위해 상기를 캐리지상의 구동 브래킷(40)과 주 머신 프레임 사이에 연결되어 있다.
주조 롤(16)은 캐리지 프레임(31)상에 장착되어 있는 전달부 및 전기모터로부터 구동축(41)을 통해 역회전된다. 상기 롤(16)은 로타리 글랜드(43)를 통해 급수 호스(42)에 연결되어 있는 롤 구동축(41)에서 급수 덕트로부터 롤 단부를 통해 냉각수를 공급하는 냉각로가 형성되어 있는 구리 원주벽을 구비하고 있다. 1300mm 폭의 스트립 생성물을 생산하기 위해서, 상기 롤은 통상 약 500mm 직경 및 1300mm 이하의 길이를 가진 롤로 되어 있다.
레이들(17)은 종래의 구조를 가지며, 오버헤드 크레인상의 요우크(45)를 거쳐 지지되어 있으므로 고온 금속 수용부로부터 제 위치로 이동될 수 있다. 상기 레이들에는 서보 실린더에 의해 작동가능한 스토퍼 로드(46)가 고정되어 있으므로 용융금속으로 하여금 출구 노즐(47) 및 내화 보호판(48)을 통해 레이들로부터 턴디시(18)내로 흐를 수 있도록 한다.
턴디시(18)도 또한 종래의 구조대로 되어 있으며 산화마그네슘(MgO)등의 내화재로 만들어진 폭이 넓은 용기로 형성되어 있다. 상기 턴디시의 한 쪽 측면은 레이들로부터 용융금속을 수용하는 부분이며 상기 한 쪽 측면에는 상기 오우버플로우 배출구(24) 및 비상 플러그(25)가 구비되어 있다.
턴디시의 다른 쪽 측면에는 가로로 이간된 일련의 금속출구(52)가 구비되어 있다. 턴디시의 하부는 상기 턴디시를 롤 캐리지 프레임(31)상에 장착시키는 마운틴 브래킷(53)을 구비하고 있으며, 상기 하부에는 턴디시를 정확하게 위치시키기 위해 캐리지 프레임상에 인덱스 페그(54)를 수용하도록 구멍들이 형성되어 있다.
운반 노즐(19)은 알루미나 흑연등의 내화성 재료로 이루어진 가늘고 긴 형상으로 되어 있다. 그 하부는 내부 방향 및 하부방향으로 수렴하도록 점차 가늘어진다. 또한, 상기 노즐은 마운팅 브래킷(60)을 구비하고 있으므로 롤 캐리지 프레임상에 지지되게 되며 그 하부에는 마운팅 브래킷상에 위치한 하방 돌출 사이드 플랜지(55)가 형성되어 있다.
상기 노즐(19)은 수평으로 이간되어 있으며 일반적으로 수직으로 연장되어 있는 일련의 흐름 경로를 구비함으로써 금속으로 하여금 롤의 전체 폭에 걸쳐서 적절한 저속으로 배출되도록 함과 동시에 용융금속으로 하여금 초기 고형화가 발생되는 롤 표면상에 직접 충돌되지 않고 롤 사이의 닙내로 운반되도록 할 수도 있다. 달리, 상기 노즐은 저속 커튼의 용융 금속을 롤 사이의 닙내로 직접 운반하기 위하여 단일 개의 연속 슬롯 출구를 가질 수도 있으며 또는 용융금속욕에 잠겨지게 될 수도 있다.
상기 주조욕은 롤 캐리지가 주조 스테이션에 있을 때에 롤의 스텝 단부(57)에 맞대어 지지되어 있는 한 쌍의 밀폐측판(56)에 의해 롤의 단부에서 한정 되어 있다 상기 밀폐측판(56)은 내화성이 강한, 예를들면 붕소 질화물로 형성되어 있으며 롤의 스텝 단부(57)의 곡률과 매칭되기 위하여 부채꼴 형상의 사이드 에지(81)를 구비하고 있다. 상기 측판은 한 쌍의 유압 실린더 유닛(83)의 작동에 의해 주조 스테이션에서 이동가능한 판홀더 (82)에 장착될 수 있으므로 주조 동작시 주조 롤 상에 형성된 용융금속욕에 대한 단부 밀폐를 형성하기 위해서 주조 롤의 스텝 단부와 결합될 수 있다.
주조 동작시, 레이들 스토퍼 로드(46)는 용융금속이 금속운반노즐을 통해 레이들로부터 턴디시로 유입되어 주조 롤로 흐르도록 작동한다. 스트립 생성물(20)의 클린 헤드 단부는 에이프런 테이블(96)의 작동에 의해 코일러(21)의 죠오로 가이드된다. 에이프런 테이블(96)은 주 프레임상의 피봇 마운팅(97)에 매달려 있으며 클린 헤드 단부가 형성될 후에 유압 실린더 유닛(98)의 작동에 의해 코일러 쪽으로 회전될 수 있다. 테이블(96)은 피스톤 및 실린더 유닛(101)에 의해 작동되는 상부 스트립 가이드 플랩(99)에 반대하여 작동될 수도 있으며 한 쌍의 수직 사이드 롤러(102)사이에 스트립 생성물(20)이 한정될 수도 있다. 헤드 단부가 코일러의 죠오에 가이드된 후에 상기 코일러는 스트립 생성물(20)을 감도록 회전하며, 에이프런 테이블은 코일러(21)상으로 직접 취해진 생성물이 없는 머신 프레임으로부터 걸려 있기만 한 비동작 위치로 다시 회전되도록 될 수 있다. 상기 결과물인 스트립 생성물(20)을 연속하여 코일러(22)로 운반함으로써 주조장치밖으로 운반될 최종 코일을 생산할 수도 있다.
상기 장치의 작동에 있어서, 급속한 초기 냉각속도를 통해서 분정(分晶) 작용을 최소화하기 위한 조직 표면을 가진 롤을 사용함과 아울러 스틸의 화학적 성질을 미세하게 조정함으로써 우수한 오우스테나이트 스테인레스 스틸 스트립을 일관되게 제조하는 것이 가능함을 알 수 있다.
오우스테나이트 스테인레스 스틸 스트립 주조방법에서, 고형화 모드는 스트립 표면 재질을 결정하는 데에 중요한 작용을 할 수 있다. 통상, Cr/Ni 비율이 약 1.60이하인 때에 발생하는 초기 오우스테나이트 고형화 모드는 분정을 증가시켜 깨짐 경향의 증가를 야기하기 때문에 바람직하지 못하다. 이전에는 분정도를 감소시켜 깨짐을 최소화하며 깨짐 전파가 쉽지 않은 곡선 경로를 형성하기 위해서는 1. 7 내지 1. 9 범위의 Cr/Ni 비율을 보장하는 것이 필요하다고 생각되어 왔었다. 그러나, 실험결과, 이러한 성분의 스틸을 가지고 행한 연속 스트립 주조에서는 “악어 스킨” 함몰부가 있는 스트립을 주조할 가능성이 너무 높은 한편, 깨짐을 야기할 정도로 상기 함몰부의 정도가 높을 수도 있다. 1. 55이하의 Cr/Ni 비율을 가진 스틸은 대부분 분정되기 쉬우므로 깨짐 정도도 증가될 수 있다. 만약, 평활한 기판상에서 고형화가 이루어지면, 초기 열전달 속도는 저속이고 고형화 구조는 조잡하여서 분정 및 깨짐을 유발한다. 그러나, 이러한 분정 및 깨짐 경향은 초기 열전달 속도를 높게 함으로써 극복될 수 있으며 예를 들면 기판 표면의 용기부 가공등과 같은 조직기판 이용에 의해 용이하게 달성될 수 있다.
트윈 롤러 주조장치의 주조 표면에서의 조건을 근사하게 시뮬레이트하는 속도로 40m × 40m 냉각 블럭이 용융 스틸의 가열장치 내에 투입되는 금속 고형화 테스트 장치 내에서 초기 실험을 수행하였다. 스틸은 용융 가열장치 통과시 상기 냉각 블럭상에서 고형화되므로 상기 블럭의 표면에서 고형화 스틸층을 형성한다. 상기 층은 그 영역 전반에 걸친 포인트에서 두께가 측정될 수 있으므로 고형화 속도 변화를 상세히 기록할 수 있으며, 따라서 여러 위치에서의 유효 열전달 속도도 기록할 수 있다. 따라서, 고형화된 스트립 전체에 걸쳐서 초기값들의 함수뿐만 아니라 전체 고형화 상수(일반적으로 K로 표시됨)도 산출하는 것이 가능하다. 또한, 스트립 표면의 마이크로 구조를 조사함으로써, 관측된 열전달 값들의 변화와 고형화 마이크로 구조의 변화를 연관시 킬 수 있다.
다음에는, 실험연구의 특성 및 결과를 설명한다.
[실험 조건]
표면 특성이 서로 다른 3개의 구리기판 즉, 평활한 구리표면, 조직으로 되어 있는 구리 표면, 크롬 코팅(100㎛의 두께)의 연마된 표면상에서 실험을 행하였다. 제6도에 개략적으로 도시한 형태를 가진 융기부 및 가로 홈을 가공함으로써 상기 구리 블럭에 조직을 형성하였다. 각각의 이들 블럭에는 고형화 과정동안의 열전달 속도의 특성을 기술하기 위한 열전지가 갖추어져 있다. 실험 전반에 걸쳐서 주조 조건을 일관되게 유지하기 위해, 용융 과열 및 블럭 온도등의 변수들은 합리적인 범위내에서 일정하게 유지하였다. 용융온도는 75℃의 과열에 해당하는 대략 1525℃를 목표로 하였다. 용광로에 주입된 아르곤 가스는 주변 대기와 상기 용융물이 화학적으로 반응하는 것을 방지하는 데에 매우 효과적이었다. 바람직한 (Cr/Ni)eq비율을 얻기 위해서 먼저 Cr, Ni, C, N2를 첨가함으로써 용융물의 화학 성질을 조정하였다. Creq및 Nieq를 결정하는 데에는 다음 식을 사용하였다.
1) Creq= Cr + 1.37Mo + 1.50Si + 2.0Nb + 3.0Ti
2) Nieq= Ni + 0.31Mn + 22.0 C + l4.2N + Cu
시험조건을 다음의 표 1에 요약하였으며, 전체 실험 프로그램은 1.55 내지 1.74 사이에서 변화하는 (Cr/Ni)eq비율을 가진 대략 45개의 테스트로 이루어져 있다. 또한, 표 2에 여러 테스트의 현저한 특성들을 요약하였다.
[표 1]
[표 2]
[결론]
[스트립의 표면 재질의 대한 (Cr/Ni)eq비율의 영향]
샘플을 시각적으로 검사함에 있어서, 조직기판으로 얻은 스트립의 표면재질에 대해서 (Cr/Ni)eq비율이 직접적인 영향을 미치는 것으로 나타났으며 평활한 기판에서는 뚜렷한 효과를 보이지 않았다. (Cr/Ni)eq비율을 변화시킨 샘플주조에 있어서는 (Cr/Ni)eq비율을 감소시킴으로써 “악어 스킨”타입의 조직으로부터 평활한 조직으로 점차 개선되었다. 제9도에 도시한 바와 같이 “악어 스킨”의 심한 정도에 대한 (Cr/Ni )eq비율의 효과를 살펴보면 (Cr/Ni)eq비율을 1.60 이하로 유지시킴으로써 스트립 표면 재질의 실질적인 개선을 얻을 수 있음을 알 수 있다.
[고형화동안의 열전달에 대한 (Cr/Ni)eq비율의 효과]
i) 조직 기판
스트립 표면으로부터 기판까지의 열전달 속도는 기판온도를 측정하여 결정하였다. 제7도는 조직기판에서의 열 플럭스(flux)에 대한 용융물 (Cr/Ni)eq비율의 영향을 도시한 도면이다. 곡선의 특성에서 나타난 바와 같이, 열 플럭스는 초기에 피크에 도달한 후 급속히 감소하며 시간이 증가함에 따라 일정값에 접근한다. 고형화의 초기 단계에서 열전달 속도(약 30 Mw/m2)가 높은 것은 밀접한 접촉에 기인한 것일 수 있다.
상기 프로그램에서 나타난 바와 같이, 조직 기판상에서 가장 양호한 표면조직을 생성하는 것으로 판명이 된 (Cr/Ni)eq비율은 1.60 이하인 것으로 결론지을 수 있다.
ii) 평활한 기판
제8도는 평활한 기판에서의 열전달에 대한 (Cr/Ni)eq비율의 영향을 도시한 도면이다. 고형화 과정 전반에 걸쳐서 열 플럭스는 비교적 일정한 값임을 알 수 있으며, 특히, 피크 플럭스의 크기는 상기 조직 기판에서 측정한 값보다 훨씬 낮은 값임을 알 수 있다(제7도 참고). 이러한 결과는 표면이 거친 고형화 구조와도 일치한다. 서로 다른 (Cr/Ni)eq비율에서 열 플럭스의 변화가 있기는 하였으나 상기 변화는 그다지 뚜렷하지 않았으며 열 플럭스는 시간이 증가함에 따라 (Cr/Ni)eq에 무관하게 서로 근사한 값에 근접한다.
평활한 기판에 있어서, 열전달이 (Cr/Ni)eq비율과 거의 무관하다는 결론은 상기 관찰에서 스트립 표면 조직이 (Cr/Ni )eq에 의해 영향을 받지 않았던 사실과도 일치한다.
1.7 내지 1.9의 (Cr/Ni)eq비율에 대한 통상 작동 윈도우는 스트립 표면 조직면에서는 적절하지 않음이 실험 프로그램에서 보여졌으며 1.60 이하의 (Cr/Ni)eq비율 사용은 더욱 양호한 표면재질을 생성한다.

Claims (13)

  1. 용융금속의 주조욕을 이동주조표면과 접촉하여 형성함으로써 금속을 상기 주조욕으로부터 상기 이동주조표면상에서 고형화시키는 금속 스트립 연속 주조방법에 있어서, 상기 금속은 크롬 및 니켈을 1.60 이하의 (Cr/Ni)eq비율로 함유하고 있는 오우스테나이트 스테인레스 스틸이며, 상기 주조표면은 2.5 미크론보다 큰 값의 산술평균거칠기(Ra)를 가지는 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 주조표면의 산술평균거칠기(Ra)는 2.5 내지 15 미크론 범위인 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  3. 제2항에 있어서, 상기 주조표면은 규칙적인 홈 및 융기부 조직을 가지는 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  4. 제3항에 있어서, 상기 조직의 깊이는 10 미크론 내지 60 미크론 범위이며, 상기 홈의 피치는 100 미크론 내지 200 미크론 범위인 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  5. 제3항에 있어서, 상기 주조 표면은 10 내지 60 미크론 범위의 조직 깊이 및 100 내지 200 미크론 간격의 피치로 규칙적으로 이간된 개별 돌출부들의 조직을 가지는 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  6. 제1항 내지 제5항중의 어느 한 항에 있어서, 상기 니켈 대 크롬의 비율은 1.55 이하인 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  7. 제1항 내지 제5항중의 어느 한 항에 있어서, 상기 스틸의 탄소, 크롬, 니켈 함량은 0.04 내지 0.06 중량 %의 탄소, 17.5 내지 19.5 중량 %의 크롬, 8.0 내지 10.0 중량 %인 니켈인 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  8. 롤의 주조표면상에 지지되어 있는 용융금속 주조욕을 닙의 바로 위에 생성하기 위하여 용융금속은 상기 닙의 상부에 배치한 금속운반노즐을 경유하여 한 쌍의 주조롤러사이의 상기 닙내로 유입되는 동시에, 고형화된 금속 스트립을 상기 닙으로부터 하방으로 운반하기 위하여 상기 주조롤을 회전시키는 금속 스트립 연속주조방법에 있어서, 상기 금속은 크롬 및 니켈을 1.60 이하의 (Cr/Ni)eq비율로 함유하고 있는 오우스테나이트 스테인레스 스틸이며, 상기 주조롤의 주조표면은 2.5 미크론보다 큰 값의 산술평균거칠기(Ra)를 가지는 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  9. 제8항에 있어서, 상기 롤의 상기 주조표면의 산술평균거칠기(Ra)는 2.5 내지 15 미크론 범위인 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  10. 제9항에 있어서, 상기 롤의 상기 주조표면은 10 미크론 내지 60 미크론 범위의 조직 깊이 및 100 미크론 내지 200 미크론 범위의 홈 피치를 가진 규칙적인 원주형 홈들의 조직을 가지는 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  11. 제9항에 있어서, 상기 롤은 10 내지 60 미크론 범위의 깊이 및 100 내지 200 미크론 간격의 피치로 규칙적으로 이간된 개별 돌출부들의 조직을 가지는 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  12. 제8항 내지 제11항중의 어느 한 항에 있어서, 니켈 대 크롬의 비율은 1.55 이하인 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
  13. 제8항 내지 제11항중의 어느 한 항에 있어서, 상기 스틸의 탄소, 크롬, 니켈 함량은 0.04 내지 0.06 중량 %의 탄소, 17.5 내지 19.5 중량 %의 크롬, 8.0 내지 10.0 중량 %인 니켈인 것을 특징으로 하는 금속 스트립 연속주조방법.
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