KR100265697B1 - Anchoring method and apparatus for improving end bearing structure in external prestress reinforcement - Google Patents
Anchoring method and apparatus for improving end bearing structure in external prestress reinforcement Download PDFInfo
- Publication number
- KR100265697B1 KR100265697B1 KR1019980016293A KR19980016293A KR100265697B1 KR 100265697 B1 KR100265697 B1 KR 100265697B1 KR 1019980016293 A KR1019980016293 A KR 1019980016293A KR 19980016293 A KR19980016293 A KR 19980016293A KR 100265697 B1 KR100265697 B1 KR 100265697B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- plate
- fixing
- fixing plate
- steel wire
- concrete
- Prior art date
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/08—Members specially adapted to be used in prestressed constructions
- E04C5/12—Anchoring devices
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
- E01D—CONSTRUCTION OF BRIDGES, ELEVATED ROADWAYS OR VIADUCTS; ASSEMBLY OF BRIDGES
- E01D22/00—Methods or apparatus for repairing or strengthening existing bridges ; Methods or apparatus for dismantling bridges
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04G—SCAFFOLDING; FORMS; SHUTTERING; BUILDING IMPLEMENTS OR AIDS, OR THEIR USE; HANDLING BUILDING MATERIALS ON THE SITE; REPAIRING, BREAKING-UP OR OTHER WORK ON EXISTING BUILDINGS
- E04G23/00—Working measures on existing buildings
- E04G23/02—Repairing, e.g. filling cracks; Restoring; Altering; Enlarging
- E04G23/0218—Increasing or restoring the load-bearing capacity of building construction elements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Bridges Or Land Bridges (AREA)
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 교량 또는 교각과 같은 콘크리트 구조물의 휨 또는 처짐에 의해 균열이 발생되는 등 심각한 손상을 입은 콘크리트 구조물을 보수 보강하기 위한 외부프리스트레스 보강공법을 위한 지압지지방식의 정착 방법 및 장치에 관한 것으로, 보다 상세하게는 지압지지방식에서 외부강선의 긴장력을 거더 단부에 위치한 단부판과 맞닿은 콘크리트가 받도록, 단부판의 연장선에 버팀판을 두어 버팀판과 단부판과의 용접길이를 증가시켜 내하력을 증대시키고 지압지지방식의 취약부인 단부용접부의 강도를 증가시킨 개량된 지압지지방식의 정착 방법 및 장치에 관한 것이다.The present invention relates to a method and a device of acupressure supporting method for an external prestress reinforcement method for repairing and strengthening a concrete structure that is severely damaged, such as a crack generated by bending or deflection of a concrete structure such as a bridge or a pier, More specifically, in the acupressure supporting method, the bearing plate is placed on the extension line of the end plate so that the tension of the external steel wire is brought into contact with the end plate located at the end of the girder, thereby increasing the welding length between the end plate and the end plate, thereby increasing the load bearing capacity. An improved pressure bearing fixing method and apparatus for increasing the strength of an end weld, which is a weak part of the pressure bearing.
모든 구조물은 시간이 경과함에 따라 내하력이 작아지고 수명이 짧아진다. 또한 산업의 발달과 더불어 급증된 대형, 과적차량의 무리하고도 빈번한 운행으로 인하여 전국적으로 교량의 파손현상이 심화되고 있다. 현재 국내 교량의 절반은 총중량 32톤을 견디는 2등급 교량이 차지하고 있는바, 이들 교량은 교량의 내하력보다 큰 차량의 통과로 인하여 손상이 가속화되고 있다. 이를 방지하기 위해서는 기존 교량의 내하력을 증가시켜 총중량 43톤을 견디는 1등급 교량의 내하력을 갖는 교량으로 보강하는 효율적이고 경제적인 보수 보강공법의 개발이 시급한 형편이다.All structures have a shorter load capacity and shorter lifespan over time. In addition, due to the industrial development, due to the excessive and frequent operation of large and overloaded vehicles, the damage of bridges is intensifying nationwide. Currently, half of domestic bridges occupy class 2 bridges with a total weight of 32 tons, and these bridges are accelerating damage due to the passage of vehicles larger than the bridge's load capacity. In order to prevent this, it is urgent to develop an efficient and economical repair reinforcement method that increases the load capacity of existing bridges and reinforces it with a bridge having a load capacity of a first class bridge that can bear a total weight of 43 tons.
현재 한국내 교량의 절반이상이 2등교로 가설되어 있어 중차량의 통행을 견디지 못하고 교량의 수명을 단축시킬 우려가 크며, 종국에는 교량의 붕괴사고로 이어질 위험성이 상존하고 있다. 이러한 문제점을 해결하기 위한 공법으로는 상판재시공 공법, 강판 보강 공법, 및 외부 강선 공법 등이 있다.At present, more than half of bridges in Korea are constructed as second-class bridges, so there is a high risk of shortening the life span of bridges and enduring the collapse of bridges. Construction methods for solving this problem include a top plate construction method, a steel plate reinforcement method, and an external steel wire method.
상판 재시공법은 기존 교량의 상판을 완전히 제거한 후 고강도 콘크리트를 이용한 공법으로 일부 사용되고 있으나 상판의 재시공에 따른 막대한 공사비와 인력 및 장기간의 공사기간이 소요되고, 공사기간 동안 차량을 완전히 통제해야하는 문제점이 있어 현재 널리 사용되지는 못하고 있는 실정이다.The top plate reconstruction method is partially used as a method using high-strength concrete after completely removing the top plate of the existing bridge, but it requires a huge construction cost, manpower and long-term construction period due to the reconstruction of the top plate, and requires a complete control of the vehicle during the construction period. It is not currently widely used.
그리고 한국내 대부분의 보강공사에 강판 보강 공법이 주종을 이루어 왔으나 최근 들어 사용재료, 시공 품질의 확보 및 유지 관리상의 문제점등으로 인하여 사용예가 점차 줄어들고 있다. 또한 탄소섬유 등 고강도 고탄성 재료를 사용한 보강공법도 점차 그 사용예가 증가하고 있으나, 교량에의 적용예는 아직 미미한 실정이다.In addition, steel plate reinforcement methods have been predominantly used in most reinforcement works in Korea. However, in recent years, the use cases are gradually decreasing due to problems in using materials, construction quality, and maintenance. In addition, the use of the reinforcing method using a high-strength high elastic material such as carbon fiber is gradually increasing its use, but the application to the bridge is still insignificant.
이에 반하여 외부 강선을 이용한 기존 구조체의 보강 공법은 구조체에 대한 적응성과 보강효율이 높아 다양한 구조체의 보강에 활발하게 이용되고 있다. 이러한 외부 강선을 이용한 공법은 정착구의 설치에 따라 크게 4가지로 나누어져 실제 구조물의 보강에 있어 많이 이용되고 있지만 이러한 여러 가지 정착방법들은 많은 문제점들이 있다. 즉, 불안전하거나 상당히 큰 압축력을 가해야하거나 하중 전달구조가 복잡하여 정착구의 설계가 불가능하다는 점들이다.On the contrary, the reinforcement method of the existing structure using the external steel wire is actively used to reinforce various structures due to its high adaptability and reinforcement efficiency. The method using the external steel wire is largely divided into four types according to the installation of the anchorage, and is widely used in the reinforcement of the actual structure, but these various fixing methods have many problems. In other words, the design of the anchorage is impossible because of the instability, the need for applying a very large compressive force, or the complicated load transfer structure.
상기 기존의 정착구의 종류를 이하 간단히 요약, 소개하기로 한다. 외부프리스트레스 보강공법을 이용하여 기존의 교량을 보강함에 있어 외부 강선의 긴장력을 구조체에 전달하는 방법으로 여러 가지 방식의 정착장치를 사용하고 있다.The type of the conventional anchorage will be briefly summarized and introduced below. In reinforcing the existing bridge using the external prestress reinforcement method, various types of fixing devices are used to transfer the tension of the external steel wire to the structure.
이들 정착장치들은 대표적으로는 전단지지방식, 지압지지방식, 마찰지지방식, 및 복합지지방식 등 4가지로 구분할 수 있으며, 이들 정착방식은 정착구의 구조와 설치위치에 따라 하중전달개념이 상당히 차이를 보이고 있고, 이에 대한 시공상의 특징 및 장단점은 다음과 같다.These fixing devices can be classified into four types such as leaflet paper, pressure bearing support, friction support method, and compound support method, and the concept of load transfer varies considerably according to the structure and installation location of the fixing device. The characteristics and advantages and disadvantages of the construction are as follows.
우선, 전단지지방식은 도 1에 도시한 바와 같이, PS강선(17)의 긴장력(P)을 앵커볼트(13)의 전단력(Van)으로 지지시키는 방식으로 긴장력이 증가하게 되면 앵커볼트(13)의 갯수를 늘려야 한다.First, the leaflet paper method as shown in Figure 1, when the tension force is increased in such a way as to support the tension force (P) of the PS steel wire 17 by the shear force (V an ) of the anchor bolt 13 anchor bolt 13 You need to increase the number of.
시공순서를 보면 먼저 정착판(11)을 제작하고 원 콘크리트 PS보(18)에 천공을 한 후 앵커볼트(13)를 취부하여 정착판(11)을 고정한다. 그리고 난 후 정착판(11)과 콘크리트 사이를 에폭시로 뒷채움하고 마지막으로 정착구(14,15)를 설치하고 강선(17)을 긴장한다.According to the construction procedure, first, the fixing plate 11 is manufactured and then drilled in the raw concrete PS beam 18, and then, the anchor bolt 13 is mounted to fix the fixing plate 11. Then backfill the epoxy between the fixing plate 11 and the concrete and finally install the fixing fixtures 14 and 15 and strain the steel wire 17.
하중전달과정은 강선관(16)내의 강선(17)을 긴장하게 되면 긴장력(P)은 정착구(14,15)를 통하여 정착대(12)와 버팀판(10)에 가해지고 그 힘은 정착판(11)을 타고 콘크리트에 설치되어 있는 앵커볼트(13)에 도달하여 앵커볼트의 전단력(Van)에 의해 지지된다.In the load transfer process, when the steel wire 17 in the steel wire tube 16 is tensioned, the tension force P is applied to the fixing stand 12 and the support plate 10 through the fixing holes 14 and 15, and the force is applied to the fixing plate. (11) to reach the anchor bolt (13) installed in the concrete is supported by the shear force (V an ) of the anchor bolt.
이 공법은 자재의 구입이 용이하며 시공이 간단하다는 장점이 있는 반면에 많은 단점을 가지고 있다.This process has the advantages of being easy to purchase and simple to construct, but has many disadvantages.
첫째, 앵커볼트 설치를 위한 천공작업시 기존 콘크리트 구조체의 강선(17)이나 정착장치 등을 손상시킬 우려가 높으며 이로 인하여 오히려 원 구조물의 내하력을 저하시킨다. 또한, PS 콘크리트 거더 단부의 응력집중부에 천공에 의한 단면결손에 의한 단부파괴가 우려되며 콘크리트 구조체의 강도가 약할 경우 앵커볼트가 뽑힐 가능성이 있다. 이 문제점은 앵커볼트의 전단내하력의 크기가 콘크리트 강도의 크기에 좌우되어 품질관리나 설계가 어렵다는 문제점을 유발한다. 이러한 어려움은 특히 기존 구조물에서 콘크리트의 강도를 추정하는 적절한 방법이 없기 때문에 강도측정에 대한 신뢰성이 매우 떨어진다는데 있다.First, there is a high risk of damaging the steel wire 17 or the fixing device of the existing concrete structure during the drilling work for anchor bolt installation, thereby lowering the load capacity of the original structure. In addition, there is a fear of end destruction due to cross-sectional defects caused by perforation in the stress concentration part of the PS concrete girder end, and the anchor bolt may be pulled out when the strength of the concrete structure is weak. This problem causes a problem that quality control or design is difficult because the magnitude of shear load of anchor bolt depends on the strength of concrete. This difficulty lies in the poor reliability of strength measurements, especially since there is no suitable way to estimate the strength of concrete in existing structures.
둘째, 첫번째 단점 때문에 앵커볼트의 설치의 한계에 따른 도입 가능한 긴장력에 한계가 있다. 전단지지방식은 긴장력의 대부분을 앵커볼트가 지지하는데 기존 보를 손상시키거나 콘크리트의 품질을 정확히 알 수 없을 경우는 앵커볼트의 설치를 제한할 수 밖에 없다. 따라서 긴장력의 도입 또한 한계가 있다.Secondly, due to the first disadvantage, there is a limit to the tension that can be introduced due to the limitation of the anchor bolt installation. The leaflet paper supports most of the tension force, but the anchor bolt can only limit the installation of anchor bolts if the existing beams are damaged or the quality of concrete is not known accurately. Therefore, the introduction of tension is also limited.
셋째, 긴장력에 대한 소요 앵커볼트의 갯수가 많아 정착구의 크기가 커지게 된다. 앵커볼트는 일정간격이상을 확보했을시에 소요전단력을 얻을 수 있다. 만일 볼트의 설치 간격이 작을때는 그만큼의 감소계수를 도입하여 볼트의 전단력을 다시 산정해야 한다. 따라서 긴장력이 커질수록 많은 앵커볼트가 필요하고 그만큼의 사이간격도 확보해야 하므로 정착판 크기의 증가되어야만 한다. 그러므로 거더의 면적이 작을 경우에는 이 공법을 사용할 수 없다.Third, the number of anchor bolts required for tension increases the size of the anchorage. Anchor bolts can obtain the required shear force when a certain interval is secured. If the bolt spacing is small, the reduction factor should be introduced to recalculate the shear force of the bolt. Therefore, as the tension increases, more anchor bolts are required and the gap between them must be secured, so the size of the fixing plate must be increased. Therefore, this method cannot be used when the area of girder is small.
넷째, 볼트의 내하력은 볼트의 직경에 따라 비례하지만 볼트 1개당 내하력이 2∼3ton이내로써 외부프리스트레싱에 필요한 내하력을 확보하기 위해서는 적정 간격이상을 두어 충분한 개수의 볼트를 사용해야 한다. 이것은 앞에서 언급한 정착판의 크기 증가와 같은 이유이다.Fourth, the load capacity of the bolt is proportional to the diameter of the bolt, but the load capacity per bolt is less than 2 to 3 tons, and sufficient number of bolts should be used with proper intervals to secure the load capacity required for external prestressing. This is the same reason as the size of the fixing plate mentioned above.
마찰지지방식은 도 2에 도시한 바와 같이, PS강봉(29)을 고정시켜주는 볼트를 이용하여 정착판에 커다란 압축력을 가하고, 이 압축력에 의한 정착판과 원 구조물 사이의 부착전단마찰력에 의하여 PS강선(27)의 긴장력(P)을 지지하는 방식이다. 일반적으로 강봉은 평균 40톤정도의 긴장력으로 정착구와 PS 콘크리트 거더사이를 긴장하게 된다.As shown in FIG. 2, the friction support method applies a large compressive force to the fixing plate by using a bolt for fixing the PS steel bar 29, and the PS is applied by the shear shear force between the fixing plate and the original structure by the compressive force. It is a method of supporting the tension force (P) of the steel wire (27). In general, the steel bar is tensioned between the anchorage and the PS concrete girder with an average tension of 40 tons.
시공순서는 먼저 정착판(21)을 제작하고 PS콘크리트 거더에 천공하고 강봉(29)을 삽입한 후 정착판(21)을 설치한다. 정착판(21)과 콘크리트 사이의 빈공간을 에폭시로 밀실하게 만든다. 그리고, 마지막으로 정착구(25)를 설치하고 긴장을 시킨다.The construction sequence is to first make the fixing plate 21 and then drilled in the PS concrete girder and inserting the steel bar 29, and then install the fixing plate 21. The empty space between the fixing plate 21 and the concrete is made tight with epoxy. And finally, the fixing unit 25 is installed and tensioned.
하중전달과정은 강선관(26)내의 강선(27)을 긴장하게 되면 긴장력(P)은 다른 방식처럼 정착대나 버팀판이 없으므로 바로 정착구를 고정하고 있는 정착판에 가해지는데 이 힘은 강봉에 의해 발생된 마찰력에 의하여 지지되게 된다.In the load transfer process, when the steel wire 27 in the steel wire pipe 26 is tensioned, the tension force P is applied to the fixing plate which fixes the anchorage immediately because there is no anchorage plate or a support plate like other methods. It is supported by the frictional force.
이 공법의 특징은 지압지지방식으로 시공이 불가능한 보와 보 사이의 간격이 작을 경우에 시공이 가능하며 외관이 양호하고 사이즈가 작다는 장점이 있다.The feature of this method is that the construction is possible when the distance between the beams, which cannot be constructed by acupressure support method, is small, and the appearance is good and the size is small.
반면에 단점은 첫째, PS강봉의 가격이 고가이고 이를 시공함에 있어서 전문 기술을 요한다. 정착구가 긴장력을 버티려면 그 크기에 상응하는 수십톤의 압축력을 정착판에 주어야 하는데 그러기 위해서는 강봉 및 볼트와 너트의 특수제작이 불가피하며, 40톤에 달하는 인장력을 주기 위해서는 조임작업 또한 특수 장비가 필요하게 된다. 또한, 너트의 조임시 토크에 의한 계측과 조임에 의한 압축력은 일정한 비례관계로 증가하지 않기 때문에 긴장력에 대한 정확한 압축력을 계산할 수 없다는 단점도 있다.On the other hand, the downside is, firstly, the price of PS steel bar is expensive and requires professional skills in constructing it. In order for the anchorage to sustain the tension, it is necessary to give the fixing plate several tens of tons of compression force corresponding to its size. To do this, special manufacturing of steel rods, bolts and nuts is inevitable, and the tightening operation also requires special equipment to give a tension of 40 tons. Done. In addition, since the compression force by measuring and tightening the torque during tightening of the nut does not increase in a constant proportional relationship, there is a disadvantage in that it is impossible to calculate the exact compressive force against the tension force.
둘째, 긴장재의 최종 정착 위치가 교각까지 연장되지 않으므로 정착장치와 지점사이의 응력분포와 안전성에 대한 검토가 필요하다. 이는 비록 전체적으로 압축력을 받고 있는 상태라 하더라도 인장봉의 구멍 주변에서는 인장응력의 발생이나 응력 왜곡 현상이 발생할 수 있기 때문이다.Second, the final anchoring position of the tension member does not extend to the piers, so it is necessary to examine the stress distribution and safety between the anchorage and the point. This is because even though the state is under compressive force as a whole, tensile stress or stress distortion may occur around the hole of the tension rod.
다음, 지압지지방식은 PS콘크리트 거더단부에 단부판(39)과 정착판(31)을 ㄷ자 형태로 설치하여 단부판(39)과 접촉하는 콘크리트면이 외부강선(37)의 긴장력을 지지시키는 방식이다. 도 3에서 보는 것처럼 앞에서 언급된 전단지지방식과는 달리 정착판(31)의 크기가 작아지고 앵커볼트의 수가 적어지고 길이도 짧아졌다. 이는 긴장력을 단부에서 받기 때문이다.Next, the acupressure supporting method is to install the end plate 39 and the fixing plate 31 in the U-shaped PS concrete girder end to the concrete surface in contact with the end plate 39 to support the tension of the external steel wire 37 to be. As shown in FIG. 3, unlike the leaflet paper mentioned above, the size of the fixing plate 31 is smaller, the number of anchor bolts is smaller, and the length is shorter. This is because tension is received at the end.
시공순서는 먼저 정착판(31)을 제작하고 콘크리트에 천공, 앵커볼트(33)를 설치한 다음 정착판(31)을 설치한다. 이때 앵커볼트는 작업중에 정착판을 제 위치에 고정하는 기능만 하는 것이므로 전단지지 방식과는 달리 구멍을 깊게 천공할 필요는 없다. 그 다음, 단부판(39)을 정착판(31)과 용접하고 정착판(31)과 단부판(39)의 공극을 에폭시로 밀실하게 뒷채움을 한다. 마지막으로 정착구(34,35)를 설치하고 강선관(36)내의 강선(37)을 긴장시키면 된다.Construction sequence first to make the fixing plate 31 and then drilled in the concrete, anchor bolt 33 is installed and then the fixing plate 31 is installed. At this time, the anchor bolt is only to function to fix the fixing plate in place during operation, unlike the leaflet method does not need to drill a deep hole. Then, the end plate 39 is welded to the fixing plate 31 and the voids of the fixing plate 31 and the end plate 39 are tightly backfilled with epoxy. Finally, the anchorages 34 and 35 may be installed to tension the steel wire 37 in the steel wire pipe 36.
하중전달과정은 강선(37)을 긴장하게 되면 긴장력(P)은 전단지지방식과 마찬가지로 정착대(32)에 가해지고 그 힘은 버팀판(30) 및 정착판(31)으로 전단된다. 그러나 그 이후의 하중전달과정은 전단지지방식과 다르다. 정착판(31)에 가해진 힘은 정착판(31)을 타고 단부판(39)에 도달하게 되고, 이 힘은 마지막으로 단부판에 맞닿은 콘크리트 거더(fc)가 지지하게 된다. 이 공법은 하중전달 과정에서 알 수 있듯이 긴장력이 정착판(31)을 거쳐 단부판(39)에 도달하는 과정에서 도 4에 도시한 바와 같이, 정착판(31)과 단부판(39) 사이의 모서리에 큰 응력이 작용하게 되어 용접부가 떨어져 나갈 위험이 상존한다. 즉, 정착판에 긴장력이 걸리면 단부판(39)이 변형을 일으키면서 이들판의 접합부의 내측면에 인장균열이 발생하여 용접부를 손상시키는 현상이 나타나게 되는 문제점이 있다.In the load transfer process, when the steel wire 37 is tense, the tension force P is applied to the fixing unit 32 similarly to the leaflet paper method, and the force is sheared to the bracing plate 30 and the fixing plate 31. However, the subsequent load transfer process is different from the leaflet method. The force applied to the fixing plate 31 reaches the end plate 39 via the fixing plate 31, which is finally supported by the concrete girder fc abutting the end plate. As can be seen in the load transfer process, this method is performed between the fixing plate 31 and the end plate 39 as shown in FIG. 4 in the process of reaching the end plate 39 through the fixing plate 31. There is a risk that large stresses act on the edges and the welds fall off. That is, when tension is applied to the fixing plate, there is a problem in that the end plate 39 is deformed and a tensile crack is generated on the inner surface of the junction of these plates, thereby damaging the welded part.
이 공법은 자재의 구입 및 시공이 간단하며 외부강선의 효과를 전 지간에 균등하게 줄 수 있다는 장점이 있다.This method has the advantage that the purchase and construction of materials is simple and the effect of external steel wire can be given evenly across the whole area.
반면에 단점으로는 첫째 PS콘크리트 거더단부의 모서리의 용접부가 파괴될 우려가 높은 점이 있다. PS콘크리크 거더의 단부는 기존의 강선이 밀집되어 있는 부분으로서 응력이 상당히 집중되어 있는 곳으로 철근이 많이 배근되어 있으나, 단부쪽에 상당한 압축력을 도입할 경우, 국부적인 파괴현상이 발생할 우려가 높다. 또한, PS콘크리트 거더의 단부는 긴장 장착구의 돌출을 감추기 위하여 리세스블록이 있는 데 이는 긴장작업 완료 후 일반 시멘트 모르타르로 뒷메움을 하도록 되어 있으나 상태가 부실한 경우가 많기 때문에 외부강선에 의해 상당한 압축력이 작용할 경우에는 균열발생의 우려가 많다고 할 수 있다. 균열발생의 문제를 해결하기 위하여 콘크리트 구조체와 단부판 그리고 정착판 사이의 빈공간에 에폭시 등을 이용하여 밀실하게 뒷채움을 해주어야 한다.On the other hand, the disadvantage is that there is a high possibility that the weld of the edge of the PS concrete girder end is destroyed. The end of PS concrete girder is an area where existing steel wires are concentrated and where the stress is concentrated a lot, the rebar is heavily reinforced, but if a significant compressive force is introduced to the end, there is a high possibility of local fracture. In addition, the end of the PS concrete girder has a recess block to hide the protrusion of the tension fitting, which is to be backfilled with normal cement mortar after the tensioning work is completed, but since the condition is often poor, a significant compressive force is applied by the external steel wire. If it works, there is a high risk of cracking. In order to solve the problem of cracking, the empty space between the concrete structure, the end plate and the fixing plate should be filled closely with epoxy.
둘째, 시공상에 제약이 있을수 있다는 문제점이 있다. 이 정착방식은 PS콘크리트 거더의 단부에 최소한 3cm 이상의 간격이 있어야만 적용이 가능하기 때문에 PS콘크리크 거더가 연속화되어 있거나 간격이 좁을 경우에는 충분한 단부판의 두께를 확보하기가 어려울 수도 있다는 문제점이 있다.Second, there is a problem that there may be restrictions on construction. Since this fixing method is applicable only when the end of the PS concrete girder has a space of at least 3 cm or more, there is a problem that it may be difficult to secure a sufficient end plate thickness when the PS concrete girder is continuous or the gap is narrow.
셋째, 교량의 거동을 제약하게 된다는 점이다. 이는 앞에서 언급된 제약을 다른 측면에서 검토한 것인데, PS콘크리트 거더와 PS콘크리트 거더 사이의 간격은 온도의 영향에 의한 교량의 신축을 흡수하도록 되어 있으나 이 사이에 정착을 위한 철물이 삽입되는 경우는 결국 PS콘크리트 거더의 신축팽창을 위한 공간을 삭감하는 결과가 된다. 따라서, 이 공법은 거더 간격이 최소 3cm 이상되는 넓은 경우에만 적용이 가능하다.Third, it restricts the behavior of the bridge. This is a review of the aforementioned limitations from another side. The gap between the PS concrete girder and the PS concrete girder is designed to absorb the stretching of the bridge under the influence of temperature, but in the event that hardware is inserted for settlement, This results in reducing the space for expansion and contraction of the PS concrete girder. Therefore, this method is applicable only when the girder spacing is at least 3 cm wide.
끝으로, 전단지지방식과 지압지지방식을 혼용한 복합지지방식에 대해서 설명한다. 복합지지방식은 앞에서 언급한 단점들을 보완이 쉽지 않기 때문에 고안된 방법으로, 어떤 논리적인 해결책을 제시한 방법이라기 보다는, 앞에서 언급된 여러 가지 방법들을 적절히 조합하여 상호보완 작용이 있기를 기대하는 방법에 불과하다고 할 수 있다.Finally, the composite supporting method using a leaflet paper method and acupressure supporting method will be described. The compound support method is designed because it is not easy to make up for the above-mentioned shortcomings, and is not a method that suggests a logical solution, but rather a method that expects the complementary action by combining various methods mentioned above. It can be said.
시공순서는 먼저 정착판(51)을 제작하고 앵커볼트(53)를 설치하기 위한 천공을 하고, 중앙측에 설치해야되는 강봉(53)의 경우는 기존 보에 이를 설치할 수 있는 구멍이 있는 경우에만 설치가 가능하고, 새로운 구멍을 뚫어서 설치한다는 것은 거의 불가능에 가까우므로 실제로는 이를 적용할 수 있는 경우가 많지 않다고 할 것이다. 앵커볼트가 설치된 후 정착판(51)과 단부판(59)을 고정, 용접하고, 마지막으로 정착구(54,55)를 설치하고 강선관(56)내의 강선(57)을 긴장한다.The construction sequence is to first make the fixing plate 51 and then drilled to install the anchor bolt 53, and in the case of the steel bar 53 to be installed in the center side only if the existing beam has a hole to install it It is possible to install, and installing a new hole is almost impossible, so in practice it is not likely to apply. After the anchor bolts are installed, the fixing plate 51 and the end plate 59 are fixed and welded. Finally, the fixing holes 54 and 55 are installed and the steel wires 57 in the steel wire tube 56 are tensioned.
하중전달과정은 전단지지방식과 지압지지방식을 혼합한 경우이므로 앞에서 언급한 두방식의 하중전달 과정과 흡사하다. 즉, 하중은 버팀판(50), 정착구(52)를 거쳐 단부판(59)과 정착판(51)에 전달되나, 하중전달과정의 마지막에서 복합지지방식은 앵커볼트(53)와 단부의 콘크리트, 두 부분이 모두 긴장력(P)을 받아 주는 것만 다를 뿐이다.The load transfer process is similar to the aforementioned two load transfer processes because it is a case of mixing the leaflet paper and the acupressure support method. That is, the load is transferred to the end plate 59 and the fixing plate 51 via the bracing plate 50 and the fixing unit 52, but at the end of the load transfer process, the composite support method is anchor bolt 53 and concrete at the end. The only difference is that both parts receive the tension (P).
이 공법의 장점으로는 여러 가지의 정착방법을 복합적으로 사용하므로 전체적인 내하력의 증가를 기대할 수 있다는 데 있지만 다음과 같은 단점이 있다.The advantage of this method is that it can be expected to increase the overall load capacity because it uses a combination of various fixing methods, but has the following disadvantages.
단점으로는 첫째, 여러가지 지지방식이 동시에 작용하는 것이 아니고, 지압지지 기능을 하는 단부판(59)이 충분히 변형된 뒤에 정착판(51)이 앞으로 이동하게 되면 앵커볼트(53)나 강봉(53')에 전단력이 작용하기 시작한다. 이는 시공상 앵커볼트의 설치를 위해서는 정착판의 볼트 구멍이 볼트보다 클 수밖에 없기 때문에 1-2mm이내 정도의 변형이 발생되기 전에는 볼트에 전단력이 작용하기 않기 때문에 전단지지 효과가 지압지지 효과와 동시에 발생하기를 기대하기는 매우 어렵기 때문이다. 따라서 복합적인 지지방식은 각각의 지지력의 합에 해당되는 내하력을 갖는 것이 아니고, 각 정착기구의 내하력이 순차적으로 발생하는 것이기 때문에, 본 방법의 실제 내하력은 각 방법의 내하력의 합보다 크게 줄어들게 된다. 따라서 이 방법의 정착력을 계산할 때 단순히 각 방법의 내하력을 합산하는 것은 내하력을 과다 계산하여 정착장치가 파괴될 가능성이 매우 높다. 또한 각 정착 방법의 하중분배율을 계산하기 어렵기 때문에 정착구의 설계가 불가능에 가깝다 할수 있다.Disadvantages are: First, the various supporting methods do not work at the same time, the anchor plate 53 or the steel bar 53 'when the fixing plate 51 is moved forward after the end plate 59 having acupressure support function is sufficiently deformed. ) The shear force begins to act. This is because in order to install anchor bolts, the bolt hole of the fixing plate must be larger than the bolt, so the shearing force is not applied to the bolt before the deformation of about 1-2mm occurs, so the leaflet effect occurs simultaneously with the bearing effect. Because it is very difficult to expect. Therefore, the complex support method does not have a load capacity corresponding to the sum of the respective support forces, and since the load capacity of each fixing mechanism is sequentially generated, the actual load capacity of the present method is significantly reduced than the sum of the load capacity of each method. Therefore, when calculating the fixing force of this method, simply adding up the load capacity of each method is very likely to overload the load and destroy the fixing device. In addition, since it is difficult to calculate the load distribution ratio of each fixing method, the design of the fixing fixture can be almost impossible.
둘째, PS콘크리트 보의 이동시에 사용되는 구멍이 강봉을 끼울 수 없는 위치, 즉 보의 하단이나 상단에 위치해 있는 경우가 대부분이므로 강봉의 설치가 불가능한 경우가 대부분이라 할 수 있다.Second, since the hole used for the movement of the PS concrete beam is in the position where the steel rod cannot be inserted, that is, the bottom or the top of the beam is mostly, it is impossible to install the steel rod.
셋째, 앵커볼트의 설치로 말미암아 전단지지방식의 문제점과 마찬가지인 원 구조물을 손상시킬 수도 있는 문제점이 존재한다. 즉 앵커볼트에 의한 전단력을 기대하려면 볼트의 매립깊이가 길어져야 하기 때문에 원 구조물, 특히 내부 강선이나 정착장치의 손상은 불가피하다 할 수 있다.Third, there is a problem that may damage the original structure, similar to the problem of the leaflet paper method due to the installation of the anchor bolt. In other words, in order to expect the shear force due to the anchor bolt, since the buried depth of the bolt must be long, damage to the original structure, especially the internal steel wire or the fixing device, may be inevitable.
이상으로 설명한 바와 같이 종래의 외부스트레스강선을 이용한 정착 기술들은 단부 모서리에 응력집중이 발생하거나 균열이 발생하는 문제점이 있을 수 있으며, 앵커볼트의 설치작업이 용이하지 않을 뿐만 아니라, 설치작업시 교량의 주요 부재에 심각한 손상을 주기 쉽다는 단점이 있다. 또한, 각 부분의 하중분배율을 계산하기가 어렵기 때문에 정착구의 설계가 매우 어려운 문제점이 있다.As described above, conventional fixing techniques using an external stress steel wire may have problems such as stress concentration or cracking at the end edges, and the installation of the anchor bolt is not easy, and The disadvantage is that it is easy to seriously damage the main member. In addition, the design of the anchorage is very difficult because it is difficult to calculate the load distribution ratio of each part.
본 발명이 이루고자하는 기술적 과제는, 상술한 종래의 정착장치들의 문제점을 해결하기 위하여, 지압지지 방식을 개량하여, 강선을 긴장할 때 정착장치 단부의 모서리 부근에 발생하는 응력 집중현상을 완화하도록 단부판과 정착판에 버팀판을 두는 방법으로 정착장치 단부의 손상을 방지하는 외부프리스트레스 보강공법을 위한 개량된 지압지지방식의 정착방법 및 장치를 제공하는 것이다.The technical problem to be achieved by the present invention, in order to solve the problems of the conventional fixing device described above, by improving the acupressure support system, the end plate to relieve the stress concentration phenomenon occurring near the edge of the fixing device end when tensioning the steel wire And to provide an improved acupressure supporting method and apparatus for an external prestress reinforcement method to prevent damage to the end of the fixing device by placing a support plate on the fixing plate.
본 발명이 이루고자 하는 다른 기술적 과제는 정착구의 설치작업을 손쉽게 하며, 좁은 공간에서도 설치가 가능하고, 시공시 기존 교량에 주는 손상을 최소화하는 외부프리스트레스 보강공법을 위한 개량된 지압지지방식의 정착방법 및 장치를 제공하는 것이다.Another technical problem to be achieved by the present invention is to facilitate the installation work of the anchorage, it is possible to install in a narrow space, improved anchorage method of improved pressure support for external prestress reinforcement method to minimize damage to the existing bridge during construction and To provide a device.
도 1은 종래의 외부프리스트레스 보강공법을 위한 전단지지방식의 정착방법을 설명하기 위한 평면도이다.1 is a plan view illustrating a fixing method of a leaflet paper method for a conventional external prestress reinforcement method.
도 2는 종래의 외부프리스트레스 보강공법을 위한 마찰지지방식의 정착방법을 설명하기 위한 정면도이다.2 is a front view illustrating a fixing method of a friction support method for a conventional external prestress reinforcement method.
도 3은 종래의 외부프리스트레스 보강공법을 위한 지압지지방식의 정착방법을 설명하기 위한 평면도이다.3 is a plan view illustrating a method of fixing acupressure support for a conventional external prestress reinforcement method.
도 4는 도 3의 단부판과 정착판의 맞닿는 부분의 상세도이다.4 is a detailed view of an abutting portion of the end plate and the fixing plate of FIG.
도 5는 종래의 외부프리스트레스 보강공법을 위한 전단지지방식과 지압지지방식을 모두 채용한 복합지지방식의 정착방법을 설명하기 위한 평면도이다.5 is a plan view illustrating a fixing method of a composite support method using both a leaflet paper method and acupressure support method for a conventional external prestress reinforcement method.
도 6은 본 발명의 외부프리스트레스 보강공법을 이용한 지압지지방식의 정착방법을 설명하기 위한 평면도이다.Figure 6 is a plan view for explaining the anchoring method of acupressure support method using an external prestress reinforcement method of the present invention.
도 7은 도 6의 정면도이다.7 is a front view of FIG. 6.
도 8은 도 6의 지압지지방식에 의한 용접부의 상세도이다.8 is a detailed view of a welded part according to the acupressure supporting method of FIG. 6.
＜도면의 주요부분에 대한 부호의 설명＞<Description of the code | symbol about the principal part of drawing>
60...버팀판, 61...정착판60 ... brace, 61 ... settle plate
62...정착대, 63...앵커볼트62.Mounting stand, 63.Anchor bolt
64...정착구뚜껑, 65...정착구머리64 Fixture lid, 65 Fixture head
66...강선관, 67...강선66 ... steel wire, 67 ... steel wire
68...PS보, 69...단부판68 ... PS beam, 69 ...
상기 과제를 이루기 위한 본 발명의 외부프리스트레스 보강공법을 위한 개량된 지압지지방식의 정착방법 및 장치는 PS콘크리트 거더에 정착판을 소수의 앵커볼트로 부착하고 PS콘크리트 거더의 단부에 단부판을 상기 정착판과 용접하여 부착하고, 상기 정착판상에 정착대를 설치하고 정착대에 지지된 정착구를 통하여 외부 강선을 긴장하는 외부프리스트레스 보강공법을 위한 개량된 지압지지방식의 정착방법 및 장치에 있어서, 상기 단부판의 연장선상에 적어도 하나 이상의 사각 버팀판을 두고, 상기 버팀판과 단부판 및 정착판의 사이를 용접하여 부착한다. 이로써, 기존의 지압지지방식과 유사하지만 기존 지압지지방식의 취약부인 단부에 버팀판을 추가 용접, 부착하여, 내하력을 증가시킬 수 있는 것이다.An improved acupressure supporting method and apparatus for an external prestress reinforcement method of the present invention for achieving the above object is to attach the fixing plate to the PS concrete girder with a few anchor bolts and to fix the end plate to the end of the PS concrete girder An improved acupressure-supporting fixing method and apparatus for an external prestress reinforcing method for welding and attaching to a plate, installing a fixing plate on the fixing plate, and tensioning an external steel wire through a fixing device supported on the fixing plate, wherein the end portion At least one rectangular bracing plate is provided on an extension line of the plate, and is welded and attached between the bracing plate, the end plate, and the fixing plate. Thus, similar to the conventional acupressure support method, but by additional welding, attaching a bracing plate to the end of the weak part of the conventional acupressure support method, it is possible to increase the load capacity.
이하, 본 발명에 의한 외부프리스트레스 보강공법을 위한 개량된 지압지지방식의 정착방법 및 장치의 실시예에 대하여 첨부된 도면을 참조하여 보다 상세히 설명하기로 한다.Hereinafter, with reference to the accompanying drawings, an embodiment of an improved acupressure supporting method fixing apparatus for an external prestress reinforcement method according to the present invention will be described in detail.
도 6은 본 발명의 외부프리스트레스 보강공법을 위한 개량된 지압지지방식의 정착방법을 설명하기 위한 평면도이고, 도 7은 도 6의 정면도이다. 도 6 및 도 7에 도시한 바와 같이, 본 발명에 의한 외부프리스트레스 보강공법을 위한 지압지지방식의 정착방법은, 기존의 지압지지방식에서 강선관(66)내의 외부강선(67)의 긴장력(P)을 거더 단부에 위치한 단부판(69)과 맞닿은 콘크리트가 받도록, 단부판(69)의 연장선에 버팀판(60)을 두어 버팀판(60)과 단부판(69)과의 용접길이를 증가시켜 내하력을 증대시키고 지압지지방식의 취약부인 단부용접부의 강도를 증가시키고, 이 부위의 하중에 의한 변형 형상을 개선시킨다. 이 때, 도 8에 도시한 바와 같이, 버팀판(60)은 정착판(61)에 직각으로 적어도 하나 이상 설치될 수 있다.FIG. 6 is a plan view illustrating an improved acupressure supporting method for fixing the external prestress reinforcement method of the present invention, and FIG. 7 is a front view of FIG. 6. 6 and 7, the anchoring method of the anchorage support method for the external prestress reinforcement method according to the present invention, the tension force (P) of the outer steel wire 67 in the steel wire pipe 66 in the conventional acupressure support method ) So that the contact with the end plate 69 located at the end of the girder is provided with a support plate 60 on the extension line of the end plate 69 to increase the welding length between the support plate 60 and the end plate 69. It increases the load capacity, increases the strength of the end weld, which is the weak part of the bearing, and improves the deformation shape caused by the load on this part. In this case, as shown in FIG. 8, at least one support plate 60 may be installed at right angles to the fixing plate 61.
본 발명의 외부프리스트레스 보강공법을 위한 지압지지방식의 정착장치는 PS콘크리트(68) 거더 단부에 단부판(69)과 정착판(61)을 ㄷ자형태로 설치하여 단부판(69)과 접촉하는 콘크리트면이 외부강선(67)의 긴장력을 지지하는 방식으로 설계되어 있다. 도 6에서 보는 것처럼 앞에서 언급된 기존의 지압지지방식과는 달리 정착판(61)과 단부판(69)에 버팀판(60)이 용접부착되어 하중을 받아줄 수 있는 용접길이를 대폭으로 늘려줄 수 있다.Acupressure support fixing device for the external prestress reinforcement method of the present invention is the concrete to contact the end plate 69 by installing the end plate 69 and the fixing plate 61 in the U-shape at the end of the PS concrete (68) girder The surface is designed in such a way as to support the tension of the outer steel wire 67. As shown in FIG. 6, unlike the conventional acupressure support method mentioned above, the support plate 60 is welded to the fixing plate 61 and the end plate 69 to greatly increase the welding length to receive a load. have.
시공순서는 먼저 정착판(61)을 제작하고 PS콘크리트 거더(68)에 구멍을 천공하여, 길이가 짧은 앵커볼트(63)를 설치한 다음 정착판(61)을 설치한다. 그리고 단부판(69)을 거더의 단부에 위치시켜, 단부판과 정착판(61)을 용접한다. 이때, 정착판(61)에 용접, 부착되어 있는, 버팀판(60)을 단부판(69)에 동시에 용접하여 조립을 완료한다. 다음, 정착판(61)과 콘크리트 사이와, 단부판(69)과 콘크리트 사이의 공극을 에폭시로 밀실하게 뒷채움을 한다. 여기서 에폭시 주입은 매우 중요하다. 그 이유는 긴장력 작용시 조그마한 틈이라도 있다면 그 공간에서 콘크리트의 변형이 일어나 균열이 발생할 수 있기 때문이다. 마지막으로 정착구(36,65) 및 정착대(62)를 설치하고 강선관(66)내의 강선(67)을 긴장시키면 작업이 완료된다. 본 발명에서 앵커볼트(63)의 역할은 단지 강판이 에폭시로 굳기 전에 정착판을 잡아주는 역할만 하기 때문에 내부 강선(67)의 손상방지를 위해서 길이 10cm이내의 얕은 볼트를 사용해도 되는 것이 또한 큰 장점이다. 본 발명에서 강봉을 사용하지 않는 이유는 기존의 복합적인 정착방법에서 처럼 정착장치의 단부에 강봉을 설치하는 경우는 PS콘크리트 보의 운반 구멍이 보의 중앙부에 위치한 경우에만 적용 가능한데, 실제로는 운반구멍이 보의 하단에 위치한 경우가 대부분이며, 아예 없는 경우도 많으므로 이런 경우는 강봉의 설치가 아예 불가능해지기 때문이다.The construction procedure is first to make a fixing plate 61 and to drill holes in the PS concrete girder 68, install a short anchor bolt 63 and then install a fixing plate 61. And the end plate 69 is located in the edge part of a girder, and the end plate and the fixing plate 61 are welded. At this time, the support plate 60, which is welded and attached to the fixing plate 61, is simultaneously welded to the end plate 69 to complete the assembly. Next, the gap between the fixing plate 61 and the concrete and between the end plate 69 and the concrete is tightly backfilled with epoxy. Epoxy injection is very important here. The reason is that if there is a small gap in the tensioning force, the concrete may deform in that space, causing cracks. Finally, the fixing unit 36, 65 and the fixing table 62 is installed and the work is completed by tensioning the steel wire 67 in the steel wire pipe 66. In the present invention, since the role of the anchor bolt 63 only serves to hold the fixing plate before the steel sheet is hardened with epoxy, a shallow bolt of 10 cm or less in length may be used to prevent damage to the inner steel wire 67. It is an advantage. The reason why the steel bar is not used in the present invention is that when the steel bar is installed at the end of the fixing device as in the conventional complex fixing method, it is applicable only when the transport hole of the PS concrete beam is located at the center of the beam, and in fact, the transport hole In most cases, it is located at the bottom of the beam, and in many cases, it is not possible to install the steel bar at all.
이 방법의 하중전달과정은 강선(67)을 긴장하게 되면 긴장력(P)은 전단지지방식과 마찬가지로 정착대(62)에 가해지고 그힘은 버팀판(60), 정착판(61), 및 단부판(60)으로 전단되어 진다. 즉, 정착판(61)에 가해진 힘은 정착판(61)과 버팀판(60)을 통하여, 단부판(69)에 도달하게 되고, 이 힘은 마지막으로 단부판(69)에 맞닿은 콘크리트 거더(fc)가 지지하게 된다. 본 발명은 하중전달과정에서 알 수 있듯이 긴장력이 정착판(61)을 거쳐 단부판(69)에 도달하는 과정에서 도 8에 도시한 바와 같이, 용접부의 길이가 길어지므로 그만큼 내하력이 증가하게 되며, 단부판과 정착판의 모서리부 사이에 발생하는 인장응력이 감소하게 된다. 이러한 인장응력의 감소는 인장균열의 발생가능성을 줄일 수 있기 때문에, 균열의 전진에 따른 정착장치의 파괴를 방지할 수 있다.In the load transfer process of this method, when the steel wire 67 is tensioned, the tension force P is applied to the fixing rod 62 as in the leaflet paper method, and the force is the support plate 60, the fixing plate 61, and the end plate ( 60). That is, the force applied to the fixing plate 61 reaches the end plate 69 through the fixing plate 61 and the bracing plate 60, and this force is finally applied to the concrete girder (butting the end plate 69). fc) is supported. In the present invention, as shown in the load transfer process as shown in Figure 8 in the process of the tension force reaches the end plate 69 through the fixing plate 61, as the length of the weld is increased, the load capacity increases accordingly, The tensile stress generated between the end plate and the edge of the fixing plate is reduced. Since the reduction of the tensile stress can reduce the occurrence of tensile cracking, it is possible to prevent breakage of the fixing device due to the advancement of the crack.
도 8에 의하면, 기존의 지압지지방식은 뒤쪽 버팀판의 모양이 삼각형으로 되어 단부판과 맞닿는 용접 부분이 일직선적이지만 본 발명에서는 버팀판(60)의 모양이 사각형이고 단부판(69) 역시 더 길어져 이 부분의 용접길이가 증가하여 그만큼의 정착장치의 내하력이 증가하게 된다. 기존의 지압지지방식에서의 정착판과 단부판의 맞닿는 부분인 모서리 부분에서의 응력집중을 본 발명에서는 단부판(69)이 버팀판(60)과 함께 길어지면서 단부판(69)과 정착판(61)의 용접부가 나눠 받으므로서 모서리 부분의 인장응력이 줄어드는 것이다.According to Figure 8, the conventional acupressure support method is the shape of the rear bracing plate is a triangular shape, but the welding portion is in contact with the end plate in a straight line in the present invention, the shape of the bracing plate 60 is square and the end plate 69 is also more The longer the welding length of this part is increased, the more the load capacity of the fixing device is increased. In the present invention, the end plate 69 is extended along with the bracing plate 60 in the present invention to concentrate the stress in the corner portion, which is the contact portion between the fixing plate and the end plate in the conventional acupressure supporting method. As the welded part of 61) is divided, the tensile stress at the edge part is reduced.
상술한 바와 같이, 본 발명의 외부프리스트레스 보강공법을 위한 개량된 지압지지방식의 정착방법 및 장치는 짧은 앵커볼트(63)를 사용할 수 있기 때문에 원구조물내의 강선이나 정착장치 등의 손상을 피할 수 있고, 단부에서의 용접길이를 확보하여 정착력을 발휘하는 것이므로 설계가 가능하며, 기존의 지압지지방식의 장점인 정착구를 작고 가볍게 할 수 있다는 장점이 있으며, 기존의 지압지지방식의 단점인 정착판과 단부판 사이의 모서리부의 응력집중에 의한 정착장치의 손상을 줄일 수 있는 장점이 있다. 또한 용접부의 형상이 평면적이 아니기 때문에, 정착판과의 경계부에서 손상이 발생하더라도, 이들 균열이 버팀판의 용접부까지 전진하는 동안의 변형이 크게 발생할 것이므로 외관상 유지관리를 위한 관측이 용이해 진다는 장점이 있다. 또한 증가된 정착력은 큰 힘의 긴장력을 줄 수 있다는 것을 의미하기 때문에 필요시에는 재긴장 작업에 의하여 긴장력을 증가시킬수 있다는 장점이 있다. 또한 본 방법은 자재의 구입 및 시공이 간단하며, 외부강선의 효과를 전 지간에 균등하게 줄 수 있다는 장점이 있다.As described above, the improved acupressure supporting method and apparatus for the external prestress reinforcement method of the present invention can use a short anchor bolt 63, thereby avoiding damage to steel wire or fixing device in the original structure. It is possible to design because it secures the welding length at the end, and it is possible to design the fixture, which is the advantage of the conventional acupressure support method. There is an advantage that can reduce the damage of the fixing device by the stress concentration of the edge portion between the end plates. In addition, since the shape of the weld is not planar, even if damage occurs at the boundary with the fixing plate, deformation during the advancement of these cracks to the weld of the support plate will greatly occur, so that the observation for the maintenance of appearance is easy. There is this. In addition, the increased anchorage means that the tension can be given a large force, there is an advantage that the tension can be increased by re-tension if necessary. In addition, this method has the advantage that the purchase and construction of the material is simple, and the effect of the external steel wire can be given evenly across the entire area.
Claims (2)
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019980016293A KR100265697B1 (en) | 1998-05-07 | 1998-05-07 | Anchoring method and apparatus for improving end bearing structure in external prestress reinforcement |
| JP2000547328A JP2002513877A (en) | 1998-05-07 | 1999-05-07 | Fixing method and device of tip support type for external prestress reinforcement method |
| AU37340/99A AU3734099A (en) | 1998-05-07 | 1999-05-07 | Anchoring method and apparatus of end bearing support type in external prestressreinforcement |
| PCT/KR1999/000219 WO1999057390A2 (en) | 1998-05-07 | 1999-05-07 | Anchoring method and apparatus in a prestress reinforcement |
| CN99805909A CN1302346A (en) | 1998-05-07 | 1999-05-07 | Anchoring method and apparatus of end bearing support type in external prestress reinforcement |
| EP99919678A EP1076742A2 (en) | 1998-05-07 | 1999-05-07 | Anchoring method and apparatus of end bearing support type in external prestress reinforcement |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019980016293A KR100265697B1 (en) | 1998-05-07 | 1998-05-07 | Anchoring method and apparatus for improving end bearing structure in external prestress reinforcement |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR19990084496A KR19990084496A (en) | 1999-12-06 |
| KR100265697B1 true KR100265697B1 (en) | 2000-09-15 |
Family
ID=19537099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1019980016293A KR100265697B1 (en) | 1998-05-07 | 1998-05-07 | Anchoring method and apparatus for improving end bearing structure in external prestress reinforcement |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1076742A2 (en) |
| JP (1) | JP2002513877A (en) |
| KR (1) | KR100265697B1 (en) |
| CN (1) | CN1302346A (en) |
| AU (1) | AU3734099A (en) |
| WO (1) | WO1999057390A2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106192780A (en) * | 2016-08-31 | 2016-12-07 | 刘平原 | Multiaxis for composite is layered self-locking tensioning equipment |
| CN107654085A (en) * | 2017-09-20 | 2018-02-02 | 浙江剑锋加固工程有限公司 | A kind of method for reinforcing H-shaped girder steel and more Span Continuous steel Eurya plant bars |
| KR101917812B1 (en) * | 2018-04-03 | 2019-01-23 | 에스오씨기술지주 주식회사 | Outer steel wire fixing part and construction method thereof |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100384772B1 (en) * | 2000-07-15 | 2003-05-27 | 우경건설 주식회사 | External prestressing device for tension distribution of continuous bridge |
| KR100554026B1 (en) * | 2000-07-18 | 2006-02-24 | 주식회사 인터컨스텍 | Open-type steel wire holding device of bridge |
| KR20010044745A (en) * | 2001-03-21 | 2001-06-05 | 강창구 | A Steel Beam Adapted Prestress in Web Width of Steel Beam Using H-beam or I-beam and Method of Fabricating the same |
| KR100440622B1 (en) * | 2001-08-10 | 2004-07-21 | 박재만 | Construction method and apparatus for enforcement of bridge beam |
| FR2858345B1 (en) * | 2003-07-28 | 2007-04-20 | Freyssinet Int Stup | METHOD FOR REINFORCING AN ART WORK AND ANCHOR PIECE THEREFOR |
| CN1300416C (en) * | 2004-06-25 | 2007-02-14 | 林新 | Single slurry molding process for tendon |
| KR100656284B1 (en) * | 2005-01-24 | 2006-12-11 | 주식회사 한기엔지니어링건축사사무소 | Anchoring structure of external wire for tension and shear reinforcement, and method for reinforcing a building thereof |
| KR100656286B1 (en) * | 2005-02-21 | 2006-12-11 | 주식회사 한기엔지니어링건축사사무소 | Anchoring structure of external wire for tension and shear reinforcement |
| CN102409681B (en) * | 2011-08-02 | 2013-10-02 | 浙江华铁建筑安全科技股份有限公司 | Double top seat single-head movable end |
| CN103147412B (en) * | 2013-03-22 | 2016-08-17 | 武汉大学 | A kind of carbon fibre bar external prestressing stretching and anchoring device and anchoring process |
| CN103967289B (en) * | 2014-04-23 | 2016-01-13 | 江苏建研建设工程质量安全鉴定有限公司 | A kind ofly be applicable to the bar planting method and the bar planting structure that improve anchoring bearing capacity after plain concrete |
| CN104533105B (en) * | 2014-12-24 | 2016-04-20 | 山东省建筑科学研究院 | A kind of Strengthening by Steel-Packing post pre-applied force device |
| CN106193604B (en) * | 2016-07-18 | 2018-12-21 | 广州建筑股份有限公司 | For the stabilization construction method in the sliding of large steel net shell structure |
| CN106193643B (en) * | 2016-07-20 | 2019-03-12 | 东南大学 | A kind of Prestressed CFRP plate stretching and anchoring device of reinforcing steel beam and combination beam |
| CN106499211B (en) * | 2016-11-29 | 2018-09-11 | 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 | Newly-increased outrigger frame Baogang anchor daraf(reciprocal of farad) structure |
| CN106481021A (en) * | 2016-12-16 | 2017-03-08 | 福州大学 | A kind of prestress combined beam structure and its construction method |
| WO2021032176A1 (en) * | 2019-08-21 | 2021-02-25 | 杭州钜力锚杆科技有限公司 | Self-locking anchorage device with low stress loss and low retraction |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3371909A (en) * | 1966-11-23 | 1968-03-05 | F M Stinton Inc | Hydraulic apparatus for applying tension to cables |
| US3647184A (en) * | 1969-11-25 | 1972-03-07 | William L Vanderhurst | Apparatus for tensioning tendons |
| US3884005A (en) * | 1972-04-06 | 1975-05-20 | Josef Alfons Wey | Structure formed of finished components |
| JP2579577B2 (en) * | 1992-05-21 | 1997-02-05 | オリエンタル建設株式会社 | Method of introducing prestress into concrete member using hollow PC steel rod |
-
1998
- 1998-05-07 KR KR1019980016293A patent/KR100265697B1/en not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-05-07 AU AU37340/99A patent/AU3734099A/en not_active Abandoned
- 1999-05-07 JP JP2000547328A patent/JP2002513877A/en active Pending
- 1999-05-07 EP EP99919678A patent/EP1076742A2/en not_active Withdrawn
- 1999-05-07 CN CN99805909A patent/CN1302346A/en active Pending
- 1999-05-07 WO PCT/KR1999/000219 patent/WO1999057390A2/en not_active Application Discontinuation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106192780A (en) * | 2016-08-31 | 2016-12-07 | 刘平原 | Multiaxis for composite is layered self-locking tensioning equipment |
| CN106192780B (en) * | 2016-08-31 | 2018-06-08 | 刘平原 | Self-locking tensioning equipment is layered for the multiaxis of composite material |
| CN107654085A (en) * | 2017-09-20 | 2018-02-02 | 浙江剑锋加固工程有限公司 | A kind of method for reinforcing H-shaped girder steel and more Span Continuous steel Eurya plant bars |
| CN107654085B (en) * | 2017-09-20 | 2019-11-01 | 浙江剑锋加固工程有限公司 | A method of reinforcing H-shaped girder steel and multispan continuous purline |
| KR101917812B1 (en) * | 2018-04-03 | 2019-01-23 | 에스오씨기술지주 주식회사 | Outer steel wire fixing part and construction method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1076742A2 (en) | 2001-02-21 |
| AU3734099A (en) | 1999-11-23 |
| CN1302346A (en) | 2001-07-04 |
| WO1999057390A2 (en) | 1999-11-11 |
| JP2002513877A (en) | 2002-05-14 |
| WO1999057390A3 (en) | 2000-08-03 |
| KR19990084496A (en) | 1999-12-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100265697B1 (en) | Anchoring method and apparatus for improving end bearing structure in external prestress reinforcement | |
| CN110409304B (en) | Cantilever assembling construction method for segment prefabricated bent cap | |
| KR100589797B1 (en) | Prestressing method with large eccentricity and no axial force by simple tensioning, the device for it, and the PSC beam utilizing the method and the device | |
| KR100352646B1 (en) | Method to reinforce the endurance force of structure using tensile beam | |
| KR100664698B1 (en) | Complementing apparatus of tensile strength in a prestress concrete gurder bridge | |
| KR100388078B1 (en) | Apparatus to repair and reinforce bridge and thereof method | |
| JP2005273392A (en) | Method of reinforcing bridge using prestressed concrete steel | |
| CN110469140B (en) | Construction method for prestress reinforcement of frame beam | |
| JP3373426B2 (en) | Saddle structure for cable stayed bridge cable | |
| JPH04285247A (en) | Member for introducing prestress and method of introducing prestress | |
| KR100441209B1 (en) | Method and Structure for Reinforcing Structure Using Tendon and Saddle Apparatus therefor | |
| KR20040091350A (en) | Prestressed steel girder | |
| CN212404845U (en) | Temporary continuous beam pier beam consolidation system and continuous beam bridge | |
| KR100254056B1 (en) | Method and apparatus for repairing and reinforcing beams of bridge | |
| KR20030077987A (en) | Steel beam constructed prestressing segmental component and construction method thereof | |
| KR200241299Y1 (en) | External steel wire reinforcement anchoring apparatus for concrete structure | |
| KR0141551B1 (en) | Repairing method of bridge beam and apparatus therefor | |
| KR100426611B1 (en) | Connecting device for enhancing steel wire for a bridge | |
| KR100370177B1 (en) | Compression bracket for external prestressing reinforcement of girder | |
| KR100414261B1 (en) | External steel wire reinforcement method for concrete structure and anchoring method therefor | |
| KR20080080078A (en) | A continuity method of the composite bridges using reusable anchorage devices | |
| KR100530025B1 (en) | Section enlargement repairing and reinforcing apparatus for reinforcing earing power of reinforced concrete structures by introducing prestress to entended section and repairing and reinforcing construction method using the apparatus | |
| JP2003064621A (en) | Hanging floor slab bridge and reinforcing method of hanging floor slab | |
| JP7008516B2 (en) | Bridge bearing replacement method | |
| KR100373522B1 (en) | Strand reinforcing method to reinforce steel plate girder bridge depend on composition fixative reinforcing part and there of apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20130614 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20140617 Year of fee payment: 15 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20150615 Year of fee payment: 16 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20160617 Year of fee payment: 17 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20170622 Year of fee payment: 18 |
|
| EXPY | Expiration of term |