JPWO2020203571A1 - 遠心鋳造製圧延用複合ロール及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2019年4月3日に日本国に出願された特願2019−071298号に基づき、優先権を主張し、その内容をここに援用する。
C :1.0〜3.0%、
Si:0.3〜3.0%、
Mn:0.1〜3.0%、
Ni:0.1〜6.0%、
Cr:0.5〜6.0%、
Mo:0.5〜6.0%、
V :3.0〜7.0%、
Nb:0.1〜3.0%、
B :0.001〜0.1%、
N :0.005〜0.070%、
残部がFe及び不可避的不純物からなり、当該外層の化学組成は以下の式(1)を満たし、且つ、黒鉛の晶析出量が面積比で0.3%未満に抑制され、面積比で1〜15%のMC型炭化物を有し、前記外層と前記内層の境界において、直径φ4mm以上の鋳造欠陥を有しないことを特徴とする、遠心鋳造製圧延用複合ロールが提供される。
50×N+V<9.0 ・・・(1)
C :1.0〜3.0%、
Si:0.3〜3.0%、
Mn:0.1〜3.0%、
Ni:0.1〜6.0%、
Cr:0.5〜6.0%、
Mo:0.5〜6.0%、
V :3.0〜7.0%、
Nb:0.1〜3.0%、
B :0.001〜0.1%、
N :0.005〜0.070%、
残部がFe及び不可避的不純物からなり、当該外層の化学組成は以下の式(1)を満たし、且つ、黒鉛の晶析出量が面積比で0.3%未満に抑制され、面積比で1〜15%のMC型炭化物を有し、前記中間層と前記内層の境界において、直径φ4mm以上の鋳造欠陥を有しないことを特徴とする、遠心鋳造製圧延用複合ロールが提供される。
50×N+V<9.0 ・・・(1)
Ti:0.005〜0.3%、
W :0.01〜6.0%、
Co:0.01〜2.0%、
S :0.3%以下、のうち1種以上が含まれても良い。
40℃≦T1−T2≦120℃ ・・・(2)
以下に、先ず、本発明に係る外層の化学成分について、その限定理由を説明する。なお、以下において特に明示しない場合、「%」との表記は「質量%」を示す。
Cは主として、Fe、Cr、Mo、Nb、V、W等と結合して種々の硬質炭化物を形成する。また、場合によっては黒鉛を形成することもある。さらにマトリックス中に固溶され、パーライト、ベイナイト、マルテンサイト相等を生成する。多量に含有させるほど、耐摩耗性の向上には有効であるが、3.0%を超えると、粗大な炭化物や黒鉛が形成され、靱性の低下や肌荒れの原因となる。また、1.0%未満だと炭化物量が少なく、また、硬度の確保が難しく、耐摩耗性の劣化が起こる。従って、その範囲を1.0〜3.0%とした。より好ましい範囲は1.5〜2.5%である。
Siは溶湯の脱酸により酸化物の欠陥発生を抑制するために必要である。また、溶湯の流動性を向上させて鋳造欠陥を防止する作用を有する。0.3%未満ではこの効果が不十分となり、外層の圧延使用層に鋳造欠陥が残留する危険性が高くなる。したがって、0.3%以上含有させる。しかしながら、3.0%を超えると靱性を低下させ、耐クラック性低下の原因となる。従って、その範囲を0.3〜3.0%とした。より好ましい範囲は0.5〜2.0%である。
Mnは脱酸、脱硫作用を目的として添加する。また、Sと結合してMnSを形成する。MnSは潤滑作用を有するため、被圧延材の焼付き防止に効果がある。このため、副作用のない範囲でMnSを含有する方が好ましい。Mnが0.1%未満だとこれらの効果が不十分であり、また、3.0%を超えると靱性を低下させる。従って、その範囲を0.1〜3.0%とした。より好ましい範囲は0.3〜1.2%である。
Niは基地の焼入れ性を向上させる作用を有し、冷却中のパーライト形成を防止して、ベイナイト化を促進することで、基地強化を図るのに有効な元素であるため、0.1%以上を含有させる必要がある。しかし、6.0%を越えて含有させた場合、残留オーステナイト量が過大となり、硬度を確保することが困難になるとともに、熱間圧延使用中に変形や肌荒れ等を起こすことがある。従って、その範囲を0.1〜6.0%とした。より好ましい範囲は0.3〜5.5%である。
Crは、焼入性の増加、硬度の増加、焼き戻し軟化抵抗の増加、炭化物硬度の安定化等のために添加する。しかし、6.0%を超えると共晶炭化物量が過大となり、耐肌荒れ性や靱性が低下するため、上限を6.0%とした。一方、0.5%未満であると前記効果が得られなくなる。従って、その範囲を0.5〜6.0%とした。より好ましい範囲は1.0〜5.5%である。
Moは、主としてCと結合して硬質炭化物を形成して、耐摩耗性の向上に寄与するとともに、基地の焼入れ性を向上させるため、最低0.5%以上の含有が必要である。一方、6.0%を超えると粗大炭化物が形成され、耐肌荒れ性や靱性が低下する。従って、その範囲を0.5〜6.0%とした。より好ましい範囲は0.7〜5.5%である。
Vは、特に耐摩耗性を向上させるために重要な元素である。即ち、VはCと結合して耐摩耗性に大きく寄与する高硬度のMC炭化物を形成する重要な元素である。3.0%未満ではMC炭化物量が不十分で耐摩耗性の向上が不十分となり、7.0%を超えると低密度のMC炭化物が初晶として単独で晶出する領域となり、遠心力鋳造法で製造する場合、MC炭化物の密度は、溶湯の密度に比べ小さいため、外層と内層の境界部、もしくは中間層と内層の境界部に重力偏析してMC炭化物の凝集部を形成する。このMC炭化物の凝集部は、外層と内層の境界部、もしくは中間層と内層の境界部に鋳造欠陥を発生させる原因となる。従って、その範囲を3.0〜7.0%とした。より好ましい範囲は3.5〜6.5%である。
Nbは基地中にはほとんど固溶されず、そのほとんどが高硬度のMC炭化物を形成して、耐摩耗性を向上する。特に、Nbの添加で生ずるMC炭化物は、Vの添加で生ずるMC炭化物に比べ、溶湯密度との差が小さいため、遠心鋳造による重力偏析を軽減させる効果を有する。Nbの含有量について、0.1%未満ではその効果は不十分であり、3.0%を越えて含有させた場合、MC炭化物が粗大になるため、肌荒れの発生や靱性の低下に繋がる。従って、その範囲を0.1〜3.0%とした。
Bは、炭化物に固溶するとともに、炭ホウ化物を形成する。炭ホウ化物は潤滑作用を有し、被圧延材の焼付き防止に効果がある。Bの含有量について、0.001%未満ではその効果は不十分であり、0.1%を越えて含有させた場合、粒界に偏析して肌荒れの発生や靱性の低下に繋がる。従って、その範囲を0.001〜0.1%とした。
Nは、炭化物を微細化する効果を有するが、Vと結合して窒化物(VN)もしくは炭窒化物(VCN)を形成する。0.005%未満では炭化物の微細化効果は不十分であり、0.070%を越えて含有させた場合、過剰な窒化物(VN)もしくは炭窒化物(VCN)が形成される。これらが、外層と内層の境界部、もしくは中間層と内層の境界部に重力偏析して、窒化物(VN)もしくは炭窒化物(VCN)の凝集部を形成する。これらは、外層と内層の境界部、もしくは中間層と内層の境界部に鋳造欠陥を発生させる原因となるため、0.070%以下に抑える必要がある。従って、その範囲を0.005〜0.070%とした。
本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールは、上記必須元素の他にTiを含有することができる。TiはNおよびOとの脱ガス作用が期待できるとともに、TiCNもしくはTiCを形成して、MC炭化物の晶出核にもなり得る。Tiの含有量が0.005%未満ではその効果が期待できず、0.3%を超えると溶湯の粘性が高くなり、外層と内層の境界部、もしくは中間層と内層の境界部に鋳造欠陥を誘発する危険性が高くなる。従って、Tiを添加する場合は、その範囲を0.005〜0.3%とする。より好ましい範囲は0.01〜0.2%である。
本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールは、上記必須元素の他にWを含有することができる。WはMoと同様に基地中に固溶されて基地を強化すると共に、Cと結合してM2CやM6C等の硬質な共晶炭化物を形成し耐摩耗性の向上に寄与する。基地強化のためには、最低0.01%以上の含有が必要であるが、6.0%を超えると粗大共晶炭化物が形成されて耐肌荒れ性や靱性が低下する。従って、Wを添加する場合は、その範囲を0.01〜6.0%とする。なお、Wの添加有無の選択については、例えば、共晶炭化物増量により耐摩耗性の向上を図る場合に添加するとその効果がより大きい。
本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールは、上記必須元素の他にCoを含有することができる。Coは、ほとんどがマトリックス中に固溶され、基地を強化する。そのため、高温での硬度及び強度を向上させる作用を有している。0.01%未満ではその効果は不十分であり、2.0%を越えてはその効果が飽和するため、経済性の観点からも2.0%以下とする。従って、Coを添加する場合は、その範囲を0.01〜2.0%とする。なお、Coの添加有無の選択については、例えば、耐摩耗性の向上が要求され、共晶炭化物の増量が困難である場合に添加するとその効果が大きい。
通常、Sは、原材料より不可避的にある程度混入するものであるが、前述のようにMnSを形成して潤滑作用を有するため、圧延材の焼付きを防止する効果がある。一方、過剰に含有させると材質を脆くするので、0.3%以下に制限することが好ましい。
本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールの外層の組成は、上記元素の他に残部は実質的にFe及び不可避的不純物からなる。不可避的不純物の中で、Pは靱性を劣化させるため、0.1%以下に制限することが好ましい。また、その他の不可避的元素として、Cu、Sb、Sn、Zr、Al、Te、Ce等の元素を外層の特性を損なわない範囲で含有しても良い。外層の特性を損なわないために、不可避的不純物の総量は0.6%以下であることが好ましい。
また、本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールの外層の化学成分(化学組成)については、特に硬質な炭化物形成元素であるV、Nb、Mo、Crを添加した際に、NとVの含有量(%)に関し以下の式(1)を満たす必要がある。
50×N+V<9.0 ・・・(1)
本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールは、一般的な遠心鋳造法により製造されるが、遠心鋳造法における外層鋳込み開始温度(T1)と、外層液相線温度(T2)との関係が以下の式(2)を満たすことが必要である。
40℃≦T1−T2≦120℃ ・・・(2)
また、本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールの外層においては、黒鉛の晶析出量は0.3%未満に抑制される必要がある。黒鉛は極めて軟質なミクロ組織構成要素であるため、本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールの外層に黒鉛が多量に晶析出した場合、耐摩耗性が大きく劣る原因となる。また、硬質な炭化物や高硬度の基地と軟質な黒鉛との摩耗量差が原因で、圧延時に肌荒れが発生する原因となる。これらの悪影響が発生しない黒鉛晶析出量の限界が、面積比で0.3%である。したがって、黒鉛の晶析出量を面積比で0.3%未満に抑制させる必要がある。
なお、黒鉛の晶析出量が過大となった場合には、本発明の範囲内で、黒鉛化促進元素であるSiの添加量を削減すること、もしくは、黒鉛化阻害元素であるCr、V等の添加量を増加することで、黒鉛の晶析出量を抑制することが可能である。
また、本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールの外層には、MC型炭化物を面積比で1〜15%含むことが必要である。本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールは、ハイスロール並みの高耐摩耗性を付与していることが特徴であるが、この高耐摩耗性は、当該ロールのミクロ組織構成要素の中で、最も高硬度のMC型炭化物を適量晶出させることで満足させている。従って、MC型炭化物量が1%未満では、耐摩耗性が維持できない。一方、MC型炭化物量が15%を超えると、遠心鋳造時に高温で晶出するMC型炭化物が外層内で大きく偏析するため、内面側に偏析した場合には、境界部に鋳造欠陥が発生する原因になるとともに、圧延使用時に肌荒れが発生する原因となる。従って、MC型炭化物量について、面積比で1〜15%に規定した。
一般にロールの耐摩耗性を向上させるためには、硬質な炭化物形成元素であるV、Nb、Mo、Cr等の含有量を増加させることが有効であると考えられるが、従来技術においては、遠心鋳造時に形成される窒化物(主にVN)が外層と内層の境界、もしくは中間層と内層の境界に集積して、当該境界に鋳造欠陥を発生させるという問題があった。また、これらの微小な鋳造欠陥が製品に残留した場合、圧延使用時に当該欠陥が成長・進展してスポーリング等の割損トラブルが発生する危険性が高まるという問題があった。このような問題に鑑み、本発明者らは、外層に含有させるVとNの量を、上記式(1)を満たすものとし、遠心鋳造時の外層鋳込み開始温度(T1)と、外層液相線温度(T2)との関係を、上記式(2)を満たすものとし、また、黒鉛の晶析出量を面積比で0.3%未満とし、MC型炭化物を面積比で1〜15%含むように構成させることで、外層と内層の境界、もしくは中間層と内層の境界に発生する鋳造欠陥を抑制させることができる事を見出した。
以上説明したように、本発明に係る遠心鋳造製圧延用複合ロールにおいては、外層の化学組成を上記所定の成分とし、上記式(1)、(2)を満足し、更には、黒鉛の晶析出量を面積比で0.3%未満、MC型炭化物を面積比で1〜15%含むような構成とすることで、外層と内層の境界、もしくは中間層と内層の境界において、直径φ4mm以上の鋳造欠陥を有しない構成が実現される。これにより、製造中の割損トラブルや、製品に残留した境界の微小欠陥が、圧延使用中に成長して爆裂に至るトラブルを防止でき、耐事故性の向上が図られる。即ち、ハイス系鋳鉄ロール並みのすぐれた耐摩耗性・耐肌荒れ性を有し、且つ、高合金グレン鋳鉄ロール並みの耐事故性を有する遠心鋳造製圧延用複合ロールが実現される。
Claims (4)
- 外層と内層を有する遠心鋳造製圧延用複合ロールであって、
前記外層は、化学成分が質量比で、
C :1.0〜3.0%、
Si:0.3〜3.0%、
Mn:0.1〜3.0%、
Ni:0.1〜6.0%、
Cr:0.5〜6.0%、
Mo:0.5〜6.0%、
V :3.0〜7.0%、
Nb:0.1〜3.0%、
B :0.001〜0.1%、
N :0.005〜0.070%、
残部がFe及び不可避的不純物からなり、
当該外層の化学組成は以下の式(1)を満たし、且つ、黒鉛の晶析出量が面積比で0.3%未満に抑制され、面積比で1〜15%のMC型炭化物を有し、
前記外層と前記内層の境界において、直径φ4mm以上の鋳造欠陥を有しないことを特徴とする、遠心鋳造製圧延用複合ロール。
50×N+V<9.0 ・・・(1) - 外層、中間層、及び内層を有する遠心鋳造製圧延用複合ロールであって、
前記外層は、化学成分が質量比で、
C :1.0〜3.0%、
Si:0.3〜3.0%、
Mn:0.1〜3.0%、
Ni:0.1〜6.0%、
Cr:0.5〜6.0%、
Mo:0.5〜6.0%、
V :3.0〜7.0%、
Nb:0.1〜3.0%、
B :0.001〜0.1%、
N :0.005〜0.070%、
残部がFe及び不可避的不純物からなり、
当該外層の化学組成は以下の式(1)を満たし、且つ、黒鉛の晶析出量が面積比で0.3%未満に抑制され、面積比で1〜15%のMC型炭化物を有し、
前記中間層と前記内層の境界において、直径φ4mm以上の鋳造欠陥を有しないことを特徴とする、遠心鋳造製圧延用複合ロール。
50×N+V<9.0 ・・・(1) - 更に、前記外層には化学成分が質量比で、
Ti:0.005〜0.3%、
W :0.01〜6.0%、
Co:0.01〜2.0%、
S :0.3%以下、
のうち1種以上が含まれることを特徴とする、請求項1又は2に記載の遠心鋳造製圧延用複合ロール。 - 請求項1〜3のいずれか一項に記載の遠心鋳造製圧延用複合ロールの製造方法であって、
遠心鋳造法における外層鋳込み開始温度(T1)と、外層液相線温度(T2)との関係が以下の式(2)を満たすことを特徴とする、遠心鋳造製圧延用複合ロールの製造方法。
40℃≦T1−T2≦120℃ ・・・(2)
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Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001321807A (ja) * | 2000-05-12 | 2001-11-20 | Kubota Corp | 圧延用ロール外層 |
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WO2018147370A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | 日立金属株式会社 | 圧延用複合ロール及びその製造方法 |
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