JPWO2020110298A1 - Transmitter - Google Patents
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Abstract
等分配された第1のベースバンド信号および第2のベースバンド信号のそれぞれのエンベロープの大きさに応じて互いに異なる振幅および位相に補正して、第1のベースバンド信号を主増幅器(5)に入力し、第2のベースバンド信号を補助増幅器(6)に入力する。The first baseband signal is corrected to the amplitude and phase different from each other according to the size of the envelopes of the equally distributed first baseband signal and the second baseband signal, and the first baseband signal is sent to the main amplifier (5). Input and input the second baseband signal to the auxiliary amplifier (6).
Description
本発明は、変調波信号を増幅して送信する送信機に関する。 The present invention relates to a transmitter that amplifies and transmits a modulated wave signal.
無線通信に用いられる送信機が備える電力増幅器は、高い電力効率が求められ、入出力特性に高い線形性が求められる。電力増幅器の電力効率と線形性とは相反の関係にあり、電力効率を上げると、線形性が低くなる。従来の送信機では、最終段に設けた電力増幅器の電力効率を上げ、これに伴って低くなった線形性を歪み補償技術によって高めていた。 The power amplifier included in the transmitter used for wireless communication is required to have high power efficiency and high linearity in input / output characteristics. The power efficiency and linearity of a power amplifier are in a contradictory relationship, and increasing the power efficiency lowers the linearity. In the conventional transmitter, the power efficiency of the power amplifier provided in the final stage is increased, and the linearity that is lowered accordingly is enhanced by the distortion compensation technology.
送信機の最終段に設けた電力増幅器の電力効率を上げる場合、電力増幅器の出力飽和電力での効率よりも、出力飽和電力から数dBのバックオフをとった電力での効率が重要である。出力飽和電力からバックオフをとった電力での効率を上げるために、従来の送信機では、最終段にドハティ増幅器を設けることがある。 When increasing the power efficiency of the power amplifier provided in the final stage of the transmitter, the efficiency with the power backed off by several dB from the output saturated power is more important than the efficiency with the output saturated power of the power amplifier. In order to improve the efficiency with the power backed off from the output saturation power, a Doherty amplifier may be provided in the final stage in the conventional transmitter.
例えば、特許文献1に記載されるドハティ増幅器は、キャリアアンプとピークアンプを備え、キャリアアンプおよびピークアンプの各々を構成する増幅素子に供給する制御電圧を変化させることで、出力飽和電力からバックオフをとった電力(以下、バックオフ電力と記載する)での効率を上げている。 For example, the Doherty amplifier described in Patent Document 1 includes a carrier amplifier and a peak amplifier, and backs off from output saturation power by changing the control voltage supplied to the amplification elements constituting each of the carrier amplifier and the peak amplifier. The efficiency is improved with the power taken (hereinafter referred to as back-off power).
しかしながら、特許文献1に記載された従来の電力増幅器は、バックオフ電力での効率は向上するが、それに伴って線形性が大きく低下するという課題があった。 However, the conventional power amplifier described in Patent Document 1 has a problem that the efficiency at the back-off power is improved, but the linearity is significantly lowered accordingly.
本発明は上記課題を解決するものであり、電力効率の向上と線形性の向上を両立させることができる送信機を得ることを目的とする。 The present invention solves the above problems, and an object of the present invention is to obtain a transmitter capable of achieving both improvement in power efficiency and improvement in linearity.
本発明に係る送信機は、等分配されたベースバンド信号の一方である第1のベースバンド信号を入力して、第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさに応じて第1のベースバンド信号の振幅および位相を補正する第1の補正部と、等分配されたベースバンド信号の他方である第2のベースバンド信号を入力して、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさに応じて、第2のベースバンド信号を、第1のベースバンド信号とは異なる振幅および位相に補正する第2の補正部と、第1の補正部によって補正された第1のベースバンド信号を、アナログ信号に変換する第1のDA変換部と、第2の補正部によって補正された第2のベースバンド信号を、アナログ信号に変換する第2のDA変換部と、第1のDA変換部によってアナログ信号に変換された第1のベースバンド信号を増幅する第1の電力増幅器と、第2のDA変換部によってアナログ信号に変換された第2のベースバンド信号を増幅する第2の電力増幅器と、第1の電力増幅器によって増幅された第1のベースバンド信号が伝送される第1の伝送線路と、第1の伝送線路とは異なる電気長を有し、前記第2の電力増幅器によって増幅された第2のベースバンド信号が伝送される第2の伝送線路と、第1の伝送線路を伝送してきた第1のベースバンド信号と第2の伝送線路を伝送してきた第2のベースバンド信号とを合成する合成器と、合成器によって合成された信号が伝送されて出力される第3の伝送線路を備える。 The transmitter according to the present invention inputs a first baseband signal, which is one of the equally distributed baseband signals, and receives a first baseband signal according to the size of the envelope of the first baseband signal. A first correction unit that corrects the amplitude and phase of the baseband and a second baseband signal that is the other of the evenly distributed baseband signals are input, depending on the size of the envelope of the second baseband signal. , The second correction unit that corrects the second baseband signal to a different amplitude and phase from the first baseband signal, and the first baseband signal corrected by the first correction unit are analog signals. The first DA conversion unit that converts to, the second DA conversion unit that converts the second baseband signal corrected by the second correction unit into an analog signal, and the analog signal by the first DA conversion unit. A first power amplifier that amplifies the first baseband signal converted to, a second power amplifier that amplifies the second baseband signal converted into an analog signal by the second DA converter, and a second. A first transmission line through which the first baseband signal amplified by the first power amplifier is transmitted and a second transmission line having a different electric length from the first transmission line and amplified by the second power amplifier. A second transmission line through which the second baseband signal is transmitted, a first baseband signal that has transmitted the first transmission line, and a second baseband signal that has transmitted the second transmission line are combined. It is provided with a synthesizer and a third transmission line through which the signal synthesized by the synthesizer is transmitted and output.
本発明によれば、等分配された第1のベースバンド信号および第2のベースバンド信号のそれぞれのエンベロープの大きさに応じて互いに異なる振幅および位相に補正して、第1のベースバンド信号を第1の電力増幅器に入力し、第2のベースバンド信号を第2の電力増幅器に入力することで、電力効率を向上させたときに付随的に発生する線形性の劣化が抑制される。これにより、電力効率の向上と線形性の向上を両立させることができる。 According to the present invention, the first baseband signal is corrected to different amplitudes and phases according to the size of the envelopes of the equally distributed first baseband signal and the second baseband signal. By inputting to the first power amplifier and inputting the second baseband signal to the second power amplifier, the concomitant deterioration of linearity when the power efficiency is improved is suppressed. As a result, both improvement in power efficiency and improvement in linearity can be achieved at the same time.
実施の形態1.
図1は、実施の形態1に係る送信機の構成を示すブロック図である。図1に示す送信機は、変調波信号を増幅して送信する送信機であって、第1の補正部1、第2の補正部2、DAC3、DAC4、主増幅器5、補助増幅器6、線路7、線路8、コンバイナ9および線路10を備える。DAC3と主増幅器5の間とDAC4と補助増幅器6の間はそれぞれ直接接続されてもよいが、他の構成要素を介在して接続されてもよい。図1は、これらの間の構成要素の記載を省略している。以下、図1に示す送信機が、主増幅器5の出力信号と補助増幅器6の出力信号とをコンバイナ9で合成して出力するドハティ増幅器であるものとして説明する。Embodiment 1.
FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of a transmitter according to the first embodiment. The transmitter shown in FIG. 1 is a transmitter that amplifies and transmits a modulated wave signal, and is a first correction unit 1, a
第1の補正部1は、等分配されたベースバンド信号の一方である第1のベースバンド信号を入力して、第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさに応じて、第1のベースバンド信号の振幅および位相を補正する。第2の補正部2は、等分配されたベースバンド信号の他方である第2のベースバンド信号を入力して、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさに応じて、第2のベースバンド信号を、第1のベースバンド信号とは異なる振幅および位相に補正する。
The first correction unit 1 inputs the first baseband signal, which is one of the equally distributed baseband signals, and the first baseband according to the size of the envelope of the first baseband signal. Correct the amplitude and phase of the signal. The
DAC(デジタルアナログコンバータ)3は、第1の補正部1から入力した第1のベースバンド信号を、アナログ信号に変換する第1のDA変換部である。アナログ信号に変換された第1のベースバンド信号は、DAC3から主増幅器5に出力される。DAC4は、第2の補正部2から入力した第2のベースバンド信号を、アナログ信号に変換する第2のDA変換部である。アナログ信号に変換された第2のベースバンド信号は、DAC4から補助増幅器6に出力される。
The DAC (digital-to-analog converter) 3 is a first DA conversion unit that converts a first baseband signal input from the first correction unit 1 into an analog signal. The first baseband signal converted into an analog signal is output from the
DAC3およびDAC4をRFDAC(無線周波デジタルアナログコンバータ)とし、DACからの出力信号の周波数を所望の周波数に変換してもよい。DACと電力増幅器との間で、DACから出力されたIF信号(中間周波信号)を、ミクサで周波数変換してもよい。DACから出力されたIQアナログベースバンド信号を、直交変調器で周波数変換してもよい。出力電力を所望のレベルに上げるドライバ増幅器を設けてもよいし、出力信号の周波数帯域を制限する帯域制限フィルタを設けてもよい。 DAC3 and DAC4 may be used as RFDACs (radio frequency digital-to-analog converters), and the frequency of the output signal from the DAC may be converted to a desired frequency. The IF signal (intermediate frequency signal) output from the DAC may be frequency-converted by a mixer between the DAC and the power amplifier. The IQ analog baseband signal output from the DAC may be frequency-converted by a quadrature modulator. A driver amplifier that raises the output power to a desired level may be provided, or a band limiting filter that limits the frequency band of the output signal may be provided.
主増幅器5は、DAC3によってアナログ信号に変換された第1のベースバンド信号を増幅する第1の電力増幅器であって、例えば、ドハティ増幅器のキャリア増幅器である。主増幅器5によって増幅された第1のベースバンド信号は、線路7に伝送される。
補助増幅器6は、DAC4によってアナログ信号に変換された第2のベースバンド信号を増幅する第2の電力増幅器であって、例えば、ドハティ増幅器のピーク増幅器である。補助増幅器6によって増幅された第2のベースバンド信号は、線路8に伝送される。The
The
補助増幅器6に入力される第2のベースバンド信号は、ベースバンド信号の波長をλとした場合、通常、主増幅器5に入力される第1のベースバンド信号よりも、λ/4線路の電気長(90度位相分)で遅れている。主増幅器5はA級またはAB級でバイアスされ、補助増幅器6にはC級またはB級に近いバイアスが設定されている。
When the wavelength of the baseband signal is λ, the second baseband signal input to the
線路7は、主増幅器5によって増幅された第1のベースバンド信号が伝送される第1の伝送線路である。線路8は、補助増幅器6によって増幅された第2のベースバンド信号が伝送される第2の伝送線路である。線路8は、線路7とは異なる電気長を有する。コンバイナ9は、線路7を伝送してきた第1のベースバンド信号と線路8を伝送してきた第2のベースバンド信号とを合成する合成器である。線路10は、コンバイナ9によって合成された信号が伝送されて出力端から出力される第3の伝送線路である。
The
入力されるベースバンド信号の電力が低いとき、主増幅器5のみが動作して、補助増幅器6は動作しない。補助増幅器6の動作が停止している状態をオフ状態と呼ぶ。補助増幅器6がオフ状態であり、コンバイナ9から補助増幅器6をみたインピーダンスがオープンであると、コンバイナ9での合成損失がなくなり、主増幅器5の出力信号はそのまま出力される。
When the power of the input baseband signal is low, only the
通常、補助増幅器6の整合回路が入力信号の位相を回転させるので、補助増幅器6の出力信号が伝送される線路8は、コンバイナ9から補助増幅器6をみたインピーダンスがオープンになるように電気長が設定される。補助増幅器6がオフ状態である場合、主増幅器5は、線路7および線路10によって負荷インピーダンス100Ωに変成される。理想的には、線路7は特性インピーダンス50Ωで構成され、線路10は、特性インピーダンス50Ωであり、電気長がλ/4の伝送線路として構成される。
Normally, the matching circuit of the
入力されるベースバンド信号の電力が上がると、理想的には、主増幅器5の出力電力が飽和すると同時に補助増幅器6が動作する。補助増幅器6が動作している状態をオン状態と呼ぶ。補助増幅器6がオン状態であると、主増幅器5の出力信号と補助増幅器6の出力信号とがコンバイナ9によって合成される。このとき、主増幅器5は、線路7および線路10によって負荷インピーダンス50Ωに変性される。
Ideally, when the power of the input baseband signal increases, the output power of the
次に従来のドハティ増幅器について説明する。
図2は、従来のドハティ増幅器の構成を示すブロック図である。図2に示すドハティ増幅器は、スプリッタ100、線路101、主増幅器102、補助増幅器103、線路104、線路105、コンバイナ106、および線路107を備える。スプリッタ100は、変調波信号を主増幅器102と補助増幅器103とに等分配する。主増幅器102は、ドハティ増幅器のキャリア増幅器であり、A級またはAB級でバイアスされる。補助増幅器103は、ドハティ増幅器のピーク増幅器であり、C級またはB級に近いバイアスが設定される。Next, the conventional Doherty amplifier will be described.
FIG. 2 is a block diagram showing a configuration of a conventional Doherty amplifier. The Doherty amplifier shown in FIG. 2 includes a
例えば、線路101の特性インピーダンスを50Ωとし、電気長を60度とする。線路104の特性インピーダンスを50Ωとし、電気長を180度とする。線路105の特性インピーダンスを50Ωとし、電気長を120度とする。線路107の特性インピーダンスを34.5Ωとし、電気長を90度とする。
For example, the characteristic impedance of the
補助増幅器103に入力される第2のベースバンド信号は、λ/6線路である線路101によって、主増幅器102に入力される第1のベースバンド信号よりも遅れている。補助増幅器103がオン状態であるとき、主増幅器102の出力信号と補助増幅器103の出力信号とがコンバイナ106によって合成される。コンバイナ106によって合成された信号は、線路107を伝送して出力端から出力される。
The second baseband signal input to the
入力される信号の電力が低いとき、主増幅器102のみが動作し、補助増幅器103はオフ状態となる。補助増幅器103がオフ状態であると、コンバイナ106での合成損失がなくなり、主増幅器102の出力信号はそのまま出力される。入力される信号の電力が上がると、理想的には、主増幅器102の出力電力が飽和すると同時に補助増幅器103が動作する。
When the power of the input signal is low, only the
しかしながら、従来の補助増幅器103は、主増幅器102の出力電力が飽和するよりも早く立ち上がるか、あるいは、遅く立ち上がることがある。主増幅器102の飽和出力電力付近で補助増幅器103が早く立ち上がった場合、ドハティ増幅器の電力効率が劣化する。一方、主増幅器102の飽和出力電力付近で補助増幅器103が遅く立ち上がった場合、ドハティ増幅器の出力の線形性が大きく劣化する。
However, the conventional
図3Aは、第1の補正部1によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の出力電力の関係を示すグラフである。図3Bは、第1の補正部1によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の利得の関係を示すグラフである。図3Cは、第1の補正部1によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の位相の関係を示すグラフである。 FIG. 3A is a graph showing the relationship between the output power of the signal and the size of the envelope of the signal corrected by the first correction unit 1. FIG. 3B is a graph showing the relationship between the gain of the signal and the size of the envelope of the signal corrected by the first correction unit 1. FIG. 3C is a graph showing the relationship of the phase of the signal with respect to the size of the envelope of the signal corrected by the first correction unit 1.
図3A、図3Bおよび図3Cにおいて、実線で示す特性が、図1に示した第1の補正部1によって補正された第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさに対する挙動である。なお、破線で示す特性は、図2に示した主増幅器102に入力される信号のエンベロープの大きさに対する挙動である。矢印は、主増幅器5の2dB利得圧縮点(以下、P2dBと記載する)である。P2dBは、主増幅器5の出力電力が線形に増加する理想的な特性に対して2dB利得が低下、すなわち、2dBの利得圧縮が起こる出力電力レベルである。
In FIGS. 3A, 3B and 3C, the characteristic shown by the solid line is the behavior of the first baseband signal corrected by the first correction unit 1 shown in FIG. 1 with respect to the size of the envelope. The characteristic shown by the broken line is the behavior with respect to the size of the envelope of the signal input to the
図4Aは、第2の補正部2によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の出力電力の関係を示すグラフである。図4Bは、第2の補正部2によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の位相の関係を示すグラフである。図4Bにおいて、補助増幅器6に入力される信号は、理想的にはλ/4線路(90度位相分)の電気長で遅れているが、通常、数十度異なることが多い。図4Bの例では、補助増幅器6に入力される信号が−60度位相が遅れているものとする。図4Cは、第2の補正部2によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の振幅の関係を示すグラフである。
FIG. 4A is a graph showing the relationship between the output power of the signal and the size of the envelope of the signal corrected by the
図4A、図4Bおよび図4Cにおいて、実線で示す特性が、図1に示した第2の補正部2によって補正された第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさに対する挙動である。なお、破線で示す特性は、図2に示した補助増幅器103に入力される信号のエンベロープの大きさに対する挙動である。矢印は、主増幅器5の1dB利得圧縮点(以下、P1dBと記載する)である。
In FIGS. 4A, 4B and 4C, the characteristic shown by the solid line is the behavior of the first baseband signal corrected by the
ドハティ増幅器における電力効率の劣化は、補助増幅器がオフ状態からオン状態に切り替わるときに補助増幅器の立ち上がりが早いまたは遅いことに起因する。
そこで、実施の形態1に係る送信機では、第2の補正部2が、主増幅器5の出力電力が飽和したときに補助増幅器6がオン状態になるように、第2のベースバンド信号の振幅を補正する。例えば、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが、主増幅器5の出力飽和電力付近である0.5dB利得圧縮点(以下、P0.5dBと記載する)から3dB利得圧縮点(以下、P3dBと記載する)の間における、P1dB以上になったときに補助増幅器6が立ち上がるように第2のベースバンド信号の振幅特性と位相特性を補正する。The deterioration of power efficiency in the Doherty amplifier is due to the early or slow rise of the auxiliary amplifier when the auxiliary amplifier is switched from the off state to the on state.
Therefore, in the transmitter according to the first embodiment, the
なお、ドハティ増幅器が理想的に動作している場合、主増幅器のP0.5dBからP3dBは、ドハティ増幅器のP0.5dBからP3dBとオーバラップしている。
そこで、第2の補正部2が、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが、主増幅器5を備えるドハティ増幅器のP0.5dBからP3dBの間の電力以上になったときに補助増幅器6が立ち上がるように第2のベースバンド信号の振幅特性と位相特性を補正してもよい。When the Doherty amplifier is operating ideally, P0.5 dB to P3 dB of the main amplifier overlap with P0.5 dB to P3 dB of the Doherty amplifier.
Therefore, when the size of the envelope of the second baseband signal becomes greater than or equal to the power between P0.5 dB and P3 dB of the Doherty amplifier including the
図3Aに示すように、第1の補正部1は、第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP2dB未満であるとき、第1のベースバンド信号を、そのエンベロープの大きさに対して線形に出力する。第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP2dB以上である場合、第1の補正部1は、図3Bおよび図3Cに示すように、振幅と位相とが一定になるように第1のベースバンド信号を補正して出力する。このように、第1の補正部1は、第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさが、主増幅器5の出力飽和電力付近であるP0.5dBからP3dBの間の電力以上である場合に、第1のベースバンド信号の振幅特性および位相特性が一定になるように補正する。
As shown in FIG. 3A, when the size of the envelope of the first baseband signal is less than P2dB of the
第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP1dB未満である場合、P1dB以上の場合に比べて、第2のベースバンド信号の振幅が一定の割合で低く、位相が一定になるように補正する。例えば、図4Cに示すように、第2のベースバンド信号は、振幅が20dB低く、図4Bに示すように、その位相が一定になるように補正される。
In the
前述したように、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープが一定の大きさ、例えば主増幅器5のP0.5dBからP3dBの間の電力以上になるまで第2のベースバンド信号の振幅を一定の割合で低くし、その位相が一定になるように補正する。このとき、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号の振幅を0に補正してもよい。
これにより、補助増幅器6が、主増幅器5の出力飽和電力付近で早く立ち上がっても、第2の補正部2によって、補助増幅器6が立ち上がっていない状態における信号の振幅と位相の特性になるように補正される。As described above, the
As a result, even if the
一方、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP1dB以上である場合、図4Aに示すように、第2のベースバンド信号を、そのエンベロープの大きさに対して線形に出力する。このとき、第2の補正部2は、図4Cに示すように、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP1dB未満である場合に比べて、第2のベースバンド信号の振幅が一定の割合(図4Cでは、20dB)で高くなるように補正する。
On the other hand, when the size of the envelope of the second baseband signal is P1 dB or more of the
第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが、主増幅器5のP0.5dBからP3dBの間の電力以上である場合、第2のベースバンド信号の振幅が一定の割合で高くなるように補正する。このように、補助増幅器6が、主増幅器5の出力飽和電力付近から遅れて立ち上がった状態にならないように、第2の補正部2によって、補助増幅器6が立ち上がった状態の信号の振幅特性と位相特性になるように補正される。
The
また、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP1dB以上になった場合に、第2の補正部2は、図4Bに示すように、第2のベースバンド信号の位相を2.8deg/dBの傾きで変化するように補正する。
このように、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが、主増幅器5のP0.5dBからP3dBの間の電力以上である場合、第2のベースバンド信号の位相を第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさに対して一定の傾きで変化するように補正する。このとき、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号の位相を、補助増幅器6とは逆特性に補正してもよい。Further, when the size of the envelope of the second baseband signal becomes P1 dB or more of the
As described above, when the size of the envelope of the second baseband signal is equal to or greater than the power between P0.5 dB and P3 dB of the
図5Aは、連続波(CW)信号の入力電力と利得との関係を示すグラフである。図5Bは、CW信号の入力電力と位相との関係を示すグラフである。図5Cは、CW信号の出力電力と電力付加効率(PAE)との関係を示すグラフである。図5A、図5Bおよび図5Cにおいて、実線が、図1に示した送信機にCW信号を入力したときの特性であり、破線が、図2に示した従来のドハティ増幅器にCW信号を入力したときの特性である。図5Cの矢印は、主増幅器の飽和電力から6dBのバックオフをとった電力であり、この電力を6dBバックオフ点と記載する。図5Cに示すように、6dBバックオフ点で電力効率の第1のピークを有し、さらに高電力側に第2のピークを有する。 FIG. 5A is a graph showing the relationship between the input power and the gain of a continuous wave (CW) signal. FIG. 5B is a graph showing the relationship between the input power of the CW signal and the phase. FIG. 5C is a graph showing the relationship between the output power of the CW signal and the power addition efficiency (PAE). In FIGS. 5A, 5B and 5C, the solid line is the characteristic when the CW signal is input to the transmitter shown in FIG. 1, and the broken line is the characteristic when the CW signal is input to the conventional Doherty amplifier shown in FIG. It is a characteristic of time. The arrow in FIG. 5C is the power obtained by taking a backoff of 6 dB from the saturation power of the main amplifier, and this power is referred to as a 6 dB backoff point. As shown in FIG. 5C, it has a first peak of power efficiency at the 6 dB backoff point and a second peak on the higher power side.
図6Aは、変調波信号の出力電力と隣接チャネル漏洩電力比(ACPR)との関係を示すグラフである。図6Bは、6dBバックオフ点における、変調波信号の正規化周波数と信号電力レベルとのスペクトルを示すグラフである。図6Bにおいて、スペクトル200が、図1に示した送信機のスペクトルであり、スペクトル201が、図2に示した従来のドハティ増幅器のスペクトルである。図6Cは、変調波信号の出力電力とPAEとの関係を示すグラフである。図6A、図6Bおよび図6Cにおいて、実線が、図1に示した送信機に変調波信号を入力したときの特性であり、破線が図2に示した従来のドハティ増幅器に変調波信号を入力したときの特性である。図6Cの矢印は、主増幅器の6dBのバックオフ点である。変調波信号には256QAM(α=0.3)の変調波信号を用いた。
FIG. 6A is a graph showing the relationship between the output power of the modulated wave signal and the adjacent channel leakage power ratio (ACPR). FIG. 6B is a graph showing the spectra of the normalized frequency and signal power level of the modulated wave signal at the 6 dB backoff point. In FIG. 6B,
図5Aおよび図5Bに示すように、CW特性では、従来のドハティ増幅器と図1の送信機との間で利得と位相が大きく変わらないが、図5Cに示すように、6dBバックオフ点よりも高い電力では、図1の送信機の電力効率が大きく上昇している。エラーベクトル振幅(EVM)特性について、従来のドハティ増幅器と図1の送信機との間でほぼ変わらない。一方、図6Aに示すように、ACPR特性も、従来のドハティ増幅器と図1の送信機との間でほぼ変わらない。ただし、図6Cに示すように、図1の送信機の効率は、6dBバックオフ点よりも小さい電力から、従来のドハティ増幅器よりも高くなっている。 As shown in FIGS. 5A and 5B, the CW characteristics do not significantly change the gain and phase between the conventional Doherty amplifier and the transmitter of FIG. 1, but as shown in FIG. 5C, than the 6 dB backoff point. At high power, the power efficiency of the transmitter of FIG. 1 is greatly increased. The error vector amplitude (EVM) characteristics are almost the same between the conventional Doherty amplifier and the transmitter of FIG. On the other hand, as shown in FIG. 6A, the ACPR characteristics are also substantially the same between the conventional Doherty amplifier and the transmitter of FIG. However, as shown in FIG. 6C, the efficiency of the transmitter of FIG. 1 is higher than that of the conventional Doherty amplifier because the power is smaller than the 6 dB backoff point.
図6Bに示すように、6dBバックオフ点における正規化周波数と出力レベルのスペクトルは、図1の送信機のスペクトル200と従来のドハティ増幅器のスペクトル201とでほぼ一致している。このように、第1の補正部1および第2の補正部2によってベースバンド信号を補正することで効率が向上する。さらに、第2の補正部2が、主増幅器5の出力電力が飽和したときに補助増幅器6がオン状態になるように、第2のベースバンド信号の振幅および位相を補正することで、出力の線形性が向上する。
As shown in FIG. 6B, the spectrum of the normalized frequency and the output level at the 6 dB backoff point is substantially the same as the
以上のように、実施の形態1に係る送信機において、等分配された第1のベースバンド信号および第2のベースバンド信号のそれぞれのエンベロープの大きさに応じて互いに異なる振幅および位相に補正して、第1のベースバンド信号を主増幅器5に入力し、第2のベースバンド信号を補助増幅器6に入力することで、バックオフ電力での電力効率を向上させたときに付随的に発生する線形性の劣化が抑制される。これにより、電力効率の向上と線形性の向上とを両立させることができる。
As described above, in the transmitter according to the first embodiment, the amplitudes and phases are corrected to be different from each other according to the size of the envelopes of the equally distributed first baseband signal and the second baseband signal. Then, by inputting the first baseband signal to the
実施の形態2.
図7は、実施の形態2に係る送信機の構成を示すブロック図である。図7において、図1と同一の構成要素には同一の符号を付して説明を省略する。図7に示す送信機は、変調波信号を増幅して送信する送信機であり、第1の補正部1、第2の補正部2、DAC3、DAC4、主増幅器5、補助増幅器6、線路7、線路8、コンバイナ9、線路10、フィードバックパス13、ADC(アナログデジタルコンバータ)14、比較部15、係数算出部16、遅延調整部17、DSP(デジタルシグナルプロセッサ)18、歪み補償部19およびスプリッタ20を備える。
FIG. 7 is a block diagram showing a configuration of the transmitter according to the second embodiment. In FIG. 7, the same components as those in FIG. 1 are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted. The transmitter shown in FIG. 7 is a transmitter that amplifies and transmits a modulated wave signal, and is a first correction unit 1, a
フィードバックパス13は、線路10に伝送された信号をADC14にフィードバックするパスである。ADC14は、フィードバックパス13を介してフィードバックされた信号を、デジタル信号に変換するAD変換部である。比較部15は、フィードバックパス13を介してフィードバックされた信号を、スプリッタ20によって等分配される前のベースバンド信号と比較する。係数算出部16は、比較部15による比較の結果に応じた歪み補償係数を算出する。
The
遅延調整部17は、DSP18から出力されたベースバンド信号に対して遅延τを調整して歪み補償部19に出力する。DSP18は、スプリッタ20によって等分配される前のベースバンド信号を出力する。歪み補償部19は、係数算出部16によって算出された補償係数を用いて、スプリッタ20によって等分配される前のベースバンド信号を歪み補償する。スプリッタ20は、歪み補償部19によって歪み補償されたベースバンド信号を第1の補正部1と第2の補正部2とに等分配する分配部である。
The
例えば、遅延調整部17は、DSP18から出力されてスプリッタ20によって等分配される前のベースバンド信号を入力し、入力したベースバンド信号の時間を、フィードバックパス13を介してフィードバックされるベースバンド信号と合うように遅延τを付与して調整する。比較部15は、遅延調整部17によって遅延調整されたベースバンド信号とフィードバックパス13を介してフィードバックされるベースバンド信号と比較して、両者の誤差を示す差信号を生成し、生成した差信号を係数算出部16に出力する。
For example, the
係数算出部16は、比較部15から入力した差信号に基づいて、遅延調整部17によって遅延調整されたベースバンド信号と、フィードバックパス13を介してフィードバックされるベースバンド信号との誤差が最小となる歪み補償係数を算出する。歪み補償部19は、係数算出部16によって算出された歪み補償係数を用いて、ベースバンド信号の歪み補償を行う。
The
図7において、DAC3と主増幅器5の間とDAC4と補助増幅器6の間はそれぞれ直接接続されてもよいが、他の構成要素を介在して接続されてもよい。図1は、これらの間の構成要素の記載を省略している。以下、図7に示す送信機が、主増幅器5の出力信号と補助増幅器6の出力信号とをコンバイナ9で合成して出力するドハティ増幅器であるものとして説明する。
In FIG. 7, the
図7において、フィードバックパス13とADC14との間は直接接続されてもよい。また、ADC14が、高周波信号をアナログ信号からデジタル信号に変換してもよいし、ミクサを配置して高周波信号をIF信号に周波数変換してもよいし、帯域制限フィルタを配置して高周波信号の帯域を制限してもよい。以下、図7に示す送信機が、主増幅器5の出力信号と補助増幅器6の出力信号とをコンバイナ9で合成して出力するドハティ増幅器であるものとして説明する。
In FIG. 7, the
ドハティ増幅器では、主増幅器5の利得圧縮点付近から出力特性の線形性が急激に劣化する。補助増幅器6がオン状態であってもC級動作であるため、補助増幅器6の出力信号が主増幅器5の出力信号と合成されても、増幅器全体の出力の線形性にはほとんど寄与しない。すなわち、ドハティ増幅器では、主増幅器5の利得圧縮による出力の線形性の劣化が支配的であり、このドハティ増幅器を通信に使用する場合には、歪み補償を行う必要がある。
In the Doherty amplifier, the linearity of the output characteristics deteriorates sharply from the vicinity of the gain compression point of the
実施の形態1と同様に、第1の補正部1は、図3Aに示したように、入力した第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP2dB未満であるとき、第1のベースバンド信号を、そのエンベロープの大きさに対して線形に出力する。
入力した第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP2dB以上になった場合、第1の補正部1は、図3Bおよび図3Cに示したように、振幅および位相が一定になるように第1のベースバンド信号を補正して出力する。
このように、第1の補正部1は、第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさが、主増幅器5のP0.5dBからP3dBの間の電力以上である場合、第1のベースバンド信号の振幅特性および位相特性が一定になるように補正する。Similar to the first embodiment, as shown in FIG. 3A, the first correction unit 1 is the first when the size of the envelope of the input first baseband signal is less than P2 dB of the
When the size of the envelope of the input first baseband signal becomes P2 dB or more of the
As described above, when the size of the envelope of the first baseband signal is equal to or greater than the power between P0.5 dB and P3 dB of the
図8Aは、第2の補正部2によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の出力電力の関係を示すグラフである。図8Bは、第2の補正部2によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の振幅の関係を示すグラフである。図8Cは、第2の補正部2によって補正された信号のエンベロープの大きさに対する当該信号の位相の関係を示すグラフである。
FIG. 8A is a graph showing the relationship between the output power of the signal and the size of the envelope of the signal corrected by the
図8A、図8Bおよび図8Cにおいて、実線が、図7に示した第2の補正部2によって補正された第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさに対する挙動である。なお、破線は、図2に示した補助増幅器103に入力される変調波信号のエンベロープの大きさに対する挙動である。図8Aおよび図8Bの矢印は、主増幅器5のP0.5dBである。また、図8Cにおいて、矢印aは主増幅器5のP0.5dBであり、矢印bは主増幅器5のP1dBである。
In FIGS. 8A, 8B and 8C, the solid line is the behavior of the first baseband signal corrected by the
第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが、主増幅器5のP0.5dB未満であるとき、第2のベースバンド信号の振幅が一定の割合で低く、位相が一定になるように補正する。例えば、図8Bに示すように、補助増幅器103から出力される信号に対して、第2のベースバンド信号の振幅が20dB低く補正され、図8Cに示すように、その位相が一定になるように補正される。第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP0.5dB以上になると、第2の補正部2は、図8Bに示すように、補助増幅器103から出力される信号に対して、4dB利得伸張するように第2のベースバンド信号の振幅を補正する。
In the
さらに、第2の補正部2は、図8Cに示すように、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP0.5dB(a点)未満である場合、および主増幅器5のP0.5dB以上P1dB(b点)未満である場合に、第2のベースバンド信号の位相が一定になるように補正する。このように、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープが一定の大きさ、例えば、主増幅器5のP0.5dBからP3dBの間の電力以上になるまで、第2のベースバンド信号の振幅を一定の割合で低くし、位相が一定になるように補正する。このとき、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号の振幅を0に補正してもよい。
Further, as shown in FIG. 8C, the
第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが主増幅器5のP1dB以上になった場合、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号の位相を2.8deg/dBの傾きで変化するように補正する。このように、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが、主増幅器5のP0.5dB利からP3dBの間の電力以上である場合、第2のベースバンド信号の位相を第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさに対して一定の傾きで変化するように補正する。このとき、第2の補正部2は、第2のベースバンド信号の位相を、補助増幅器6とは逆特性に補正してもよい。
When the size of the envelope of the second baseband signal becomes P1 dB or more of the
図9Aは、連続波(CW)信号の入力電力と利得との関係を示すグラフである。図9Bは、CW信号の入力電力と位相との関係を示すグラフである。図9Cは、CW信号の出力電力と電力付加効率(PAE)との関係を示すグラフである。図9A、図9Bおよび図9Cにおいて、実線が図1に示した送信機にCW信号を入力したときの特性であり、破線が図2に示した従来のドハティ増幅器にCW信号を入力したときの特性である。図9C中の矢印は、主増幅器の飽和電力から6dBのバックオフをとった電力を示している。以下、この電力を6dBバックオフ点と記載する。図9Cに示すように、6dBバックオフ点で電力効率の第1のピークを有し、さらに高電力側に第2のピークを有する。 FIG. 9A is a graph showing the relationship between the input power and the gain of the continuous wave (CW) signal. FIG. 9B is a graph showing the relationship between the input power of the CW signal and the phase. FIG. 9C is a graph showing the relationship between the output power of the CW signal and the power addition efficiency (PAE). In FIGS. 9A, 9B and 9C, the solid line is the characteristic when the CW signal is input to the transmitter shown in FIG. 1, and the broken line is the characteristic when the CW signal is input to the conventional Doherty amplifier shown in FIG. It is a characteristic. The arrow in FIG. 9C indicates the power backed off by 6 dB from the saturated power of the main amplifier. Hereinafter, this power will be referred to as a 6 dB backoff point. As shown in FIG. 9C, it has a first peak of power efficiency at the 6 dB backoff point and a second peak on the higher power side.
図10Aは、変調波信号の出力電力とACPRとの関係を示すグラフである。図10Bは、6dBバックオフ点における変調波信号の正規化周波数と信号電力レベルとのスペクトルを示すグラフである。図10Bにおいて、スペクトル200が、図1に示した送信機のスペクトルであり、スペクトル201が、図2に示した従来のドハティ増幅器のスペクトルである。図10Cは、変調波信号の出力電力とPAEとの関係を示すグラフである。図10A、図10Bおよび図10Cにおいて、実線が、図7に示した送信機に変調波信号を入力したときの特性であり、破線が、図2に示した従来のドハティ増幅器に変調波信号を入力したときの特性である。図10C中の矢印は、主増幅器の6dBのバックオフ点である。変調波信号には、256QAM(α=0.3)の変調波信号を用いた。
FIG. 10A is a graph showing the relationship between the output power of the modulated wave signal and ACPR. FIG. 10B is a graph showing the spectra of the normalized frequency and signal power level of the modulated wave signal at the 6 dB backoff point. In FIG. 10B,
図9Aに示すように、CW特性において、実施の形態1に係る送信機と異なり、従来のドハティ増幅器よりも、図7の送信機は、高出力域まで利得が増えており、図9Bに示すように、位相の回転量が少ないことが分かる。さらに、図9Cに示すように、6dBバックオフ点よりも低い電力では、図7の送信機よりも従来のドハティ増幅器の方がPAEのピークは高いが、従来のドハティ増幅器よりも図7の送信機の方が、ピークからのへこみ具合が少なくなっていることが分かる。 As shown in FIG. 9A, in terms of CW characteristics, unlike the transmitter according to the first embodiment, the transmitter of FIG. 7 has an increased gain up to the high output region as compared with the conventional Doherty amplifier, and is shown in FIG. 9B. As described above, it can be seen that the amount of phase rotation is small. Further, as shown in FIG. 9C, at a power lower than the 6 dB backoff point, the conventional Doherty amplifier has a higher PAE peak than the transmitter of FIG. 7, but the transmission of FIG. 7 is higher than that of the conventional Doherty amplifier. It can be seen that the machine has less dents from the peak.
変調波特性において、従来のドハティ増幅器よりも、図7の送信機の方が、図10Aに示すように、ACPR特性が向上しており、ACPRが5ポイントほど高くなっている。
図10Bに示すように、従来のドハティ増幅器のスペクトル201よりも、図7の送信機のスペクトル200では、6dBバックオフ点でのスペクトルの歪みが全体的に下がっている。このように、図7の送信機では、第1の補正部1と第2の補正部2によるベースバンド信号の補正により、電力効率を保ちつつ、出力電力の線形性が向上している。In terms of modulated wave characteristics, the transmitter of FIG. 7 has improved ACPR characteristics and an ACPR of about 5 points higher than that of the conventional Doherty amplifier, as shown in FIG. 10A.
As shown in FIG. 10B, in the
図11は、デジタルプリディストーションを施した出力信号の正規化周波数と電力レベルとのスペクトルを示すグラフである。図11において、出力信号の正規化周波数と電力レベルとのスペクトル200は、図7の送信機にデジタルプリディストーションを施した結果を示している。スペクトル201は、図2に示したドハティ増幅器にデジタルプリディストーションを施した結果を示している。デジタルプリディストーションには、一般的なMP(メモリポリノミナル)方式を用い、通常の使用範囲内の次数としている。
FIG. 11 is a graph showing the spectra of the normalized frequency and the power level of the output signal subjected to digital predistortion. In FIG. 11, the
スペクトル200とスペクトル201は、いずれも6dBバックオフ点のスペクトルである。図11から明らかなように、図7の送信機の方が、図2のドハティ増幅器よりも、電力効率が高いにもかかわらず、多くの歪み補償量が得られていることが分かる。
このように、実施の形態2に係る送信機では、歪み補償に複雑な補償方式を用いなくても歪み補償量が得られるので、複雑な演算処理が不要であることから、歪み補償のようなデジタル信号の演算処理に必要な記憶領域を小さくできる。Both the
As described above, in the transmitter according to the second embodiment, since the distortion compensation amount can be obtained without using a complicated compensation method for distortion compensation, complicated arithmetic processing is not required. The storage area required for arithmetic processing of digital signals can be reduced.
次に、実施の形態2に係る送信機の変形例について説明する。
主増幅器5および補助増幅器6は、変調波信号の変調波帯域が広いほど、メモリ効果による歪みが増加する。メモリ効果は、様々な要因で発生するが、特に、周波数特性によるところが大きい。コンバイナ9では、補助増幅器6がオフ状態であるときと、オン状態であるときでインピーダンスが異なり、さらに、補助増幅器6がオン状態である間は、入力電力が増えるにつれて補助増幅器6のインピーダンスが変化する。このように、ドハティ増幅器では、主増幅器5と補助増幅器6の動作級がことなるため、ドハティ増幅器以外の種類の増幅器と比べてメモリ効果が発生しやすい。Next, a modified example of the transmitter according to the second embodiment will be described.
In the
図12は、実施の形態2に係る送信機の変形例の構成を示すブロック図である。図12において、図7と同一の構成要素には同一の符号を付して説明を省略する。図12に示す送信機は、前述したメモリ効果による歪みを補償するために、図7に示した構成における第1の補正部1とDAC3との間にCFIR21を有し、第2の補正部2とDAC4との間にCFIR22を有する。CFIR21は、主増幅器5の出力信号の周波数特性を補正する第1のFIRフィルタである。CFIR22は、補助増幅器6の出力信号の周波数特性を補正する第2のFIRフィルタである。なお、CFIRは、複素FIRを略した表記である。
FIG. 12 is a block diagram showing a configuration of a modified example of the transmitter according to the second embodiment. In FIG. 12, the same components as those in FIG. 7 are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted. The transmitter shown in FIG. 12 has a CFIR 21 between the first correction unit 1 and the
CFIR21が主増幅器5の出力信号の周波数特性を補正し、CFIR22が補助増幅器6の出力信号の周波数特性を補正することによって、主増幅器5および補助増幅器6のそれぞれの周波数特性に起因したメモリ効果を低減することができ、コンバイナ9で変調波信号を合成するときのメモリ効果を低減できる。すなわち、CFIR21およびCFIR22を備えることで、実施の形態2に係る送信機の出力信号における歪みが補償され、CFIRを有さない送信機に比べて、デジタルプリディストーションによる歪み補償量がさらに改善される。
The
以上のように、実施の形態2に係る送信機は、図7に示した構成要素を有することで、歪み補償に複雑な補償方式を用いなくても歪み補償量が得られるので、複雑な演算処理が不要であることから、歪み補償のようなデジタル信号の演算処理に必要な記憶領域を小さくできる。 As described above, since the transmitter according to the second embodiment has the components shown in FIG. 7, the distortion compensation amount can be obtained without using a complicated compensation method for distortion compensation, so that a complicated calculation can be performed. Since no processing is required, the storage area required for digital signal arithmetic processing such as distortion compensation can be reduced.
実施の形態2に係る送信機において、第1の補正部1とDAC3との間にCFIR21を有し、第2の補正部2とDAC4との間にCFIR22を有する。これらを有することにより、実施の形態2に係る送信機の出力信号における歪みが補償され、CFIRを有さない送信機に比べて、デジタルプリディストーションによる歪み補償量がさらに改善される。
In the transmitter according to the second embodiment, the
実施の形態3.
図13は、実施の形態3に係る送信機の構成を示すブロック図である。図13において、図12と同一の構成要素には同一の符号を付して説明を省略する。図13に示す送信機は、変調波信号を増幅して送信する送信機であり、第1の補正部1、第2の補正部2、DAC3、DAC4、主増幅器5、補助増幅器6、線路7、線路8、コンバイナ9、線路10、フィードバックパス13、ADC14、比較部15、係数算出部16、遅延調整部17、DSP18、歪み補償部19、スプリッタ20、CFIR21、CFIR22、エンベロープ抽出部23、エンベロープ抽出部24、電源制御部25、DAC26、DAC27、電源28、電源29、電源変調部30およびスイッチ31を備える。
FIG. 13 is a block diagram showing the configuration of the transmitter according to the third embodiment. In FIG. 13, the same components as those in FIG. 12 are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted. The transmitter shown in FIG. 13 is a transmitter that amplifies and transmits a modulated wave signal, and is a first correction unit 1, a
エンベロープ抽出部23は、第1の補正部1によって補正された第1のベースバンド信号のエンベロープ信号を抽出する第1のエンベロープ抽出部である。エンベロープ抽出部24は、第2の補正部2によって補正された第2のベースバンド信号のエンベロープ信号を抽出する第2のエンベロープ抽出部である。DAC26は、エンベロープ抽出部23によって抽出されたエンベロープ信号をアナログの第1のエンベロープ信号に変換する。DAC27は、電源制御部25からの制御信号をアナログの制御信号に変換する。
The
電源28は、主増幅器5に印加するバイアス電圧を出力する電源であり、電源29は、補助増幅器6に印加するバイアス電圧を出力する電源である。電源変調部30は、DAC26によって変換された第1のエンベロープ信号の大きさが主増幅器5のP0.5dBからP3dBの間の電力未満である場合、第1のエンベロープ信号の大きさに応じて、電源28から主増幅器5に印加するバイアス電圧を変調する。
The
スイッチ31は、電源29から補助増幅器6へ印加するバイアス電圧へのバイアス電圧をオン(印加)とオフ(遮断)とを切り換えるスイッチである。電源制御部25は、DAC27によって変換された第2のエンベロープ信号の大きさが主増幅器5のP0.5dBからP3dBの間の電力未満である場合、第2のエンベロープ信号の大きさに応じてスイッチ31を制御することで、補助増幅器6へのバイアス電圧の印加をオンオフ制御する。
The
補助増幅器6が電界効果トランジスタ(以下、FETと記載する)によって構成されている場合、補助増幅器6がオフ状態であると、通常、FETのドレイン電圧は印加されたまま、ゲート電圧でその動作級が決定される。C級動作に決定された補助増幅器6は、オフ状態であるときにインピーダンスが低い場合がある。この場合、補助増幅器6がオフ状態であるときのインピーダンスZoffによる電力損失Lossは、下記式(1)で表すことができる。
Loss=10log(Zoff/(Zoff+25)) ・・・(1)When the
Loss = 10log (Z off / (Z off +25)) ・ ・ ・ (1)
上記式(1)から分かるように、補助増幅器6がオフ状態であるときのインピーダンスZoffが小さくなるほど電力損失Lossが大きくなり、電力効率が低下する。この傾向を抑制するため、補助増幅器6がオフ状態である場合、補助増幅器6を構成するFETのゲート電圧およびドレイン電圧を0Vとし、補助増幅器6がオフ状態であるときのインピーダンスZoffを大きくする。ゲート電圧とドレイン電圧を0Vにした補助増幅器6は、C級動作であるときに比べて、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさに対する出力信号の振幅および位相の変化傾向が異なる。このため、第2の補正部2が、第2のベースバンド信号の振幅および位相を補正する。As can be seen from the above equation (1), the
エンベロープ抽出部24は、補助増幅器6に入力される第2のベースバンド信号の第2のエンベロープ信号を抽出して、第2のエンベロープ信号を電源制御部25に出力する。電源制御部25は、第2のエンベロープ信号の大きさに応じた補助増幅器6のオンオフ制御信号を生成し、生成したオンオフ制御信号をDAC27に出力する。
The
DAC27は、電源制御部25から入力したオンオフ制御信号を、アナログ信号のオンオフ制御信号に変換する。スイッチ31は、DAC27から入力したオンオフ制御信号に応じて電源29から補助増幅器6へのバイアス電圧の印加をオンオフする。例えば、電源制御部25は、第2のエンベロープ信号の大きさが主増幅器5のP0.5dBからP3dBの間の電力であるとき、第2のエンベロープ信号に対して閾値と比較し、比較の結果に応じてスイッチ31を制御する。
The
また、ドハティ増幅器は、理想的には出力電力が予め設定されたバックオフ電力であるときに効率が最大になり、バックオフ点から出力電力が増加するにつれて効率が低下し、最終的に出力飽和電力で効率が最大になる。通常、バックオフ電力が6dBであるとき、これよりも大きなバックオフ電力では、ドハティ増幅器の効率が主増幅器5の効率に依存する。
Also, the Doherty amplifier ideally maximizes efficiency when the output power is a preset backoff power, decreases in efficiency as the output power increases from the backoff point, and eventually outputs saturation. Power maximizes efficiency. Normally, when the backoff power is 6 dB, the efficiency of the Doherty amplifier depends on the efficiency of the
実施の形態3に係る送信機は、予め設定されたバックオフ電力よりも大きなバックオフ電力で効率を上げるために、エンベロープトラッキングと呼ばれる方法を採用している。エンベロープトラッキングでは、第1のベースバンド信号から抽出した第1のエンベロープ信号を用いて、電源28から主増幅器5へ印加するバイアス電圧を変調する。
The transmitter according to the third embodiment employs a method called envelope tracking in order to increase efficiency with a backoff power larger than a preset backoff power. In envelope tracking, the bias voltage applied from the
例えば、エンベロープ抽出部23が、第1の補正部1から出力された第1のベースバンド信号からエンベロープ信号を抽出し、抽出したエンベロープ信号をDAC26に出力する。DAC26は、エンベロープ抽出部23から入力したエンベロープ信号を、アナログの第1のエンベロープ信号に変換し、第1のエンベロープ信号を電源変調部30に出力する。電源変調部30は、第1のエンベロープ信号を用いて、主増幅器5が常に飽和動作するように、電源28から主増幅器5へ印加されるバイアス電圧を変調する。このようにすることで、主増幅器5へ印加するバイアス電圧によって、出力電力レベルを決定することができ、高い効率を得ることができる。
For example, the
エンベロープトラッキングを採用して主増幅器5が飽和動作しているときに、主増幅器5の入力信号の振幅および位相を常に一定に保つことで高い効率と高い線形性を得ることができる。しかしながら、実際には、主増幅器5自身が有する寄生成分によって入力信号の振幅および位相が変動して、線形性が低下し、周波数特性が大きくなる。
High efficiency and high linearity can be obtained by always keeping the amplitude and phase of the input signal of the
そこで、実施の形態3に係る送信機では、第1の補正部1が、第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさに応じて、主増幅器5における入力信号の振幅および位相の変動成分を補正する。例えば、第1の補正部1は、主増幅器5に印加される最大バイアス電圧であるP0.5dBからP3dBの間まで入力信号の振幅および位相の変動を補正して、これによりも大きなエンベロープ信号に対しては主増幅器5への入力電力を一定にする。さらに、エンベロープトラッキングにおいては、主増幅器5の周波数特性が大きくなるので、実施の形態2と同様に、CFIR21によって周波数特性の補正が行われる。
Therefore, in the transmitter according to the third embodiment, the first correction unit 1 corrects the amplitude and phase fluctuation components of the input signal in the
次に、実施の形態3に係る送信機の変形例について説明する。
図14は、実施の形態3に係る送信機の変形例の構成を示すブロック図である。図14において、図13と同一の構成要素には、同一の符号を付して説明を省略する。図14に示す送信機は、変調波信号を増幅して送信する送信機であり、第1の補正部1A、第2の補正部2A、DAC3、DAC4、主増幅器5、補助増幅器6、線路7、線路8、コンバイナ9、線路10、フィードバックパス13、ADC14、比較部15、係数算出部16、遅延調整部17、DSP18、歪み補償部19、スプリッタ20、CFIR21A、CFIR22A、エンベロープ抽出部23、エンベロープ抽出部24、電源制御部25、DAC26、DAC27、電源28、電源29、電源変調部30およびスイッチ31を備えている。Next, a modified example of the transmitter according to the third embodiment will be described.
FIG. 14 is a block diagram showing a configuration of a modified example of the transmitter according to the third embodiment. In FIG. 14, the same components as those in FIG. 13 are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted. The transmitter shown in FIG. 14 is a transmitter that amplifies and transmits a modulated wave signal, and is a first correction unit 1A, a
第1の補正部1Aは、複数の補正係数または複数のテーブルを用いて、第1のベースバンド信号の振幅および位相を補正する。複数の補正係数は、温度変化または第1のベースバンド信号の周波数の変化に応じた振幅および位相の補正係数群である。複数のテーブルは、複数の補正係数が温度変化または第1のベースバンド信号の周波数の変化に対応付けられた複数のテーブルデータである。例えば、複数の補正係数または複数のテーブルは、第1の補正部1Aから読み出し可能なメモリに予め用意される。 The first correction unit 1A corrects the amplitude and phase of the first baseband signal by using a plurality of correction coefficients or a plurality of tables. The plurality of correction coefficients are a group of correction coefficients for amplitude and phase according to a temperature change or a change in the frequency of the first baseband signal. The plurality of tables are a plurality of table data in which a plurality of correction coefficients are associated with a temperature change or a frequency change of the first baseband signal. For example, a plurality of correction coefficients or a plurality of tables are prepared in advance in a memory that can be read from the first correction unit 1A.
第2の補正部2Aは、複数の補正係数または複数のテーブルを用いて、第2のベースバンド信号の振幅および位相を補正する。複数の補正係数は、温度変化または第2のベースバンド信号の周波数の変化に応じた振幅および位相の補正係数群である。複数のテーブルは、複数の補正係数が温度変化または第2のベースバンド信号の周波数の変化に対応付けられた複数のテーブルデータである。例えば、複数の補正係数または複数のテーブルは、第2の補正部2Aから読み出し可能なメモリに予め用意される。
The
CFIR21Aは、複数の補正係数または複数のテーブルを用いて、主増幅器5の出力信号の周波数特性を補正する第1のFIRフィルタである。複数の補正係数は、温度変化または第1のベースバンド信号の周波数の変化に応じた周波数特性の補正係数群である。複数のテーブルは、複数の補正係数が温度変化または第1のベースバンド信号の周波数の変化に対応付けられた複数のテーブルデータである。例えば、複数の補正係数または複数のテーブルは、CFIR21Aから読み出し可能なメモリに予め用意される。
The CFIR21A is a first FIR filter that corrects the frequency characteristics of the output signal of the
CFIR22Aは、複数の補正係数または複数のテーブルを用いて、補助増幅器6の出力信号の周波数特性を補正する第2のFIRフィルタである。複数の補正係数は、温度変化または第2のベースバンド信号の周波数の変化に応じた周波数特性の補正係数群である。複数のテーブルは、複数の補正係数が温度変化または第2のベースバンド信号の周波数の変化に対応付けられた複数のテーブルデータである。例えば、複数の補正係数または複数のテーブルは、CFIR22Aから読み出し可能なメモリに予め用意される。
The CFIR22A is a second FIR filter that corrects the frequency characteristics of the output signal of the
第1の補正部1A、第2の補正部2A、CFIR21AおよびCFIR22Aは、複数の補正係数または複数のテーブルのうち、温度変化またはベースバンド信号の周波数の変化に対応した補正係数またはテーブルに切り替えて補正を行う。これにより、補正のたびに温度変化またはベースバンド信号の周波数の変化に対応した補正係数を算出する必要がなく、補正における演算負荷を軽減できる。
The first correction unit 1A, the
以上のように、実施の形態3に係る送信機は、図13および図14に示した構成要素を有することで、実施の形態3に係る送信機は、高い効率を保ったまま、線形性を向上させることができ、さらにデジタルプリディストーションを増幅器に施したときの歪み補償量も改善する。 As described above, the transmitter according to the third embodiment has the components shown in FIGS. 13 and 14, so that the transmitter according to the third embodiment has linearity while maintaining high efficiency. It can be improved, and the amount of distortion compensation when digital predistortion is applied to the amplifier is also improved.
なお、本発明は上記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内において、実施の形態のそれぞれの自由な組み合わせまたは実施の形態のそれぞれの任意の構成要素の変形もしくは実施の形態のそれぞれにおいて任意の構成要素の省略が可能である。 It should be noted that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and within the scope of the present invention, any combination of the embodiments or any component of the embodiment may be modified or the embodiment. Any component can be omitted in each of the above.
本発明に係る送信機は、バックオフ電力での電力効率の向上と線形性の向上とを両立させることができるので、様々な通信システムに利用可能である。 The transmitter according to the present invention can be used in various communication systems because it can achieve both improvement in power efficiency with backoff power and improvement in linearity.
1,1A 第1の補正部、2,2A 第2の補正部、3,4,26,27 DAC、5,102 主増幅器、6,103 補助増幅器、7,8,10,101,104,105,107 線路、9,106 コンバイナ、13 フィードバックパス、14 ADC、15 比較部、16 係数算出部、17 遅延調整部、19 歪み補償部、20,100 スプリッタ、21,21A,22,22A CFIR、23,24 エンベロープ抽出部、25 電源制御部、28,29 電源、30 電源変調部、31 スイッチ、200,201 スペクトル。 1,1A 1st correction unit, 2,2A 2nd correction unit, 3,4,26,27 DAC, 5,102 main amplifier, 6,103 auxiliary amplifier, 7,8,10,101,104,105 , 107 lines, 9,106 combiner, 13 feedback path, 14 ADC, 15 comparison unit, 16 coefficient calculation unit, 17 delay adjustment unit, 19 distortion compensation unit, 20,100 splitter, 21,21A, 22,22A CFIR, 23 , 24 envelope extraction unit, 25 power supply control unit, 28, 29 power supply, 30 power supply modulation unit, 31 switch, 200, 201 spectrum.
本発明に係る送信機は、等分配されたベースバンド信号の一方である第1のベースバンド信号を入力して、第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさに応じて第1のベースバンド信号の振幅および位相を補正する第1の補正部と、等分配されたベースバンド信号の他方である第2のベースバンド信号を入力して、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさに応じて、第2のベースバンド信号を、第1のベースバンド信号とは異なる振幅および位相に補正する第2の補正部と、第1の補正部によって補正された第1のベースバンド信号を、アナログ信号に変換する第1のDA変換部と、第2の補正部によって補正された第2のベースバンド信号を、アナログ信号に変換する第2のDA変換部と、第1のDA変換部によってアナログ信号に変換された第1のベースバンド信号を増幅する第1の電力増幅器と、第2のDA変換部によってアナログ信号に変換された第2のベースバンド信号を増幅する第2の電力増幅器と、第1の電力増幅器によって増幅された第1のベースバンド信号が伝送される第1の伝送線路と、第1の伝送線路とは異なる電気長を有し、前記第2の電力増幅器によって増幅された第2のベースバンド信号が伝送される第2の伝送線路と、第1の伝送線路を伝送してきた第1のベースバンド信号と第2の伝送線路を伝送してきた第2のベースバンド信号とを合成する合成器と、合成器によって合成された信号が伝送されて出力される第3の伝送線路と、ベースバンド信号を等分配する分配部と、第3の伝送線路からフィードバックされた信号をデジタル信号に変換するAD変換部と、AD変換部によってデジタル信号に変換された信号を、分配部によって等分配される前のベースバンド信号と比較する比較部と、比較部による比較の結果に応じた歪み補償係数を算出する係数算出部と、係数算出部によって算出された歪み補償係数を用いて、分配部によって等分配される前のベースバンド信号を歪み補償する歪み補償部とを備え、第1の補正部は、第1のベースバンド信号の振幅および位相を、第1の電力増幅器とは逆特性となるように補正し、第1のベースバンド信号のエンベロープの大きさが第1の電力増幅器の0.5dB利得圧縮点から3dB利得圧縮点の間の電力以上である場合、第1のベースバンド信号の振幅および位相が一定になるように補正し、第2の補正部は、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが第1の電力増幅器の0.5dB利得圧縮点から3dB利得圧縮点の間の電力未満である場合、第2のベースバンド信号の振幅を0または一定の割合で低くし、位相が一定になるように補正し、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが第1の電力増幅器の0.5dB利得圧縮点から3dB利得圧縮点の間の電力以上である場合は、第2のベースバンド信号の振幅を一定の割合で高くし、位相を、第2の電力増幅器とは逆特性に補正するか、あるいは、第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさに対して一定の傾きで変化するように補正する。 The transmitter according to the present invention inputs a first baseband signal, which is one of the equally distributed baseband signals, and receives a first baseband signal according to the size of the envelope of the first baseband signal. A first correction unit that corrects the amplitude and phase of the baseband and a second baseband signal that is the other of the evenly distributed baseband signals are input, depending on the size of the envelope of the second baseband signal. , The second correction unit that corrects the second baseband signal to a different amplitude and phase from the first baseband signal, and the first baseband signal corrected by the first correction unit are analog signals. The first DA conversion unit that converts to, the second DA conversion unit that converts the second baseband signal corrected by the second correction unit into an analog signal, and the analog signal by the first DA conversion unit. A first power amplifier that amplifies the first baseband signal converted to, a second power amplifier that amplifies the second baseband signal converted into an analog signal by the second DA converter, and a second. A first transmission line through which the first baseband signal amplified by the first power amplifier is transmitted and a second transmission line having a different electric length from the first transmission line and amplified by the second power amplifier. A second transmission line through which the second baseband signal is transmitted, a first baseband signal that has transmitted the first transmission line, and a second baseband signal that has transmitted the second transmission line are combined. The synthesizer, the third transmission line through which the signal synthesized by the synthesizer is transmitted and output , the distributor that evenly distributes the baseband signal, and the signal fed back from the third transmission line are digital signals. The AD conversion unit that converts to, the comparison unit that compares the signal converted into a digital signal by the AD conversion unit with the baseband signal before equal distribution by the distribution unit, and the distortion according to the comparison result by the comparison unit. The first is provided with a coefficient calculation unit for calculating the compensation coefficient and a distortion compensation unit for strain-compensating the baseband signal before being equally distributed by the distribution unit using the distortion compensation coefficient calculated by the coefficient calculation unit. The correction unit corrects the amplitude and phase of the first baseband signal so that the characteristics are opposite to those of the first power amplifier, and the size of the envelope of the first baseband signal is that of the first power amplifier. When the power is equal to or greater than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point, the amplitude and phase of the first baseband signal are corrected to be constant, and the second correction unit is the second baseband. If the magnitude of the signal envelope is less than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier, the amplitude of the second baseband signal is reduced by 0 or a constant percentage. However, if the phase is corrected to be constant and the size of the envelope of the second baseband signal is greater than or equal to the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier. , The amplitude of the second baseband signal is increased by a certain ratio, and the phase is corrected to the opposite characteristic to that of the second power amplifier, or with respect to the size of the envelope of the second baseband signal. Correct so that it changes with a constant inclination .
Claims (12)
等分配された前記ベースバンド信号の他方である第2のベースバンド信号を入力して、前記第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさに応じて、前記第2のベースバンド信号を、前記第1のベースバンド信号とは異なる振幅および位相に補正する第2の補正部と、
前記第1の補正部によって補正された前記第1のベースバンド信号を、アナログ信号に変換する第1のDA変換部と、
前記第2の補正部によって補正された前記第2のベースバンド信号を、アナログ信号に変換する第2のDA変換部と、
前記第1のDA変換部によってアナログ信号に変換された前記第1のベースバンド信号を増幅する第1の電力増幅器と、
前記第2のDA変換部によってアナログ信号に変換された前記第2のベースバンド信号を増幅する第2の電力増幅器と、
前記第1の電力増幅器によって増幅された前記第1のベースバンド信号が伝送される第1の伝送線路と、
前記第1の伝送線路とは異なる電気長を有し、前記第2の電力増幅器によって増幅された前記第2のベースバンド信号が伝送される第2の伝送線路と、
前記第1の伝送線路を伝送してきた前記第1のベースバンド信号と前記第2の伝送線路を伝送してきた前記第2のベースバンド信号とを合成する合成器と、
前記合成器によって合成された信号が伝送されて出力される第3の伝送線路と、
を備えたことを特徴とする送信機。The first baseband signal, which is one of the equally distributed baseband signals, is input, and the amplitude and phase of the first baseband signal are corrected according to the size of the envelope of the first baseband signal. The first correction part to be
A second baseband signal, which is the other of the equally distributed baseband signals, is input, and the second baseband signal is subjected to the second baseband signal according to the size of the envelope of the second baseband signal. A second correction unit that corrects to an amplitude and phase different from that of the baseband signal of 1.
A first DA conversion unit that converts the first baseband signal corrected by the first correction unit into an analog signal, and
A second DA conversion unit that converts the second baseband signal corrected by the second correction unit into an analog signal, and a second DA conversion unit.
A first power amplifier that amplifies the first baseband signal converted into an analog signal by the first DA conversion unit, and
A second power amplifier that amplifies the second baseband signal converted into an analog signal by the second DA conversion unit, and
A first transmission line through which the first baseband signal amplified by the first power amplifier is transmitted, and
A second transmission line having an electric length different from that of the first transmission line and transmitting the second baseband signal amplified by the second power amplifier.
A synthesizer that synthesizes the first baseband signal that has transmitted the first transmission line and the second baseband signal that has transmitted the second transmission line.
A third transmission line through which the signal synthesized by the synthesizer is transmitted and output, and
A transmitter characterized by being equipped with.
前記第3の伝送線路からフィードバックされた信号をデジタル信号に変換するAD変換部と、
前記AD変換部によってデジタル信号に変換された信号を、前記分配部によって等分配される前の前記ベースバンド信号と比較する比較部と、
前記比較部による比較の結果に応じた歪み補償係数を算出する係数算出部と、
前記係数算出部によって算出された歪み補償係数を用いて、前記分配部によって等分配される前の前記ベースバンド信号を歪み補償する歪み補償部と、
を備えたことを特徴とする請求項1記載の送信機。A distribution unit that evenly distributes the baseband signal,
An AD conversion unit that converts the signal fed back from the third transmission line into a digital signal, and
A comparison unit that compares a signal converted into a digital signal by the AD conversion unit with the baseband signal before equal distribution by the distribution unit.
A coefficient calculation unit that calculates a strain compensation coefficient according to the result of comparison by the comparison unit, and a coefficient calculation unit.
A distortion compensation unit that uses the distortion compensation coefficient calculated by the coefficient calculation unit to compensate for distortion of the baseband signal before it is evenly distributed by the distribution unit.
The transmitter according to claim 1, wherein the transmitter is provided with.
を特徴とする請求項2記載の送信機。The transmitter according to claim 2, wherein the first correction unit corrects the amplitude and phase of the first baseband signal so as to have characteristics opposite to those of the first power amplifier.
を特徴とする請求項4記載の送信機。When the magnitude of the envelope of the first baseband signal is equal to or greater than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier, the first correction unit is said to be the first. The transmitter according to claim 4, wherein the baseband signal of 1 is corrected so that the amplitude and phase of the signal become constant.
を特徴とする請求項5記載の送信機。The second correction unit lowers the amplitude of the second baseband signal by 0 or a constant ratio until the envelope of the second baseband signal becomes a constant size, and the phase becomes constant. 5. The transmitter according to claim 5, wherein the amendment is made in such a manner.
を特徴とする請求項6記載の送信機。When the magnitude of the envelope of the second baseband signal is less than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier, the second correction unit may perform the second correction unit. The transmitter according to claim 6, wherein the amplitude of the baseband signal of No. 2 is lowered by 0 or a constant ratio and corrected so that the phase becomes constant.
を特徴とする請求項5記載の送信機。When the magnitude of the envelope of the second baseband signal is less than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier, the second correction unit is said to be the first. The amplitude of the baseband signal of 2 is lowered by 0 or a constant ratio, corrected so that the phase becomes constant, and the size of the envelope of the second baseband signal is 0.5 dB of the first power amplifier. When the power is equal to or higher than the power between the gain compression point and the 3 dB gain compression point, the amplitude of the second baseband signal is increased by a constant ratio and the phase is corrected to the opposite characteristic to that of the second power amplifier. The transmitter according to claim 5, wherein the transmitter is modified so as to change with a constant inclination with respect to the size of the envelope of the second baseband signal.
前記第2の電力増幅器は、前記第2のベースバンド信号のエンベロープの大きさが前記第1の電力増幅器の0.5dB利得圧縮点から3dB利得圧縮点の間の電力未満である場合、動作を停止すること
を特徴とする請求項5記載の送信機。When the magnitude of the envelope of the second baseband signal is equal to or greater than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier, the second correction unit is said to be the first. The amplitude of the baseband signal of 2 is increased by a constant ratio, and the phase is corrected to the opposite characteristic to that of the second power amplifier, or with respect to the size of the envelope of the second baseband signal. Correct it so that it changes with a constant inclination,
The second power amplifier operates when the size of the envelope of the second baseband signal is less than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier. The transmitter according to claim 5, wherein the transmitter is stopped.
前記第2の補正部によって補正された前記第2のベースバンド信号の第2のエンベロープ信号を抽出する第2のエンベロープ抽出部と、
前記第1のエンベロープ信号の大きさが、前記第1の電力増幅器の0.5dB利得圧縮点から3dB利得圧縮点の間の電力未満である場合、前記第1のエンベロープ信号の大きさに応じて前記第1の電力増幅器に印加するバイアス電圧を変調する電源変調部と、
前記第2のエンベロープ信号の大きさが前記第1の電力増幅器の0.5dB利得圧縮点から3dB利得圧縮点の間の電力未満である場合、前記第2のエンベロープ信号の大きさに応じて前記第2の電力増幅器へのバイアス電圧の印加をオンオフする電源制御部と、
を備えたことを特徴とする請求項9記載の送信機。A first envelope extraction unit that extracts a first envelope signal of the first baseband signal corrected by the first correction unit, and a first envelope extraction unit.
A second envelope extraction unit that extracts a second envelope signal of the second baseband signal corrected by the second correction unit, and a second envelope extraction unit.
When the magnitude of the first envelope signal is less than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier, it depends on the magnitude of the first envelope signal. A power supply modulator that modulates the bias voltage applied to the first power amplifier, and
When the magnitude of the second envelope signal is less than the power between the 0.5 dB gain compression point and the 3 dB gain compression point of the first power amplifier, the magnitude of the second envelope signal depends on the magnitude of the second envelope signal. A power control unit that turns on and off the application of the bias voltage to the second power amplifier,
9. The transmitter according to claim 9.
前記第2の電力増幅器の出力信号の周波数特性を補正する第2のFIRフィルタと、
を備えたことを特徴とする請求項10記載の送信機。A first FIR filter that corrects the frequency characteristics of the output signal of the first power amplifier, and
A second FIR filter that corrects the frequency characteristics of the output signal of the second power amplifier, and
10. The transmitter according to claim 10.
前記第1の補正部、前記第2の補正部、前記第1のFIRフィルタおよび前記第2のFIRフィルタは、複数の前記補正係数または複数の前記テーブルのうち、温度変化または前記ベースバンド信号の周波数の変化に対応した前記補正係数または前記テーブルに切り替えて補正を行うこと
を特徴とする請求項11記載の送信機。A plurality of correction coefficients corresponding to a temperature change or a change in the frequency of the baseband signal, or a plurality of tables in which the plurality of the correction coefficients are set in association with a temperature change or a change in the frequency of the baseband signal. Prepare,
The first correction unit, the second correction unit, the first FIR filter, and the second FIR filter are of the temperature change or the baseband signal among the plurality of the correction coefficients or the plurality of tables. The transmitter according to claim 11, wherein the correction coefficient corresponding to a change in frequency or the transmission is switched to the table to perform correction.
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